Ректификационная установка непрерывного действия для разделения смеси ацетон-бензол

Введение



Ректификация – массообменный процесс, который осуществляется в большинстве случаев в противоточных колонных аппаратах с контактными элементами (насадки, тарелки), аналогичными используемым в процессе абсорбции. Поэтому методы подхода к расчету и проектированию ректификационных и абсорбционных установок имеют много общего. Тем не менее ряд особенностей процесса ректификации (различное соотношение нагрузок по жидкости и пару в нижней и верхней частях колонны, переменные по высоте колонны физические свойства фаз и коэффициент распределения, совместное протекание процессов массо- и теплопереноса) осложняет его расчет.

Одна из сложностей заключается в отсутствии обобщенных закономерностей для расчета кинетических коэффициентов процесса ректификации. В наибольшей степени это относится к колоннам диаметром более 800 мм с насадками и тарелками, широко применяемым в химических производствах. Большинство рекомендаций сводится к использованию для расчета ректификационных колонн кинетических зависимостей, полученных при исследовании абсорбционных процессов.

В процессе ректификации происходит непрерывный обмен между жидкой и паровой фазой. Жидкая фаза обогащается более высококипящим компонентом, а паровая фаза – более низкокипящим. Процесс массообмена происходит по всей высоте колонны между стекающей вниз флегмой и поднимающимся вверх паром. Что бы интенсифицировать процесс массообмена применяют контактные элементы, что позволяет увеличить поверхность массообмена. В случае применения насадки жидкость стекает тонкой пленкой по ее поверхности, в случае применения тарелок пар проходит через слой жидкости на поверхности тарелок. В данной работе приведен расчет тарельчатой ректификационной колонны для разделения бинарной смеси ацетон – бензол


Принципиальная схема ректификационной установки



Принципиальная схема ректификационной установки представлена на. Исходную смесь из промежуточной емкости 1 центробежным насосом 2 подают в теплообменник 3, где она подогревается до температуры кипения. Нагретая смесь поступает на разделение в ректификационную колонну 5 на тарелку питания, где состав жидкости равен составу исходной смеси ХF.

Стекая вниз по колонне, жидкость взаимодействует с поднимающимся вверх паром, образующимся при кипении кубовой жидкости в кипятильнике 4. Начальный состав пара примерно равен составу кубового остатка Хw, т.е. обеднен легколетучим компонентом. В результате массообмена с жидкостью пар обогащается легколетучим компонентом. Для более полного обогащения верхнюю часть колонны орошают в соответствии с заданным флегмовым числом жидкостью (флегмой) состава Хp, получаемой в дефлегматоре 6 путем конденсации пара, выходящего из колонны. Часть конденсата выводится из дефлегматора в виде готового продукта разделения – дистиллята, который охлаждается в теплообменнике 7 и направляется в промежуточную емкость 8.

Из кубовой части колонны насосом 9 непрерывно выводится кубовая жидкость – продукт, обогащенный труднолетучим компонентом, который охлаждается в теплообменнике 10 и направляется в емкость 11.

Таким образом, в ректификационной колонне осуществляется непрерывный неравновесный процесс разделения исходной бинарной смеси на дистиллят (с высоким содержанием легколетучего компонента) и кубовый остаток (обогащенный труднолетучим компонентом).






	Рис. 1 Принципиальная схема ректификационной установки:

1 – емкость для исходной смеси; 2,9 – насосы; 3 – теплообменник-подогреватель; 4 – кипятильник; 5 – ректификационная колонна; 6 – дефлегматор; 7 – холодильник дистиллята; 8 – емкость для сбора дистиллята; 10 – холодильник кубовой жидкости; 11 – емкость для кубовой жидкости.



Технологический расчет ректификационной колонны непрерывного действия



Задание

Спроектировать ректификационную установку для разделения смеси.

Смесь: ацетон – бензол.

Количество исходной смеси: т/ч=15000 кг/ч

Состав исходной смеси: % масс.

Состав кубового остатка: % масс.

Состав дистиллята: % масс.

Давление греющего пара: 5 ата

Давление в колонне: 1 ата

Вид контактных устройств: клапанные тарелки


Построение ступеней процесса ректификации



Пересчет массовых долей в мольные



,



где МА и МB – мольные массы ацетона и бензола, соответственно, кг/моль.



МА= 58 кг/моль; МB= 78 кг/моль





Материальный баланс колонны



Молярная масса исходной смеси







Мольный секундный расход смеси



кмоль/с



Расход дистиллята








Подставим это выражение в , где F, D, W – расходы исходной смеси, дистиллята, кубового остатка, кмоль/с.



 кмоль/с

 кмоль/с



Равновесие между паром и жидкостью



Таблица 1. Равновесные составы жидкости (x) и пара (y) в мол. и температуры кипения (t) в °C бинарных смесей при 760 мм. рт. ст.

x

0

0,05

0,1

0,2

0,3

0,4

0,5

0,6

0,7

0,8

0,9

1

y

0

0,14

0,24

0,4

0,51

0,59

0,67

0,73

0,8

0,86

0,93

1

t

80,1

78,3

76,4

72,8

69,6

66,7

64,3

62,4

60,7

59,6

58,8

56,1





Рис. 2 Кривая равновесия и положение рабочей линии при Rмин






t,°C

1

2

Рис. 3 Диаграмма t – x, y.

1 – линия жидкости; 2 – линия пара.



Минимальное флегмовое число



bmax = 0,35 (рис. 2)





Рабочее флегмовое число



1. ;  – коэффициент избытка флегмы



2. 



3. 



4. 



5. 







Рис. 4 Графическое определение числа теоретических тарелок при 






Рис. 5 Графическое определение числа теоретических тарелок при 





yF

Рис. 6 Графическое определение числа теоретических тарелок при 






Рис. 7 Графическое определение числа теоретических тарелок при 





Рис. 8 Графическое определение числа теоретических тарелок при 


Оптимальное флегмовое число



Таблица 2. Число теоретических ступеней при разных коэффициентах избытка флегмы



1,1

1,3

1,5

2

2,5

R

1,947

2,301

2,655

3,54

4,425

b

0,33

0,29

0,27

0,21

0,18

nтс

36

29

24

21

18



106,1

95,7

87,7

95,4

97,7





Рис. 9 Зависимость числа теоретических ступеней от флегмового числа





Рис. 10 Определение оптимального флегмового числа



График (рис. 10), построенный на основе данных (табл. 2), показывает, что минимальный объем колонны будет иметь место при R=2,655. Примем это флегмовое число для дальнейших расчетов и соответствующее ему число теоретических ступеней nтс в = 19; nтс н = 5



Мольный расход жидкости в верхней и нижней части колонны



кмоль/с

кмоль/с



Мольный расход пара в колонне



кмоль/с






Физико-химические свойства паровой и жидкой фаз для верха и низа колонны



Средние мольные концентрации жидкости и пара



моль. дол.

моль. дол.



По диаграмме t – x, y (рис. 3), при средних концентрациях жидкости  и , определим средние температуры жидкости: °С и °С



моль. дол.

моль. дол.,



где yD = xD; yW = xW; yF – состав пара, соответствующий составу исходной смеси xF (рис. 6)

По диаграмме t – x, y (рис. 3), при средних концентрациях пара  и , определим средние температуры пара: °С (334К) и °С (347К);



Средние мольные массы жидкости и пара



кг/кмоль

кг/кмоль

кг/кмоль

кг/кмоль


Средние плотности жидкости и пара



Пересчет мольных концентраций в массовые:



масс. дол.

масс. дол.

кг/м3,



где  и  – плотности ацетона и бензола соответственно при температуре °С, кг/м3, кг/м3



 кг/м3,



где  и  – плотности ацетона и бензола соответственно при температуре °С, кг/м3, кг/м3



кг/м3

кг/м3,



где Т0 – абсолютная температура, равная 273К




Средние вязкости жидкости и пара







,



где  и  – вязкости ацетона и бензола соответственно при температуре °С, , 







,



где  и  – вязкости ацетона и бензола соответственно при температуре °С, , 







,



где  и  – вязкости ацетона и бензола соответственно при температуре °С, , 






,



где  и  – вязкости ацетона и бензола соответственно при температуре °С, , 



Массовые и объемные расходы жидкости и пара



Средние массовые расходы:



кг/с

кг/с

кг/с

кг/с



Объемные расходы:



м3/с

м3/с

м3/с

м3/с


Таблица 3. Параметры потоков пара и жидкости в колонне

№ п/п

Наименование потока

Размерность параметра





кмоль/с

кг/кмоль

кг/м3

кг/с

м3/с

1

Жидкость в верхней части колонны

Lв=0,081

=63

=767,5

=5,12

=6,67∙10-3

2

Жидкость в нижней части колонны

Lн=0,143

=72,2

=802,6

=10,31

=1,29∙10-2

3

Пар в верхней части колонны

Gв=0,112

=62

=1,25

=6,94

=5,56

4

Пар в нижней части колонны

Gв=0,112

=71

=1,4

=7,95

=5,68






Гидравлический расчет колонны



Коэффициент увеличения нагрузки







Оценочная скорость пара



для верхней части колонны:



м/с



для нижней части:



м/с



Диаметр



верхней части колонны:



м



нижней части колонны:



м



Действительная скорость пара



Так как  принимаем колонну диаметром  в верхней части колонны:


м/с



в нижней части колонны:



м/с



Относительная активная площадь тарелки



Периметр слива м; относительное свободное сечение %; сечение перелива 0,3м2

Относительное сечение перелива:







Относительная активная площадь тарелки:







Фактор нагрузки



для верхней части колонны:







для нижней части колонны:






Коэффициент поверхностного натяжения для верхней части колонны:





,



где  и – поверхностное натяжение смеси для верхней и нижней части колонны соответственно, Н/м, Н/м

Примем минимальное расстояние между тарелками м ; 

Допустимая скорость пара в рабочем сечении колонны для верхней части:



м/с для нижней части колонны:



м/с



Проверка условий допустимости скоростей пара для верхней и нижней частей колонны:



 >   < 

 >   < 



Видно, что условие не выполняется ни для верхней, ни для нижней частей колонны. Увеличивая последовательно расстояние между тарелками, а также диаметр колонны, найдем, что условие будет выполняться лишь при диаметре м; м

Действительная скорость пара в верхней части колонны:



м/с



в нижней части колонны:



м/с



Периметр слива м; относительное свободное сечение %; сечение перелива 0,52м2

Относительное сечение перелива:







Относительная активная площадь тарелки:







Расстояние между тарелками м ; 

Допустимая скорость пара в рабочем сечении колонны для верхней части:



м/с


для нижней части колонны:



м/с



Условия допустимости скоростей пара для верхней и нижней частей колонны:



 >   > 

 >   > 



Условия выполняются.



Удельная нагрузка жидкости на сливную перегородку



в верхней части колонны:



м3/м∙с



в нижней части колонны:



м3/м∙с



Фактор паровой нагрузки



для верхней части колонны:






для нижней части колонны:







Подпор жидкости над сливным порогом в верхней части колонны:







для нижней части:







Глубина барботажа



м

Высота парожидкостного слоя на тарелках верхней части колонны:



м



на тарелках нижней части колонны:



м



Высота сливного порога



в верхней части колонны:



м


в нижней части колонны:



м



Динамическая глубина барботажа



м



Минимально допустимая скорость пара в свободном сечении колонны



Удельная весовая нагрузка клапана



кг/м2,



где - толщина клапана равная 0,001 м; - плотность материала(сталь) равная 7700 кг/м3

Минимально допустимая скорость пара в свободном сечении верхних тарелок:



м/с



в свободном сечении нижних тарелок:



м/с,



где  – коэффициент сопротивления

Коэффициент запаса сечения:









Так как  > 1 и  > 1, выбранное свободное сечение тарелок обеспечивает их равномерную работу, принимаем 



Фактор аэрации



для верхних тарелок:







для нижних тарелок:







Газосодержание слоя



на верхних тарелках:






на нижних тарелках:







Высота слоя жидкости



на верхних тарелках:



м



на нижних тарелках:



м



Гидравлическое сопротивление тарелок



в верхней части колонны:





Па



в нижней части колонны:





Па




Высота сепарационного пространства между тарелками



в верхней части колонны:



м



в нижней части колонны:



м,



где К5 = 1 – коэффициент вспениваемости смеси



Межтарельчатый унос жидкости



в верхней части колонны:



кг/кг



в нижней части колонны:



кг/кг



Площадь поперечного сечения колонны:



м2


Скорость жидкости в переливных устройствах верхних тарелок:



м/с



в переливных устройствах нижних тарелок:



м/с



Допустимая скорость жидкости в переливных устройствах верхних тарелок:



м/с в переливных устройствах нижних тарелок:



м/с



Действительная скорость жидкости в переливах меньше допустимых.






Локальная эффективность контакта



Коэффициент диффузии пара



,



где ;  удельный объем ацетона и бензола соответственно

Коэффициент диффузии пара в верхней части колонны:





,



где - температура пара в верхней части колонны

Коэффициент диффузии пара в нижней части колонны:





,



где - температура пара в нижней части колонны

для верхней части колонны:



,


где  и  – вязкости ацетона и бензола соответственно при температуре °С, , 





,



где Ф = 1 – безразмерный параметр, учитывает ассоциацию молекул растворителя







Коэффициент диффузии жидкости для нижней части колонны:



,



где  и  – вязкости ацетона и бензола соответственно при температуре °С, , 










Число единиц переноса



в газовой фазе для верхней части колонны:









для нижней части колонны:









Число единиц переноса в жидкой фазе для верхней части колонны:









где м/с

для нижней части:







где м/с




Фактор отклонения



Среднее значение тангенсов угла наклона линии равновесия для верхней и нижней частей колонны:











Фактор отклонения для верхней части колонны:







для нижней части колонны:







Общее число единиц переноса



для верхней части колонны:







для нижней части колонны:








Локальная эффективность тарелок



в верхней части колонны:







в нижней части колонны:










Эффективность тарелок по Мерфри



Коэффициент турбулентной диффузии



для тарелок в верхней части колонны:



,



где при h0 > 0,25 мм А = 0,58∙10-4; ; ;



;

,



где 



для тарелок в нижней части колонны:



,



где при h0 > 0,25 мм А = 0,58∙10-4; ; ;



;

;






Критерии Фурье



для тарелок в верхней части колонны:







для тарелок в нижней части колонны:







Эффективность тарелок



в верхней части колонны:

,



где 

в нижней части колонны:





где 






Число действительных тарелок



в верхней части колонны:







в нижней части колонны:







Высота верхней рабочей части колонны:



м



Высота нижней рабочей части колонны:



м



Гидравлическое сопротивление



верхней части колонны:



Па



Гидравлическое сопротивление нижней части колонны:


Па



Общее гидравлическое сопротивление рабочей части колонны:



Па






Расчет штуцеров



для исходной смеси:



м



для входа парожидкостной смеси:



м



для выхода пара:



м



для входа флегмы:



м



для выхода кубового остатка:



м




Заключение



Таблица 4. Основные параметры ректификационной колонны

Наименование параметра

Значение

Производительность 

15000

Состав исходной смеси

Ацетон бензол

Концентрация исходной смеси 

45

Концентрация кубового остатка 

5

Концентрация дистиллята 

96

Диаметр колонны, 

2,2

Межтарельчатое расстояние, 

0,5

Число тарелок

27

Высота верхней рабочей части колонны, 

10,5

Высота нижней рабочей части колонны, 

2,5

Локальная эффективность тарелок в верхней части колонны

0,69

Локальная эффективность тарелок в нижней части колонны

0,62

Общее гидравлическое сопротивление рабочей части колонны, Па

22090

Диаметр штуцера для исходной смеси, 

0,05

Диаметр штуцера для входа парожидкостной смеси, 

0,6

Диаметр штуцера для выхода пара, 

0,6

Диаметр штуцера для входа флегмы, 

0,06

Диаметр штуцера для выхода кубового остатка, 

0,08






Список литературы



		Ульянов. Б.А., Бадеников В.Я, Ликучев В.Г., процессы и аппараты химической технологии. Учебное пособие – Ангарск: Издательство ангарской государственной технической академии, 2005 г. - 903 с.

		Дытнерский Ю.И. основные процессы и аппараты химической технологии: пособие по проектированию / Под ред. Ю.И. Дытнерского. М.: химия, 1991.-496 с.

		Методические указания по курсовому проектированию процессов и аппаратов химической технологии – Изд. 2-е, испр. И доп. – Ангарск, АГТА, 2005 г. - 64 с.