Умягчение воды методом ионного обмена

Петербургский Государственный Университет

 Путей и Сообщения.









Кафедра “Водоснабжение и водоотведение”







КУРСОВОЙ ПРОЕКТ:



“Умягчение воды методом ионного обмена”







         

         



	 Студент:                                                              Перельзон И. Б.

	 Преподователь:                                                  Постнова Е. В.









	

	2000

	


Введение.



На железнодорожном транспорте имеются предприятия, для работы которых требуется вода с малой жесткостью.

Известно, что жесткость воды обусловлена наличием в ней солей кальция и магния. Использование жесткой воды приводит к образованию накипи на внутренней поверхности котлов и теплообменных аппаратов, что снижает эффективность их работы.

В настоящее время один из наиболее распространенных способов умягчения воды является метод ионного обмена. Снижение жесткости воды ионным обменом основано на способности определенных или некоторых искусственных материалов (катионитов) которые имеют в своем составе обменные ионы Na+, Н+. Способные обмениваться на ионы Са2+, Мg2+. Реакция обмена:

2 Na [Кат.] + Ca (HCO3)2  Ca [Кат.] + 2 NaHCO3



2 H [Кат.] + MgCl2  Mg [Кат.]2 + 2 HCl



К катионитам относятся глауконитовый песок, гумусовые угли, сульфоуголь, искусственные смолы (КУ-1, КУ-2).

В процессе фильтрации воды через катиноитную загрузку ее обменная способность уменьшается, поэтому необходимо периодически регенерировать (восстанавливать фильтрирующий материал). Реакции регенерации:



Ca [Кат.]2 + 2 NaCl  2 Na [Кат.] + CaCl2

Na – катионидные фильтры регенерируются раствором NaCl



Mg [Кат.]2 + H2SO4 = 2 H [Кат.] + MgSO4

Н – катионидные фильтры регенерируются раствором серной кислоты – Н2SO4. 

Для реализации представленных химических процессов устраивают специальное сооружение – станцию умягчения воды.

Целью курсового проекта является расчет основного технологического оборудования – Н-Na- катионитных фильтров и вспомогательного оборудования - кислотное хозяйство, солевое, дегазатор для удаления газов – СО2.




1. Предварительная обработка исходных данных.

Проверка данных химического анализа воды производится путем сопоставления суммы катионов: Ca+2, Mg+2, Na+, К+ с суммой анионов: Cl-, SO4-2, НСО3-:

          (1). К = [Ca+2] + [Mg+2] + [Na+] + [K+] = 4.0 + 2.4 + 0.9 = 7.3 мг-экв/л                                                                



          (2). А = [HCO3-] + [Cl-] + [SO4-2] = 5.1 + 0.7 + 1.5 = 7.3 мг-экв/л 



Вывод: Сумма катионов равна сумме анионов, следовательно, данные химического анализа воды верны.

  1.1. Определяется общая жесткость исходной воды.

Жо = [Ca+2] + [Mg+2] = 4.0 + 2.4 = 6.4  мг-экв/л           (3).

 1.2. Определяется карбонатная жесткость исходной воды.

Жк = [HCO3-] = 5.1  мг-экв/л                                          (4).

  1.3. Определяется щелочность исходной воды.

Що = Жк = 5.1  мг-экв/л                                                   (5).

  1.4. Определяется не карбонатная жесткость.

Жнк = Жо – Жк = 6.4 – 5.1 = 1.3  мг-экв/л                       (6).

2. Выбор и обоснование принципиальной схемы умягчения воды.



Умягчение воды методом ионного обмена может осуществлять: параллельным катионированием, последовательным катионированием, совместным H-Na-катионированием. 

Выбор схемы умягчения воды осуществляется на основании сопоставления данных химического анализа исходной воды.

Параллельное H-Na-катионирование применяется при условии:



Жк / Жо  0,5                                         5.1 / 6.4 = 0.79  0.5                     +

Жнк  3.5 мг-экв/л				Жнк = 1.3  3.5 мг-экв/л		+

SO4-2 + Cl-  3 … 4 мг-экв/л	         1.5 + 0.7 = 2.2  3 мг-экв/л		+

Na+ + K+  1 …2 мг-экв/л			0.9  2 мг-экв/л			         +





Последовательное H-Na-катионирование применяется при условии:



Жк / Жо  0.5                                          5.1 / 6.4 = 0.79 > 0.5                    -



Жнк  3.5 мг-экв/л				Жнк = 1.3  3,5 мг-экв/л	 	-



SO4-2 + Cl-  3 … 4 мг-экв/л	         1.5 + 0.7 = 2.2  3 мг-экв/л	 	-



Na+ + K+ не лимитируются							 	-



На основании полученных результатов принимается параллельная схема H-Na-катионирования.



Техническая схема параллельного H-Na-катионирования:





    H (Кат)



    Дегазатор







   Na (Кат)









3. Расчет основного технологического оборудования                   станции умягчения воды





К основному технологическому оборудованию станции умягчения 

Воды Н-Na-катионитные фильтры.

Расчет ведется на основании нормативной литературы.





























3.1. Определяется соотношение расходов воды подаваемой на Н-Na-катионитные фильтры.



При параллельной схеме Н-Na-катионирования расчет ведется согласно [1,прил.7,п.25]:



Определяется расход воды подаваемой на Н-катионитные фильтры.



                   qHпол.= qпол.( Що-Щу ) / ( А+Що )  м3/час                (7)



где  qпол.- полезная производительность Н-Na-катионитных фильтров,



qпол.= Qсут.	/ 24=1100/24=45.8  м3/час,



                   Що- щелочность исходной воды,

                       Що=5.1 гр-экв/м3,

                       Щу- щелочность умягченной воды,

                       А- сумма концентраций анионов,

                       А= 7.3  гр-экв/м3,



qHпол.= 45.8*( 5.1-0.35 ) / ( 7.3+5.1 ) = 17.5 м3/час



Определяется расход воды на Na-катионитные фильтры:

                                                  qNaпол.= qпол.- qHпол.   м3/час                      (8)

                   qNaпол.= 45.8 - 17.5 = 28.3  м3/час





3.2. Выбирается катионит для загрузки фильтров по [6]:



Принимается сульфауголь мелкий 1 сорта с техническими характеристиками:

Внешний вид катионита – черные зерна  неправильной формы.

Диаметр зерен катионита – 0.25…0.7 мм.

Полная обменная способность - Еполн. = 570   экв/м3











3.3. Определяется объем катионита в Н-Na-катионитных фильтрах.



Объем катионита в Н- катионитных фильтрах, вычисляется 

по [1,прил.7,п.26]:



                           WH = 24*qHпол.(Жо+СNa)/(nHp*EHраб.)    м3              (9)



где СNa- концентрация в исходной воде,

      СNa=0.9   гр-экв/м3 ,   

      nHp- число регенераций каждого Н-катионитного фильтра в сутки,

             принимается по [1,прил.7,п.14]:  от 1…2.

      nHp=2,

      EHраб.- рабочая обменная емкость Н-катионита, вычисляется по     

                 Формуле [1,прил.7,п.27]:



                           EHраб.= н*	Еполн. – 0.5*qуд.*Ск   гр-экв/м3                 (10)



Где  н- коэффициент эффективности регенерации Н-катионитных  

              фильтров, принимается по [1,прил.7,п.27,табл.4]:

При удельном расходе Н2SO4 на регенерацию 100 гр./гр.-экв.

                         н=0.85,

     qуд.- удельный расход воды на отмывку 1 м3 катионита (для сульфо-

           угля принимается 4 м3),

     qуд.=4 м3,

     Ск – общее содержание в воде катионидов,

     Ск =7.3  гр-экв/м3  ,

                            EHраб.= 0.85*570 – 0.5*4*7.3 = 469.9   гр-экв/м3,



WH = 24*17.5(6.4+0.9)/(2*469.9) = 3.6   м3,



Объем катионита в Na-катионитных фильтрах вычисляется по 

формуле [1,прил.7,п.26]:



                           WNa = 24*qNaпол.(Жо* nNap)*ENaраб.    м3                      (11)





          Где nNap- число регенераций каждого Na-кат. фильтра в сутки



               принимается согласно [1,прил.7,п.14] от 1…3.

          nNap=2,

          ENaраб.- рабочая обменная емкость Na-катионит. фильтра

                      вычисляется по [1,прил.7,п.15]:

                         ENaраб.= Na*Na*Еполн. – 0.5*qуд.*Жо   гр-экв/м3               (12)



Где Na – коэффициент эффективности регенерации Na-катион.

фильтров  принимается при удельно расходе поваренной соли

                              NaCl   100 гр./гр.-экв.                 Na=0.62

         Na- коэфф. Учитывающий снижение обменной емкости,       

                принимается [1,прил.7,п.15,табл.2] из соотношения:



  СNa / Жо= 0.1              Na= 0.83



ENaраб.= 0.62*0.83*570 – 0.5*4*6.4 = 293.3-12.8    гр-экв/м3,



WNa = 24*28.3(6.4/2)*280.5=7.7    м3.











3.4. Определяется площадь H-Na-кат. фильтров.



        Площадь Н-кат. фильтров опред. по [1,прил.7,п.16]:



                                Fн = Wн/Hк,   м2                                                 (13)



           где Hк- высота слоя катионита в фильтрах,

        Площадь Na-кат. фильтров определяется по [1,прил.7,п.16]:



                               FNa = WNa/Hк,   м2                                              (14)









 





Технические характеристики H-Na-кат. фильтров приведены в таблице:





Диаметр

Фильтра,

Мм.

Высота кати-

 онита,

Нк, м.

Основные Размеры

Вес,

т.





Строительная

Высота

Диаметр прово-дящего патрубка



Н-катионитные фильтры.

700

1800

3200

40

1.7

700

2000

3200

40

2.1

1000

2000

3600

50

5.3

1500

2000

3950

80

10

2000

2500

4870

125

15

Na-катионитные фильтры.

1000

2000

3597

50

5

1500

2000

3924

80

10

2000

2500

4870

125

15





Fн = Wн/Hк = 3.6/2 = 1.7  м2 



Площадь одного Н-катион. фильтра:



 fн = (d2)/4 = 0.785 м2 ,



Количество рабочих Н-катион. фильтров:



Fн/ fн = 1.7/0.785 = 2 шт.



Принимается 2 рабочих Н-катионид. фильтра.



FNa = WNa/Hк = 7.7/2 = 3.85  м2













Площадь одного Na-катион. фильтра:



fн = (d2)/4 = 1.76 м2



Количество рабочих Na-катион. фильтров:



FNa/ f Na= 3.85/1.76 = 2 шт.



Принимается 2 рабочих Na-катионид. фильтра.







3.5. Определяется скорость фильтрования воды через   

катионитные фильтры при нормальном режиме 

работы (работают все рабочие фильтры).



            Для Н-катионит. фильтров:



                            Vнор. = qHпол./( fн*nн)  м/ч                                   (15) 



Где  fн- площадь одного Н- кат. фильтра,

               nн- количество рабочих Н-кат. фильтров.



Vнор. = 17.5/(0.785*2) = 11  м/ч



             Для Na-катионит. фильтров:



                            Vнор. = qNaпол./( fNa*nNa)  м/ч                              (16)



Vнор. = 28.3/(1.76*2) = 8  м/ч



Скорость фильтрования воды через катионит при нормальном режиме,

 не должна превышать при общей жесткости воды до 10 гр-экв/м3 (6.4),

скорость не должна превышать 15 м/ч < 15 м/ч.















3.6. Определяется скорость фильтрования воды через катионит при  формированном режиме

 (один рабочий фильтр отключен на

регенерацию).





                            VHфорс.= qHпол./fH*(nH-1),   м/ч                      (17)



VHфорс.= 17.5/0.785*(2-1) = 22.3   м/ч





                            VNaфорс.= qNaпол./fNa*(nNa-1),   м/ч                  (18)



VNaфорс.= 28.3/1.76*(2-1) = 16   м/ч



При форсированном режиме допускаетс увеличение скорости фильтрования на 10 м/час по сравнению с вышеуказанной.





4. Расчет вспомогательного оборудования станции умягчения воды.



Восстановление обменной способности, т.е. регенерации

кат. фильтров осуществляется путем вытеснения из ка-

тионита ионов Ca2+ , Mg2+ ионнами H+ , Na+ .



Для реализации указанного процесса требуется устройство

вспомогательного оборудования.





К вспомогательному оборудованию относятся:



1). Кислотное хоз-во.

2). Солевое зоз-во.

3). Насосы и аппараты для подачи воды и регенерирующих растворов

на фильтры.







4.1. Серное хоз-во для хранения, приготовления и перекачки раствора H2SO4.



Кислотное хоз-во включает:



1). Цистерны для хранения кислоты.

2). Бак мерник конц. серной кислоты.

3). Бак для регенерационного раствора.

4). Вакуумнасосы.

5). Эжектор.









На станцию H2SO4 поставляется в ж/д цистернах в виде 100%

раствора. Затем H2SO4  перекачивается в стационарные цистерны

(цистерны хранилища) с месячным запасом реагента.

Расчет начинают с определения расхода 100% H2SO4  на одну

Регенерацию Н-кат. фильтра по [1,прил.7,п.31]:



                         PH = (fH*Hk*EрабН*н)/1000 , кг                       (19)



                                   PH = 73.7 кг



Определяется суточный весовой расход H2SO4  для регенерации

всех рабочих Н-кат. фильтров.



             PHсут. = PH *nн*nрн = 73.7*2*2 = 294.8   кг/сут             (20)







Определяется суточный весовой расход H2SO4  для регенерации

всех рабочих Н-кат. фильтров.



                 WHсут. = (PH сут.*100%)/(85%*85%)   м3/сут             (21)



WHсут. = 0.195  м3/сут







Определяется месячный расход H2SO4  для регенерации

Н-кат. фильтров.



                                WHмес. = 30* WHсут.   м3                                            (22)

WHмес. = 6  м3



Промышленностью выпускаются цистерны для хранения кислоты

емкостью 15 м3 в проекте принимается не менее двух цистерн

емкостью 15 м3 (вторая цистерна на случай аварии).





4.1.2. Определяется объем бакомерника из условия регенерации одного фильтра при количестве рабочих

 Н-кат. фильтров до 4 , [1.прил.7,п.32]:



                    W85% = (Pн*nр*100%)/(85%*85%) = 0.05   м3                 (23)



Принимается бак мерник объемом 0.09 м3 , наружный диаметр 

450 мм, строит. высота 45 мм, вес 98 кг.



Подача серной к-ты из цистерн хранилищ в баке мернике происходит

за счет вакуума создаваемого насосом, затем с помощью эжектора

H2SO4  перемешивается с водой и поступает в бак

регенерационного раствора.





4.1.3. Определяется объем бака для 1% регенерационного           раствора H2SO4  на регенерацию одного

Н-кат. фильтра.



                        W1% = (Pн*nр*100%)/(1%*1%) = 7.3   м3                       (24)



Принимается бак 1% регенерационного раствора H2SO4  размерами:



                                                        B = 2 м

                                                        H = 1.5 м               7.5 м3

L = 2.5 м





Для перекачки регенерационного раствора H2SO4  принимается

2 насоса серии ”Х” (химически стойкие) напором Нн = 20 м

и подачей Qн = 3 м3/ч , (Qн = 3 м3/ч).



                            Qн = Vн*fн = 4*0.785 = 3 м3/ч                         (25)



К установке принимается 1 рабочий и один резервный насос.







4.2. Устройства для хранения, приготовления и перекачки 

раствора поваренной соли NaCl.





Для регенерации Na-кат. фильтров устраивается солевое хозяйство.

Регенерация Na-кат. фильтров производится 8% раствором NaCl.





4.2.1. Определяется расход поваренной соли NaCl на 1   

   регенерацииNa-кат. фильтра [1,прил.7,п21]:



                          PNa = (fNa*Hk*ENa раб.*ас) / 1000    кг                   (26)



   PNa = (1.76*2*280.5*100) / 1000 = 98.7   кг



Определяется суточный весовой расход NaCl для регенерации

всех рабочих Na- кат. фильтров:



                            РNaсут = PNa*nNa*npNa   кг/сут                             (27)



РNaсут = 98.7*2*2 = 394.8 кг/сут < 500 кг/сут



При суточном расходе NaCl до 500 кг/сут устраивают сухое

хранение соли на складе с последующим приготовлением 

8% регенерационного раствора.



Принимается Сухое хранение.





Определяется месячный весовой расход поваренной соли для регенерации Na-кат.ф-ов.



                                 PNaмес = 30*PNaсут ,     т                              (28)



PNaмес = 30*394.8 = 12  т





4.2.2. Определяется площадь склада для сухого месячного 

хранения соли из условия, что высота NaCl не должна 

превышать 2.5 метра.





                                   FNacyх.хран. = PNaмес  / Na*25 ,    м2                    (29)



FNacyх.хран. = 6   м2

Принимается склад сухого хранения размерами:



H = 2.5

                                                          B = 2               6 м

                                                          L = 3



Определяется объем напорного солерастворителя из расчета расхода соли на 1 регенерацию фильтра.



Принимается напорный солерастворитель со след.

техническими характеристиками по [6]:



полезная емкость (100 кг)

объем (0.4 м3)

диаметр (45 мм)



Определяется объем бака для 8% регенерационного раствора NaCl на

одну регенерацию Na-кат.ф.



                               W8% = (WH.C. * 26%) / 8% = 1.3 м3                          (30)









Принимается бак 8% регенерац. Раствора NaCl размерами:



   L = 1.3

                           B = 1               1.3   м3

H = 1 







4.2.3. Для перекачки раствора NaCl устанавливаются

 2 насоса:



- один рабочий,

    - один резервный.



Характеристики насоса:

 Напор:        HNa = 20 м

                                             Подача:      QNa = VNa*fNa      м3 /час              (32)



Где VNa – скорость движения р-ра NaCl

                                               через катионитную загрузку,

                                     fNa – S одного кат. ф-ра. 





QNa = 4*1.76 = 7    м3 /час





4.2.4. Перед регенерацией H-Na – кат. ф-ов необходимо проводить взрыхление загрузки для более эффективной регенерации.





                             Wб.взр. = (2*Wвзр.*f*60*tвр.) / 1000   м3                (33)



Где Wвзр. – интенсивность подачи воды для взрыхления катионита

   Где     Wвзр. = 4 л/с на 1м2

                                                        f = 1.76 (наибольшая S катион. Ф-ов)

                                                     tвр. – продолжит. взрыхления катионита  

                           (20-30мин.)





Wб.взр. = (2*4*1.76*60*25) / 1000 = 21.2  м3



L = 7

                                       B = 2                   22.4 > 22 м3

   H = 1.6







4.3. Устройство для удаления  из воды  углекислоты.





Для удаления CO2 из Н-Na-кат. Воды предусматривается дегазатор

С насадкой из колец Рашега – кислотоупорных керамических

[1.прил.№7.,п.34]



4.3.1. Определяется содержание CO2 или двуокиси углерода в воде подаваемой на дегазатор.



                               (CO2 )св. = (CO2 )о + 44*Що , г/м3                                     (34)



где (CO2 )о- содержание CO2 в исходной воде.



(CO2 )о = (CO2 )**

(CO2 )*- содержание углерода в воде в зависимости от pH

рН = 6.8…7.5

(CO2 )* = 80 г/м3

 = 0.5

(CO2 )о = 40  г/м3



(CO2 )св. = 40+44*5.1 = 264.4   г/м3



По полученному значению содержание CO2  в воде

Определяется высота слоя насадки hн , м  необходимая для понижения

Содержания CO2  в катионированной воде [1.прил.№7.,п.34,табл.5]



                         Для (CO2 )св. = 264.4 г/м3             hн =5.7











Пленочный дегазатор представляет собой колонну загруженную

насадкой из керамических кислотоупорных колец Рашига,

по которым вода стекает тонкой пленкой,  на встречу потоку

воды  поток воздуха нагнетаемой вентилятором.





4.3.2. Определяется S поперечного сечения дегазатора.

из условия плотности орошения согласно

[1.прил.№7.,п.34,табл.5].



Плотность орошения при керамической насадке  = 60 м3/г на 1м2



                                            Fg = qпол. /    ,  м2,                                   (35)



qпол. – полезная производительность H-Na-кат.ф.



Fg = 45.8/60 = 0.76 м2



Определяется объем слоя насадки:



                                           Vн = Fg * hн , м3                                                             (36)



Vн = 0.76*5.7 = 4.3 м3



Опред. Диаметр дегазатора:



                                  D = (4* Fg )/ = 0.96  м                                  (37)



Характеристика насадки колец Рашига:

 Размеры эл-та насадки:   25*25*4   мм

                                     Кол-во эл-ов в 1 м3 :   55 тыс.     

                            Удельная пов-ть насадки:   204 м2/м3

                                                  Вес насадки:   532 кг













Вентилятор дегазатора должен обеспечивать подачу воздуха из расчета

15 м3   воздуха на 1 м3 воды по [1.прил.№7.,п.34], тогда производительность вентилятора определяется:



                                  Qвент. = qпол. * 15 ,  м3/час                                  (38)



Qвент. = 45.8*15 = 687 м3/час



Напор вентилятора определяется с учетом сопротивления в

керамической насадке:



Sн = 30 мм водяного столба на 1 м.



Прочие сопротивления принимаются по [1.прил.№7.,п.34]



Sпр = 30…40  мм вод. Столба.



                                     Напор:     Hвент. = Sнас. * hн + Sпрочие                              (39)



Hвент. = 30*5.7 + 35 = 206  мм









5.0. Определение расходов воды.



Определение расходов воды слагается из потребления воды на 

следующие процессы:

взрыхление кат. ф-ра перед регенерацией (Q1)

приготовление регенерац. р-ов к-ты и соли (Q2)

отмывка катионита после регенерации (Q3) 



На все технологич. проц. Используют исходную неумягченную воду.



                      Qтех. = Q1 + Q2 + Q3,  м3/сут                           (40)















5.1. Определяется расход воды на взрыхление катионита ф.

перед регенерацией.



             Q1 = (Wвзр. * f * nн * nрн * nNa *npNa * tвзр. * 60) /1000              (41)



             Q1 = (4 * 1.76 * 2 * 2 * 2 * 2 * 25 * 60) / 1000 = 169  м3/сут







5.2. Определяется расход воды на приготовление   

        регенерационных растворов кислоты и соли.



             Q2 = q1% * nн * nнр + (q26% + q8%)*nNa * nрNa,   м3/сут       (42)



                               q1% = 7.3  м3/сут

                               q26% = 0

                               q8% = (Wнс * 26%) / 8% * 1000 = 1.3   м3/сут



                     Q2 = 7.3 * 2 * 2 + (0 + 1.3) * 2 * 2 = 34.4    м3/сут





5.3. Определяется расход воды на отмывку катионита    после регенерации.



                     Q3 = Wотм. * f * Hк * nн * nнр * nNa * nNaр    м3/сут     (43)



Wотм. – уд. расход отмывочной воды приним. по [1.прил.№7.,п.21]:

Wотм. = 5…6 м3   на 1м3 катионита. 



Q3 = 5 * 1.76 * 2 * 2 * 2 * 2 * 2 = 281.6   м3/сут





Qтех. = Q1+Q2+Q3 = 485  м3/сут











6. Расчет диаметров трубопроводов

станции умягчения воды.





Определения диаметров трубопроводов дла транспортировки воды,

растворов кислоты и соли рекомендуется производить из величин

соответствующих расходов и скорости движения жидкости,

принимается в пределах 1…1,5 м/сек.



Расчет ведется с использованием литеатуры [4] и сводится 

в таблицу:



Назначение

Трубопроводов

Расход,

л/с

Скорость,

м/с

Диаметр,

мм

Материал

Трубопровод подачи   

         исходной воды на  

        станцию умягчения.

18.8

1.04

150

Чугун

2. Трубопровод подачи и 

отвода воды для

взрыхления.

1.9

1.44

50

Полиэтилен

3. Трубопровод подачи и  

    отвода 1% регенерац. р-ра

         серной кислоты.

0.34

1.07

25

Полиэтилен

4. Трубопровод подачи и  

       отвода 8% регенера- 

        ционного р-ра соли.

0.06

1.19

12

Полиэтилен

5. Трубопровод подачи 100%

                 кислоты.

0.002

0.47

6

Сталь

6. Трубопровод отвода 

        умягченной воды.

12.7

1

125

Чугун



Для перекачки р-ов кислот и щелочей применяются трубы из нержавеющей стали или полиэтилена .

Для перекачки концентрированных растворов кислот и щелочей

(более 80%) используются трубы из углеродистой стали или пластмассовые.

Для перекачки воды используются трубы чугунные, асбесто-цеме-

нтные  и железобетонные.







7. Компоновка основных и вспомогательных помещений станции умягчения воды.



К основному помещению станции относится главный зал

размещения H-Na-кат. ф.

Зал имеет высоту на 2-2.5 м выше полной высоты фильтров.

В плане фильтры распологаются в 2 ряда.

Расстояние м/у фильтрами не < 1 метра для удодного прохода

и обслуживания оборудования.



К вспомогательным помещениям относятся:



            Помещения для складирования и приготовления регенерац.

р-ов кислоты и соли.

Помещения как правило одноэтажные с заглубленными 

участками для размещения емкостей и насосного оборудования.



Основным компоновочным требованием явл. одинаковая

отметка пола платформы для выгрузки соли и отметки 

верха баков. Помещение кислотного хоз-ва должно быть

изолировано от солевого и иметь не менее 2-х выходов.

Цистерны для хранения к-ты рекомендунтся распологать

в отапливаемом помещении во избежание ее замерзания.

Помещения лабораторий, мастерских, административного

и рабочего персонала.

Помещения поектируются в соответствии с требованиями

жилой застройки.

Дегазатор следует размещать в непосредственной близости

от H-Na-кат.ф. в главном зале.

Основные и вспомогательные помещения станции рекомендуется

блокировать, что сокращает протяженность трубопроводов и

повышает удобство в эксплуатации.

















2