Разработка эффективной системы энергоснабжения на основе ВИЭ

1



4



АННОТАЦИЯ



В дипломной работе проанализированы возобновляемые источники энергии (ВИЭ), получены графики изменения электрической нагрузки путем экспертной оценки. Обоснован вариант энергоснабжения сельской усадьбы на основе ВИЭ, установлены наиболее экономичные соотношения между мощностями энергоустановок (ветроустановка - 3,0 кВт, солнечная установка - 0,8 кВт, аккумуляторная батарея - 3150 Ачас.). Определены оптимальные параметры ориентации фиксированного солнечного коллектора для Зерноградского района ( азимутный угол равен 17,5 оС, угол наклона к горизонту равен 41,6 оС ), обоснованы параметры ветроэнергетической установки и выбраны электрические машины и аппаратура управления и защиты.

Разработаны мероприятия по безопасной эксплуатации и монтажу энергоустановок.

Выполнен расчет экономической эффективности предлагаемого варианта энергоснабжения сельской усадьбы и определены условия эффективного применения. 



Библ. 47 наим. 5 рис.




СОДЕРЖАНИЕ



ВВЕДЕНИЕ 	6

	1.АНАЛИЗ ВОЗОБНОВЛЯЕМЫХ ИСТОЧНИКОВ ЭНЕРГИИ 	8

	1.1.Солнечное излучение 	8

	1.2.Энергия ветра 	14

	2.ВЫБОР ВАРИАНТА ЭНЕРГОСНАБЖЕНИЯ 	19

	2.1.Графики потребления электроэнергии 	19

	2.2.Выбор основного и вспомогательного источника энергии 	24

	2.3. Определение мощности энергетических установок........................................26

	3.ОБОСНОВАНИЕ КОНСТРУКЦИИ ВЕТРОЭНЕРГЕТИЧЕСКОЙ 

	УСТАНОВКИ ...........................................................................................................31

	3.1.Выбор типа ветроэнергетической установки 	31

	3.2.Обоснование и расчет ветроколеса 	32

	4.КОНСТРУКЦИЯ СОЛНЕЧНОЙ ЭНЕРГОУСТАНОВКИ 	37

	5.РАЗРАБОТКА ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ СХЕМЫ ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ 	40

	5.1.Выбор электрических машин 	40

	5.2.Разработка принципиальной схемы электроснабжения 	45

	5.3.Выбор аппаратуры управления и защиты 	45

	6.ТЕХНИКА БЕЗОПАСНОСТИ ПРИ МОНТАЖЕ 

	И ЭКСПЛУАТАЦИИ ЭНЕРГОУСТАНОВОК НА ВИЭ 	49

	6.1.Опасности, связанные с монтажом и эксплуатацией 

	энергоустановок на ВИЭ	49

	6.2.Монтаж энергоустановок 	49

	6.3.Эксплуатация энергоустановок 	52

	7.ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ОЦЕНКА РЕЗУЛЬТАТОВ РАБОТЫ 	55

	ЗАКЛЮЧЕНИЕ 	61

	ЛИТЕРАТУРА 	63

ВВЕДЕНИЕ



Во все времена для обеспечения своей жизнедеятельности, удовлетворения различных потребностей человек создавал, совершенствовал и развивал различные виды производства. Изобретение топливных двигателей, а затем и электрических машин, явилось в свое время значительным событием в развитии энергетики. Оно определило и современное состояние электроэнергетики, в основе которой лежат тепловые электростанции, работающие на различном ископаемом топливе.

Но в последнее время, когда казалось, что перспективы традиционной энергетики на ископаемом топливе достаточно устойчивы, в нарастающем темпе стали проявляться ее негативные стороны - загрязнение окружающей среды в сочетании с быстрым уменьшением легкодоступных запасов угля, нефти, газа. Так, по данным ЮНЕСКО /18/, при сохранении существующих тенденций потребления мировых запасов ископаемого топлива хватит на 40 - 100 лет.

Естественно, что человечество попыталось среагировать на появляющиеся проблемы и было выдвинуто ряд решений по их преодолению. В частности, были найдены возможности использования термоядерных реакций, которые могут обеспечить человечество энергией на многие тысячелетия. Однако, экологические проблемы при этом не снимаются, а наоборот, еще более обостряются из-за необходимости хранения радиоактивных отходов и возможности аварий атомных электростанций. Таким образом, можно полагать, что освоение атомной энергии не устраняет проблем энергообеспечения.

В настоящее время во многих странах Мира (в том числе развитых и обладающих атомной энергией) все большее внимание уделяется возобновляемым источникам энергии (ВИЭ), при этом исследуются возможности использования энергии Солнца, ветра, рек, приливов биотоплива и др. ВИЭ находятся в природе в естественном состоянии, поэтому не создают экологических проблем, и в силу своей возобновляемости являются неисчерпаемыми. Однако, применение ВИЭ для энергоснабжения различных объектов в настоящее время тоже в некоторой степени является проблематичным.

Так, для некоторых ВИЭ характерно непостоянство мощности во времени. Причем график изменения мощности ВИЭ может не совпадать с графиком потребности в энергии (проблема несовпадения). Кроме того, в настоящее время капитальные затраты на сооружение энергоустановок на основе ВИЭ превышают капитальные затраты на энергоустановки на ископаемом топливе (проблема стоимости). Существуют и еще менее значительные проблемы, связанные в основном с конструкцией энергоустановок на ВИЭ.

Однако, все эти проблемы не являются принципиально неустранимыми, а порождены, на наш взгляд, недостаточной разработкой вопросов использования ВИЭ. Разнообразие ВИЭ, современные достижения науки и техники в области электротехники (включая аккумулирование и повышение к.п.д. электроприемников), а также непрерывный рост стоимости традиционной энергии на фоне снижения стоимости энергоустановок на ВИЭ /18,20,39/ дают основания надеяться на успешное преодоление основных проблем их использования.

Учитывая высокую рассредоточенность и близость ВИЭ к потребителям, а также необходимость аккумулирования энергии, особенно привлекательным становится энергообеспечение на их основе небольших объектов.

Исходя из изложенного, целью настоящей работы является разработка эффективной системы энергоснабжения на основе ВИЭ типичной фермерской усадьбы.


1. АНАЛИЗ ВОЗОБНОВЛЯЕМЫХ ИСТОЧНИКОВ ЭНЕРГИИ

1.1. Солнечное излучение



Одним из перспективных ВИЭ является солнечное излучение. Так, полная средняя мощность солнечного излучения на Землю составляет 1,21017 Вт, т.е. на одного человека приходится около 30 Мвт /18/.

Мощность солнечного излучения зависит от широты местности, времени года и суток. Кроме того, мощность солнечного излучения, практически достигающего поверхности Земли (т.е. за вычетом потерь в атмосфере), зависит также и от состояния атмосферы (наличия облаков, тумана, пыли и т. п.). Так как состояние атмосферы зависит от многих случайных факторов, то суточные и годовые графики поступления солнечной энергии имеют сложный характер. Графики их изменения при этом можно представить двумя величинами:

- детерминированной, функционально связанной с временем суток, года и широтой местности;

- случайной, зависящей от состояния атмосферы. Математическое выражение мощности при этом имеет вид:

	,	                                                    (1.1.1.)

где: Sг - плотность мощности солнечного излучения, достигающего горизонтальной поверхности Земли Вт/м2;

Sг(t,T,f) - функция плотности солнечного излучения на горизонтальную поверхность от времени суток , времени года , широты местности ;

S(x) - потери мощности солнечного излучения в атмосфере, Вт;

F - горизонтальная проекция поверхности Земли, над которой измеряется солнечное излучение, м2

Sкг= Sг(t,T,f) называется в соответствии со своей сущностью космическим солнечным излучением / 18 /.

Введем понятие коэффициента прозрачности: 

,	                                                                                  (1.1.2.)

С учетом (1.1.1.), получаем:

	                                                                                    (1.1.3.)

где: - плотность потерь мощности солнечного излучения в атмосфере, Вт/м2

Теоретически коэффициент прозрачности может изменятся от 1 (потери в атмосфере равны нулю) до 0 (солнечное излучение полностью теряется в атмосфере). Практически kпр находится в пределах 0-0,8 .Это обусловлено тем, что даже в совершенно ясную погоду происходит поглощение и отражение солнечного излучения молекулами воздуха.

	Введение коэффициента   прозрачности   позволяет	записать (1.1.1) в следующем виде:

	,                                                      (1.1.4.)

Функция космического солнечного излучения в силу своей строгой детерменированности хорошо изучена и затабулирована /37/. На рис. 1.1.1 приведен график функции Sг(T) - зависимость плотности мощности космического солнечного излучения от времени года для широты Ростовской области.

Здесь же показан график суточной энергии космического солнечного излучения, построенный по данным /18/.

Отметим, что мощность солнечного излучения, падающего на единичную площадку сориентированную каким-либо образом, зависит от ориентации этой площадки. Для ориентации единичной площадки введем следующие параметры (рис. 1.2):

h - угол высоты Солнца над горизонтом;

β - угол наклона площадки над горизонтом;

γ - азимутальный угол, т.е. угол отклонения проекции нормали к площадке  от  направления  на   солнечный   полдень.



γ

h

β

Рис. 1.1.2.  Параметры ориентации

h – высота Солнца, град,  - угол наклона, град,  - азимут 



Согласно рис.1.1.2. наибольшая плотность мощности космического солнечного излучения будет при совпадении нормали к площадке и направления на Солнце. Так как положение Солнца относительно Земли непрерывно изменяется в течение года и суток, то для получения максимально возможной плотности мощности солнечного излучения углы b и g должны меняться соответствующим образом, т.е. необходимо непрерывное слежение за Солнцем.

Однако, как показали многочисленные работы /18,24,27 /, при этом сильно увеличивается стоимость солнечной установки, превышая стоимость прибавки мощности от слежения. В этой связи, для маломощных солнечных установок наиболее эффективными являются фиксированные солнечные приемники (коллекторы) /18,27/.

Следует отметить, что ориентация фиксированного солнечного коллектора не очевидна. Это объясняется следующими причинами :

- плотность мощности солнечного излучения зависит от прозрачности атмосферы (см.(1.1.4.)) ;

- график потребления мощности может быть сдвинут в течении суток.

На рис.1.1.3. приведен пример плотности мощности солнечного излучения, реально падающего на солнечный коллектор. Здесь предполагается , что в утренние часы нет облачности , а в послеобеденные часы появляется облачность. Если такие условия являются статистически устойчивыми, то очевидно , что целесообразно ориентировать солнечный коллектор не строго на юг, а на юго-восток, причем более точное его положение должно определяться специальными оптимизационными расчетами .

Таким образом, для ориентации солнечных коллекторов необходимы статистические данные о прозрачности атмосферы или о реальных суточных графиках поступающих через атмосферу потоков солнечной энергии.

За солнечным излучением следят метеорологические станции в рамках государственных программ метеорологии, поэтому имеется достаточно статистических данных о графиках поступления солнечной энергии .





Полдень

Мощность солнечного излучения

Рис. 1.1.3. Пример распределения солнечного 

излучения в течение сутокПроанализируем, как можно использовать эти статистические данные для создания солнечных энергоустановок.

Как уже отмечалось, для солнечных энергоустановок малой мощности наиболее эффективным является фиксированный солнечный коллектор, причем его ориентация определяется статистическим графиком солнечного излучения.

Солнечное излучение зависит от времени суток и года, и прозрачности атмосферы, поэтому для ориентации солнечного коллектора необходимо иметь соответствующие среднестатистические данные. В таблице 1.1.1. приведены данные о статистическом распределении плотности солнечного излучения, которые могут быть использованы для определения положения коллектора.

По данным таблицы 1.1.1.  определяется сумма получаемой солнечной энергии за любой период года.

Таким образом проведенный анализ показал, что солнечное излучение обладает большой энергией и существует достаточно статистических данных и математический аппарат для проектирования солнечных энергоустановок. 



Таблица 1.1.1.

Удельная мощность солнечного излучения на горизонтальную поверхность



Часы

суток

Мощность солнечного излучения, Вт/м2



Зима

Весна

Лето

Осень

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

0

0

3,9

16,9

31,0

42,6

54,3

58,2

46,5

31,0

15,5

3,5

0

0

0

15,5

50,4

112,4

190,0

263,6

314,0

337,3

325,6

279,1

232,6

174,5

96,9

42,6

11,6

0

38,8

124,1

228,7

337,3

422,6

492,3

500,1

507,8

461,3

383,8

298,5

201,6

108,5

31,0

3,9

0

11,6

46,5

100,8

155,1

193,8

221,0

217,1

182,2

155,1

100,8

42,6

7,8

0

0









1.2.Энергия ветра



Ветроэнергетика с ее современным техническим оснащением является вполне сложившимся направлением энергетики. Примерно с 1973 года, когда резко возросли цены на нефть и нефтепродукты, энергия ветра все более часто стала использоваться для выработки электроэнергии во многих странах Мира, особенно в Европе и США /18 /. В СССР, а затем в России, ветроэнергетика отстает от ведущих капиталистических стран, хотя географическое положение нашей страны наиболее благоприятно для использования именно этого вида ВИЭ. Особенно справедливо это для степных районов России, к которым относится Ростовская область.

Суммарная кинетическая энергия ветра на Земле оценивается величиной порядка 0,71021 Дж /18/. Однако большая часть этой энергии выделяется над океанами. Тем не менее, как уже отмечалось, над равнинами, не покрытыми лесами, энергия ветра также довольно высока. Кроме того в такой местности ветер отличается большей устойчивостью, что особенно важно для работы ветроэнергетических установок.

		Мощность ветрового  потока (Sв)  через  единичную  площадку (Fо) определяется по формуле:

	          ,                                              (1.2.1.)

где: Wв - кинетическая энергия ветра,  Дж; 

t - время действия ветра, с;

m - масса воздуха, перемещенная ветром через площадку Fо за время t, кг;

		r - плотность воздуха, кг/м;

		r=1,3 кг/м;

		V - скорость ветра, м/с;

		k - коэффициент энергии ветра, кг/м;

		k=0,65 кг/м;

Таким образом мощность ветра пропорциональна его скорости в третьей степени, и для оценки этой мощности достаточно иметь информацию о скорости ветра.

В России имеются метеорологические службы, занимающиеся регистрацией скорости ветра /39/, следовательно имеются достаточно достоверные статистические данные о его скорости. Однако при этом следует помнить, что на метеостанциях скорость ветра измеряется на высоте 10 м над поверхностью Земли в данной местности. Поэтому если ветроколесо находится на другой высоте, то скорость ветра следует пересчитать по следующей эмпирической формуле /18/:

	,                                                                               (1.2.2.)

где: Vh -  скорость ветра на высоте h, м/с;

V - скорость ветра по данным метеостанции, м/с; 

h - высота оси ветроколеса, м;

b - эмпирический коэффициент.

Для открытых мест параметр b=0,14 /19/. На основании статистических метеорологических данных /38 / определены параметры энергии ветра в течение года (табл.1.2.1.).

Таблица 1.2.1.

Параметры энергии ветра

Месяц

Часы

Вероятность ветра со скоростью, м/с





1

4

8

12

16 >

20

1

2

3

4

5

6

7

8

1







2









1

7

13

19

1

7

13

19

0,200

0,196

0,103

0,186

0,221

0,198

0,082

0,200

0,471

0,464

0,484

0,472

0,425

0,443

0,414

0,445

0,252

0,288

0,326

0,278

0,239

0,248

0,352

0,220

0,067

0,042

0,077

0,052

0,075

0,095

0,117

0,102

0,010

0,010

0,008

0,012

0,040

0,016

0,035

0,033

0

0

0,002

0

0

0

0

0









Продолжение табл. 1.2.1 

1

2

3

4

5

6

7

8

3







4









     1

7

13

19

1

7

13

19



    0,226

0,207

0,057

0,204

0,215

0,146

0,065

0,192



     0,434

0,444

0,469

0,476

0,523

0,525

0,423

0,546



    0,198

0,228

0,285

0,210

0,181

0,235

0,337

0,189



    0,099

0,102

0,137

0,070

0,052

0,077

0,117

0,048



    0,037

0,017

0,040

0,036

0,023

0,017

0,052

0,023



0,006

0,002

0,012

0,004

0,006

0

0,006

0,002



5







6







7

1

7

13

19

1

7

13

19

1

7

13

19

0,347

0,183

0,066

0,222

0,390

0,228

0,088

0,287

0,436

0,304

0,090

0,255

0,482

0,584

0,528

0,608

0,519

0,584

0,552

0,562

0,489

0,570

0,608

0,600

0,147

0,203

0,290

0,146

0,081

0,167

0,290

0,123

0,068

0,112

0,243

0,133

0,020

0,028

0,099

0,022

0,004

0,019

0,056

0,025

0,006

0,014

0,046

0,008

0,002

0,002

0,016

0,002

0,006

0,002

0,012

0,000

0,002

0,000

0,013

0,004

0,002

0

0,002

0

0

0

0,002

0

0

0

0

0

8







9





1

7

13

19

1

7

13

19

0,408

0,269

0,108

0,311

0,387

0,302

0,110

0,362

0,510

0,626

0,584

0,607

0,513

0,559

0,541

0,565

0,072

0,099

0,260

0,068

0,090

0,133

0,282

0,069

0,008

0,006

0,038

0,012

0,010

0,004

0,053

0,004

0,002

0,000

0,008

0,002

0,000

0,002

0,014

0,000

0

0

0,002

0

0

0

0

0

10







11

1

7

13

19

1

7

13

19

0,339

0,298

0,087

0,324

0,208

0,167

0,067

0,167

0,474

0,529

0,516

0,501

0,432

0,478

0,433

0,468

0,154

0,135

0,285

0,131

0,243

0,259

0,333

0,259

0,027

0,032

0,083

0,034

0,080

0,078

0,126

0,069

0,004

0,006

0,025

0,006

0,027

0,012

0,031

0,027

0,002

0

0,004

0,004

0,010

0,006

0,010

0,010









Продолжение табл. 1.2.1



1

2

3

4

5

6

7



12

1

7

13

19

0,210

0,214

0,120

0,196

0,431

0,408

0,446

0,446

0,244

0,262

0,291

0,248

0,088

0,088

0,111

0,082

0,025

0,024

0,032

0,026

0,002

0,004

0

0,002



Из таблицы 1.2.1. видно, что наиболее вероятные скорости ветра равны 4 - 12 м/с. По данным таблицы 1.2.1. определена мощность ветра через единичную площадку Fо=1м, т.е. удельная мощность ветра, и построены графики (рис.1.2.1.).Удельная мощность, при этом, определялась с учетом вероятностного характера скорости ветра по формуле / 18,43/:

	,                                                                      (1.2.3.)

где: St - удельная мощность ветра во время t,Вт;

Vi - i-тая скорость ветра, м/с;

pi(t) - вероятность действия i-той скорости ветра во время t. Для проектирования электроснабжения важным параметром является продолжительность штиля (V1м/с). Из таблицы 1.2.1. определяем, что вероятность практического штиля в нашей зоне составляет 0,14 -0,30 в зависимости от времени года, однако максимальное количество идущих подряд штилевых дней для Ростовской области равно четырем /39/.Это обстоятельство следует учитывать при проектировании ветроэлектрических установок и определения глубины аккумулирования электроэнергии.



































2. ВЫБОР ВАРИАНТА ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ

2.1. Графики потребления электроэнергии



Энергия, потребляемая сельской усадьбой, расходуется на обогрев и приведение в действие различных электроприемников. Для обогрева в сельской местности традиционно используется ископаемое твердое или газообразное топливо, реже жидкое топливо. Применение для этих целей электроэнергии скорее является анахронизмом, нежели перспективным направлением.

Если исключить из рассмотрения обогрев, то остальные потребители являются электрическими и требуют электроэнергии. В этой связи, для проектирования электроснабжения необходимо иметь информацию о графиках электропотребления или изменении потребляемой мощности.

В руководящих указаниях по проектированию электроснабжения /36/ приведены данные о максимальной нагрузке на вводе в сельский жилой дом,которая составляет 1,5...7,5 кВт в зависимости от наличия газификации местности и уклада жизни. Однако, данных об изменении нагрузки в течение суток не приводится. В то же время, из-за того, что графики поступления энергии от ВИЭ неуправляемы человеком, для выбора варианта электроснабжения необходимо знать графики потребления электроэнергии.

Потребление электроэнергии является случайной величиной, и для получения графиков рекомендуется проводить соответствующие измерения, накапливая статистические данные. Однако, такой метод получения графиков электропотребления является трудоемким, требующим  большого  числа  наблюдаемых объектов и длительного времени наблюдений.  Так,  для получения графика с надежностью 0,9 и  при доверительном интервале 30%  подвергнуть наблюдениям 622 сельские дома /5/, причем все они должны быть однотипными, а  наблюдения должны проводиться в течение года.

Известны другие методы получения графиков электропотребления, например метод экспертной оценки. Этот метод основан на опросе респондентов и позволяет значительно сократить время получения необходимой информации. Однако,для получения достоверных данных необходимо значительное количество объектов (т. е. экспертов), что также затруднительно.

В АЧГАА разработана методика получения достоверных данных о графиках электропотребления от небольшого числа экспертов /41/. Эта методика основана на правиле приведения одной случайной величины к другой. Сущность этого правила заключается в следующем.

Пусть приводимой является случайная величина Y, следовательно необходимо так изменить у1,у2...уm, чтобы Y*' = X*, sy' = sx Y*',sy' - параметры распределения приведенной случайной величины Yу1,у2...уm.

Установлено /$$$/, что i-тые значения до и после приведения связаны между собой соотношением:

	          ,                                                                               (2.1.1.)

где:  - приведенное i-тое значение Yi;

k1, k2 - коэффициенты приведения.

	,                                                                                           (2.1.2.)

	                                                                               (2.1.3.)

Что бы случайную величину Y привести к случайной величине Х, имеющей такой же закон распределения,но другие параметры распределения, необходимо i-тые значения случайной величины Y изменить по формуле (2.1.1),вычислив коэффициенты приведения по формулам (2.1.2) и (2.1.3).

В соответствии с описанной методикой было опрошено 7 экспертов, владельцев сельских усадеб с высокой насыщенностью электрооборудования, и получены данные о времени работы i-тых нагрузок. Путем статистической обработки этих данных получены усредненные значения нагрузки в i-тые периоды времени и параметры распределения Р и σp (таблица 2.1.1.).

Рассчитаны среднесуточные значения параметров распределения нагрузки в соответствии с РУМ-10 по следующим формулам и представлены в таблице 2.1.2.

	           ,                                                                            (2.1.4)

	,                                                                   (2.1.5)

	,                                                                             (2.1.6)

	,                                                                           (2.1.7)

где: , sср -  средние за сутки параметры распределения, Вт; 

, sсрс - средние за сутки параметры распределения с учетом сезона, Вт.

По (2.1.4.) и (2.1.5.)  рассчитаны  коэффициенты  приведения (таблица 2.1.2.)  и  приведены значения нагрузки в i - тый период времени (таблица 2.1.3.).

Таблица 2.1.1.

Параметры распределения графика нагрузки сельской усадьбы по экспертным данным

Часы суток

Значения нагрузки, Вт



Зима

Весна

Лето

Осень

1

2

3

4

5

0 - 1

1 - 2

2 - 3

3 - 4

4 – 5

5 - 6

6 – 7

7 – 8

8 – 9

9 – 10

10 – 11

11 – 12

12 – 13

13 – 14

14 – 15

15 – 16

16 – 17

133

50

50

50

80

180

230

357

944

1307

1307

1121

536

707

936

1157

1179

217

100

100

100

125

160

203

354

971

1371

1257

943

429

471

700

1271

1264

164

64

50

84

110

110

159

278

1064

1278

1207

893

436

421

650

507

850

467

50

50

50

67

124

203

443

864

1207

1250

986

393

721

664

1143

1274

Продолжение табл. 2.1.1

1

2

3

4

5

17 – 18

18 – 19

19 – 20

20 – 21

21 – 22

22 – 23

23 – 24

724

746

863

673

373

212

198

1264

1356

1183

1173

949

549

246

1200

911

1021

578

709

438

203

1200

1278

1042

967

596

328

192



Таблица 2.1.2.

Параметры распределения  нагрузки  по  данным РУМ - 10

Сезон

Коэффициент сезона

Рср, Вт

Бср, Вт

к1

К2

Зима

Весна

Лето

Осень

1

0,8

0,7

0,9

1100

880

770

990

535

535

375

482

1,25

1,12

0,93

1,08

365

98

251

290



Таблица 2.1.3. 

Параметры графика нагрузки, приведенные к генеральной совокупности

Часы суток

Значения нагрузки, Вт



Зима

Весна

Лето

Осень

1

2

3

4

5

0 - 1

531

341

404

794

1 – 2

427

210

312

344

2 – 3

427

210

297

344

3 – 4

427

210

329

344

4 – 5

465

238

353

362

5 – 6

590

272

353

424

6 – 7

652

325

399

499



Продолжение табл. 2.1.3

1

2

3

4

5

7 - 8

811

494

510

768

8 – 9

1545

1185

1240

1223

9 – 10

1999

1633

1440

1594

10 – 11

1999

1506

1373

1640

11 – 12

1766

1154

1081

1355

12 – 13

1035

578

656

714

13 – 14

1249

625

642

1069

14 – 15

1535

882

856

1007

15 – 16

1811

1521

722

1524

16 – 17

1839

1514

1041

1666

17 – 18

1270

1514

1367

1586

18 – 19

1298

1617

1098

1670

19 – 20

1444

1423

1200

1415

20 – 21

1206

1412

788

1334

22 – 23

630

713

658

644

23 – 24

612

384

440

497



Как видно из таблицы 2.1.3., параметры распределения приведенной нагрузки совпадают с параметрами генеральной совокупности.

По данным таблицы 2.1.3. построены графики нагрузок на вводе в сельскую усадьбу (лист 4).



 







2.2. Выбор основного и вспомогательного возобновляемого

источника энергии.



Возобновляемые источники энергии (ветер и Солнце) являются неуправляемыми человеком, поэтому надо стремиться к тому, чтобы потребление электроэнергии было увязано с ее поступлением. Это является особенностью проектирования электроснабжения на основе ВИЭ по сравнению с традиционным электроснабжением.

Так как нагрузка усадьбы и мощность ВИЭ (ветра или Солнца) являются независимыми величинами, то согласованность их графиков оценивается коэффициентом корреляции /5/, который определяется по формуле:

	,                                                                                  (2.2.1.)

	где:   rxy - коэффициент корреляции случайных величин X и Y;

	  mxy - корреляционный момент случайных величин Х и Y.

Корреляционный момент является математическим ожиданием произведения отклонений случайных величин Х,Y и вычисляется по формуле /5/: 

	,                                                                   (2.2.2.)

Как видно из формулы (2.2.1.) и (2.2.2.) расчет коэффициентов корреляции является довольно трудоемкой операцией, требующей массовых вычислений. Тем более, что коэффициенты корреляции должны вычисляться для каждого сезона отдельно. В этой связи, определение коэффициентов корреляции было выполнено на ПЭВМ на базе стандартного пакета программ Microsoft Excel. Результаты расчетов сведены в таблицу 2.2.1.









Таблица 2.2.1.

Коэффициенты  корреляции



rxy

Сезон



Зима

Весна

Лето

Осень

rнв

rнс

0,66

0,59

0,20

0,25

0,44

0,41

0,43

0,34



Здесь: rнв - коэффициент корреляции между нагрузкой и удельной мощностью ветра;

rнс - коэффициент корреляции между нагрузкой и плотностью солнечного излучения.

Из расчетов коэффициентов корреляции (табл. 2.2.1.) видно, что зимой, летом и осенью удельная мощность ветра более коррелирует с нагрузкой на вводе в сельскую усадьбу, чем плотность солнечного излучения. Весной наоборот, нагрузка более согласуется с солнечным излучением, но коэффициент корреляции очень низкий. На основании этого в качестве основного источника энергии принимается ветер. Так как в течении года наблюдаются штилевые дни, то энергию ветра необходимо дублировать. В этой связи в качестве вспомогательного источника принимается солнечное излучение. Однако прямое солнечное излучение также бывает не каждый день и отсутствует ночью. Это обусловливает необходимость аккумулирования энергии на периоды одновременного отсутствия ВИЭ ветра и Солнца.

Таким образом, для электроснабжения сельской усадьбы принимаются следующие источники энергии:

- ветер (основной источник );

- солнечное излучение ( вспомогательный  источник );

- аккумуляторы (резерв ).

Функциональная схема электроснабжения по выбранному варианту показана на листе 5.

Электроснабжение осуществляется следующим образом. Если присутствует ветер, то от ветроколеса приводится во вращение машина постоянного тока (МПТ), заряжающая аккумуляторы , и генератор переменного тока (ГПТ). Если ветра нет или ветроколесо выключено при недопустимо сильном ветре, то аккумулятор питает МТП, которая вращает генератор. Солнечная энергия используется для до зарядки аккумулятора. 



2.3. Определение мощности энергетических установок



Мощность ветроэнергетических установок является одной из наиболее важных характеристик, определяющей надежность системы электроснабжения.

Мощность ветроэнергетической установки (В-установки) должна быть достаточной для питания электроприемников усадьбы и зарядки аккумуляторов такой емкости, которой достаточно для питания электроприемников в штилевые дни ( в течении четырех суток ). При этом нужно учитывать, что в период штиля аккумуляторы могут дозаряжаться от солнечной энергоустановки (С-установки). Очевидно что суммарная стоимость В - установки, С-установки и аккумуляторов должна быть при этом минимальной. Таким образом, обоснование мощности энергетических установок является оптимизационной задачей, которую можно сформулировать следующим образом - определить мощность В-установки, С-установки и емкость аккумуляторов, достаточные для бесперебойного электроснабжения усадьбы и имеющие минимальную стоимость. В этой задаче критерием оптимальности является стоимость, следовательно задача формализуется следующим образом:

	,                                           (2.3.1.)

	          Wв + Wс = 5Wо                                                                            (2.3.2.)

		          Wа = Wв - Wо                                                                                  (2.3.3.) 

где: Y - целевая функция;

Sв, Sс, Sа - стоимость электроэнергии, вырабатываемой соответственно В-установкой, С-установкой и аккумуляторами;

Wв, Wс - электроэнергия, вырабатываемая соответственно В- установкой и С-установкой кВт ч;

Wа- электроэнергия, накапливаемая в аккумуляторе, кВт ч;

Wо- суточное расчетное потребление электроэнергии, кВт ч. По  данным п.2.1. Wо=22,4 кВт ч.

Раскроем функции стоимостей электроэнергии и проведем необходимые вычисления в долларах США. Стоимость электроэнергии, вырабатываемой В-установкой, растет с увеличением Wв нелинейно. Это объясняется опережающим ростом материалоемкости и сложности конструкции /18,20,22/.В общем случае можно записать эмпирическое выражение:

	        Sв(Wв) = kвWвxх                                                                           (2.3.4.)

где kв, x - эмпирические коэффициенты.

По данным /18/ электроэнергия, выработанная В-установкой мощностью 1 кВт и сроком службы 20 лет стоит 0,5 $, мощностью 3 кВт стоит 0,66 $. За срок службы будет выработано электроэнергии:

	Wв = tвNс                                                                                       (2.3.5.) 

где: tв- время работы в году, ч;

Nс- срок службы, лет.

По данным п.1.2.  tв=6830 часов.

Подставив эти данные ориентировочно можно записать:



После логарифмирования, получаем:



Откуда:

kв = 0,05; x = 1,2.

Следовательно, функцию стоимости электроэнергии, вырабатываемой В- установкой, можно приближенно выразить формулой:

	,	(2.3.6.)

Стоимость электроэнергии, вырабатываемой С-установкой, имеет линейную зависимость, т. к. в основном определяется площадью фотоэлементов, пропорциональной мощности установки. Следовательно, можно записать: 

	Sс(Wс) = sоWс,	(2.3.7.)

где: sо - стоимость 1 кВт часа электроэнергии, вырабатываемой С-установкой, дол/кВт ч..

По данным /18/ sо= 0,1дол/кВт ч.

Подставив численые значения, имеем:

	Sс= 0,1 Wс                                                                                  (2.3.8.)

Удельная стоимость аккумуляторов падает с увеличением их емкости приблизительно по гиперболической зависимости. Для практических расчетов в этом случае функцию стоимости электроэнергии, отдаваемой аккумуляторами, можно выразить следующим образом:

		Sа = kаWа-2,                                                                                  (2.3.9.)

где: kа - коэффициент пропорциональности.

Для получения численного значения воспользуемся данными о стоимости аккумулятора 6СТ- 75. Его стоимость около 40 долларов. С учетом этого имеем:

40 = kа(0,66)-2

kа = 40(0,66)-2 = 17,4

Здесь  0,66 - электроэнергия,  накапливаемая в аккумуляторе. 

Таким образом, функция стоимости электроэнергии, накапливаемой в аккумуляторах, имеет вид:

	Sа = 17,4 Wа-2                                                                          (2.3.10.)

Подставив (2.3.6.), (2.3.8.) и (2.3.10.) в целевую функцию (2.3.1.), с учетом ограничений (2.3.2.) и (2.3.3.), получаем:

            

Для определения Wв, обращающей целевую функцию в min, проведем соответствующие вычисления /32/:

	,                                     (2.3.11.)

Уравнение (2.3.11.) является трансцендентным, поэтому его решение находим графически (рис. 2.3.1.)



Как видно из графика, оптимальной будет В-установка мощностью 3 кВт. 

Пользуясь формулами (2.3.2.) и (2.3.3.), определяем:



	,                            (2.3.13.) 

где: t - время  работы  С-установки  за  расчетный период t = 12 ч.

Так как модуль солнечного коллектора равен 0,03 кВт, то принимаем  

27 0,03 = 0,81 (кВт)

Для расчета емкости аккумуляторов воспользуемся формулой:

	,	                                          (2.3.14.)

где: Eа- емкость аккумулятора, А ч;

Uа- напряжение аккумулятора, В.



Принимаем Еа = 10(6СТ-210) = 2100 Ач. 

Таким образом, параметры энергосистемы на основе ВИЭ следующие:

Основной источник В-установка, Рв= 3 кВт;

Дополнительный источник С-установка, Рс= 0,72 кВт;

Резерв, аккумуляторы 6СТ-75  Еа= 10*210 =2100 Ач.


3. ОБОСНОВАНИЕ КОНСТРУКЦИИ 

ВЕТРОЭНЕРГЕТИЧЕСКОЙ УСТАНОВКИ

3.1. Выбор типа ветроэнергетической установки



Все ветроэнергетические установки (В-установки) можно классифицировать следующим образом (лист 1).

К В-установкам с вертикальной осью вращения относятся установки карусельного типа. Наиболее эффективной из них по использованию энергии ветра является В-установка типа ротора Савониуса, в которой ветер воспринимается приблизительно 2/3 рабочей поверхности ветроколеса.

К достоинствам такого типа  В-установок относятся:

- простота конструкции;

- не требуется ориентация по ветру;

- для некоторых конструкций (например, ротор Савониуса) довольно значительный вращающий момент.

К недостаткам относятся:

- низкая скорость вращения, не более скорости ветра;

- значительная зависимость крутящего момента от скорости ветра.

Так как В-установки с вертикальной осью вращения являются тихоходными, то для привода генератора требуются редукторы с большим передаточным числом. Кроме того, сильно выраженная зависимость их крутящего момента и скорости вращения от скорости ветра требуют ряда усовершенствований, увеличивающих их сложность и стоимость (маховик, шторы для уменьшения потока ветра и т.п.). В этой связи В-установки карусельного типа применяются, в основном, для водоподъема, где не  требуется  поддержания  стабильной  скорости вращения.

Ветроэнергетические установки с горизонтальной осью вращения, расположенной параллельно ветру, называются В-установками пропеллерного типа и могут быть тихоходными (с числом лопастей более шести) и быстроходными (с числом лопастей до шести). Тихоходные установки менее эффективны для выработки электроэнергии, т.к. необходимы редукторы с большим передаточным числом. Поэтому они здесь не рассматриваются.

Быстроходные В-установки пропеллерного типа разделяются по способу расположения ветроколеса: за башней (самоустанавливающиеся на ветер) и перед башней (требующие устройства установки на ветер). В качестве устройства установки на ветер для маломощных В-установок применяется флюгер. Если рассматривать В-установку в качестве двигателя электрогенератора, то быстроходные установки пропеллерного типа по сравнению с другими обладают следующими преимуществами:

- высокая скорость вращения, что позволяет применять редуктор с малым передаточным числом или вообще обходиться без редуктора;

- наиболее высокий к.п.д.;

- наименее выражена зависимость крутящего момента от силы ветра;

- возможность авторегулирования скорости вращения.

К недостаткам В-установок пропеллерного типа можно отнести более сложную конструкцию и значительный гироскопический момент. Однако, современное состояние техники изготовления В-установок пропеллерного типа позволяет значительно упростить расчеты крыла и уменьшить влияние гироскопического момента /18,22 /.

Исходя из изложенного, для привода электрогенератора принимается быстроходная В-установка пропеллерного типа. Справедливость такого решения подтверждается мировой практикой использования энергии ветра для электроснабжения /18/.



3.2. Обоснование и расчет ветроколеса



Конструктивными параметрами ветроколеса являются число лопастей, диаметр, профиль лопасти, угол защемления.

От количества лопастей ветроколеса зависит его номинальная скорость вращения, при которой достигается максимальный к.п.д. /19,43,23/. Чем больше лопастей содержит ветроколесо, тем больше его крутящий номинальный момент, но тем меньше его же номинальная скорость вращения. Момент на валу генератора от ветроколеса определяется по формуле /21,46 /:

		      ,	                                                               (3.2.1.)

где: Мг - момент на валу генератора от ветроколеса, Нм;

Мвт - момент на валу ветроколеса,  Нм;

nГН,nВН - номинальные обороты генератора и ветроколеса соответственно, об/мин.

В силу того, что необходимо иметь максимальный момент на валу генератора, а не ветроколеса, то нельзя без расчетов утверждать, что ветроколесо с большим количеством лопастей, а значит и с большим крутящим моментом, будет более эффективно, так как при этом уменьшается отношение nГН/nВН.

Крутящие моменты ветроколес зависят от профиля лопасти, который выбирается исходя из назначения и мощности ветроустановки. Для В-установок малой и средней мощности, приводящих во вращение электрогенераторы, приемлем профиль "Эсперо", и имеются справочные данные об относительных моментах ветроколес с таким профилем лопастей /43/. Под относительным моментом подразумевается отношение момента ветроколеса с конкретным количеством лопастей к моменту условного ветроколеса с бесконечным количеством лопастей, при котором крутящий момент принят равным единице /43/. С учетом этого, функция оптимизации будет иметь вид:

		       	                                                               (3.2.2.)

где: Мг,Мв - относительные моменты, о.е.

Так как момент зависит от скорости вращения ветроколеса, которая в свою очередь зависит от скорости ветра, то вводится понятие "модуль ветроколеса" /18,43/, который равен:

		       	                                                                (3.2.3.)

где:  Z -  модуль  ветроколеса,о.е.;

w - угловая скорость вращения ветроколеса, с-1;

R- радиус ветроколеса, м;

Vв - скорость ветра, м/с.

В таблице 3.2.2. приведены относительные моменты на валу генераторов от ветроколес, работающих в номинальных режимах. 

Таблица 3.2.1. 

Относительные моменты и модули ветроколес с лопастями "Эсперо".

Параметры

Значение параметров при м



2

3

4

6

Vв, м/с

6,5

6,5

6,5

6,5

Мопт, о.е.

0,09

0,12

0,14

0,19

Zном, о.е.

5,0

4,0

3,5

2,5

nВН, об/мин

310

250

220

155

Ммах, о.е.

0,100

0,135

0,150

0,195

Zмах, о.е.

4,40

3,30

3,00

2,30

nВ МАХ,об/мин

275

200

185

140

, о.е.

1,11

1,13

1,07

1,03

,  о.е.

1,14

1,21

1,16

1,09




Таблица 3.2.2.

Моменты на валу генераторов от ветроколес

Число

лопастей

Момент на валу генератора(о.е.*10-2) при n0, об/мин



3000

1500

1000

750

600

500

375

300

250

2

0,75

1,5

2,3

3,0

3,8

4,5

6,0

7,5

9,0

3

0,80

1,6

2,4

3,2

4,0

4,8

6,4

8,0

9,6

4

0,82

1,6

2,4

3,2

4,1

4,9

6,5

8,2

9,8

6

0,79

1,6

2,4

3,2

4,0

4,8

6,3

7,9

9,5



Как видно из таблицы 3.2.2., наиболее предпочтительными для всех генераторов являются ветроколеса с числом лопастей от 3 до 6.  Но так как ветроколесо с тремя лопастями обладает (см.  табл. 3.2.1.) наибольшей перегрузочной способностью (Ммах/Мопт) и наибольшим диапазоном рабочих скоростей (Zном/Zмах), то окончательно принимается ветроколесо с тремя лопастями. Так как номинальные обороты ветроколеса небольшие, то целесообразно применять генераторы с большим числом пар полюсов р > 3.

Диаметр ветроколеса связан с мощностью ветроэнергетической установки следующей формулой /18,43,45/:

		,                                                  (3.2.4.)

где: hв, hп - к.п.д. ветроколеса и передачи;

V/ - математическое ожидание скорости ветра в рабочем диапазоне, м/сек.

r - плотность воздуха кг/м3, r = 1,36 кг/м3 / 21 /.

Для трехлопастного ветроколеса hв = 0,45 /43/.  К.П.Д. передачи принимаем ηп = 0,98 /21/. Расчет ведем для генератора с nг = 500 об/мин. Рабочий диапазон скоростей ветра 4...16 м/с /38/.

Для этого диапазона Vв = 6,5 м/с, iп = 1,5.

     (м)



Принимаем D = 4,0 м.

Внешний вид предлагаемой В-установки показан на листе 6.















































4. КОНСТРУКЦИЯ СОЛНЕЧНОЙ ЭНЕРГОУСТАНОВКИ



Как отмечалось ранее (см.п. 1.1.) для маломощных солнечных энергоустановок наиболее эффективным является фиксированный солнечный коллектор. Так как фиксированный коллектор не является следящим устройством, то его ориентация играет особо важную роль в эффективности всей установки. Очевидно солнечный коллектор должен быть ориентирован таким образом, чтобы за все время его использования он получал наибольшую суммарную энергию солнца.

Плотность солнечного излучения, поступающего на солнечный коллектор, определяется по формуле /18,37/:

	                  ,                 (4.1.1.) 

где: Sк - суммарная за год плотность солнечного излучения на коллектор с параметрами ориентации  и , Вт/м2;

Sпi - плотность солнечного излучения на перпендикулярную к нему площадку за i-тый промежуток времени, Вт/м2;

i - средний угол солнца над горизонтом в i-тый период времени, град;

сi - средний азимут солнца за i-тый период времени, град.

Учитывая, что  метеорологические станции имеют наиболее полную информацию о плотности солнечного излучения на горизонтальную поверхность, выразим Sп через Sг /37/:

	,                                                                               (4.1.2.)

Тогда (4.1.1.) будет иметь вид: 

	,                          (4.1.3.)

Как видно из (4.1.3.) суммарная годовая плотность солнечного излучения на фиксированный коллектор зависит от двух параметров g и b.

Оптимальное значение угла g определяется из равенства /32/:

	          ,                                                            (4.1.4.)

Проведем вычисления:

	                      ,	(4.1.5.) 

Воспользуемся тригонометрическим тождеством :

	         ,                                    (4.1.6.)

Обозначив, разделив (4.1.5.) на  и с учетом (4.1.6.), получим:

                           ,                             (4.1.7.)                                                                                                                                  



                     Откуда определяем:

	          ,                         (4.1.8.)

Или проведя обратную подстановку , окончательно получаем:

	,                                                      (4.1.9.)



Как видно из (4.1.9.), оптимальный азимутный угол ориентации солнечного коллектора не зависит от угла его наклона к горизонту.

	           ,                                           (4.1.10.)

	Оптимальный угол  определяется при условии  = опт из условия:

	          ,                                                                                      (4.1.11.)

Выполняем вычисления:

	, (4.1.12.)

В результате расчетов получены следующие параметры ориентации солнечного коллектора:

- азимутный угол должен состовлять -12,5 град., т.е. солнечный коллектор должен быть повернут на 12,5 град. на юго-восток;

- угол наклона к горизонтальной поверхности должен состовлять 41,6 град.

Такая ориентация солнечного коллектора объясняется тем, что в Ростовской области в среднем за год в первой половине дня более ясная погода чем во второй половине дня.

Учитывая, что Зерноград расположен западнее поселка Гигант на 4,5 градуса, принимаем азимутальный угол солнечного коллектора  равный 17 градусов.



























5. РАЗРАБОТКА  ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ  СХЕМЫ 

ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ

5.1. Выбор электрических машин



Машина постоянного тока работает в двух режимах: генераторном и двигательном.

В режиме генератора МПТ должна обеспечивать только зарядку АБ. Так как в В-установке предусмотрено поддержание скорости вращения при изменении силы ветра, а режим зарядки АБ не является жестким ( напряжение зарядки может быть в пределах 13...20 В, а ток зарядки в пределах 0,1...1,3 Iз.н./ 1 /, где Iз.н.- номинальный ток зарядки ), то для этих целей можно применить МПТ с любой системой возбуждения.

В режиме двигателя необходимо, чтобы обороты МПТ изменялись как можно меньше, при изменении нагрузки на валу, т.к. генератор переменного тока желательно вращать с постоянной скоростью. Для этих целей наиболее подходит МПТ параллельного возбуждения, у которой зависимость оборотов от момента сопротивления или тока якоря слабо выражена/2,26/.

Генератор переменного тока предназначен для снабжения электроэнергией электроприемников сельской усадьбы, среди которых есть потребители как с активной нагрузкой (электроосвещение с лампами накаливания, электрокамины, утюги, инкубаторы), так и с активно-индуктивной нагрузкой (пылесосы, стиральные машины, теле радиоаппаратура и т.п.). В качестве ГПТ применяется синхронный генератор, который обеспечивает выработку электроэнергии достаточно высокого качества при любом виде нагрузки / 27 /.

Выбор электрических машин начинаем с ГПТ.

Максимальная эквивалентная мощность ( Pэнаг) нагрузки генератора равна 1,1 кВт (зимний период). Выбираем генератор из условия / 21,46 /:

	          Ргн  Рэmax =1.1(кВт)                                                                 (5.2.1.)

где Ргн - номинальная мощность генератора.

Принимаем синхронный генератор СГВ-6/500У1, технические характеристики которого следующие/30/:

Назначение - для ветроэнергетических установок;

Род тока - трехфазный переменный;

Частота тока - 50 Гц;

Напряжение номинальное - 400/230 В;

Мощность номинальная - 2,0 кВт;

Ток номинальный - 6,3 А; 

Обороты номинальные - 500 об/мин;

К.П.Д. номинальный - 80/78,5 %

Коэффициент мощности номинальный - 0,8;

Напряжение возбудителя - 30 В;

Масса - 85 кг;

Вид климатического исполнения - У1;

Коэффициент искажения синусоиды напряжения - не более 10%;

Режим работы - S1.

Мощность на валу ГПТ определяется по формуле/21,46/:

	,                                                                               (5.2.2.)

где: Рнагрi- мощность на валу генератора при i-той нагрузке, кВт;

h - к.п.д. генератора при i-той нагрузке.

Эквивалентная мощность на валу генератора определяется по формуле: 

	,                                                                 (5.2.3.)

где ti - продолжительность действия i-той нагрузки, ч.

Эквивалентная мощность на валу генератора ровна:

	,     (кВт)

Выбираем в качестве МПТ машину 2ПБВ112SУ1 со следующими техническими характеристиками /28/.

Назначение - двигатель и генератор;

Напряжение - 60 В;

Ток: - двигателя - 36 А;

- генератора - 28 А;

Скорость вращения - 500 об/мин;

Мощность:

- двигателя - 2,2 кВт;

- генератора - 1,7 квт;

К.П.Д. - 80% ;

Масса - 34,5 кг;

Режим работы - S1;

Максимальный момент, при (1,1Uв) - 50 Нм.

Выбранная машина постоянного тока нуждается в проверке только в двигательном режиме. При этом следует проводить проверку по нагреву, и по статической устойчивости /46/. Проверка по нагреву ведется по условию /46/:

	,	                                                  (5.2.4.)

где:  Рн - номинальные потери мощности на нагрев, Вт;

Рi - потери мощности на нагрев при i-той нагрузке, Вт.

	,	                                                  (5.2.5.)

где hi - К.П.Д. двигателя при i-той нагрузке.

К.П.Д. при i-той нагрузке определяется по формуле/46/:

	,                                                            (5.2.6.)

где: 

a - отношение постоянных потерь к переменным.

Для двигателей постоянного тока параллельного возбуждения a=1...1,5 /46/. Принимаем a= 1.

(Вт)

(Вт)

Выбранный двигатель проходит по допустимому нагреву. На статическую устойчивость двигатель проверяется по условию /46/:

	Мдв.мах  Мс.мах                                                                          (5.2.7.)

где: Мдв.мах, Мс.мах - максимальный момент двигателя и генератора соответственно, Нм.

Так как скорости вращения двигателя и генератора равны, то условие (5.2.7.) принимает вид:

	          ,                                                                           (5.2.8.) 

Рдв.mах=2600 Вт (при увеличении  тока  возбуждения  на  10%)

(Вт)

Таким образом, проверка показала, что МПТ выбрана правильно. Окончательно принимаем машину постоянного тока 2ПБВ112SУ1.





Таблица 5.2.1. 

Расчет потерь мощности на нагрев



Nуч

ti

Pi,Вт

Xi

hi

(1-hi)/hi

DРi,Bт

DРi*ti

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

21

1

3

1

1

1

1

1

2

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

531

427

465

590

652

811

1545

1999

1766

1035

1249

1535

1811

1839

1270

1298

1444

1206

831

630

612

0,29

0,24

0,26

0,33

0,36

0,45

0,85

1,11

0,98

0,57

0,69

0,85

1,00

1,02

0,70

0,72

0,80

0,67

0,46

0,35

0,34

0,68

0,64

0,66

0,70

0,71

0,75

0,80

0,80

0,80

0,77

0,79

0,80

0,80

0,80

0,79

0,79

0,80

0,79

0,75

0,-0

0,70

0,47

0,56

0,51

0,42

0,40

0,33

0,25

0,25

0,25

0,30

0,26

0,25

0,25

0,25

0,26

0,26

0,25

0,26

0,33

0,42

0,42

249

239

237

247

260

267

386

500

441

310

324

383

452

459

330

337

361

313

274

264

257

249

717

237

247

260

267

386

1000

441

310

324

383

452

459

330

337

361

313

274

264

257







5.2.Разработка принципиальной схемы  электроснабжения.

          Блок-схема системы электроснабжения представлена на  листе 5. Система работает следующим образом. При наличии ветра работает В-установка, которая через муфту вращает МПТ и ГПТ. МПТ работает как генератор, который заряжает АБ через коммутатор режимов КР. ГПТ подает напряжение на нагрузку. С-установка через коммутатор режимов КР также работает на зарядку АБ.

При отсутствии ветра или при сильном ветре В-установка останавливается и с помощью муфты отсоединяется от МПТ и ГПТ. АБ через КР подает питание на МПТ, которая работает как двигатель, вращающий ГПТ. Таким образом ГПТ в отсутствии ветра вращается от МПТ, получающей электроэнергию от АБ. Так как МПТ потребляет ток, превышающий ток от С-установки, то одновременная подзарядка АБ и их разрядка на МПТ недопустима. Для этого в системе предусмотрен КР, который подключает к С-установке только часть АБ, не задействованной на МПТ, и служит для сохранения вращения МПТ в режиме генератора и двигателя.

Соответствующая блок-схеме принципиальная схема приведенна на листе 5. Схема работает следующим образом.

При вращении под действием ветра ветроколеса переключатель SAI находится в положении 1(генераторное).В этом случае GB2(машина постоянного тока) работает в режиме генератора и через диодный мост  VDI…VD6 заряжает 1/2 аккумуляторных батарей(например GB3). Во вращение от ветроколеса приводится и GB1 (генератор переменного тока), который подает напряжение к потребителям.

При остановке ветроколеса, переключатель SA1 переходит в положение 2(двигательное) и через диодный мост VD1…VD6 напряжение с аккумуляторных батарей GB3 подается на GB2, который в этом случае работает в двигательном режиме и вращает GB1 вместо ветроколеса..

В схеме предусмотрены:

- сигнализация напряжения на нагрузке и в цепях управления (HL1, HL2);

- защита силовой цепи (QF1, QF2);

          - отсоединение электрических машин для ремонтных нужд (QS1). 



             

             5.3. Выбор аппаратуры управления  и  защиты.



Автоматический выключатель QF1 (см. рис. 5.2.2.) предназначен для защитного отключения генератора переменного тока GB1  при коротком  замыкании  в  цепи  нагрузки  и  выбирается  из условий /21,46/:

	          Uан  Uн;

	          Iан Iр.mах;                                                                                     (5.3.1.)

	          Iа.откл  Iк(3).

где: Uан, Uн - номинальное напряжение автоматического выключателя и сети соответственно, В;

Iан,, Iр.mах - соответственно номинальный ток автоматического выключателя и максимальный рабочий ток в сети, А;

Iа.откл - максимальное значение тока короткого замыкания, которое автомат способен отключить, оставаясь в работоспособном положении, А;

	Iк(3)  -  наибольший  ток трехфазного короткого замыкания А.

Ток трехфазного короткого замыкания при питании от автономной электростанции определяется по формуле /21/: 

	,                                                      (5.3.2.)

где: - действующее значение периодической составляющей тока К.З. за первый период, А;

kу - ударный коэффициент.

	,	                                                 (5.3.3.)

где: Uн - номинальное линейное напряжение сети, В;

Zг - полное сопротивление цепи до точки К.З., (сопротивление  генератора), Ом. Zг = 4,6 Ом.

	            ,                                                                               (5.3.4.)

где: t - время затухания тока К.З.,с.  Принимаем t = 0,05 с.

Та - постоянная времени затухания, с. Принимаем

Та = 0,1с.



Принимаем, что нагрузка распределена по фазам равномерно. Тогда расчетный максимальный ток равен:

	          ,                                                               (5.3.5)

где: cosfнагр - коэффициент мощности нагрузки.

Принимаем /37/ cosfнагр = 0,9

          

Принимаем автоматический выключатель А3114 (на листе 5 QF1) Uн= =500В,  Iан=100А, Iэр = 20 А.

Автоматический выключатель QF2 защищает GB2 от перегрузки (например при заклинивании GB1) и аккумуляторы и МПТ от коротких замыканий. Поэтому выбираем автоматический выключатель с комбинированым расцепителем по условиям /21,46/:

UанUн

IанIр mах

Iу1,25Iр.mах 

Iм ср1,25Iпуск

где: Iу - ток уставки расцепителя, А;

Iм ср - ток отсечки расцепителя, А;

Iпуск - пусковой ток МПТ, А.

Iпуск =225 А.

Iу1,25 36 = 45 А,

Iм ср 1,25 225 = 281 А.

	Принимаем автоматический выключатель А3113   Iн = 100 А; Ток

уставки расцепителя Iу = 50 А;  Ток отсечки Iм ср = 4Iн = 400  А.

Выбираем аппаратуру управления /30,31/ исходя из ее назначения и коммутируемых токов (таблица 5.3.1.)

Таблица 5.3.1. 

Аппаратура управления.

Обозначение

Наименование

Параметры

Кол-во

VD1,VD6



SА1

SA2

Диод



Переключатель

Переключатель

IIном = 100А

Uном = 400В

Iном = 100А

Iном = 100А

6



1

1

	

	,	                                                      (5.3.8.)



















6. ТЕХНИКА БЕЗОПАСНОСТИ ПРИ МОНТАЖЕ И ЭКСПЛУАТАЦИИ ЭНЕРГОУСТАНОВОК НА ВИЭ

6.1.Опасности, связанные с монтажом и эксплуатацией энергоустановок на ВИЭ



Монтаж ветроэнергетической установки создает опасности, характерные при сооружении высотных мачтовых устройств. В этой связи необходимо остерегаться падения самой мачты и тяжелых предметов. При монтаже солнечных коллекторов также возможны их падения.

Смонтированная ветроэнергетическая установка подвергается ветровым нагрузкам, поэтому существует опасность ее опрокидывания.

Кроме того энергоустановка представляет собой энергетический узел, включающий трехфазный генератор переменного тока с четырехпводной электрической сетью, машину постоянного тока, батарею коммутируемых аккумуляторов емкостью более 3000 Ач. Такая совокупность электрооборудования создает естественные опасности поражения электрическим током и возникновение опасных в пожарном отношении ситуаций /7.8.9/.

Высокая емкость аккумуляторных батарей создает, кроме того, опасность взрыва водорода при зарядке и разрядке, отравление парами водорода и серной кислоты, опасность кислотных ожогов /10.11/.



6.2. Монтаж энергоустановок



Ветроустановка собирается  на  земле  на двух призматических  подставках в горизонтальном положении. Поворотная площадка В-колеса фиксируется. Установку мачты с В-колесом и электрическими машинами производится при помощи автокрана со стропальщиками /20/. На мачте оборудуются анкерные петли и лестничные металлические ступеньки. При подъеме троса стропилятся за анкерные петли. После подъема мачты и установки ее на фундамент, она фиксируется шестью растяжками, закрепленными по три на высоте 2/5 и 2/3 от высоты мачты. Углы растяжек с осью мачты должны состовлять 40 градусов для нижнего яруса и 30 градусов для верхнего яруса, растяжки должны быть разведены на 120 градусов между собой на каждом ярусе и на 60 градусов между ярусами.

После установки мачты в вертикальное положение и ее фиксации, она освобождается от монтажных строп и соединяется с контуром заземления.

Так как принята четырех проводная трехфазная сеть, то нейтраль синхронного генератора глухо заземляется /12,33/.

После монтажа проводятся следующие измерения и испытания /33,34/.

Генератор переменного тока должен соответствовать ГОСТ 12.2.007.1-75 /13/. В соответствии с ПУЭ перед его эксплуатацией должны быть выполнены следующие мероприятия/35,34/.

Измерение сопротивления изоляции. Сопротивление изоляции должно быть:

- обмотки статора  не менее 0,5 МОм, измеренное при температуре 10...30 оС мегаомметром с напряжением 1 кВ;

- обмотки ротора не менее 0,5 МОм,  измеренное при тех же условиях,  либо мегаомметром с напряжением 500 В.  Так как ротор не явно полюсный. Допускается ввод в эксплуатацию генератора, имеющего сопротивление ротора 0,2 МОм при температуре 20 оС;

      - возбудителя не менее 1 МОм, измеренное мегаомметром с напряжением 1000В.

Измерение сопротивления постоянному току.

Сопротивление статорных обмоток различных фаз не должно отличаться друг от друга более, чем на 5 %, а роторной более, чем на 2 % от заводских данных.

Проверка выпускной документации.  Проверяются отметки об испытаниях повышенным напряжением, испытаниях на шум и вибрацию.

	Машина постоянного	тока   должна   соответствовать   ГОСТ12.2.007.1-75 /13/.  В соответствии с ПУЭ должны проводиться следующие измерения /33/.

Сопротивление изоляции (производится мегаомметром на напряжение 1000 В) должно быть между обмотками и каждой обмотки относительно корпуса не менее 0,5 МОм при температуре 10...30 оС.

Сопротивление обмотки возбуждения постоянному току не должно отличаться от заводских данных более, чем на 2%.

Сопротивление обмотки якоря постоянному току между коллекторными пластинами не должно отличатся друг от друга более, чем на 10%.

Пускорегулирующая и защитная аппаратура должна соответствовать ГОСТ 12.2.007.6-75 /14/. Сопротивление изоляции вторичных цепей со всеми присоединенными, но не включенными под напряжение, приборами  должно  быть не менее 1 МОм измеренное мегаомметром на напряжение 0,5-1,0 кВ /34/. 

			Солнечные коллекторы	должны	соответствовать	ГОСТ12.2.006-83, и ГОСТ 12.2.007.11 /15,16/. Сопротивление постоянному току в обратном направлении должно отличатся от заводских данных не более, чем на 10%, а отдельных коллекторов друг от друга не более, чем на 5%.

			Аккумуляторные батареи должны	соответствовать ГОСТ12.2.007.12-75. Перед эксплуатацией должны быть проведены следующие измерения /17/.

Измерение плотности электролита. Плотность электролита (с учетом того, что аккумуляторы работают в стационарном режиме) должна быть 1,24...1,25 г/см.

Измерение температуры электролита. Температура электролита должна быть не выше 40 оС.

Измерение напряжения холостого хода на каждой банке (проводится нагрузочной вилкой с выключенными резисторами). Напряжение должно быть 2,2...2,3 В.

Измерение напряжения под стартерной нагрузкой (проводится нагрузочной вилкой с включенными резисторами). Напряжение должно быть не менее 1,7 В.

Заземляющее устройство проверяется в соответствии с ПУЭ /34/ и ПТЭ и ПТБ /33/.

Проверка включает:

-осмотр видимых частей заземляющего устройства (ЗУ), не должно быть видимых обрывов, надежность сварки проверяют ударом молотка;

- проверка сопротивления цепи фаза-нуль в нагрузочной сети. Расчетный ток однофазного короткого замыкания должен быть не менее 28 А, что соответствует Iк.з.(1) 1,4 Iэ.р.;

- проверка сопротивления ЗУ, сопротивление должно быть не более 4 Ом, сопротивление заземляющих проводников должно быть не более 0,5 Ом.

Электрические машины, шкаф управления и солнечные коллекторы должны соответствовать классу 01 или 1 по ГОСТ 12.2.007-75 /18/.



6.3. Эксплуатация энергоустановок



Эксплуатация энергоустановок производится в соответствии с ПТЭ и ПТБ /34/. При этом проводятся следующие периодические мероприятия:

- измерение сопротивления изоляции (1 раз в 4 месяца);

- измерение  сопротивления  ЗУ  (1 раз в 3 месяца);

- измерение плотности и температуры электролита (1 раз в 6 месяцев);

- измерение напряжения аккумуляторов на холостом ходу и при стартерной нагрузке (1 раз в 6 месяцев);

- измерение напряжения солнечного коллектора (1 раз в 6 месяцев при ясной погоде).

Все измерения производятся при отключенных ГПТ и МПТ и остановленом и застопоренном Вколесе. Кроме того проверяется напряжение на клеммах МПТ, работающей в генераторном режиме, и напряжение на клеммах ГПТ при отключенной нагрузке. Измерения проводятся 1 раз в 6 месяцев.

Измерения проводятся обслуживающей организацией или пользователем. В последнем случае он должен получить третью группу допуска по электробезопасности, для чего он должен предоставить медицинскую справку об отсутствии противопоказаний, указанных в документе "Перечень медицинских противопоказаний к допускам на работу трудящихся в целях предупреждения заболеваний, несчастных случаев и обеспечение безопасности труда по определенным видам работ" /34/. Пользователь должен быть не моложе 18 лет и периодически проходить проверку знаний по ПТЭ И ПТБ в соответствующей комиссии. При выдаче удостоверения о праве допуска, он должен быть ознакомлен с правилами периодической проверки и предупрежден о сроках ее проведения.

При отклонениях измеренных величин от значений, указанных в п.6.2., пользователь должен прекратить эксплуатацию энергоустановки и сообщить обслуживающей организации.

В процессе эксплуатации должен проводиться 1 раз в четыре месяца текущий ремонт энергоустановок, который выполняется обслуживающей организацией. В качестве обслуживающей организации может выступать электротехническая служба хозяйства.

                      

6.4. Защитные средства и средства  оказания  первой  помощи.



           Для защиты электрооборудования от аварийных режимов работы применяются автоматический выключатель А3114 (защита генератора переменного тока от К.З.), автоматический выключатель А3113 (защита машины постоянного тока от перегрузки и К.З.,защита аккумуляторов от К.З.), предохранитель Iв =1,5 А (защита вторичных цепей управления от К.З.).

Для защиты человека от поражения электрическим током применяется заземляющее устройство в совокупности с вышеназванными автоматическими выключателями.

Для защиты энергоустановки от поражения молнией применяется молниезащита, для чего металлическая мачта ветроустановки и металлический каркас солнечной установки соединяется с контуром заземления.

Для выполнения контрольных измерений и обслуживания энергоустановок используются следующие средства и приспособления: ареометр с резиновой грушей, нагрузочная вилка с изолирующей рукояткой, респиратор, термометр со шкалой (0-50 оС), монтажный пояс, электроинструмент (отвертка, пассатижи) с изолирующими рукоятками, мегаомметр, пищевая сода и ее 10% раствор, песок, огнетушитель, аптечка с установленным Минздравом набором медикаментов.

Лестница на мачте В- установки должна начинаться на высоте не менее 1,5 м, приставная стремянка должна запираться в отдельном помещении, что предотвратит влезание детей на мачту.

Аккумуляторы должны находиться в отдельном помещении, окрашенном изнутри кислотостойкой краской и имеющем вытяжную шахту.

Указанные мероприятия обеспечат безопасную эксплуатацию энергоустановок на основе возобновляемых источников энергии. 


7. ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ОЦЕНКА РЕЗУЛЬТАТОВ РАБОТЫ



Экономический расчет ведется для двадцатилетнего периода - проектируемого срока службы энергоустановок. Капитальные вложения по проектируемому варианту определяются по формуле / 26 /:



		Кн = Св + Сс + Са + Соб + См,                                                    ( 7.1.)



где: Св, Сс6 Са - стоимость ветроустановки, солнечной установки и аккумуляторных батарей соответственно,  руб.;

Соб - стоимость электрооборудования, руб.;

См - стоимость монтажа,  руб.

Стоимость ветроустановки с монтажом определяется по формуле /18/:



        Св = Кд 1000Nв = 3010003 = 90000 (  руб.)

                     Здесь: Кд - курс доллара США,  руб.;

Nв - мощность ветроустановки, кВт.

          Стоимость солнечной установки с монтажом определяется по формуле /18/:

                      Сс = Кд4Nс = 304720 =88400  (  руб.)

                       Здесь: Nс - мощность солнечной установки, Вт.

Стоимость аккумуляторов равна /35/:

                        Са = цn = 48015 = 7200 ( руб.)

                    Здесь: ц - цена аккумулятора 6СТ - 210,  руб.; 

n - количество аккумуляторов.

Стоимость электрооборудования и его монтажа приведена в таблице 7.1. по данным /35/.

Капитальные вложения по проектируемому варианту равны:                      Кн = 90000 + 88400 +7200 + 1877 + 94 = 185894 ( руб.)

           Капитальные вложения по базовому варианту ( электроснабжение от электросети) определяются по формуле:

		           КБ = Стп + Слэп + Сву,                                                              (7.2.)

           где: Стп,  Слэп - стоимость трансформаторной подстанции  и ЛЭП соответственно, приходящаяся на одну усадьбу, руб.;

Сву - стоимость вводного устройства, включая счетчик электроэнергии,  руб. 



                   Таблица 7.1.

Стоимость электрооборудования и его монтажа



Наименование

Цена, 

руб.

Кол-во

Стоимость,

руб.

Стоимость монтажа, .руб.

1.Автоматический выключатель А3113

350,0

1

350,0

17,5

2.Автоматический выключатель А3114

350,0

1

350,0

17,5

ИТОГО:





700,0

36,0



Стоимость трансформаторной подстанции с монтажом определяется по формуле: 

(руб.)

                   Здесь: ЦТ, ЦР.У. - цена силового трансформатора и распределительного устройства, руб.;

КМ - коэффициент монтажа;

Стоимость ЛЭП, приходящуюся на одну усадьбу, можно определить по формуле:

		СЛЭП = КМ (ЦОПNО + ЦПРLО)	(7.3.)

где: Цоп, Цпр - цена одной опоры в сборе и одного км. провода, руб.;

No, Lo - соответственно количество опор и длина проводов, приходящихся на одну усадьбу.

Принимаем, что на одну усадьбу приходится:

- опор ВЛ-10 кВ - 10 шт;

- опор ВЛ-0,4 кВ - 1 шт;

Тогда на одну усадьбу приходится провода:

LО 10 = 10LПР 103 = 10603 =1800 (м);

LО 0,4 = 1LПР 0,44 = 1404 =160 (м).

Здесь: Lo 10, Lo 0,4 - длина провода для ВЛ-10 и ВЛ-0,4 соответственно, м;

Lпр - длина пролета, м.

Принимаем провода:

- для ВЛ-10 АС-50

- для ВЛ-0,4 АС-35

Цена одной опоры в сборе ровна:

ЦОП 10 = Цст 10 + 3Циз + Цтр = 616,045+3*3,0+95,651 = 720,696 (руб.)

Цоп 0,4 = Цст 0,4 + 4Циз + Цтр = 515,333+4*3,0+115,889 = 623,222 (руб.)

Здесь: Цст, Циз, Цтр - соответственно цена стойки, изолятора и траверсы, руб.

Цена провода:

Ц ас50 = 2136,4 руб./км.

Ц ас35 = 3123,6 руб./км.



Стоимость линии электропередач на одну усадьбу в этом случае будет ровна:

Слэп = 2,0(1720*10 + 2136*1,8 + 643*1 + 3123* 0,16) =44375 (руб.)

       Стоимость вводного устройства определяется по формуле:

Сву = (Цоп + Ц а160,02 + Цсч) Км = (1643+ 41270,02 +200) 2,0 = 

=1925 (руб.)



Капитальные вложения по базовому варианту равны:

Кб = 43780 +44375 + 1925 = 90000 (руб.)



Эксплуатационные затраты по проектируемому варианту равны затратам на проведение ТР сторонней организацией, и могут быть определены по формуле /40/:



			Ин = ЦтрNтр;	(7.4.)



где:   Цтр - цена одного условного ТР, руб.;

Nтр - количество ТР за расчетный срок службы. Количество ремонтных  воздействий определяется по методике /40/, исходя из одного ремонта в год:

Nтр = 36 у.е.р.

Эксплуатационные издержки по проектируемому варианту ровны:

Ин = 56,036 = 2016 (руб.).

Эксплуатационные издержки по базовому варианту определяются затратами на электроэнергию и затратами на текущий ремонт вводных устройств /40/: 

			Иб = Цтр*Nтр + Цто*Nто + Э	(7.5.)

где: Э - затраты на электроэнергию, руб.

За расчетный период (20 лет) потребление электроэнергии составит (см. п. 2.1.):

Wэ = 163812 кВтч

При цене за электроэнергию 0,45 руб. за 1 кВтчас (для сельской местности) затраты на ее приобретение будут ровны:

Э = ЦэWэ = 0,45163812 = 73715 (руб.)

Количество условных ремонтов вводного устройства за расчетный период будет равно /40/:

Nтр = 1,5Nто = 109 у. е. р.



Затраты на ТО и ТР будут равны /27,41/:

Зто = ЦтоNто = 4,48109 = 488 (руб.)

Зтр = ЦтрNтр = 56,01,5 = 84 (руб.)



Эксплуатационные издержки будут равны:

Иб = 84 + 488 + 73715 = 74287 (руб.)



Приведенные затраты за год составляют: 

ZОБЩ = 0,15КН + ИН = 0,15*43270 + 101 = 6592 (руб.)

ZОБЩ = 0,15Кб + Иб = 0,15*90000 + 3700 = 17200 (руб.)

Себестоимость электроэнергии составляет:

по новому варианту:

   (руб.)

по базовому варианту:

   (руб.)

Результаты расчетов сведены в таблицу 7.2











Таблица 7.2.

Результаты экономических расчетов



Показатели



Базовый вариант

Проектируемый

Вариант

1.Капитальные вложения, руб.

2.Эксплуатационные издержки, руб.

 в т.ч. оплата электроэнергии

3.Стоимость электроэнергии руб./кВтчас.

4. Экономический эффект, руб.

5. Коэффициент эффективности капитальных вложений

90 000

3700



2186



2,00

-

-

43 270

101



-



0,80

3600

0,1































ЗАКЛЮЧЕНИЕ



Дальнейшее развитие традиционной электроэнергетики столкнулось с рядом проблем, основными из которых являются:

- экологическая угроза человечеству;

- быстрое истощение запасов ископаемого топлива;

- значительный рост цен на электроэнергию (для России).

В этой связи, перспективным направлением в электроэнергетике может быть применение возобновляемых источников энергии (ВИЭ), что подтверждается мировой практикой. 

В настоящей работе предложено техническое решение использования ВИЭ для электроснабжения сельской усадьбы. В процессе разработки получены следующие научно-практические результаты:

- обоснована и улучшена конструкция ветроэнергетической и солнечной установок;

- разработана электрическая схема управления электроснабжением на основе ВИЭ;

- решены некоторые экономические задачи и задачи безопасности жизнедеятельности.

По результатам работы можно сделать следующие выводы.

1. В Ростовской области наиболее перспективны из известных ВИЭ ветер и солнце.

2.Для надежного автономного электроснабжения сельской усадьбы с эквивалентной нагрузкой P= 2,1 кВт наиболее целесообразно с экономической точки зрения комплексное использование ветроустановки, солнечной установки и аккумуляторного резерва в сочетании 3,0 кВт, 0,72кВт и 3150 Ачасов соответственно

3.Подтверждена эффективность использования для ветрогенераторов трехлопастного ветроколеса.

4. Максимальная эффективность фиксированного солнечного коллектора в районе г. Зернограда достигается при азимутальном угле и угле наклона к горизонту 42 градуса.

5. Для системы автономного электроснабжения сельской усадьбы на основе ВИЭ предлагается использовать синхронный генератор СГВ-6/500У1 и машину постоянного тока 2ПБВ112SУ1

7. Стоимость электроэнергии вырабатываемой ВИЭ, составляет для потребителя 0,80 руб/кВтч. 









































ЛИТЕРАТУРА



Аккумуляторные батареи.  Эксплуатация, техническое обслуживание и ремонт. / НИИАТ, - М., Транспорт, 1970

Андрианов В.  Н.  Электрические машины и аппараты.  - М., Колос, 1971.

Атлас Ростовской области.  /РГУ, Гл. упр. геодезии и картографии. - М.,1973.

Асинхронные двигатели серии 4А.  Справочник/ А7Э7 Кравчик и др. - М., Энергоиздат, 1988.

Гмурман В.  Е.  Теория вероятностей и математическая статистика. - М., Высшая школа, 1977.

ГОСТ 12.1.013 - 78. ССБТ. Строительство.  Электробезопасность. Общие требования.

ГОСТ 12.1.018 - 86.  ССБТ Статическое электричество. Искробезопасность. Общие требования.

ГОСТ 12.1.019 - 79. ССБТ Электробезопасность. Общие требования.

ГОСТ 12.1.010 - 76. ССБТ Взрывобезопасность. Общие требования. (СТ СЭВ 3617 - 81)

ГОСТ 12.1.007 - 76 ССБТ. Вредные вещества. Классификация. Общие требования безопасности.

ГОСТ 12.1.030 - 81.  ССБТ Электрообезопасность.  Защитное заземление, зануление.

ГОСТ 12.2. 007.1 - 75. ССБТ. Машины электрические вращающиеся. Требования безопасности.

ГОСТ 12.2. 007.7 - 75. ССБТ. Устройства управления комплектные на напряжение до 1000 В. Требования безопасности.

ГОСТ 12.2.  006 - 83. ССБТ. Аппаратура радиоэлектронная бытовая. Общие требования безопасности.

ГОСТ 12.2.007.11 - 83.  ССБТ.  Преобразователи энергии - статические силовые. Требования безопасности.

ГОСТ 12.2. 007.12 - 75. ССБТ. Источники тока химические. Требования безопасности.

ГОСТ 12.2. 007 - 75.ССБТ. Изделия электротехнические. Общие требования безопасности.

Дж. Твайделл, А. Уэйр. Возобновляемые источники энергии (Пер. с англ.). - М., Энергоатомиздат, 1990.

Драгилев В. А., Рязанцев Н. И. Строительство распределительных электросетей. Справочник электролинейщика. - Тула, Приокское книжное издательство, 1970.

Пилюгина В.В., Гурьянов В.А. Применение солнечной и ветровой энергии в сельском хозяйстве.Обзорная инф.-М.: ВАСХНИЛ, 1981.

Каганов И. Л. Курсовое и дипломное проектирование. - М., Колос, 1980.

Кажинский Б., Перли С. Ветроэлектростанции. - М., ДОСААФ, 1966.

Кораблев А. Д. Экономия энергоресурсов в сельском хозяйстве. - М., Агропромиздат, 1988.

Костенко М.  П.  Питровский Л.  М. Электрические машины. Ч.1.  Машины постоянного тока.  Трансформаторы.  -  Л.,  Энергия, 1973. 

Костенко М.  П.  Пиотровский Л. М. Электрические машины. Ч.2. Машины переменного тока. - Л., Энергия, 1973.

Козюменко В. Ф., Дорощук О. Н. Методические указания по экономическому обоснованию спец. конструкций, разрабатываемых в дипломных проектах, выполняемых на факультете электрификации. - Зерноград, АЧИМСХ, 1993.

Использование солнечной энергии для теплоснабжения зданий. / Э. В. Сарнацкий и др. - Киев, Будевильник, 1985.

Машины электрические. Справочник. Т.2, Ч.1. - М., ВНИИ -стандартэлектро, 1991.

Машины электрические. Справочник. Т.2, Ч.2. - М., ВНИИ - стандартэлектро, 1991.

Низковольтные электрические аппараты. Справочник. Ч.1. Пускатели, контакторы. - М., ВНИИстандартэлектро, 1991.

Низковольтные электрические аппараты.  Справочник.  Ч.2. Электрические реле. - М., ВНИИстандартэлектро, 1991.

Пискунов Н.  С. Дифференциальное и интегральное исчисление. Т.1. - М., Наука, 1985.

Правила устройства электроустановок (ПУЭ )./ Минэнерго СССР. - М., Энергоатомиздат, 1985.

Правила технической эксплуатации электроустановок потребителей и Правила техники безопасности при эксплуатации электроустановок потребителей (ПТЭ и ПТБ ). - М., Энергоатомиздат, 1986.

ПРОНТО.  Еженедельный информационный бюллетень товаров и услуг. - Ростов Н/Д, QWERTY, 1997.

Руководящие материалы по проектированию электроснабжения сельского хозяйства. - М., Сельэнергопроект, 1981.

Справочник по климату СССР. Вып. 13. Солнечная радиация, радиационный баланс и солнечное сияние. - Л., Метеорология, 1976.

Справочник по климату СССР.  Вып. 96. ( Северный Кавказ, Нижнее Поволжье). Ветер. - Л., Метеорология, 1976.

Стребков Д.  С. и др. Фотоэлектрическая энергетика сельского хозяйства. Техника в с. х., N1, 1988.

Таранов М.  А. Методические указания к выполнению курсовой работы " Обоснование рациональной электротехнической службы в хозяйстве". - Зерноград, АЧИМСХ, 1990.

		Таранов М.А., Воронин С.М., Воронин А.С. Правила приведения случайных величин. В сб: Адаптивные технологии и технические средства в полеводстве и животноводстве. – Зерноград: ВНИПТИМЭСХ, 2000. С. 287-289. 

Тлеулов А. Х. Методы оценки характеристик ветроэнергетических и гелиоустановок сельскохозяйственных объектов. Автор д. т. н., Челябинск, 1996.

Фатеев Е. М. Ветродвигатели и ветроустановки. - М., Сельхозгиз, 1957.

Фомичев В. Т., Шиян И. Р. Определение угла наклона гелионагревателей. Техника в с. х., N1, 1988.

.Д. Дэвинс. Энергия.-М.: Энергоатомиздат. 1985.

Шичков Л. П., Коломиец А. П. Электрооборудование и средства автоматизации сельскохозяйственной техники. - М., Колос, 1995.

Юндин М. А., Королев А. М. Методические указания для выполнения курсовых и дипломных проектов по электроснабжению сельского хозяйства. - Зерноград, 1991.