Расчет конструкции силового кабеля на напряжение

Электротехнический факультет

Специальность электроизоляционная, кабельная и конденсаторная техника

Кафедра конструирования и технологии электрической изоляции



























КУРСОВОЙ ПРОЕКТ

На тему:

"Расчет конструкции силового кабеля на напряжение"






Введение



1. Обзор технической литературы

1.1 Последние достижения в кабельной технике

1.2 Обзор конструкций силовых кабелей

2. Обоснование выбора конструкции кабеля

3. Расчёт конструктивных элементов кабеля

3.1 Токопроводящая жила

3.2 Изоляция

3.3 Защитные покровы

4. Расчет электрических параметров кабеля

4.1 Сопротивление токопроводящей жилы постоянному и переменному току

4.2 Диэлектрические потери в изоляции, сопротивление изоляции, электрическая емкость кабеля, индуктивность жилы при замкнутых оболочках на землю

4.3 Потери полезной энергии в металлических оболочках кабеля

5. Тепловой расчёт кабеля

5.1 Расчёт тепловых сопротивлений конструктивных элементов и окружающей среды

5.2 Расчёт допустимого тока нагрузки, передаваемой мощности

5.3 Расчет распределения температуры в кабеле

5.4 Расчёт теплоёмкости конструктивных элементов. Расчёт постоянной времени нагрева. Кривые нагрева и охлаждения

5.5 Расчет зависимости температуры жилы от времени для тока нагрузки и тока перегрузки

5.6 Расчет зависимости тока перегрузки от времени перегрузки

5.7 Расчет зависимости тока короткого замыкания (с предшествующей и без предшествующей нагрузки) от времени срабатывания защиты

6. Расчет массы кабеля

7. Литература


Введение



Кабельные изделия предназначены для передачи электрической энергии или информации на расстояние, т.е. для создания самых разнообразных электрических, электронных, радиотехнических и волоконно-оптических схем и цепей. Ни одно современное техническое устройство, работа которого связана с использованием электрических и электронных схем, не может работать без кабелей и проводов, которые образуют системы электроснабжения, информатики и управления работой этого устройства [12].

Технический прогресс в различных отраслях народного хозяйства вызвал рост потребности в кабельной продукции и необходимость создания новых типов кабелей и проводов с более высокими характеристиками.

Современная кабельная техника характеризуется применением высоких напряжений и высоких частот, увеличением передаваемых мощностей, созданием кабелей и проводов для работы в условиях высоких и низких температур, высокой влажности окружающей среды, воздействия радиации и химически активных веществ, наличия вибрации и т.п. Повышенные требования к свойствам кабелей и проводов ограничивают возможность их удовлетворения с использованием существующих электроизоляционных материалов и вызывают необходимость создания новых, более совершенных материалов. Без применения специальных материалов невозможно создание новых типов кабелей и проводов для различных отраслей народного хозяйства. Вообще, потребность в изолированных кабелях и проводах возникла, как только появились генераторы электрической энергии, и стала необходимой передача ее на большие расстояния [15].






1. Обзор технической литературы



1.1 Последние достижения в кабельной технике



В настоящее время в отечественной практике электросетевого строительства всё большее применение находят кабели высокого напряжения с изоляцией из сшитого полиэтилена. Однако уже неоднократно отмечалось, что неверно принятые проектные решения могут привести к сооружению кабельных линий с неоптимальными технико-экономическими показателями. Юрий Анатольевич Лавров считает, что обеспечить необходимую эксплуатационную надежность кабельных линий высокого напряжения можно только при комплексном рассмотрении всех факторов, влияющих на жизнь кабеля.

Применение в кабелях высокого напряжения (ВН) СПЭ-изоляции (ее также называют пластмассовой, соответственно кабели с такой изоляцией – КПИ) дает определенные преимущества по сравнению с маслонаполненными кабелями среднего и высокого давления. К основным преимуществам кабелей нового поколения следует прежде всего отнести более высокие значения пропускной способности, легкость монтажа, сниженные эксплуатационные затраты и отсутствие жидких компонентов. Однако относительно высокая стоимость КПИ ВН требует как на стадии выбора конструкции кабеля и проектирования кабельных линий (КЛ), так и на стадии их эксплуатации системного подхода, при котором необходимо по возможности учесть все факторы, влияющие на экономичность, эксплуатационную надежность, а в ряде случаев и экологичность КЛ.

Экономичность и эксплуатационная надежность

Основная задача проектировщика и эксплуатирующей организации заключается в нахождении золотой середины, когда спроектированная КЛ ВН будет иметь требуемую надежность эксплуатации, а также фактическую наработку не меньше регламентированного срока службы кабеля при минимальных стоимостных показателях КЛ, обусловленных себестоимостью и эксплуатационными издержками.

В процессе эксплуатации изоляционная конструкция КПИ ВН подвергается воздействию теплового поля (в нормальном режиме и в режимах перегрузки), а также электрического поля промышленной частоты и высокочастотных перенапряжений. Уровень и форма последних зависят от схем применения КПИ, которые условно можно разделить на следующие группы:

использование КПИ 110–220 кВ в качестве кабельной вставки между ВЛ и КРУЭ (ОРУ) с длиной КЛ от 0,5 до 3,0 км с последующим электроснабжением потребителей посредством РКС СН;

применение КПИ 220–500 кВ длиной в единицы километров для глубокого ввода мощности в города-мегаполисы с последующим электроснабжением потребителей через РКС ВН и СН;

применение КПИ 220–500 кВ длиной 1–2 км для вывода мощности на ГЭС со стороны нижнего бьефа на КРУЭ 220–500 кВ, расположенного на верхнем бьефе станции;

при пересечении ВЛ 500 кВ коридора, в котором проходят несколько цепей ВЛ 110–220 кВ, вместо применения высоких переходных опор в месте пересечения используется кабельная вставка длиной 0,3 – 0,5 км;

применение в городских РКС ВН кабельных линий 110–220 кВ длиной 5–15 км, осуществляющих связь между генерирующими источниками (ТЭС, ТЭЦ) и КРУЭ.

Грозоупорность

Технико-экономическая координация изоляции КПИ ВН, связанная с приведением изоляции к норме, должна осуществляться с учетом современных концепций оценки грозоупорности объектов электроэнергетики. В частности, для правильного выбора защитных характеристик ОПН необходимо принимать во внимание:

расстояние от места грозового поражения ВЛ до кабельной вставки;

схему применения КПИ;

		случайный характер ориентировки канала лидера разряда молнии в системе «грозотрос – провода ВЛ – земля»;

реальную форму волны тока молнии;

динамические свойства вольтамперной характеристики ОПН при воздействии крутых волн.

Следует отметить, что для повышения эксплуатационной надежности и срока службы КПИ ВН наряду с ограничением грозовых перенапряжений желательно уменьшить частость их воздействия и снизить крутизну импульсных волн напряжения. Для достижения этих целей на стадии проектирования могут быть предусмотрены по отдельности или в сочетании мероприятия (оптимальные для конкретного проекта):

в зависимости от схемы применения установка ОПН по концам (или с одной стороны) кабельной вставки;

применение на двухцепных ВЛ 110–220 кВ дифференциальной линейной изоляции;

на подходе к кабельной вставке:

включение в рассечку провода ВЧ-заградителя (иногда с параллельным подключением ОПН);

применение продольных защитных устройств с высокоомной оболочкой из ферромагнитного материала;

выполнение на нескольких ближайших опорах сниженного сопротивления заземляющего устройства;

замена провода типа АС на провод типа СА (провод повышенной механической устойчивости, который применяется для ВЛ в горных условиях, внутри провода алюминиевый сердечник, сверху – стальные проволоки);

применение подвесных разрядников (ОПН).


Тепловой режим

Экономичность, эксплуатационная надежность и фактический срок службы КПИ ВН зависят в том числе и от теплового режима эксплуатации кабелей, который определяется способом прокладки кабелей, условиями теплоотвода, схемой заземления экранов, наличием или отсутствием транспозиции экранов, количеством рядом расположенных цепей, наличием внешних источников тепла и локальных специфических мест с худшими условиями теплоотвода и т.д. Из перечисленного перечня факторов остановимся на двух, которые в настоящее время не совсем отработаны в нормативном и методическом планах: выбор конструкции кабеля (по токовой нагрузке) и применение специальных схем соединения экранов. На первой стадии выбора конструкции кабеля (сечения токопроводящей жилы) расчет теплового режима эксплуатации КЛ по токовой нагрузке осуществляется приближенно, с использованием так называемых поправочных коэффициентов, учитывающих специфику грунта, прокладки и т.д. После выбора конструкции кабеля должен осуществляться уточненный расчет теплового режима КЛ на основе методики МЭК 60287 (при необходимости численных расчетов методом конечных элементов). Как правило, уточненный расчет теплового поля с учетом всех нюансов в качестве технической поддержки осуществляют сервисные технические службы предприятий-изготовителей кабелей либо квалифицированные специалисты. Однако на практике встречаются случаи, когда выбор конструкции кабеля и условий его прокладки ограничивается стадией инженерных прикидок, что не совсем правильно.

Для повышения пропускной способности КПИ ВН применяют специальные схемы заземления и соединения экранов, которые позволяют убрать дополнительный источник тепла в изоляционной кабельной конструкции за счет устранения протекания продольных токов по экранам кабеля. К реализации этой идеи необходимо подходить осторожно, с позиции разумной достаточности, поскольку целесообразность выбора схемы заземления экранов по концам КЛ, одностороннего заземления (многоразрывного одностороннего заземления) или транспозиции экранов зависит от многих взаимосвязанных факторов: передаваемой мощности, сечения токопроводящей жилы, способа прокладки, условий теплоотвода, наличия принудительной вентиляции, длины КЛ и других.

На практике также встречались случаи, когда на относительно коротких участках КЛ (длиной до 1,5–2 км) и при относительно небольшой передаваемой мощности проектировалась не просто схема одностороннего заземления экрана (что требовало минимальных финансовых вложений), а выбиралась схема транспозиции экранов. Помимо увеличенных стоимостных показателей КЛ, дополнительно появлялась проблема защиты оболочек в местах их специального соединения от импульсных воздействий. Поэтому выбор той или иной схемы соединения экранов должен производиться совместно с тепловым расчетом КЛ на основе технико-экономического обоснования, поскольку может оказаться экономически выгоднее несколько увеличить сечение токопроводящей жилы (или перейти с алюминиевой на медную) по сравнению со случаем применения транспозиции экранов, где необходимо предусматривать по трассе КЛ обслуживаемые колодцы для узлов транспозиции, разделительные (транспозиционные) муфты, защитные аппараты для оболочек и т.д. Наряду с вышеотмеченными моментами на надежность эксплуатации и срок службы КПИ ВН также влияют условия их эксплуатации: например, фактические (которые могут не соответствовать проектным) условия теплового воздействия на КЛ в нормальном режиме и режимах перегрузки, а также периодичность, форма и уровни напряжений при профилактических испытаниях.

Необходимость мониторинга для получения фактических тепловых условий эксплуатации КЛ (позволяющих прогнозировать их остаточный ресурс и при необходимости оперативно изменять токовую нагрузку) необходимо применять современные системы мониторинга в режиме реального времени на основе оптоэлектронных устройств, оптоволокна (распределенного температурного датчика, встроенного непосредственно в силовой кабель либо прикрепленного к кабелю снаружи) и удобных (наглядных) для диспетчера сервисных программ. При этом результаты постоянного контроля температурной кривой на поверхности кабеля вдоль трассы КЛ должны записываться в электронную базу данных с момента ввода КЛ в работу и до конца ее эксплуатации. К основным задачам непрерывного мониторинга следует отнести:

определение и фиксацию случаев превышения номинальной рабочей (а также максимальной допустимой) температуры кабеля по времени и месту вдоль трассы КЛ;

своевременное (превентивное) предотвращение токовых перегрузок КЛ;

прогнозирование допустимой нагрузки при достижении кабелем максимальной расчетной температуры;

на основе превентивных мер создание оптимальных токовых нагрузок КЛ, обеспечивающих непрерывность электроснабжения потребителей и снижение вероятности возникновения аварийных событий;

прогнозирование остаточного ресурса кабеля на основе комплексной диагностики технического состояния КЛ.

Если в результате измерений и проверок окажется, что фактическая температура жил кабелей выше допустимого значения или обнаружатся участки с неудовлетворительными условиями охлаждения, то необходимо выполнить следующие мероприятия: улучшить вентиляцию в туннелях и каналах; засыпать траншеи грунтом с более высокой теплопроводностью; уменьшить токовую нагрузку на кабель до необходимой величины. К сожалению, существующие зарубежные системы мониторинга в настоящее время довольно дороги и не каждое предприятие может себе позволить их установить. Вместе с тем определение локальных перегревов и превышения допустимой температуры кабеля (с возможностью передачи информации в наглядном виде на диспетчерский пульт) может быть осуществлено, например, при использовании отечественной системы мониторинга типа ПТС1000 (фирмы «Седатэк»), которая стоит дешевле, но по техническим характеристикам не уступает зарубежным аналогам.

Выбор сечения экранов

Вопрос термической устойчивости экранов остро стоял для КПИ первого поколения, в конструкции которых экраны представляли собой медную ленту толщиной 0,15–0,25 мм. В электрических сетях номинальным напряжением 110 кВ и выше (с эффективно заземленной нейтралью) при электрическом пробое КПИ в зависимости от мощности подстанции по экрану кабеля протекали токи КЗ в десятки кА, которые приводили к повреждению (выгоранию) экрана на значительной длине. Для локализации места повреждения экрана предлагалось использовать дополнительный проводник, который располагался в непосредственной близости от трех фаз КЛ (например, в центре фаз, расположенных треугольником вплотную), а необходимое сечение проводника определялось мощностью подстанции и временем отключения короткого замыкания в конкретной сети. Очевидно, что эксплуатация КПИ с дополнительным проводником была связана с определенными трудностями. В конструкциях КПИ второго поколения наряду с совершенствованием в технологии изготовления изоляционной системы было увеличено сечение экрана, который выполнялся уже из определенного количества медных проволок, поверх которых навивалась медная лента.

В настоящее время номенклатурный ряд сечений жил КПИ, выпускаемых отечественными предприятиями-производителями, находится в интервале 50–800 мм2 с соответствующим интервалом сечений экранов 16–50 мм2. По специальному заказу производители могут изготовить КПИ с увеличенным до 70–95 мм2 сечением экрана.

На практике имеют место случаи, когда выбирают необоснованно высокие значения сечений экранов, что может привести к необоснованному удорожанию строительства КЛ. По состоянию на 01.01.2007 г., средняя цена 1 км фазы КПИ с сечением токопроводящей жилы 500 мм2 и сечением экрана 50 мм2 составляет 650 тыс. руб. Этот же кабель, но с увеличенным до 70 мм2 сечением экрана стоит 730 тыс. руб./км. Таким образом, уже на стадии проектирования себестоимость строительства КЛ для заказчика может увеличиться. Эти цифры свидетельствуют о необходимости тщательного определения расчетным путем для конкретной проектируемой схемы величин токов КЗ, протекающих по экранам кабелей, и далее по номограммам, приведенным в каталогах предприятий-изготовителей КПИ, следует определить требуемое сечение экрана.

Диагностика изоляции

Для получения полной картины о фактической наработке кабеля необходимо проводить комплексную диагностику технического состояния изоляционной системы КПИ, когда наряду с информацией о тепловом режиме эксплуатации КЛ проводится анализ основных количественных характеристик диагностируемых параметров (напряжение зажигания частичных разрядов (ЧР), выделяемая ЧР энергия, tg, С, Rиз). В идеале эксплуатационный персонал интересует:

максимально достоверный прогноз остаточного ресурса кабеля;

рекомендации по дальнейшим условиям эксплуатации КЛ;

сроки проведения следующего диагностического обследования;

периодичность профилактических испытаний и их параметры (уровень, частота и длительность приложенного напряжения).

К сожалению, эти рекомендации пока невозможно корректно разработать, поскольку в настоящее время нет достаточно полной ясности в выявлении признаков дефектов СПЭ-изоляции, их пороговых (количественных) значений, а также алгоритмов по оценке динамики деградации изоляционной системы. Вместе с тем научный прогресс в области микро- и макроисследований по выявлению основных факторов, снижающих электрическую прочность СПЭ-изоляции, позволяет надеяться, что в ближайшем будущем будут разработаны формализованные критерии оценки фактического состояния изоляционной системы кабеля, представляющие собой физико-математические модели исправного (работоспособного без ограничений), дефектного (работоспособного с ограничениями) и аварийного (требующего плановой замены) кабеля.

Экологические аспекты проектирования

Вопросы электромагнитной совместимости КЛ ВН с биосферой возникают, когда прокладываются кабели по дну водоема и в кабельных сооружениях.

В первом случае с помощью рационального выбора конструкции кабеля, способов прокладки отдельных фаз КЛ и режимов ее эксплуатации можно снизить до допустимой величины для ихтиофауны интенсивность электромагнитного поля вдоль подводной трассы КЛ. Во втором случае, когда прокладываются в кабельных тоннелях многоцепные КЛ 110-220-500 кВ с большими токовыми нагрузками в 1,5-2,5 кА, необходимо обеспечить нормируемый предельно допустимый уровень по напряженности магнитного поля для эксплуатационного и ремонтного персонала. Это достигается за счет рационального сближения отдельных фаз КЛ (с учетом теплового режима ее эксплуатации) и оптимальной взаимной «фазировки» кабелей многоцепных КЛ. В рассматриваемом случае итеративно проводится численный расчет теплового и магнитного полей и при необходимости выдвигаются требования к ограничению по времени пребывания персонала вблизи трассы многоцепных КЛ.

Обеспечение необходимой эксплуатационной надежности и высоких технико-экономических показателей КЛ ВН может быть достигнуто только при комплексном рассмотрении всех факторов, влияющих на состояние кабеля от его выбора (выбора конструкции и принятия рациональных решений на стадии проектирования) до окончания срока его службы (определяемого фактической наработкой на стадии эксплуатации) [1].




Мониторинг подземных высоковольтных кабельных сетей

	В больших городах, где прокладка воздушных линий электропередач представляет собой огромные трудности, основным средством передачи электрической энергии становятся подземные высоковольтные кабельные линии на напряжение 220 кВ и выше, что делает их основой современной энергосистемы города.

Несмотря на то, что кабельные линии широко используются уже на протяжении половины века, только сейчас современные технологии проектирования и производства позволяют стать им эффективной альтернативой воздушных линий электропередач.

Отличительными возможностями высоковольтные кабельные линий являются:

Гибкость при проектировании систем энергоснабжения

Подземные кабели обладают уникальными свойствами по передаче энергии – они невидимы на поверхности земли и не требуют глубокого закапывания, не излучают электрических полей и могут быть спроектированы, так чтобы не излучать магнитные поля, имеют улучшенные характеристики по потери мощности, высокую стойкость при аварийных нагрузках. В результате подземные кабели можно использовать в местах плотной застройки, реках и сложных геологических условиях, местах, где требуется сохранения окружающей среды, ландшафтов, значимых строений, памятников искусства, местах зарезервированных для будущего строительства и т.п.

Высокая рентабельность

Основным сдерживающим фактором использования подземных кабелей в прошлом была их высокая стоимость. Сегодня себестоимость их производства значительно снизилась за счет применения новых технологий и увеличения производительности оборудования, что приблизило стоимость подземных кабельных сетей к стоимости воздушных линий электропередач. Это означает, что проектировщики систем электроснабжения все чаще будут останавливать свой выбор на подземных кабельных сетях как на экономически выгодном и технологически эффективном средстве создания энергетической системы города.

Особенно необходимо подчеркнуть, что подземные кабельные сети не только снижают визуальное воздействие, но и значительно сокращают стоимость обслуживания по сравнению с воздушными линиями. Они так же менее восприимчивы к тяжелым погодным условиям таким как: штормы, землетрясения. В дополнение скажем, что подземные кабели содержат большое количество меди, наиболее токопроводящего металла, в результате чего на 30% снижаются потери при высоких нагрузках по сравнению с воздушными линиями электропередач, а следовательно повышается рентабельность всей энергосистемы.

Повышенная надежность

Современные кабельные сети используют поперечно сшитый полиэтилен (XLPE) в качестве основного изоляционного материала, который уже 20 лет подтверждает свою высокую надежность.

Снижение потерь мощности (энергосбережение)

Подземные высоковольтные кабели используют в качестве проводника более эффективные медные сплавы, которые работают при более низких температурах. Сочетание этих особенностей позволяют снабжать электроэнергией потребителей с максимальной эффективностью, что особенно важно в целях сохранения окружающей среды и экономии энергоресурсов.

Продвинутые технологии монтажа

Новые технологии сочленения участков кабеля и прокладки его в грунте позволяют реализовывать проекты создания энергетических систем в течение нескольких месяцев притом что раньше на это уходили годы. В тех местах, где невозможно прокапать кабельную траншею или канал, кабели монтируются в туннелях. В некоторых случаях использование существующих туннелей позволяет значительно снизить стоимость работ.


Возможность мониторинга состояния кабеля

Для сокращения времени аварийного отключения, операторы энергетических систем могут измерять температуру высоковольтного кабеля по всей его длине с шагом пол метра с помощью оптического волокна вмонтированного в наружную оболочку кабеля. Такой мониторинг позволяет управлять общей нагрузкой всей сети, оптимально перераспределяя её между линиями не допуская перегрузок. В случае повреждения кабеля вследствие перегрузки или внешнего воздействия система мониторинга с точностью до метра определит место повреждения, что значительно сократит время на устранение аварии.

Интеллектуальная система мониторинга высоковольтных кабельных сетей ПТС-1000 позволяет решить три основных проблемы эксплуатации подземных кабелей из сшитого полиэтилена, которые в значительной степени определяют его срок службы в связи с технологическими особенностями конструкционных материалов:

Превышал ли кабель свою нормальную рабочую температуру если да то, как долго и в каком месте?

Превышал ли кабель свою максимально допустимую температуру если да то, как долго и в каком месте?

Предсказывать допустимую нагрузку, в случае если кабель достигнет своей максимальной расчетной температуры?

Обладая этой информацией, эксплуатирующая организация может оперативно определять остаточный срок службы высоковольтного кабеля, а, следовательно, более эффективно управлять своими капиталовложениями [2].

Современная кабельная изоляция

ЗАО «АББ Москабель» идет в ногу со временем и использует в производстве кабелей только лучшие материалы ведущих мировых производителей.

В своей работе компания уделяет много внимания развитию и совершенствованию технологий, которые обеспечивают высокое качество выпускаемых изделий. Именно поэтому для изоляции кабелей среднего и высокого напряжения она использует лишь пероксидосшиваемые полиэтилены – триингостойкий (ТСПЭ) и сополимерный (ССПЭ), что гарантирует отличные эксплуатационные характеристики продукции АББ Москабель.

Технология создания кабельной изоляции из сшитого полиэтилена появилась в 70-х годах 20 века. Сшивка – создание пространственной решетки за счет образования продольно-поперечных связей между макромолекулами полимера – увеличивает жесткость изоляции при повышенных температурах. В процессе старения (деструкции) сшитого полиэтилена его эксплуатационные характеристики снижаются. Основная причина этого – водные триинги – повреждения полимера, развивающиеся на технологических дефектах изоляции при совместном действии электрического поля и влаги, диффундирующей из окружающей среды. Вместе с влагой в изоляцию проникают агрессивные вещества. Они разрушают полимерные цепи, приводя к образованию микрополостей, которые в свою очередь служат резервуарами для накопления влаги. Под воздействием электрического поля полярные молекулы воды образуют древовидные структуры, направленные вдоль силовых линий электрического поля, – водные триинги. Различают два вида триингов: «бант» (зарождаются в объеме изоляции, заполненном водой, или на включениях инородных материалов) и «веер» (развиваются с поверхности электропроводящих экранов).

Электрическая прочность изоляции в области триингов существенно снижается, что повышает напряженность на неповрежденной части изоляции и ускоряет процесс роста триинга. С этим явлением в 70-е годы были связаны многократные отказы кабелей с изоляцией из высокомолекулярного термопластичного полиэтилена и СПЭ. Лабораторные испытания прояснили механизм его образования и развития в изоляционных материалах, что позволило подобрать новые добавки, обеспечивающие высокую устойчивость сшитых полиэтиленов к образованию водных триингов.



 

а) 						б)

Рис. 1. Водный триинг а) типа «веер» с каналом пробоя б) типа «бант»



Современные изоляционные материалы

В настоящее время существуют две концепции снижения негативного влияния водных триингов на свойства изоляции:

согласно первой в полиэтилен вводятся специальные химические добавки, в итоге получается триингостойкий сшитый полиэтилен – ТСПЭ;

в соответствии со второй создаются макромолекулы, в состав которых, помимо этилена, входит более 5% других химических соединений, в итоге получается сополимерный сшитый полиэтилен – ССПЭ (механическая смесь полиэтилена низкой плотности, сополимера – этилена и этилакрилата или бутилакрилата и антиоксиданта, снижающего скорость окислительных процессов).

ТСПЭ применяется с 1983 года. В течение 23 лет лабораторные испытания подтверждают его устойчивость к электрическому старению в присутствии влаги. В частности, длина триингов в ТСПЭ почти в 2 раза ниже, а степень их разветвленности значительно меньше, чем в гомополимере. Так, в рамках испытательной программы на наружную поверхность кабелей с защитной оболочкой воздействие оказывала вода при температурном режиме, сопоставимом с реальными условиями их эксплуатации. В течение пятилетнего старения кабеля с изоляцией из пероксидосшиваемого ТСПЭ не было зарегистрировано ни одного отказа, у СПЭ-кабелей наблюдалось около 10% отказов, а у кабелей с изоляцией из этиленпропиленовой резины (ЭПР) зафиксировано около 55% отказов.

В ходе ускоренных испытаний на стойкость к развитию триингов, проведенных в Северной Америке по методике Ассоциации осветительных компаний имени Эдисона, ТСПЭ подтвердил свои характеристики. Главное преимущество изоляции из ТСПЭ – это незначительное по сравнению с изоляцией СПЭ снижение электрических характеристик во времени. Электрическая прочность изоляции из СПЭ за год испытаний на старение снижается на 60%, а изоляции из пероксидосшиваемого ТСПЭ за год старения снижается только на 30%. За последние годы были проведены два исследования, в которых кабели, выведенные из эксплуатации, использовались для получения информации об их электрических характеристиках. Несмотря на то, что условия прокладки несколько отличались, результаты подтверждают высокую стабильность материалов в процессе эксплуатации (табл. 1). В 2004 году в материалах выставки «Wire. China» («Проволока. Китай») были опубликованы результаты испытания кабелей на старение, подтверждающие устойчивое сохранение электрической прочности и меньшее количество триингов типа «бант» у ТСПЭ-изоляции в сравнении со СПЭ-изоляцией (рис. 1). Причем на срок службы кабеля влияют качество производства и опыт производителя (рис. 2).

ССПЭ также проходит испытания на стойкость к водным триингам. Например, в 1983 году для оценки скорости роста триингов использовались короткие образцы кабеля на напряжение 15 кВ, которые были подвергнуты старению при напряженности 5 кВ/мм в течение 3000 ч. В жилу кабеля подавалась водопроводная вода, и ежедневно в течение 8 ч поддерживалась температура 90°С. После этого измерялось распределение триингов типа «бант» по длинам. Результаты экспериментов показывают, что в изоляции из ССПЭ водных триингов значительно меньше, чем в изоляции из СПЭ, а их максимальная длина в 2 раза ниже. Пероксидосшиваемый ССПЭ демонстрирует такие же отличные результаты, как и пероксидосшиваемый ТСПЭ.





Рис. 2. Зависимость электрической прочности при переменном напряжении от длительности высоковольтных испытаний



Испытания на модельных кабелях показали существенное превосходство изоляции из ТСПЭ и ССПЭ, что связано со способностью этих материалов противостоять развитию триингов типа «веер».

Итак, пероксидосшиваемые ТСПЭ и ССПЭ обладают очень схожими электрическими характеристиками и являются отличными изоляционными материалами, стойкими к возникновению и росту водных триингов [3].

Кабельные композиции на основе полиэтилена и поливинилхлорида. Тенденции развития в России

Поливинилхлоридные пластикаты и композиции на основе полиэтилена в настоящее время являются наиболее распространенными полимерными материалами, применяемыми в кабельной промышленности России и других стран СНГ. Структура потребления кабельных полимерных материалов в РФ представлена на рис. 1. Видно, что в общем объеме потребления полимерных материалов на долю ПВХ-пластикатов приходится около 61%, а на композиции полиэтилена и других полиолефинов – остальное.

Кабельные композиции на основе полиэтилена

Свойства композиций во многом определяются характеристиками основного сырья – полиэтилена, которого содержится до 99% в составе кабельных композиций. Динамика выпуска полиэтилена в России представлена на рис. 3.





Рис. 3. Структура потребления в России кабельных композиций на основе полиэтилена



В 2005 году объем производства полиэтилена в России составил 1046,8 тыс. т, в том числе полиэтилена высокой плотности (ПЭВП) – 484,6 тыс. т, полиэтилена низкой плотности (ПЭНП) – 562,2 тыс. т. На кабельные композиции в России приходится около 6–7% от общего объема производства полиэтилена. В отечественной кабельной промышленности традиционно используются композиции на основе полиэтилена низкой и высокой плотности. Наиболее широко эти композиции применяются для производства кабелей связи, силовых кабелей, кабелей для питания погружных электронасосов добычи нефти и т.д.

Основными изготовителями кабельных композиций в течение многих десятилетий являются такие мощные предприятия, как ОАО «Казаньоргсинтез» (ПЭНП, ПЭВП), ОАО «Уфаоргсинтез» (ПЭНП), ООО «Ставролен» (ПЭВП). В последнее время в России появились и другие предприятия – небольшие производства кабельных композиций, оснащенные новейшим импортным смесительным оборудованием.

В России преимущественно применяются кабельные композиции на основе ПЭНП (см. рис. 3). Характеристики выпускаемых композиций регламентируются требованиями ГОСТ 16336–77 и ряда технических условий, согласованных с ОАО «ВНИИКП».

К сожалению, в России отсутствует производство композиций на основе линейного полиэтилена, который широко используется в кабельном производстве в зарубежной практике. Кроме того, в рецептуры композиций, выпускаемых по ГОСТу, не введены дезактиваторы меди, а марочный ассортимент выпускаемых композиций недостаточен.

В последние годы расширяется потребность в следующих специальных композициях, необходимых для выпуска современных кабельных изделий:

– силанольносшиваемых;

– для физического и химического вспенивания;

– для перекисной сшивки;

– безгалогенных пониженной горючести.

С учетом изложенного основные направления развития работ в России в области кабельных композиций на основе полиэтилена могут быть сформулированы следующим образом.

1. Разработка и освоение производства широкой серии кабельных композиций на основе линейного полиэтилена.

2. Разработка и освоение кабельных композиций с использованием расширенного ассортимента марок базового полиэтилена новых производств.

3. Повышение технического уровня композиций полиэтилена за счет использования стабилизаторов нового поколения. В рецептурах композиций полиэтилена, выпускаемых по ГОСТ 16336–77, не предусмотрено применение дезактиваторов меди, широко используемых за рубежом. Применение дезактиваторов меди снижает каталитическое воздействие меди на термоокислительную деструкцию полиэтилена, позволяет повысить стойкость к растрескиванию полиэтилена и ресурс кабелей.

4. Разработка и освоение промышленного производства полиолефиновых безгалогенных композиций пониженной горючести.

5. Разработка и освоение промышленного производства силанольносшиваемых композиций полиэтилена. Применение этих материалов позволит получить также сшитые структуры, придающие изоляции или оболочке улучшенные эксплуатационные свойства (более высокую рабочую температуру, стойкость к токам короткого замыкания и т.д.).

6. Разработка и освоение производства композиций полиэтилена для химического и физического вспенивания. В связи с техническим перевооружением кабельных предприятий и производством кабельных изделий с использованием вспененной изоляции (LAN-кабели, телефонные и радиочастотные кабели) потребность в таких композициях будет возрастать. Благодаря своим преимуществам композиции для физического вспенивания в перспективе будут превалировать. Предприятиями химической промышленности России освоено производство только композиций для химического вспенивания марки 107-ВК для использования в качестве изоляции городских телефонных кабелей. Что касается композиций для физического вспенивания, то в настоящее время ОАО «ВНИИКП» совместно с рядом химических предприятий планируют завершение разработки и освоение производства широкой гаммы таких композиций.

Поливинилхлоридные кабельные пластикаты

Поливинилхлоридные (ПВХ) пластикаты продолжают оставаться самыми крупнотоннажными полимерными материалами, применяемыми в отечественной кабельной промышленности. В 2005 году в России было выпущено около 135 тыс. т кабельных ПВХ-пластикатов. Динамика выпуска ПВХ-пластикатов представлена на рис. 4. Особенностью отечественного рынка ПВХ-пластикатов является то, что доля потребляемого кабельного ПВХ-пластиката составляет около 70% от общего объема потребления ПВХ, в то время как в мире для производства кабельных изделий используется в среднем не более 10% пластикатов. С учетом этого к кабельному сектору рынка пластикатов проявляется повышенный интерес производителей этих материалов.

Потребности кабельных предприятий в большей мере удовлетворяются за счет отечественного производства, сосредоточенного в основном на четырех предприятиях, которые покрывают примерно 80% потребности кабельной промышленности (ОАО «Владимирский химический завод»; ЗАО «Каустик», г. Стерлитамак; ОАО «Капролактам», г. Дзержинск; ОАО «Саянскхимпласт», г. Саянск). Мощности по выпуску ПВХ-пластикатов кабельного назначения в России примерно в 2 раза превышают потребности. Сдерживающими факторами являются временами возникающие дефициты ПВХ-смолы и пластификаторов отечественного производства.

Наиболее динамично развивается производство пластикатов пониженной горючести. Если ранее для производства кабелей, не распространяющих горение, выпускались только две марки ПВХ-пластикатов пониженной горючести (НГП 40–32 и НГП 30–32), то в настоящее время промышленностью (фирма «Проминвест-пластик», Украина, и ОАО «Владимирский химический завод», Россия) освоено производство нового поколения пластикатов пониженной пожарной опасности, разработанных совместно ОАО «ВНИИКП» и фирмой «Проминвест-пластик». Благодаря своим преимуществам по сравнению с пластикатами типа НГП (более высокая способность противостоять горению, низкая дымообразующая способность, низкая эмиссия хлористого водорода, более широкий марочный ассортимент) эти пластикаты уже активно используются при производстве кабелей типа «нг-LS» и «нг-FRLS» и их область применения непрерывно расширяется. На протяжении последних трех лет потребление пластикатов пониженной пожарной опасности увеличивалось ежегодно в среднем в 1,4 раза.

В настоящее время проблемы количественного обеспечения ПВХ-пластикатами кабельной промышленности России в основном решаются. Поэтому развитие работ в области кабельных ПВХ-пластикатов будет проходить в направлениях, связанных с разработкой и освоением производства марок ПВХ-пластикатов со специальными свойствами, удовлетворяющих современным требованиям.

К таким направлениям можно отнести следующие:

1. Разработка и освоение производства ПВХ-пластикатов пониженной пожарной опасности типа ППО с повышенным кислородным индексом (КИ).

2. Разработка и освоение производства ПВХ-пластикатов пониженной пожарной опасности типа ПП с улучшенной тропикостойкостью и пониженной дымообразующей способностью.

3. Создание серии ПВХ-пластикатов пониженной пожарной опасности с улучшенной экономичностью для кабельных изделий, применяемых в гражданском строительстве.

4. Полный переход на применение ПВХ-пластикатов пониженной пожарной опасности типа ПП взамен пластикатов типа НГП в кабельных изделиях, обеспечивающих требование по нераспространению горения.

5. Разработка и освоение производства кабельных ПВХ-пластикатов как общепромышленного, так и специального назначения, не содержащих соединений свинца.

6. Разработка и освоение производства ПВХ-пластикатов, отвечающих требованиям международных стандартов.

Таким образом, развитие работ в области кабельных композиций на основе полиэтилена и поливинил-хлоридных пластикатов в России и других странах СНГ в ближайшие годы связано с разработкой и освоением производства композиций со специальными свойствами и расширением их марочного ассортимента[4].

В настоящие время существуют запатентованные конструкции кабелей.





Рис. 4. Кабель силовой с изоляцией из сшитого полиэтилена



Силовой кабель, содержащий не менее трех токопроводящих металлических жил 1, каждая из которых изолирована не менее чем тремя слоями экструдированного сшитого полиэтилена, первый слой 2 – из электропроводящей сшитой композиции на основе полиэтилена, второй слой 3 – из изоляционного сшитого полиэтилена, третий слой 4 – из электропроводящей сшитой композиции на основе полиэтилена, изолированные жилы скручены между собой, на скрученные изолированные жилы наложен слой 5 из электропроводящих лент, поверх которого расположен экран из металлических проволок и металлической ленты 6, поверх металлического экрана – разделительный слой 7 и защитная оболочка 8, отличающийся тем, что металлические токопроводящие жилы в сечении имеют форму сектора, в качестве третьего слоя изоляции использована электропроводящая сшитая композиция на основе полиэтилена, легко отделяемая от второго слоя из изоляционного сшитого полиэтилена, а между изолированными токопроводящими жилами продольно оси кабеля уложены ленты из синтетического материала [5].






Рис. 5. Кабель силовой, не распространяющий горение



Кабель силовой, не распространяющий горение, содержащий медную или алюминиевую токопроводящую жилу 1 и последовательно расположенные на ней, наложенные экструзией первый экран 2 из электропроводящей сшитой композиции полиэтилена, изоляцию 3 из сшитой композиции полиэтилена, экран 4 из электропроводящей сшитой композиции полиэтилена, обмотку 5 лентой из электропроводящего материала, металлический экран 6 из медных проволок, скрепленных спирально наложенной медной лентой 7, разделительный слой 8 и экструдированную наружную оболочку 11, отличающийся тем, что поверх разделительного слоя 8 наложена внутренняя оболочка 9 из экструдированной полимерной композиции с кислородным индексом не менее 45 и термический барьер 10 из спирально или продольно наложенной с перекрытием медной или алюминиевой ленты, а наружная оболочка 11 выполнена из экструдированной полимерной композиции, не содержащей галогенов, с кислородным индексом не менее 45.

Кабель дополнительно может содержать поверх спирально или продольно наложенной с перекрытием медной или алюминиевой ленты обмотку по меньшей мере из одной стеклоленты или слюдосодержащей ленты [6].

Кабель силовой, имеющий две токопроводящие жилы 1 или более, изолированные полимерным материалом 2, скрепляющую обмотку 3 из синтетических лент поверх изолированных жил, поясную изоляцию 5 из экструдированного полимерного материала, металлический защитный покров 6 и защитный полимерный шланг 7, отличающийся тем, что внутреннее пространство между изолированными жилами заполняется водоблокирующими материалами 4 в виде нитей, лент, порошка [7].





Рис. 6. Кабель силовой с изоляцией из сшитого полиэтилена





Рис. 7. Кабель силовой (варианты)



1. Силовой кабель, содержащий токопроводящие жилы 1 с пропитанной бумажной изоляцией 2 и межфазный заполнитель 3 в виде жгута из кабельной бумаги, отличающийся тем, что межфазный заполнитель дополнительно содержит кабельную пряжу.

2. Силовой кабель на напряжение до 1 кВ, содержащий токопроводящие жилы 1 с пропитанной бумажной изоляцией 2 и межфазный заполнитель 3 в виде жгута из кабельной бумаги, отличающийся тем, что межфазный заполнитель выполнен в виде жгута из кабельной пряжи [8].






Рис. 8. Полезная модель РФ №68172



1. Кабель силовой на напряжение 6 и 10 кВ (рис. 8), не распространяющий горение, содержащий три медные токопроводящие жилы и последовательно расположенные на каждой из них наложенные экструзией первый экран из электропроводящей сшитой композиции полиэтилена, изоляцию из сшитой композиции полиэтилена, второй экран из электропроводящей сшитой композиции полиэтилена, обмотку лентой из электропроводящего материала, металлический экран из медных проволок, скрепленных спирально наложенной медной лентой, жилы скручены в общий сердечник, межфазное заполнение и экструдированную наружную оболочку, отличающийся тем, что он дополнительно снабжен расположенным внутри сердечника центральным заполнением, выполненным из экструдированной полиолефиновой композиции, не содержащей галогенов, с кислородным индексом не менее 35, и последовательно наложенными поверх межфазного заполнения внутреннюю оболочку, выполненную из полиолефиновой композиции, не содержащей галогенов, с кислородным индексом не менее 35, и броню в виде обмотки из двух стальных оцинкованных лент, наложенных с перекрытием, при этом межфазное заполнение выполнено из полиолефиновой композиции, не содержащей галогенов, с кислородным индексом не менее 55, и наружная оболочка выполнена из полиолефиновой композиции, не содержащей галогенов, с кислородным индексом не менее 45.

2. Кабель по п. 1, отличающийся тем, что он дополнительно содержит поверх скрученных в сердечник жил скрепляющую полимерную ленту, наложенную с зазором.

3. Кабель по пп. 1 и 2, отличающийся тем, что соотношение между номинальной толщиной внутренней оболочки () и номинальной толщиной межфазного заполнения () составляет />4,67, а номинальной толщиной наружной оболочки () и номинальной толщиной внутренней оболочки () составляет />1,75.

4. Кабель по пп. 1 и 2, отличающийся тем, что металлический экран выполнен из медных проволок номинальным диаметром 0,7–1,5 мм, расположенных на расстоянии не более 8,0 мм между соседними проволоками, скрепленных спирально наложенной медной лентой или пасьмой из медных проволок. [16]



1.2 Обзор конструкций силовых кабелей



Кабели с изоляцией из сшитого полиэтилена (российское обозначение-СПЭ, английское-XLPE, немецкое-VPE, шведское-РЕХ) в полной мере отвечают все более жестким требованиям по качественному и надежному обеспечению потребителя достаточной электрической мощностью.

Благодаря своей конструкции, современной технологии изготовления и совершенным материалам кабели среднего и высокого напряжения с СПЭ-изоляцией обладают наилучшими электрическими и механическими свойствами и самым длительным сроком службы среди других типов кабеля, выпускаемых серийно. Благодаря радиальной конструкции достигается равномерное распределение электрического поля внутри изоляции, что вкупе с диэлектрическими характеристиками СПЭ существенно увеличивает электрическую прочность изоляции. Именно за счет электрической прочности изоляции, радиальной конструкции и технологии изготовления (пероксидной сшивки) кабелей удается достичь рекордно низких показателей по количеству пробоев во время эксплуатации.

Основными преимуществами кабеля с СПЭ-изоляцией являются:

– большая пропускная способность за счет увеличения допустимой температуры жилы (допустимые токи нагрузки в зависимости от условий прокладки на 15–30% больше, чем у кабеля с бумажной изоляцией);

– высокий ток термической устойчивости при коротком замыкании, что особенно важно, когда сечение кабеля выбрано только на основании номинального тока короткого замыкания;

– низкий вес, меньший диаметр и радиус изгиба, что обеспечивает легкость прокладки кабеля как в кабельных сооружениях, так и в земле на сложных трассах;

– возможность вести прокладку кабеля при температуре до -15 °С для кабеля 110 кВ без предварительного подогрева, благодаря использованию полимерных материалов для изоляции и оболочки;

– низкая удельная повреждаемость (практика применения кабеля с СПЭ-изоляцией показывает, что она как минимум на 1–2 порядка ниже, чем у кабеля с бумажно-пропитанной изоляцией);

– отсутствие жидких компонентов (масла под давлением для кабеля 110 кВ) и, следовательно, дорогостоящего подпитывающего оборудования, что ведет к значительному уменьшению эксплуатационных расходов, упрощению монтажного оборудования, сокращению времени и стоимости работ по прокладке и монтажу и обеспечению сохранности окружающей среды;

– возможность быстрого ремонта в случае пробоя, учитывая, что основным видом повреждения на одножильном кабеле является однофазное замыкание;

– однофазная конструкция, позволяющая изготавливать кабель с жилой сечением до 1000 мм, оптимальным для передачи большой мощности;

– большие строительные длины до 1500 м для кабеля 110 кВ;

– твердая изоляция дает огромные преимущества при прокладке на местности с большими наклонами, возвышенностями и на пересеченной местности, то есть на трассах с большой разницей уровней, в вертикальных и наклонных коллекторах[9].

В таблице 1 приведены сравнительные данные изоляционных материалов.



Таблица 1 Сравнительные данные изоляционных материалов

Параметр/материал

СПЭ

ПВХ

БПИ

Относительная диэлектрическая проницаемость

2,3

5

3,5

, при 20 °С

0,0004

0,07

0,003

Удельное объемное сопротивление, при 20 °C, Ом*см

1016

1012

1013

Длительно допустимая рабочая температура, °C

90

70

70–80

Максимальная температура п.т.ж. при коротком замыкании, °С

250

160

150

Сопротивление к деформации, при 150 °C

Хорошее

Плохое

Хорошее



Условные обозначения в маркировке

А – алюминиевая жила (без обозначения – медная жила) сечение = 50…800 мм2

Пв – изоляция из сшитого полиэтилена

П – оболочка из полиэтилена

Пу – оболочка из полиэтилена увеличенной толщины

В-оболочка из ПВХ-пластиката;

Внг – оболочка из ПВХ-пластиката пониженной горючести.

г – герметизация металлического экрана водоблокирующими лентами

2 г – двойная герметизация водоблокирующими лентами и алюмополимерной лент

На рисунки 2 приведен пример маркировки кабеля





Рис. 9. Пример маркировки кабеля



Силовые кабели с изоляцией из СПЭ и их применение.





Рис. 10. Конструкция силового кабеля с изоляцией из сшитого полиэтилена


Конструкция:

1. Токопроводящая жила – алюминиевая или медная многопроволочная, круглой формы, уплотненная, соответствует классу 2 по гост 22483–77.

2. Экран по жиле – наложен экструзией из электропроводящей пероксидносшиваемой полиэтиленовой композиции.

3. Изоляция – из пероксидносшиваемого полиэтилена.

4. Экран по изоляции – наложен экструзией из электропроводящей пероксидносшиваемой полиэтиленовой композиции.

6. Слой обмотки полупроводящим полотном.

7. Повив из медных проволок 0,7–2,0 мм. Поверх медных проволок спирально наложена медная лента толщиной не менее 0,1 мм.

8. Слой обмотки нетканым полотном

9. Оболочка – из полиэтилена высокой плотности. Кабели с индексом «у» имеют усиленную полиэтиленовую оболочку с продольными ребрами жесткости, предназначенными для предотвращения повреждений оболочки при прокладке на сложных участках кабельных трасс.

Силовые кабели с медными или алюминиевыми жилами, с изоляцией из сшитого полиэтилена, с продольной герметизацией, в оболочке из полиэтилена высокой плотности.





Рис. 11. Конструкция силового кабеля с изоляцией из сшитого полиэтилена с продольной герметизацией.


Конструкция:

1. Токопроводящая жила – алюминиевая или медная многопроволочная, круглой формы, уплотненная, соответствует классу 2 по гост 22483–77.

2. Экран по жиле – наложен экструзией из электропроводящей пероксидносшиваемой полиэтиленовой композиции.

3. Изоляция – из пероксидносшиваемого полиэтилена.

4. Экран по изоляции – наложен экструзией из электропроводящей пероксидносшиваемой полиэтиленовой композиции.

6. Слой из электропроводящей водоблокирующей ленты, толщиной не менее 0,3 мм.

7. Повив из медных проволок 0,7–2,0 мм. Поверх медных проволок спирально наложена медная лента толщиной не менее 0,1 мм.

8. Разделительный слой из водоблокирующей ленты.

9. Оболочка – из полиэтилена высокой плотности.

Основная область применения

Кабели предназначены для передачи и распределения электрической энергии в трехфазных сетях на номинальное переменное напряжение 64/110кВ номинальной частотой 50 гц для прокладки в земле (траншеях или бетонных лотках), если кабель защищен от механических повреждений, на трассах с неограниченной разностью уровней.

Силовые кабели с медными или алюминиевыми жилами, с изоляцией из сшитого полиэтилена, с продольной и поперечной герметизацией в оболочке из полиэтилена высокой плотности

Конструкция кабеля с изоляцией из сшитого полиэтилена на напряжение 64/110 кВ.








Рис. 12. Конструкция силового кабеля с изоляцией из сшитого полиэтилена с поперечной герметизацией



1. Токопроводящая жила – алюминиевая или медная многопроволочная, круглой формы, уплотненная, соответствует классу 2 по гост 22483–77.

2. Экран по жиле – наложен экструзией из электропроводящей пероксидносшиваемой полиэтиленовой композиции.

3. Изоляция – из пероксидносшиваемого полиэтилена.

4. Экран по изоляции – наложен экструзией из электропроводящей пероксидносшиваемой полиэтиленовой композиции.

5. Слой из электропроводящей водоблокирующей ленты, толщиной не менее 0,3 мм.

6. Повив из медных проволок 0,7–2,0 мм. Поверх медных проволок спирально наложена медная лента толщиной не менее 0,1 мм.

7. Разделительный слой из водоблокирующей ленты.

8. Алюмополимерная лента.

9. Оболочка – из полиэтилена высокой плотности.

Кабели предназначены для передачи и распределения электрической энергии в трехфазных сетях на номинальное переменное напряжение 64/110 кВ номинальной частотой 50 гц для прокладки в земле (траншеях или бетонных лотках) независимо от степени коррозионной активности грунтов, а так же в воде (в несудоходных водоемах), если кабель защищен от механических повреждений, на трассах с неограниченной разностью уровней.

ПвВ, АПвВ на напряжение 64/110кВТУ 16–705–495–2006

Силовые кабели с медными или алюминиевыми жилами, с изоляцией из сшитого полиэтилена, в оболочке из поливинилхлоридного пластиката.

Конструкция:

1. Токопроводящая жила – алюминиевая или медная многопроволочная, круглой формы, уплотненная, соответствует классу 2 по гост 22483–77.

2. Экран по жиле – наложен экструзией из электропроводящей пероксидносшиваемой полиэтиленовой композиции.

3. Изоляция – из пероксидносшиваемого полиэтилена.

4. Экран по изоляции – наложен экструзией из электропроводящей пероксидносшиваемой полиэтиленовой композиции.

6. Слой обмотки полупроводящим полотном.

7. Повив из медных проволок 0,7–2,0 мм. Поверх медных проволок спирально наложена медная лента толщиной не менее 0,1 мм

8. Разделительный слой из двух лент крепированной или кабельной бумаги, или прорезиненной ткани.

9. Оболочка – из поливинилхлоридного пластиката.

Основная область применения

Кабели предназначены для передачи и распределения электрической энергии в трехфазных сетях на номинальное переменное напряжение 64/110 кВ номинальной частотой 50 гц для одиночной прокладки в кабельных сооружениях и производственных помещениях кабели предназначены для стационарной прокладки на трассах с неограниченной разностью уровней.

ПвВнг, АПвВнг на напряжение 64/110 кВ ТУ 16–705–495–2006.

Силовые кабели с медными или алюминиевыми жилами, с изоляцией из сшитого полиэтилена, в оболочке из поливинилхлоридного пластиката пониженной горючести.

Конструкция:

1. Токопроводящая жила – алюминиевая или медная многопроволочная, круглой формы, уплотненная, соответствует классу 2 по гост 22483–77.

2. Экран по жиле – наложен экструзией из электропроводящей пероксидносшиваемой полиэтиленовой композиции.

3. Изоляция – из пероксидносшиваемого полиэтилена.

4. Экран по изоляции – наложен экструзией из электропроводящей пероксидносшиваемой полиэтиленовой композиции.

6. Слой обмотки полупроводящим полотном.

7. Повив из медных проволок 0,7–2,0 мм. Поверх медных проволок спирально наложена медная лента толщиной не менее 0,1 мм

8. Разделительный слой – из двух лент крепированной или кабельной бумаги, или прорезиненной ткани, дополнительно допускается наложение слоев обмоткой из слюдосодержащих лент или стеклолент, или экструзией из поливинилхлоридного пластиката пониженной горючести.

9. Оболочка – из поливинилхлоридного пластиката пониженной горючести.

Основная область применения

Кабели предназначены для передачи и распределения электрической энергии в трехфазных сетях на номинальное переменное напряжение 64/110 кВ номинальной частотой 50 гц для прокладки в кабельных сооружениях и производственных помещениях. кабели предназначены для стационарной прокладки на трассах с неограниченной разностью уровней.

Экраны кабелей применяются следующими сечениями:




Таблица 2. Сечения медного экрана

Сечение медного экрана, мм2

50

70

95

120

150

185



В таблице 3 приведен пример конструктивных размеров кабеля марки ПвПг.



Таблица 3. Размеры конструктивных элементов силового кабеля ПвПг

ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ

1x400/70

1x500/120

1x630/95

Диаметр токопроводящей жилы, номин. значение (мм)

24,0

26,9

29,8

Толщина электропроводящего экрана по жиле (мм)

0,8

0,8

0,8

Толщина изоляции (мм)

18

18

18

Толщина электропроводящего экрана по изоляции (мм)

0,8

0,8

0,8

Площадь поперечного сечения металлического экрана, номин. (мм2)

70

120

95

Толщина наружной оболочки, номин. (мм)

3,3

4,0

4,0

Диаметр поверх изоляции (мм)

62,2

65,1

68,0

Диаметр поверх экструдироваиного экрана по изоляции (мм)

63,8

66,7

69,6

Наружный диаметр кабеля (мм)1

77

82

84

Вес кабеля (кг/км)1

7570

9490

10580



В таблицах 4 и 5 приведены примеры лент применяемых в кабеле для продольной герметизации.



Таблица 4. Диэлектрические водоблокирующие однослойные ленты

Характеристика

Единица измерения

TTO E103

TTO E106

TTO E110

TTO E115

Вес

г/м2

50 ± 10

65 ± 10

100 ± 10

110 ± 10

Толщина

мм

0,30±0,05

0,38±0,05

0,40±0,05

0,40±0,05

Предел прочности при разрыве

Н/см

30 ± 5

35 ± 5

35 ± 5

35 ± 5

Относительное удлинение при разрыве

%

> 10

> 12

> 12

> 12

Скорость набухания

мм/1 мин

> 2

> 5

> 9

> 10

Высота набухания

мм/3 мин

> 3

> 6

> 10

> 15



Таблица 5. Полупроводящие однослойные ленты

Характеристика

Единиц измерения

TTO
СE103

TTO
CE106

TTO
CE110

TTO
СE113

TTO
СE115

Вес

г/м2

60±10

80±10

100±10

130±15

120±10

Толщина

мм

0,30±0,05

0,30±0,05

0,35±0,05

0,38±0,05

0,35±0,05

Предел прочности при разрыве

Н/см

35 ± 5

35 ± 5

35 ± 5

> 45

35 ± 5

Относительное удлинение при разрыве

%

> 10

> 10

> 10

> 10

> 10

Скорость набухания

мм/1 мин

> 2

> 5

> 9

> 11

> 10

Высота набухания

мм/3 мин

> 3

> 6

> 10

> 13

> 15

Удельное объемное электрическое сопротивление

Ом × см

< 1×106

< 1×106

< 1×106

< 1×106

< 1×106






2. Обоснование выбора конструкции кабеля



Основываясь на литературный обзор в качестве силового кабеля на напряжение 110 кВ, с ТПЖ круглой формы сечением 500 мм2 и с изоляцией из сшитого полиэтилена, я выбрал кабель марки ПвПг.

Конструкция

1. Круглая многопроволочная уплотнённая медная жила, MЭK (IEC) 60228 класс 2.

2. Экран по жиле из экструдированный полупроводящий сшитый полиэтилен толщиной 0,8 мм.

3. Изоляция экструдированный пероксидносшитый полиэтилен 18 мм.

4. Экструдированный полупроводящий сшитый полиэтилен толщиной 0,8 мм. Экран по жиле, изоляция и экран по изоляции экструдиуются одновременно за одну технологическую операцию.

5. Слой из электропроводящей водоблокирующей ленты толщиной 0.3 мм.

6. Повив из медных проволок 1,4 мм. Поверх медных проволок спирально наложена медная лента толщиной 0,1 мм.

7. Разделительный слой из водоблокирующей ленты толщиной 0,35 мм.

8. Оболочка из полиэтилена высокой плотности толщиной 4 мм.

Хотя медь имеет большую плотность, по сравнению с алюминием, она обладает меньшим удельным сопротивлением. Поэтому в качестве материала ТПЖ выбрана медь.

Полупроводящий экран жилы, предназначенный для выравнивания скачка напряженности электрического поля на границе токопроводящей жилы и слоя изоляции с помощью создания промежуточного полупроводящего слоя между токопроводящей жилой и изоляцией из сшитого полиэтилена. Также он сглаживает поверхность ТПЖ.

Полупроводящий экран изоляции. Он позволяет получить плавное изменение напряженности электрического поля между изоляцией, где напряженность электрического поля не равна нулю, и проводником (металлический экран кабеля), где напряженность электрического поля равна нулю.

Металлический экран. Основным назначением, которого является устранение электрического поля на поверхности кабеля. Экран формирует второй электрод конденсатора, образуемого кабелем (первым является токопроводящая жила кабеля). Сечение экрана выбрана исходя из наиболее оптимального соотношения сечения жилы и экрана [1].

Слои из водонабухающих лент предотвращают проникновение влаги в кабель.

Внешняя оболочка должна защищать кабель от механических воздействий, возникающих при его установке и эксплуатации, а также от специфических вредных воздействий (таких как, например, термиты, углеводороды и т.п.). Наиболее подходящим материалом для защитной оболочки является полиэтилен. Оболочки из ПВХ еще используются в настоящее время, но применение этого материала сокращается. Одним из основных преимуществ ПВХ является его высокая огнестойкость, но из-за того, что при горении ПВХ выделяются токсичные и коррозийные дымы, этот материал запрещен многими пользователями.






3. Расчёт конструктивных элементов кабеля



3.1 Токопроводящая жила



		Сечение токопроводящей жилы S0=500 мм2 (сечение по металлу).

 Класс гибкости 2. Число повивов n=5. Большее число повивов соответствует большему классу гибкости.

 Выбираем систему скрутки: нормальная (все проволоки одного диаметра) правильная (повивная) скрутка с одной проволокой в центре: 1+6+12+18+24. Для такой системы скрутки число проволок в жиле равно [10]:



;  (3.1.1)



 Определяем сечение одной проволоки:



  (3.1.2)



 Вычисляем диаметр проволоки:



,  (3.1.3)



 Вычисляем диаметр скрученной жилы:



;  мм (3.1.4)



 Определим коэффициент заполнения:






  (3.1.5)



 Сделаем проверку коэффициента заполнения:



  (3.1.6)



 Задаемся кратностью шага скрутки по каждому повиву (центральная проволока считается за повив), например, m2 =16, m3=15, m4=14, m5=13.

Вычисляем диаметр по каждому повиву:



, (3.1.7)





Вычисляем средний диаметр по каждому повиву:



 (3.1.8)





Вычисляем шаги скрутки каждого повива:



 (3.1.9)








Вычисляем коэффициент укрутки каждого повива:



  (3.1.10)

 





Вычисляем общий коэффициент укрутки:



 (3.1.11)





Сделаем проверку диаметра жилы:



  (3.1.12).



Для уплотненных жил коэффициент заполнения до 0,9, поэтому диаметр жилы будет меньше. При применении уплотненных жил достигается уменьшение на 5 – 9% расхода изоляционных материалов и на 7-9% меди. Кроме того получается более гладкая поверхность жил и в связи с этим некоторое повешение электрической прочности изоляции.

При уплотнении токопроводящие жилы становятся несколько более твердыми, т.е. частично нагартовываются. Однако снижение электрической проводимости медных жил при этом составляет не более 0,6-0,8%, поэтому нагартовка не может служить препятствием для применения уплотненных жил. [11]

Поэтому диаметр жилы:



.



3.2 Изоляция. Расчет зависимости напряженности электрического поля в изоляции от радиуса



На ТПЖ накладывается экран из экструдированного полупроводящего сшитого полиэтилена толщиной 0,8 мм.

Радиус ТПЖ с полупроводящим экраном:



 (3.2.1)



где радиус жилы, мм;  – толщина экрана по жиле, мм

мм

1) Класс напряжения  кВ – это номинальное линейное напряжение на приемнике электроэнергии. Кабель рассчитывается на наибольшее рабочее напряжение (Uраб max), так как на генераторе напряжение выше,, [10]:



кВ (3.2.2)






Кабели на напряжения от 110 кВ и более работают с заземленной нейтралью, поэтому при однофазном коротком замыкании на землю происходит отключение и напряжение на фазах не может быть больше фазного[10].



кВ (3.2.3)



 (3.2.4)



 – радиус экрана по жиле

 – радиус по изоляции

кВ/мм – допустимая напряженность электрического поля на жиле



 мм (3.2.5)



Толщина изоляции:

из = r2 – r1=32,25–14,25=18 мм

Зависимость напряженности электрического поля в изоляции от радиуса:



. (3.2.6)



Результаты вычислений сведены в таблицу 6. По данным таблицы построен график зависимости напряженности от радиуса рис. 13.




Таблица 6. Распределение напряженности электрического поля в изоляции от радиуса

r, мм

E, кВ/мм

14,25

6,28

16

5,59

18

4,97

20

4,47

22

4,06

24

3,73

26

3,44

28

3,19

30

2,98

32

2,79

32,25

2,77





Рис. 13. Распределение напряженности электрического поля в изоляции кабеля



3.3 Защитные покровы



Расчет диаметра кабеля:

На изоляцию накладывается экран из экструдированного полупроводящего сшитого полиэтилена толщиной 0,8 мм.

 – радиус по экрану изоляции.


, (3.3.1)



 – толщина экрана по изоляции.



 мм (3.3.2)



На экран по изоляции накладывается полупроводящая водонабухающая лента толщиной 0,3 мм

 – радиус по полупроводящей водонабухающей ленте.



, (3.3.3)



 – толщина полупроводящей водонабухающей ленты.



 мм. (3.3.4)



Затем накладывается экран, состоящий из медных проволок диаметром 1,4 мм, поверх которых спирально наложена медная лента толщиной 0,1 мм. Ширина ленты 8 мм.

 – радиус по металлическому экрану.



, (3.3.5)



 – диаметр медной проволоки экрана,  – толщина медной ленты экрана.

 мм.

– количество проволок.




 (3.3.6)



Выразим количество проволок через диаметр про волоки и зазор между ними:



 (3.3.7)



– средняя длинна окружности проходящая через центр проволок, мм

– зазор между проволоками, мм



 (3.3.8)



 (3.3.9)



 – средний радиус, расстояние то центра жилы до центра проволоки экрана.



 мм (3.3.10)



 мм

 мм

На экран накладывается слой из водонабухающей ленты толщиной 0,35 мм:

 – радиус по водонабухающей ленте.


, (3.3.11)



 – толщина водонабухающей ленты.

 мм.

Далее накладывается полиэтиленовая оболочка толщиной 4 мм:

– радиус по наружной оболочке.



, (3.3.12)



 – толщина оболочки.

 мм.

Диаметр кабеля:

,  – радиус кабеля.



 (3.3.13)



 мм.






4. Расчет электрических параметров кабеля



4.1 Сопротивление токопроводящей жилы постоянному и переменному току



Сопротивление токопроводящей жилы постоянному току [10]:



 (4.1.1)



где  – удельное сопротивление меди при 200С,

	l – длина жилы;

– сечение жилы, мм2

3,93·10–3 1/0С – температурный коэффициент сопротивления, [10].

 – максимальная допустимая рабочая температура, табл.

– коэффициент укрутки.



Ом.



Сопротивление жилы переменному току[10]:



~, (4.1.2)



где уп =f(x) – коэффициент, учитывающий поверхностный эффект

yб=f(x) – коэффициент, учитывающий эффект близости [10]:

	

	, , (4.1.3)

	
где h – расстояние между осями кабелей, dж – диаметр жилы.

	Приближенные формулы (3.28) справедливы для x<2,8, [10].



 (4.1.4)



где 50 Гц – частота переменного тока	

	k=1 – коэффициент, зависящий от конструкции ТПЖ, табл.











мм,



где радиус кабеля, мм







 Ом



4.2 Диэлектрические потери в изоляции, сопротивление изоляции, электрическая емкость кабеля, индуктивность жилы при замкнутых оболочках на землю



Сопротивление изоляции кабеля, [10]:


 (4.2.1)



где,- удельное объёмное сопротивление изоляции, [10]

радиус экрана по жиле, мм

радиус по изоляции, мм

 – длина кабеля, м



 Ом



Электрическая емкость кабеля, [10]:



, (4.2.2)



где – диэлектрическая проницаемость изоляции Ф/м – диэлектрическая постоянная, –длина кабеля.



 нФ.



Индуктивность жилы при замкнутых оболочках на землю, [10]:



 (4.2.3)



 – расстояние между осями жил, мм

 – радиус жилы, мм

Кабели расположены треугольником и касаются друг друга:

мм, где  – диаметр кабеля



мкГн



Кабели расположены в горизонтальной плоскости на расстоянии :



 мм



 мкГн



Диэлектрические потери в изоляции, [10]:



, (4.2.4)



где ω=2πf – угловая частота переменного тока

tgδ=0,0004 тангенс диэлектрических потерь изоляции

 фазное напряжение, В

емкость изоляции, Ф/м



Вт/м.



4.3 Потери полезной энергии в металлических оболочках кабеля



Потери в металлическом экране.

Отношение потерь в экране  к потерям в жиле , [10]:


, (4.3.1)



где электрическое сопротивление экрана, Ом/м

электрическое сопротивление жилы постоянному току, Ом/м

– коэффициент взаимной индукции,







– магнитная проницаемость

– магнитная постоянная, Гн/м[10]

 расстояние между осью жилы кабеля и металлического экрана соседнего кабеля, мм

rэ – радиус по экрану, мм

 мм. (4.3.2)







, (4.3.3)



где – удельное сопротивление меди при 20 0С

– сечение экрана,



 Ом











5. Тепловой расчёт кабеля



5.1 Расчёт тепловых сопротивлений конструктивных элементов и окружающей среды



Тепловое сопротивление экрана по жиле, [10]:



 (5.1.1)



где σиз=3,5 (·м2/Вт) – удельное термическое сопротивление сшитого полиэтилена [12],

– радиус жилы.

– радиус кабеля по экрану жилы, мм



 ·/Вт



Тепловое сопротивление изоляции:

	

	, (5.1.2)

	

	где σиз=3,5 (·м2/Вт) – удельное термическое сопротивление сшитого полиэтилена

– радиус кабеля по изоляции, мм

	/Вт

	

Тепловое сопротивление экрана по изоляции:


 (5.1.3)



 – радиус по экрану изоляции.

	где σэ.и=3,5 (·м2/Вт) – удельное термическое сопротивление сшитого полиэтилена



 ·м / Вт



Тепловое сопротивление полупроводящей водонабухающей ленты:



 (5.1.4)

	

	где σв.л=6 (·м2/Вт) – удельное термическое сопротивление полупроводящей водонабухающей ленты

 – радиус по полупроводящей водонабухающей ленте.



 ·м / Вт



Медный экран имеет тепловое сопротивление Sэк, которое много меньше, чем тепловые сопротивления иных элементов конструкции кабеля, поэтому не учитывается.

Тепловое сопротивление водонабухающей ленты:



 (5.1.5)

	

	
где σв.л=6 (·м2/Вт) – удельное термическое сопротивление водонабухающей ленты

 – радиус по металлическому экрану.

 – радиус по водонабухающей ленте.



 ·м / Вт



Тепловое сопротивление оболочки:



 (5.1.6)



– радиус по наружной оболочке (радиус кабеля)



 ·м / Вт

	

	 (·м2/Вт) – удельное термическое сопротивление полиэтилена

	Тепловое сопротивление воздуха:

Критерий Грасгофа, [10]:



, (5.1.7)



где наружный диаметр кабеля, мм

ускорение свободного падения

кинематическая вязкость воздуха, м2/с, табл.

перепад температуры между поверхностью кабеля и окружающей средой,

 коэффициент температурного расширения воздуха, 1/К



, (5.1.8)



где средняя температура воздуха, К



, (5.1.9)



где - температура окружающей среды



, (5.1.10)



где - температура поверхности кабеля,

Примем , тогда







1/К







Критерий Прандтля:



Критерий Нуссельта:



, (5.1.11)


где с и n – постоянные коэффициенты, значения которых для различных произведений приведены в табл.







Коэффициент конвективной теплопередачи:



, (5.1.12)



где Вт/- теплопроводность воздуха

наружный диаметр кабеля, мм



 Вт/моС



Тепловое сопротивление воздуха, [10]:



, (5.1.13)



где степень черноты кабеля, , [10].

наружный диаметр кабеля, мм

 Вт/- постоянная излучения абсолютно черного тела







·м / Вт


5.2 Расчёт допустимого тока нагрузки, передаваемой мощности



    









         

Рис. 15. Тепловая схема замещения кабеля при прокладке в воздухе



Тепловой закон Ома, [10]:



 (5.2.1)



Составим уравнение для тепловой схемы замещения, используя тепловой закон:



 (5.2.2)

	

	Согласно закону Джоуля – Ленца:

	

	 (5.2.3)

	

	Из отношения потерь (4.3.1) найдем:

	

	 (5.2.4)

	

	где количество теплоты, выделяющееся в жиле, Вт/м

	диэлектрические потери в изоляции, Вт/м

	потери в металлическом экране, Вт/м

допустимый ток нагрузки, А

 сопротивление токопроводящей жилы переменному току, Ом

Преобразуем формулу (5.2.2):







Допустимый ток нагрузки при прокладке кабеля в воздухе:



 (5.2.5)



  А.





ж



P    



      

 

       

Рис. 16. Тепловая схема замещения кабеля при прокладке в воздухе



Рассчитаем температуру поверхности:


 (5.2.6)



 (5.2.7)



 (5.2.8)



 (5.2.9)



 (5.2.10)



 Вт/м

 Вт/м

 

Теперь сделаем перерасчет теплового сопротивления воздуха и допустимого тока. Результаты вычислений занесем в таблицу 7.



Таблица 7. Зависимость параметров от температуры поверхности кабеля

№

	,

, 

, х106



, Вт/моС

, м·/Вт

, А

1

			50

30

2,44

19,65

6,69

0,3446

1353,91

2

42,499

26,25

20,03

18,71

6,37

0,36

1293,84

3

43,361

26,68

20,54

18,83

6,41

0,3583

1295,3

4

43,255

26,63

20,47

18,82

6,4

0,3585

1295,16



Посчитаем тепловое сопротивление кабеля:



 (5.2.11)



 оС / Вт

Допустимый ток нагрузки при прокладки кабеля в земле.

Тепловое сопротивление земли:



 (5.2.12)



удельное тепловое сопротивление земли, ·м / Вт

глубина прокладки кабеля в земле, м

радиус кабеля.

Согласно руководству по эксплуатации, прокладке и монтажу кабелей с изоляцией из сшитого полиэтилена на напряжение 64/110 кВ, [14]:

·м / Вт,

 м,



Допустимый ток нагрузки:



    









         

Рис. 17. Тепловая схема замещения кабеля при прокладке в земле



Тепловой закон Ома:



 (5.2.13)




Составим уравнение для тепловой схемы замещения, используя тепловой закон:



 (5.2.14)

	

	 (5.2.15)

	

	 (5.2.16)

	

	где количество теплоты, выделяющееся в жиле, Вт/м

	диэлектрические потери в изоляции, Вт/м

	потери в металлическом экране, Вт/м

допустимый ток нагрузки, А

 сопротивление токопроводящей жилы переменному току, Ом







Допустимый ток нагрузки при прокладки кабеля в земле:



 (5.2.17)



  А.




Посчитаем тепловое сопротивление кабеля:



 (5.2.18)



 оС / Вт



5.3 Расчет распределения температуры в кабеле



    









               

Рис. 18. Тепловая схема замещения кабеля

	

а) Кабель проложен в воздухе.

допустимый ток нагрузки при прокладке кабеля на воздухе, А

Вычислим потери (5.2.9) и (5.2.10):

	 Вт/м

 Вт/м

 Вт/м

Вычислим температуры:



 (5.3.1)



 (5.3.2)




 (5.3.3)



 (5.3.4)



 (5.3.5)



 (5.3.6)



 (5.3.7)



б) Кабель проложен в земле.

допустимый ток нагрузки при прокладки кабеля в земле, А

Вычислим потери согласно (5.2.15) и (5.2.16):

	 Вт/м

	 Вт/м

 Вт/м

Вычислим температуры:



 (5.3.8)



 (5.3.9)



 (5.3.10)



 (5.3.11)



 (5.3.12)


 (5.3.13)



 (5.3.14)



1. Распределение температуры по оболочке:



  (5.3.15)



 радиус кабеля, мм

радиус по водонабухающей ленте, мм

а) Кабель проложен в воздухе.







36 мм – промежуточное значение радиуса, находящиеся на оболочке кабеля

б) Кабель проложен в земле.







2. Распределение температуры по водонабухающей ленте:



  (5.3.16)


радиус по медному экрану, мм

а) Кабель проложен в воздухе.







34,9 мм – промежуточное значение радиуса, находящиеся на водонабухающей ленте

б) Кабель проложен в земле.







3. Распределение температуры по полупроводящей водонабухающей ленте:



  (5.3.17)



радиус по полупроводящей водонабухающей ленте, мм

радиус по экрану изоляции, мм

а) Кабель проложен в воздухе.







33,15 мм – промежуточное значение радиуса, находящиеся на полупроводящей водонабухающей ленте

б) Кабель проложен в земле.







4. Распределение температуры по экрану изоляции:



  (5.3.18)



радиус по изоляции, мм

а) Кабель проложен в воздухе.







32,6 мм – промежуточное значение радиуса, находящиеся на экране по изоляции

б) Кабель проложен в земле.







5. Распределение температуры по изоляции:



  (5.3.19)


радиус экрана по жилы, мм

а) Кабель проложен в воздухе.







16 мм – промежуточное значение радиуса, находящиеся на изоляции

б) Кабель проложен в земле.







6. Распределение температуры по экрану жилы:



  (5.3.20)



радиус жилы, мм

а) Кабель проложен в воздухе.







13,6 мм – промежуточное значение радиуса, находящиеся на экране по жиле

б) Кабель проложен в земле.








Результаты вычислений занесены в таблицу 8.



Таблица 8. Распределения температуры по радиусу кабеля

r, мм

Прокладка кабеля на воздухе

Прокладка кабеля в земле



T, оС

T, оС

0

90

90

13,45

90

90

13,6

89,5

89,8

13,8

88,9

89,6

14

88,3

89,3

14,25

87,6

89

16

82,5

87

20

72,7

83,1

24

64,6

79,9

28

57,8

77,2

32,25

51,6

74,7

32,6

51,1

74,5

33,05

50,5

74,3

33,15

50,3

74,2

33,35

49,8

74

34,85

49,8

74

34,9

49,7

73,9

35,2

48,9

73,6

36

47,7

73,1

38

44,9

72

39,2

43,3

71,4



По данным таблицы построено распределение температуры в кабеле на рис. 19.








Рис. 19. Распределение температуры по радиусу кабеля: 1 – прокладка кабеля на воздухе, 2 – прокладка кабеля в земле



5.4 Расчёт теплоёмкости конструктивных элементов. Расчёт постоянной времени нагрева. Кривые нагрева и охлаждения



Расчёт теплоёмкости конструктивных элементов

Теплоемкость любого iго элемента цилиндрического элемента конструкции кабеля вычисляется по формуле [10]:



 (5.4.1)



где объем, м3; удельная теплоемкость, Дж/м; плотность, кг/м3, длина цилиндра, м.

Значение удельной теплоемкости и плотности конструктивных элементов приведены в таблице №

Теплоемкость жилы:



, (5.4.2)


 Дж/

Теплоемкость экрана по жиле:



 (5.4.3)



 Дж/

Теплоемкость изоляции:



 (5.4.4)



 Дж/

Теплоемкость экрана по изоляции:



 (5.4.5)



 Дж/

Теплоемкость полупроводящей водонабухающей ленты:



 (5.4.6)



 Дж/

Теплоемкость металлического экрана:



 (5.4.7)



 Дж/

Теплоемкость водонабухающей ленты:


 (5.4.8)



 Дж/

Теплоемкость оболочки:



 (5.4.9)



 Дж/

Теплоемкость кабеля:



 (5.4.10)



 Дж/

Расчёт постоянной времени нагрева.



, (5.4.11)



В воздухе:



 (5.4.12)



сек = 140,93 мин

В земле:



 (5.4.13)



 сек = 336,19 мин.

Кривые нагрева и охлаждения.

Нагрев кабеля в воздухе:



, (5.4.14)



T – текущая температура, 

 температура окружающей среды

максимальная температура

постоянная времени нагрева кабеля в воздухе, час

время нагрева, мин



Охлаждения кабеля в воздухе:



 (5.4.15)





Нагрев кабеля в земле:



 (5.4.16)



 постоянная времени нагрева кабеля в земле, час.



Охлаждения кабеля в земле:



 (5.4.17)




Результаты вычислений записаны в таблицу 9.



Таблица 9. Нагрев и охлаждение кабеля

Время (мин)

Температура, оС



На воздухе

В земле



Нагрев

Охлаждение

Нагрев

Охлаждение

0

10

90

10

90

20

20,6

79,4

14,6

85,4

40

29,8

70,2

19

81

60

37,7

62,3

23,1

76,9

80

44,7

55,3

26,9

73,1

100

50,7

49,3

30,6

69,4

160

64,3

35,7

40,3

59,7

260

77,4

22,6

53,1

46,9

360

83,8

16,2

62,6

37,4

460

86,9

13,1

69,6

30,4

560

88,5

11,5

74,9

25,1

660

89,3

10,7

78,8

21,2

760

89,6

10,4

81,7

18,3

860

89,8

10,2

83,8

16,2

920

89,9

10,1

84,8

15,2

940

89,9

10,1

85,1

14,9

960

89,9

10,1

85,4

14,6

1000

89,9

10,1

85,9

14,1

1100

90

10

87

13

1200

90

10

87,7

12,3

1300

90

10

88,3

11,7

1400

90

10

88,8

11,2

1500

90

10

89,1

10,9



5.5 Расчет зависимости температуры жилы от времени для тока нагрузки и тока перегрузки



Расчет будем производить при токе перегрузки в момент времени 360 мин.

а) при прокладке кабеля на воздухе[10]:



, (5.5.1)



а) при прокладке кабеля в земле:



. (5.5.2)



Температура жилы при токе перегрузки:

а) при прокладке кабеля на воздухе:



 (5.5.3)



где   (5.5.4)



б) при прокладке кабеля в земле:



 (5.5.5)



где  (5.5.6)



	Результаты вычислений занесены в таблицу 10.


Таблица 10. Значения температуры жилы от времени от времени при токе перегрузки

Время, час

Температура, oC



Нагрев



На воздухе

В земле

0

10

10

20

21,1

16,9

40

30,8

23,4

60

39,1

29,5

80

46,4

35,2

100

52,7

40,7

120

58,2

45,8

140

62,9

50,6

160

67,1

55,1

260

80,8

74,2

360

87,5

88,3

460

90,9

98,9

560

92,5

106,7

660

93,3

112,5

760

93,7

116,8

860

93,9

120,0

960

94,0

122,3

1060

94,0

124,1





Рис. 20. Расчет зависимости температуры жилы от времени для тока нагрузки и тока перегрузки: 1 – нагрев кабеля в земле при токе перегрузки; 2 – нагрев кабеля на воздухе при токе перегрузки; 3 – нагрев и охлаждение кабеля в земле при токе нагрузки; 4 – нагрев и охлаждение кабеля на воздухе при токе нагрузки


5.6 Расчет зависимости тока перегрузки от времени перегрузки



а) При прокладке кабеля на воздухе[10]:



 (5.6.1)



кА



б) При прокладке кабеля в земле:



 (5.6.2)



кА



Результаты вычислений занесены в таблицу 11.



Таблица 11. Значения тока перегрузки при различном времени перегрузки

Время, мин

Ток перегрузки, кА



На воздухе

В земле

1

15,403

14,998

20

3,561

3,401

40

2,605

2,440

60

2,2

2,022

80

1,968

1,776

100

1,817

1,611

120

1,711

1,492

140

1,632

1,401

150

1,600

1,362

250

1,421

1,128

350

1,353

1,016

450

1,323

0,952

550

1,308

0,911

650

1,302

0,884

750

1,298

0,865

850

1,297

0,852

950

1,296

0,843

1050

1,296

0,836

1150

1,295

0,831

1250

1,295

0,827

1350

1,295

0,825

1450

1,295

0,823

1550

1,295

0,821

1650

1,295

0,82

1700

1,295

0,82



По данным таблицы построена зависимость тока перегрузки от времени перегрузки на рис. 21.





Рис. 21. Зависимость тока перегрузки от времени перегрузки: 1 – при прокладке кабеля на воздухе; 2 – при прокладке кабеля в земле


5.7 Расчет зависимости тока короткого замыкания (с предшествующей и без предшествующей нагрузки) от времени срабатывания защиты



1. Короткое замыкание с предшествующей нагрузкой, [13]:



 (5.7.1)



где  – теплоемкость жилы,

 – температура, до которой можно кратковременно нагреть изоляцию,

 – время короткого замыкания, для данного типа изоляции. Примем его равным промежутку 0,011 с,

 – длительно допустимая температура нагрева жилы кабеля,

 – температурный коэффициент удельного объёмного сопротивления меди.



 кА

	

	2. Короткое замыкание без предшествующей нагрузки:

	

	 (5.7.2)



Ом (5.7.3)


Rж – сопротивление токопроводящей жилы при температуре T0,

ρ20 = 0,0172 Ом·мм2/м – удельное сопротивление меди при 20 ºС,

kу = 1,025 – коэффициент укрутки.



кА



Таблица 12. Значения токов короткого замыкания в различное время короткого замыкания

Время к. з., с

Токи короткого замыкания (жилы)



Без предшествующей нагрузки, кА

С предшествующей нагрузкой, кА

0,01

913,4

450,5

0,1

288,9

142,5

0,2

204,3

100,7

0,3

166,8

82,2

0,4

144,4

71,2

0,5

129,2

63,7

0,6

117,9

58,2

0,7

109,2

53,8



По данным таблицы на рисунке 22 построена зависимость токов короткого замыкания от времени короткого замыкания.





Рис. 22. Зависимость тока короткого замыкания от времени срабатывания защиты: 1 – короткое замыкание без предшествующей нагрузки; 2 – с предшествующей нагрузкой


6. Расчет массы кабеля



1. Масса токопроводящей жилы:



 (6.1)



- плотность меди,

 – сечение жилы,

 – длинна кабеля,

 – коэффициент укрутки.

 кг.

2. Масса экрана по жиле:



 (6.2)



 – плотность сшитого полиэтилена,

 – радиус по жиле,

 – радиус по экрану по жиле

 кг

3. Масса изоляции:



 (6.3)



 – радиус по изоляции,

 кг

4. Масса экрана по изоляции:



 (6.4)


 – радиус по экрану изоляции,

 кг

5. Масса полупроводящей водонабухающей ленты:



 (6.5)



 – радиус по медному экрану,

- коэффициент укрутки полупроводящей водонабухающей ленты



 (6.6)



- кратность шага скрутки



 (6.7)



где - шаг скрутки, мм

- средний диаметр по полупроводящей водонабухающей ленты



 (6.8)



- радиус по экрану изоляции, мм

- толщина полупроводящей водонабухающей ленты

мм



 (6.9)


где - угол скрутки [11],

- ширина полупроводящей водонабухающей ленты, мм

- перекрытие [11]

Выразим шаг скрутки из (6.9) получаем:



 (6.10)



Шаг скрутки полупроводящей водонабухающей ленты:



Кратность шага скрутки:



Коэффициент укрутки полупроводящей водонабухающей ленты:





 кг (6.11)



6. Масса экрана:

 – радиус по медному экрану,



 кг (6.12)



Для расчета массы медной ленты рассчитаем шаг скрутки:



 (6.13)



где - шаг скрутки, мм

- угол скрутки [11]

- ширина медной ленты, мм

- перекрытие [11]

мм

Кратность шага скрутки:



 (6.14)



где - средний диаметр по медной ленте



 (6.15)



- радиус по медному экрану, мм

- толщина медной ленты

мм

Кратность шага скрутки:



Коэффициент укрутки медной ленты:





 (6.16)





7. Масса водонабухающей ленты:

Для расчета массы водонабухаюшей ленты рассчитаем шаг скрутки:


 (6.17)



где - шаг скрутки, мм

- угол скрутки [11]

- ширина водонабухающей ленты, мм

- перекрытие [11]

мм

Кратность шага скрутки:



 (6.18)



где - средний диаметр по водонабухающей ленте



 (6.19)



- радиус по медному экрану, мм

- толщина медной ленты

мм

Кратность шага скрутки:



Коэффициент укрутки медной ленты:





 (6.20)


 – радиус по водонабухающей ленте,

кг

7. Масса оболочки:



 (6.21)



 – радиус по оболочке.

 кг.

Масса кабеля:



 (6.22)



 кг.






Литература



1. Лавров Ю. Кабели высокого напряжения с изоляцией из сшитого полиэтилена. Журнал «Новости Электротехники» №2 (50) 2008 г.

2. Карпов К.Р. Мониторинг подземных высоковольтных кабельных сетей /Журнал «Энергослужба предприятия» №4 (28) 2007.

3. Кожевников А. Современная кабельная изоляция. Журнал «Новости Электротехники» №2 (38) 2006 г.

4. Миткевич А.С., Паверман Н.Г., Елагина А.Н. Кабельные композиции на основе полиэтилена и поливинилхлорида. Тенденции развития в России. Журнал «Кабели и провода» №1 (302) 2007 г.

5. МКИ Н 01 В 9/00 Полезная модель РФ №45855 Заявлено 14.12.2004 Опубликовано 27.05.2005 Заявитель: ОАО «Камкабель».

6. МКИ Н 01 В 7/295 Полезная модель РФ №42348 Заявлено 11.08.2004 Опубликовано 27.11.2004 Заявитель: ОАО «ВНИИКП», ОАО «Иркутсккабель».

7. МКИ Н 01 В 9/00 Полезная модель РФ №45856 Заявлено 14.12.2004 Опубликовано 27.05.2005 Заявитель: ОАО «Камкабель».

8. МКИ Н 01 В 9/00 Полезная модель РФ №45857 Заявитель: ЗАО «Москабельмет».

9. Технический справочник Кабели, провода, материалы для кабельной индустрии. 3-е издание, 2006 г.

10. Основы кабельной техники: учебное пособие /Л.А. Ковригин. – Пермь: Издательство Пермского государственного технического университета, 2006. – 94 с.

11. Силовые кабели и кабельные линии: Учебное пособие для вузов/ Э.Т. Ларина – М.: Энергоатомиздат, – 1984, 368 с.

12. Основы кабельной техники: учебник для студентов высших учебных заведений/ В.М. Леонов, И.Б. Пешков, И.Б. Рязанов, С.Д. Холодный; под ред. И.Б. Пешкова. – М.: Издательский центр «Академия», 2006. – 432 с.

13. Основы кабельной техники. Учебное пособие для вузов /В.А. Привезенцев, И.И. Гроднев, С.Д. Холодный, И.Б. Рязанов: Под ред. В.А. Привезенцева. – М: «Энергия», 1975. – 472 с.

14. Руководство по эксплуатации, прокладке и монтажу кабелей с изоляцией из сшитого полиэтилена на напряжение 64/110 кВ.

15. Белоруссов Н.И. Электрические кабели и провода. М.: Энергия, 1971.

16. Кабель силовой. МКП Н01В 9/00, полезная модель РФ №68172, заявлено 03.07.2007, опубликовано 10.11.2007, заявитель: ОАО «ВНИИКП».

92

30