Расчёт комплекса из двух ректификационных колонн

Расчёт комплекса из двух ректификационных колонн



Цель работы: Рассчитать комплекс для разделения трёхкомпонентной смеси из двух ректификационных колонн. Для каждой колонны рассчитать оптимальное число тарелок и зону питания. Выбрать, какой тип разделения оптимален по энергозатратам.

Исходные данные:

Поток питания: F = 150 кмоль/час;

Состав исходной смеси: ХFметилформиата= 0,4 мол.д.;

ХFметилацетат= 0,3 мол.д.;

ХFпропилформиат= 0,3 мол.д.

Требуемая чистота разделения: Хпродукта=0,99 м.д.



Таблица 1. Коэффициенты уравнения Антуана и температуры кипения чистых веществ.

Вещество

Ткип,ºС

Ткип, К

А

В

С

Метилформиат

31,58

304,73

16,5104

2590,87

-42,60

Метилацетат

56,47

329,62

16,1295

2601,92

-56,15

Пропилформиат

81,37

354,52

15,7671

2593,95

-69,69



В качестве термодинамической модели выбираем модель UNIFAC.

Первое заданное разделение:

Проводим поверочный расчёт первой колонны и добиваемся чистоты легкокипящего продукта (метилформиат) в дистилляте 0,99 м.д. Затем проводим проектно-поверочный расчёт первой колонны, результаты которого представлены в табл.2.


Таблица 2. Результаты проектно-поверочного расчёта для первой колонны при первом заданном разделении.



R

Qкип, МВт

Nобщ

Nпитания

1,5

1,1978

25

12

1,5

1,1827

20

10

1,6

1,2391

20

10

2

1,4364

19

10

3

1,9050

15

7

5

2,866

14

7

10

5,04

10

5

25

7,06

7

3



На основании табл.2 построены графики зависимости величины тепловой нагрузки на кипятильник и величины флегмового числа от количества теоретических тарелок, 

На основании зависимости величины тепловой нагрузки на кипятильник от общего числа теоретических тарелок можно сделать вывод о том, что оптимальное число теоретических тарелок в первой колонне при первом заданном разделении – это 20, а оптимальная тарелка питания в этом случае – 10ая.

Проводим поверочный и проектно-поверочный расчёт для второй колонны. Результаты проектно-поверочного расчёта представлены в табл.3.



Таблица 3. Результаты проектно-поверочного расчёта для второй колонны при первом заданном разделении

R

Qкип, ГДж/час

Nобщ

Nпитания

1,5

1,0693

40

20

2

1,1514

25

12

2,5

1,3328

20

10

3

1,4708

17

8

3,5

5,0589

12

6



На основании табл.3 построены графики зависимости величины тепловой нагрузки на конденсатор и величины флегмового числа от количества теоретических тарелок, представленные на рис.3 и 4.

Рис. 4. Зависимость величины тепловой нагрузки на кипятильник, Qкип, МВт, от общего количества теоретических тарелок во второй колонне при первом заданном разделении

На основании зависимости величины тепловой нагрузки на конденсатор от общего числа теоретических тарелок можно сделать вывод о том, что оптимальное число теоретических тарелок во второй колонне при первом заданном разделении – это 20, а оптимальная тарелка питания – 10ая.

Схема рассчитанного комплекса представлена на рис.5.


Второе заданное разделение:

Проводим поверочный расчёт первой колонны и добиваемся чистоты тяжелокипящего продукта (пропилформиат) в кубе 0,99 м.д. Затем проводим проектно-поверочный расчёт первой колонны, результаты которого представлены в табл.4.



Таблица 4. Результаты проектно-поверочного расчёта для первой колонны при втором заданном разделении.

R

Qкип, ГДж/час

Nобщ

Nпитания

0,5

1,4881

35

17

1

1,4820

30

15

1,5

1,5471

25

12

2,0

1,7212

20

10

2,5

2,5534

15

7

6,5

18,04

12

6



На основании табл. 4 построены графики зависимости величины тепловой нагрузки на конденсатор и величины флегмового числа от количества теоретических тарелок, представленные на рис. 6 и 7.

На основании зависимости величины тепловой нагрузки на конденсатор от общего числа теоретических тарелок можно сделать вывод о том, что оптимальное число теоретических тарелок в первой колонне при втором заданном разделении – это 22, а оптимальная тарелка питания– 11ая.

Проводим поверочный и проектно-поверочный расчёт для второй колонны. Результаты проектно-поверочного расчёта представлены в табл.5.


Таблица 5. Результаты проектно-поверочного расчёта для второй колонны при втором заданном разделении.

R

Qкип, ГДж/час

Nобщ

Nпитания

1,1

1,0223

30

15

1,4

1,1575

25

12

1,5

1,2103

20

10

2,0

1,4258

15

8

3,0

1,8943

13

7



На основании табл.5 построены графики зависимости величины тепловой нагрузки на конденсатор и величины флегмового числа от количества теоретических тарелок, представленные на рис.8 и 9.

На основании зависимости величины тепловой нагрузки на конденсатор от общего числа теоретических тарелок можно сделать вывод о том, что оптимальное число теоретических тарелок во второй колонне при втором заданном разделении – это 25, а оптимальная тарелка питания – 12ая.


Выводы:

В табл.6. сведены итоги расчёта схемы разделения трёхкомпонентной смеси метилформиат-метилацетат-пропилформиат по первому и второму заданному разделению.



Таблица 6. Итоги расчёта.

Схема разделения

Колонна

R

Qкип, МВт

Суммарная Qкип в двух колоннах, МВт

1ое заданное

1

1,5

1,1827

2,5155

1ое заданное

2

2,5

1,3328



2ое заданное

1

1,75

1,6167

2,7742

2ое заданное

2

1,4

1,1575





По суммарной нагрузке на конденсатор в обеих колоннах можно сделать вывод, что первое заданное разделение будет менее энергозатратно.

Таким образом, параметры схемы разделения смеси метилформиат-метилацетат-пропилформиат таковы:

1 колонна: H = 20 тарелок; Nпитания = 10 тарелка;

2 колонна: H = 20 тарелок; Nпитания = 10 тарелка;

Тип разделения: первое заданное.





1