Техника высоких напряжений

Контрольная работа



Техника высоких напряжений


Задача 1



Условие:

Рассчитать число электронов в лавине, развивающейся в воздухе при различных атмосферных условиях (таблица 3.1) под действием однородного электрического поля с напряжённостью Е, после прохождения лавиной пути х (таблица 3.2).

Дано: , ,  кВ/см, см.

Найти: n=?

Допустим, что в лавине, прошедшей расстояние х, содержится n электронов. На пути  каждый из них произведёт  ионизаций, поэтому увеличение числа электронов в лавине на пути .



    



если электрическое поле однородное и напряжённость его всюду одинакова, то коэффициент свойства  не зависит от координаты х, поэтому получаем   

Где:  эффективный коэффициент ионизации;

х – путь, пройденный лавиной.

Коэффициент  представляет собой разность между коэффициентом ударной ионизации  и коэффициентом прилипания электронов , равным числу актов захвата на пути в 1см, т.е. 

Величина  для воздуха рассчитывается по эмпирической формуле 



, 

 - относительная плотность воздуха

Е – напряжённость электрического поля, кВ/см.

Относительная плотность воздуха рассчитывается:



 , 



Где  и  давление и температура при нормальных атмосферных условиях: ; 

 и  давление и температура воздуха в расчётных условиях.

Решение:

Рассчитываем величину  

Рассчитываем коэффициент  при напряжённости поля  кВ/см







Находим число электронов в лавине при см







Задача 2



Условие:

Определить пробивное напряжение воздушного промежутка между электродами различной конфигурации при подаче на промежуток постоянного, переменного (промышленной частоты) и импульсного (стандартного) напряжений обеих полярностей.

Расстояние между электродами указано в таблице 3.3. Вид прикладываемого напряжения, форма электродов и атмосферные условия приведены в таблице 3.4.

Примечание. Разрядные напряжение, определённое по формулам, таблицам и графикам, следует привести к реальным атмосферным условиям (указанным в таблице 3.4).

Дано:

, вид прикладываемого напряжения – переменное ,

Стержень-стержень, ГПа, .

Найти:









Промежутки стержень-стержень, являются классическим примером симметричного резконеоднородного поля. Электрическая прочность промежутка между двумя проводами очень близка к прочности промежутка стержень-стержень.

Зависимость разрядного напряжения для промежутков с резконеоднородным полем от давления имеет своеобразный характер: с ростом давления разрядные напряжения увеличиваются, в случае положительного стержня происходит снижение разрядного напряжения. Это явление можно объяснить следующим образом. При увеличении давления газа уменьшается коэффициент диффузии электронов и ионов, и положительный объёмный заряд, созданный лавиной, располагается в меньшем объёме. Поэтому напряжённость , обусловленная этим зарядом, возрастает и условие образования стримера . Соответственно снижается и разрядное напряжение.

Очевидно, что в газе под давлением следует всячески избегать использование промежутков с резконеоднородным полем.

Из рис.1 определяем  амплитуда разрядного напряжения воздушного промежутка стержень-стержень, равного 50 см при переменном напряжении промышленной частоты и нормальных атмосферных условиях.

Определяем разрядные напряжения для реальных условий. 







- относительная плотность воздуха.







где - реальные давление и температура

где - давление и температура при нормальных атмосферных условиях , 






- разрядное напряжение, приведённое к реальным атмосферным условиям.



Задача 3



Условие:

Дать общую характеристику короны как одного из видов самостоятельного разряда. Объяснить природу потерь энергии на корону при переменном напряжении, существования радиопомех и акустических шумов.

Рассчитать удельные потери энергии на корону и напряжение появление короны для линии электропередачи переменного напряжения, характеризуемой следующими параметрами: номинальное напряжение линии ; расщеплённые фазы расположены горизонтально и расстояние между фазами равно а.

Каждая фаза имеет n проводов радиусом  и шагом расщепления . Средняя высота подвеса проводов (таблица 3.5). Трасса ЛЭП проходит в регионе, метеорологические условия которого характеризуются продолжительностью (в часах) хорошей погоды , сухого снега , изморози , дождя и мокрого снега , относительной плотностью воздуха (таблица 3.6)

Расчёт производить согласно ; 

Дано: , , , , , ,

, , , , 

Теория:

Коронный разряд, или корона, - это самостоятельный разряд, возникающий в резконеоднородных полях, в которых ионизационные процессы могут происходить только в узкой области вблизи электродов. К такого рода полям относится и электрическое поле проводов воздушных линий электропередачи.

Начальная напряжённость коронного разряда







которая справедлива при отрицательной полярности провода, однако может использоваться и при положительной полярности, поскольку полярности невелико.

При малых радиусов проводов  можно использовать Ф. Пика







- коэффициент гладкости провода.

На линиях электропередачи применяются провода, витые из большого числа проволок. Витые провода не имеют гладкой поверхности, поэтому при одинаковых с гладкими проводами напряжениях и внешних диаметрах напряжённость электрического поля вблизи их поверхности бывает выше и корона возникает при меньшем напряжении. При определении начальной напряжённости коэффициент гладкости  учитывает форму поверхности витого провода. Для проводов различных марок коэффициент гладкости .

При коронном разряде в результате ионизации воздуха у поверхности провода образуется объёмный заряд того же знака, что и полярность напряжения на проводе.

Напряжённость поля у поверхности провода во время коронирования остаётся равной . Увеличение напряжения на проводе приводит к усилению ионизационных процессов, росту объёмного заряда и снижению напряжённости до . Вследствие увеличения объёмного заряда потери энергии на корону растут тем в большей степени, чем больше напряжение на проводе превосходит начальное напряжение 







- высота одиночного провода над землёй.

Так как объёмный заряд при любой полярности провода перемещается от провода к земле, напряжённость поля у поверхности провода стремится увеличиться. Однако из-за усиления при этом ионизации воздуха объёмный заряд вблизи провода пополняется и напряжённость поля в итоге сохраняется равной . Таким образом, вследствии непрерывного удаления объёмного заряда от провода коронный разряд может поддерживаться неограниченно долго.

При больших диаметрах проводов напряженность электрического поля в окрестности провода уменьшается значительно медленнее, чем вблизи проводов малого диаметра. Поэтому зона ионизации- ‘чехол’ короны – имеет большие размеры, и даже при начальном напряжении лавины могут достигать критической длины. Корона в этом случае возникает сразу в стримерной форме; структура зоны ионизации дискретна, светятся многочисленные стримерные каналы.

На проводах малых диаметров (до 1 см) корона возникает в лавинной форме. Зона ионизации достаточно однородна, свечение сосредоточено в узком чехле. Однако при увеличении напряжения сверх начального размеры зоны ионизации возрастут и корона из лавинной переходит в стримерную.

Ток стримерной короны состоит из отдельных импульсов с очень крутым фронтом (длительность фронта – порядка десятков наносекунд). Это высокочастотная составляющая тока корона является источником интенсивного электромагнитного излучения с широким спектром частот, которое создаёт помехи радио- телевизионному приёму. При коронировании проводов линий сверхвысокого напряжений может также возникать звуковой эффект, особенно сильный при дожде.

Объёмный заряд короны, образовавшийся в один из полупериодов перменного напряжения, за время до изменения полярности провода может переместится на несколько десятков сантиметров. Вследствие этого объёмные заряды обоих знаков совершают возвратно-поступательное движение вблизи провода, медленно удаляясь от него в область слабого поля, и там рекомбинируют. Только несущественная часть объёмного заряда может дойти до проводов соседних фаз. Вследствие этого процессы коронирования каждой из фаз трёхфазной линии не влияют друг на друга (эффект биполярности отсутствует), и каждая фаза может рассматриваться изолированно от других.

Для того чтобы исключить потери энергии на корону, а также и радиопомехи, начальное напряжение короны должно быть не ниже наибольшего рабочего напряжения линии относительно земли. Обеспечить это соотношение надлежащим выбором диаметра проводов можно только для условий сухой погоды. При атмосферных осадках исключить коронирование проводов невозможно.

Условие исключения короны:  принимая ,  и  (характерное значение для линий ), получаем 

Для линий электропередач 110кВ наименьшие диаметры проводов, при которых исключается корона в хорошую погоду, оставляют .

При номинальных напряжениях 330 кВ и выше необходимы провода ещё большего диаметра, во многих случаях превышающий диаметр, выбранный из условия передачи по линий заданной мощности. В таких случаях целесообразно иметь провода, площадь поперечного сечения которых по проводящему материалу и диаметру независимы. Это так называемые расширенные провода. Они имеют диаметр, при котором обеспечивается необходимое снижение напряжённости поля на их поверхности, а для сокращения площади поперечного сечения делаются полыми или со стеклопластиковой сердцевиной.

Другое решение, получившее в настоящее время широкое распространение, было предложено ещё в 1910 г. Акад. В.Ф. Миткевичем и состоит в применении расщепленных проводов фаз. В этом случае каждая фаза линии состоит вместо одного провода большого диаметра из нескольких параллельных проводов относительно малого диаметра. В такой конструкции фазы удаётся при требуемом суммарном сечении проводов существенно уменьшить максимальную напряжённость поля на их поверхности.

При переменном напряжении корона зажигается в момент, когда напряжённость поля у провода достигнет значения , и горит, пока напряжение не достигнет максимума. После этого напряжённость поля у провода становится ниже , и корона потухает.

Годовые потери на корону, 







Среднегодовая мощность потерь, 



	где n – число проводов во всех трёх фазах с учётом расщепления;

	r – радиус провода в расщеплённой фазе;

	Р – потери мощности при различных погодных условиях, км;

	h – продолжительность отдельных видов погоды, час.

Одним из способов оценки потерь энергии на корону является расчёт с использованием обобщённых характеристик потерь для разных погодных условий [1].

	Они представлены в координатах:

	

	,

	

	где  – начальная напряжённость поля, ;

	 – максимальная напряжённость на поверхности провода,

	учитывающая влияние заряда соседних проводов расщеплённой

	фазы, .

Для расщеплённых проводов при радиусах проводов  начальная напряжённость поля определяется по формуле:







- коэффициент гладкости провода

	а максимальная – по соотношению

	,

	где  – коэффициент, учитывающий усиление напряжённости поля

	вследствие влияния зарядов на соседних проводах расщеплённой

	фазы,

	

	.

	В этих формулах:

	– средняя рабочая напряжённость электрического поля на поверхности

	проводов расщеплённой фазы, ,

	

	;

	

	UФ – фазное напряжение провода, кВ;

	rо – радиус провода расщеплённой фазы, см;

	rр – радиус расщепления, см, 

	

	;

	

	S – среднегеометрическое расстояние между фазами, м.

	Для горизонтального расположения фаз с расстоянием между фазами а, величина .

	 – эквивалентный радиус расщеплённой фазы, см.

	При расщеплении фазы на 4 провода радиус

	

	см.

	

	Средняя напряжённость электрического поля

	

	 

	Коэффициент усиления

	

	.

	

	Максимальная напряжённость электрического поля

	

	 .

	

	Номинальные напряжённости электрического поля на поверхности проводов для различных погодных условий составляют:

	При хорошей погоде (принимаются m = 0,8 ;.)

	

	

	

	при сухом снеге ; 

	

	

	

	при изморози, инее, гололёде (; .)

	

	

	

	при дожде и мокром снеге ( )

	


	

	Рассчитываются отношения  при различных погодных условиях и по обобщённым характеристикам определяются величинами .

	Умножая эти величины на , получаем потери мощности для соответствующих погодных условий.

при хорошей погоде

	

	; ; 

	

	при сухом снеге

	

	; ; 

	

	при изморози

	

	; ;  ;

	

	при дожде и мокром снеге

	

	; ; 

Годовые потери энергии на корону составляют

	

	Среднегодовые потери мощности будут равны

	

	

	

	В материалах на проектирование электрических сетей указывается, что экономически приемлемые потери мощности на корону имеет место при . В представленной задаче при всех условиях это отношение меньше указанной величены. Это говорит о том, что технические параметры линий выбраны правильно.

	

	Задача 4

	

	.

	

	Условие:

	Рассчитать и построить кривые относительного распределения начального и максимального напряжений по обмотке трансформатора при падении импульсной волны напряжения с амплитудой .

	Расчёты и построения провести для трансформатора с заземлённой и изолированной нейтралью.

	Обмотка трансформатора состоит из N катушек; ёмкость каждой из них относительно земли ΔС и ёмкость между катушками ΔК.

	За амплитуду  принимается остающееся напряжение Uост на вентильном разряднике в зависимости от тока координации Iк. Номинальное напряжение трансформатора Uном.

	Дано:

	, , , , .

	Теория:

	Так как провод высоковольтной обмотки трансформатора имеет очень большую длину (сотни метров и даже километры), переходной процесс в обмотке, так же как и переходной процесс в длинной линии, должен иметь волновой характер. Схема замещения обмотки трансформатора рис. 1. в отличии от линии может бать представлена цепочкой, число звеньев которой равно числу витков обмотки. По сравнению с отрезком линии в этой схеме появляются два новых параметра – взаимная индуктивность между отдельными соседними витками; цепочечные схемы при теоретическом анализе часто заменяют цепями с распределёнными параметрами, что при большом числе звеньев не приводит к существенным погрешностям.

	




Разрядник вентильного типа .

Основными элементами вентильного разрядника являются многократный искровой промежуток и соединённый последовательно с ним резистор с нелинейной

вольт-амперной характеристикой. При воздействии на разрядник импульс грозового перенапряжения пробивается искровой промежуток и через разрядник проходит импульсный ток, создающий падение напряжения на сопротивлении разрядника. Благодаря нелинейной вольт-амперной характеристики материала, из которого выполнено сопротивление, это напряжение мало меняется при существенном изменении импульсного тока и незначительно отличается от импульсного пробивного напряжения искрового промежутка разрядника  Одной из основных характеристик разрядника являются оставшееся напряжение разрядника , т.е. напряжение при определённом токе (5-14 кА для разных  ), который называется током координации. Импульсное пробивное напряжение искрового промежутка разрядника и близкое к нему напряжение  должны быть на  ниже разрядного напряжения изоляции (координационный интервал).

После окончания процесса ограничения перенапряжения через разрядник продолжает проходить ток, определяемый рабочим напряжением промышленной частоты. Этот ток (так же, как и у трубчатых разрядников) называется сопровождающим током. Сопротивление нелинейного резистора разрядника резко возрастает при малых по сравнению с перенапряжениями рабочих напряжениях, Сопровождающий ток существенно ограничивается, и при переходе тока через нулевое значение дуга в искровом промежутке гаснет. Наибольшее напряжение промышленной частоты на вентильном разряднике, при котором надёжно обрывается проходящий через него сопровождающий ток, называется напряжением гашения , а соответствующий ток – током гашения . Гашение дуги сопровождающего тока должно осуществится в условиях однофазного замыкания на землю, так как во время одной и той же грозы могут произойти перекрытие изоляции на одной фазе и срабатывание разрядника в двух других фазах при однофазном замыкании на землю.

	Решение.

	В начале обмотки (х = 0) напряжение равно приложенному (u = U0). В конце обмотки (х = l) при заземлённой нейтрали напряжение равно нулю (u = 0), а при изолированной нейтрали нулю равен ток.

	Закон начального распределения напряжения вдоль обмотки:

	для заземлённой нейтрали

	

	 

	

	для изолированной нейтрали

	
 

	

	Для разрядника РВС–220 максимальное значение остающегося напряжения при импульсном токе с длительностью фронта 10 мкс, при максимальном значении тока импульса 3 кА составляет не более 630 кВ.

	При больших значениях аргумента гиперболические синус и косинус приблизительно равны друг другу. Таким образом, для значительной обмотки

	( x/l < 0,8) начальные распределения при изолированной и заземлённой нейтралях практически совпадают и могут быть выражены общей приближённой формулой:

	

	,

	

	где .

	

	Максимальный продольный градиент напряжения равен:

	

	.

	

	Определив  по катушкам обмотки, составим следующую таблицу:

	

	,

	

	где .

	
Таблица4.1.

	№ катушки

		

	

	0

	630

	1

	1

	 560,438

	0,889

	2

	498,557

	0,791

	4

	394,539

	0,626

	6

	312,223

	0,495

	8

	247,081

	0,392

	10

	195,53

	0,310

	15

	108,931

	0,172

	20

	60,686

	0,096

	30

	18,835

	0,0298

	40

	5,845

	0,0092

	50

	1,814

	0,0028

	60

	0,563

	0,00089

	70

	0,174

	0,000276

	

	

	

	

	

	Распределение напряжения в установившемся режиме зависит от способа заземления нейтрали. При заземлённой нейтрали в силу однородности обмотки установившееся распределение напряжения определяется наклонной прямой. При изолированной нейтрали в установившемся режиме вся обмотка принимает одинаковый потенциал относительно земли и uуст(х) представляет собой горизонтальную прямую линию.

	Таким образом, в обоих случаях нетрудно определить сумму амплитуд отдельных гармоник в любой точке обмотки. В процессе развития собственных колебаний напряжение будет превосходить установившееся, стремясь к нему по мере затухания этих колебаний. Максимальное значение напряжения в каждой точке обмотки приближённо равно:

	

	.

	

	При изолированной нейтрали наибольшее напряжение наблюдается на конце обмотки и может в 1,5 ÷ 1,8 раза превышать напряжение в начале (при бесконечно длинном импульсе с вертикальным фронтом). При заземлённой нейтрали наибольшее напряжение возникает в конце первой трети обмотки и составляет (1.2 ÷ 1.3) U0. Следовательно, в обоих случаях на главную изоляцию может воздействовать напряжение, существенно превышающее напряжение источника.

	

	

	Начальное распределение напряжения по обмотке

	

	
Задача 5

	

	Условие

	Рассчитать ток однофазного замыкания на землю в сети с изолированной нейтралью и выполненной из участков воздушной и кабельной линий. Обосновать необходимость подключения дугогасящего реактора. Определить, следует ли подключать дугогасящий реактор, и если это необходимо выполнить, то определить мощность и тип реактора. Линии характеризуются номинальным напряжением , суммарной длиной воздушных и кабельных линий  и  соответственно, удельным током замыкания на землю  и .

	Дано:

	, , , , 

	Теория:

	Компенсация тока замыкания на землю.

	Одним из наиболее распространённых средств уменьшения (компенсации) тока замыкания на землю является включение в нейтраль регулируемого реактора (рис.5.1.), который называют так же дугогасящей катушкой, катушкой Петерсена, настроенной индуктивностью.

	При равенстве частичных ёмкостей относительно земли для всех фаз потенциал нейтрали в нормальном режиме равен нулю и ток фаз в катушке отсутствует. При однофазном замыкании на землю на нейтрали появляется напряжение нулевой последовательности, равное , и в катушке возникает ток.

	 

	


	

	 - суммарная индуктивность;

	 - активное сопротивление

	, , причём . Через место замыкания на землю проходят ток катушки и ток замыкания на землю, который складывается из ёмкостного тока линий и активной составляющей , обусловленной утечками по изоляторам и потерям на корону в воздушных линиях, диэлектрическими потерями в кабельных линиях.

	Общий ток через место замыкания (остаточный ток ) равен:

	

	 

	


	

	На рис. 5.2. приведены зависимость остаточного тока от индуктивного тока катушки и векторные диаграммы для типичных случаев. Область слева от точки минимума, где  - точкой компенсации, или идеальной настройкой, точка - точкой компенсации или идеальной настройки, а область  - область перекомпенсации. Минимальное значение тока при идеальной настройке определяется его активной составляющей, а так же высшими гармоническими, которые могут появится, благодаря небольшому отклонению характеристики катушки от линейной и наличию высших гармоник в кривой ЭДС источника.

	В условиях эксплуатации не всегда можно добиться точной настройки, но при небольших отклонениях абсолютная величина некомпенсированного тока мало отличается от активной составляющей, поскольку активная и реактивная составляющая складываются в квадратуре.

	Ограничение тока через дуговой промежуток облегчает условия деионизации дуги и повышает вероятность её быстрого гашения.

	Ограничения скорости восстановления напряжения на дуговом промежутке. Первое зажигание дуги в сети с катушкой происходит так же, как и в сети с изолированной нейтралью, т.е. сопровождается колебательным процессом, частота и амплитуда которого мало зависят от наличия катушки вследствие её большого индуктивного сопротивления для токов высокой частоты. По этой же причине катушка не влияет на высокочастотную составляющую переходного процесса, который возникает после попытки гашения дуги при переходе через нуль тока высокочастотных колебаний.

	В сети с изолированной нейтралью напряжение смещения нейтрали остаётся постоянным, а напряжение на повреждённой фазе возрастает, изменясь с частотой сети, что может привести к повторному зажиганию дуги. В сети с дугогасящей катушкой в нейтрали напряжение с частотой источника восстанавливается медленно, поскольку фазное напряжение источника восстанавливается медленно, поскольку фазное напряжение источника и состовляющая свободных колебаний противоположны по фазе. Если дуга не зажигается под влиянием пика гашения непосредственно после обрыва тока высокочастотных колебаний, то вероятность её последующего зажигания при воздействии восстанавливающегося напряжения промышленной частоты уменьшается.

	При заземлении нейтрали через дугогасящую катушку возможны повышения напряжения не только при замыкании на землю, но и при нормальном режиме, если сеть обладает хотя бы небольшой несимметрией . Напряжение на изолированной нейтрали равно:

	

	

	

	 - проводимости фаз относительно земли.

	В нормальномрежиме возможно незначительное смещение нейтрали, так как при любом встречающимся на практике расположении проводов воздушных линий их ёмкости относительно земли неодинаковы. В частности, при горизонтальном расположении проводов ёмкость средней фазы  приблизительно на 10% ниже, чем ёмкости крайних фаз.

	При идеальной настройке смещение нейтрали достигает наибольшего значения  . Например, при  и смещение нейтрали при точной настройке достигает . Одновременно искажается и векторная диаграмма напряжений относительно земли; на одной фазе напряжение падает до , а на других фазах поднимается почти до повышения напряжения не представляют опасности для изоляции, однако они не допустимы из-за увеличения потерь на корону, влияние на линии слабого тока. Отклонение от условий настройки в пределах 0,1 уменьшает смещение нейтрали до , но это недостаточно. Поэтому в сети с дугогасящей катушкой в нейтрали необходимо особенно тщательно выполнять транспозицию.

	Решение.

	Ток замыкания на землю определяется из соотношения

	

	,

	

	где  – удельный ток замыкания на землю в воздушной линии, А/км;

	 – длина воздушной линии, км.

	 – удельный ток замыкания на землю кабельной линии, А/км;

	 – длина кабельной линии, км.

	Линии 6 кВ выполнены с изолированной нейтралью. В незаземлённых сетях ток однофазного замыкания на землю относительно мал. Однако при продолжительном протекании этого тока в месте замыкания выделяется значительная энергия, увеличивающая повреждение, что может привести к переходу замыкания на землю в междуфазное КЗ. Поэтому на основании многолетнего опыта эксплуатации незаземлённых сетей установлены допустимые (критические) значения токов замыкания на землю, при которых ещё возможно сохранение в работе повреждённого участка сети в течение нескольких часов, необходимых для отыскания и отключения места повреждения без нарушения электроснабжения.

	Так как полученное значение тока превышает допустимый ток замыкания на землю 30 А в сетях 6 кВ [2, стр. 460], в нейтраль трансформатора системы необходимо включить дугогасящий реактор.

	Выбор дугогасящего реактора выполняется в следующем порядке:

			определяют максимальный ёмкостной ток замыкания на землю IC, который равен

	

	 ,

	

	где  – ёмкостной ток;

	 – ток ёмкостной асимметрии;

	 – активный ток.

	

	Ток ёмкостной асимметрии составляет не более 2% ёмкостного тока, соответствующего максимальному потенциалу нейтрали UN = Uф, а активный ток не превышает 6% указанного значения ёмкостного тока. Поэтому можно принять

	

	.

	

	определяют суммарную мощность реакторов из условия полной компенсации ёмкостного тока замыкания на землю (резонансная настройка)

	

	кВА;

	определяют число реакторов. Если ёмкостной ток превышает 50 А, то исходя из соображений гибкости и надёжности компенсации рекомендуется применять не менее двух реакторов;

	выбирают место включения реакторов. Реакторы рекомендуется устанавливать на узловых подстанциях сети. В этом случае вероятность сохранения в работе реактора при аварийных отключениях в сети максимальна.

	выбирают трансформаторы для подключения реакторов. Для подключения дугогасящих реакторов на подстанциях применяют нейтрали трансформаторов СН или нейтрали трансформаторов, предназначенных для этой цели.

	Выбираем реактор; типа РЗДСОМ – 380/10. Пределы регулирования у выбранных реакторов 25 – 50 А.

	

	Задача 6

	

	Условие:

	Рассчитать годовое число грозовых отключений воздушной линии электропередачи, проходящей по территории Молдовы.

	Линия характеризуется номинальным напряжением , типом, высотой  и сопротивлением заземления  опор, защитным углом , числом тросов .

	Дано:

	, тип опоры – металлические, , , , .

	Теория:

	Грозовые отключения воздушных линий с тросами могут происходить по следующим причинам:

Удар молнии в трос в середине пролёта и перекрытие воздушного промежутка трос-провод;

Прорыв молнии через тросовую защиту, т.е. поражение провода;

Удар молнии в опору и обратное перекрытие изоляции с опоры на провод.

	Решение.

	Для оценки грозоупорности воздушных линий электропередачи различного номинального напряжения и технического исполнения введено понятие удельного числа отключений линии длиной 100 км за 100 грозовых часов в году.

	Удельное число отключений линий с тросами вычисляется по формуле

	

	,

	где  – средняя высота подвеса тросов, м;

	 – высота опоры, м;

	 – длина пролёта, м;

	 – вероятность прорыва молнии через тросовую защиту:

	Вероятность прорыва молнии через тросовую защиту:

	

	;

	

	При ударе молнии в один из проводов на соседней фазе наводится потенциал и её перекрытие произойдёт, если критический ток

	

	,

	
где Iкр – ток молнии в поражённом проводе, кА;

	U50% – импульсная прочность гирлянды [4, стр. 39],

	при n = 2, - импульсная прочность гирлянды (рассчитанной на 220кВ), z – волновое сопротивление провода (z = 300 Ом);

	для ВЛ на металлических и железобетонных опорах

	Вероятность появления тока величиной  или большего, при котором изоляция перекрывается

	

	.

	

	 – вероятность перекрытия изоляции на опоре при ударе молнии

	в провод;

	Находим Ртр – вероятность пробоя промежутка трос – провод при ударе молнии в трос в середине пролёта; она оценивается по формуле

	

	

	(при ударе молнии в трос напряжение между тросом и проводом зависит только от крутизны тока а и не зависит от его амплитуды; расстояние между тросом и проводом S принимается равным 0,02 · lпр = 0,02 · 300 = 6 м).

	Находим Роп – вероятность перекрытия изоляции при ударе в опору;

	

	,

	;

	

	при n = 2, δ = 0.15.

	η1 – вероятность образования устойчивой дуги при перекрытии изоляции

	опоры, для линий до 220 кВ η1 = 0.7.

	η2 – вероятность образования устойчивой дуги при пробое воздушной

	изоляции в пролёте:

	

	,

	

	где ЕСР – средняя напряжённость.

	Подставляя полученные значения, определяем удельное число отключений линии

	

	

	

	Число отключений линий равно 15,88 раза для линии длиной 100 км за 100 грозовых часов в году.

	
Литература

	

		Базуткин В.В., Ларионов В.П., Пинталь Ю.С. Техника высоких напряжений. Изоляция и перенапряжения в электрических системах.

		Под ред. В.П. Ларионова (3-е издание). М.: Энергоатомиздат, 1986.

		Дмоховская Л.Ф., Ларионов В.П., Пинталь Ю.С. и др. Техника высоких напряжений. /Под ред. Д.В. Разевига (2-е издание). М.: Энергия, 1976.

		Васильев А.А., Крючков И.П., Наяшкова Е.Ф., Околович М.Н. Электрическая часть станций и подстанций. /Под ред. А.А. Васильева (2-е издание). М.: Энергоатомиздат, 1990.

		Процук Ю., Терзи И.З. Техника высоких напряжений. Сборник задач с решениями. /,Под ред. Стратан И. К.: ТУМ. 2004.