natgillin/translations-raw huggingface dataset:
Pionke H.B., and Deangelis R.J., (1980) ‘Methods for distributing pesticide loss in field run-off between the solution and adsorbed phase’, CREAMS, in A Field Scale Model for Chemicals, Run-off and Erosion from Agricultural Management Systems, Chapter 19, Vol. III: Supporting Documentation, USDA Conservation Research report.
Pionke H. B. and Deangelis R. J. (1980), ”Methods for distributing pesticide loss in field run-off between the solution and adsorbed phase”, CREAMS, in A Field Scale Model for Chemicals, Run-off and Erosion from Agricultural Management Systems, Chapter 19, Vol. III: Supporting Documentation, USDA Conservation Research report.
ISO Standard Compendium Environment: Soil Quality — General aspects; chemical and physical methods of analysis; biological methods of analysis.
ISO Standard Compendium Environment: Soil Quality – General aspects: chemical and physical methods of analysis: biological methods of analysis.
Scheffer F., and Schachtschabel, Lehrbuch der Bodenkunde, F. Enke Verlag, Stuttgart (1982) 11th edition.
Scheffer F. and Schachtschabel. Lehrbuch der Bodenkunde, F, Enke Verlag, Stuttgart (1982), 11th edition.
Black, Evans D.D., White J.L., Ensminger L.E., and Clark F.E., eds.
Black, Evans D. D., White J. L., Ensminger L.E. and Clark F. E., eds.
‘Methods of Soil Analysis’, Vol 1 and 2, American Society of Agronomy, Madison, WI, 1982.
”Methods of Soil Analysis”, Vol 1 and 2, American Society of Agronomy, Madison, VI, 1982.
Green R.E., and Yamane V.K., (1970) ‘Precision in pesticide adsorption measurements’.
Green R. E. and Yamane V. K. (1970), ”Precision in pesticide adsorption measurements”.
Proc., 34, 353-354.
34, s. 353–354.
Bastide J., Cantier J.M., et Coste C., (1980) ‘Comportement de substances herbicides dans le sol en fonction de leur structure chimique’.
Bastide J., Cantier J. M., et Coste C (1980), ”Comportement de substances herbicides dans le sol en fonction de leur structure chimique”, Weed Res.
Brown D.S., and Flagg E.W., (1981) ‘Empirical prediction of organic pollutants sorption in natural sediments’.
Brown D. S. and Flagg E. W.
Environ.Qual., 10(3), p. 382-386.
(1981), ”Empirical prediction of organic pollutants sorption in natural sediments”, J. Environ.Qual., 10(3), s. 382–386.
Chiou C.T., Porter P.E., and Schmedding D.W., (1983) ‘Partition equilibria of non-ionic organic compounds between soil organic matter and water’.
Chiou C. T., Porter P. E., and Schmedding D. W. (1983), ”Partition equilibria of non-ionic organic compounds between soil organic matter and water”.
Technol., 17(4), p. 227-231.
Technol., 17(4), s. 227–231.
Health, B19 (3), p. 297-312.
Health, B19 (3), s. 297–312.
Lyman W.J.
Lyman W.
, Reehl W.F.and Rosenblatt D.H.
J., Reehl W.
Handbook of Chemical Property Estimation Methods.
Rosenblatt D. H. (1990), Handbook of Chemical Property Estimation Methods.
Eaton, et al.), p. 78-115, ASTM STP 707, Philadelphia.
Eaton, et al.), s. 78–115, ASTM STP 707, Philadelphia.
Hassett J.J., Banwart W.I., Wood S.G., and Means J.C., (1981) ‘Sorption of/-Naphtol: implications concerning the limits of hydrophobic sorption’.
Hassett).
Karickhoff S.W., (1981), ‘Semi-empirical estimation of sorption of hydrophobic pollutants on natural sediments and soils’.
Karickhoff S. W.
Chemosphere, Vol. 10(8), p. 833-846.
(1981), ”Semi-empirical estimation of sorption of hydrophobic pollutants on natural sediments and soils”, Chemosphere, Vol. 10(8), s. 833–846.
Moreale A., van Bladel R., (1981) ‘Adsorption de 13 herbicides et insecticides par le sol.
Moreale A., van Bladel R. (1981), ”Adsorption de 13 herbicides et insecticides par le sol.
Revue de l'Agric., 34 (4), p. 319-322.
Revue de l'Agric, 34 (4), s. 319–322.
Müller M., Kördel W.
Müller M., Kordel W.
‘Comparison of screening methods for the determination/estimation of adsorption coefficients on soil’.
(1996), ”Comparison of screening methods for the determination/estimation of adsorption coefficients on soil”.
Chemosphere, 32(12), p. 2493-2504.
Chemosphere, 32(12), s. 2493–2504.
Kördel W., Kotthoff G., Müller M. (1995) ‘HPLC — screening method for the determination of the adsorption coefficient on soil — results of a ring test’.
Kordel W., Kotthoff G. Muller M. (1995), ”HPLC – screening method for the determination of the adsorption coefficient on soil – results of a ring test”.
Chemosphere 30 (7), p. 1373-1384.
Chemosphere 30 (7), s. 1373–1384.
Kördel W., Stutte J., Kotthoff G. (1993), 'HPLC — screening method for the determination of the adsorption coefficient on soil — comparison of different stationary phases.
Kördel W., Stutte J., Kotthoff C. (1993), ”HPLC – screening method for the determination of the adsorption coefficient on soil – comparison of different stationary phases”.
Chemosphere 27 (12), p. 2341-2352.
Chemosphere 27 (12), s. 2341–2352.
Hance, R.J., (1967), ‘The speed of Attainment of Sorption Equilibria in Some Systems Involving Herbicides’.
Hance.
Weed Research, Vol. 7, p. 29-36.
(1967), ”The Speed of Attainment of Sorption Equilibria in Some Systems Involving Herbicides”, Weed Research, Vol. 7, s. 29–36.
Koskinen W.C., and Harper S.S., (1990), ‘The retention processes: mechanisms’ in Pesticides in the Soil Environment: Processes, Impacts and Modelling (ed.
Koskinen W. C and Harper S. S. (1990), ”The retention processes: mechanisms” in Pesticides in the Soil Environment: Processes, Impacts and Modelling (ed.
Giles C.H., (1970) ‘Interpretation and use of sorption isotherms’ in Sorption and Transport Processes in Soils.
Giles C. H. (1970), ”Interpretation and use of sorption isotherms” in Sorption and Transport Processes in Soils, S.C.I.
Giles, C.H.; McEwan J.H.; Nakhwa, S.N. and Smith, D, (1960) ‘Studies in adsorption: XI.
Giles, C. H., McEwan J. H., Nakhwa, S.N. and Smith D. (1960), ”Studies in adsorption: XI.
Soc., p. 3973-93.
Soo, s. 3973–3993.
Calvet R., Tercé M., and Arvien J.C., (1980) ‘Adsorption des pesticides par les sols et leurs constituants: 3.
Calvet R., Tercé M. and Arvien J. C (1980), ”Adsorption des pesticides par les sols et leurs constituants: 3.
Bedbur E., (1996) ‘Anomalies in the Freundlich equation’, Proc.
Bedbur E. (1996), ”Anomalies in the Freundlich equation”, Proc.
COST 66 Workshop, Pesticides in soil and the environment, 13-15 May 1996, Stratford-upon-Avon, U.K.
COST 66 Workshop, Pesticides in soil and the environment, 13–15 May 1996, Stratford-upon-Avon, UK.
Guth, J.A., (1985) ‘Adsorption/desorption’, in Joint International Symposium, Physicochemical Properties and their Role in Environmental Hazard Assessment, July 1-3, Canterbury, UK.
Guth, J. A. (1985), ”Adsorption/desorption”, in Joint International Symposium, Physicochemical Properties and their Role in Environmental Hazard Assessment, July 1–3, Canterbury, UK.
Soil Texture Classification (US and FAO systems): Weed Science, 33, Suppl. 1 (1985) and Soil Sci.
Soil Texture Classification (US and FAO systems): Weed Science, 3 3, Suppl. 1 (1985) and Soil Sci.
Testing scheme
Testschema
Set up of a suitable analytical method
Framtagning av en lämplig analysmetod Förberedande undersökning
Available?
Adsorptionskinetik
No further test
Desorptionsisotermer
Prerequisite
Finns det en lämplig metod?
Preliminary study
Inga ytterligare test
Check for the stability by means of parental mass balance
Bestämning av jämviktstiden
Kd*(msoi/V0) > 0.3 (indirect method : measurement of solution depletion)
Kd*(mjord/V0) > 0.3 (indirekt metod: mätning av det som avgått ur lösningen)
Kd*(msoi/V0) > 0.1 (direct method : measurement of both phases)
Kd*(mjord/V0) > 0.1 (direkt metod: mätning av båda faserna) Om massbalansen är < 90 % är testämnet instabilt inom testets tidsskala.
as appropriate
Testet kan fortsättas genom att man analyserar båda faserna (jord och vattenlösning) Val av lämpligaste metod Skede 2 Skede 1
Tier 3 Adsorption isotherms
Skede 3
INFLUENCE OF ACCURACY OF ANALYTICAL METHOD AND CONCENTRATION CHANGE ON ACCURACY OF ADSORPTION RESULTS
ADSORPTIONSRESULTATENS NOGGRANNHET SOM FUNKTION AV ANALYSMETODENS NOGGRANNHET OCH KONCENTRATIONSÄNDRINGEN
From the following table (84) it becomes obvious that when the difference between the initial mass (m0 = 110 μg) and equilibrium mass (maq
Av tabellen nedan (84) framgår klart att när skillnaden mellan massan vid testets början (m0 = 110 μg) och testämnets massa maq
= 100 μg) of the test substance in the solution is very small, an error of 5 % in the measurement of equilibrium concentration results in an error of 50 % in the calculation of the mass of the substance adsorbed in soil (ms
i lösningen vid jämvikt (=100 μg)är mycket liten, så leder ett fel på 5 % vid mätning av jämviktskoncentrationen till ett fel på 50 % i beräkningen av massan av ämne som adsorberats i jorden (ms
and of 52,4 % in the calculation of the Kd.
och ett fel på 52,4 % i beräkningen av Kd.
Amount of soil
Mängd jord
Volume of solution
Lösningens volym
FOR A = 9 %
FÖR A = 9 %
= 110 μg or C0 = 1,100 μg/cm3
= 110 μg eller C0=1,100 μg/cm3
true value
verkligt värde
FOR A = 55 %
FÖR A = 55 %
m0= 110 μg or C0 = 1,100 μg/cm3
m0= 110 μg eller C0=1,100μg/cm3
FOR A = 99 %
FÖR A = 99 %
mass of the test substance in the soil phase at equilibrium, μg;
testämnets massa i jordfasen vid jämvikt, µg;
mass of the test substance in the aqueous phase at equilibrium, μg;
testämnets massa i vattenfasen vid jämvikt, µg;
content of the test substance in the soil phase at equilibrium, μg g-1;
testämnets halt i jordfasen vid jämvikt, μg g-1;
mass concentration of the test substance in the aqueous phase at equilibrium, μg cm-3;
testämnets masskoncentration i vattenfasen vid jämvikt, μg cm-3;
R analytical error in the determination of the maq
R analysfel vid bestämning av maq
R‡ calculated error due to the analytical error R.
R‡ beräkningsfel på grund av analysfelet R.
ESTIMATION TECHNIQUES FOR KD
ESTIMERINGSMETODER FÖR Kd
Estimation techniques permit prediction of Kd based on correlations with, for example, Pow values (12)(39)(63-68), water solubility data (12)(19)(21)(39)(68-73), or polarity data derived by application of HPLC on reversed phase (74-76).
Genom estimeringsmetoder kan Kd uppskattas på grundval av samband med t.ex. Pow-värden (12) (39) (63–68), vattenlöslighetsdata (12) (19) (21) (39) (68–73) eller polaritetsdata som fåtts fram från HPLC-RP (omvänd fas) (74–76).
As shown in Tables 1 and 2, is the Koc or Kom that are calculated from these equations and then, indirectly, the Kd from the equations:
Koc och Kom beräknas med hjälp av ekvationerna i tabell 1 och 2, och sedan räknas Kd fram indirekt ur följande ekvationer:
The concept of these correlations is based on two assumptions: (1) it is the organic matter of the soil that mainly influences the adsorption of a substance; and (2) the interactions involved are mainly non-polar.
Principen för dessa samband grundar sig på två antaganden: 1) det är främst jordens organiska material som påverkar hur ett ämne adsorberas, och 2) de växelverkansprocesser som förekommer är i huvudsak opolära.
As a result, these correlations: (1) are not, or are only to some extent, applicable to polar substances, and (2) are not applicable in cases where the organic matter content of the soil is very small (12).
Det innebär att dessa samband 1) inte, eller bara delvis, kan tillämpas på polära ämnen, och 2) inte kan tillämpas i fall där jordens halt av organiskt material är mycket låg (12).
In addition, although satisfactory correlations have been found between Pow and adsorption (19), the same cannot be said for the relationship between water solubility and extent of adsorption (19)(21); so far the studies are very contradictory.
Vidare gälier att samma sak inte kan konstateras angående sambandet mellan vattenlöslighet och adsorptionens omfattning (19) (21), även om man har funnit tillfredsställande korrelation mellan Pow och adsorption (19). Hittills gjorda undersökningar har gett motsägelsefulla resultat.
Some examples of correlations between the adsorption coefficient and the octanol-water partition coefficient, as well as water solubility are given in Tables 1 and 2, respectively.
1 tabell 1 ges några exempel på samband mellan adsorptionens fördelningskoefficient och fördelningskoefficienten oktanol-vatten. I tabell 2 ges några exempel på samband mellan adsorptionens fördelningskoefficient och vattenlösligheten.
Examples of correlations between the adsorption distribution coefficient and the octanol-water partition coefficient; for further examples (12) (68).
Ytterligare exempel finns i (12) (68).
Correlations
Samband
Substituted ureas
Substituerad urea
Aromatic chlorinated
Aromatiska klorerade ämnen
Various pesticides
Diverse bekämpningsmedel
Aromatic hydrocarbons
Aromatiska kolväten
Examples of correlations between the adsorption distribution coefficient and water solubility; for further examples see (68) (69).
Ytterligare exempel finns i (68) (69).
Compounds
Ämne
Aliphatic, aromatic chlorinated substances
Alifatiska, aromatiska, klorerade ämnen
log Kom = (4,040 +/- 0,038) - (0,557 +/- 0,012) log Sw
log Kom = (4,040 +/– 0,038) - (0,557 +/– 0,012) log Sw
α-naphtol
u-naphtol
logKoc = 4,273 - 0,686 log Sw
log Koc = 4,273 – 0,686 log Sw
Cyclic, aliphatic aromatic substances
Cykliska, alifatiska aromatiska ämnen
Various compounds
Diverse föreningar
CALCULATIONS FOR DEFINING THE CENTRIFUGATION CONDITIONS
BERÄKNINGAR FÖR BESTÄMNING AV CENTRIFUGERINGSBETINGELSER
The centrifugation time is given by the following formula, assuming spherical particles:
Centrifugeringstiden fås fram genom följande formel, under antagande att partiklama är sfäriska:
For simplification purposes, all parameters are described in non-SI units (g, cm).
Av praktiska skäl ges parametrarna i måttenheterna g, cm etc. i stället för de normala SI-enheterna.
ω = rotational speed (=2 π rpm/60), rad s-1
ώ rotationshastighet (=2 Ti rpm/60), rad s-1
rpm = revolutions per minute
rpm varv per minut
η = viscosity of solution, g s-1 cm-1
η lösningens viskositet, g s-1 cm-1
= particle radius, cm
partikelradie, cm
= soil density, g cm-3
jordens densitet, g cm3
ρ aq
p aq
= solution density, g cm-3
lösningens densitet, g cm-3
= distance from the centre of centrifuge rotor to top of solution in centrifuge tube, cm
avstånd från centrifugrotorns centrum till lösningens övre yta i centrifugeringsröret, cm
= distance from the centre of centrifuge rotor to bottom in centrifuge tube, cm
avstånd från centrifugrotorns centrum till centrifugeringsrörets botten, cm
= length of the soil/solution mixture in the centrifuge tube, cm.
jord-lösningsblandningens höjd i centrifugeringsröret, cm.
In general practice, double the calculated times is used to ensure complete separation.
För att säkerställa fullständig separation får centrifugen som regel gå två gånger den framräknade tiden.
The equation (1) can be simplified further if we consider the viscosity (η) and the density (ρaq) of the solution as equal to the viscosity and density of water at 25 oC; thus, η = 8,95 × 10-3 g s-1 cm-1 and ρaq = 1,0 g. cm-3.
Ekvation 1 kan förenklas ytterligare om lösningens viskositet (η) och densitet (paq) kan anses vara samma som viskositeten och densiteten för vatten vid 25 oC, dvs. η = 8,95 × 10-3 g s-1 cm-1 och paq = 1,0 g, cm-3.
Then, the centrifugation time is given by the equation (2):
Då fås centrifugeringstiden genom ekvation 2:
From the equation (2) it becomes apparent that two parameters are important in defining the centrifugation condition, i.e. time (t) and speed (rpm), in order to achieve separation of particles with a specific size (in our case 0,1 μm radius): (1) the density of the soil and (2) the length of the mixture in the centrifuge tube (Rb-Rt), i.e. the distance which a soil particle covers from the top of the solution to the bottom of the tube; obviously, for a fixed volume the length of the mixture in the tube will depend on the square of the radius of the tube.
Av ekvation 2 framgår tydligt att det är två faktorer som har stor betydelse när det gäller att bestämma de centrifugeringsbetingelser, dvs. tid (t) och varvtal (rpm), som behövs för att åstadkomma separation av partiklar av en viss storlek (i detta fall med radien 0,1 μm): 1) jordens densitet och 2) blandningens höjd i centrifugeringsröret (Rb-Rt), dvs. det avstånd som en jordpartikel färdas från lösningens övre yta till rörets botten. För en given volym bestäms blandningens höjd självfallet av rörets radie.
Fig. 1 presents variations in the centrifugation time (t) versus centrifugation speed (rpm) for different soil densities (ρs) (Fig.1a) and different lengths of the mixture in the centrifuge tubes (Fig.2a).
I figur 1 visas centrifugeringstiden (t) som funktion av varvtalet (rpm) för olika jorddensiteter (ps) (figur 1 a) och för olika blandningshöjder i centrifugeringsröret (figur 2 a).
However, it is important to find an optimal relation between centrifugation which requires the less length possible and easy handling for the experimenter in separating the phases after centrifugation.
Det är dock viktigt att finna en optimal avvägning mellan å ena sidan så liten blandningshöjd som möjligt för centrifugeringen och å andra sidan enkel hantering när det gäller att separera faserna efter centrifugering.
Moreover, when defining the experimental conditions for the separation of soil/solution phases, it is important to consider the possible existence of a third ‘pseudo-phase’, the colloids.
När testbetingelserna för separering av jord- och lösningsfaserna ska bestämmas är det också viktigt att beakta eventuell förekomst av en tredje ”pseudofas”, dvs. kolloider.
Thus, the information about their impact is lost.
Då går informationen om deras inverkan förlorad.
If the conducting laboratory has ultracentrifugation or ultrafiltration facilities, the adsorption/desorption of a substance in soil could be studied more in depth, including information on the adsorption of the substance on the colloids.
Om laboratoriet har möjligheter till ultracentrifugering eller ultrafiltrering kan adsorptionen och desorptionen av ett ämne i jord studeras mer ingående, även beträffande ämnets adsorption på kolloiderna.
In this case, an ultracentrifugation at 60000 rpm/min or an ultrafiltration with filter porosity of 100000 Daltons should be applied in order to separate the three phases soil, colloids, solution.
Då ska ultracentrifugering med 60000 rpm/min eller ultrafiltrering med filterporositeten 100000 dalton användas för att separera de tre faserna jord, kolloider och lösning.
The test protocol should also be modified accordingly, in order all three phases to be subjected to substance analysis.
Då ska också testschemat ändras så att alla tre faserna tas med i ämnesanalysen.
Fig. 1a.
Figur la.
Variations of centrifugation time (t) versus centrifugation speed (rpm) for different soil densities (ρs).
Samband mellan centrifugeringstid (t) och centrifugeringsvarvtal (rpm) för olika jorddensiteter (ρs).
Rt = 10 cm, Rb - Rt = 10 cm, η = 8,95 × 10-3 g s-1 cm-1 and ρaq = 1,0 g. cm-3 at 25 oC.
Rt = 10 cm, Rb-Rt = 10 cm, q = 8,95 × 10-3 g s-1 cm-1 och ρaq = 1,0 g cm-3 vid 25 oC.
Fig. 1b.
Figur 1b.
Variations of centrifugation time (t) versus centrifugation speed (rpm) for different lengths of the mixture in the centrifuge tube (Rb - Rt) = L; Rt = 10 cm, η = 8,95 × 10-3 g s-1 cm-1, ρaq = 1,0 g. cm-3 at 25 oC and ρs = 2,0 g cm-3.
Samband mellan centrifugeringstid (t) och ccntrifugeringsvarvtal (rpm) för olika höjder på blandningen i centrifugeringsröret (Rb – R1) = L; Rt = 10 cm, η = 8,95 × 10-3 g s-1 cm-1, ρaq = 1,0 g cm-3 vid 25 oC och ρs = 2,0 g cm-3.
CALCULATION OF ADSORPTION A (%) AND DESORPTION D (%)
BERÄKNING AV ADSORPTION A ( %) OCH DESORPTION D ( %)
The time scheme of the procedure is:
Procedurens tidsschema är följande:
Time t
Tid t
For all the calculations it is assumed that the test substance is stable and does not adsorb significantly to the container walls.
För samtliga beräkningar gäller antagandet att testämnet är stabilt och att det inte i någon signifikant grad adsorberas på kärlets väggar.
ADSORPTION A (A%)
ADSORPTION A (A %)
Parallel method
Parallellmetod
The percentage adsorption is calculated for each test tube (i) at each time point (ti), according to the equation:
Den procentuella adsorptionen beräknas för varje provrör (i) vid varje tidpunkt (ti), enligt följande ekvation:
The terms of this equation may be calculated as follows:
Ekvationens termer beräknas enligt följande:
adsorption percentage ( %) at the time point ti
den procentuella adsorptionen ( %) vid tidpunkten t1 ,
mass of the test substance on soil at the time ti that the analysis is performed (μg)
testämnets massa i jorden vid tidpunkten ti då analysen utförs (μg),
mass of test substance in the test tube, at the beginning of the test (μg)
testämnets massa i provröret vid testets början (μg),
initial mass concentration of the test solution in contact with the soil (μg cm-3)
ursprunglig masskoncentration i testlösningen som är i kontakt med jorden (μg cm-3).
mass concentration of the substance in the aqueous phase at the time ti that the analysis is performed (μg cm-3); this concentration is analytically determined taking into account the values given by the blanks
ämnets masskoncentration i vattenfasen vid tidpunkten ti då analysen utförs (μg cm-3), denna koncentration bestäms analytiskt med beaktande av värdena från blindproven.
initial volume of the test solution in contact with the soil (cm3).
ursprunglig volym för den testlösning som är i kontakt med jorden (cm3).
The values of the adsorption percentage Ati
Värdet på den procentuella adsorptionen Ati
are plotted versus time and the time after which the sorption equilibrium is attained is determined.
avsätts mot tiden i ett diagram, och kurvan används för att bestämma tiden för när sorptionsjämvikt inträder.
Examples of such plots are given in Fig. 1 and Fig. 2 respectively.
Exempel på sådana kurvor finns i figur 1 och figur 2.
Fig. 1.
Figur 1 Kurva för bestämning av adsorptionsjämvikt
Adsorption equilibrium plot
Procentuell adsorption Ati (%) Jämviktstid ti (h)
Concentration Cadsaq (µg cm-3) C0
Figur 2
Cadsaq (eq) Equilibration time ti (h)
Testämnets masskoncentration i vattenfasen (Caq) som funktion av tiden.
Fig. 2.
Koncentration Caqads (μg cm-3)
Mass concentration of the test substance in the aqueous phase (Caq) versus time
Jämviktstid ti (h)
Serial method
Seriemetod
The following equations take into account that the adsorption procedure is carried out by measurements of the test substance in small aliquots of the aqueous phase at specific time intervals.
I ekvationerna som följer är utgångspunkten att adsorptionen undersöks genom mätning av testämnet i små delprover av vattenfasen med bestämda tidsintervall.
During each time interval the amount of the substance adsorbed on the soil is calculated as follows:
Den mängd ämne som adsorberats i jorden under varje tidsintervall beräknas på följande sätt:
for the first time interval Δt1 = t1 - t0
för det första tidsintervallet Δt1 = t1- t0
for the second time interval Δt2 = t2 - t1
för det andra tidsintervallet Δt2 = t2 – t1
for the third time interval Δt3 = t3 - t2
för det tredje tidsintervallet Δt3 = t3 – t2
for the nth time interval Δtn = tn - tn - 1
för det n:te tidsintervallet Δtn = tn – tn-1
The percentage of adsorption at each time interval, AΔti
Den procentuella adsorptionen under varje tidsintervall AΔti
, is calculated using the following equation:
med hjälp av ekvationen
while the percentage of adsorption Ati
och den procentuella adsorptionen vid tidpunkten ti (Ati
at a time point ti is given by the equation:
vid tidpunkten ti ges av ekvationen
The values of the adsorption Ati
Adsorptionsvärdena Ati
or AΔti
eller AΔti
(with respect to the needs of the study) are plotted versus time and the time after which the sorption equilibrium is attained is determined.
(beroende på vad som krävs i undersökningen) ritas upp som funktion av tiden i ett diagram, och kurvan används för att bestämma tidpunkten för när sorptionsjämvikt inträder.
At the equilibration time teq:
Vid jämviktstiden teq gäller följande:
the mass of the test substance adsorbed on the soil is:
massan av testämne som adsorberats i jorden:
the mass of the test substance in the solution is:
och den procentuella adsorptionen vid jämvikt:
and the percentage of adsorption at equilibrium is:
massan av testämne i lösningen: