natgillin/translations-raw huggingface dataset:
In Figure a, the traces of a step input signal and Bessel filtered output signal as well as the response time of the Bessel filter (tF) are shown.
I figur a visas ett diagram över en tröskelformad insignal och en Bessel-filtrerad utsignal samt Bessel-filtrets responstid (tF).
Designing the final Bessel filter algorithm is a multi step process which requires several iteration cycles.
Att konstruera den slutliga algoritmen för Bessel-filtret är en process i flera steg som kräver flera iterationsomgångar.
The scheme of the iteration procedure is presented below.
Nedan visas ett flödesschema över iterationsförfarandet. Opacimeterns
Characteristics of opacimeter
responstider tp, te [s]
tp, te [s]
Föreskriven total
Regulation
responstid för hela
Data acquisition system sample rate [Hz]
TAver [s] Datainsamlingssystemets registeringsfrekvens [Hz]
Calculation of iterated filter response time
Beräkning av itererad filterresponstid
Adjustment of cut-off frequency
Justering av gränsfrekvens
Deviation between tF and tF,iter
Avvikelse mellan tF och tF,iter
Calculation of the Bessel algorithm
Beräkning av Bessel-algoritmen
In this example a Bessel algorithm is designed in several steps according to the above iteration procedure which is based upon Annex III, Appendix 1, Section 6.1.
I det här exemplet konstrueras en Bessel-algoritm i flera steg i enlighet med ovanstående iterationsmetod som grundar sig på bilaga III, tillägg 1, punkt 6.1.
For the opacimeter and the data acquisition system, the following characteristics are assumed:
För opacimetern och datainsamlingssystemet antas följande värden:
physical response time tp 0,15 s
fysikalisk responstid tp 0,15 s
electrical response time te 0,05 s
elektrisk responstid te: 0,05 s
overall response time tAver 1,00 s (by definition in this Directive)
total responstid tAver 1,00 s (fastställd så i det här direktivet)
sampling rate 150 Hz
dataregistreringsfrekvens 150 Hz
Step 1 Required Bessel filter response time tF:
Steg 1. Erforderlig responstid tF för Bessel-filtret:
Step 2 Estimation of cut-off frequency and calculation of Bessel constants E, K for first iteration:
Steg 2. Uppskattning av gränsfrekvens och beräkning av Bessel-konstanterna E och K för första iterationsomgången:
This gives the Bessel algorithm:
Ur detta erhålls Bessel-algoritmen
where Si represents the values of the step input signal (either ‘0’ or ‘1’) and Yi represents the filtered values of the output signal.
där Si representerar värdena på den tröskelformade insignalen (antingen 0 eller 1), och Yi representerar de filtrerade värdena på utsignalen.
Step 3 Application of Bessel filter on step input:
Steg 3. Applicering av Bessel-filtret på tröskelformad insignal:
The Bessel filter response time tF is defined as the rise time of the filtered output signal between 10 % and 90 % on a step input signal.
Bessel-filtrets responstid tF definieras som stigtiden från 10 till 90 % för en filtrerad utsignal som reaktion på en tröskelformad insignal.
For determining the times of 10 % (t10) and 90 % (t90) of the output signal, a Bessel filter has to be applied to a step input using the above values of fc, E and K.
För att bestämma tidpunkterna t10 (10 %) och t90 (90 %) för utsignalen skall ett Bessel-filter appliceras på en tröskelformad insignal med insättning av ovanstående värden för fc, E och K.
The index numbers, the time and the values of a step input signal and the resulting values of the filtered output signal for the first and the second iteration are shown in Table B. The points adjacent to t10 and t90 are marked in bold numbers.
I tabell B visas utsignalernas indexnummer (dvs. signalregistreringarnas ordningsnummer), tidpunkterna och värdena på den tröskelformade insignalen samt de erhållna värdena på den filtrerade utsignalen för första och andra iterationsomgången. De två värden på utsignalen som ligger närmast (ovanför och under) 10 % och de två värden som ligger närmast 90 % (med motsvarande stigtider t10 respektive t90) är markerade med fetstil i tabellen.
In Table B, first iteration, the 10 % value occurs between index number 30 and 31 and the 90 % value occurs between index number 191 and 192.
I första iterationsomgången enligt tabell B inträffar 10 %-värdet mellan indexnummer 30 och 31 och 90 %-värdet mellan nummer 191 och 192.
For the calculation of tF,iter the exact t10 and t90 values are determined by linear interpolation between the adjacent measuring points, as follows:
För beräkningen av tF,iter bestäms de exakta värdena på t10 och t90 genom linjär interpolering mellan de två mätpunkter som ligger närmast utsignalvärdena 10 respektive 90 %, så här:
where outupper and outlower, respectively, are the adjacent points of the Bessel filtered output signal, and tlower is the time of the adjacent time point, as indicated in Table B.
där outupper och outlower är de närmast omgivande värdena på den Bessel-filtrerade utsignalen, det ena ovanför och det andra under 10 respektive 90 %, och tlower är tidpunkten för det undre av de angränsande värdena enligt tabell B.
Step 4 Filter response time of first iteration cycle:
Steg 4. Filtrets responstid som resultat av första iterationsomgången:
Step 5 Deviation between required and obtained filter response time of first iteration cycle:
Steg 5. Avvikelse mellan erforderlig filterresponstid och den responstid som erhölls i första iterationsomgången:
Step 6 Checking the iteration criteria:
Steg 6. Kontroll av iterationsvillkoret:
Since 0,081641 > 0,01, the iteration criteria is not met and a further iteration cycle has to be started.
Eftersom 0,081641 > 0,01, är iterationsvillkoret inte uppfyllt, och ytterligare en iterationsomgång måste göras.
For this iteration cycle, a new cut-off frequency is calculated from fc and Δ as follows:
För denna omgång räknas en ny gränsfrekvens fram ur fc och Δ, så här:
This new cut-off frequency is used in the second iteration cycle, starting at step 2 again.
Den nya gränsfrekvensen sätts in i andra iterationsomgången, som börjar om från steg 2.
The iteration has to be repeated until the iteration criteria is met.
Iterationsprocessen måste upprepas tills iterationsvillkoret är uppfyllt.
The resulting values of the first and second iteration are summarised in Table A.
Resultaten från första och andra iterationsomgången sammanfattas i tabell A.
Values of the first and second iteration
Värden från första och andra iterationsomgången
Iteration
Iterationsomgång 2
Step 7 Final Bessel algorithm:
Steg 7. Bessel-algoritmens slutliga form:
As soon as the iteration criteria has been met, the final Bessel filter constants and the final Bessel algorithm are calculated according to step 2.
Så fort iterationsvillkoret är uppfyllt beräknas slutvärdena på Bessel-filtrets konstanter samt Bessel-algoritmens slutliga form i enlighet med steg 2.
In this example, the iteration criteria has been met after the second iteration (Δ = 0,006657 ≤ 0,01).
I det här exemplet var iterationsvillkoret uppfyllt efter den andra iterationsomgången (Δ = 0,006657 = 0,01).
The final algorithm is then used for determining the averaged smoke values (see next Section 2.3).
Algoritmens slutliga form används sedan för att bestämma de genomsnittliga rökvärdena (se nästa punkt, 2.3).
Values of step input signal and Bessel filtered output signal for the first and second iteration cycle
Värdena på den tröskelformade insignalen samt värdena på den Bessel-filtrerade utsignalen för första och andra iterationsomgången
Step input signal Si
Tröskelformad insignal Si
Filtered output signal Yi
Filtrerad utsignal Yi
Calculation of the smoke values
Beräkning av rökvärden
Load step 1
Belastningssteg 1
Load step 2
Belastningssteg 2
Speed C
Varvtal C
Speed A
Varvtal A
Load step 3
Belastningssteg 3
Speed B
Varvtal B
Raw opacity values N [%]
Obehandlade opacitetsvärden N [%]
Conversion to light absorption coefficient k [1/m]
Omvandling till ljusabsorptionskoefficient [1/m]
Filtering with Bessel filter
Filtrering med Bessel-filter
Selection of maximum k-value (peak) for each speed and load step
Bestämning av högsta k-värde (toppvärde) för varje varvtal och belastningssteg
Cycle validation for each speed
Validering av provcykel för varje varvtal
Calculation of mean smoke value for each speed
Beräkning av genomsnittligt rökvärde för varje varvtal
Calculation of the final smoke value
Beräkning av slutvärde på röktätheten
In Figure b, the traces of the measured raw opacity signal, and of the unfiltered and filtered light absorption coefficients (k-value) of the first load step of an ELR-Test are shown, and the maximum value Ymax1,A (peak) of the filtered k trace is indicated.
I figur b visas utseendena hos den uppmätta obehandlade signalen från opacimetern och hos signalerna för de ofiltrerade och filtrerade ljusabsorptionskoefficienterna (k-värdena) från det första belastningssteget i ett ELR-prov. Maximivärdet (toppvärdet) Ymax1,A för den filtrerade k-signalen är markerat i diagrammet.
Correspondingly, Table C contains the numerical values of index i, time (sampling rate of 150 Hz), raw opacity, unfiltered k and filtered k. Filtering was conducted using the constants of the Bessel algorithm designed in Section 2.2 of this Annex.
På samma sätt innehåller tabell C indexnumren i (dvs. de registrerade signalernas ordningsnummer), tidpunkterna (motsvarande en registreringsfrekvens på 150 Hz), de obehandlade opacitetsvärdena samt de ofiltrerade och filtrerade k-värdena. Filtreringen gjordes med användning av de konstanter för Bessel-algoritmen som räknades fram i punkt 2.2 i den här bilagan.
Due to the large amount of data, only those sections of the smoke trace around the beginning and the peak are tabled.
På grund av den stora datamängden har tabellen bantats ned till de avsnitt som ligger i början av rökvärdessignalen och kring dess topp.
Figure b
Figur b
Traces of measured opacity N, of unfiltered smoke k and of filtered smoke k
Signaldiagram över uppmätt opacitet N, ofiltrerat rökvärde k och filtrerat rökvärde k
The peak value (i = 272) is calculated assuming the following data of Table C. All other individual smoke values are calculated in the same way.
Toppvärdet (för i = 272) räknas fram med antagande av följande data från tabell C. Övriga rökvärden beräknas på samma sätt.
For starting the algorithm, S-1, S-2, Y-1 and Y-2 are set to zero.
Som utgångsvärden för algoritmen sätts S-1, S-2, Y-1 och Y-2 lika med noll.
Calculation of the k-value (Annex III, Appendix 1, Section 6.3.1):
Beräkning av k-värdet (se bilaga III, tillägg 1, punkt 6.3.1):
This value corresponds to S272 in the following equation.
Detta värde sätts in för S272 i nästa ekvation.
Calculation of Bessel averaged smoke (Annex III, Appendix 1, Section 6.3.2):
Beräkning av det genomsnittliga rökvärdet med Bessel-algoritmen (bilaga III, tillägg 1, punkt 6.3.2):
In the following equation, the Bessel constants of the previous Section 2.2 are used.
I följande ekvation används Bessel-konstanterna från den föregående punkten 2.2.
The actual unfiltered k-value, as calculated above, corresponds to S272 (Si).
Det ofiltrerade k-värde som räknats fram ovan sätts in för S272 (Si).
(Si-1) and S270 (Si-2) are the two preceding unfiltered k-values, Y271 (Yi-1) and Y270 (Yi-2) are the two preceding filtered k-values.
(Si-1) och S270 (Si-2) är de två närmast föregående ofiltrerade k-värdena, och Y271 (Yi-1) och Y270 (Yi-2) är de två närmast föregående filtrerade k-värdena.
This value corresponds to Ymax1,A in the following equation.
Detta värde motsvarar Ymax1,A i nästa ekvation.
Calculation of the final smoke value (Annex III, Appendix 1, Section 6.3.3):
Beräkning av slutvärdet på röktätheten (bilaga III, tillägg 1, punkt 6.3.3):
From each smoke trace, the maximum filtered k-value is taken for the further calculation.
Från varje rökvärdeserie används det högsta filtrerade k-värdet för ytterligare beräkningar.
Assume the following values
Antag följande värden:
Cycle 1
Provcykel 1
Cycle 2
Provcykel 2
Cycle 3
Provcykel 3
Cycle validation (Annex III, Appendix 1, Section 3.4)
Validering av provcykeln (bilaga III, tillägg 1, punkt 3.4)
Before calculating SV, the cycle must be validated by calculating the relative standard deviations of the smoke of the three cycles for each speed.
Innan rökvärdena beräknas måste provcykeln valideras genom att man räknar fram de relativa standardavvikelserna för rökvärdena från de tre provcyklerna för varje varvtal.
Mean SV
Genomsnittligt rökvärde
Absolute standard deviation
Absolut standardavvikelse
Relative standard deviation
Relativ standardavvikelse
In this example, the validation criteria of 15 % are met for each speed.
I vårt exempel är valideringsvillkoret 15 % uppfyllt för alla tre varvtal.
Values of opacity N, unfiltered and filtered k-value at beginning of load step
Värden för opaciteten N, ofiltrerat och filtrerat k-värde i början av belastningssteget
Opacity N
Opacitet N
Unfiltered k-value
Ofiltrerat k-värde
Filtered k-value
Filtrerat k-värde
Values of opacity N, unfiltered and filtered k-value around Ymax1,A (≡ peak value, indicated in bold number)
Värden för opacitet N, ofiltrerat och filtrerat k-värde runt Ymax1,A (= toppvärde, markerat med fetstil)
ETC TEST
ETC-PROV
Gaseous emissions (diesel engine)
Gasformiga utsläpp (dieselmotor)
Assume the following test results for a PDP-CVS system
Antag följande provresultat för ett PDP–CVS-system:
(m3/rev)
(m3/varv)
Np (rev)
Np (varv)
Calculation of the diluted exhaust gas flow (Annex III, Appendix 2, Section 4.1):
Beräkning av det utspädda avgasflödet (bilaga III, tillägg 2, punkt 4.1):
Calculation of the NOx correction factor (Annex III, Appendix 2, Section 4.2):
Beräkning av korrektionsfaktorn för NOx (bilaga III, tillägg 2, punkt 4.2):
Calculation of the background corrected concentrations (Annex III, Appendix 2, Section 4.3.1.1):
Beräkning av bakgrundskorrigerade koncentrationer (bilaga III, tillägg 2, punkt 4.3.1.1):
Assuming a diesel fuel of the composition C1H1,8
Om vi antar att ett dieselbränsle har sammansättningen C1H1,8 gäller följande:
Calculation of the emissions mass flow (Annex III, Appendix 2, Section 4.3.1):
Beräkning av utsläppens massflöden (bilaga III, tillägg 2, punkt 4.3.1):
Calculation of the specific emissions (Annex III, Appendix 2, Section 4.4):
Beräkning av de specifika utsläppen (bilaga III, tillägg 2, punkt 4.4):
Particulate emissions (diesel engine)
Partikelformiga utsläpp (dieselmotor)
Assume the following test results for a PDP-CVS system with double dilution
Antag följande provresultat för ett PDP–CVS-system med utspädning i två steg:
Calculation of the mass emission (Annex III, Appendix 2, Section 5.1):
Beräkning av massan av utsläppta partiklar (bilaga III, tillägg 2, punkt 5.1):
Calculation of the background corrected mass emission (Annex III, Appendix 2, Section 5.1):
Beräkning av den bakgrundskorrigerade massan av utsläppta partiklar (bilaga III, tillägg 2, punkt 5.1):
Calculation of the specific emission (Annex III, Appendix 2, Section 5.2):
Beräkning av det specifika utsläppet (bilaga III, tillägg 2, punkt 5.2):
= 9,32/62,72 = 0,149 g/kWh, if background corrected
= 9,32/62,72 = 0,149 g/kWh (bakgrundskorrigerat värde)
Gaseous emissions (CNG engine)
Gasformiga utsläpp (naturgasmotor)
Calculation of the NOx, correction factor (Annex III, Appendix 2, Section 4.2):
Beräkning av korrektionsfaktorn för NOx (bilaga III, tillägg 2, punkt 4.2):
Calculation of the NMHC concentration (Annex III, Appendix 2, Section 4.3.1):
Beräkning av koncentrationen av NMHC (bilaga III, tillägg 2, punkt 4.3.1):
GC method
Med gaskromatografi:
NMC method
Med ickemetanavskiljare:
Assuming a methane efficiency of 0,04 and an ethane efficiency of 0,98 (see Annex III, Appendix 5, Section 1.8.4)
Om vi antar en avskiljningsgrad på 0,04 för metan och 0,98 för etan (se bilaga III, tillägg 5, punkt 1.8.4) gäller
Assuming a G20 reference fuel (100 % methane) of the composition C1H4:
Om vi antar ett referensbränsle G20 (100 % metan) med sammansättningen C1H4:
For NMHC, the background concentration is the difference between HCconcd and CH4concd
För NMHC är bakgrundskoncentrationen lika med skillnaden mellan HCconcd och CH4 concd:
λ-SHIFT FACTOR (Sλ)
λ-SKIFTFAKTORN (Sλ)
Calculation of the λ-shift factor (Sλ) [68]
Beräkning av λ-faktorn (Sλ) [1]
λ-shift factor;
λ-faktorn,
inert % % by volume of inert gases in the fuel (i.e. N2, CO2, He, etc.);
inert % volymprocent inerta gaser i bränslet (N2, CO2, He, etc.)
% by volume of original oxygen in the fuel;
volymprocent ursprungligt syre i bränslet
n and m refer to average CnHm representing the fuel hydrocarbons, i.e:
n och m betecknar genomsnittligt CnHm för kolväterna i bränslet, dvs. där:
% by volume of methane in the fuel;
volymprocent metan i bränslet,
% by volume of all C2 hydrocarbons (e.g. C2H6, C2H4, etc.) in the fuel;
volymprocent av alla C2-kolväten (dvs. C2H6, C2H4 etc.) i bränslet
% by volume of all C3 hydrocarbons (e.g. C3H8, C3H6, etc.) in the fuel;
volymprocent av alla C3-kolväten (dvs. C3H8, C3H6 etc.) i bränslet
% by volume of all C4 hydrocarbons (e.g. C4H10, C4H8, etc.) in the fuel
volymprocent av alla C4-kolväten (dvs. C4H10, C4H8 etc.) i bränslet
% by volume of all C5 hydrocarbons (e.g. C5H12, C5H10, etc.) in the fuel;
volymprocent av alla C5-kolväten (dvs. C5H12, C5H10 etc.) i bränslet
diluent % by volume of dilution gases in the fuel (i.e. O2*, N2, CO2, He etc.).
diluent volymprocent av utspädningsgaser i bränslet (dvs. O2*, N2, CO2, He etc.)
Examples for the calculation of the λ-shift factor Sλ
Exempel på beräkningar av λ-skiftfaktorn Sλ
Example 1:
Exempel 1:
CH4 = 86 %, N2 = 14 % (by volume)
G25: CH4 = 86 %, N2 = 14 % (volymprocent)
Example 2:
Exempel 2:
CH4 = 87 %, C2H6 = 13 % (by vol)
GR: CH4 = 87 %, C2H6 = 13 % (volymprocent)
Example 3:
Exempel 3:
Stoichiometric Air/Fuel ratios of automotive fuels - SAE J1829, June 1987.
Stoichiometric Air/Fuel ratios of automotive fuels - SAE J1829, June 1987.
John B. Heywood, Internal combustion engine fundamentals, McGraw-Hill, 1988, Chapter 3.4 ‘Combustion stoichiometry’ (pp. 68 to 72).
John B. Heywood, Internal Combustion Engine Fundamentals, McGraw-Hill, 1988, kapitel 3.4 ”Combustion stoichiometry” (sidorna 68-72).
SPECIFIC TECHNICAL REQUIREMENTS RELATING TO ETHANOL-FUELLED DIESEL ENGINES
SÄRSKILDA TEKNISKA KRAV FÖR ETANOLDRIVNA DIESELMOTORER
In the case of ethanol-fuelled diesel engines, the following specific modifications to the appropriate paragraphs, equations and factors will apply to the test procedures defined in Annex III to this Directive.
För etanoldrivna dieselmotorer skall formlerna och faktorerna för de provningsförfaranden som beskrivs i bilaga III till detta direktiv modifieras enligt följande:
IN ANNEX III, APPENDIX 1:
BILAGA III, TILLÄGG 1:
with,
där:
temperature of the air, K
luftens temperatur (K)
Calculation of the emission mass flow rates
Beräkning av utsläppens massflöden
The emission mass flow rates (g/h) for each mode shall be calculated as follows, assuming the exhaust gas density to be 1,272 kg/m3 at 273 K (0 °C) and 101,3 kPa:
Massflödena (g/h) av utsläpp för varje steg skall beräknas enligt följande under antagandet att avgasernas densitet är 1,272 kg/m3 vid 273 K (0 °C) och 101,3 kPa:
where
där:
NOx conc, COconc, HCconc [1] are the average concentrations (ppm) in the raw exhaust gas, as determined in Section 4.1.
NOx conc, COconc, HCconc [1] är de genomsnittliga koncentrationerna (ppm) i de outspädda avgaserna som bestämts enligt punkt 4.1.
If, optionally, the gaseous emissions are determined with a full flow dilution system, the following formulae shall be applied:
Om, som alternativ, de gasformiga utsläppen bestäms med ett system med fullflödesutspädning, skall följande formler användas:
NOx conc, COconc, HCconc [1] Based on C1 equivalent.
NOx conc, COconc, HCconc [1] Baserat på C1-ekvivalent.
are the average background corrected concentrations (ppm) of each mode in the diluted exhaust gas, as determined in Annex III, Appendix 2, Section 4.3.1.1.
är de genomsnittliga bakgrundskorrigerade koncentrationer (ppm) som finns i de utspädda avgaserna i varje steg och som bestämts enligt bilaga III, tillägg 2, punkt 4.3.1.1.
IN ANNEX III, APPENDIX 2:
BILAGA III, TILLÄGG 2:
Sections 3.1, 3.4, 3.8.3 and 5 of Appendix 2 do not apply solely to diesel engines. They also apply to ethanol-fuelled diesel engines.
Punkterna 3.1, 3.4, 3.8.3 och 5 i tillägg 2 gäller även etanoldrivna dieselmotorer.
The test is void if these conditions are not met.
Provet är ogiltigt om dessa villkor inte är uppfyllda.
For systems with heat exchanger, the mass of the pollutants (g/test) shall be determined from the following equations:
För system med värmeväxlare skall massan av föroreningar (g per prov) bestämmas med följande formler:
ethanol fuelled engines
etanolmotorer
where,
där:
average background corrected concentrations over the cycle from integration (mandatory for NOx and HC) or bag measurement, ppm;
genomsnitt av bakgrundskorrigerade koncentrationer (ppm) från hela provcykeln och bestämda genom integrering (obligatorisk för NOx och kolväten) eller mätning efter uppsamling i påse.
total mass of diluted exhaust gas over the cycle as determined in Section 4.1, kg.
sammanlagd massa (kg) av utspädda avgaser från hela provcykeln och bestämd enligt punkt 4.1.
The average background concentration of the gaseous pollutants in the dilution air shall be subtracted from measured concentrations to get the net concentrations of the pollutants.
Den genomsnittliga bakgrundskoncentrationen av gasformiga föroreningar i utspädningsluften skall subtraheras från de uppmätta koncentrationerna för att få fram nettokoncentrationerna av föroreningar.
The average values of the background concentrations can be determined by the sample bag method or by continuous measurement with integration.
Genomsnittsvärdena för bakgrundskoncentrationerna kan bestämmas med hjälp av uppsamlingspåsar eller genom fortlöpande mätning med integrering.
conc concentration of the respective pollutant in the diluted exhaust gas, corrected by the amount of the respective pollutant contained in the dilution air, ppm;
conc koncentration (ppm) av respektive förorening i de utspädda avgaserna korrigerad med den mängd av respektive förorening som finns i utspädningsluften,
concentration of the respective pollutant measured in the diluted exhaust gas, ppm;
koncentration (ppm) av respektive förorening som uppmätts i de utspädda avgaserna,
concentration of the respective pollutant measured in the dilution air, ppm;
koncentration (ppm) av respektive förorening som uppmätts i utspädningsluften,
DF dilution factor.
DF utspädningsfaktor.
concentration of CO2 in the diluted exhaust gas, % vol
koncentration (volymprocent) av CO2 i de utspädda avgaserna
concentration of HC in the diluted exhaust gas, ppm C1
koncentration (ppm C1) av kolväten i de utspädda avgaserna
concentration of CO in the diluted exhaust gas, ppm
koncentration (ppm) av CO i de utspädda avgaserna
stoichiometric factor
stökiometrisk faktor
Concentrations measured on dry basis shall be converted to a wet basis in accordance with Annex III, Appendix 1, Section 4.2.
Koncentrationer uppmätta på torr bas skall omräknas till våt bas i enlighet med bilaga III, tillägg 1, punkt 4.2.
The stoichiometric factor shall, for the general fuel composition CHαOβNγ, be calculated as follows:
Den stökiometriska faktorn beräknas på följande sätt för den generella bränslesammansättningen CHαOβNγ
Alternatively, if the fuel composition is not known, the following stoichiometric factors may be used:
Om bränslesammansättningen inte är känd får följande stökiometriska faktor användas som alternativ:
For systems without heat exchanger, the mass of the pollutants (g/test) shall be determined by calculating the instantaneous mass emissions and integrating the instantaneous values over the cycle.
För system utan värmeväxlare skall massan av föroreningar (g per prov) bestämmas genom beräkning av de momentana massutsläppen och integrering av dessa momentana värden över provcykeln.
The following formulae shall be applied:
Följande formler skall användas:
instantaneous mass of the diluted exhaust gas (see Section 4.1), kg;
momentant värde på massan (kg) av de utspädda avgaserna (se punkt 4.1),
total mass of diluted exhaust gas over the cycle (see Section 4.1), kg;
sammanlagd massa (kg) av utspädda avgaser från hela provcykeln (se punkt 4.1),