natgillin/translations-raw huggingface dataset:
Also transport times inside of an analyser would be defined as analyser response time, like the converter or water traps inside of a NOx analysers.
Även eventuella transporttider inuti analysatorn definieras som analysatorns responstid, vilket även gäller omvandlaren eller vattenavskiljaren i en NOx-analysator.
The determination of the total system response time is described in Appendix 2, Section 1.11.1.
Bestämningen av systemets totala responstid beskrivs i avsnitt 1.11.1 i tillägg 2.
Same specifications as for NRSC test cycle apply (Section 1.4.2) as described here below.
Samma specifikationer som för NRSC-prov gäller (se avsnitt 1.4.2) enligt följande:
Same specifications as for NRSC test cycle apply (Section 1.4.3) as described here below.
Samma specifikationer som för NRSC-prov gäller (se avsnitt 1.4.3) enligt följande:
The hydrocarbon analyser shall be of the heated flame ionization detector (HFID) type with detector, valves, pipework, etc, heated so as to maintain a gas temperature of 463K (190 °C) ± 10 K.
Kolväteanalysatorn skall vara av typen uppvärmd flamjonisationsdetektor (HFID) med uppvärmda detektorer, ventiler, rörledningar etc., så att gasens temperatur hålls vid 463K (190°C) ± 10 K.
If measured on a wet basis, a HCLD with converter maintained above 328 K (55 °C shall be used, provided the water quench check (Annex III, Appendix 2, section 1.9.2.2) is satisfied.
Om mätningen görs på våt bas, skall en HCLD med omvandlare som hålls på en temperatur över 328 K (55 °C) användas, förutsatt att vattendämpningskontrollen (punkt 1.9.2.2 i tillägg 2 till bilagaIII) utförts med tillfredsställande resultat.
For both CLD and HCLD, the sampling path shall be maintained at a wall temperature of 328K to 473 K (55 to 200 °C) up to the converter for dry measurement, and up to the analyser for wet measurement.
Provtagningsbanan skall för både CLD och HCLD ha en väggtemperatur på mellan 328 och 473 K (55 °C–200 °C) fram till omvandlaren (torr mätning) respektive analysatorn (våt mätning).
The air to fuel measurement equipment used to determine the exhaust gas flow as specified in section 2.2.3 shall be a wide range air to fuel ratio sensor or lambda sensor of Zirconia type.
Utrustningen för mätning av luft – bränsleförhållandet, som används för att bestämma avgasflödet i enlighet med punkt 2.2.3, skall vara en sensor med stort mätområde eller en lambdasensor av Zirconia-typ.
Sampling of gaseous emissions
Provtagning av gasformiga utsläpp
For calculation of the emissions in the raw exhaust gas the same specifications as for NRSC test cycle apply (Section 1.4.4), as described here below.
För beräkningen av utsläppen i de outspädda avgaserna gäller samma specifikationer som för NRSC-prov (se avsnitt 1.4.4) enligt följande:
In the case of a multicylinder engine with a branched exhaust manifold, the inlet of the probe shall be located sufficiently far downstream so as to ensure that the sample is representative of the average exhaust emissions from all cylinders.
I flercylindriga motorer med avgasgrenrör skall sondens inlopp placeras tillräckligt långt bakom för att säkerställa att provet är representativt för de genomsnittliga avgasutsläppen från samtliga cylindrar.
In multicylinder engines having distinct groups of manifolds, such as in a “V”-engine configuration, it is permissible to acquire a sample from each group individually and calculate an average exhaust emission.
I flercylindriga motorer med avgränsade grupper av grenrör, t.ex. i en V-motor, är det tillåtet att ta ett prov separat från varje grupp och beräkna det genomsnittliga avgasutsläppet.
If a full flow dilution system is used, the following specifications apply.
Om ett system med fullflödesutspädning används, gäller följande specifikationer.
The exhaust pipe between the engine and the full flow dilution system shall conform to the requirements of Annex VI.
Avgasröret mellan motorn och systemet med fullflödesutspädning skall uppfylla kraven i bilagaVI.
The gaseous emissions sample probe(s) shall be installed in the dilution tunnel at a point where the dilution air and exhaust gas are well mixed, and in close proximity to the particulates sampling probe.
Provtagningssonderna (en eller flera) för gasformiga utsläpp skall installeras i utspädningstunneln i en punkt där utspädningsluften och avgaserna är väl blandade, samt i omedelbar närhet av provtagningssonden för partiklar.
Sampling can generally be done in two ways:
Uppsamlingen kan generellt sett göras på två sätt:
the pollutants are sampled into a sampling bag over the cycle and measured after completion of the test,
Föroreningarna samlas upp i en provtagningssäck under hela provcykeln och mäts när provet körts klart.
the pollutants are sampled continuously and integrated over the cycle; this method is mandatory for HC and NOx.
Föroreningarna mäts fortlöpande och integreras under hela provcykeln. Denna metod är obligatorisk för kolväten och NOx.
The background concentrations shall be sampled upstream of the dilution tunnel into a sampling bag, and shall be subtracted from the emissions concentration according to Appendix 3, Section 2.2.3.
Prov på bakgrundskoncentrationerna skall tas uppströms utspädningstunneln i en provtagningssäck och subtraheras från utsläppskoncentrationen enligt avsnitt 2.2.3 i tillägg 3.
Determination of the particulates requires a dilution system.
För bestämningen av partiklar krävs ett utspädningssystem.
Dilution air pre-heating above the temperature limit of 303 K (30 °C) is recommended if the ambient temperature is below 293 K (20 °C).
Avfuktning av utspädningsluften innan denna kommer in i utspädningssystemet är tillåten om luftfuktigheten är hög.
To determine the mass of the particulates, a particulate sampling system, particulate sampling filters, microgram balance, and a temperature and humidity controlled weighing chamber, are required.
Temperaturen hos utspädningsluften får emellertid inte överstiga 325 K (52 °C), innan avgasen leds in i utspädningstunneln.
For the control of a partial flow dilution system, a fast system response is required.
Specifikationer för system med delflödesutspädning
Such a procedure is required if the transformation time of the particulate system, t50,P or/and the transformation time of the exhaust mass flow signal, t50,F are > 0,3 s. Acorrect control of the partial dilution system is obtained, if the time trace of GEXHW,pre of the pre-test, which controls GSE, is shifted by a “look-ahead” time of t50,P + t50,F .
Om omvandlingstiden är över 0,3 s, måste man använda look ahead-styrning på grundval av resultaten från en tidigare provkörning. I så fall skall stigtiden vara ≤ 1 s och den sammantagna omvandlingstiden ≤10 s.
For establishing the correlation between GSEand GEXHWthe data taken during the actual test shall be used, with GEXHWtime aligned by t50,F relative to GSE(no contribution from t50,P to the time alignment).
Hela systemet måste reagera på ett sätt som säkerställer att partikelprovet (GSE) är representativt och proportionellt mot avgasmassflödet. För att fastställa proportionaliteten gör man en regressionsanalys mellan GSE och GEXHW med minst 5registreringar per sekund, där följande kriterier skall vara uppfyllda: Korrelationskoefficienten r2 för den linjära regressionen mellan GSE och GEXHW får inte vara lägre än 0,95. Standardavvikelsen för skattningen av GSE på GEXHW får inte överskrida 5 % av maximalt GSE. Skärningen mellan GSE och regressionslinjen får inte överskrida ± 2 % av maximalt GSE. Alternativt kan man först provköra systemet och sedan använda avgasmassflödets signal från denna provkörning för att styra provets flöde in i partikelsystemet (’look-ahead-styrning’). Ett sådant tillvägagångssätt krävs, om partikelsystemets omvandlingstid (t50,P) eller omvandlingstiden för avgasmassflödets signal (t50,F) är > 0,3 s. En korrekt styrning av delflödessystemet uppnås, om provkörningens tidskurva för GEXHW,pre, som styr GSE, flyttas med en look ahead-tid på t50,P + t50,F. För fastställande av korrelationen mellan GSE och GEXHW skall de data som registreras under den verkliga provningen användas, varvid GEXHW-tiden skall förskjutas med t50,F i förhållande till GSE (t50,P ingår inte).
That is, the time shift between GEXHWand GSEis the difference in their transformation times that were determined in Appendix 2, Section2.6.
Det vill säga att tidsförskjutningen mellan GEXHW och GSE är lika med skillnaden mellan respektive omvandlingstid, som fastställts i enlighet med avsnitt 2.6 i tillägg 2.
For partial flow dilution systems, the accuracy of the sample flow GSEis of special concern, if not measured directly, but determined by differential flow measurement:
När det gäller delflödessystem, är provtagningsflödets GSE ett särskilt problem, om detta värde inte mäts direkt utan beräknas genom differentialflödesmätning enligt följande:
In this case an accuracy of ± 2 % for GTOTWand GDILWis not sufficient to guarantee acceptable accuracies of GSE.If the gas flow is determined by differential flow measurement, the maximum error of the difference shall be such that the accuracy of GSEis within ± 5 % when the dilution ratio is less than 15.
I detta fall räcker det inte med en noggrannhet på ± 2 % hos GTOTW och GDILW för att garantera en godtagbar noggrannhet hos GSE. Om gasflödet bestäms med hjälp av differentialflödesmätning, skall det maximala felet hos skillnaden vara sådant att noggrannheten hos GSE ligger inom ± 5 %, när utspädningsfaktorn är lägre än 15.
It can be calculated by taking root-mean-square of the errors of each instrument.
Det kan beräknas med hjälp av genomsnittskvadratroten av felen hos varje instrument.
Acceptable accuracies of GSEcan be obtained by either of the following methods:
Godtagbar noggrannhet hos GSE kan uppnås med någon av följande metoder:
The absolute accuracies of GTOTW and GDILW are ± 0,2 % which guarantees an accuracy of GSE of ≤ 5 % at a dilution ratio of 15.
Den absoluta noggrannheten hos GTOTW och GDILW är ± 0,2 %, vilket garanterar en noggrannhet hos GSE på ≤ 5 % vid en utspädningsfaktor på 15.
However, greater errors will occur at higher dilution ratios.
Högre utspädningsfaktor ger dock större fel.
The accuracy of GSE is determined indirectly from the accuracy of the dilution ratio as determined by a tracer gas, e.g. CO2.
Noggrannheten hos GSE bestäms indirekt utifrån noggrannheten hos utspädningsfaktorn, som fastställts med hjälp av en spårgas, t.ex. CO2.
Again, accuracies equivalent to method (a) for GSE are required.
Även här krävs samma noggrannhet som i metod a för GSE.
The absolute accuracy of GTOTW and GDILW is within ± 2 % of full scale, the maximum error of the difference between GTOTW and GDILW is within 0,2 %, and the linearity error is within ± 0,2 % of the highest GTOTW observed during the test.
Den absoluta noggrannheten hos GTOTW och GDILW ligger inom ± 2 % av fullt skalutslag, det maximala felet hos differensen mellan GTOTW och GDILW ligger inom 0,2 %, och linearitetsfelet ligger inom ± 0,2 % av det högsta värdet för GTOTW under provet.
All filter types shall have a 0,3 μm DOP (di-octylphthalate) collection efficiency of at least 99 % at a gas face velocity between 35 and 100 cm/s.
Samtliga filtertyper skall ha en insamlingskapacitet för 0,3 μm DOP (dioktylftalat) på minst 99 % vid en gashastighet på ytan mellan 35 och 100 cm/s.
Larger diameter filters are acceptable (section 2.4.1.5).
Filter med större diameter godtas (punkt 2.4.1.5).
The pressure drop increase between the beginning and the end of the test shall be no more than 25kPa.
Tryckfallet mellan provets början och slut får inte öka med mer än 25 kPa.
For larger filter sizes, the minimum filter loading shall be 0,065mg/1000mm2 filter area.
För större filter skall minsta provmassa vara 0,065 mg/1000 mm2 filterarea.
Disturbances to weighing room specifications as outlined in section 2.4.2.1 will be allowed if the duration of the disturbances does not exceed 30 minutes.
Avvikelser från de specifikationer för vägningskammaren som anges i punkt 2.4.2.1 tillåts om avvikelserna varar i högst 30 minuter.
If the weighing room stability criteria outlined in section 2.4.2.1 are not met, but the reference filter (pair) weighing meet the above criteria, the engine manufacturer has the option of accepting the sample filter weights or voiding the tests, fixing the weighing room control system and re-running the test.
Om stabilitetskriterierna för vägningskammaren enligt punkt 2.4.2.1 inte uppfylls, men vägningen av referensfiltren (-filterparen) uppfyller ovanstående kriterier, får motortillverkaren välja mellan att godta de uppmätta värdena för provtagningsfiltrens vikt eller ogiltigförklara proven, justera vägningskammarens kontrollsystem och göra om proven.
To eliminate the effects of static electricity, the filters shall be neutralised prior to weighing, for example, by a Polonium neutraliser or a device having similar effect.
För att eliminera effekterna av statisk elektricitet skall filtren neutraliseras före vägningen, t.ex. med hjälp av poloniumneutraliserare eller en anordning med motsvarande verkan.
All parts must be made of electrically conductive materials that do not react with exhaust gas components, and must be electrically grounded to prevent electrostatic effects.’
Samtliga delar skall vara av elektriskt ledande material som inte reagerar med avgasernas beståndsdelar, och de skall vara jordade för att förhindra elektrostatiska effekter.”
Appendix 2 is amended as follows:
Tillägg 2 skall ändras på följande sätt:
the title is amended as follows:
Rubriken skall ersättas med följande:
CALIBRATION PROCEDURE (NRSC, NRTC)(b) Section 1.2.2. is amended as follows:
KALIBRERING (NRSC, NRTC)b) Punkt 1.2.2 skall ändras på följande sätt:
After the current text the following is added:
Efter den nuvarande texten skall följande läggas till:
‘This accuracy implies that primary gases used for blending shall be known to have an accuracy of at least ± 1 %, traceable to national or international gas standards.
”Noggrannhetskravet innebär att de primärgaser som ingår i blandningen skall vara kända för att ha en noggrannhet av minst ± 1 %, och de måste kunna hänföras till nationella eller internationella gasnormer.
The verification shall be performed at between 15 and 50 % of full scale for each calibration incorporating a blending device.
Verifieringen skall utföras mellan 15 och 50 % av fullt skalutslag för varje kalibrering med blandare.
An additional verification may be performed using another calibration gas, if the first verification has failed.
Om den första verifieringen underkänns, kan man utföra en ytterligare verifiering med hjälp av en annan kalibreringsgas.
Optionally, the blending device may be checked with an instrument which by nature is linear, e.g. using NO gas with a CLD.
Blandaren kan också kontrolleras med ett linjärt instrument, t.ex. med NO-gas med en CLD.
The span value of the instrument shall be adjusted with the span gas directly connected to the instrument.
Instrumentets spännvärde skall justeras med spänngas kopplad direkt till instrumentet.
The blending device shall be checked at the used settings and the nominal value shall be compared to the measured concentration of the instrument.
Blandaren skall kontrolleras vid de inställningar som skall användas, och det nominella värdet skall jämföras med den koncentration som uppmätts med instrumentet.
This difference shall in each point be within ± 1 % of the nominal value.
Skillnaden skall vid varje punkt ligga inom ± 1 % av det nominella värdet.
Other methods may be used based on good engineering practice and with the prior agreement of the parties involved.
Även andra metoder kan användas, om de baseras på god branschpraxis och på förhand godkänns av de berörda parterna.
Note: A precision gas divider of accuracy is within ± 1 %, is recommended for establishing the accurate analyser calibration curve.
Observera: En precisionsgasdelare med en noggrannhet inom ± 1 % rekommenderas för korrekt fastställande av analysatorns kalibreringskurva.
The gas divider shall be calibrated by the instrument manufacturer.’;
Gasdelaren skall ha kalibrerats av instrumenttillverkaren.”
Section 1.5.5.1 is amended as follows:
Punkt 1.5.5.1 skall ändras på följande sätt:
‘The analyser calibration curve is established by at least six calibration points (excluding zero) spaced as uniformly as possible.’
”Analysatorns kalibreringskurva bestäms genom minst sex kalibreringspunkter (utöver noll) så jämnt utspridda som möjligt.”
the third indent is replaced by the following:
Den tredje strecksatsen skall ersättas med följande:
‘The calibration curve must not differ by more than ± 2 % from the nominal value of each calibration point and by more than ± 0,3 % of full scale at zero.’;
”Kalibreringskurvan får inte avvika med mer än ± 2 % från det nominella värdet för varje kalibreringspunkt och mer än ± 0,3 % av fullt mätutslag vid noll.”
in section 1.5.5.2, the last indent is replaced by the following:
I punkt 1.5.5.2 skall den sista strecksatsen ersättas med följande:
‘The calibration curve must not differ by more than ± 4 % from the nominal value of each calibration point and by more than ± 0,3 % of full scale at zero.’;
”Kalibreringskurvan får inte avvika med mer än ± 4 % från det nominella värdet för varje kalibreringspunkt och mer än ± 0,3 % av fullt mätutslag vid noll.”
the text in section 1.8.3 is replaced by the following:
Texten i punkt 1.8.3 skall ersättas med följande:
‘The oxygen interference check shall be determined when introducing an analyser into service and after major service intervals.
”Kontroll av syreinterferens skall göras när en analysator tas i bruk och efter längre serviceintervall.
A range shall be chosen where the oxygen interference check gases will fall within the upper 50 %.
Området skall väljas så att provgaserna för syreinterferenskontrollen ligger inom den övre halvan.
The test shall be conducted with the oven temperature set as required.
Ugnen skall vid provet hålla föreskriven temperatur.
Oxygen interference gases
Syreinterferensgaser
Oxygen interference check gases shall contain propane with 350 ppmC ÷ 75 ppmC hydrocarbon.
Provgaserna för kontroll av syreinterferens skall innehålla propan med 350 ppm C ÷ 75 ppm C kolväte.
The concentration value shall be determined to calibration gas tolerances by chromatographic analysis of total hydrocarbons plus impurities or by dynamic blending.
Koncentrationsvärdet skall bestämmas till kalibreringsgastoleranser genom kromatografisk analys av alla kolväten plus orenheter eller genom dynamisk blandning.
Nitrogen shall be the predominant diluent with the balance oxygen.
Utspädningen skall till övervägande del bestå av kväve och resten syre.
Blends required for Diesel engine testing are:
För dieselmotorer skall följande blandningsförhållanden användas:
concentration
O2-koncentration
The analyser shall be zeroed.
Analysatorn nollställs.
The analyser shall be spanned with the 21 % oxygen blend.
Analysatorns mätområde ställs in med en syreblandning på 21 %.
The zero response shall be rechecked.
Nollpunktsutslaget kontrolleras igen.
If it has changed more than 0,5 % of full scale clauses (a) and (b) shall be repeated.
Om det ändrats mer än 0,5 % av fullt skalutslag, upprepas punkterna a och b.
The 5 % and 10 % oxygen interference check gases shall be introduced.
Provgaserna för kontroll av syreinterferens 5 % och 10 % tillförs.
If it has changed more than ± 1 % of full scale, the test shall be repeated.
Om det ändrats mer än ± 1 % av fullt skalutslag, skall provet göras om.
The oxygen interference ( %O2I) shall be calculated for each mixture in (d) as follows:
Syreinterferensen ( % O2I) skall beräknas för båda de blandningar som anges i d på följande sätt:
A hydrocarbon concentration (ppmC) of the span gas used in (b)
A kolvätekoncentrationen (ppm C) i den spänngas som avses i b.
B hydrocarbon concentration (ppmC) of the oxygen interference check gases used in (d)
B kolvätekoncentrationen (ppm C) i de provgaser för kontroll av syreinterferens som avses i d i detta avsnitt.
C analyser response
C analysatorns reaktion.
D percent of full scale analyser response due to A.
D analysatorns utslag från A i procent av fullt skalutslag.
The % of oxygen interference ( %O2I) shall be less than ± 3,0 % for all required oxygen interference check gases prior to testing.
Syreinterferensen ( % O2I) skall vara lägre än ± 3,0 % för samtliga provgaser för kontroll av syreinterferens före provning.
If the oxygen interference is greater than ± 3,0 %, the air flow above and below the manufacturer's specifications shall be incrementally adjusted, repeating clause 1.8.1 for each flow.
Om syreinterferensen överstiger ± 3,0 %, skall luftflödet ökas respektive minskas stegvis uppåt och nedåt i förhållande till tillverkarens specifikation, dvs. punkt 1.8.1 skall upprepas för varje flöde.
If the oxygen interference is greater than ± 3,0 % after adjusting the air flow, the fuel flow and thereafter the sample flow shall be varied, repeating clause 1.8.1 for each new setting.
Om syreinterferensen överstiger ± 3,0 % efter det att luftflödet justerats, skall bränsleflödet och därefter provtagningsflödet varieras, och punkt 1.8.1 skall upprepas för varje inställning.
If the oxygen interference is still greater than ± 3,0 %, the analyser, FID fuel, or burner air shall be repaired or replaced prior to testing.
Om syreinterferensen fortfarande överstiger ± 3,0 %, skall analysatorn repareras eller bytas ut eller bränslet till flamjoniseringsdetektorn eller brännarluften bytas ut före provet.
This clause shall then be repeated with the repaired or replaced equipment or gases.’;
Denna punkt skall därefter upprepas med den reparerade utrustningen eller utbytta gasen.”
current paragraph 1.9.2.2. is amended as follows:
Punkt 1.9.2.2 skall ändras på följande sätt:
the first subparagraph is replaced by the following:
Första stycket skall ersättas med följande:
‘This check applies to wet gas concentration measurements only.
”Denna kontroll gäller endast mätningar av gaskoncentrationer på våt bas.
Calculation of water quench must consider dilution of the NO span gas with water vapour and scaling of water vapour concentration of the mixture to that expected during testing.
Vid beräkning av vatten utsläckning måste hänsyn tas till utspädningen av NO-spänngasen med vattenånga och inställningen av koncentrationen av vattenånga i blandningen till den som förväntas vid provning.
A NO span gas having a concentration of 80 to 100 % of full scale to the normal operating range shall be passed through the (H)CLD and the NO value recorded as D. The NO gas shall be bubbled through water at room temperature and passed through the (H)CLD and NO value recorded as C. The water temperature shall be determined and recorded as F. The mixture's saturation vapour pressure that corresponds to the bubbler water temperature (F) shall be determined and recorded as G. The water vapour concentration (in %) of the mixture shall be calculated as follows:’;
En NO-spänngas med en koncentration på mellan 80 och 100 % av fullt skalutslag inom det mätområde som normalt används skall ledas genom (H)CLD och NO-värdet noteras som D. NO-gasen skall bubblas ned i vatten vid rumstemperatur och ledas genom (H)CLD varvid NO-värdet noteras som C. Vattentemperaturen skall bestämmas och registreras som F. Blandningens mättade ångtryck vid motsvarande temperatur (F) hos bubbelvattnet skall bestämmas och noteras som G. Koncentrationen av vattenånga (i %) i blandningen skall beräknas enligt följande:”
the third subparagraph is replaced by the following:
Tredje stycket skall ersättas med följande:
‘and recorded as De.
Värdet registreras som De.
For diesel exhaust, the maximum exhaust water vapour concentration (in %) expected during testing shall be estimated, under the assumption of a fuel atom H/C ratio of 1,8 to 1, from the maximum CO2 concentration in the exhaust gas or from the undiluted CO2 span gas concentration (A, as measured in section 1.9.2.1) as follows:’;
När det gäller dieselavgaser skall den förväntade maximala koncentrationen av vattenånga (i %) beräknas, under antagande av att förhållandet mellan H- och C-atomer i bränslet är 1,8:1, med utgångspunkt i den maximala CO2-koncentrationen i avgaserna eller den outspädda CO2-spänngaskoncentrationen (A, beräknad enligt punkt 1.9.2.1) på följande sätt: