natgillin/translations-raw huggingface dataset:
If a carbon flow check is conducted, the procedure given in Appendix 5 shall be applied.
Če se izvede preverjanje pretoka ogljika, se uporablja postopek iz Dodatka 5.
The carbon flow rates shall be calculated according to equations 80 to 82 in Appendix 5.
Stopnje pretoka ogljika se izračunajo v skladu z enačbami od 80 do 82 v Dodatku 5.
All carbon flow rates should agree to within 3 per cent.
Vse stopnje pretoka ogljika se ne smejo razlikovati za več kot 3 %.
Pre-test check
Preverjanje pred preskusom
A pre-test check shall be performed within 2 hours before the test run in the following way.
Preverjanje pred preskusom se izvede v roku dveh ur pred izvedbo preskusa, in sicer na naslednji način.
The accuracy of the flow meters shall be checked by the same method as used for calibration (see paragraph 9.4.6.2.) for at least two points, including flow values of qmdw that correspond to dilution ratios between 5 and 15 for the qmdew value used during the test.
Točnost merilnikov pretoka se preveri na enak način kot za kalibriranje (glej odstavek 9.4.6.2) za vsaj dve točki, vključno z vrednostmi pretoka qmdw, ki ustrezajo razmerjem redčenja med 5 in 15 za vrednost qmdew, uporabljeno med preskusom.
If it can be demonstrated by records of the calibration procedure under paragraph 9.4.6.2. that the flow meter calibration is stable over a longer period of time, the pre-test check may be omitted.
Če je z zapisi postopka kalibriranja v okviru odstavka 9.4.6.2 mogoče dokazati, da kalibriranje merilnika pretoka ostane stabilna dlje časa, je preverjanje pred preskusom mogoče izpustiti.
Determination of the transformation time
Določitev transformacijskega časa
The system settings for the transformation time evaluation shall be exactly the same as during measurement of the test run.
Sistemske nastavitve za ovrednotenje transformacijskega časa morajo biti enake tistim, ki so se uporabljale pri merjenju med preskusom.
The transformation time shall be determined by the following method.
Transformacijski čas se določi po naslednji metodi.
An independent reference flow meter with a measurement range appropriate for the probe flow shall be put in series with and closely coupled to the probe.
Na sondo se zaporedno in v neposredni bližini priklopi neodvisen referenčni merilnik pretoka, ki ima območje merjenja primerno za pretok skozi sondo.
This flow meter shall have a transformation time of less than 100 ms for the flow step size used in the response time measurement, with flow restriction sufficiently low as to not affect the dynamic performance of the partial flow dilution system, and consistent with good engineering practice.
Ta merilnik pretoka mora imeti transformacijski čas manjši od 100 ms za uporabljeni pretok pri merjenju odzivnega časa, pri čemer mora biti pretočni upor dovolj nizek, da ne vpliva na dinamično zmogljivost sistema redčenja z delnim tokom, in skladen z dobro inženirsko prakso.
A step change shall be introduced to the exhaust flow (or airflow if exhaust flow is calculated) input of the partial flow dilution system, from a low flow to at least 90 per cent of full scale.
Pretok izpušnih plinov (ali pretok zraka, če se računa pretok izpušnih plinov) na vstopu v sistem redčenja z delnim tokom se stopničasto spremeni iz nizkega pretoka na vsaj 90 % obsega skale.
The trigger for the step change shall be the same one used to start the look-ahead control in actual testing.
Sprožilec za stopničasto spremembo mora biti enak tistemu, ki se uporabi za začetek vnaprej določenega krmiljenja (look ahead control) v dejanskem preskušanju.
The exhaust flow step stimulus and the flow meter response shall be recorded at a sample rate of at least 10 Hz.
Dražljaj spremembe pretoka izpušnih plinov in odziv merilnika pretoka se zabeležita pri frekvenci vzorca vsaj 10 Hz.
From this data, the transformation time shall be determined for the partial flow dilution system, which is the time from the initiation of the step stimulus to the 50 per cent point of the flowmeter response.
Iz teh podatkov se za sistem redčenja z delnim tokom določi transformacijski čas, ki je čas od začetka spremembe do 50 % odziva merilnika pretoka.
This is the ‘look-ahead’ value of the partial flow dilution system, which shall be applied in accordance with paragraph 8.3.3.3.
Signala se uporabita pri regresijski kontroli, ki se izvede po vsakem preskusu (glej odstavek 8.3.3.3). Izračun se ponovi za vsaj pet dražljajev za vzpon in za padec, rezultat pa se izrazi kot povprečje posameznih rezultatov. Od te vrednosti se odšteje notranji transformacijski čas (< 100 ms) referenčnega merilnika pretoka. To je vrednost za „vnaprej določeno krmiljenje“ sistema redčenja z delnim tokom, ki se uporabi v skladu z odstavkom 8.3.3.3.
Calibration of the CVS system
Kalibracija sistema CVS
The CVS system shall be calibrated by using an accurate flow meter and a restricting device.
Sistem CVS se kalibrira s pomočjo točnega merilnika pretoka in regulatorja pretoka.
The flow through the system shall be measured at different restriction settings, and the control parameters of the system shall be measured and related to the flow.
Pretok skozi sistem se meri pri različnih nastavitvah regulatorja, krmilni parametri sistema pa se merijo in povežejo s pretokom.
Various types of flow meters may be used, e.g. calibrated venturi, calibrated laminar flow meter, calibrated turbine meter.
Uporabljajo se lahko razne vrste merilnikov pretoka, npr. kalibrirana venturijeva cev, kalibriran laminarni merilnik pretoka in kalibriran turbinski plinomer.
All the parameters related to the pump shall be simultaneously measured along with the parameters related to a calibration venturi which is connected in series with the pump.
Vsi parametri, povezani s črpalko, se izmerijo skupaj s parametri, povezanimi z venturijevo cevjo za kalibracijo, ki je na črpalko priključena zaporedno.
The calculated flow rate (in m3/s at pump inlet, absolute pressure and temperature) shall be plotted versus a correlation function which is the value of a specific combination of pump parameters.
Izračunano stopnjo pretoka (v m3/s na vstopu v črpalko, pri absolutnem tlaku in temperaturi) se zapiše glede na korelacijsko funkcijo, ki je vrednost specifične kombinacije parametrov črpalke.
The linear equation which relates the pump flow and the correlation function shall be determined.
Določi se linearna enačba, ki povezuje pretok črpalke in korelacijsko funkcijo.
If a CVS has a multiple speed drive, the calibration shall be performed for each range used.
Če ima CVS pogon z več različnimi števili vrtljajev, se kalibriranje izvede za vsako uporabljeno območje.
Temperature stability shall be maintained during calibration.
Med kalibriranjem je treba ohranjati stabilno temperaturo.
Leaks in all the connections and ducting between the calibration venturi and the CVS pump shall be maintained lower than 0,3 per cent of the lowest flow point (highest restriction and lowest PDP speed point).
Puščanje vseh priključkov in vodov med venturijevo cevjo za kalibracijo in črpalko CVS se ne sme presegati 0,3 % točke najnižjega pretoka (točka največje omejitve in najmanjšega števila vrtljajev PDP).
The airflow rate (qvCVS) at each restriction setting (minimum 6 settings) shall be calculated in standard m3/s from the flow meter data using the manufacturer's prescribed method.
Stopnja pretoka zraka (qvCVS) na vsakem dušilnem mestu (najmanj 6 dušilnih mest) se izračuna v standardni enoti m3/s iz podatkov merilnika pretoka po metodi, ki jo predpiše proizvajalec.
The airflow rate shall then be converted to pump flow (V0) in m3/rev at absolute pump inlet temperature and pressure as follows:
Nato se stopnja pretoka zraka pretvori v pretok črpalke (V0) v m3/vrt pri absolutni temperaturi in tlaku na vstopu v črpalko, in sicer takole:
is the airflow rate at standard conditions (101,3 kPa, 273 K), m3/s
stopnja pretoka zraka pri standardnih pogojih (101,3 kPa, 273 K), v m3/s
is the temperature at pump inlet, K
temperatura na vstopu v črpalko, v K
is the pump speed, rev/s
število vrtljajev črpalke, v vrt/s
To account for the interaction of pressure variations at the pump and the pump slip rate, the correlation function (X0) between pump speed, pressure differential from pump inlet to pump outlet and absolute pump outlet pressure shall be calculated as follows:
Zaradi upoštevanja medsebojnega delovanja nihanja tlaka pri črpalki in stopnje izgube črpalke je treba izračunati korelacijsko funkcijo (X0) med številom vrtljajev črpalke, razliko tlakov od vstopa v črpalko do izhoda iz nje ter absolutnim tlakom na izstopu iz črpalke, in sicer takole:
is the pressure differential from pump inlet to pump outlet, kPa
razlika tlakov od vstopa v črpalko do izhoda iz nje, v kPa
is the absolute outlet pressure at pump outlet, kPa
absolutni tlak na izhodu iz črpalke, v kPa
A linear least-square fit shall be performed to generate the calibration equation as follows:
Za generiranje kalibracijske enačbe se opravi linearna prilagoditev z metodo najmanjših kvadratov, in sicer takole:
and m are the intercept and slope, respectively, describing the regression lines.
in m sta odsek in naklon, ki določata regresijske premice.
For a CVS system with multiple speeds, the calibration curves generated for the different pump flow ranges shall be approximately parallel, and the intercept values (D0) shall increase as the pump flow range decreases.
Pri sistemu CVS z več različnimi števili vrtljajev morajo kalibracijske krivulje, generirane pri različnih stopnjah pretoka črpalke, potekati približno vzporedno, vrednosti odseka (D0) pa morajo z manjšanjem stopnje pretoka črpalke naraščati.
The calculated values from the equation shall be within ±0,5 per cent of the measured value of V0.
Vrednosti, izračunane na podlagi enačbe, morajo biti v območju ±0,5 % izmerjene vrednosti V0.
Values of m will vary from one pump to another.
Vrednosti m so od črpalke do črpalke različne.
Particulate influx over time will cause the pump slip to decrease, as reflected by lower values for m. Therefore, calibration shall be performed at pump start-up, after major maintenance, and if the total system verification indicates a change of the slip rate.
Dotok delcev s časom povzroči zmanjšanje izgube črpalke, kar je razvidno iz nižjih vrednosti za m. Zato je treba kalibriranje izvesti ob zagonu črpalke, po večjih vzdrževalnih delih in če preverjanje celotnega sistema pokaže spremembo stopnje izgube.
Calibration of the CFV is based upon the flow equation for a critical venturi.
Kalibracija CFV temelji na enačbi za kritični pretok v venturijevi cevi.
Gas flow is a function of venturi inlet pressure and temperature.
Pretok plinov je odvisen od tlaka in temperature na vstopu v venturijevo cev.
To determine the range of critical flow, Kv shall be plotted as a function of venturi inlet pressure.
Za določanje območja kritičnega pretoka se Kv zapiše kot funkcija tlaka na vstopu v venturijevo cev.
As pressure decreases (vacuum increases), the venturi becomes unchoked and Kv decreases, which indicates that the CFV is operated outside the permissible range.
Z upadanjem tlaka (naraščanjem vakuuma) se venturijeva cev odduši in Kv zmanjša, kar nakazuje na to, da CFV obratuje zunaj dopustnega območja.
The airflow rate (qvCVS) at each restriction setting (minimum 8 settings) shall be calculated in standard m3/s from the flow meter data using the manufacturer's prescribed method.
Stopnja pretoka zraka (qvCVS) na vsakem dušilnem mestu (najmanj 8 dušilnih mest) se izračuna v standardni enoti m3/s iz podatkov merilnika pretoka po metodi, ki jo predpiše proizvajalec.
The calibration coefficient shall be calculated from the calibration data for each setting as follows:
Kalibracijski koeficient se izračuna iz kalibracijskih podatkov za posamezno nastavitev, in sicer takole:
The average KV and the standard deviation shall be calculated.
Izračunata se povprečni KV in standardni odklon.
The standard deviation shall not exceed ±0,3 per cent of the average KV.
Standardni odklon ne sme presegati ±0,3 % povprečnega Kv.
Calibration of the subsonic venturi (SSV)
Kalibracija venturijeve cevi s podzvočnim pretokom (SSV)
Calibration of the SSV is based upon the flow equation for a subsonic venturi.
Kalibracija SSV temelji na enačbi za podzvočni pretok v venturijevi cevi.
Gas flow is a function of inlet pressure and temperature, pressure drop between the SSV inlet and throat, as shown in equation 43 (see paragraph 8.4.1.4.).
Pretok plina je odvisen od tlaka in temperature na vstopu ter padca tlaka med vstopom v SSV in grlom, kot prikazuje enačba 43 (glej odstavek 8.4.1.4).
The airflowrate (QSSV) at each restriction setting (minimum 16 settings) shall be calculated in standard m3/s from the flowmeter data using the manufacturer's prescribed method.
Stopnja pretoka zraka (QSSV) na vsakem dušilnem mestu (najmanj 16 dušilnih mest) se izračuna v standardni enoti m3/s iz podatkov merilnika pretoka po metodi, ki jo predpiše proizvajalec.
The discharge coefficient shall be calculated from the calibration data for each setting as follows:
Koeficient pretoka se izračuna iz kalibracijskih podatkov za posamezno nastavitev, in sicer takole:
is the ratio of the SSV throat to inlet absolute static pressure = 1-Δp
razmerje absolutnega statičnega tlaka med grlom in vstopom v SSV =1-Δp
is the ratio of the SSV throat diameter, dV, to the inlet pipe inner diameter D
razmerje med premerom grla SSV, dV, in notranjim premerom sesalne cevi, D
To determine the range of subsonic flow, Cd shall be plotted as a function of Reynolds number Re, at the SSV throat.
Za določitev območja podzvočnega pretoka se Cd zapiše kot funkcija Reynoldsovega števila Re v grlu SSV.
The Re at the SSV throat shall be calculated with the following equation:
Re v grlu SSV se izračuna po naslednji enačbi:
is 25,55152 in SI units of1
A125,55152 v enotah SI za:1
is the absolute or dynamic viscosity of the gas, kg/ms
absolutna ali dinamična viskoznost plina, v kg/ms
b is 1,458 × 106 (empirical constant), kg/ms K0,5
b 1,458 x 106 (empirična konstanta), v kg/ms K0,5
S is 110,4 (empirical constant), K
S 110,4 (empirična konstanta), v K
Because QSSV is an input to the Re equation, the calculations must be started with an initial guess for QSSV or Cd of the calibration venturi, and repeated until QSSV converges.
Ker je QSSV vnos za enačbo Re, je treba izračune začeti s začetno oceno za QSSV ali Cd venturijeve cevi za kalibracijo in ponavljati, dokler QSSV ne konvergira.
The convergence method shall be accurate to 0,1 per cent of point or better.
Konvergentna metoda mora biti točna na 0,1 % merilne vrednosti točke ali boljša.
For a minimum of sixteen points in the region of subsonic flow, the calculated values of Cd from the resulting calibration curve fit equation must be within ±0,5 per cent of the measured Cd for each calibration point.
Izračunane vrednosti Cd iz dobljene enačbe kalibracijske krivulje za najmanj šestnajst točk v območju podzvočnega pretoka morajo biti v območju ±0,5 % izmerjene vrednosti Cd za vsako kalibracijsko točko.
The total accuracy of the CVS sampling system and analytical system shall be determined by introducing a known mass of a pollutant gas into the system while it is being operated in the normal manner.
Skupna točnost sistema vzorčenja CVS in analiznega sistema se določi z uvajanjem znane mase plinastega onesnaževala v sistem, medtem ko ta deluje na običajen način.
The pollutant is analysed, and the mass calculated according to paragraph 8.4.2.4. except in the case of propane where a u factor of 0,000472 is used in place of 0,000480 for HC.
Onesnaževalo se analizira in izračuna njegova masa skladno z odstavkom 8.4.2.4, razen pri propanu, kjer se za HC namesto u faktorja 0,000480 uporabi faktor 0,000472.
Either of the following two techniques shall be used.
Uporabi se ena od naslednjih dveh tehnik.
Metering with a critical flow orifice
Merjenje s pomočjo zaslonke s kritičnim pretokom
A known quantity of pure gas (carbon monoxide or propane) shall be fed into the CVS system through a calibrated critical orifice.
Sistem CVS se skozi kalibrirano zaslonko s kritičnim pretokom napolni z znano količino čistega plina (ogljikovega monoksida ali propana).
If the inlet pressure is high enough, the flow rate, which is adjusted by means of the critical flow orifice, is independent of the orifice outlet pressure (critical flow).
Če je tlak na vstopu dovolj visok, je stopnja pretoka, ki se nastavi z zaslonko s kritičnim pretokom, neodvisna od tlaka na izstopu iz zaslonke (kritični pretok).
The CVS system shall be operated as in a normal exhaust emission test for about 5 to 10 minutes.
Sistem CVS naj približno 5 do 10 minut deluje kot pri običajnem preskusu emisije izpušnih plinov.
A gas sample shall be analysed with the usual equipment (sampling bag or integrating method), and the mass of the gas calculated.
Z običajno opremo (vreča za zbiranje vzorcev ali integracijska metoda) se analizira vzorec plina in izračuna masa plina.
The mass so determined shall be within ± 3 per cent of the known mass of the gas injected.
Tako ugotovljena masa mora biti v območju ± 3 % znane mase vbrizganega plina.
Metering by means of a gravimetric technique
Merjenje s pomočjo gravimetrijske tehnike
The mass of a small cylinder filled with carbon monoxide or propane shall be determined with a precision of ±0,01 g. For about 5 to 10 minutes, the CVS system shall be operated as in a normal exhaust emission test, while carbon monoxide or propane is injected into the system.
Do ±0,01 g natančno se določi masa majhne jeklenke, napolnjene z ogljikovim monoksidom ali propanom. Sistem CVS naj približno 5 do 10 minut deluje kot pri običajnem preskusu emisije izpušnih plinov, medtem ko se vanj vbrizgava ogljikov monoksid ali propan.
The numbering of this annex is consistent with the numbering of the WHDC gtr.
Oštevilčenje te priloge je skladno z oštevilčenjem WHDC gtp.
However, some sections of the WHDC gtr are not needed in this annex.
Vendar pa nekateri deli WHDC gtp. v tej prilogi niso potrebni.
depending on fuel.
odvisno od goriva
at λ = 2, dry air, 273 K, 101,3 kPa.
pri λ = 2, suh zrak, 273 K, 101,3 kPa
u accurate within 0,2 % for mass composition of: C = 66 - 76 %; H = 22 - 25 %; N = 0 - 12 %.
u točen do 0,2 % za masno sestavo: C = 66–76 %; H = 22–25 %; N = 0–12 %
NMHC on the basis of CH2,93 (for total HC the ugas coefficient of CH4 shall be used).
NMHC na podlagi CH2,93 (za skupne HC se uporablja koeficient CH4ugas)
u accurate within 0,2 % for mass composition of: C3 = 70 - 90 %; C4 = 10 - 30 %.
u točen do 0,2 % za masno sestavo: C3 = 70–90 %; C4 = 10–30 %
Technical characteristics of reference fuel prescribed for approval tests and to verify the conformity of production
Tehnične značilnosti referenčnega goriva, predpisanega za homologacijske preskuse in za preverjanje skladnosti proizvodnje
Diesel reference fuel for testing engines to the emission limits given in row a of the tables in paragraph 5.2.1. of this regulation [1]
Dizelsko referenčno gorivo za preskušanje motorjev za mejne vrednosti emisij, podane v vrsti a tabel v odstavku 5.2.1 tega pravilnika [1]
Density at 15 oC
Gostota pri 15 oC
50 per cent point
Točka 50 %
95 per cent point
Točka 95 %
final boiling point
Zaključno vrelišče
Viscosity at 40 oC
Viskoznost pri 40 oC
Conradson carbon residue (10 per cent DR)
Ostanki ogljika po Conradsonu (10 % DR)
New and better method for polycyclic aromatics under development.
Nova in boljša metoda za policiklične aromate v razvoju
Diesel reference fuel for testing engines to the emission limits given in rows B1, B2 or C of the tables in paragraph 5.2.1. of this regulation
Dizelsko referenčno gorivo za preskušanje motorjev za mejne vrednosti emisij, podane v vrstah b1, b2 ali c tabel v odstavku 5.2.1 tega pravilnika
Limits [7]
Mejne vrednosti [7]
Cetane number [8]
Cetansko število [8]
Oxidation stability [10]
Stabilnost oksidacije [10]
Lubricity (HFRR wear scan diameter at 60 oC)
Lubrikativnost (premer pregledovalnika obrabe HFRR pri 60 oC)
Ethanol for diesel engines [11]
Etanol za dizelske motorje [11]
Limits [12]
Mejne vrednosti [12]
Test method [13]
Preskusni postopek [13]
Other alcohol than ethanol contained in total alcohol, mass
Drugi alkohol razen etanola, vsebovani v skupnem alkoholu, masa
According to scale
po lestvici
Dry residue at 100 oC
Suhi ostanek pri 100 oC
the H range, whose extreme reference fuels are GR and G23;
goriva območja H, med katera spadata skrajni referenčni gorivi GR in G23;
the L range, whose extreme reference fuels are G23 and G25.
goriva območja L, med katera spadata skrajni referenčni gorivi G23 in G25.
The characteristics of GR, G23 and G25 reference fuels are summarized below:
Značilnosti referenčnih goriv GR, G23 in G25 so povzete v spodnji tabeli:
per cent-mole
% mol
Balance [16]
razlika [16]
Balance [18]
razlika [18]
Technical data of the lpg reference fuels used for testing vehicles to the emission limits given in row a of the tables in paragraph 5.2.1. of this regulation
Tehnični podatki o referenčnem gorivu iz tekočega naftnega plina, ki se uporablja pri preskušanju vozil za mejne vrednosti emisij, podane v vrsti a tabel v odstavku 5.2.1 tega pravilnika
per cent vol
maks.
Water at 0 oC
Voda pri 0 oC
Technical data of the lpg reference fuels used for testing vehicles to the emission limits given in row B1, B2 or C of the tables in paragraph 5.2.1. of this regulation
Tehnični podatki o referenčnem gorivu iz tekočega naftnega plina, ki se uporablja pri preskušanju vozil za mejne vrednosti emisij, podane v vrstah b1, b2 ali c tabel v odstavku 5.2.1 tega pravilnika
If it is required to calculate the thermal efficiency of an engine or vehicle, the calorific value of the fuel can be calculated from:Specific energy (calorific value)(net) in MJ/kg (46,423 - 8,792d2+3,170d)(1 - (x + y + s)) + 9,420s - 2,499xwhere.d the density at 15 oCx the proportion by mass of water (per cent divided by 100)y the proportion by mass of ash (per cent divided by 100)s the proportion by mass of sulphur (per cent divided by 100).
Če je treba izračunati toplotni izkoristek motorja ali vozila, se lahko kalorična vrednost goriva izračuna takole:Specifična energija (kalorična vrednost) (neto) v MJ/kg (46,423 – 8,792d2+3,170d) (1 – (x + y + s)) + 9,420s – 2,499xkjer jed gostota pri 15 oCx masni delež vode ( % deljeno s 100)y masni delež pepela ( % deljeno s 100)s masni delež žvepla ( % deljeno s 100).
The values quoted in the specification are ‘true values’.
Vrednosti, navedene v specifikaciji, so „dejanske vrednosti“.
In establishment of their limit values the terms of ISO 4259, Petroleum products — Determination and application of precision data in relation to methods of test, have been applied and in fixing a minimum value, a minimum difference of 2R above zero has been taken into account; in fixing a maximum and minimum value, the minimum difference is 4R (R = reproducibility).
Pri določanju njihovih mejnih vrednosti se uporablja standard ISO 4259, Naftni proizvodi – Določanje in uporaba stopenj natančnosti pri preskusnih metodah, pri določanju njihove najmanjše vrednosti pa se upošteva najmanjša razlika 2R nad ničlo; pri določanju največje in najmanjše vrednosti je najmanjša razlika 4R (R = možnost ponovljivosti).
Notwithstanding this measure, which is necessary for statistical reasons, the manufacturer of a fuel should nevertheless aim at a zero value where the stipulated maximum value is 2R and at the mean value in the case of quotations of maximum and minimum limits.
Ne glede na ta ukrep, ki je potreben iz statističnih razlogov, bi moral imeti proizvajalec goriva za cilj ničelno vrednost, če je najvišja vrednost 2R, in povprečno vrednost v primeru najvišje in najnižje mejne vrednosti.
The range for cetane number is not in accordance with the requirement of a minimum range of 4R.
Razpon za cetanski indeks ni v skladu z zahtevo po najmanjšem razponu 4R.