natgillin/translations-raw huggingface dataset:
The exhaust pipe length from the exit of the engine exhaust manifold, turbocharger outlet or after-treatment device to the dilution tunnel shall be not more than 10 m. If the system exceeds 4 m in length, then all tubing in excess of 4 m shall be insulated, except for an in-line smoke meter, if used.
Dolžina izpušne cevi od izhoda izpušnega kolektorja motorja, izstopa iz turbopuhala ali od naprave za naknadno obdelavo izpušnih plinov do tunela za redčenje ne sme biti večja od 10 m. Če je sistem daljši od 4 m, je treba izolirati vse cevi, daljše od 4 m, razen merilnika dima izpušnih plinov, če je vgrajen v izpušni sistem.
The radial thickness of the insulation shall be at least 25 mm. The thermal conductivity of the insulating material shall have a value no greater than 0,1 W/mK measured at 673 K. To reduce the thermal inertia of the exhaust pipe a thickness-to-diameter ratio of 0,015 or less is recommended.
Radialna debelina izolacije mora biti najmanj 25 mm. Toplotna prevodnost izolacijskega materiala, izmerjena pri 673 K, ne sme biti večja od 0,1 W/mK. Za zmanjšanje toplotne vztrajnosti izpušne cevi se priporoča razmerje debelina/premer 0,015 ali manj.
The use of flexible sections shall be limited to a length-to-diameter ratio of 12 or less.
Uporaba prožnih odsekov naj bo omejena na razmerje dolžina/premer 12 ali manj.
PDP Positive displacement pump
PDP Črpalka s prisilnim pretokom za natančno odvzemanje vzorcev
The PDP meters total diluted exhaust flow from the number of the pump revolutions and the pump displacement.
PDP meri skupni pretok razredčenih izpušnih plinov iz števila obratov črpalke in njene gibne prostornine.
The exhaust system backpressure shall not be artificially lowered by the PDP or diluent inlet system.
PDP ali sistem za polnjenje redčila ne sme umetno zniževati protitlaka v izpušnem sistemu.
Static exhaust backpressure measured with the PDP system operating shall remain within ±1,5 kPa of the static pressure measured without connection to the PDP at identical engine speed and load.
Statični protitlak izpušnih plinov, izmerjen, ko sistem PDP deluje, mora ostati v območju ±1,5 kPa statičnega tlaka, izmerjenega pri enakem številu vrtljajev in obremenitvi motorja, če PDP ni priključena.
The gas mixture temperature immediately ahead of the PDP shall be within ±6 K of the average operating temperature observed during the test, when no flow compensation (EFC) is used.
Temperatura mešanice plinov tik pred PDP mora biti v območju ±6 K povprečne delovne temperature, izmerjene med preskusom, kadar se ne uporablja kompenzacija pretoka (EFC).
Flow compensation is only permitted, if the temperature at the inlet to the PDP does not exceed 323 K (50 °C).
Kompenzacija pretoka je dovoljena le, če temperatura na vstopu v PDP ne presega 323 K (50 °C).
CFV Critical flow venturi
CFV Venturijeva cev s kritičnim pretokom
CFV measures total diluted exhaust flow by maintaining the flow at chocked conditions (critical flow).
CFV meri skupni pretok razredčenih izpušnih plinov pri pretoku pod pogoji nasičenja (pri kritičnem pretoku).
Static exhaust backpressure measured with the CFV system operating shall remain within ±1,5 kPa of the static pressure measured without connection to the CFV at identical engine speed and load.
Statični protitlak izpušnih plinov, izmerjen, ko sistem CFV deluje, mora ostati v območju ±1,5 kPa statičnega tlaka, izmerjenega pri enaki vrtilni frekvenci in obremenitvi motorja, kadar CFV ni priključena.
The gas mixture temperature immediately ahead of the CFV shall be within ±11 K of the average operating temperature observed during the test, when no flow compensation (EFC) is used.
Temperatura mešanice plinov tik pred CFV mora biti v območju ±11 K povprečne delovne temperature, izmerjene med preskusom, kadar se ne uporablja kompenzacija pretoka (EFC).
SSV Subsonic venturi
SSV Venturijeva cev s podzvočnim pretokom
SSV measures total diluted exhaust flow by using the gas flow function of a subsonic venturi in dependence of inlet pressure and temperature and pressure drop between venturi inlet and throat.
SSV meri skupni pretok razredčenih izpušnih plinov z uporabo funkcije pretoka plina v venturijevi cevi s podzvočnim pretokom v odvisnosti od tlaka in temperature na vstopu ter padca tlaka med vstopom v venturijevo cev in grlom.
Static exhaust backpressure measured with the SSV system operating shall remain within ±1,5 kPa of the static pressure measured without connection to the SSV at identical engine speed and load.
Statični protitlak v izpušnem sistemu, izmerjen, ko sistem SSV deluje, mora ostati v območju ±1,5 kPa statičnega tlaka, izmerjenega pri enaki vrtilni frekvenci in obremenitvi motorja, kadar SSV ni priključena.
The gas mixture temperature immediately ahead of the SSV shall be within ±11 K of the average operating temperature observed during the test, when no flow compensation (EFC) is used.
Temperatura mešanice plinov tik pred SSV mora biti v območju ±11 K povprečne delovne temperature, izmerjene med preskusom, kadar se ne uporablja kompenzacija pretoka (EFC).
HE Heat exchanger (optional)
HE Toplotni izmenjevalnik (neobvezno)
The heat exchanger shall be of sufficient capacity to maintain the temperature within the limits required above.
Toplotni izmenjevalnik mora biti dovolj zmogljiv, da ohranja temperaturo v zgoraj predpisanih mejah.
If EFC is used, the heat exchanger is not required.
Če se uporablja EFC, toplotni izmenjevalnik ni potreben.
EFC Electronic flow compensation (optional)
EFC Elektronska kompenzacija pretoka (neobvezno)
If the temperature at the inlet to the PDP, CFV or SSV is not kept within the limits stated above, a flow compensation system is required for continuous measurement of the flow rate and control of the proportional sampling into the double dilution system.
Če temperatura na vstopu v PDP, CFV ali SSV ni vedno v zgoraj navedenih mejah, je za neprekinjeno merjenje stopnje pretoka in krmiljenje sorazmernega vzorčenja v sistemu dvojnega redčenja potreben sistem za kompenzacijo pretoka.
For that purpose, the continuously measured flow rate signals are used to maintain the proportionality of the sample flow rate through the particulate filters of the double dilution system (see figure 17) within ±2,5 per cent.
V ta namen se za ohranjanje sorazmernosti stopnje pretoka vzorca skozi filtre za delce v sistemu dvojnega redčenja (glej sliko 17) v območju ±2,5 % ustrezno uporabljajo signali neprekinjeno merjene stopnje pretoka.
DT Dilution tunnel (full flow)
DT Tunel za redčenje (celotni tok)
The dilution tunnel
Za tunel za redčenje velja, da:
shall be small enough in diameter to cause turbulent flow (Reynolds number, Re, greater than 4000, where Re is based on the inside diameter of the dilution tunnel) and of sufficient length to cause complete mixing of the exhaust and diluent,
mora imeti dovolj majhen premer, da nastane vrtinčast tok (Reynoldsovo število Re je večje od 4000, pri čemer temelji na notranjem premeru tunela za redčenje) in biti dovolj dolg, da se izpušni plini in redčilo popolnoma premešajo;
may be insulated,
je lahko izoliran;
may be heated up to a wall temperature sufficient to eliminate aqueous condensation.
se lahko ogreje na temperaturo sten, ki zadostuje za preprečevanje vodne kondenzacije.
A mixing orifice may be used.
Uporabi se lahko mešalna zaslonka.
The secondary dilution system shall provide sufficient secondary diluent to maintain the doubly diluted exhaust stream at a temperature between 315 K (42 °C) and 325 K (52 °C) immediately before the particulate filter.
Sekundarni sistem za redčenje mora zagotavljati dovolj sekundarnega redčila, da se tok dvojno razredčenih izpušnih plinov tik pred filtrom za delce ohranja pri temperaturi med 315 K (42 °C) in 325 K (52 °C).
PSP Particulate sampling probe
PSP Sonda za vzorčenje delcev
The probe is the leading section of PTT and
Sonda je vodilni del cevi za prenos delcev PTT in:
shall be installed facing upstream at a point where the diluent and exhaust gases are well mixed, i.e. on the dilution tunnel DT centreline of the dilution systems, approximately 10 tunnel diameters downstream of the point where the exhaust enters the dilution tunnel;
mora biti usmerjena proti toku in nameščena na točki, kjer so redčilo in izpušni plini dobro premešani, tj. na središčni črti tunela za redčenje DT sistemov redčenja, približno 10 premerov tunela v smeri toka od točke, kjer izpušni plini vstopajo v tunel za redčenje;
shall be of 8 mm minimum inside diameter;
mora imeti notranji premer najmanj 8 mm;
may be heated to no greater than 325 K (52 °C) wall temperature by direct heating or by diluent pre-heating, provided the air temperature does not exceed 325 K (52 °C) prior to the introduction of the exhaust in the dilution tunnel;
se sme z neposrednim ogrevanjem ali s predogrevanjem redčila ogreti na temperaturo sten največ 325 K (52 °C), če temperatura zraka pred uvajanjem izpušnih plinov v tunel za redčenje ne presega 325 K (52 °C);
Description of particulate sampling system
Opis sistema za vzorčenje delcev
The particulate sampling system is required for collecting the particulates on the particulate filter and is shown in figures 16 and 17.
Sistem za vzorčenje delcev je potreben za zbiranje delcev na filtru za delce in je prikazan na slikah 16 in 17.
In the case of total sampling partial flow dilution, which consists of passing the entire diluted exhaust sample through the filters, the dilution and sampling systems usually form an integral unit (see figure 12).
Pri redčenju z delnim tokom s celotnim vzorčenjem, ki sestoji iz pošiljanja celotnega vzorca razredčenih plinov skozi filtre, sistema za redčenje in vzorčenje običajno tvorita integralno enoto (glej sliko 12).
In the case of fractional sampling partial flow dilution or full flow dilution, which consists of passing through the filters only a portion of the diluted exhaust, the dilution and sampling systems usually form different units.
Pri redčenju z delnim tokom z delnim vzorčenjem ali redčenju s celotnim tokom, ki sestoji iz pošiljanja le dela razredčenih izpušnih plinov skozi filtre, sistema za redčenje in vzorčenje običajno tvorita dve različni enoti.
For a partial flow dilution system, a sample of the diluted exhaust gas is taken from the dilution tunnel DT through the particulate sampling probe PSP and the particulate transfer tube PTT by means of the sampling pump P, as shown in figure 16.
Pri sistemu redčenja z delnim tokom se iz tunela za redčenje DT skozi sondo za vzorčenje delcev PSP in cev za prenos delcev PTT s črpalko za vzorčenje P odvzame vzorec razredčenih izpušnih plinov, kot je prikazano na sliki 16.
The sample is passed through the filter holder(s) FH that contain the particulate sampling filters.
Vzorec se pošlje skozi posode za filter FH, ki vsebujejo filtre za vzorčenje delcev.
For of full flow dilution system, a double dilution particulate sampling system shall be used, as shown in figure 17.
Pri sistemu redčenja s celotnim tokom se uporabi sistem za vzorčenje delcev z dvojnim redčenjem, kot je prikazano na sliki 17.
A sample of the diluted exhaust gas is transferred from the dilution tunnel DT through the particulate sampling probe PSP and the particulate transfer tube PTT to the secondary dilution tunnel SDT, where it is diluted once more.
Iz tunela za redčenje DT se skozi sondo za vzorčenje delcev PSP in cev za prenos delcev PTT vzorec razredčenih izpušnih plinov prenese v sekundarni tunel za redčenje SDT, kjer se še enkrat razredči.
The sample is then passed through the filter holder(s) FH that contain the particulate sampling filters.
Nato se vzorec pošlje skozi posode za filter FH, ki vsebujejo filtre za vzorčenje delcev.
The dilution airflow rate is usually constant whereas the sample flow rate is controlled by the flow controller FC3.
Stopnja pretoka zraka za redčenje je običajno konstantna, medtem ko se stopnja pretoka vzorca krmili s krmilnikom pretoka FC3.
If electronic flow compensation EFC (see figure 15) is used, the total diluted exhaust gas flow is used as command signal for FC3.
Če se uporablja elektronska kompenzacija pretoka EFC (glej sliko 15), se kot ukazni signal za FC3 uporabi pretok razredčenih izpušnih plinov.
Scheme of particulate sampling system
Shema sistema za vzorčenje delcev
a = from dilution tunnel
a = iz tunela za redčenje
Scheme of double dilution particulate sampling system
Shema sistema za vzorčenje delcev z dvojnim redčenjem
a = diluted exhaust from DT
a = razredčeni izpušni plini iz DT
c = vent
c = v ozračje
d = secondary diluent
d = sekundarno redčilo
Components of figures 16 (partial flow system only) and 17 (full flow system only)
Sestavni deli s slik 16 (samo sistem z delnim tokom) in 17 (samo sistem s celotnim tokom)
PTT Particulate transfer tube
PTT Cev za prenos delcev
shall be inert with respect to PM,
mora biti inertna za PM;
SDT Secondary dilution tunnel (figure 17 only)
SDT Sekundarni tunel za redčenje (samo slika 17)
shall be of sufficient length and diameter so as to comply with the residence time requirements of paragraph 9.4.2(f);
mora biti dovolj dolg in imeti dovolj velik premer, da izpolnjuje zahteve o zadrževalnem času iz odstavka 9.4.2(f);
may be heated to no greater than 325 K (52 °C) wall temperature;
se lahko ogreje na temperaturo sten največ 325 K (52 °C);
FH Filter holder
FH Posoda za filter
The filter holder:
Posoda za filter:
shall have a 12,5° (from centre) divergent cone angle to transition from the transfer line diameter to the exposed diameter of the filter face;
mora imeti divergenčni kot stožca 12,5° (od središča) na prehod od premera cevi za prenos vzorca do izpostavljenega premera dotoka v filter;
Multiple filter changers (auto changers) are acceptable, as long as there is no interaction between sampling filters.
Sprejemljivi so različni menjalniki filtrov (samodejni menjalniki), dokler ni medsebojnega učinkovanja filtrov za vzorčenje delcev.
PTFE membrane filters shall be installed in a specific cassette within the filter holder.
Filtre z membrano na podlagi PTFE je treba namestiti v posebno kaseto v posodi za filter.
An inertial pre-classifier with a 50 per cent cut point between 2,5 µm and 10 µm shall be installed immediately upstream of the filter holder, if an open tube sampling probe facing upstream is used.
Če se uporablja sonda za vzorčenje z odprto cevjo, ki je obrnjena v smeri proti toku, se tik pred posodo za filter namesti inercijski predklasifikator s 50 % ločevanjem med 2,5 μm in 10 μm.
P Sampling pump
P Črpalka za vzorčenje
A flow controller shall be used for controlling the particulate sample flow rate.
Krmilnik pretoka se uporablja za krmiljenje stopnje pretoka vzorca delcev.
Gas meter or flow instrumentation to determine the particulate sample flow through the particulate filter.
Plinomer ali merila pretoka za določanje pretoka vzorca delcev skozi filter za delce.
It may be installed upstream or downstream of the sampling pump P.
Lahko je nameščen višje ali nižje od črpalke za vzorčenje P.
Gas meter or flow instrumentation to determine the secondary dilution airflow through the particulate filter.
Plinomer ali merila pretoka za določanje pretoka sekundarnega zraka za redčenje skozi filter za delce.
BV Ball valve (optional)
BV Kroglasti ventil (neobvezno)
The ball valve shall have an inside diameter not less than the inside diameter of the particulate transfer tube PTT, and a switching time of less than 0,5 s.
Notranji premer kroglastega ventila ne sme biti manjši od notranjega premera cevi za prenos delcev PTT, preklopni čas pa ne krajši od 0,5 s.
Mean value and standard deviation
Povprečna vrednost in standardni odklon
The arithmetic mean value shall be calculated as follows:
Vrednost aritmetične sredine se izračuna na naslednji način:
The standard deviation shall be calculated as follows:
Standardni odklon se izračuna na naslednji način:
The slope of the regression shall be calculated as follows:
Naklon regresije se izračuna na naslednji način:
The y intercept of the regression shall be calculated as follows:
Odsek regresije na osi y se izračuna na naslednji način:
The standard error of estimate (SEE) shall be calculated as follows:
Standardna napaka ocene se izračuna na naslednji način:
The coefficient of determination shall be calculated as follows:
Determinacijski koeficient se izračuna na naslednji način:
Determination of system equivalency
Ugotavljanje enakovrednosti sistemov
The determination of system equivalency according to paragraph 5.1.1 shall be based on a 7 sample pair (or larger) correlation study between the candidate system and one of the accepted reference systems of this Annex using the appropriate test cycle(s).
Ugotavljanje enakovrednosti sistemov v skladu z odstavkom 5.1.1 temelji na študiji korelacije med parom 7 (ali več) vzorcev obravnavanega sistema in enim od referenčnih sistemov te priloge z uporabo ustreznih preskusnih ciklov.
The equivalency criteria to be applied shall be the F-test and the two-sided Student t-test.
Merila enakovrednosti, ki se uporabljajo, so F-test in dvostranski Studentov t-test.
This statistical method examines the hypothesis that the sample standard deviation and sample mean value for an emission measured with the candidate system do not differ from the sample standard deviation and sample mean value for that emission measured with the reference system.
Ta statistična metoda preverja hipotezo, da se standardni odklon vzorca in povprečna vrednost vzorca za emisije, izmerjene z obravnavanim sistemom, ne razlikujeta od standardnega odklona vzorca in povprečne vrednosti vzorca za te emisije, izmerjene z referenčnim sistemom.
The hypothesis shall be tested on the basis of a 10 per cent significance level of the F and t values. The critical F and t values for 7 to 10 sample pairs are given in table 9.
Hipoteza se preskusi na podlagi 10-odstotne stopnje značilnosti za vrednosti F in t. Kritične vrednosti F in t za pare 7 do 10 vzorcev so podane v tabeli 9.
If the F and t values calculated according to the equation below are greater than the critical F and t values, the candidate system is not equivalent.
Če so vrednosti F in t, izračunane po spodnji enačbi, večje od kritičnih vrednosti F in t, potem obravnavani sistem ni enakovreden.
Calculate the mean values xR
izračunajo se povprečne vrednosti xR
and xC
in xC
and the standard deviations sR and sC.
ter standardni odkloni sR in sC;
Calculate the F value, as follows:
izračuna se vrednost F, in sicer na naslednji način:
(the greater of the two standard deviations sR or sC shall be in the numerator)
(večji od obeh standardnih odklonov sR ali sC mora biti v števcu)
Calculate the t value, as follows:
izračuna se vrednost t, in sicer na naslednji način:
Compare the calculated F and t values with the critical F and t values corresponding to the respective number of tests indicated in table 9.
Izračunane vrednosti F in t se primerjajo s kritičnimi vrednostmi F in t, ki ustrezajo zadevnemu številu preskusov, navedenih v tabeli 9.
If larger sample sizes are selected, consult statistical tables for 10 per cent significance (90 per cent confidence) level.
Če se izbere večji vzorec, je treba upoštevati statistične tabele za 10-odstotno stopnjo pomembnosti (90-odstotno stopnjo zaupnosti).
Determine the degrees of freedom (df), as follows:
Določijo se stopinje prostosti (df), in sicer na naslednji način:
for the F-test:
za F-test:
for the t-test:
za t-test:
Determine the equivalency, as follows:
Določi se enakovrednost, in sicer na naslednji način:
if F < Fcrit and t < tcrit, then the candidate system is equivalent to the reference system of this Annex
če je F < Fcrit in t < tcrit, potem je obravnavani sistem enakovreden referenčnemu sistemu iz te priloge;
if F ≥ Fcrit or t ≥ tcrit, then the candidate system is different from the reference system of this Annex
če je F ≥ Fcrit ali t ≥ tcrit, potem obravnavani sistem ni enakovreden referenčnemu sistemu iz te priloge.
t and F values for selected sample sizes
Vrednosti t in F za izbrane velikosti vzorcev
CARBON FLOW CHECK
PREVERJANJE PRETOKA OGLJIKA
This is the basis for a system verification check based on CO2 measurements.
To je osnova za preverjanje sistema, ki temelji na meritvah CO2.
The flow of carbon into the exhaust measurement systems is determined from the fuel flow rate.
Dotok ogljika v sisteme merjenja izpušnih plinov se določi iz pretoka goriva.
The flow of carbon at various sampling points in the emissions and particulate sampling systems is determined from the CO2 concentrations and gas flow rates at those points.
Pretok ogljika na različnih mestih vzorčenja v sistemih vzorčenja emisij in delcev se določi na podlagi koncentracij CO2 in stopenj pretoka plina na teh mestih.
In this sense, the engine provides a known source of carbon flow, and observing the same carbon flow in the exhaust pipe and at the outlet of the partial flow PM sampling system verifies leak integrity and flow measurement accuracy.
V tem smislu motor zagotavlja znan vir pretoka ogljika, z opazovanjem tega pretoka ogljika v izpušni cevi in na izhodu iz sistema vzorčenja PM z delnim tokom pa se preverjata neprepustnost in točnost merjenja pretoka.
This check has the advantage that the components are operating under actual engine test conditions of temperature and flow.
To preverjanje ima prednost, da sestavni deli delujejo pod dejanskimi preskusnimi pogoji za motor, in sicer v zvezi s temperaturo in pretokom.
Figure 18 shows the sampling points at which the carbon flows shall be checked.
Na sliki 18 so prikazana mesta vzorčenja, na katerih je treba preveriti pretoke ogljika.
The specific equations for the carbon flows at each of the sample points are given below.
Specifične enačbe za pretoke ogljika na vsakem mestu vzorčenja so navedene spodaj.
Measuring points for carbon flow check
Merilna mesta za preverjanje pretoka ogljika
Partial Flow System
Sistem z delnim tokom
Carbon flow rate into the engine (location 1)
Stopnja dotoka ogljika v motor (točka 1)
The carbon mass flow rate into the engine for a fuel CHαOε is given by:
Masni dotok ogljika v motor za gorivo CHαOε je določen z enačbo:
is the fuel mass flow rate, kg/s
masni pretok goriva, v kg/s.
Carbon flow rate in the raw exhaust (location 2)
Stopnja pretoka ogljika v nerazredčenih izpušnih plinih (točka 2)
The carbon mass flow rate in the exhaust pipe of the engine shall be determined from the raw CO2 concentration and the exhaust gas mass flow rate:
Masni pretok ogljika v izpušni cevi motorja se določi na podlagi koncentracije nerazredčenega CO2 in masnega pretoka izpušnih plinov:
is the wet CO2 concentration in the raw exhaust gas, per cent
vlažna koncentracija CO2 v nerazredčenih izpušnih plinih v %
is the wet CO2 concentration in the ambient air, per cent
vlažna koncentracija CO2 v okoliškem zraku v %
is the exhaust gas mass flow rate on wet basis, kg/s
masni pretok izpušnih plinov na vlažni osnovi v kg/s
is the molar mass of exhaust gas, g/mol
molska masa izpušnih plinov v g/mol
If CO2 is measured on a dry basis it shall be converted to a wet basis according to paragraph 8.1.
Če se CO2 meri na suhi osnovi, ga je treba pretvoriti na vlažno osnovo v skladu z odstavkom 8.1.
Carbon flow rate in the dilution system (location 3)
Stopnja pretoka ogljika v sistemu redčenja (točka 3)
For the partial flow dilution system, the splitting ratio also needs to be taken into account.
Pri sistemu redčenja z delnim tokom je treba upoštevati tudi delilno razmerje.
The carbon flow rate shall be determined from the dilute CO2 concentration, the exhaust gas mass flow rate and the sample flow rate:
Stopnjo pretoka ogljika je treba določiti iz koncentracije razredčenega CO2, masnega pretoka izpušnih plinov in stopnje pretoka vzorca:
is the wet CO2 concentration in the dilute exhaust gas at the outlet of the dilution tunnel, per cent
vlažna koncentracija CO2 v razredčenih izpušnih plinih na izhodu iz tunela za redčenje v %
is the sample flow of exhaust gas into partial flow dilution system, kg/s
pretok vzorca izpušnih plinov v sistem redčenja z delnim tokom v kg/s
If CO2 is measured on a dry basis, it shall be converted to wet basis according to paragraph 8.1.
Če se CO2 meri na suhi osnovi, ga je treba pretvoriti na vlažno osnovo v skladu z odstavkom 8.1.
Calculation of the molar mass of the exhaust gas
Izračun molske mase izpušnih plinov