natgillin/translations-raw huggingface dataset:
For the purpose of emissions calculation, the response time of either method described in paragraphs 8.4.1.3 to 8.4.1.7 shall be equal to or less than the analyser response time of ≤ 10 s, as required in paragraph 9.3.5.
Za izračun emisij mora biti odzivni čas katere koli od metod, opisanih v odstavkih 8.4.1.3 do 8.4.1.7, enak ali manjši od odzivnega časa analizatorja, ki je manjši ali enak 10 s, kot je predpisano v odstavku 9.3.5.
For the purpose of controlling of a partial flow dilution system, a faster response is required.
Za krmiljenje sistema redčenja z delnim tokom je potreben hitrejši odziv.
For partial flow dilution systems with online control, the response time shall be ≤ 0,3 s. For partial flow dilution systems with look-ahead control based on a pre-recorded test run, the response time of the exhaust flow measurement system shall be ≤ 5 s with a rise time of ≤ 1 s. The system response time shall be specified by the instrument manufacturer.
Odzivni čas sistemov redčenja z delnim tokom s krmiljenjem na spletu je ≤ 0,3 s. Pri sistemih redčenja z delnim tokom z vnaprej določenim krmiljenjem, ki temelji na vnaprej zapisanem poteku preskusa, je odzivni čas sistema merjenja pretoka izpušnih plinov ≤ 5 s s časom vzpona ≤ 1 s. Odzivni čas sistema določi proizvajalec instrumenta.
The combined response time requirements for the exhaust gas flow and partial flow dilution system are indicated in paragraph 9.4.6.1.
Zahteve za skupni odzivni čas za pretok izpušnih plinov in sistem redčenja z delnim tokom so navedene v odstavku 9.4.6.1.
pressure differential devices, like flow nozzle, (details see ISO 5167);
naprave za merjenje razlike tlakov, kot je šoba na izpušni cevi (za podrobnosti glej ISO 5167);
ultrasonic flowmeter;
ultrazvočni merilnik pretoka;
vortex flowmeter.
vrtinčni merilnik pretoka.
Precautions shall be taken to avoid measurement errors which will impact emission value errors.
Sprejmejo se varnostni ukrepi za preprečitev napak pri merjenju, ki vplivajo na napake pri emisijskih vrednostih.
Such precautions include the careful installation of the device in the engine exhaust system according to the instrument manufacturers’ recommendations and to good engineering practice.
Tak ukrep je, med drugim, skrbna namestitev naprave v izpušni sistem motorja v skladu z navodili proizvajalca instrumenta in dobro inženirsko prakso.
Especially, engine performance and emissions shall not be affected by the installation of the device.
Namestitev naprave ne sme vplivati zlasti na zmogljivost motorja in na emisije.
The flowmeters shall meet the linearity requirements of paragraph 9.2.
Merilniki pretoka morajo izpolnjevati zahteve za linearnost iz odstavka 9.2.
The calculation of the instantaneous exhaust gas flow shall be as follows:
Izračun trenutnega pretoka izpušnih plinov je naslednji:
is the instantaneous exhaust mass flow rate, kg/s
trenutni masni pretok izpušnih plinov v kg/s
is the instantaneous intake air mass flow rate, kg/s
trenutni masni pretok polnilnega zraka v kg/s
The flowmeters shall meet the linearity requirements of paragraph 9.2, but shall be accurate enough to also meet the linearity requirements for the exhaust gas flow.
Merilniki pretoka morajo izpolnjevati zahteve za linearnost iz odstavka 9.2 in biti dovolj natančni, da izpolnjujejo tudi zahteve za linearnost za pretok izpušnih plinov.
In order to ensure complete mixing of the tracer gas, the exhaust gas sampling probe shall be located at least 1 m or 30 times the diameter of the exhaust pipe, whichever is larger, downstream of the tracer gas injection point.
Da se zagotovi popolno mešanje sledilnega plina, je treba sondo za vzorčenje izpušnih plinov namestiti vsaj 1 m ali za 30-kratni premer izpušne cevi, kar je večje, nižje od mesta vbrizga sledilnega plina.
The tracer gas flow rate shall be set so that the tracer gas concentration at engine idle speed after mixing becomes lower than the full scale of the trace gas analyser.
Pretok sledilnega plina se nastavi tako, da je koncentracija sledilnega plina, ko je motor v prostem teku, po mešanju nižja od obsega skale analizatorja sledilnega plina.
The calculation of the exhaust gas flow shall be as follows:
Izračun pretoka izpušnih plinov je naslednji:
is tracer gas flow rate, cm3/min
pretok sledilnega plina v cm3/min
is the instantaneous concentration of the tracer gas after mixing, ppm
trenutna koncentracija sledilnega plina po mešanju v ppm
is the density of the exhaust gas, kg/m3 (cf. table 4)
gostota izpušnih plinov v kg/m3 (glej tabelo 4)
is the background concentration of the tracer gas in the intake air, ppm
koncentracija sledilnega plina v ozadju v polnilnem zraku v ppm
The background concentration of the tracer gas (cb) may be determined by averaging the background concentration measured immediately before the test run and after the test run.
Koncentracija sledilnega plina v ozadju (cb) se lahko določi tako, da se izračuna povprečje koncentracije v ozadju, izmerjene tik pred izvedbo preskusa in po njej.
When the background concentration is less than 1 per cent of the concentration of the tracer gas after mixing (cmix.i) at maximum exhaust flow, the background concentration may be neglected.
Če je koncentracija v ozadju manj kot 1 % koncentracije sledilnega plina po mešanju (cmix.i) pri največjem pretoku izpušnih plinov, je koncentracijo v ozadju mogoče zanemariti.
Airflow and air to fuel ratio measurement method
Metoda merjenja pretoka zraka in razmerja zrak/gorivo
This involves exhaust mass calculation from the air flow and the air to fuel ratio.
Ta metoda vključuje izračun mase izpušnih plinov iz zračnega pretoka in razmerja zrak/gorivo.
is the stoichiometric air to fuel ratio, kg/kg
stehiometrično razmerje zrak/gorivo v kg/kg
is the dry CO concentration, ppm
suha koncentracija CO v ppm
is the wet HC concentration, ppm
vlažna koncentracija HC v ppm
Airflowmeter and analysers shall meet the linearity requirements of paragraph 9.2, and the total system shall meet the linearity requirements for the exhaust gas flow of paragraph 9.2.
Merilnik pretoka zraka in analizatorji morajo izpolnjevati zahteve za linearnost iz odstavka 9.2, celotni sistem pa mora izpolnjevati zahteve za linearnost za pretok izpušnih plinov iz odstavka 9.2.
If an air to fuel ratio measurement equipment such as a zirconia-type sensor is used for the measurement of the excess air ratio, it shall meet the specifications of paragraph 9.3.2.7.
Če se za merjenje razmerja presežnega zraka uporabi oprema za merjenje razmerja zrak/gorivo, kot je cirkonijev senzor, mora izpolnjevati specifikacije iz odstavka 9.3.2.7.
Carbon balance method
Metoda, s katero se ugotavlja bilanca ogljikovih snovi v izpušnih plinih
This involves exhaust mass calculation from the fuel flow and the gaseous exhaust components that include carbon.
Ta metoda vključuje izračun mase izpušnih plinov iz pretoka goriva in plinastih sestavin v izpušnih plinih, ki vključujejo ogljik.
is the carbon content of the fuel, per cent mass
vsebnost ogljika v gorivu v % mase
is the dry CO2 concentration of the intake air, per cent
suha koncentracija CO2 v polnilnem zraku v %
The gaseous components in the raw exhaust gas emitted by the engine submitted for testing shall be measured with the measurement and sampling systems described in paragraph 9.3 and Appendix 3.
Plinaste sestavine v nerazredčenih izpušnih plinih, ki jih oddaja motor, predložen v preskušanje, se merijo s sistemi merjenja in vzorčenja, opisanimi v odstavku 9.3 in Dodatku 3.
The data evaluation is described in paragraph 8.4.2.2.
Ovrednotenje podatkov je opisano v odstavku 8.4.2.2.
Two calculation procedures are described in paragraphs 8.4.2.3 and 8.4.2.4, which are equivalent for the reference fuel of Appendix 2.
V odstavkih 8.4.2.3 in 8.4.2.4 sta opisana postopka izračunavanja, ki sta enaka tudi za referenčno gorivo iz Dodatka 2.
The emission relevant data shall be recorded and stored in accordance with paragraph 7.6.6.
Podatki o emisijah se zabeležijo in shranijo v skladu z odstavkom 7.6.6.
For calculation of the mass emission of the gaseous components, the traces of the recorded concentrations and the trace of the exhaust gas mass flow rate shall be time aligned by the transformation time as defined in paragraph 3.1.30.
Za izračun masne emisije plinastih sestavin se krivulje zabeleženih koncentracij in krivulja masnega pretoka izpušnih plinov časovno uskladijo s transformacijskim časom iz odstavka 3.1.30.
Therefore, the response time of each gaseous emissions analyser and of the exhaust gas mass flow system shall be determined according to paragraphs 8.4.1.2 and 9.3.5, respectively, and recorded.
Zato se odzivni čas vsakega analizatorja plinastih emisij in sistema masnega pretoka izpušnih plinov določi v skladu z odstavki 8.4.1.2 in 9.3.5 ter zabeleži.
Calculation of mass emission based on tabulated values
Izračun masne emisije na podlagi tabeliranih vrednosti
The mass of the pollutants (g/test) shall be determined by calculating the instantaneous mass emissions from the raw concentrations of the pollutants and the exhaust gas mass flow, aligned for the transformation time as determined in accordance with paragraph 8.4.2.2, integrating the instantaneous values over the cycle, and multiplying the integrated values with the u values from table 5.
Masa onesnaževal (g/preskus) se določi z izračunom trenutnih masnih emisij iz nerazredčenih koncentracij onesnaževal in masnega pretoka izpušnih plinov, usklajenih s transformacijskim časom, kot je določen v skladu z odstavkom 8.4.2.2, integriranjem trenutnih vrednosti v celotnem ciklu in množenjem integriranih vrednosti z vrednostmi u iz tabele 5.
If measured on a dry basis, the dry/wet correction according to paragraph 8.1 shall be applied to the instantaneous concentration values before any further calculation is done.
Če se meri na suhi osnovi, se korekcija iz suhega v vlažno stanje v skladu z odstavkom 8.1 uporabi za trenutne vrednosti koncentracij pred izvedbo kakršnih koli nadaljnjih izračunov.
For the calculation of NOx, the mass emission shall be multiplied, where applicable, with the humidity correction factor kh,D, or kh,G, as determined according to paragraph 8.2.
Za izračun NOx se masna emisija, kadar je to ustrezno, pomnoži s korekcijskim faktorjem zaradi vlažnosti kh,D ali kh,G, kakor je določeno v odstavku 8.2.
(in g/test) (36)
(v g/preskus) (36)
is the respective value of the exhaust component from table 5
zadevna vrednost sestavine izpušnih plinov iz tabele 5
is the instantaneous concentration of the component in the exhaust gas, ppm
trenutna koncentracija sestavine v izpušnih plinih v ppm
is the instantaneous exhaust mass flow, kg/s
trenutni masni pretok izpušnih plinov v kg/s
is the data sampling rate, Hz
frekvenca vzorčenja podatkov v Hz
Raw exhaust gas u values and component densities
vrednosti u nerazredčenih izpušnih plinov in gostote sestavin
Calculation of mass emission based on exact equations
Izračun masne emisije na podlagi eksaktnih enačb
The mass of the pollutants (g/test) shall be determined by calculating the instantaneous mass emissions from the raw concentrations of the pollutants, the u values and the exhaust gas mass flow, aligned for the transformation time as determined in accordance with paragraph 8.4.2.2 and integrating the instantaneous values over the cycle.
Masa onesnaževal (g/preskus) se določi z izračunom trenutnih masnih emisij iz nerazredčenih koncentracij onesnaževal, vrednosti u in masnega pretoka izpušnih plinov, usklajenih s transformacijskim časom, kot je določen v skladu z odstavkom 8.4.2.2, in integriranjem trenutnih vrednosti v celotnem ciklu.
For the calculation of NOx, the mass emission shall be multiplied with the humidity correction factor kh,D, or kh,G, as determined according to paragraph 8.2.
Za izračun NOx se masna emisija pomnoži s korekcijskim faktorjem zaradi vlažnosti kh,D ali kh,G, kot je določeno v odstavku 8.2.
(in g/test) (37)
(v g/preskus) (37)
is calculated from equation 38 or 39
izračunan na podlagi enačbe (38) ali (39)
The instantaneous u values shall be calculated as follows:
Trenutne vrednosti u se izračunajo na naslednji način:
is the molar mass of the gas component, g/mol (cf. Appendix 6)
molska masa plinaste sestavine v g/mol (glej Dodatek 6)
is the instantaneous molar mass of the exhaust gas, g/mol
trenutna molska masa izpušnih plinov v g/mol
is the density of the gas component, kg/m3
gostota plinaste sestavine v kg/m3
is the instantaneous density of the exhaust gas, kg/m3
trenutna gostota plinaste sestavine v kg/m3
The molar mass of the exhaust, Me, shall be derived for a general fuel composition CHαOεNδSγ under the assumption of complete combustion, as follows:
Molska masa izpušnih plinov, Me, se izpelje za splošno sestavo goriva CHαOεNδSγ pod predpostavko popolnega izgorevanja, in sicer na naslednji način:
is the instantaneous intake air mass flow rate on wet basis, kg/s
trenutni masni pretok polnilnega zraka na vlažni osnovi v kg/s
The exhaust density ρe shall be derived, as follows:
Gostota izpušnih plinov, ρe, se izpelje na naslednji način:
is the instantaneous intake air mass flow rate on dry basis, kg/s
trenutni masni pretok polnilnega zraka na suhi osnovi v kg/s
is the fuel specific factor of wet exhaust (equation 16) in paragraph 8.1.1.
specifični faktor goriva vlažnih izpušnih plinov (enačba (16)) v odstavku 8.1.1
The particulate mass shall be calculated according to equation 27 of paragraph 8.3.
Masa delcev se izračuna po enačbi (27) iz odstavka 8.3.
For the evaluation of the particulate concentration, the total sample mass (msep) through the filter over the test cycle shall be recorded.
Za ovrednotenje koncentracije delcev se zabeleži skupna masa vzorca (msep) skozi filter v preskusnem ciklu.
With the prior approval of the type approval authority, the particulate mass may be corrected for the particulate level of the diluent, as determined in paragraph 7.5.6, in line with good engineering practice and the specific design features of the particulate measurement system used.
Ob predhodni odobritvi homologacijskega organa se lahko masa delcev korigira za količino delcev v redčilu, kot je določena v odstavku 7.5.6, v skladu z dobro inženirsko prakso in specifičnimi sestavnimi deli uporabljenega sistema za merjenje delcev.
Depending on system design, the mass of particulates (g/test) shall be calculated by either of the methods in paragraphs 8.4.3.2.1 or 8.4.3.2.2 after buoyancy correction of the particulate sample filter according to paragraph 8.3.
Glede na zasnovo sistema se masa delcev (g/preskus) izračuna po eni od metod iz odstavka 8.4.3.2.1 ali 8.4.3.2.2, in sicer po opravljeni korekciji plovnosti filtra z vzorcem delcev v skladu z odstavkom 8.3.
is the particulate mass sampled over the cycle, mg
masa delcev, vzorčenih v celotnem ciklu, v mg
is the sample mass over the cycle, kg
masa vzorca v ciklu v kg
is the total exhaust mass flow over the cycle, kg
skupni masni pretok izpušnih plinov v ciklu v kg
is the mass of equivalent diluted exhaust gas over the cycle, kg
masa ekvivalenta razredčenih izpušnih plinov v celotnem ciklu v kg
is the instantaneous equivalent diluted exhaust mass flow rate, kg/s
trenutni ekvivalent masnega pretoka razredčenih izpušnih plinov v kg/s
is the instantaneous diluted exhaust mass flow rate, kg/s
trenutni masni pretok razredčenih izpušnih plinov v kg/s
is the instantaneous diluent mass flow rate, kg/s
trenutni masni pretok redčila v kg/s
The concentration signals, either by integration over the cycle or by bag sampling, of the gaseous components shall be used for the calculation of the mass emissions by multiplication with the diluted exhaust mass flow rate.
Signali koncentracije, bodisi z integriranjem v celotnem ciklu bodisi z vzorčenjem v vreče, plinastih sestavin se uporabljajo za izračun masnih emisij, tako da se pomnožijo z masnim pretokom razredčenih izpušnih plinov.
For a system without flow compensation, the ratio of sample flow to CVS flow shall not vary by more than ±2,5 per cent from the set point of the test.
Pri sistemu brez kompenzacije pretoka se razmerje med pretokom vzorca in pretokom v sistemu CVS ne sme razlikovati za več kot ±2,5 % od nastavljene točke preskusa.
Sample bag
Vreč za vzorce
For calculation of the emissions in the diluted exhaust gas, it is necessary to know the diluted exhaust gas mass flow rate.
Za izračun emisij razredčenih izpušnih plinov mora biti znan masni pretok razredčenih izpušnih plinov.
The total diluted exhaust gas flow over the cycle (kg/test) shall be calculated from the measurement values over the cycle and the corresponding calibration data of the flow measurement device (V0 for PDP, KV for CFV, Cd for SSV) by either of the methods described in paragraphs 8.5.1.2 to 8.5.1.4.
Skupni pretok razredčenih izpušnih plinov v ciklu (kg/preskus) se izračuna iz vrednosti meritev v ciklu in ustreznih kalibracijskih podatkov naprave za merjenje pretoka (V0 za PDP, KV za CFV, Cd za SSV) po eni od metod, opisanih v odstavkih 8.5.1.2 do 8.5.1.4.
The calculation of the mass flow over the cycle is as follows, if the temperature of the diluted exhaust is kept within ± 6 K over the cycle by using a heat exchanger:
Če se temperatura razredčenih izpušnih plinov s pomočjo toplotnega izmenjevalnika v celotnem ciklu vzdržuje v območju ±6 K, se masni pretok v celotnem ciklu izračuna na naslednji način:
is the absolute pressure at pump inlet, kPa
absolutni tlak na vstopu v črpalko v kPa
is the average temperature of the diluted exhaust gas at pump inlet, K
povprečna temperatura razredčenih izpušnih plinov na vstopu v črpalko v K
If a system with flow compensation is used (i.e. without heat exchanger), the instantaneous mass emissions shall be calculated and integrated over the cycle.
Če se uporabi sistem s kompenzacijo pretoka (tj. brez toplotnega izmenjevalnika), se v celotnem ciklu izračunavajo in integrirajo trenutne masne emisije.
In this case, the instantaneous mass of the diluted exhaust gas shall be calculated as follows:
V tem primeru se trenutna masa razredčenih izpušnih plinov izračuna na naslednji način:
The calculation of the mass flow over the cycle is as follows, if the temperature of the diluted exhaust is kept within ± 11 K over the cycle by using a heat exchanger:
Če se temperatura razredčenih izpušnih plinov s toplotnim izmenjevalnikom v celotnem ciklu vzdržuje v območju ±11 K, se masni pretok v celotnem ciklu izračuna na naslednji način:
is the absolute pressure at venturi inlet, kPa
absolutni tlak na vstopu v venturijevo cev v kPa
is the absolute temperature at venturi inlet, K
absolutna temperatura na vstopu v venturijevo cev v K
is the time interval, s
časovni interval v s
The calculation of the mass flow over the cycle shall be as follows, if the temperature of the diluted exhaust is kept within ± 11 K over the cycle by using a heat exchanger:
Če se temperatura razredčenih izpušnih plinov s toplotnim izmenjevalnikom v celotnem ciklu vzdržuje v območju ±11 K, se masni pretok v celotnem ciklu izračuna na naslednji način:
is 0,006111 in SI units of m3
0,006111 v enotah SI za: m3
is the diameter of the SSV throat, m
premer grla SSV v m
is the discharge coefficient of the SSV
koeficient odvajanja SSV
is the temperature at the venturi inlet, K
temperatura na vstopu v venturijevo cev v K
is the ratio of the SSV throat to inlet absolute static pressure, 1–Δp
razmerje absolutnega statičnega tlaka med grlom SSV in vstopom, 1–Δp
The real time calculation shall be initialised with either a reasonable value for Cd, such as 0,98, or a reasonable value of Qssv.
Izračun v realnem času se začne z ustrezno vrednostjo za Cd, na primer 0,98, ali z ustrezno vrednostjo Qssv.
If the calculation is initialised with Qssv, the initial value of Qssv shall be used to evaluate the Reynolds number.
Če se izračun začne s Qssv, se za ovrednotenje Reynoldsovega števila uporabi začetna vrednost Qssv.
During all emissions tests, the Reynolds number at the SSV throat shall be in the range of Reynolds numbers used to derive the calibration curve developed in paragraph 9.5.4.
Pri vseh preskušanjih emisij mora biti Reynoldsovo število na grlu SSV v območju Reynoldsovih števil, ki se uporabljajo za izpeljavo kalibracijske krivulje, izpeljane v odstavku 9.5.4.
Data evaluation and calculation procedures are described in paragraphs 8.5.2.2 and 8.5.2.3.
Postopki ovrednotenja podatkov in izračunavanja so opisani v odstavkih 8.5.2.2 in 8.5.2.3.
For systems with heat exchanger, the mass of the pollutants shall be determined from the following equation:
Pri sistemih s toplotnim izmenjevalnikom se masa onesnaževal določi po naslednji enačbi:
is the respective value of the exhaust component from table 6
zadevna vrednost sestavine izpušnih plinov iz tabele 6
is the total diluted exhaust mass over the cycle, kg
skupna masa razredčenih izpušnih plinov v celotnem ciklu v kg
If measured on a dry basis, the dry/wet correction according to paragraph 8.1 shall be applied.
Če se meri na suhi osnovi, se uporabi korekcija iz suhega v vlažno stanje v skladu z odstavkom 8.1.
For the calculation of NOx, the mass emission shall be multiplied, if applicable, with the humidity correction factor kh,D, or kh,G, as determined according to paragraph 8.2.
Za izračun NOx se masna emisija, kadar je to ustrezno, pomnoži s korekcijskim faktorjem za vlažnost kh,D ali kh,G, kot je določeno v odstavku 8.2.
The u values are given in table 6.
Vrednosti u so navedene v tabeli 6.
Therefore, the ugas values are identical for single gas components, but different for HC.
Zato so vrednosti ugas enake za posamezne plinaste sestavine, vendar različne za HC.
Diluted exhaust gas u values and component densities
Vrednosti u razredčenih izpušnih plinov in gostote sestavin
Alternatively, the u values may be calculated using the exact calculation method generally described in paragraph 8.4.2.4, as follows:
Vrednosti u se lahko izračunajo tudi z metodo za natančen izračun, na splošno opisano v odstavku 8.4.2.4:
is the molar mass of the exhaust gas, g/mol
molska masa izpušnih plinov v g/mol
is the molar mass of the diluent = 28,965 g/mol
molska masa redčila = 28,965 g/mol
The average background concentration of the gaseous pollutants in the diluent shall be subtracted from the measured concentrations to get the net concentrations of the pollutants.
Neto koncentracije plinastih onesnaževal dobimo tako, da od izmerjenih koncentracij odštejemo povprečno koncentracijo teh snovi iz ozadja v redčilu.
is the concentration of the component measured in the diluent, ppm
koncentracija sestavine, izmerjena v redčilu, v ppm
The dilution factor shall be calculated as follows:
Faktor redčenja se izračuna na naslednji način:
for diesel and LPG fuelled gas engines
za dizelske motorje in plinske motorje, ki za gorivo uporabljajo LPG
for NG fuelled gas engines
za plinske motorje, ki za gorivo uporabljajo NG
is the wet concentration of CO2 in the diluted exhaust gas, per cent vol
vlažna koncentracija CO2 v razredčenih izpušnih plinih v % vol
is the wet concentration of HC in the diluted exhaust gas, ppm C1
vlažna koncentracija HC v razredčenih izpušnih plinih v ppm C1
is the wet concentration of NMHC in the diluted exhaust gas, ppm C1
vlažna koncentracija NMHC v razredčenih izpušnih plinih v ppm C1
is the wet concentration of CO in the diluted exhaust gas, ppm
vlažna koncentracija CO v razredčenih izpušnih plinih v ppm
The stoichiometric factor shall be calculated as follows:
Stehiometrični faktor se izračuna na naslednji način:
is the molar hydrogen ratio of the fuel (H/C)
molarno razmerje vodika v gorivu (H/C)
Alternatively, if the fuel composition is not known, the following stoichiometric factors may be used:
Če sestava goriva ni znana, se lahko namesto tega uporabijo naslednji stehiometrični faktorji:
For systems without heat exchanger, the mass of the pollutants (g/test) shall be determined by calculating the instantaneous mass emissions and integrating the instantaneous values over the cycle.
Pri sistemih brez toplotnega izmenjevalnika se masa onesnaževal (g/preskus) določi z izračunom trenutnih masnih emisij in integriranjem trenutnih vrednosti v celotnem ciklu.
is the instantaneous mass of the diluted exhaust gas, kg
trenutna masa razredčenih izpušnih plinov v kg
is the total mass of diluted exhaust gas over the cycle, kg
skupna masa razredčenih izpušnih plinov v celotnem ciklu v kg