natgillin/translations-raw huggingface dataset:
The determination of the particulates requires dilution of the sample with filtered ambient air, synthetic air or nitrogen.
Za določanje delcev je potrebno redčenje vzorca s filtriranim okoliškim zrakom, sintetičnim zrakom ali dušikom.
The partial flow dilution system shall be set to completely eliminate water condensation in the dilution and sampling systems, and maintain the temperature of the diluted exhaust gas between 315 K (42oC) and 325 K (52 oC) immediately upstream of the filter holders.
Sistem redčenja z delnim tokom se nastavi tako, da se v celoti odpravi kondenzacija vode v sistemih za redčenje in vzorčenje ter da se temperatura razredčenih izpušnih plinov neposredno pred posodami za filtre vzdržuje med 315 K (42 oC) in 325 K (52 oC).
Dehumidifying the dilution air before entering the dilution system is permitted, and especially useful if dilution air humidity is high.
Dovoljeno je razvlaževanje zraka za redčenje, preden vstopi v sistem redčenja, še zlasti pa je koristno pri visoki vlažnosti zraka za redčenje.
The temperature of the dilution air shall be > 288 K (15 oC) in close proximity to the entrance into the dilution tunnel.
Temperatura zraka za redčenje v neposredni bližini vstopa v tunel za redčenje mora biti > 288 K (15 oC).
The partial flow dilution system has to be designed to extract a proportional raw exhaust sample from the engine exhaust stream, thus responding to excursions in the exhaust stream flow rate, and introduce dilution air to this sample to achieve a temperature between 315 K (42 oC) and 325 K (52 oC) at the test filter.
Sistem redčenja z delnim tokom mora biti izdelan tako, da iz toka izpušnih plinov iz motorja izvleče sorazmeren vzorec nerazredčenih izpušnih plinov in se tako odzove tudi na odklone v pretoku izpušnih plinov ter v ta vzorec vnese zrak za redčenje, da se na preskusnem filtru doseže temperatura med 315 K (42 oC) in 325 K (52 oC).
For this it is essential that the dilution ratio or the sampling ratio rd or rs be determined such that the accuracy requirements of paragraph 9.4.4. are fulfilled.
Za to je bistveno, da se razmerje redčenja ali razmerje vzorčenja, rd ali rs, določi tako, da so izpolnjene zahteve o točnosti iz odstavka 9.4.4.
To determine the mass of the particulates, a particulate sampling system, a particulate sampling filter, a microgram balance, and a temperature and humidity controlled weighing chamber, are required.
Za določanje mase delcev so potrebni sistem za vzorčenje delcev, filter za vzorčenje delcev, mikrogramska tehtnica in klimatizirana tehtalna komora.
The details of the system are described in paragraph 9.4.
Podrobnosti o sistemu so opisane v odstavku 9.4.
In general, the particulate sampling probe shall be installed in close proximity to the gaseous emissions sampling probe, but sufficiently distant as to not cause interference.
V splošnem se sonda za vzorčenje delcev namesti v neposredni bližini sonde za vzorčenje plinastih emisij, vendar dovolj daleč, da ne povzroča motenj.
Therefore, the installation provisions of paragraph 8.3.2.2. also apply to particulate sampling.
Zato se tudi za vzorčenje delcev uporabljajo določbe o nameščanju iz odstavka 8.3.2.2.
The sampling line shall conform to the requirements laid down in Appendix 3.
Cev za vzorčenje mora biti skladna z zahtevami iz Dodatka 3.
If this is not practical, it is permissible to acquire a sample from the group with the highest particulate emission.
Če to ni praktično izvedljivo, je dopustno odvzeti vzorec iz skupine z največjo emisijo delcev.
For exhaust emission calculation the total exhaust mass flow of the manifold shall be used.
Za izračun emisije izpušnih plinov se uporabi skupni masni pretok izpušnih plinov zbiralnika.
For the control of a partial flow dilution system, a fast system response is required.
Pri krmiljenju sistema redčenja z delnim tokom se zahteva hiter odziv sistema.
The transformation time for the system shall be determined by the procedure in paragraph 9.4.7.3.
Transformacijski čas za sistem se določi s postopkom iz odstavka 9.4.7.3.
If the combined transformation time of the exhaust flow measurement (see paragraph 8.3.1.2.) and the partial flow system is < 0,3 s, online control shall be used.
Če je seštevek transformacijskih časov sistema merjenja pretoka izpušnih plinov (glej odstavek 8.3.1.2) in redčenja z delnim tokom < 0,3 s, se uporabi on-line krmiljenje.
If the transformation time exceeds 0,3 s, look ahead control based on a pre-recorded test run shall be used.
Če je transformacijski čas večji kot 0,3 s, je treba uporabiti vnaprej določeno krmiljenje (look ahead control), ki temelji na vnaprej zapisanem poteku preskusa.
In this case, the combined rise time shall be ≤ 1 s and the combined delay time ≤ 10 s.
V tem primeru mora biti skupni čas vzpona ≤ 1 s, skupni časovni zamik pa ≤ 10 s.
The total system response shall be designed as to ensure a representative sample of the particulates, qmp,i, proportional to the exhaust mass flow.
Skupni odziv sistema se izvede tako, da se zagotovi reprezentativen vzorec delcev, qmp, i, ki je sorazmeren z masnim pretokom izpušnih plinov.
To determine the proportionality, a regression analysis of qmp, i versus qmew, i shall be conducted on a minimum 5 Hz data acquisition rate, and the following criteria shall be met:
Za določitev sorazmernosti se uporabi regresijska analiza qmp, i proti qmew, i pri frekvenci zajema podatkov najmanj 5 Hz, izpolnjena pa morajo biti naslednja merila:
The coefficient of determination r2 of the linear regression between qmp, i and qmew, i shall not be less than 0,95
determinacijski koeficient r2 linearne regresije med qmp, i in qmew, i ne sme biti nižji kot 0,95,
The standard error of estimate of qmp, i on qmew, i shall not exceed 5 per cent of qmp maximum.
standardni pogrešek ocene qmp, i za qmew, i ne sme preseči 5 % največje vrednosti qmp,
qmp intercept of the regression line shall not exceed ± 2 per cent of qmp maximum.
qmp odsek regresijske premice ne sme preseči ± 2 % največje vrednosti qmp.
Look-ahead control is required if the combined transformation times of the particulate system, t50,P and of the exhaust mass flow signal, t50,F are > 0,3 s. In this case, a pre-test shall be run, and the exhaust mass flow signal of the pre-test be used for controlling the sample flow into the particulate system.
Če je seštevek transformacijskih časov sistema delcev, t50,P, in signala masnega pretoka izpušnih plinov, t50,F, > 0,3 s, se zahteva vnaprej določeno krmiljenje (look ahead control). V tem primeru se izvede predpreskus, signal masnega pretoka izpušnih plinov v predpreskusu pa se uporabi za krmiljenje pretoka vzorca v sistem delcev.
A correct control of the partial dilution system is obtained, if the time trace of qmew, pre of the pre-test, which controls qmp, is shifted by a ‘look-ahead’ time of t50,P + t50,F.
Pravilno krmiljenje sistema redčenja z delnim tokom se doseže, če se s predpreskusom ugotovljen časovni potek qmew, pre, ki krmili qmp, premakne za „vnaprej določen“ čas t50,P + t50,F.
For establishing the correlation between qmp, i and qmew, i the data taken during the actual test shall be used, with qmew, i time aligned by t50,F relative to qmp, i (no contribution from t50,P to the time alignment).
Za ugotovitev korelacije med qmp, i in qmew, i se uporabijo podatki iz dejanskega preskusa, kjer se qmew, i časovno uskladi za t50,F glede na qmp, i (brez upoštevanja t50,P pri časovni uskladitvi).
That is, the time shift between qmew and qmp is the difference in their transformation times that were determined in paragraph 9.4.7.3.
To pomeni, da je časovni premik med qmew in qmp enak razliki njunih transformacijskih časov, ki so bili določeni v odstavku 9.4.7.3.
The tare weight of the filter, as determined according to paragraph 7.8.2.2., shall be subtracted from the gross weight of the filter, as determined according to paragraph 7.8.4.5., which results in the particulate sample mass mf.
Tara teža filtra, ugotovljena v skladu z odstavkom 7.8.2.2, se odšteje od bruto teže filtra, ugotovljene v skladu z odstavkom 7.8.4.5, kar ima za posledico maso vzorca delcev mf.
For the evaluation of the particulate concentration, the total sample mass (msep) through the filter over the test cycle shall be recorded.
Za ovrednotenje koncentracije delcev se zabeleži skupna masna vzorca (msep) skozi filter v preskusnem ciklu.
With the prior approval of the type approval authority, the particulate mass may be corrected for the particulate level of the dilution air, as determined in paragraph 7.8.2.5., in line with good engineering practice and the specific design features of the particulate measurement system used.
Ob predhodni odobritvi homologacijskega organa se masa delcev lahko korigira za količino delcev v zraku za redčenje, določeno v odstavku 7.8.2.5, v skladu z dobro inženirsko prakso in specifičnimi sestavnimi deli uporabljenega sistema za merjenje delcev.
Depending on system design, the mass of particulates (g/test) shall be calculated by either of the methods in paragraphs 8.3.3.5.1. or 8.3.3.5.2 after buoyancy correction of the particulate sample mass according to paragraph 9.4.3.5.
Odvisno od zasnove sistema se masa delcev (g/preskus) izračuna po eni od obeh metod v odstavku 8.3.3.5.1 ali 8.3.3.5.2, in sicer po opravljeni korekciji plovnosti mase vzorca delcev v skladu z odstavkom 9.4.3.5.
Calculation based on sample ratio
Izračun na podlagi razmerja vzorcev
is the particulate mass sampled over the cycle, mg
masa delcev, vzorčenih skozi ves cikel, v mg
is the average sample ratio over the test cycle
povprečno razmerje vzorcev v preskusnem ciklu
is the sample mass over the cycle, kg
masa vzorca v ciklu, v kg
is the total exhaust mass flow over the cycle, kg
skupni masni pretok izpušnih plinov v ciklu, v kg
is the mass of diluted exhaust gas passing the particulate collection filters, kg
masa razredčenih izpušnih plinov, ki prehajajo skozi filtre za zbiranje delcev, v kg
is the mass of diluted exhaust gas passing the dilution tunnel, kg
masa razredčenih izpušnih plinov, ki prehajajo skozi tunel za redčenje, v kg
In case of the total sampling type system, msep and msed are identical.
V primeru sistema celotnega vzorčenja sta msep in msed identična.
Calculation based on dilution ratio
Izračun na podlagi razmerja redčenja
is the mass of equivalent diluted exhaust gas over the cycle, kg
masa ekvivalenta razredčenih izpušnih plinov skozi ves cikel, v kg
is the instantaneous equivalent diluted exhaust mass flow rate, kg/s
ekvivalent trenutnega masnega pretoka razredčenih izpušnih plinov, v kg/s
is the instantaneous dilution ratio
trenutno razmerje redčenja
is the instantaneous diluted exhaust mass flow rate, kg/s
trenutni masni pretok razredčenih izpušnih plinov, v kg/s
is the instantaneous dilution air mass flow rate, kg/s
trenutni masni pretok zraka za redčenje, v kg/s
Full flow dilution measurement (CVS)
Merjenje redčenja s celotnim tokom (CVS)
The concentration signals, either by integration over the cycle or by bag sampling, of the gaseous components shall be used for the calculation of the mass emissions by multiplication with the diluted exhaust mass flow rate.
Signali koncentracije, z integriranjem skozi ves cikel ali pa z vzorčenjem v vreče, plinastih sestavin se uporabljajo za izračun masnih emisij, tako da se pomnožijo z masnim pretokom razredčenih izpušnih plinov.
The exhaust mass flow rate shall be measured with a constant volume sampling (CVS) system, which may use a positive displacement pump (PDP), a critical flow venturi (CFV) or a subsonic venturi (SSV) with or without flow compensation.
Masni pretok izpušnih plinov se meri s sistemom vzorčenja s konstantno prostornino (CVS), ki lahko uporablja črpalko s prisilnim pretokom za natančno odvzemanje vzorcev (PDP), venturijevo cev s kritičnim pretokom (CFV) ali venturijevo cev s podzvočnim pretokom (SSV) s kompenzacijo pretoka ali brez nje.
For bag sampling and particulate sampling, a proportional sample shall be taken from the diluted exhaust gas of the CVS system.
Pri vzorčenju v vreče in vzorčenju delcev se iz razredčenih izpušnih plinov sistema CVS vzame sorazmeren vzorec.
For a system without flow compensation, the ratio of sample flow to CVS flow must not vary by more than ±2,5 per cent from the set point of the test.
Pri sistemu brez kompenzacije pretoka se razmerje med pretokom vzorca in pretokom v sistemu CVS ne sme razlikovati za več kot± 2,5 % od nastavljene točke preskusa.
For a system with flow compensation, each individual flow rate shall be constant within ±2,5 per cent of its respective target flow rate.
Pri sistemu s kompenzacijo pretoka mora biti vsaka posamezna stopnja pretoka konstantna v območju ±2,5 % svoje ciljne stopnje pretoka.
The complete test set up is schematically shown in figure 7.
Nastavitev celotnega preskusa je shematsko prikazana na sliki 7.
Figure 7
Slika 7:
Scheme of full flow measurement system
Shema sistema merjenja celotnega pretoka
Particulate measurement system
Sistem za merjenje delcev
Diluted exhaust flow
Pretok razredčenih izpušnih plinov
Dilution tunnel
Tunel za redčenje
Sample bag
Vreča za vzorce
Background bag
Vreča za vzorce ozadja
For calculation of the emissions in the diluted exhaust gas, it is necessary to know the diluted exhaust gas mass flow rate.
Za izračun emisij razredčenih izpušnih plinov je treba poznati masni pretok razredčenih izpušnih plinov.
The total diluted exhaust gas flow over the cycle (kg/test) shall be calculated from the measurement values over the cycle and the corresponding calibration data of the flow measurement device (V0 for PDP, KV for CFV, Cd for SSV) by either of the methods described in paragraphs 8.4.1.2. to 8.4.1.4.
Skupni pretok razredčenih izpušnih plinov v ciklu (kg/preskus) se izračuna iz vrednosti meritev skozi ves cikel in ustreznih kalibracijskih podatkov naprave za merjenje pretoka (V0 za PDP, KV za CFV, Cd za SSV) po eni od metod, opisanih v odstavkih od 8.4.1.2 do 8.4.1.4.
If the total sample flow of particulates (msep) exceeds 0,5 per cent of the total CVS flow (med), the CVS flow shall be corrected for msep or the particulate sample flow shall be returned to the CVS prior to the flow measuring device.
Če skupni pretok vzorca delcev (msep) presega 0,5 % skupnega pretoka v sistemu CVS (med), je treba pretok v sistemu CVS popraviti za msep ali pa pretok vzorca delcev vrniti na CVS pred napravo za merjenje pretoka.
PDP-CVS system
Sistem PDP-CVS
The calculation of the mass flow over the cycle is as follows, if the temperature of the diluted exhaust is kept within ± 6 K over the cycle by using a heat exchanger:
Če se temperatura razredčenih izpušnih plinov s pomočjo toplotnega izmenjevalnika skozi ves cikel vzdržuje v območju ± 6 K, je izračun masnega pretoka skozi ves cikel naslednji:
med = 1,293 × V0 × nP × pp × 273/(101,3 × T)
med = 1,293 × V0 × nP × pp × 273/(101,3 × T)
is the volume of gas pumped per revolution under test conditions, m3/rev
prostornina plina, načrpanega na en vrtljaj pri preskusnih pogojih, v m3/rev
is the total revolutions of pump per test
skupno število vrtljajev črpalke na preskus
is the absolute pressure at pump inlet, kPa
absolutni tlak na vstopu v črpalko, v kPa
is the average temperature of the diluted exhaust gas at pump inlet, K
povprečna temperatura razredčenih izpušnih plinov na vstopu v črpalko, v K
If a system with flow compensation is used (i.e. without heat exchanger), the instantaneous mass emissions shall be calculated and integrated over the cycle.
Če se uporabi sistem s kompenzacijo pretoka (tj. brez toplotnega izmenjevalnika), se skozi ves cikel izračunavajo in integrirajo trenutne masne emisije.
In this case, the instantaneous mass of the diluted exhaust gas shall be calculated as follows:
V tem primeru se trenutna masa razredčenih izpušnih plinov izračuna takole:
med, i = 1,293 × V0 × nP, i × pp × 273/(101,3 × T)
med, i = 1,293 × V0 × nP, i × pp × 273/(101,3 × T)
is the total revolutions of pump per time interval
skupno število vrtljajev črpalke na časovni interval
CFV-CVS system
Sistem CFV-CVS
The calculation of the mass flow over the cycle is as follows, if the temperature of the diluted exhaust is kept within ± 11 K over the cycle by using a heat exchanger:
Če se temperatura razredčenih izpušnih plinov s pomočjo toplotnega izmenjevalnika skozi ves cikel vzdržuje v območju ± 11 K, je izračun masnega pretoka skozi ves cikel naslednji:
med = 1,293 × t × Kv × pp/T0,5
med = 1,293 × t × Kv × pp/T0,5
is the cycle time, s
čas cikla, v s
is the calibration coefficient of the critical flow venturi for standard conditions,
kalibracijski koeficient venturijeve cevi s kritičnim pretokom za standardne pogoje
is the absolute pressure at venturi inlet, kPa
absolutni tlak na vstopu v venturijevo cev, v kPa
is the absolute temperature at venturi inlet, K
absolutna temperatura na vstopu v venturijevo cev, v K
med, i = 1,293 × Δti × KV × pp/T0,5
med, i = 1,293 × Δti × KV × pp/T0,5
is the time interval, s
časovni interval, v s
SSV-CVS system
Sistem SSV-CVS
The calculation of the mass flow over the cycle shall be as follows, if the temperature of the diluted exhaust is kept within ± 11 K over the cycle by using a heat exchanger:
Če se temperatura razredčenih izpušnih plinov s pomočjo toplotnega izmenjevalnika skozi ves cikel vzdržuje v območju ± 11 K, je izračun masnega pretoka skozi ves cikel naslednji:
is 0,006111 in SI units of m3
0,006111 v enotah SI za:m3
is the diameter of the SSV throat, m
premer grla SSV, v m
is the discharge coefficient of the SSV
koeficient pretoka SSV
is the temperature at the venturi inlet, K
temperatura na vstopu v venturijevo cev, v K
is the ratio of the SSV throat to inlet absolute static pressure, 1-Δp
razmerje absolutnega statičnega tlaka med grlom in vstopom v SSV,1-Δp
is the ratio of the SSV throat diameter, d, to the inlet pipe inner diameter D
razmerje med premerom grla SSV, d, in notranjim premerom sesalne cevi, D
The real time calculation shall be initialized with either a reasonable value for Cd, such as 0,98, or a reasonable value of Qssv.
Izračun v realnem času se začne z ustrezno vrednostjo za Cd, na primer 0,98, ali z ustrezno vrednostjo Qssv.
If the calculation is initialized with Qssv, the initial value of Qssv shall be used to evaluate the Reynolds number.
Če se izračun začne s Qssv, se za ovrednotenje Reynoldsovega števila uporabi začetna vrednost Qssv.
During all emissions tests, the Reynolds number at the SSV throat shall be in the range of Reynolds numbers used to derive the calibration curve developed in paragraph 9.5.4.
Pri vseh preskušanjih za določanje emisij mora biti Reynoldsovo število na grlu SSV v območju Reynoldsovih števil, ki se uporabljajo za izpeljavo kalibracijske krivulje, izpeljane v odstavku 9.5.4.
The gaseous components in the diluted exhaust gas emitted by the engine submitted for testing shall be measured by the methods described in Appendix 3.
Plinaste sestavine v razredčenih izpušnih plinih, ki jih oddaja motor, predložen v preskušanje, se merijo z metodami, opisanimi v Dodatku 3.
The flow capacity of the full flow system shall be large enough to completely eliminate water condensation in the dilution and sampling systems.
Pretočna zmogljivost sistema s celotnim tokom mora biti dovolj velika, da se v celoti odpravi kondenzacija vode v sistemih za redčenje in vzorčenje.
Data evaluation and calculation procedures are described in paragraphs 8.4.2.3. and 8.4.2.4.
Postopki ovrednotenja podatkov in izračunavanja so opisani v odstavkih 8.4.2.3 in 8.4.2.4.
The exhaust pipe between the engine and the full flow dilution system shall conform to the requirements laid down in Appendix 3.
Izpušna cev med motorjem in sistemom redčenja s celotnim tokom mora biti skladna z zahtevami iz Dodatka 3.
The gaseous emissions sample probe(s) shall be installed in the dilution tunnel at a point where the dilution air and exhaust gas are well mixed, and in close proximity to the particulates sampling probe.
Sondo(-e) za vzorčenje plinastih emisij se namesti(-jo) v tunel za redčenje v točki, kjer so zrak za redčenje in izpušni plini dobro premešani, ter v neposredni bližini sonde za vzorčenje delcev.
Sampling can generally be done in two ways:
Vzorčenje se praviloma izvaja na dva načina:
the emissions are sampled into a sampling bag over the cycle and measured after completion of the test; for HC, the sample bag shall be heated to 464 ± 11 K (191 ± 11 oC), for NOx, the sample bag temperature shall be above the dew point temperature;
emisije se vzorčijo v vrečo za zbiranje vzorcev skozi ves cikel in merijo po zaključku preskusa; za HC se vreča za vzorce ogreje na 464 ± 11 K (191 ± 11 oC), za NOx pa mora biti temperatura vreče za vzorce višja od temperature rosišča;
the emissions are sampled continuously and integrated over the cycle.
emisije se vzorčijo neprekinjeno in integrirajo skozi ves cikel.
The background concentrations shall be sampled upstream of the dilution tunnel into a sampling bag, and shall be subtracted from the emissions concentration according to paragraph 8.4.2.4.2.
Koncentracije ozadja se vzorčijo višje od tunela za redčenje v vrečo za zbiranje vzorcev in odštejejo od koncentracije emisij v skladu z odstavkom 8.4.2.4.2.
For continuous sampling, the emission concentrations (HC, CO and NOx) shall be recorded and stored with at least 1 Hz on a computer system, for bag sampling one mean value per test is required.
Pri neprekinjenem vzorčenju se koncentracije emisij (HC, CO in NOx) zabeležijo in shranijo v računalniškem sistemu pri vsaj 1 Hz, pri vzorčenju v vreče pa se zahteva ena srednja vrednost na preskus.
The diluted exhaust gas mass flow rate and all other data shall be recorded with a sample rate of at least 1 Hz.
Masni pretok razredčenih izpušnih plinov in vsi ostali podatki se beležijo s frekvenco vzorca najmanj 1 Hz.
For analogue analyzers the response will be recorded, and the calibration data may be applied online or offline during the data evaluation.
Pri analognih analizatorjih se zabeleži odziv, medtem ko je kalibracijske podatke med ovrednotenjem podatkov mogoče uporabiti on-line ali off-line.
For systems with heat exchanger, the mass of the pollutants shall be determined from the following equation:
Pri sistemih s toplotnim izmenjevalnikom se maso onesnaževal določi iz naslednje enačbe:
is the ratio between density of exhaust component and density of air
razmerje gostote sestavine izpušnih plinov in gostote zraka
is the average background corrected concentration of the component, ppm
povprečna koncentracija sestavine, korigirana glede na ozadje, v ppm
The u values are given in table 5.
U vrednosti so podane v tabeli 5.
For calculating the ugas values, the density of the diluted exhaust gas has been assumed to be equal to air density.
Za izračun vrednosti ugas se predpostavi, da je gostota razredčenih izpušnih plinov enaka gostoti zraka.
Therefore, the ugas values are identical for single gas components, but different for HC.
Zato so vrednosti ugas enake za posamezne plinaste sestavine, različne pa za HC.
Alternatively, the exact equation method described in paragraph 8.3.2.5., equations 27 or 28 may be used.
Namesto tega pa se lahko uporabi tudi metoda eksaktne enačbe, opisana v odstavku 8.3.2.5, enačba 27 ali 28.
Diluted exhaust gas u values and component densities
u vrednosti razredčenih izpušnih plinov in gostote sestavin
Determination of the background corrected concentrations
Določanje koncentracij, korigiranih glede na ozadje
The average background concentration of the gaseous pollutants in the dilution air shall be subtracted from measured concentrations to get the net concentrations of the pollutants.
Neto koncentracije plinastih onesnaževal dobimo tako, da od izmerjenih koncentracij odštejemo povprečno koncentracijo onesnaževal v ozadju v zraku za redčenje.
c = ce - cd × (1 - (1/D))
c = ce – cd x (1 – (1/D))
is the concentration of the component measured in the diluted exhaust gas, ppm
koncentracija sestavine, izmerjena v razredčenih izpušnih plinih, v ppm
is the concentration of the component measured in the dilution air, ppm
koncentracija sestavine, izmerjena v zraku za redčenje, v ppm
is the dilution factor
faktor redčenja
for diesel and LPG fueled gas engines
za dizelske motorje in motorje na LPG
for NG fueled gas engines
za plinske motorje na NG