natgillin/translations-raw huggingface dataset:
(≡ peak value, indicated in bold number)
(≡ temenska vrednost, nakazana s številko v krepkem tisku)
Assume the following test results for a PDP-CVS system
Predpostavijo se naslednji rezultati preskusa za sistem PDP-CVS
(ppm) without cutter
(ppm) brez izločevalnika
(ppm) with cutter
(ppm) z izločevalnikom
Calculation of the diluted exhaust gas flow (annex 4, appendix 2, paragraph 4.1.):
Izračun pretoka razredčenih izpušnih plinov (odstavek 4.1. Dodatka 2 Priloge 4):
Calculation of the NOx correction factor (annex 4, appendix 2, paragraph 4.2.):
Izračun korekcijskega faktorja NOx (odstavek 4.2. Dodatka 2 Priloge 4):
Calculation of the NMHC concentration by NMC method (annex 4, appendix 2, paragraph 4.3.1.), assuming a methane efficiency of 0,04 and an ethane efficiency of 0,98:
Izračun koncentracije NMHC z metodo NMC (odstavek 4.3.1. Dodatka 2 Priloge 4), ob predpostavki, da ima metan učinkovitost 0,04 in etan učinkovitost 0,98:
Calculation of the background corrected concentrations (annex 4, appendix 2, paragraph 4.3.1.1.):
Izračun koncentracij, korigiranih glede na ozadje (odstavek 4.3.1.1. Dodatka 2 Priloge 4):
Assuming a diesel fuel of the composition C1H1,8
Predpostavlja se, da ima dizelsko gorivo sestavo C1H1.8
Calculation of the emissions mass flow (annex 4, appendix 2, paragraph 4.3.1.):
Izračun masnega pretoka emisij (odstavek 4.3.1. Dodatka 2 Priloge 4):
Calculation of the specific emissions (annex 4, appendix 2, paragraph 4.4.):
Izračun specifičnih emisij (odstavek 4.4. Dodatka 2 Priloge 4):
Particulate Emissions (Diesel Engine)
Emisije delcev (dizelski motor)
Assume the following test results for a PDP-CVS system with double dilution
Predpostavijo se naslednji rezultati preskusa za sistem PDP-CVS z dvojnim redčenjem
Calculation of the mass emission (annex 4, appendix 2, paragraph 5.1.):
Izračun masne emisije (odstavek 5.1. Dodatka 2 Priloge 4):
Calculation of the background corrected mass emission (annex 4, appendix 2, paragraph 5.1.):
Izračun masne emisije ob upoštevanju korekcije glede na ozadje (odstavek 5.1. Dodatka 2 Priloge 4):
Calculation of the specific emission (annex 4, appendix 2, paragraph 5.2):
Izračun specifične emisije (odstavek 5.2. Dodatka 2 Priloge 4):
Calculation of the NMHC concentration (annex 4, appendix 2, paragraph 4.3.1.):
Izračun koncentracije NMHC (odstavek 4.3.1. Dodatka 2 Priloge 4):
Assuming a methane efficiency of 0,04 and an ethane efficiency of 0,98 (see annex 4, appendix 5, paragraph 1.8.4.)
Predpostavita se učinkovitost metana 0,04 in učinkovitost etana 0,98 (glej odstavek 1.8.4. Dodatka 5 Priloge 4)
Assuming a 100 % methane fuel of the composition C1H4
Predpostavi se referenčno gorivo G20 (100 % metan) s sestavo C1H4
For NMHC with GC method, the background concentration is the difference between HCconcd and CH4 concd
Za NMHC z metodo GC je koncentracija ozadja razlika med HCconcd in CH4 concd
(NMC method)
(metoda NMC)
(GC method)
(metoda GC)
(GC Method)
(metoda GC)
Calculation of the λ-shift factor (Sλ) [1]
Izračun faktorja λ-premika (Sλ) [1]
inert % % by volume of inert gases in the fuel (i.e. N2, CO2, He, etc.);
inert prostorninski % inertnih plinov (N2, CO2, He itd.) v gorivu;
n and m refer to average CnHm representing the fuel hydrocarbons, i.e:
n in m veljata za povprečni CnHm, ki predstavlja ogljikovodike v gorivu, tj.:
% by volume of all C2 hydrocarbons (e.g.: C2H6, C2H4, etc.) in the fuel;
prostorninski % vseh C2-ogljikovodikov (npr. C2H6, C2H4 itd.) v gorivu;
% by volume of all C3 hydrocarbons (e.g.: C3H8, C3H6, etc.) in the fuel;
prostorninski % vseh C3-ogljikovodikov (npr. C3H8, C3H6 itd.) v gorivu;
% by volume of all C4 hydrocarbons (e.g.: C4H10, C4H8, etc.) in the fuel;
prostorninski % vseh C4-ogljikovodikov (npr. C4H10, C4H8 itd.) v gorivu;
% by volume of all C5 hydrocarbons (e.g.: C5H12, C5H10, etc.) in the fuel;
prostorninski % vseh C5-ogljikovodikov (npr. C5H12, C5H10 itd.) v gorivu;
diluent % by volume of dilution gases in the fuel (i.e.: O2*, N2, CO2, He, etc.).
redčilo prostorninski % plinov za redčenje (tj. O2×, N2, CO2, He itd.) v gorivu).
Examples for the calculation of the λ-shift factor Sλ:
Primeri izračuna faktorja λ-premika Sλ:
Example 1: G25: CH4 = 86 %, N2 = 14 % (by vol)
primer: G25: CH4 = 86 %, N2 = 14 % (prostorninskih)
Example 2: GR: CH4 = 87 %, C2H6 = 13 % (by vol)
primer: GR: CH4 = 87 %, C2H6 = 13 % (prostorninskih)
Example 3: USA: CH4 = 89 %, C2H6 = 4,5 %, C3H8 = 2,3 %, C6H14 = 0,2 %, O2 = 0.6 %, N2 = 4 %
primer: ZDA: CH4 = 89 %, C2H6 = 4,5 %, C3H8 = 2,3 %, C6H14 = 0,2 %, O2 = 0,6 %, N2 = 4 %
In the case of ethanol-fuelled diesel engines, the following specific modifications to the appropriate paragraphs, equations and factors will apply to the test procedures defined in annex 4 to this Regulation.
Pri dizelskih motorjih na etanol se bodo za preskusne postopke iz Priloge 4 k temu pravilniku uporabljale naslednje specifične modifikacije ustreznih odstavkov, enačb in faktorjev.
In annex 4, appendix 1
V Dodatku 1 Priloge 4
NOx correction for humidity and temperature
Korekcija Nox na vlažnost in temperaturo
The emission mass flow rates (g/h) for each mode shall be calculated as follows, assuming the exhaust gas density to be 1272 kg/m3 at 273 K (O°C) and 101,3 kPa:
Stopnje masnih pretokov emisij (v g/h) v vsakem načinu se izračunajo takole, ob predpostavki, da je gostota izpušnih plinov 1272 kg/m3 pri 273 K (0 °C) in 101,3 kPa:
where NOx conc, COconc, HCconc [1] are the average concentrations (ppm) in the raw exhaust gas, as determined in paragraph 4.1.
če so NOx conc, COconc, HCconc [1] povprečne koncentracije (ppm) v nerazredčenih izpušnih plinih, kot so določene v odstavku 4.1.
where NOx conc, COconc, HCconc [1] Based on C1 equivalent.
če so NOx conc, COconc, HCconc [1] Na podlagi ekvivalentne vrednosti C1.
In annex 4, appendix 2
V Dodatku 2 Priloge 4
Paragraphs 3.1., 3.4., 3.8.3. and 5. of appendix 2 do not apply solely to diesel engines.
Odstavka 3.1., 3.4., odstavek 3.8.3. in odstavek 5. Dodatka 2 se ne uporabljajo le za dizelske motorje.
The conditions for the test should be arranged so that the air temperature and the humidity measured at the engine intake is set to standard conditions during the test run.
Preskusni pogoji se uredijo tako, da sta izmerjena temperatura zraka in vlažnost pri vstopu v motor med potekom preskusa nastavljeni na standardne pogoje.
The standard should be 6 ± 0,5 g water per kg dry air at a temperature interval of 298 ± 3 K. Within these limits no further NOx correction should be made.
Standard mora biti 6 ± 0,5 g vode na kg suhega zraka pri temperaturnem razponu 298 ± 3 K. Znotraj teh omejitev nadaljnja korekcija NOX ni dovoljena.
0,001587 · NOx conc · KH,D · MTOTW (ethanol fuelled engines)
0,001587 · NOx conc · KH,D · MTOTW (motorji na etanol),
0,000966 · COconc · MTOTW (ethanol fuelled engines)
0,000966 · COconc · MTOTW (motorji na etanol),
0,000794 · HCconc · MTOTW' (ethanol fuelled engines)
0,000794 · HCconc · MTOTW' (motorji na etanol),
, NMHCconc = average background corrected concentrations over the cycle from integration (mandatory for NOx and HC) or bag measurement, ppm.
, NMHCconc = povprečne, glede na ozadje korigirane koncentracije prek celotnega cikla od merjenja z integracijo (obvezno za NOx in HC) ali vrečo, v ppm;
MTOTW = total mass of diluted exhaust gas over the cycle as determined in paragraph 4.1., kg.
MTOTW = skupna masa razredčenih izpušnih plinov prek celotnega cikla, kakor je določeno v odstavku 4.1., v kg.
The dilution factor must be calculated as follows:
Faktor redčenja je treba izračunati takole:
The stoichiometric factor must, for the general fuel composition CHαOßNY, be calculated as follows:
Za splošno sestavo goriva CHαOßNY je treba stehiometrični faktor izračunati takole:
Wact = actual cycle work as determined in paragraph 3.9.2., kWh
Wact = dejansko delo cikla, kakor je določeno v odstavku 3.9.2, v kWh.
The fuels are GR (fuel 1) and G23 (fuel 3) for the H-range of gases and G25 (fuel 2) and G23 (fuel 3) for the L-range of gases.
Gorivi sta GR (gorivo 1) in G23 (gorivo 3) za območje visokokaloričnih plinov (H) ter G25 (gorivo 2) in G23 (gorivo 3) za območje nizkokaloričnih plinov (L).
The parent engine must meet the requirements of this Regulation at both positions of the switch without any readjustment to the fuelling between the two tests at the respective position of the switch.
Osnovni motor mora zahteve tega pravilnika izpolnjevati v obeh položajih stikala, brez prilagajanja gorivu med obema preskusoma pri posameznem položaju stikala.
The parent engine must meet the requirements of this Regulation without any readjustment to the fuelling between the two tests.
Osnovni motor mora izpolnjevati zahteve tega pravilnika brez kakršnega koli prilagajanja gorivu med obema preskusoma.
With the agreement of the authority, all other engines approved to row A, B1 or B2, or C of the tables in paragraph 5.2.1. are subjected to testing either on the ESC and ELR cycles or on the ETC cycle for the checking of the production conformity.
Če se pristojni organ strinja, se na vseh ostalih motorjih, homologiranih v skladu z vrstico A, B1, B2 ali C tabel iz odstavka 5.2.1., za preverjanje skladnosti proizvodnje opravijo preskusi s cikli ESC in ELR ter s ciklom ETC. Mejne vrednosti so podane v odstavku 5.2.1.
The limit values are given in paragraph 5.2.1. of the Regulation.
Pravilnika.
the pollutant emissions will be measured at zero and at ‘x’ hours on the first engine tested,
emisije onesnaževal se na prvem preskušenem motorju izmerijo pri nič in pri „x“ urah,
the evolution coefficient of the emissions between zero and ‘x’ hours will be calculated for each pollutant:
za vsako onesnaževalo se izračuna koeficient naraščanja emisij od nič do „x“ ur:emisije „x“ ur
Emissions x hours
emisije nič ur
Let:
Velja:
Number of cylinders: …1.4.
Število valjev: …1.4.
Individual cylinder displacement: …
Gibna prostornina posameznega valja: …
Actual torque=% torque × max. torque
Dejanski navor =% navora × najvecji navor
It is recommended that the analysers be operated such that the measured concentration falls between 15 per cent and 100 per cent of full scale.
Priporoča se tako upravljanje analizatorjev, da je merjena koncentracija med 15 % in 100 % obsega skale.
If read-out systems (computers, data loggers) can provide sufficient accuracy and resolution below 15 per cent of full scale, measurements below 15 per cent of full scale are also acceptable.
Če lahko sistemi za odčitavanje (računalniki, zapisovalniki podatkov) omogočajo zadostno točnost in ločljivost pod 15 % obsega skale, so sprejemljive tudi meritve pod 15 % obsega skale.
The indicated concentration c must be recorded.
Prikazano koncentracijo c je treba zabeležiti.
The ozonator is kept deactivated throughout the process.
Med celotnim postopkom ozonator ni vključen.
The indicated concentration a must be recorded.
Prikazano koncentracijo a je treba zabeležiti.
(The analyser is in the NOx mode).
(Analizator je v načinu NOx).
The indicated concentration b must be recorded.
Prikazano koncentracijo b je treba zabeležiti.
0,95 ≤ Rf ≤ 1,05
0,95 ≤ Rf ≤ 1,05.
% Quench=1–C×A
% dušenja=1–C×A
see fig. 20
glej sliko 20
NDIR analysers for the determination of carbon monoxide and carbon dioxide (optional for the determination of the dilution ratio for PT measurement).
analizatorji za merjenje ogljikovega monoksida in ogljikovega dioksida po nedisperzni infrardeči spektroskopski metodi (NDIR) (po izbiri za določanje razmerja redčenja pri merjenju PT)
If a HCLD is used it must be kept at a temperature of 328 K to 473 K (55 °C to 200 °C).
Če se uporabi HCLD, ga je treba ohranjati v temperaturnem območju od 328 K do 473 K (od 55 °C do 200 °C).
PSP
zrak
see figure 21 to particulate sampling system
glej sliko 21
vent PTT
oddušnik
The primary filter holder FH must be located within 300 mm of the exit of the SDT.
Posodo za primarni filter FH je treba namestiti v območju 300 mm od izstopa iz SDT.
Max.
najvišja
= 1600 min–1
= 1600 min–1,
delta = tFiter – tF/tF
delta = tFiter - tF/tF
Yi = Yi–1 + 7,07948 × 10–5 × (Si + 2 × Si–1 + Si–2 – 4 × Yi–2) + 0,970783 × (Yi–1 – Yi–2)
Yi = Yi–1 + 7,07948 × 10–5 × (Si + 2 × Si–1 + Si–2 – 4 × Yi–2) + 0,970783 × (Yi–1 – Yi–2)
APPROVAL GRANTED APPROVAL EXTENDED
PODELJENI HOMOLOGACIJI
If bag sampling is used, a flow diverter system must be installed at SL (see paragraph 1.2., Figure 8) with which the flow can be alternatively passed through or around the cutter according to the upper part of Figure 10. For NMHC measurement, both values (HC and CH4) must be observed on the FID and recorded.
Če se uporabi integracijska metoda, je treba v HSL1 namestiti NMC kot dodatni FID vzporedno z rednim detektorjem FID (glej sliko 8 odstavka 1.2.), v skladu s spodnjim delom slike 10.
Stoichiometric Air/Fuel ratios of automotive fuels: SAE J1829, June 1987.John B. Heywood, Internal Combustion Engine Fundamentals, McGraw-Hill, 1988, Chapter 3.4.
Stehiometrična razmerja zrak/gorivo za avtomobilska goriva: SAE J1829, junij 1987.John B. Heywood, Internal combustion engine fundamentals, McGraw-Hill, 1988, Poglavje 3.4.
‘Combustion stoichiometry’ (pages 68 to 72).
„Combustion stoichiometry“ (strani 68 do 72).
Natural gases with a λ-shift factor between 0,89 and 1,08 (0,89 ≤ Sλ ≤ 1,08) are considered to belong to H-range, while natural gases with a λ-shift factor between 1,08 and 1,19 (1,08 ≤ Sλ ≤ 1,19) are considered to belong to L-range. The composition of the reference fuels reflects the extreme variations of Sλ.
Zemeljski plini s faktorjem λ-premika med 0,89 in 1,08 (0,89 ≤ Sλ ≤ 1,08) spadajo v območje H, medtem ko zemeljski plini s faktorjem λ-premika med 1,08 in 1,19 (1,08 ≤ Sλ ≤ 1,19) spadajo v območje L. Zelo veliko spreminjanje Sλ se kaže v sestavi referenčnih goriv.
Refer to para. 4.1.2.
Glej odstavek 4.1.2.
NG-engine adaptable to any fuel composition
Motorji na zemeljski plin, prilagodljivi na vsako sestavo goriva
Refer to para. 4.2.1.
Glej odstavek 4.2.1.
NG-engine laid out for operation on either H-range gas or L-range gas
Motor na zemeljski plin, ki je predviden za delovanje na plinskem območju H ali L
Refer to para. 4.2.2.
Glej odstavek 4.2.2.
NG-engine laid out for operation on one specific fuel composition
Motor na zemeljski plin, ki je predviden za delovanje pri eni posebni sestavi goriva
(min 0,9500)
(najmanj 0,9500)
(min 0,7500)
(najmanj 0,7500)
PTT
vpihavanje svežega zraka
CFV
CPV
Min.
najnižja
0,000809 · HCconc · KH,D · GEXHW
0,000809 · HCconc · KH,D · GEXHW
Pmax
upravijnao
CO Analyser interference check Water and CO2 can interfere with the CO analyser performance.
Pregled motečih občutljivosti pri analizatorju CO
Refer to para. 4.1.3.
Glej odstavek 4.1.3.
NG-engine which is self adaptive by a switch
Motor na zemeljski plin, ki je samoprilagodljiv s stikalom
Emissions zero hours It may be less than one.
Koeficient je lahko manjši od ena.
Once this frequency has been determined through the iterative process of paragraph 6.1.1., the proper Bessel algorithm constants E and K must be calculated. The Bessel algorithm must then be applied to the instantaneous smoke trace (k-value), as described in paragraph 6.1.2:
Ko se ta frekvenca določi z iterativnim procesom iz odstavka 6.1.1., je treba izračunati ustrezni konstanti Besselovega algoritma E in K. Besselov algoritem je treba potem uporabiti za določanje krivulje trenutnega dimljenja (vrednost k), kot je opisano v odstavku 6.1.2.:
l > 10*d SB vent PSP d air TT DT PTT
oddušnik
see figure 21 or
glej sliko 21
EP vent
oddušnik
However, at the request of the manufacturer, the tests may be carried out on diesel or gas engines which have been run-in more than the period referred to in paragraph 8.4.2.2., up to a maximum of 100 hours. In this case, the running-in procedure will be conducted by the manufacturer who must undertake not to make any adjustments to those engines.
Na zahtevo proizvajalca se lahko preskusi vseeno izvajajo tudi na utečenih dizelskih ali plinskih motorjih, ki so se utekali daljše obdobje, kot je določeno v odstavku 8.4.2.2., vendar največ do 100 ur. V tem primeru postopek utekanja motorja opravi proizvajalec, ki se mora obvezati, da na teh motorjih ne bo napravil nobenih prilagoditev.
SV = 0,43 * SVA + 0,56 * SVB + 0,01 * SVC In figure b, the traces of the measured raw opacity signal, and of the unfiltered and filtered light absorption coefficients (k-value) of the first load step of an ELR-Test are shown, and the maximum value Ymax1,A (peak) of the filtered k trace is indicated.
SV = 0,43 * SVA + 0,56 * SVB + 0,01 * SVC
= 1,93 g/kWh
= 1,93 g/kWh
The efficiency of the converter used for the conversion of NO2 into NO must be tested as given in paragraphs 1.7.1. to 1.7.8.
Učinkovitost pretvornika, ki se uporablja za pretvorbo NO2 v NO, je treba preskusiti glede na odstavke od 1.7.1. do 1.7.8.
DAF vent
oddušnik
B –0,209 GFUEL/GAIRD + 0,00954
A –0,209 GFUEL/GAIRD + 0,00954
Figure 12: Partial flow dilution system with isokinetic probe and fractional sampling (PB control) DAF
Slika 12 – Sistem redčenja z delnim tokom z izokinetično sondo in delnim vzorčenjem (krmiljenje PB)
fresh air injection to particulate
do sistema vzorčenja delcev
to particulate sampling system ISP PB EP exhaust DPT
do sistema vzorčenja delcev
From each smoke trace, the maximum filtered k-value is taken for the further calculation. Assume the following values:
Od vsake krivulje dimljenja se za nadaljnji izračun vzame največja filtrirana vrednost k. Predpostavijo se naslednje vrednosti:
the lowest EGR rate; no air pump or lowest actual air flow pump.
brez zračne črpalke ali s črpalko z najmanjšim dejanskim zračnim pretokom.
The minimum and maximum mapping speeds are defined as follows: Minimum mapping speed idle speed
najmanjše število vrtljajev za določitev karakterističnega diagrama število vrtljajev v prostem teku,
y = mx + b where:
m naklon regresijske krivulje,
x reference value of speed (min–1), torque (Nm), or power (kW) b y intercept of the regression line The standard error of estimate (SE) of y on x and the coefficient of determination (r2) must be calculated for each regression line.
Za vsako regresijsko krivuljo je treba izračunati standardni pogrešek (Standard Error – SE) ocene y na x in koeficient določanja (r2).
Speed [%] Torque [%]
Število vrtljajev [%]
(Figure 6).
(slika 6).
Methane calibration gas must be flown through the FID with and without bypassing the NMC and the two concentrations recorded. The efficiency must be determined as follows:
Kalibracijski plin metan je treba spustiti skozi FID z obvodom NMC in brez njega, obe koncentraciji je treba zabeležiti.
The two gases of concern for CLD (and HCLD) analysers are CO2 and water vapour. Quench responses to these gases are proportional to their concentrations, and therefore require test techniques to determine the quench at the highest expected concentrations experienced during testing.
Plina, ki zadevata analizator CLD (in HCLD), sta CO2 in vodna para Odzivi na dušenje s tema dvema plinoma so sorazmerni z njuno koncentracijo, zato so potrebne preskusne tehnike za določanje dušenja pri najvišjih predvidenih koncentracijah med preskušanjem.
The quantity of pure gas discharged must be determined by means of differential weighing. A gas sample must be analysed with the usual equipment (sampling bag or integrating method), and the mass of the gas calculated.
Količino sproščenega čistega plina je treba določiti z merjenjem razlike mas. Z običajno opremo (vreča za vzorce ali integracijska metoda) je treba analizirati vzorec plina in izračunati maso plina.
vent x
peč
to y Oven
vzorec
If the integration method is used, an NMC in line with a second FID must be installed parallel to the regular FID into HSL1 (see paragraph 1.2., Figure 8) according to the lower part of Figure 10. For NMHC measurement, the values of the two FID's (HC and CH4) must be observed and recorded.
Pri merjenju NMHC je treba na obeh plamensko-ionizacijskih detektorjih (FID) opazovati in zabeležiti obe vrednosti (HC in CH4).
delta p FC1
izpuh
GFUEL SP
oddušnik
GEXH
do sistema
or GFUEL SP EP
oddušnik
Δ = (1,075202 – 0,987421) / 0,987421 = 0,081641
Δ = (1,075202 – 0,987421)/0,987421 = 0,081641
53,3 ppm
53,3 ppm
37,9 ppm
37,9 ppm
6,14 ppm
6,14 ppm
5,65 ppm
5,65 ppm
NMHCconce = 27,0 – 18,0 = 9,0 ppm
NMHCconce = 27,0 – 18,0 = 9,0 ppm
= 2,83 g/kWh
= 2,83 g/kWh
= 0,249 g/kWh
= 0,249 g/kWh
= 0,284 g/kWh
= 0,284 g/kWh
= 0,634 g/kWh
= 0,634 g/kWh
Corrigendum to Regulation No 123 of the Economic Commission for Europe of the United Nations (UN/ECE) — Uniform provisions concerning the approval of adaptive front-lighting systems (AFS) for motor vehicles
Popravek Pravilnika št. 123 Ekonomske komisije Združenih narodov za Evropo (UN/ECE) – Enotne določbe o homologaciji nastavljivih sistemov sprednje osvetlitve (AFS) za motorna vozila
Regulation No 123 should read as follows:
Pravilnik št. 123 se glasi:
Regulation No 123 of the Economic Commission for Europe of the United Nations (UN/ECE) — Uniform provisions concerning the approval of adaptive front-lighting systems (AFS) for motor vehicles
Pravilnik št. 123 Ekonomske komisije Združenih narodov za Evropo (UN/ECE) – Enotne določbe o homologaciji nastavljivih sistemov sprednje osvetlitve (AFS) za motorna vozila
This Regulation applies to adaptive front-lighting systems (AFS) for motor vehicles.
Ta pravilnik se uporablja za nastavljive sisteme sprednje osvetlitve (AFS) za motorna vozila.
For the purpose of this Regulation:
Za namene tega pravilnika:
the definitions given in Regulation No 48 and its series of amendments in force at the time of application for approval shall apply;
Uporabljati se morajo opredelitve iz Pravilnika št. 48 in njegovih sprememb, ki veljajo v trenutku vložitve vloge za podelitev homologacije.
‘Adaptive front lighting system’ (or ‘system’) means a lighting device, providing beams with differing characteristics for automatic adaptation to varying conditions of use of the dipped-beam (passing beam) and, if it applies, the main-beam (driving-beam) with a minimum functional content as indicated in paragraph 6.1.1.; such systems consist of the ‘system control’, one or more ‘supply and operating device(s)’, if any, and the ‘installation units’ of the right and of the left side of the vehicle;
„Nastavljiv sistem sprednje osvetlitve“ (ali „sistem“) je svetlobna naprava, ki oddaja svetlobne pramene, katerih značilnosti se samodejno prilagajajo spremenljivim pogojem uporabe kratkega svetlobnega pramena in morebitnega dolgega svetlobnega pramena z najmanjšo mogočo funkcionalno vsebino, kot je navedeno v odstavku 6.1.1; ta sistem vsebuje „sistemsko upravljanje“, enega ali več morebitnih „napajalno-upravljalnih naprav“ in enote, nameščene na desni in levi strani vozila.
‘Class’ of a passing beam (C, V, E or W) means the designation of a passing beam, identified by particular provisions according to this Regulation and Regulation No 48 [1];
„Razred“ kratkega svetlobnega pramena (C, V, E ali W) je kratki svetlobni pramen z značilnostmi, opredeljenimi v tem pravilniku in Pravilniku št. 48 [1].
‘Mode’ of a front-lighting function provided by a systemmeans a beam within the provisions (see paragraphs 6.2. and 6.3. of this Regulation) either for one of the passing beam classes or for the main beam, designed and specified by the manufacturer for adaptation to dedicated vehicle and ambient conditions;
„Način“ sprednje svetlobne funkcije, ki ga zagotavlja sistem, je svetlobni pramen v skladu z odstavkoma 6.2 in 6.3 tega pravilnika, bodisi za enega od razredov kratkega svetlobnega pramena bodisi za dolgi svetlobni pramen, ki ga je izdelovalec zasnoval za uporabo na nekaterih vozilih in v nekaterih atmosferskih pogojih.
‘Bending mode’ means the designation of a mode of a front-lighting function with its illumination being laterally moved or modified (to obtain an equivalent effect), designed for bends, curves or intersections of the road, and, identified by particular photometric provisions;
„Način osvetlitve v ovinkih“ je sprednja svetlobna funkcija, pri kateri je osvetljenost odmaknjena v desno ali levo stran ali spremenjena (da se dobi enakovreden rezultat), zasnovana je za cestne ovinke ali križišča in ima posebne fotometrične lastnosti.