natgillin/translations-raw huggingface dataset:
The wall temperature of the measuring chamber must be set to within ± 5 K between 343 K (70 °C) and 373 K (100 °C), but in any case sufficiently above the dew point of the exhaust gas to prevent condensation.
Temperatura sten merilne komore se nastavi na območje od 343 K (70 °C) do 373 K (100 °C) ± 5 K, v vsakem primeru pa zadosti nad rosiščem izpušnih plinov, da se prepreči kondenzacija.
The measuring chamber must be equipped with appropriate devices for measuring the temperature.
Merilna komora mora biti opremljena z ustreznimi napravami za merjenje temperature.
Optical path length
dolžina optične poti
Sampling pump (optional)
črpalka za vzorčenje (po izbiri)
TECHNICAL CHARACTERISTICS OF REFERENCE FUEL FOR C.I. ENGINES PRESCRIBED FOR APPROVAL TESTS AND TO VERIFY CONFORMITY OF PRODUCTION
TEHNIČNE ZNAČILNOSTI REFERENČNEGA GORIVA ZA MOTORJE NA KOMPRESIJSKI VŽIG, PREDPISANEGA ZA HOMOLOGACIJSKE PRESKUSE IN PREVERJANJE SKLADNOSTI PROIZVODNJE
DIESEL FUEL [1]
DIZELSKO GORIVO [1]
Test Method [2]
Preskusna metoda [2]
Cetane number [3]
Cetansko število [3]
final boiling point
Vrelišče
CFPP
Sposobnost filtra CFPP (Cold Filter Plugging Point)
Sulphur content [5]
Vsebnost žvepla [5]
ETHANOL FOR DIESEL ENGINES [7]
ETANOL ZA DIZELSKE MOTORJE [7]
Test Method [9]
Preskusna metoda [9]
Alcohol, mass
Alkohol, masa
Other alcohol than ethanol contained in total alcohol, mass
Drugi alkoholi v skupnem alkoholu poleg etanola, masa
Acidity, calculated as acetic acid
Kislost, izračunana kot ocetna kislina
According to scale
glede na barvno lestvico
Dry residue at 100 °C
Ostanek po sušenju pri 100 °C
Aldehydes calculated as acetic acid
Aldehidi, izračunani kot ocetna kislina
Esters, calculated as ethylacetate
Estri, izračunani kot etilacetat
If it is required to calculate the thermal efficiency of an engine or vehicle, the calorific value of the fuel can be calculated from:Specific energy (calorific value) (net) in MJ/kg = (46,423 – 8,792 d2 + 3,170 d) (1 – (x + y + s)) + 9,420 s – 2,499 xwhere:d the density at 15 °Cx the proportion by mass of water (% divided by 100)y the proportion by mass of ash (% divided by 100)s the proportion by mass of sulphur (% divided by 100).
Če je treba izračunati toplotno učinkovitost motorja ali vozila, se lahko kalorična vrednost izračuna iz naslednjih podatkov:Specifična energija (kalorična vrednost) (neto) v MJ/kg = (46,423 – 8,792 d2 + 3,170 d) (1 – (x + y + s)) + 9,420 s – 2,499 xče je:d gostota pri 15 °C,x masni delež vode (% deljeno s 100),y masni delež pepela (% deljeno s 100),s masni delež žvepla (% deljeno s 100).
In establishment of their limit values the terms of ISO 4259, Petroleum products - Determination and application of precision data in relation to methods of test, have been applied and in fixing a minimum value, a minimum difference of 2R above zero has been taken into account; in fixing a maximum and minimum value, the minimum difference is 4R (R - reproducibility).
Pri ugotavljanju njihovih mejnih vrednosti so bile uporabljene določbe standarda ISO 4259, Naftni izdelki – Določanje in uporaba natančnih podatkov v zvezi s preskusnimi metodami, pri določanju najnižje vrednosti pa je bila upoštevana najmanjša razlika 2R nad nič; pri določanju najvišje in najnižje vrednosti je najmanjša razlika 4R (R = obnovljivost).
Notwithstanding this measure, which is necessary for statistical reasons, the manufacturer of a fuel should nevertheless aim at a zero value where the stipulated maximum value is 2R and at the mean value in the case of quotations of maximum and minimum limits.
Ne glede na ta ukrep, ki je potreben iz tehničnih razlogov, si mora proizvajalec goriva prizadevati za ničelno vrednost, če je najvišja vrednost 2R, in povprečno vrednost pri najvišji in najnižji mejni vrednosti.
Should it be necessary to clarify the question as to whether a fuel meets the requirements of the specification, the terms of ISO 4259 should be applied.
Če je treba razjasniti vprašanje, ali gorivo izpolnjuje zahteve po specifikaciji, je treba uporabiti določbe standarda ISO 4259.
However, in the case of dispute between fuel supplier and fuel user, the terms in ISO 4259 can be used to resolve such disputes provided replicate measurements, of sufficient number to achieve the necessary precision, are made in preference to single determinations.
Vseeno pa se pri morebitnem sporu med dobaviteljem in uporabnikom goriva pri reševanju spora lahko uporabijo določbe standarda ISO 4259, pod pogojem, da se namesto ene same meritve raje izvede dovolj ponovnih meritev, da se doseže predpisana natančnost.
The actual sulphur content of the fuel used for the test must be reported.
Sporočiti je treba dejansko vsebnost žvepla v gorivu, uporabljenem za preskus.
In addition, the sulphur content of the reference fuel used to approve a vehicle or engine against the limit values set out in row B of the Table in paragraph 5.2.1. of this Regulation must have a maximum sulphur content of 50 ppm.
Razen tega mora imeti referenčno gorivo, ki se uporabi za homologacijo vozila ali motorja glede na mejne vrednosti iz vrstice B tabele v odstavku 5.2.1. tega pravilnika, največjo vsebnost žvepla 50 ppm.
In establishment of their limit values the terms of ISO 4259, Petroleum products – Determination and application of precision data in relation to methods of test, have been applied and in fixing a minimum value, a minimum difference of 2R above zero has been taken into account; in fixing a maximum and minimum value, the minimum difference is 4R (R – reproducibility).
Pri ugotavljanju njihovih mejnih vrednosti so bile uporabljene določbe standarda ISO 4259, „Naftni izdelki – Določanje in uporaba natančnih podatkov v zvezi s preskusnimi metodami“, pri določanju najnižje vrednosti pa je bila upoštevana najmanjša razlika 2R nad nič; pri določanju najvišje in najnižje vrednosti je najmanjša razlika 4R (R = obnovljivost).
TECHNICAL CHARACTERISTICS OF REFERENCE N.G. FUEL PRESCRIBED FOR APPROVAL TESTS AND TO VERIFY CONFORMITY OF PRODUCTION
TEHNIČNE ZNAČILNOSTI REFERENČNEGA GORIVA ZEMELJSKEGA PLINA, PREDPISANEGA ZA HOMOLOGACIJSKE PRESKUSE IN PREVERJANJE SKLADNOSTI PROIZVODNJE
Type: NATURAL GAS (NG)
Vrsta: ZEMELJSKI PLIN (NG)
% mole
%-mol
Balance [1]
Razlika [1]
Balance [3]
Razlika [3]
Balance [5]
Razlika [5]
Inerts + C2+
Inertni plini + C2+.
Value to be determined at standard conditions (293,2 K (20 °C) and 101,3 kPa).
Vrednost se določi pri standardnih pogojih (293,2 K (20 °C) in 101,3 kPa.
Inerts (different from N2) + C2/C2+.
Inertni plini (ki se razlikujejo od N2) + C2/C2+.
TYPE: LIQUEFIED PETROLEUM GAS (LPG)
VRSTA: UTEKOČINJENI NAFTNI PLIN (LPG)
Fuel A
goriva A
Fuel B
goriva B
Motor Octane Number
Oktansko število po motorni metodi
Evaporation Residue
ostanki uparjanja
ppm mass [1]
ppm teže [1]
visual inspection
vizualen pregled
This method may not accurately determine the presence of corrosive materials if the sample contains corrosion inhibitors or other chemicals, which diminish the corrosivity of the sample to the copper strip.
S to metodo ni mogoče natančno določiti prisotnosti korozivnih materialov, če vzorec vsebuje antikorozijska sredstva ali druge kemikalije, ki zmanjšujejo korozivnost vzorca na bakreni trak.
The calculation procedure is identical for the other modes.
Za druge načine je postopek izračunavanja enak.
Calculation of the dry to wet correction factor KW,r (annex 4, appendix 1, paragraph 4.2.):
Izračun korekcijskega faktorja iz suhega v vlažno KW,r (odstavek 4.2. Dodatka 1 Priloge 4):
Calculation of the NOx humidity correction factor KH,D (annex 4, appendix 1, paragraph 4.3.):
Izračun korekcijskega faktorja vlažnosti NOx KH,D (odstavek 4.3. Dodatka 1 Priloge 4):
Calculation of the emission mass flow rates (annex 4, appendix 1, paragraph 4.4.):
Izračun stopenj masnih pretokov emisij (odstavek 4.4. Dodatka 1 Priloge 4):
NOx = 0,001587 × 457 × 0,9625 × 563,38 = 393,27 g/h
NOx = 0,001587 × 457 × 0,9625 × 563,38 = 393,27 g/h,
CO = 0,000966 × 38,1 × 563,38 = 20,735 g/h
CO = 0,000966 × 38,1 × 563,38 = 20,735 g/h,
HC = 0,000479 × 6,3 × 3 × 563,38 = 5,100 g/h
HC = 0,000479 × 6,3 × 3 × 563,38 = 5,100 g/h.
Calculation of the specific emissions (annex 4, appendix 1, paragraph 4.5.):
Izračun specifičnih emisij (odstavek 4.5. Dodatka 1 Priloge 4):
The emission mass flow rates of the individual modes are multiplied by the respective weighting factors, as indicated in annex 4, appendix 1, paragraph 2.7.1., and summed up to result in the mean emission mass flow rate over the cycle:
Stopnje masnih pretokov emisij za posamezne načine se pomnožijo z ustreznimi vplivnimi (utežnimi) faktorji, kot je nakazano v odstavku 2.7.1. Dodatka 1 Priloge 4, in seštejejo, rezultat pa je srednja vrednost masnih pretokov emisij skozi ves cikel:
The engine power of the individual modes is multiplied by the respective weighting factors, as indicated in annex 4, appendix 1, paragraph 2.7.1., and summed up to result in the mean cycle power:
Moč motorja v posameznih načinih se pomnoži z ustreznimi vplivnimi (utežnimi) faktorji, kot je nakazano v odstavku 2.7.1. Dodatka 1 Priloge 4, in sešteje, rezultat pa je srednja moč v ciklu:
P(n) (0,1 × 0,15) + (96,8 × 0,08) + (55,2 × 0,10) + (82,9 × 0,10) + (46,8 × 0,05) + (70,1 × 0,05) + (23,0 × 0,05) + (114,3 × 0,09) + (27,0 × 0,10) + (122,0 × 0,08) + (28,6 × 0,05) + (87,4 × 0,05) + (57,9 × 0,05) = 60,006 kW
P(n) P(n) = (0,1 × 0,15) + (96,8 × 0,08) + (55,2 × 0,10) + (82,9 × 0,10) + (46,8 × 0,05) + (70,1 × 0,05) + (23,0 × 0,05) + (114,3 × 0,09) + (27,0 × 0,10) + (122,0 × 0,08) + (28,6 × 0,05) + (87,4 × 0,05) + (57,9 × 0,05) = 60,006 kW
Calculation of the specific NOx emission of the random point (annex 4, appendix 1, paragraph 4.6.1.):
Izračun specifične emisije NOx v naključni točki (odstavek 4.6.1. Dodatka 1 Priloge 4):
(calculated according to the previous formulae)
(izračunano po prejšnjih formulah)
Determination of the emission value from the test cycle (annex 4, appendix 1, paragraph 4.6.2.):
Določanje vrednosti emisije iz preskusnega cikla (odstavek 4.6.2. Dodatka 1 Priloge 4):
Comparison of the NOx emission values (annex 4, appendix 1, paragraph 4.6.3.):
Primerjava emisijskih vrednosti NOx (odstavek 4.6.3. Dodatka 1 Priloge 4):
Particulate Emissions
Emisije delcev
Particulate measurement is based on the principle of sampling the particulates over the complete cycle, but determining the sample and flow rates (MSAM and GEDF) during the individual modes.
Merjenje delcev temelji na načelu vzorčenja delcev skozi ves cikel, medtem ko se vzorec in stopnje pretoka (MSAM in GEDF) določajo med posameznimi načini.
Calculation of GEDF (annex 4, appendix 1, paragraphs 5.2.3. and 5.2.4.):
Izračun GEDF (odstavka 5.2.3. in 5.2.4. Dodatka 1 Priloge 4):
Assume the following measurement data of mode 4.
Predpostavijo se naslednji merilni podatki v načinu 4.
Calculation of the mass flow rate (annex 4, appendix 1, paragraph 5.4.):
Izračun stopnje masnega pretoka (odstavek 5.4. Dodatka 1 Priloge 4):
The GEDFW flow rates of the individual modes are multiplied by the respective weighting factors, as indicated in annex 4, appendix 1, paragraph 2.7.1., and summed up to result in the mean GEDF over the cycle.
Stopnje pretoka GEDFW pri posameznih načinih se pomnožijo z ustreznimi vplivnimi (utežnimi) faktorji, kot je nakazano v odstavku 2.7.1. Dodatka 1 Priloge 4, in seštejejo, rezultat pa je srednja vrednost GEDF skozi ves cikel.
Assume the particulate mass on the filters to be 2,5 mg, then
Če se predpostavlja, da je masa delcev na filtrih 2,5 mg, potem je
Background correction (optional)
Korekcija glede na ozadje (ni obvezna).
Assume one background measurement with the following values.
Predpostavi se ena meritev ozadja z naslednjimi vrednostmi.
The calculation of the dilution factor DF is identical to paragraph 3.1. of this annex and not shown here.
Izračun faktorja redčenja DF je enak kot v odstavku 3.1. tega dodatka in tukaj ni prikazan.
Sum of DF = [(1–1 / 119,15) × 0,15] + [(1–1 / 8,89) × 0,08] + [(1–1 / 14,75) × 0,10] + [(1–1 / 10,10) × 0,10] + [(1–1 / 18,02) × 0,05] + [(1–1 / 12,33) × 0,05] + [(1–1 / 32,18) × 0,05] + [(1–1 / 6,94) × 0,09] + [(1–1 / 25,19) × 0,10] + [(1–1 / 6,12) × 0,08] + [(1–1 / 20,87) × 0,05] + [(1–1 / 8,77) × 0,05] + [(1–1 / 12,59) × 0,05] = 0,923
Vsota DF = [(1–1/119,15) × 0,15] + [(1–1/8,89) × 0,08] + [(1–1/14,75) × 0,10] + [(1–1/10,10) × 0,10] + [(1–1/18,02) × 0,05] + [(1–1/12,33) × 0,05] + [(1–1/32,18) × 0,05] + [(1–1/6,94) × 0,09] + [(1–1/25,19) × 0,10] + [(1–1/6,12) × 0,08] + [(1–1/20,87) × 0,05] + [(1–1/8,77) × 0,05] + [(1–1/12,59) × 0,05] = 0,923
Calculation of the specific emission (annex 4, appendix 1, paragraph 5.5.):
Izračun specifične emisije (odstavek 5.5. Dodatka 1 Priloge 4):
= 0,099 g/kWh, if background corrected
= 0,099 g/kWh, ob korekciji glede na ozadje je
Calculation of the specific weighting factor (annex 4, appendix 1, paragraph 5.6.):
Izračun specifičnega vplivnega (utežnega) faktorja (odstavek 5.6. Dodatka 1 Priloge 4):
Assume the values calculated for mode 4 above, then
Če se predpostavijo vrednosti, izračunane za način 4 zgoraj, potem velja:
Since Bessel filtering is a completely new averaging procedure in European exhaust legislation, an explanation of the Bessel filter, an example of the design of a Bessel algorithm, and an example of the calculation of the final smoke value is given below.
Ker je filtriranje po Besselu povsem nov postopek povprečenja v evropski zakonodaji o izpušnih plinih, so v nadaljevanju podani obrazložitev Besselovega filtra, primer zasnove Besselovega algoritma in primer izračuna končne stopnje dimljenja.
The constants of the Bessel algorithm only depend on the design of the opacimeter and the sampling rate of the data acquisition system.
Konstante Besselovega algoritma so odvisne le od konstrukcije merilnika motnosti in od frekvence vzorčenja (zajemanja podatkov) v sistemu za pridobivanje podatkov.
To remove these high frequency distortions a Bessel filter is required for the ELR-Test.
Za odstranitev teh popačenj v visokofrekvenčnem področju se za preskus ELR zahteva Besselov filter.
The Bessel filter itself is a recursive, second-order low-pass filter which guarantees the fastest signal rise without overshoot.
Besselov filter je rekurzivni, nizkopasovni filter drugega reda, ki zagotavlja najhitrejši vzpon signala brez prekoračitve.
The values that characterise these two effects are called the physical and the electrical response time which represent an individual filter for each type of opacimeter.
Vrednosti, ki označujeta ta dva učinka, se imenujeta fizični in električni odzivni čas ter označujeta posamezni filter za vsak tip merilnika motnosti.
physical response time of the opacimeter (tp)
fizični odzivni čas merilnika motnosti (tp),
electrical response time of the opacimeter (te)
električni odzivni čas merilnika motnosti (te),
filter response time of the applied Bessel filter (tF)
odzivni čas uporabljenega Besselovega filtra (tF).
Since tp and te are given values for each individual opacimeter, and tAver is defined to be 1,0 s in this Regulation, tF can be calculated as follows:
Ker sta tp in te dani vrednosti za vsak merilnik motnosti posebej, tAver pa je po tem pravilniku 1,0 s, se tF lahko izračuna takole:
Figure (a): Traces of a Step Input Signal and the Filtered Output Signal
Slika (a) Krivulji stopničastega vhodnega signala in filtriranega izhodnega signala.
Step Input Signal
Stopničast vhodni signal
Bessel Filtered Output Signal
Po Besselu filtriran izhodni signal
In figure (a), the traces of a step input signal and Bessel filtered output signal as well as the response time of the Bessel filter (tF) are shown.
Slika (a) kaže krivulji stopničastega vhodnega signala in po Besselu filtriranega izhodnega signala ter odzivni čas Besselovega filtra (tF).
Step 7
Step 7 final Bessel filter constants and algorithm Yi = … Characteristics of opacimeter Značilnosti merilnika motnosti Regulation Pravilnik Data aquisition system sample rate Sistem pridobivanja podatkov stopnja vzorcev Step Korak
final Bessel filter constants and algorithm
Required overall Bessel filter response time Predpisani povprečni odzivni čas Besselovega filtra Design of Bessel filter algorithm Določanje algoritma Besselovega filtra
Yi = …
Application of Bessel filter on step input Uporaba Besselovega filtra na stopničastem vhodu Calculation of iterated filter response time Izračun ponovitev odzivnega časa filtra Adjustment of cut-off frequency Nastavitev mejne frekvence Deviation between t F and tF,iter Odstopanje med tF in tF,iter Iteration Ponovitev Check for iteration criteria Preverjanje meril za ponovitev yes, no da, ne Final Bessel filter constants and algorithm Končne konstante Besselovega filtra in končni Besselov algoritem
In this example a Bessel algorithm is designed in several steps according to the above iteration procedure which is based upon annex 4, appendix 1, paragraph 6.1.
V tem primeru se Besselov algoritem določa v več korakih, v skladu z zgornjim ponovitvenim postopkom, ki temelji na odstavku 6.1. Dodatka 1 Priloge 4.
physical response time tp 0,15 s
fizični odzivni čas tp 0,15 s,
electrical response time te 0,05 s
električni odzivni čas te 0,05 s,
overall response time tAver 1,00 s (by definition in this Regulation)
povprečni odzivni čas tAver 1,00 s (po definiciji v tem pravilniku),
sampling rate 150 Hz
frekvenca vzorčenja 150 Hz.
where Si represents the values of the step input signal (either ‘0’ or ‘1’) and Yi represents the filtered values of the output signal.
če Si predstavlja vrednosti vhodnega signala za to stopnjo (ali „0“ ali „1“), Yi pa filtrirane vrednosti izhodnega signala.
The index numbers, the time and the values of a step input signal and the resulting values of the filtered output signal for the first and the second iteration are shown in table B. The points adjacent to t10 and t90 are marked in bold numbers.
Indeksi, čas in vrednosti stopničastega vhodnega signala ter vrednosti, ki so rezultat filtriranega izhodnega signala za prvo in drugo ponovitev, so prikazani v tabeli B. Sosednje točke t10 in t90 so označene s številkami v krepkem tisku.
In table B, first iteration, the 10 % value occurs between index number 30 and 31 and the 90 % value occurs between index number 191 and 192.
V tabeli B se pri prvi ponovitvi vrednost 10 % pojavi med indeksom 30 in 31, vrednost 90 % pa med indeksom 191 in 192.
where outupper and outlower, respectively, are the adjacent points of the Bessel filtered output signal, and tlower is the time of the adjacent time point, as indicated in table B.
če sta outupper in outlower sosednji točki po Besselu filtriranega izhodnega signala, tlower pa je čas sosednje časovne točke, kot je prikazan v tabeli B.
Since 0,081641 > 0,01, the iteration criteria is not met and a further iteration cycle has to be started.
Ker je 0,081641 > 0,01, merila za ponovitev niso izpolnjena in je treba začeti nov ponovitveni cikel.
For this iteration cycle, a new cut-off frequency is calculated from fc and Δ as follows:
Za ta ponovitveni cikel se iz fc in Δ izračuna mejna frekvenca takole:
The resulting values of the first and second iteration are summarised in table A.
Vrednosti, dobljene v prvi in drugi ponovitvi, so povzete v tabeli A.
As soon as the iteration criteria has been met, the final Bessel filter constants and the final Bessel algorithm are calculated according to step 2.
Takoj ko so izpolnjena merila za ponovitev, se glede na korak 2 izračunajo končne konstante Besselovega filtra in končni Besselov algoritem.
The final algorithm is then used for determining the averaged smoke values (see next paragraph 2.3).
Končni algoritem se potem uporabi za določanje povprečnih stopenj dimljenja (glej naslednji odstavek 2.3.).
Filtered Output Signal
Filtriran izhodni signal
Calculation of the Smoke Values
Izračun stopnje dimljenja
In the scheme below the general procedure of determining the final smoke value is presented.
Na spodnji shemi je podan splošni postopek za določanje končne stopnje dimljenja.
Load Step 1
Stopnja obremenitve 1
Load Step 2
Stopnja obremenitve 2
Load Step 3
Stopnja obremenitve 3
raw opacity values N [%]
neobdelane vrednosti motnosti N [%]
conversion to light absorption coefficient k [1/m]
pretvorba koeficienta absorpcije svetlobe k [1/m] filtriranje z Besselovim filtrom
filtering with Bessel filter
izbira največje (temenske) vrednosti k
selection of maximum k-value (peak) for each speed and load step
za vsako število vrtljajev in stopnjo obremenitve validacija cilka za vsako število vrtljajev
Ymax2A
izračun srednje stopnje dimljenja za vsako število vrtljajev
Ymax1B
izračun končne stopnje dimljenja
Correspondingly, table C contains the numerical values of index i, time (sampling rate of 150 Hz), raw opacity, unfiltered k and filtered k. Filtering was conducted using the constants of the Bessel algorithm designed in paragraph 2.2. of this annex.
Na sliki b so prikazane krivulje izmerjenega neobdelanega signala motnosti ter nefiltriranih in filtriranih koeficientov absorpcije svetlobe (vrednost k) prve stopnje obremenitve pri preskusu ELR in nakazana največja (temenska) vrednost Ymax1,A filtrirane krivulje k. Tabela C vsebuje ustrezne številčne vrednosti indeksa i, časa (frekvenca vzorčenja 150 Hz), neobdelanega signala, nefiltrirane vrednosti k in filtrirane vrednosti k. Filtriranje je bilo izvedeno s konstantami Besselovega algoritma, določenega v odstavku 2.2. tega dodatka.
Due to the large amount of data, only those sections of the smoke trace around the beginning and the peak are tabled.
Zaradi velikega števila podatkov so v tabeli le odseki krivulje dimljenja, ki so okrog začetka in temena.
The peak value (i = 272) is calculated assuming the following data of table C. All other individual smoke values are calculated in the same way.
Temenska vrednost (i = 272) se izračuna s predpostavljanjem naslednjih podatkov v tabeli C. Vse druge posamične stopnje dimljenja se izračunajo enako.
For starting the algorithm, s–1, s–2, y–1 and y–2 are set to zero.
Za začetek algoritma se vrednosti s–1, s–2, y–1 in y–2 nastavijo na nič.
Figure b: Traces of measured opacity N, of unfiltered smoke k and of filtered smoke k
Slika b: Krivulje izmerjene motnosti N, nefiltrirane stopnje dimljenja k in filtrirane stopnje dimljenja k
Opacity N [%]
Motnost N [%] Motnost N
Peak = 0,524 m –1
Teme = 0,5424 m–1
Opacity N Unfiltered smoke k
Nefiltrirana stopnja dimljenja k
Filtered smoke k
Filtrirana stopnja dimljenja k
Calculation of the k-value (annex 4, appendix 1, paragraph 6.3.1.):
Izračun vrednosti k (odstavek 6.3.1. Dodatka 1 Priloge 4):
This value corresponds to S272 in the equation that follows.
Ta vrednost ustreza S272 v naslednji enačbi.
Calculation of Bessel averaged smoke (annex 4, appendix 1, paragraph 6.3.2.):
Izračun povprečne vrednosti dimljenja po Besselu (odstavek 6.3.2. Dodatka 1 Priloge 4):
In the following equation, the Bessel constants of the previous paragraph 2.2. are used.
V naslednji enačbi se uporabijo Besselove konstante iz prejšnjega odstavka 2.2.
(Si–1) and S270 (Si–2) are the two preceding unfiltered k-values, Y271 (Yi–1) and Y270 (Yi-2) are the two preceding filtered k-values.
(Si–1) in S270 (Si–2) sta predhodni nefiltrirani vrednosti k, Y271 (Yi–1) in Y270 (Yi–2) pa sta predhodni filtrirani vrednosti k.
Calculation of the final smoke value (annex 4, appendix 1, paragraph 6.3.3.):
Izračun končne stopnje dimljenja (odstavek 6.3.3. Dodatka 1 Priloge 4):
Cycle validation (annex 4, appendix 1, paragraph 3.4.)
Validacija cikla (odstavek 3.4. Dodatka 1 Priloge 4)
Before calculating SV, the cycle must be validated by calculating the relative standard deviations of the smoke of the three cycles for each speed.
Pred izračunavanjem SV je treba cikel validirati z izračunom relativnih standardnih odstopanj dimljenja vseh treh ciklov za vsako število vrtljajev.
Mean SV (m–1)
Srednja SV (m–1)
absolute standard deviation (m–1)
Absolutno standardno odstopanje (m–1)
relative standard deviation (%)
Relativno standardno odstopanje (%)
In this example, the validation criteria of 15 per cent is met for each speed.
V tem primeru je za vsako število vrtljajev izpolnjeno merilo validacije 15 %.
Unfiltered
Nefiltrirana
k-Value
vrednost k
Filtered
Filtrirana
Table C (continued)
Tabela C (nadaljevanje)
Values of opacity N, unfiltered and filtered k-value around Ymax1,A
Vrednosti dimljenja N, nefiltrirana in filtrirana vrednost k okoli Ymax1,A