natgillin/translations-raw huggingface dataset:
Note: For double dilution operation, sample flow is the net difference between the flow rate through the sample filters and the secondary dilution air flow rate.
Opomba: Pri delovanju z dvojnim redčenjem je pretok vzorcev dejanska razlika med stopnjo pretoka skozi filtre za vzorčenje in stopnjo pretoka sekundarnega zraka za redčenje.
The average temperature and pressure at the gas meter(s) or flow instrumentation inlet shall be recorded.
Povprečna temperatura in tlak na vstopu v plinomer(e) oziroma v merila za merjenje pretoka se zapišeta.
If the set flow rate cannot be maintained over the complete cycle (within ± 5 %) because of high particulate loading on the filter, the test shall be voided.
Če nastavljene stopnje pretoka ni mogoče ohranjati skozi celoten cikel (v območju 5 %) zaradi prevelike obremenitve filtra z delci, se preskus razveljavi.
The test shall be rerun using a lower flow rate and/or a larger diameter filter.
Preskus se ponovi pri manjši stopnji pretoka in/ali večjem premeru filtra.
For the control of a partial flow dilution system, a fast system response is required.
Pri nadzoru sistema redčenja z delnim tokom se zahteva hiter odzivni čas sistema.
The transformation time for the system shall be determined by the procedure in section 3.3 of Appendix 5 to Annex III.
Čas pretvorbe za sistem se določi s postopkom iz točke 3.3 Dodatka 5 k Prilogi III.
If the combined transformation time of the exhaust flow measurement (see section 4.2.1) and the partial flow system is less than 0,3 sec, online control may be used.
Če je skupen čas pretvorbe meritve pretoka izpušnih plinov (glej točko 4.2.1) in sistema redčenja z delnim tokom manj kot 0,3 sekunde, se lahko uporabi nadzor na spletu.
If the transformation time exceeds 0,3 sec, look ahead control based on a pre-recorded test run must be used.
Če čas pretvorbe presega 0,3 sekunde, je treba uporabiti nadzor s pogledom naprej, ki temelji na vnaprej zapisanem poteku preskusa.
In this case, the rise time shall be ≤ 1 sec and the delay time of the combination ≤ 10 sec.
V tem primeru mora biti čas vzpona ≤ 1 sekundi, skupen čas zamika pa ≤ 10 sekundam.
The total system response shall be designed as to ensure a representative sample of the particulates, qmp,i, proportional to the exhaust mass flow.
Skupen odziv sistema se izvede tako, da se zagotovi reprezentativen vzorec delcev, qmp,i, ki je sorazmeren z masnim pretokom izpušnih plinov.
To determine the proportionality, a regression analysis of qmp,i versus qmew,i shall be conducted on a minimum 1 Hz data acquisition rate, and the following criteria shall be met:
Za določitev sorazmernosti se uporabi regresivna analiza qmp,i proti qmew,i pri frekvenci pridobivanja podatkov najmanj 1 Hz, izpolnjeni pa morajo biti naslednji kriteriji:
The correlation coefficient R2 of the linear regression between qmp,i and qmew,i shall not be less than 0,95,
korelacijski koeficient R2 linearne regresije med qmp,i in qmew,i ne sme biti manj kot 0,95,
The standard error of estimate of qmp,i on qmew,i shall not exceed 5 % of qmp maximum,
standardna napaka ocene qmp,i za qmew,i ne sme preseči 5 % največje vrednoti qmp,
qmp intercept of the regression line shall not exceed ± 2 % of qmp maximum.
qmp odsek regresijske krivulje ne sme preseči ± 2 % največje vrednosti qmp.
Optionally, a pretest may be run, and the exhaust mass flow signal of the pretest be used for controlling the sample flow into the particulate system (look-ahead control).
Po izbiri je mogoče izvesti tudi predpreskus, za nadzor vzorčnega pretoka v sistem delcev (nadzor s pogledom naprej) pa se uporabi signal masnega pretoka izpušnih plinov iz predpreskusa.
Such a procedure is required if the transformation time of the particulate system, t50,P or the transformation time of the exhaust mass flow signal, t50,F, or both, are > 0,3 sec.
Takšen postopek se zahteva, če je čas pretvorbe sistema delcev, t50,P, ali čas pretvorbe signala masnega pretoka izpušnih plinov, t50,F, ali oba > 0.3 sec.
A correct control of the partial dilution system is obtained, if the time trace of qmew,pre of the pretest, which controls qmp, is shifted by a look-ahead time of t50,P + t50,F.
Do pravilnega nadzora sistema redčenja z delnim tokom pride, če se časovna sled qmew,pre predpreskusa, ki nadzoruje qmp, premakne za čas nadzora s pogledom naprej t50,P + t50,F.
For establishing the correlation between qmp,i and qmew,i the data taken during the actual test shall be used, with qmew,i time aligned by t50,F relative to qmp,i (no contribution from t50,P to the time alignment).
Za ugotovitev korelacije med qmp,i in qmew,i se uporabijo podatki iz dejanskega preskusa, kjer se qmew,i časovno uskladi za t50,F relativno do qmp,i (brez prispevka od t50,P k časovni uskladitvi).
That is, the time shift between qmew and qmp is the difference in their transformation times that were determined in section 3.3 of Appendix 5 to Annex III.
To pomeni, da je časovni premik med qmew in qmp razlika v njunih časih pretvorb, ki so bili določeni v točki 3.3 Dodatka 5 k Prilogi III.
Engine stalling
Nehotena zaustavitev motorja
If the engine stalls anywhere during the test cycle, the engine shall be preconditioned and restarted, and the test repeated.
Če se motor kadarkoli med preskusnim ciklom sam zaustavi, ga je treba kondicionirati in ponovno zagnati, preskus pa ponoviti.
If a malfunction occurs in any of the required test equipment during the test cycle, the test shall be voided.
Če pride na katerikoli predpisani preskusni opremi med preskusnim ciklom do okvare, se preskus razveljavi.
Operations after test
Postopki po preskusu
At the completion of the test, the measurement of the diluted exhaust gas volume or raw exhaust gas flow rate, the gas flow into the collecting bags and the particulate sample pump shall be stopped.
Ob zaključku preskusa se ustavijo meritev prostornine razredčenih izpušnih plinov ali pretok nerazredčenih izpušnih plinov, pretok plinov v zbiralne vreče in črpalka za vzorčenje delcev.
For an integrating analyser system, sampling shall continue until system response times have elapsed.
Pri integracijskem analiznem sistemu se vzorčenje nadaljuje, dokler ne potečejo odzivni časi sistema.
The concentrations of the collecting bags, if used, shall be analysed as soon as possible and in any case not later than 20 minutes after the end of the test cycle.
Če se uporabljajo zbiralne vreče, je treba njihove koncentracije čim prej analizirati, najpozneje pa v 20 minutah po koncu preskusnega cikla.
After the emission test, a zero gas and the same span gas shall be used for re-checking the analysers.
Po preskusu emisije se za ponovno preverjanje analizatorjev uporabi ničelni plin in enak kalibrirni plin.
The test will be considered acceptable if the difference between the pre-test and post-test results is less than 2 % of the span gas value.
Preskus šteje kot sprejemljiv, če je razlika med rezultati predhodnega preskusa in naknadnega preskusa manjša od 2 % vrednosti kalibrirnega plina.
Verification of the test run
Overjanje poteka preskusa
Data shift
Zamik podatkov
To minimise the biasing effect of the time lag between the feedback and reference cycle values, the entire engine speed and torque feedback signal sequence may be advanced or delayed in time with respect to the reference speed and torque sequence.
Da bi čimbolj zmanjšali efekt popačenja zaradi zakasnitve med izmerjenimi in referenčnimi vrednostmi cikla, se lahko celotno zaporedje izmerjenih signalov o vrtilni frekvenci in navoru motorja časovno premakne naprej ali nazaj glede na referenčno zaporedje vrtilnih frekvenc in navora.
If the feedback signals are shifted, both speed and torque must be shifted the same amount in the same direction.
Če so izmerjeni signali zamaknjeni, se morata za enak obseg v isto smer zamakniti tudi vrtilna frekvenca in navor.
Calculation of the cycle work
Izračun dela v ciklu
The actual cycle work Wact (kWh) shall be calculated using each pair of engine feedback speed and torque values recorded.
Dejansko delo cikla Wact (kWh) se izračuna s pomočjo posameznih parov zapisanih izmerjenih podatkov o vrtilni frekvenci in navoru.
This shall be done after any feedback data shift has occurred, if this option is selected.
To se naredi vsakič, ko je prišlo do zamika izmerjenih podatkov, če je ta možnost izbrana.
The actual cycle work Wact is used for comparison to the reference cycle work Wref and for calculating the brake specific emissions (see sections 4.4 and 5.2).
Dejansko delo cikla Wact se uporablja za primerjavo z referenčnim delom cikla Wref in za izračun emisij, specifičnih za zavoro (glej točki 4.4 in 5.2).
The same methodology shall be used for integrating both reference and actual engine power.
Ista metodologija se uporabi za integriranje referenčne in dejanske moči motorja.
If values are to be determined between adjacent reference or adjacent measured values, linear interpolation shall be used.
Če je treba določiti vrednost med sosednjimi referenčnimi oziroma sosednjimi izmerjenimi vrednostmi, se uporabi linearna interpolacija.
In integrating the reference and actual cycle work, all negative torque values shall be set equal to zero and included.
Pri integriranju referenčnega in dejanskega dela cikla se vse negativne vrednosti navora postavijo na nič in vključijo.
If integration is performed at a frequency of less than 5 Hertz, and if, during a given time segment, the torque value changes from positive to negative or negative to positive, the negative portion shall be computed and set equal to zero.
Če se izvaja integracija pri frekvenci, ki je nižja od 5 Hz, in če se med danim časom vrednost navora spremeni iz pozitivne v negativno ali iz negativne v pozitivno, se izračuna negativni delež in postavi na nič.
The positive portion shall be included in the integrated value.
Pozitivni delež se vključi v integrirano vrednost.
Wact shall be between – 15 % and + 5 % of Wref
Wact mora biti med – 15 % in + 5 % Wref.
Validation statistics of the test cycle
Validacijska statistika preskusnega cikla
Linear regressions of the feedback values on the reference values shall be performed for speed, torque and power.
Za vrtilno frekvenco, navor in moč se opravi linearna regresija izmerjenih vrednosti glede na referenčne vrednosti.
The method of least squares shall be used, with the best fit equation having the form:
Uporabi se metoda najmanjših kvadratov, s tem da ima najustreznejša enačba naslednjo obliko:
y Feedback (actual) value of speed (min-1), torque (Nm), or power (kW)
y izmerjena (dejanska) vrednost vrtilne frekvence (min–1), navora (Nm) ali moči (kW)
m slope of the regression line
m naklon regresijske krivulje
x reference value of speed (min-1), torque (Nm), or power (kW)
x referenčna vrednost vrtilne frekvence (min–1), navora (Nm) ali moči (kW)
b y intercept of the regression line
b odsek regresijske krivulje na osi y
The standard error of estimate (SE) of y on x and the coefficient of determination (r2) shall be calculated for each regression line.
Za vsako regresijsko krivuljo se izračunata standardna napaka (standard error — SE) ocene y na x in koeficient določanja (r2).
It is recommended that this analysis be performed at 1 Hertz.
Priporoča se, da se ta analiza opravi pri 1 Hz.
All negative reference torque values and the associated feedback values shall be deleted from the calculation of cycle torque and power validation statistics.
Vse negativne referenčne vrednosti navora in pripadajoče izmerjene vrednosti se iz izračuna vrednosti navora in statistike validacije moči izbrišejo.
For a test to be considered valid, the criteria of table 7 must be met.
Da se preskus šteje kot veljaven, morajo biti izpolnjeni kriteriji iz tabele 7.
Regression line tolerances
Dovoljena odstopanja regresijske krivulje
Power
Moč
Standard error of estimate (SE) of Y on X
Standardna napaka (SE) ocene Y na X
Max 100 min–1
Največ 100 min–1
Max 13 % (15 %) [15] of power map maximum engine torque
Največ 13 % (15 %) [15] največjega navora z diagrama moči motorja
Max 8 % (15 %) [15] of power map maximum engine power
Največ 8 % (15 %) [15] največje moči z diagrama moči motorja
Slope of the regression line, m
naklon regresijske krivulje, m
Coefficient of determination, r2
Koeficient določanja, r2
min 0,9700
najmanj 0,9700
min 0,8800
najmanj 0,8800
min 0,9100
najmanj 0,9100
Y intercept of the regression line, b
odsek regresijske krivulje na osi Y, b
± 20 Nm or ± 2 % (± 20 Nm or ± 3 %) [15] of max torque whichever is greater
± 20 Nm ali ± 2 % (± 20 Nm ali ± 3 %) [15] največjega navora, kar je večje
± 4 kW or ± 2 % (± 4 kW or ± 3 %) [15] of max power whichever is greater
± 4 kW ali ± 2 % (± 4 kW ali ± 3 %) [15] največje moči, kar je večje
Point deletions from the regression analyses are permitted where noted in Table 8.
Brisanje točk iz regresijskih analiz je dovoljeno, če je tako označeno v tabeli 8.
Permitted point deletions from regression analysis
Dopustno črtanje točk iz regresijske analize
Points to be deleted
Točke, ki se črtajo
Full load demand and torque feedback < 95 % torque reference
Polna zahteva po tovoru in signalih o navoru < 95 % referenčnega navora
Torque and/or power
Navor in/ali moč
Full load demand and speed feedback < 95 % speed reference
Polna zahteva po tovoru in signalih o vrtilni frekvenci < 95 % referenčne vrtilne frekvence
Speed and/or power
Vrtilna frekvenca in/ali moč
No load, not an idle point, and torque feedback > torque reference
Brez tovora, točka, ki ni v prostem teku, in signal o navoru > referenčni navora
No load, speed feedback ≤ idle speed + 50 min–1 and torque feedback = manufacturer defined/measured idle torque ± 2 % of max. torque
Brez tovora, signali o vrtilni frekvenci ≤ prosti tek + 50 min–1 in signali o navoru = navor v prostem teku, ki ga določi/izmeri proizvajalec ± 2 % največjega navora
No load, speed feedback > idle speed + 50 min–1 and torque feedback > 105 % torque reference
Brez tovora, signali o vrtilni frekvenci > vrtilna frekvenca v prostem teku+ 50 min–1 in signali o navoru > 105 % referenčnega navora
No load and speed feedback > 105 % speed reference
Brez tovora in signali o vrtilni frekvenci < 105 % referenčne vrtilne frekvence
Speed and/or power’
Vrtilna frekvenca in/ali moč“
The following section 4 is inserted:
Vstavi se naslednja točka 4:
Determination of the diluted exhaust gas flow
Določanje pretoka razredčenih izpušnih plinov
The total diluted exhaust gas flow over the cycle (kg/test) shall be calculated from the measurement values over the cycle and the corresponding calibration data of the flow measurement device (V0 for PDP, KV for CFV, Cd for SSV), as determined in section 2 of Appendix 5 to Annex III).
Skupni pretok razredčenih izpušnih plinov v ciklu (kg/preskus) se izračuna iz merilnih vrednosti skozi ves cikel in iz ustreznih kalibracijskih podatkov naprave za merjenje pretoka (V0 za PDP, KV za CFV, Cd za SSV), kakor je določeno v točki 2 Dodatka 5 k Prilogi III).
The following formulae shall be applied, if the temperature of the diluted exhaust is kept constant over the cycle by using a heat exchanger (± 6 K for a PDP-CVS, ± 11 K for a CFV-CVS or ± 11 K for a SSV-CVS), see section 2.3 of Annex V).
Naslednje formule se uporabijo, če se temperatura razredčenih izpušnih plinov s pomočjo izmenjevalnika toplote ohranja konstantna skozi ves cikel (± 6 K za PDP-CVS, ± 11 K za CFV-CVS ali ± 11 K za SSV-CVS), glej točko 2.3 Priloge V).
For the PDP-CVS system:
Za sistem PDP-CVS:
volume of gas pumped per revolution under test conditions, m3/rev
prostorninski pretok v sistemu PDP na en vrtljaj pri preskusnih pogojih, v m3/vrt
total revolutions of pump per test
skupno število vrtljajev črpalke na preskus
atmospheric pressure in the test cell, kPa
atmosferski tlak v preskusni napravi, v kPa
pressure depression below atmospheric at pump inlet, kPa
podtlak pri vstopu v črpalko, v kPa
average temperature of the diluted exhaust gas at pump inlet over the cycle, K
povprečna temperatura razredčenih izpušnih plinov pri vstopu v črpalko skozi ves cikel, v K
For the CFV-CVS system:
Za sistem CFV-CVS:
cycle time, s
čas cikla, s
calibration coefficient of the critical flow venturi for standard conditions,
kalibracijski koeficient venturijeve cevi s kritičnim pretokom za standardne pogoje
absolute pressure at venturi inlet, kPa
absolutni tlak pri vstopu v venturijevo cev, kPa
absolute temperature at venturi inlet, K
absolutna temperatura pri vstopu v venturijevo cev, K
For the SSV-CVS system
Za sistem SSV-CVS:
collection of constants and units conversions
zbirka konstant in pretvorb enot
= 0,006111 in SI units of
= 0,006111 v enotah SI:
diameter of the SSV throat, m
premer grla SSV, m
discharge coefficient of the SSV
koeficient odvajanja v SSV
temperature at the venturi inlet, K
temperatura pri vstopu v venturijevo cev, K
ratio of the SSV throat to inlet absolute, static pressure = 1 - ΔP PA
razmerje absolutnega statičnega tlaka med grlom SSV in vstopom = 1 - ΔP PA
ratio of the SSV throat diameter, d, to the inlet pipe inner diameter = d D
razmerje med premerom grla SSV, d, in notranjim premerom vstopne cevi = d D
If a system with flow compensation is used (i.e. without heat exchanger), the instantaneous mass emissions shall be calculated and integrated over the cycle.
Če se uporabi sistem s kompenzacijo pretoka (tj. brez izmenjevalnika toplote), se skozi ves cikel izračunavajo in integrirajo trenutne emisije mase.
In this case, the instantaneous mass of the diluted exhaust gas shall be calculated as follows.
V takem primeru se trenutna masa razredčenih izpušnih plinov izračuna takole:
NP,i = total revolutions of pump per time interval
NP,i = skupno število vrtljajev črpalke na časovni interval
Δti = time interval, s
Δti = časovni interval, s
For the SSV-CVS system:
Za sistem SSV-CVS:
The real time calculation shall be initialised with either a reasonable value for Cd, such as 0,98, or a reasonable value of Qssv.
Izračun v realnem času se začne ali z ustrezno vrednostjo za Cd, na primer 0,98, ali ustrezno vrednostjo Qssv.
If the calculation is initialised with Qssv, the initial value of Qssv shall be used to evaluate Re.
Če se izračun začne s Qssv, se za ovrednotenje Re uporabi začetna vrednost Qssv.
During all emissions tests, the Reynolds number at the SSV throat must be in the range of Reynolds numbers used to derive the calibration curve developed in section 2.4 of Appendix 5 to this Annex.
Pri vseh preskusih emisij mora biti Reynoldsovo število na grlu SSV v območju Reynoldsovih števil, ki se uporabljajo za izpeljavo kalibracijske krivulje, izpeljane v točki 2.4 Dodatka 5 k tej prilogi.
Determination of raw exhaust gas mass flow
Določanje masnega pretoka nerazredčenih izpušnih plinov
For calculation of the emissions in the raw exhaust gas and for controlling of a partial flow dilution system, it is necessary to know the exhaust gas mass flow rate.
Za izračun emisij v nerazredčenih izpušnih plinih in za nadzor nad sistemom redčenja z delnim tokom mora biti znan masni pretok izpušnih plinov.
For the determination of the exhaust mass flow rate, either of the methods described in sections 4.2.2 to 4.2.5 may be used.
Za določanje masnega pretoka izpušnih plinov se lahko uporabi katera koli od metod, opisanih v točkah od 4.2.2 do 4.2.5.
Response time
Odzivni čas
For the purpose of emissions calculation, the response time of either method described below shall be equal to or less than the requirement for the analyzer response time, as defined in section 1.5 of Appendix 5 to this Annex.
Za izračun emisij mora biti odzivni čas katere koli spodaj opisane metode enak ali manjši odzivnemu času, ki se zahteva za analizator, kakor je opredeljeno v točki 1.5 Dodatka 5 k tej prilogi.
For the purpose of controlling of a partial flow dilution system, a faster response is required.
Za nadzor sistema redčenja z delnim tokom se zahteva hitrejši odzivni čas.
For partial flow dilution systems with online control, a response time of ≤ 0,3 seconds is required.
Za sistem redčenja z delnim tokom z nadzorom na spletu se zahteva odzivni čas ≤ 0,3 sekunde.
For partial flow dilution systems with look ahead control based on a pre-recorded test run, a response time of the exhaust flow measurement system of ≤ 5 seconds with a rise time of ≤ 1 second is required.
Za sisteme redčenja z delnim tokom z nadzorom s pogledom naprej, ki temelji na vnaprej zapisanem poteku preskusa, se zahteva odzivni čas sistema merjenja pretoka izpušnih plinov ≤ 5 sekund s časom vzpona ≤ 1 sekundo.
The system response time shall be specified by the instrument manufacturer.
Odzivni čas sistema določi proizvajalec opreme.
The combined response time requirements for exhaust gas flow and partial flow dilution system are indicated in section 3.8.3.2.
Zahteve za skupni odzivni čas za pretok izpušnih plinov in sistem redčenja z delnim tokom so navedene v točki 3.8.3.2.
Direct measurement of the instantaneous exhaust flow may be done by systems such as:
Neposredno merjenje trenutnega pretoka izpušnih plinov je mogoče izvesti s sistemi, kot so:
Such precautions include the careful installation of the device in the engine exhaust system according to the instrument manufacturers' recommendations and to good engineering practice.
Takšni ukrepi so, med drugim, previdna namestitev naprave v izpušni sistem motorja v skladu z navodili proizvajalca in dobro inženirsko prakso.
Engine performance and emissions shall especially not be affected by the installation of the device.
Namestitev naprave zlasti ne sme vplivati na zmogljivost motorja in na emisije.
The accuracy of exhaust flow determination shall be at least ± 2,5 % of reading or ± 1,5 % of engine's maximum value, whichever is the greater.
Točnost določanja pretoka izpušnih plinov mora biti ± 2,5 % odčitka ali ± 1,5 % največje vrednosti motorja, kar je večje.
Air flowmeters and fuel flowmeters shall be used that meet the total exhaust flow accuracy requirement of section 4.2.2.
Uporabljajo se merilniki pretoka zraka in merilniki pretoka goriva, ki izpolnjujejo zahteve za točnost merjenja skupnega pretoka izpušnih plinov iz točke 4.2.2.
Tracer measurement method
Metoda merjenja markerjev
This involves measurement of the concentration of a tracer gas in the exhaust.
To vključuje merjenje koncentracije sledilnega plina v izpušnih plinih.
A known amount of an inert gas (e.g. pure helium) shall be injected into the exhaust gas flow as a tracer.
Znana količina inertnega plina (npr. čisti helij) se vbrizga v pretok izpušnih plinov kot marker.
The gas is mixed and diluted by the exhaust gas, but shall not react in the exhaust pipe.
Plin se pomeša in razredči z izpušnimi plini, vendar ne reagira v izpušni cevi.
The concentration of the gas shall then be measured in the exhaust gas sample.
Koncentracija plina se nato meri v vzorcu izpušnih plinov.
In order to ensure complete mixing of the tracer gas, the exhaust gas sampling probe shall be located at least 1 m or 30 times the diameter of the exhaust pipe, whichever is larger, downstream of the tracer gas injection point.
Da se zagotovi popolno mešanje sledilnega plina, je treba sondo za vzorčenje izpušnih plinov namestiti vsaj 1 m ali 30 krat premer izpušne cevi, kar je večje, nižje od mesta, kjer se vbrizga sledilni plin.
The sampling probe may be located closer to the injection point if complete mixing is verified by comparing the tracer gas concentration with the reference concentration when the tracer gas is injected upstream of the engine.
Sondo za vzorčenje je mogoče namestiti bližje mestu, kjer je bil vbrizgan sledilni plin, če se s primerjavo koncentracije sledilnega plina in referenčne koncentracije, ko se sledilni plin vbrizga višje v smeri motorja, dokaže popolno mešanje sledilnega plina iz izpušnih plinov.
The tracer gas flow rate shall be set so that the tracer gas concentration at engine idle speed after mixing becomes lower than the full scale of the trace gas analyser.
Pretok sledilnega plina se nastavi tako, da koncentracija sledilnega plina, če je motor v prostem teku, po mešanju postane nižja od obsega skale analizatorja sledilnega plina.
instantaneous exhaust mass flow, kg/s
trenutni masni pretok izpušnih plinov, v kg/s
tracer gas flow, cm3/min
pretok sledilnega plina, v cm3/min
instantaneous concentration of the tracer gas after mixing, ppm
trenutna koncentracija sledilnega plina po mešanju, v ppm