natgillin/translations-raw huggingface dataset:
The trigger for the step change shall be the same one used to start the look-ahead control in actual testing.
Spúšťač skokovej zmeny musí byť rovnaký, ako spúšťač použitý na spustenie doprednej regulácie pri skutočnej skúške.
From this data, the transformation time shall be determined for the partial flow dilution system, which is the time from the initiation of the step stimulus to the 50 per cent point of the flowmeter response.
Z týchto údajov sa stanoví doba transformácie pre systém riedenia časti prietoku, čo je časový interval od začiatku podnetu k skoku do bodu 50 % odozvy prietokomeru.
These signals are used in the regression checks performed after each test (see paragraph 9.4.6.1).
Tieto signály sa použijú v regresných kontrolách vykonaných po každej skúške (pozri bod 9.4.6.1).
The calculation shall be repeated for at least 5 rise and fall stimuli, and the results shall be averaged.
Výpočet sa zopakuje aspoň pre 5 podnetov zvýšenia a poklesu prietoku a výsledky sa spriemerujú.
The internal transformation time (< 100 ms) of the reference flowmeter shall be subtracted from this value.
Od tejto hodnoty sa odpočíta vnútorná doba transformácie (< 100 ms) referenčného prietokomeru.
This is the "look-ahead" value of the partial flow dilution system, which shall be applied in accordance with paragraph 9.4.6.1.
Ide o „doprednú“ hodnotu systému s riedením časti prietoku, ktorá sa použije v súlade s bodom 9.4.6.1.
Various types of flowmeters may be used, e.g. calibrated venturi, calibrated laminar flowmeter, calibrated turbine meter.
Môžu sa použiť rôzne typy prietokomerov, napr. kalibrovaná Venturiho trubica, kalibrovaný laminárny prietokomer, kalibrovaný turbínový prietokomer.
The linear equation which relates the pump flow and the correlation function shall be determined.
Určí sa lineárna rovnica, ktorá vyjadruje vzťah medzi prietokom čerpadla a korelačnou funkciou.
Leaks in all the connections and ducting between the calibration venturi and the CVS pump shall be maintained lower than 0,3 per cent of the lowest flow point (highest restriction and lowest PDP speed point).
Netesnosť vo všetkých spojeniach a kanáloch medzi kalibračnou Venturiho trubicou a čerpadlom CVS sa musí udržiavať na hodnotách nižších než 0,3 % najnižšieho prietoku (najvyššia regulácia a najnižší bod otáčok PDP).
The airflow rate (qvCVS) at each restriction setting (minimum six settings) shall be calculated in standard m3/s from the flowmeter data using the manufacturer's prescribed method.
Metódou predpísanou výrobcom sa z údajov prietokomera vypočíta prietok vzduchu (qvCVS) pri každej nastavenej miere regulácie (minimálne 6 hodnôt nastavenia) v štandardných jednotkách m3/s.
is the airflow rate at standard conditions (101,3 kPa, 273 K), m3/s
je prietok vzduchu za štandardných podmienok (101,3 kPa, 273 K), m3/s,
is the temperature at pump inlet, K
je teplota na vstupe čerpadla, K,
is the pump speed, rev/s
sú otáčky čerpadla, ot/s.
To account for the interaction of pressure variations at the pump and the pump slip rate, the correlation function (X0) between pump speed, pressure differential from pump inlet to pump outlet and absolute pump outlet pressure shall be calculated as follows:
Aby sa zohľadnilo vzájomné pôsobenie kolísania tlaku v čerpadle a miery strát čerpadla, vypočíta sa korelačná funkcia (X0) medzi otáčkami čerpadla, tlakovým rozdielom medzi vstupom a výstupom čerpadla a absolútny tlak na výstupe čerpadla takto:
is the pressure differential from pump inlet to pump outlet, kPa
je rozdiel tlakov medzi vstupom a výstupom čerpadla, v kPa,
For a CVS system with multiple speeds, the calibration curves generated for the different pump flow ranges shall be approximately parallel, and the intercept values (D0) shall increase as the pump flow range decreases.
V prípade systému CVS s viacerými rýchlosťami musia byť kalibračné krivky zostavené pre rôzne rozsahy prietoku čerpadla približne rovnobežné a so zmenšovaním rozsahu prietoku čerpadla rastú hodnoty úseku na osi (D0).
The calculated values from the equation shall be within ± 0,5 per cent of the measured value of V0.
Vypočítané hodnoty z rovnice sa od nameranej hodnoty V0 nesmú odlišovať o viac než ± 0,5 %.
The airflow rate (qvCVS) at each restriction setting (minimum 8 settings) shall be calculated in standard m3/s from the flowmeter data using the manufacturer's prescribed method.
Metódou predpísanou výrobcom sa z údajov prietokomera vypočíta prietok vzduchu (qvCVS) pri každej nastavenej miere regulácie (minimálne 8 hodnôt nastavenia) v štandardných jednotkách m3/s.
The standard deviation shall not exceed ± 0,3 per cent of the average KV.
Štandardná odchýlka nesmie prekročiť ± 0,3 % priemernej hodnoty KV.
Gas flow is a function of inlet pressure and temperature, pressure drop between the SSV inlet and throat, as shown in equation 53 (see paragraph 8.5.1.4).
Prietok plynu je funkciou tlaku a teploty na vstupe, poklesu tlaku medzi vstupom do SSV a jej hrdlom, ako to ukazuje rovnica 53 (pozri bod 8.5.1.4.).
The airflow rate (QSSV) at each restriction setting (minimum 16 settings) shall be calculated in standard m3/s from the flowmeter data using the manufacturer's prescribed method.
Metódou predpísanou výrobcom sa z údajov prietokomera vypočíta prietok vzduchu (QSSV) pri každej nastavenej miere regulácie (minimálne 16 hodnôt nastavenia) v štandardných jednotkách m3/s.
is the ratio of the SSV throat to inlet absolute static pressure = 1 – Δp
je pomer hrdla SSV k absolútnemu statickému tlaku na vstupe =1 – Δp
is the ratio of the SSV throat diameter, dV, to the inlet pipe inner diameter D
je pomer priemeru hrdla SSV (dV) k vnútornému priemeru prívodnej rúrky D.
The Re at the SSV throat shall be calculated with the following equation:
Hodnota Re pri hrdle SSV sa vypočíta takto:
is 25,55152 in SI units of 1
je 25,55152 v jednotkách SI1
is the absolute or dynamic viscosity of the gas, kg/ms
je absolútna alebo dynamická viskozita plynu, kg/ms,
b is 1,458 × 106 (empirical constant), kg/ms K0,5
b je 1,458 x 106 (empirická konštanta), v kg/ms K0,5,
S is 110,4 (empirical constant), K
S je 110,4 (empirická konštanta), v K.
Because QSSV is an input to the Re equation, the calculations shall be started with an initial guess for QSSV or Cd of the calibration venturi, and repeated until QSSV converges.
Keďže QSSV je vstupná veličina vo vzorci pre Re, musia sa výpočty začať počiatočným odhadom hodnoty pre QSSV alebo Cd kalibračnej Venturiho trubice a opakujú sa tak dlho, kým QSSV nekonverguje. Konvergenčná metóda musí byť presná na 0,1 % bodu alebo presnejšia.
The pollutant is analyzed, and the mass calculated according to paragraph 8.5.2.3 except in the case of propane where a u factor of 0,000472 is used in place of 0,000480 for HC.
Znečisťujúca látka sa analyzuje a vypočíta sa hmotnosť podľa bodu 8.5.2.3 okrem prípadu propánu, keď sa pre uhľovodíky (HC) namiesto faktora s hodnotou 0,000480 použije faktor u 0,000472.
Either of the following two techniques shall be used.
Použije sa ktorákoľvek z nasledujúcich techník.
A known quantity of pure gas (carbon monoxide or propane) shall be fed into the CVS system through a calibrated critical orifice.
Známe množstvo čistého plynu (oxid uhoľnatý alebo propán) sa privedie do systému CVS cez kalibrovanú clonu pre kritický prietok.
If the inlet pressure is high enough, the flow rate, which is adjusted by means of the critical flow orifice, is independent of the orifice outlet pressure (critical flow).
Ak je tlak na vstupe dostatočne vysoký, prietok, ktorý sa nastavuje prostredníctvom clony pre kritický prietok, je nezávislý od tlaku na výstupe z clony (kritický prietok).
A gas sample shall be analyzed with the usual equipment (sampling bag or integrating method), and the mass of the gas calculated.
Vzorka plynu sa analyzuje obvyklým zariadením (odberový vak alebo integračná metóda) a vypočíta sa hmotnosť plynu.
The mass so determined shall be within ± 3 per cent of the known mass of the gas injected.
Takto stanovená hmotnosť sa nesmie líšiť o viac než ± 3 % od známej hmotnosti vstrekovaného plynu.
The mass of a small cylinder filled with carbon monoxide or propane shall be determined with a precision of ± 0,01 g. For about 5 to 10 minutes, the CVS system shall be operated as in a normal exhaust emission test, while carbon monoxide or propane is injected into the system.
Hmotnosť malého valca, naplneného buď oxidom uhoľnatým alebo propánom, sa určí s presnosťou ± 0,01 g. Počas 5 až 10 minút sa nechá systém CVS v činnosti ako pri normálnej skúške výfukových emisií, pričom sa do systému vstrekuje CO alebo propán.
PARTICLE NUMBER MEASUREMENT TEST PROCEDURE
SKÚŠOBNÝ POSTUP NA MERANIE MNOŽSTVA TUHÝCH ČASTÍC
Particle number emissions shall be measured by continuous sampling from either a partial flow dilution system, as described in Appendix 2 to this annex, paragraph A.2.2.1 and A.2.2.2 or a full flow dilution system as described in Appendix 2 to this annex, paragraph A.2.2.3 and A.2.2.4.
Množstvo emisií tuhých častíc sa meria prostredníctvom nepretržitého odoberania vzoriek zo systému riedenia časti prietoku, ako je opísané v dodatku 2 k tejto prílohe bodoch A.2.2.1 a A.2.2.2, alebo zo systému riedenia plného prietoku, ako je opísané v dodatku 2 k tejto prílohe bodoch A.2.2.3 a A.2.2.4.
Diluent used for both the primary and, where applicable, secondary dilution of the exhaust in the dilution system shall be passed through filters meeting the High-Efficiency Particulate Air (HEPA) filter requirements defined in Appendix 2 to this annex, paragraphs A.2.2.2 or A.2.2.4.
Zrieďovací prostriedok, ktorý sa používa na primárne a v prípade potreby aj na sekundárne riedenie výfukových plynov v systéme riedenia, prechádza cez filtre spĺňajúce požiadavky na vysokoúčinné filtre vzduchových častíc (HEPA) definované v dodatku 2 k tejto prílohe bode A.2.2.2 alebo A.2.2.4.
The diluent may optionally be charcoal scrubbed before being passed to the HEPA filter to reduce and stabilize the hydrocarbon concentrations in the diluent.
Predtým, ako zrieďovací prostriedok prejde do HEPA filtra, môže sa voliteľne prepierať cez aktívne uhlie, aby sa znížili a stabilizovali koncentrácie uhľovodíkov v zrieďovacom prostriedku.
Compensating for particle number sample flow – full flow dilution systems
Kompenzácia počtu častíc v prietoku vzorky – systémy riedenia plného prietoku
Alternatively, the total mass flow in the dilution system may be mathematically corrected for the particle number sample flow extracted.
Iná možnosť je, že sa celkový hmotnostný prietok v systéme riedenia môže matematicky korigovať o počet častíc v extrahovanom prietoku vzorky.
Where the total mass flow extracted from the dilution system for the sum of particle number sampling and particulate mass sampling is less than 0,5 per cent of the total dilute exhaust gas flow in the dilution tunnel (med) this correction, or flow return, may be neglected.
Ak je celkový hmotnostný prietok extrahovaný zo systému riedenia na účely stanovenia počtu častíc a na stanovenie hmotnosti tuhých častíc v odobratej vzorke menší než 0,5 % celkového prietoku zriedeného výfukového plynu v zrieďovacom tuneli (med), táto korekcia alebo spätné vedenie prietoku sa môže považovať za zanedbateľnú.
Compensating for particle number sample flow – partial flow dilution systems
Kompenzácia počtu častíc v prietoku vzorky – systémy riedenia časti prietoku
For partial flow dilution systems the mass flow extracted from the dilution system for particle number sampling shall be accounted for in controlling the proportionality of sampling.
V prípade systémov riedenia časti prietoku sa hmotnostný prietok extrahovaný zo zrieďovacieho systému na účely stanovenia počtu častíc v odobratej vzorke dosiahne reguláciou proporcionálnosti odberu vzoriek.
This shall be achieved either by feeding the particle number sample flow back into the dilution system upstream of the flow measuring device or by mathematical correction as outlined in paragraph 10.3.2.
Možno to dosiahnuť privedením prietoku vzorky odobratej na účely stanovenia počtu častíc späť do systému riedenia v smere proti zariadeniu na meranie prietoku alebo matematickou korekciou uvedenou v bode 10.3.2.
In the case of total sampling type partial flow dilution systems, the mass flow extracted for particle number sampling shall also be corrected for in the particulate mass calculation as outlined in paragraph 10.3.3.
V prípade systému s riedením časti prietoku a s odberom celkovej vzorky sa hmotnostný prietok extrahovaný na účely odberu vzoriek na stanovenie počtu častíc takisto koriguje vo výpočte hmotnosti častíc, ako sa uvádza v bode 10.3.3.
The instantaneous exhaust gas flow rate into the dilution system (qmp), used for controlling the proportionality of sampling, shall be corrected according to one of the following methods:
Okamžitý prietok výfukových plynov do systému riedenia (qmp), použitý na regulovanie proporcionálnosti odberu vzoriek, sa koriguje podľa jednej z týchto metód:
In the case where the extracted particle number sample flow is discarded, equation 83 in paragraph 9.4.6.2. shall be replaced by the following:
Ak sa prietok vzorky extrahovaný na účely stanovenia počtu častíc vyradí, rovnica (83) v bode 9.4.6.2 sa nahradí touto rovnicou:
diluted exhaust mass flow rate, kg/s,
prietok zriedených výfukových plynov, kg/s,
particle number sample mass flow rate, kg/s.
hmotnostný prietok vzorky odobratej na stanovenie počtu častíc, kg/s.
The qex signal sent to the partial flow system controller shall be accurate to within 0,1 per cent of qmdew at all times and should be sent with frequency of at least 1 Hz.
Signál qex, prenášaný do regulátora systému riedenia časti prietoku sa sústavne vysiela s presnosťou do 0,1 percenta qmdew a mal by sa vysielať s frekvenciou najmenej 1 Hz.
In the case where the extracted particle number sample flow is fully or partially discarded, but an equivalent flow is fed back to the dilution system upstream of the flow measurement device, equation 83 in paragraph 9.4.6.2. shall be replaced by the following:
Ak sa prietok vzorky extrahovaný na účely stanovenia počtu častíc úplne alebo čiastočne vyradí, avšak do systému riedenia sa privádza ekvivalentný prietok v smere proti zariadeniu na meranie prietoku, rovnica (83) v bode 9.4.6.2 sa nahradí touto rovnicou:
particle number sample mass flow rate, kg/s,
hmotnostný prietok vzorky počtu tuhých častíc, kg/s,
mass flow rate fed back into dilution tunnel to compensate for particle number sample extraction, kg/s.
hmotnostný prietok privádzaný späť do zrieďovacieho tunela na kompenzáciu odobratej vzorky na meranie počtu tuhých častíc, kg/s.
The difference between qex and qsw sent to the partial flow system controller shall be accurate to within 0,1 per cent of qmdew at all times.
Rozdiel medzi qex a qsw prenášaný do regulátora systému riedenia časti prietoku sa vždy vysiela s presnosťou do 0,1 percenta qmdew.
When a particle number sample flow is extracted from a total sampling partial flow dilution system, the mass of particulates (mPM) calculated in paragraph 8.4.3.2.1 or 8.4.3.2.2 shall be corrected as follows to account for the flow extracted.
Ak sa prietok vzorky odobratej na účely stanovenia počtu častíc extrahuje zo systému s riedením časti prietoku a s odberom celkovej vzorky, hmotnosť tuhých znečisťujúcich látok (mPM) vypočítaná v bode 8.4.3.2.1 alebo 8.4.3.2.2 sa koriguje nasledujúcim spôsobom, aby sa zohľadnila korekcia hodnoty extrahovaného prietoku.
This correction is required even where filtered extracted flow is fed back into the partial flow dilution systems.
Táto korekcia sa vyžaduje dokonca aj vtedy, keď sa filtrovaný odobratý prúd vráti do systémov riedenia časti prietoku.
mass of particulates corrected for extraction of particle number sample flow, g/test,
hmotnosť znečisťujúcich tuhých látok korigovaná o extrakciu prietoku vzorky odobratej na stanovenie počtu častíc, g/skúška,
mass of particulates determined according to paragraph 8.4.3.2.1 or 8.4.3.2.2, g/test,
hmotnosť znečisťujúcich tuhých látok stanovená podľa bodu 8.4.3.2.1 alebo 8.4.3.2.2, g/skúška,
total mass of diluted exhaust gas extracted from the dilution tunnel for particle number sampling, kg.
celková hmotnosť zriedeného výfukového plynu odobratého zo zrieďovacieho tunelu na účely odberu vzoriek na meranie počtu tuhých častíc, kg.
For particle number measurement, exhaust mass flow rate, determined according to any of the methods described in paragraphs 8.4.1.3 to 8.4.1.7, is used for controlling the partial flow dilution system to take a sample proportional to the exhaust mass flow rate.
Pokiaľ ide o meranie počtu častíc, hmotnostný prietok výfukových plynov, stanovený podľa ktorejkoľvek z metód opísaných v bodoch 8.4.1.3 až 8.4.1.7, sa používa na reguláciu systému riedenia časti prietoku s cieľom odobrať vzorku úmernú hmotnostnému prietoku výfukových plynov.
Determination of particle numbers
Stanovenie počtu častíc
For partial flow dilution systems residence time in the particle number sampling and measurement system shall be accounted for by time aligning the particle number signal with the test cycle and the exhaust gas mass flow rate according to the procedure in paragraph 8.4.2.2.
Pre systémy s riedením časti prietoku sa čas zdržania pri odbere vzoriek na účely stanovenia počtu častíc a v systéme merania dosahuje prostredníctvom časovej synchronizácie signálu počtu častíc so skúšobným cyklom a hmotnostným prietokom výfukových plynov podľa postupu v bode 8.4.2.2.
The transformation time of the particle number sampling and measurement system shall be determined according to paragraph A.8.1.3.7 of Appendix 8 to this annex.
Čas transformácie odberu vzoriek na účely stanovenia počtu častíc a systému merania sa stanoví podľa bodu A.8.1.3.7. dodatku 8 k tejto prílohe.
Where particle numbers are sampled using a partial flow dilution system according to the procedures set out in paragraph 8.4., the number of particles emitted over the test cycle shall be calculated by means of the following equation:
Ak sa odoberajú vzorky na účely stanovenia počtu častíc s použitím systému s riedením časti prietoku podľa postupov stanovených v bode 8.4, počet častíc emitovaných v priebehu skúšobného cyklu sa vypočíta prostredníctvom tejto rovnice:
number of particles emitted over the test cycle,
počet častíc emitovaných v priebehu skúšobného cyklu,
mass of equivalent diluted exhaust gas over the cycle, determined according to paragraph 8.4.3.2.2, kg/test,
hmotnosť ekvivalentných zriedených výfukových plynov počas cyklu, stanovená podľa bodu 8.4.3.2.2., kg/skúška,
calibration factor to correct the particle number counter measurements to the level of the reference instrument where this is not applied internally within the particle number counter.
kalibračný faktor na korigovanie meraní počítadla častíc na úroveň referenčného prístroja, pokiaľ sa neuplatňuje interne v rámci počítadla častíc.
Where the calibration factor is applied internally within the particle number counter, a value of 1 shall be used for k in the above equation,
Ak sa kalibračný faktor uplatňuje interne v rámci počítadla častíc, v uvedenej rovnici sa namiesto k použije hodnota 1,
mean particle concentration reduction factor of the volatile particle remover specific to the dilution settings used for the test.
redukčný faktor priemernej koncentrácie častíc odstraňovača prchavých častíc špecifický pre nastavenie riedenia použité na skúšku.
shall be calculated from the following equation:
vypočíta sa z nasledujúcej rovnice:
a discrete measurement of particle concentration in the diluted gas exhaust from the particle counter, corrected for coincidence and to standard conditions (273,2 K and 101,33 kPa), particles per cubic centimetre,
diskrétne meranie koncentrácie častíc v zriedenom výfukovom plyne z počítadla častíc, korigované o zhodu a na štandardné podmienky (273,2 K a 101,33 kPa), počet častíc na centimeter kubický,
number of particle concentration measurements taken over the duration of the test.
počet meraní koncentrácie tuhých častíc vykonaný počas trvania skúšky.
Where particle numbers are sampled using a full flow dilution system according to the procedures set out in paragraph 8.5., the number of particles emitted over the test cycle shall be calculated by means of the following equation:
Ak sa odoberajú vzorky na účely stanovenia počtu častíc s použitím systému riedenia plného prietoku podľa postupov stanovených v bode 8.5, počet častíc emitovaných v priebehu skúšobného cyklu sa vypočíta prostredníctvom tejto rovnice:
total diluted exhaust gas flow over the cycle calculated according to any one of the methods described in paragraphs 8.5.1.2 to 8.5.1.4, kg/test,
celkový prietok zriedených výfukových plynov v priebehu cyklu vypočítaný podľa niektorej z metód opísaných v bodoch 8.5.1.2 až 8.5.1.4, kg/skúška,
is the number of particles emitted per kWh,
je počet častíc emitovaných na 1 kWh,
is the actual cycle work according to paragraph 7.8.6, in kWh.
je skutočná práca cyklu podľa bodu 7.8.6, v kWh.
The calculation of the regeneration adjustment factors shall be done according to equations 6, 6a, 7 or 8, as appropriate.
Výpočet faktorov regeneračnej úpravy sa vykoná podľa rovníc 6, 6a, 7 alebo 8.
In the case of multiplicative regeneration adjustment, or engines without periodically regenerating after-treatment
V prípade násobkového faktora nastavenia regenerácie alebo motorov bez periodicky regeneračnej dodatočnej úpravy
In the case of additive regeneration adjustment
v prípade doplňujúcej úpravy regenerácie
is the total number of particles emitted over the WHTC hot test cycle,
celkový počet tuhých častíc emitovaných počas skúšobného cyklu WHTC s teplým štartom,
is the actual cycle work over the WHTC hot test cycle according to paragraph 7.8.6, in kWh,
je skutočná práca cyklu počas skúšobného cyklu WHTC so štartom za tepla podľa bodu 7.8.6, v kWh,
is the regeneration adjustment, according to paragraph 6.6.2, or in the case of engines without periodically regenerating after-treatment kr = 1
je úprava regenerácie podľa bodu 6.6.2 alebo v prípade motorov bez dodatočnej úpravy výfukových plynov s periodickou regeneráciou kr = 1.
No rounding of intermediate values leading to the final brake specific emission result is permissible.
Nie je povolené zaokrúhľovanie medzihodnôt, na ktorých sú založené konečné výsledné hodnoty emisií špecifických pre brzdenie.
Determination of particle number background
Stanovenie počtu častíc na pozadí
Subtraction of particle number tunnel background concentrations shall not be allowed for type approval, but may be used at the manufacturer’s request, with the prior approval of the Type Approval Authority, for conformity of production testing, if it can be demonstrated that tunnel background contribution is significant, which can then be subtracted from the values measured in the diluted exhaust.
Odpočítanie koncentrácií častíc na pozadí tunela na účely typového schvaľovania nie je povolené, ale na žiadosť výrobcu a na základe predchádzajúceho súhlasu orgánu typového schvaľovania sa môže použiť na skúšku zhody produkcie, ak sa preukáže, že prínos pozadia tunela je významný, v takom prípade sa tieto koncentrácie môžu odpočítať od hodnôt nameraných v zriedených výfukových plynoch.
The numbering of this annex is consistent with the numbering of gtr No. 4 on WHDC.
Číslovanie tejto prílohy zodpovedá číslovaniu predpisu pre WHDC (gtr) č. 4.
However, some sections of the WHDC gtr are not needed in this annex.
Niektoré časti globálneho technického predpisu WHDC však nebolo potrebné zaradiť do tejto prílohy.
depending on fuel
v závislosti od paliva
at λ = 2, dry air, 273 K, 101,3 kPa
pri λ = 2, suchý vzduch, 273 K, 101,3 kPa
u accurate within 0,2 % for mass composition of: C = 66 - 76 %; H = 22 - 25 %; N = 0 - 12 %
hodnota u s presnosťou v rozmedzí 0,2 % pre hmotnostné zloženie: C = 66 – 76 %; H = 22 – 25 %; N = 0 – 12 %
NMHC on the basis of CH2,93 (for total HC the ugas coefficient of CH4 shall be used)
NMHC na základe CH2,93 (pre celkové HC sa použije koeficient ugas CH4)
u accurate within 0,2 % for mass composition of: C3 = 70 - 90 %; C4 = 10 - 30 %
hodnota u s presnosťou v rozmedzí 0,2 % pre hmotnostné zloženie: C3 = 70 – 90 %; C4 = 10 – 30 %