natgillin/translations-raw huggingface dataset:
TECHNICAL CHARACTERISTICS OF REFERENCE N.G. FUEL PRESCRIBED FOR APPROVAL TESTS AND TO VERIFY CONFORMITY OF PRODUCTION
TECHNICKÉ CHARAKTERISTIKY REFERENČNÉHO PALIVA NG (ZEMNÉHO PLYNU) PREDPÍSANÉHO PRE HOMOLOGIZAČNÉ SKÚŠKY A NA OVERENIE ZHODY VÝROBY
Type: NATURAL GAS (NG)
Typ: ZEMNÝ PLYN (NG)
European market fuels are available in two ranges:
Palivá bežné na európskom trhu sú dostupné v dvoch skupinách:
the H range, whose extreme reference fuels are GR and G23;
skupina H, v ktorej extrémne hodnoty predstavujú referenčné palivá GR a G23,
the L range, whose extreme reference fuels are G23 and G25.
skupina L, v ktorej extrémne hodnoty predstavujú referenčné palivá G23 a G25.
The characteristics of GR, G23 and G25 reference fuels are summarised below:
Charakteristiky referenčných palív GR, G23 a G25 sú tieto:
Composition:
Zloženie
Inerts + C2+
Inertné plyny + C2+
Value to be determined at standard conditions (293,2 K (20 °C) and 101,3 kPa).
Hodnoty stanoviť za štandardných podmienok (293,2 K (20 °C) a 101,3 kPa).
Inerts (different from N2) + C2/C2+.
Inertné plyny (iné ako N2) +C2/C2+
TYPE: LIQUEFIED PETROLEUM GAS (LPG)
TYP: SKVAPALNENÝ ROPNÝ PLYN (LPG)
Fuel A
paliva A
Fuel B
paliva B
Motor Octane Number
Motorové oktánové číslo
% vol
% objemu
Evaporation Residue
Zvyšok po odparení
ppm mass [1]
ppm hmotnosti [1]
Copper strip corrosion
Korózia medeného pásika
free
bez vody
Value to be determined at standard conditions 293,2 K (20 °C) and 101,3 kPa.
Hodnoty stanoviť za štandardných podmienok (293,2 K (20 °C) a 101,3 kPa).
This method may not accurately determine the presence of corrosive materials if the sample contains corrosion inhibitors or other chemicals, which diminish the corrosivity of the sample to the copper strip.
Touto metódou nemusí dôjsť k presnému stanoveniu prítomnosti korozívnych látok, ak vzorka obsahuje inhibítory korózie alebo iné chemické látky, ktoré znižujú korozívne pôsobenie vzorky na medený pásik.
Therefore, the addition of such compounds for the sole purpose of biasing the test method is prohibited.
Preto je pridávanie takých prostriedkov len na účely ovplyvnenia výsledkov skúšky zakázané.
EXAMPLE OF CALCULATION PROCEDURE
PRÍKLAD POSTUPU PRI VÝPOČTE
The measurement data for the calculation of the individual mode results are shown below.
Namerané údaje, ktoré sú potrebné na výpočet výsledkov jednotlivých skúšobných fáz, sú uvedené ďalej.
In this example, CO and NOx are measured on a dry basis, HC on a wet basis.
V tomto príklade sú CO a NOx namerané na suchej báze, HC na mokrej báze.
The HC concentration is given in propane equivalent (C3) and has to be multiplied by 3 to result in the C1 equivalent.
Koncentrácia HC je vyjadrená ako ekvivalent propánu (C3) a musí sa vynásobiť 3, aby sa získal výsledok v ekvivalente C1.
The calculation procedure is identical for the other modes.
Postup výpočtu platí aj pre ostatné fázy.
Calculation of the dry to wet correction factor KW,r (annex 4, appendix 1, paragraph 4.2.):
Prepočet korekčného faktora KW,r na prevod zo suchého stavu na mokrý stav (bod 4.2, doplnok 1 prílohy 4):
Calculation of the wet concentrations:
Výpočet koncentrácií v mokrom stave:
Calculation of the NOx humidity correction factor KH,D (annex 4, appendix 1, paragraph 4.3.):
Výpočet korekčného faktora vlhkosti KH,D pre NOX (bod 4.3, doplnok 1 prílohy 4):
A = 0,309 × 18,09 / 541,06 – 0,0266 = –0,0163
A = 0,309 × 18,09/541,06 – 0,0266 = –0,0163
B = –0,209 × 18,09 / 541,06 + 0,00954 = 0,0026
B = –0,209 × 18,09/541.06 + 0,00954 = 0,0026
Calculation of the emission mass flow rates (annex 4, appendix 1, paragraph 4.4.):
Výpočet hmotnostných prietokov emisií (bod 4.4, doplnok 1 prílohy 4):
Calculation of the specific emissions (annex 4, appendix 1, paragraph 4.5.):
Výpočet špecifických emisií (bod 4,5, doplnok 1 prílohy 4):
The following example calculation is given for CO; the calculation procedure is identical for the other components.
Nasledujúci príklad výpočtu sa týka CO; postup výpočtu platí aj pre iné komponenty.
The emission mass flow rates of the individual modes are multiplied by the respective weighting factors, as indicated in annex 4, appendix 1, paragraph 2.7.1., and summed up to result in the mean emission mass flow rate over the cycle:
Hmotnostné prietoky emisií jednotlivých skúšobných fáz sa vynásobia príslušnými váhovými faktormi podľa bodu 2.7.1 doplnku 1 prílohy 4 a sčítajú sa na účely určenia priemerného hmotnostného prietoku emisií počas cyklu:
The engine power of the individual modes is multiplied by the respective weighting factors, as indicated in annex 4, appendix 1, paragraph 2.7.1., and summed up to result in the mean cycle power:
Výkony motora v jednotlivých skúšobných fázach sa vynásobia príslušnými váhovými faktormi podľa bodu 2.7.1 doplnku 1 prílohy 4, a sčítajú sa na účely určenia priemerného výkonu cyklu:
Calculation of the specific NOx emission of the random point (annex 4, appendix 1, paragraph 4.6.1.):
Výpočet špecifických emisií NOx v náhodne zvolenom bode (bod 4.6.1, doplnok 1 prílohy 4):
Assume the following values have been determined on the random point:
Predpokladá sa, že v náhodne zvolenom bode boli určené tieto hodnoty:
(calculated according to the previous formulae)
(vypočítané podľa predchádzajúcich vzorcov)
Determination of the emission value from the test cycle (annex 4, appendix 1, paragraph 4.6.2.):
Stanovenie emisných hodnôt z skúšobného cyklu (bod 4.6.2, doplnok 1 prílohy IV):
Assume the values of the four enveloping modes on the ESC to be as follows:
Predpokladá sa, že hodnoty obaľovacích štyroch fáz ESC sú tieto:
Comparison of the NOx emission values (annex 4, appendix 1, paragraph 4.6.3.):
Porovnanie emisných hodnôt NOx (bod 4.6.3, doplnok 1 prílohy 4):
Particulate Emissions
Emisie častíc
Particulate measurement is based on the principle of sampling the particulates over the complete cycle, but determining the sample and flow rates (MSAM and GEDF) during the individual modes.
Meranie častíc sa zakladá na princípe odberu vzoriek počas celého cyklu, avšak hmotnosť vzorky a hmotnostný prietok (MSAM a GEDF) sa stanovujú v priebehu jednotlivých fáz.
In the following examples, a system with CO2 measurement and carbon balance method and a system with flow measurement are used.
V ďalej uvedených príkladoch sa použil systém merania CO2 a metóda uhlíkovej rovnováhy a systém merania prietoku.
When using a full flow dilution system, GEDF is directly measured by the CVS equipment.
Ak sa použije systém riedenia plného prietoku, meria sa GEDF priamo zariadením CVS.
Calculation of GEDF (annex 4, appendix 1, paragraphs 5.2.3. and 5.2.4.):
Výpočet GEDF (body 5.2.3 a 5.2.4, doplnok 1 prílohy 4):
Assume the following measurement data of mode 4.
Predpokladá sa, že boli pre fázu 4 namerané ďalej uvedené hodnoty.
Calculation of the mass flow rate (annex 4, appendix 1, paragraph 5.4.):
Výpočet hmotnostného prietoku (body 5.4, doplnok 1 prílohy 4):
The GEDFW flow rates of the individual modes are multiplied by the respective weighting factors, as indicated in annex 4, appendix 1, paragraph 2.7.1., and summed up to result in the mean GEDF over the cycle.
Prietoky GEDFW jednotlivých fáz sa vynásobia príslušnými váhovými faktormi podľa bodu 2.7.1 doplnku 1 prílohy 4 a sčítajú sa na účely určenia priemerného GEDFW počas cyklu.
The total sample rate MSAM is summed up from the sample rates of the individual modes.
Celkový prietok vzorky MSAM je výsledkom sčítania prietokov jednotlivých fáz:
Assume the particulate mass on the filters to be 2,5 mg, then
Ak je hmotnosť častí na filtroch 2,5 mg, potom:
Background correction (optional)
Korekcia pozadia (voliteľná)
Assume one background measurement with the following values.
Predpokladá sa jedno meranie pozadia s týmito hodnotami.
The calculation of the dilution factor DF is identical to paragraph 3.1. of this annex and not shown here.
Výpočet faktora riedenia DF je totožný s výpočtom uvedeným v bode 3.1 tejto prílohy a preto sa tu neuvádza. Md = 0,1 mg; MDIL = 1,5 kg
Calculation of the specific emission (annex 4, appendix 1, paragraph 5.5.):
Výpočet špecifických emisií (bod 5.5, doplnok 1 prílohy 4):
= 0,099 g/kWh, if background corrected
= 0,099 g/kWh, pri korekcii pozadia
Calculation of the specific weighting factor (annex 4, appendix 1, paragraph 5.6.):
Výpočet špecifického váhového faktora (bod 5.6, doplnok 1 prílohy 4):
Assume the values calculated for mode 4 above, then
Ak sa za základ berú hodnoty vypočítané pre fázu 4, potom
This value is within the required value of 0,10 ± 0,003.
Táto hodnota zodpovedá požadovanej hodnote 0,10 ± 0,003.
Since Bessel filtering is a completely new averaging procedure in European exhaust legislation, an explanation of the Bessel filter, an example of the design of a Bessel algorithm, and an example of the calculation of the final smoke value is given below.
Pretože metóda Besselovho filtrovania je úplne novým postupom priemerovania v európskej legislatíve týkajúcej sa výfukových plynov, v ďalších bodoch sa uvádza vysvetlenie Besselovho filtra, príklad konštrukcie Besselovho algoritmu a príklad výpočtu konečných hodnôt dymu.
The constants of the Bessel algorithm only depend on the design of the opacimeter and the sampling rate of the data acquisition system.
Konštanty Besselovho algoritmu závisia len od konštrukcie opacitometra a frekvencie snímania systému zberu údajov.
It is recommended that the opacimeter manufacturer provide the final Bessel filter constants for different sampling rates and that the customer use these constants for designing the Bessel algorithm and for calculating the smoke values.
Odporúča sa, aby výrobca opacitometra uviedol konečné konštanty Besselovho filtra pre rôzne frekvencie snímania a aby zákazník používal tieto konštanty pri konštrukcii Besselovho algoritmu a pri výpočte hodnôt dymu.
General remarks on the Bessel filter
Všeobecné poznámky o Besselovom filtri
Due to high frequency distortions, the raw opacity signal usually shows a highly scattered trace.
Z dôvodu rušivých vplyvov vo vysokofrekvenčných pásmach, vykazuje krivka nespracovaného signálu opacity obvykle veľký rozptyl.
To remove these high frequency distortions a Bessel filter is required for the ELR-Test.
Na odstránenie týchto rušivých vplyvov vo vysokofrekvenčných pásmach je na účely skúšky ERL potrebný Besselov filter.
The Bessel filter itself is a recursive, second-order low-pass filter which guarantees the fastest signal rise without overshoot.
Samotný Besselov filter je rekurzívny sekundárny filter s dolnofrekvenčným priepustom, ktorý zaručuje najrýchlejší rast signálov bez prekmitov.
Assuming a real time raw exhaust plume in the exhaust tube, each opacimeter shows a delayed and differently measured opacity trace.
Ak sa za základ berie skutočný čas, za ktorý sa dym z výfukových plynov objaví vo výfukovej trubici, každý opacitometer ukáže časovo oneskorenú a rôzne nameranú krivku opacity.
The delay and the magnitude of the measured opacity trace is primarily dependent on the geometry of the measuring chamber of the opacimeter, including the exhaust sample lines, and on the time needed for processing the signal in the electronics of the opacimeter.
Oneskorenie a veľkosť nameranej krivky opacity závisí v prvom rade od geometrie meracej komory opacitometra, vrátane potrubia na odber vzoriek výfukových plynov a času potrebného na spracovanie signálov v elektronike opacitometra.
The values that characterise these two effects are called the physical and the electrical response time which represent an individual filter for each type of opacimeter.
Hodnoty, ktoré charakterizujú tieto dva efekty sa nazývajú čas fyzikálnej a elektrickej odozvy a predstavujú jednotlivý filter pre každý typ opacitometra.
The goal of applying a Bessel filter is to guarantee a uniform overall filter characteristic of the whole opacimeter system, consisting of:
Cieľom Besselovho filtra je zaručiť jednotné celkové charakteristiky filtra celého systému opacitometra, ktoré sa skladajú z týchto hodnôt:
physical response time of the opacimeter (tp)
čas fyzikálnej odozvy opacitometra (tp)
electrical response time of the opacimeter (te)
čas elektrickej odozvy opacitometra (te)
filter response time of the applied Bessel filter (tF)
čas odozvy použitého Besselovho filtra (tF)
The resulting overall response time of the system tAver is given by:
Výsledný celkový čas odozvy systému tAver sa vypočíta takto:
and must be equal for all kinds of opacimeters in order to give the same smoke value.
a musí byť rovnaký pre všetky druhy opacitometrov, aby poskytovali rovnaké hodnoty dymu.
Therefore, a Bessel filter has to be created in such a way, that the filter response time (tF) together with the physical (tp) and electrical response time (te) of the individual opacimeter must result in the required overall response time (tAver).
Preto musí byť Besselov filter konštruovaný tak, aby sa na základe času odozvy filtra (tF) spolu s časom fyzikálnej odozvy (tp) a časom elektrickej odozvy (te) jednotlivého opacitometra dosiahol požadovaný celkový čas odozvy (tAver).
Since tp and te are given values for each individual opacimeter, and tAver is defined to be 1,0 s in this Regulation, tF can be calculated as follows:
Pretože tp a te sú hodnoty dané pre každý jednotlivý opacitometer, a tAver je v tomto predpise vymedzená ako 1,0, tF sa vypočíta takto:
By definition, the filter response time tF is the rise time of a filtered output signal between 10 % and 90 % on a step input signal.
Čas odozvy filtra je definovaný ako čas nárastu filtrovaného výstupného signálu medzi hodnotami 10 % a 90 % skokového vstupného signálu.
Therefore the cut-off frequency of the Bessel filter has to be iterated in such a way, that the response time of the Bessel filter fits into the required rise time.
Preto musí byť medzná frekvencia Besselovho filtra iterovaná tak, aby sa čas odozvy Besselovho filtra prispôsobil požadovanému času nárastu.
Figure (a): Traces of a Step Input Signal and the Filtered Output Signal
Obrázok a) Krivky skokového vstupného signálu a filtrovaného výstupného signálu
Step Input Signal
Skokový vstupný signál
Time [s]
Čas [s]
In figure (a), the traces of a step input signal and Bessel filtered output signal as well as the response time of the Bessel filter (tF) are shown.
Na obrázku a) sú znázornené krivky skokového vstupného signálu a Besselovho výstupného signálu, ako aj čas odozvy Besselovho filtra (tF). Konštrukcia konečného algoritmu Besselovho filtra je viackrokový proces, ktorý vyžaduje niekoľko iteračných cyklov.
Designing the final Bessel filter algorithm is a multi step process which requires several iteration cycles.
Schéma iteračného postupu je uvedená v ďalej uvedenom diagrame. Characteristics of Opacimeter tp, te [s]
The scheme of the iteration procedure is presented below.
Regulation tAver [s] Data Acquisition System Sample Rate [Hz]
calculation of iterated filter response time tFiter = t(90 %) – t(10 %)
Data aquisition system sample rate snímacia frekvencia systému zberu údajov
Step 7
yes, no áno, nie
In this example a Bessel algorithm is designed in several steps according to the above iteration procedure which is based upon annex 4, appendix 1, paragraph 6.1.
V tomto príklade sa Besselov algoritmus konštruuje v niekoľkých krokoch podľa vyššie uvedeného iteračného postupu, ktorý vychádza z bodu 6.1, doplnku 1 prílohy 4.
For the opacimeter and the data acquisition system, the following characteristics are assumed:
Pre opacitometer a systém zberu údajov sa predpokladajú tieto charakteristiky: čas fyzikálnej odozvy opacitometra tp: 0,15 s
physical response time tp 0,15 s
čas elektrickej odozvy opacitometra te: 0,05 s
sampling rate 150 Hz
snímacia frekvencia 150 Hz
Ω = 1 / [tan (3,1415 × 0,006667 × 0,318152)] = 150,076644
Ω = 1 / [tan (3,1415 × 0,006667 × 0,318152)] = 150,076644
This gives the Bessel algorithm:
Z toho vyplýva Besselov algoritmus:
where Si represents the values of the step input signal (either ‘0’ or ‘1’) and Yi represents the filtered values of the output signal.
pričom Si predstavuje hodnoty skokového vstupného signálu (buď „0“ alebo „1“) a Yi predstavuje filtrované hodnoty výstupného signálu.
Step 3 Application of Bessel filter on step input:
Krok 3 Použitie Besselovho filtra na skokovom vstupnom signále:
The Bessel filter response time tF is defined as the rise time of the filtered output signal between 10 % and 90 % on a step input signal.
Čas odozvy Besselovho filtra je definovaný ako čas nárastu filtrovaného výstupného signálu medzi hodnotami 10 % a 90 % skokového vstupného signálu.
For determining the times of 10 % (t10) and 90 % (t90) of the output signal, a Bessel filter has to be applied to a step input using the above values of fc, E and K.
Na stanovenie časov 10 % (t10) a 90 % (t90) hodnoty výstupného signálu sa musí na skokovom vstupe použiť Besselov filter s vyššie uvedenými hodnotami fc, E a K.
The index numbers, the time and the values of a step input signal and the resulting values of the filtered output signal for the first and the second iteration are shown in table B. The points adjacent to t10 and t90 are marked in bold numbers.
Indexové čísla, časy a hodnoty skokového vstupného signálu a výsledné hodnoty filtrovaného výstupného signálu pri prvej a druhej iterácii sú uvedené v tabuľke B. Body susediace s t10 a t90 sú vytlačené hrubým písmom.
In table B, first iteration, the 10 % value occurs between index number 30 and 31 and the 90 % value occurs between index number 191 and 192.
V tabuľke B sa pri prvej iterácii vyskytuje 10 % hodnota medzi indexovým číslom 30 a 31 a 90 % hodnota sa vyskytuje medzi indexovým číslom 191 a 192.
For the calculation of tF,iter the exact t10 and t90 values are determined by linear interpolation between the adjacent measuring points, as follows:
Na výpočet tF,iter sa presné hodnoty t10 a t90 určia lineárnou interpoláciou medzi dvoma susediacimi meracími bodmi takto:
= tlower + Δt × (0,1 – outlower) / (outupper – outlower)
= tlower + Δt × (0,1 – outlower) / (outupper – outlower)
where outupper and outlower, respectively, are the adjacent points of the Bessel filtered output signal, and tlower is the time of the adjacent time point, as indicated in table B.
kde outlower a outupper sú susediace body Besselovho filtrovaného výstupného signálu a tlower je čas susediaceho bodu uvedený v tabuľke B.
Step 4 Filter response time of first iteration cycle:
Krok 4 Čas odozvy filtra prvého iteračného cyklu:
Step 5 Deviation between required and obtained filter response time of first iteration cycle:
Krok 5 Rozdiel medzi požadovaným a dosiahnutým časom odozvy filtra prvého iteračného cyklu:
Step 6 Checking the iteration criteria:
Krok 6 Kontrola splnenia iteračného kritéria: Δ
For this iteration cycle, a new cut-off frequency is calculated from fc and Δ as follows:
Pre tento iteračný cyklus sa z fc a Δ vypočíta nová medzná frekvencia takto:
This new cut-off frequency is used in the second iteration cycle, starting at step 2 again.
Táto nová medzná frekvencia sa použije v druhom iteračnom cykle, ktorý začína krokom 2.
The iteration has to be repeated until the iteration criteria is met.
Iterácia sa musí opakovať dovtedy, kým nie je splnené iteračné kritérium.
The resulting values of the first and second iteration are summarised in table A.
Výsledné hodnoty prvej a druhej iterácie sú zhrnuté v tabuľke A.
Values of the first and second iteration
Hodnoty prvej a druhej iterácie
Step 7 Final Bessel algorithm:
Krok 7 Konečný Besselov algoritmus:
As soon as the iteration criteria has been met, the final Bessel filter constants and the final Bessel algorithm are calculated according to step 2.
Akonáhle je splnené iteračné kritérium, vypočítajú sa podľa kroku 2 konečné konštanty Besselovho filtra a konečný Besselov algoritmus.
In this example, the iteration criteria has been met after the second iteration (Δ = 0,006657 ≤ 0,01).
V tomto príklade bolo iteračné kritérium splnené po druhej iterácii (Δ = 0,006657 ≤ 0,01).
The final algorithm is then used for determining the averaged smoke values (see next paragraph 2.3).
Na stanovenie priemerných hodnôt dymu sa potom použije konečný algoritmus (pozri nasledujúci bod 2.3).
Values of step input signal and Bessel filtered output signal for the first and second iteration cycle
Hodnoty skokového vstupného signálu a Besselovho filtrovaného výstupného signálu pri prvom a druhom iteračnom cykle
Filtered Output Signal
Filtrovaný výstupný signál
Calculation of the Smoke Values
Výpočet hodnôt dymu
In the scheme below the general procedure of determining the final smoke value is presented.
V nasledujúcej schéme je znázornený všeobecný postup stanovenia konečných hodnôt dymu.
Load Step 1
Zaťažovaci krok 1
Load Step 2
Zaťažovaci krok 2
Load Step 3
Zaťažovaci krok 3
raw opacity values N [%]
Nespracované hodnoty dymu N [%]
conversion to light absorption coefficient k [1/m]
Prepočet na koeficient absorpcie svelta k [1/m] Filtrovanie s Besselovým filtrom
filtering with Bessel filter
Voľba maximálnej k-hod noty (špička) pre kažclé
selection of maximum k-value (peak) for each speed and load step
otáčky a zaťažovaci krok Overenie platnosti cyklu pre každé otáčky
Ymax2A
Výpočet priemerných hodnót dymu pre každé otáčky
Ymax1B
Výpočet konečných hodnót dymu
cycle validation for each speed
Ymax1C
In figure b, the traces of the measured raw opacity signal, and of the unfiltered and filtered light absorption coefficients (k-value) of the first load step of an ELR-Test are shown, and the maximum value Ymax1,A (peak) of the filtered k trace is indicated.
Na obrázku b) sú znázornené krivky nameraného nespracovaného signálu opacity a nefiltrovaných a filtrovaných koeficientov absorpcie svetla (hodnota k) prvého zaťažovacieho kroku skúšky ELR a uvedená maximálna hodnota Ymax1,A (špička) krivky filtrovanej hodnoty dymu.
Correspondingly, table C contains the numerical values of index i, time (sampling rate of 150 Hz), raw opacity, unfiltered k and filtered k. Filtering was conducted using the constants of the Bessel algorithm designed in paragraph 2.2. of this annex.
Tabuľka C obsahuje tomu zodpovedajúce číselné hodnoty indexu i, čas (snímacia frekvencia 150 Hz), nespracované hodnoty opacity, nefiltrovanú hodnotu k a filtrovanú hodnotu k. Filtrovanie bolo vykonané pri použití konštánt Besselovho algoritmu skonštruovaného v bode 2.2 tejto prílohy.
Due to the large amount of data, only those sections of the smoke trace around the beginning and the peak are tabled.
Z dôvodu veľkého počtu údajov tabuľka obsahuje len hodnoty dymovej krivky na začiatku a okolo špičky.
The peak value (i = 272) is calculated assuming the following data of table C. All other individual smoke values are calculated in the same way.
Špičková hodnota (i = 272) sa vypočíta na základe údajov uvedených v tabuľke C. Všetky ostatné jednotlivé hodnoty dymu sa vypočítajú rovnakým spôsobom.
For starting the algorithm, s–1, s–2, y–1 and y–2 are set to zero.
Na začiatku algoritmu sú s–1, s–2, y–1 a y–2 nastavené na nulu.
Figure b: Traces of measured opacity N, of unfiltered smoke k and of filtered smoke k
Obrázok b) Krivky nameranej opacity N, nefiltrovaných hodnôt k a filtrovaných hodnôt k
Opacity N [%]
Opacita N [%]
Peak = 0,524 m –1
Opacita N
Filtered smoke k
Prefiltrovaný dym k
Calculation of the k-value (annex 4, appendix 1, paragraph 6.3.1.):
Výpočet hodnoty k (bod 6.3.1, doplnok 1 prílohy 4):
This value corresponds to S272 in the equation that follows.
Táto hodnota zodpovedá S272 v nasledujúcej rovnici.
Calculation of Bessel averaged smoke (annex 4, appendix 1, paragraph 6.3.2.):
Výpočet Besselovej priemernej hodnoty dymu (bod 6.3.2, doplnok 1 prílohy 4):
In the following equation, the Bessel constants of the previous paragraph 2.2. are used.
V nasledujúcej rovnici sa použili Besselove konštanty z bodu 2.2.
(Si–1) and S270 (Si–2) are the two preceding unfiltered k-values, Y271 (Yi–1) and Y270 (Yi-2) are the two preceding filtered k-values.
(Si–1) a S270 (Si–2) sú dve predchádzajúce nefiltrované hodnoty k, Y271 (Yi–1) a Y270 (Yi–2) sú dve predchádzajúce filtrované hodnoty k.
Calculation of the final smoke value (annex 4, appendix 1, paragraph 6.3.3.):
Výpočet konečnej hodnoty dymu (bod 6.3.3, doplnok 1 prílohy 4):
From each smoke trace, the maximum filtered k-value is taken for the further calculation.
Maximálna filtrovaná hodnota k každej krivky sa použije pre ďalší výpočet.