natgillin/translations-raw huggingface dataset:
Assume the following values:
Predpokladajú sa tieto hodnoty:
Cycle validation (annex 4, appendix 1, paragraph 3.4.)
Overenie platnosti cyklu (bod 3.4 doplnok 1 prílohy 4):
Before calculating SV, the cycle must be validated by calculating the relative standard deviations of the smoke of the three cycles for each speed.
Pred výpočtom SV sa cyklus musí overiť prostredníctvom výpočtu relatívnych štandardných odchýlok hodnôt dymu troch cyklov pre každé otáčky.
Mean SV (m–1)
Priemerná SV (m–1)
absolute standard deviation (m–1)
Absolútna štandardná odchýlka (m–1)
relative standard deviation (%)
Relatívna štandardná odchýlka (%)
In this example, the validation criteria of 15 per cent is met for each speed.
V tomto príklade je splnené overovacie kritérium 15 % pre každé otáčky.
Values of opacity N, unfiltered and filtered k-value at beginning of load step
Hodnoty opacity N, nefiltrovaná a filtrovaná hodnota k na začiatku zaťažovacích krokov
Opacity N
Opacita
Unfiltered
Nefiltrovaná
k-Value
hodnota k
Filtered
Filtrovaná
Table C (continued)
Tabuľka C (pokračovanie)
Values of opacity N, unfiltered and filtered k-value around Ymax1,A
Hodnoty opacity, nefiltrovaná a filtrovaná hodnota k okolo Ymax1,A
(≡ peak value, indicated in bold number)
(≡ špičková hodnota, vyznačená hrubo vytlačenými číslicami)
Assume the following test results for a PDP-CVS system
Predpokladajú sa tieto výsledky skúšky so systémom PDP-CVS
(ppm) without cutter
(ppm) s odlučovačom
(ppm) with cutter
(ppm) s odlučovačom
Calculation of the diluted exhaust gas flow (annex 4, appendix 2, paragraph 4.1.):
Výpočet prietoku zriedeného výfukového plynu (bod 4.1., doplnok 2 prílohy 4):
Calculation of the NOx correction factor (annex 4, appendix 2, paragraph 4.2.):
Výpočet korekčného faktora NOx (bod 4.2., doplnok 2 prílohy 4):
Calculation of the NMHC concentration by NMC method (annex 4, appendix 2, paragraph 4.3.1.), assuming a methane efficiency of 0,04 and an ethane efficiency of 0,98:
Výpočet koncentrácie NMHC metódou NMC (bod 4.3.1., doplnok 2 prílohy 4) pri predpokladanej účinnosti metánu 0,04 a účinnosti etánu 0,98:
Calculation of the background corrected concentrations (annex 4, appendix 2, paragraph 4.3.1.1.):
Výpočet koncentrácií korigovaných pozadím (bod 4.3.1.1., doplnok 2 prílohy 4):
Assuming a diesel fuel of the composition C1H1,8
Predpokladá sa dieselové palivo zloženia C1H1,8
53,7 – 0,4 · (1 – (1 / 18,69))
53,7 – 0,4 · (1 – (1 / 18,69))
38,9 – 1,0 · (1 – (1 / 18,69))
38,9 – 1,0 · (1 – (1 / 18,69))
9,00 – 3,02 · (1 – (1 / 18,69))
9,00 – 3,02 · (1 – (1 / 18,69))
7,91 – 2,39 · (1 – (1 / 18,69))
7,91 – 2,39 · (1 – (1 / 18,69))
Calculation of the emissions mass flow (annex 4, appendix 2, paragraph 4.3.1.):
Výpočet hmotnostného prietoku emisií (bod 4.3.1., doplnok 2 prílohy 4):
Calculation of the specific emissions (annex 4, appendix 2, paragraph 4.4.):
Výpočet špecifických emisií (bod 4.4., doplnok 2 prílohy 4):
=372,391 / 62,72=5,94 g/kWh
=372,391/62,72=5,94 g/kWh
=155,129 / 62,72=2,47 g/kWh
=155,129/62,72=2,47 g/kWh
=12,462 / 62,72=0,199 g/kWh
=12,462/62,72=0,199 g/kWh
=11,467 / 62,72=0,183 g/kWh
=11,467/62,72=0,183 g/kWh
Particulate Emissions (Diesel Engine)
Emisie častíc (dieselové motory)
Assume the following test results for a PDP-CVS system with double dilution
Predpokladajú sa tieto výsledky skúšky so systémom PDP-CVS s dvojitým riedením
Calculation of the mass emission (annex 4, appendix 2, paragraph 5.1.):
Výpočet hmotnostných emisií (bod 5.1., doplnok 2 prílohy 4):
Calculation of the background corrected mass emission (annex 4, appendix 2, paragraph 5.1.):
Výpočet hmotnostných emisií korigovaných pozadím (bod 5.1, doplnok 2 prílohy 4)
Calculation of the specific emission (annex 4, appendix 2, paragraph 5.2):
Výpočet špecifických emisií (bod 5.2, doplnok 2 prílohy 4):
Gaseous emissions (CNG engine)
Plynné emisie (motor poháňaný CNG)
Calculation of the NMHC concentration (annex 4, appendix 2, paragraph 4.3.1.):
Výpočet koncentrácie NMHC (bod 4.3.1., doplnok 2 prílohy 4):
Assuming a methane efficiency of 0,04 and an ethane efficiency of 0,98 (see annex 4, appendix 5, paragraph 1.8.4.)
Predpokladá sa účinnosť metánu 0,04 a účinnosť etánu 0,98 (pozri bod. 1.8.4., doplnok 5 prílohy 4)
Assuming a 100 % methane fuel of the composition C1H4
Predpokladá sa referenčné palivo 100 % metán zloženia C1H4:
= 44,3 – 1,0 · (1 – (1/13,01)) = 43,4 ppm
44,3 – 1,0 · (1 – (1/13,01)) = 43,4 ppm
= 8,4 – 1,37 · (1 – (1/13,01)) = 7,13 ppm
8,4 – 1,37 · (1 – (1/13,01)) = 7,13 ppm
(NMC method)
(metóda NMC)
= 9,0 – 0,92 · (1 – (1/13,01)) = 8,15 ppm
9,0 – 0,92 · (1 – (1/13,01)) = 8,15 ppm
(GC method)
(metóda GC)
= 18,0 – 1,1 · (1 – (1/13,01)) = 17,0 ppm
18,0 – 1,1 · (1 – (1/13,01)) = 17,0 ppm
(GC Method)
(metóda GC)
λ-SHIFT FACTOR (Sλ)
FAKTOR POSUNU λ (Sλ)
Calculation of the λ-shift factor (Sλ) [1]
Výpočet faktora posunu λ (Sλ) [1]
λ-shift factor;
λ-faktor posunu;
inert % % by volume of inert gases in the fuel (i.e. N2, CO2, He, etc.);
inert % % objemu inertných plynov v palive (t.j. N2, CO2, He, atď.);
% by volume of original oxygen in the fuel;
% objemu pôvodného kyslíka v palive;
n and m refer to average CnHm representing the fuel hydrocarbons, i.e:
n a m vzťahujú sa na priemerné hodnoty CnHm, ktoré predstavuje obsah uhľovodíkov v palive, t.j.:
% by volume of methane in the fuel;
% objemu metánu v palive;
% by volume of all C2 hydrocarbons (e.g.: C2H6, C2H4, etc.) in the fuel;
% objemu všetkých uhľovodíkov C2 (napr. C2H6, C2H4, atď.) v palive;
% by volume of all C3 hydrocarbons (e.g.: C3H8, C3H6, etc.) in the fuel;
% objemu všetkých uhľovodíkov C3 (napr. C3H8, C3H6, atď.) v palive;
% by volume of all C4 hydrocarbons (e.g.: C4H10, C4H8, etc.) in the fuel;
% objemu všetkých uhľovodíkov C4 (napr. C4H10, C4H8, atď.) v palive;
% by volume of all C5 hydrocarbons (e.g.: C5H12, C5H10, etc.) in the fuel;
% objemu všetkých uhľovodíkov C5 (napr. C5H12, C5H10, atď.) v palive;
diluent % by volume of dilution gases in the fuel (i.e.: O2*, N2, CO2, He, etc.).
diluent % objemu riediacich plynov v palive (napr. O2*, N2, CO2, He, atď.).
Examples for the calculation of the λ-shift factor Sλ:
Príklady výpočtu faktora posunu λ (Sλ):
Example 1: G25: CH4 = 86 %, N2 = 14 % (by vol)
Príklad 1: G25: CH4 = 86 %, N2 = 14 % (objemu)“
Example 2: GR: CH4 = 87 %, C2H6 = 13 % (by vol)
Príklad 2: GR: CH4 = 87 %, C2H6 = 13 % (objemu)
Example 3: USA: CH4 = 89 %, C2H6 = 4,5 %, C3H8 = 2,3 %, C6H14 = 0,2 %, O2 = 0.6 %, N2 = 4 %
Príklad 3: USA: CH4 = 89 %, C2H6 = 4,5 %, C3H8 = 2,3 %, C6H14 = 0,2 %, O2 = 0,6 %, N2 = 4 %
In the case of ethanol-fuelled diesel engines, the following specific modifications to the appropriate paragraphs, equations and factors will apply to the test procedures defined in annex 4 to this Regulation.
V prípade dieselových motorov poháňaných etanolom platia pre skúšobné postupy stanovené v prílohe 4 ďalej uvedené osobitné úpravy príslušných bodov, rovníc a faktorov.
In annex 4, appendix 1
V doplnku 1 prílohy 4
Dry/wet correction
Prepočet zo suchého stavu na mokrý stav
NOx correction for humidity and temperature
Korekcia koncentrácie NOX vzhľadom na vlhkosť a teplotu
The emission mass flow rates (g/h) for each mode shall be calculated as follows, assuming the exhaust gas density to be 1272 kg/m3 at 273 K (O°C) and 101,3 kPa:
Hmotnostné prietoky emisií (g/h) pre každú fázu sa vypočítajú ďalej uvedeným spôsobom, pričom sa predpokladá, že hustota výfukových plynov je 1272 kg/m3 pri 273 K (0 °C) a 101,3 kPa:
where NOx conc, COconc, HCconc [1] are the average concentrations (ppm) in the raw exhaust gas, as determined in paragraph 4.1.
kde NOx conc, COconc, HCconc [1] sú priemerné koncentrácie (ppm) v neriedenom výfukovom plyne stanovené podľa bodu 4.1.
where NOx conc, COconc, HCconc [1] Based on C1 equivalent.
kde NOx conc, COconc, HCconc [1] Skúšobné body sa vyberú schválenou štatistickou metódou náhodného výberu.
In annex 4, appendix 2
V doplnku 2 prílohy 4
The conditions for the test should be arranged so that the air temperature and the humidity measured at the engine intake is set to standard conditions during the test run.
Skúšobné podmienky sa nastavia tak, aby bola teplota a vlhkosť nasávaného vzduchu v rámci skúšobného cyklu zodpovedali štandardným podmienkam.
The standard should be 6 ± 0,5 g water per kg dry air at a temperature interval of 298 ± 3 K. Within these limits no further NOx correction should be made.
Štandardom je 6 ± 0,5 g vody na kg suchého vzduchu pri teplote 298 ± 3K. V rámci týchto limitov nemožno vykonať žiadnu ďalšiu korekciu NOx.
The test is void if these conditions are not met.
Ak nie sú dodržané tieto podmienky, skúška je neplatná.
0,001587 · NOx conc · KH,D · MTOTW (ethanol fuelled engines)
0,001587 · NOx conc · KH,D · MTOTW (motory poháňané etanolom)
0,000966 · COconc · MTOTW (ethanol fuelled engines)
0,000966 · COconc · MTOTW (motory poháňané etanolom)
0,000794 · HCconc · MTOTW' (ethanol fuelled engines)
0,000794 · HCconc · MTOTW' (motory poháňané etanolom)
NOx conc, COconc, HCconc [1] Based on C1 equivalent.
NOx conc, COconc, HCconc [1] Skúšobné body sa vyberú schválenou štatistickou metódou náhodného výberu.
, NMHCconc = average background corrected concentrations over the cycle from integration (mandatory for NOx and HC) or bag measurement, ppm.
, NMHCconc = priemerné koncentrácie korigované pozadím za cyklus, zistené integráciou (povinné pre NOx a HC) alebo namerané vo vakoch, ppm.
MTOTW = total mass of diluted exhaust gas over the cycle as determined in paragraph 4.1., kg.
MTOTW = hmotnosť zriedených výfukových plynov za cyklus podľa bodu 4.1., kg.
conc = conce – concd × (1 – (1 / DF))
conc = conce – concd × (1 – (1 / DF))
The dilution factor must be calculated as follows:
Faktor riedenia sa vypočíta takto:
The stoichiometric factor must, for the general fuel composition CHαOßNY, be calculated as follows:
Stechiometrický faktor sa pre všeobecné zloženie paliva CHαOßNY vypočíta takto:
Wact = actual cycle work as determined in paragraph 3.9.2., kWh
Wact = skutočný pracovný cyklus podľa bodu 3.9.2. kWh
the pollutant emissions will be measured at zero and at ‘x’ hours on the first engine tested,
emisie znečisťujúcich látok sa na prvom skúšanom motore merajú v čase nula a v čase „x“,
the evolution coefficient of the emissions between zero and ‘x’ hours will be calculated for each pollutant:
koeficient vývoja emisií medzi časom nula a časom „x“ sa vypočíta pre každú znečisťujúcu látku:emisie v časex
Emissions x hours
emisie v čase nula
Let:
Ak je:
Number of cylinders: …1.4.
Počet valcov: …1.4.
Individual cylinder displacement: …
Zdvihový objem jednotlivých valcov: …
Actual torque=% torque × max. torque
Skutočný krútiaci moment=% krútiaci moment × max. krútiaci moment
± 50 min–1
± 50min–1
It is recommended that the analysers be operated such that the measured concentration falls between 15 per cent and 100 per cent of full scale.
Odporúča sa, aby boli analyzátory používané tak, aby nameraná koncentrácia bola v rozsahu 15 % až 100 % plného rozsahu stupnice.
If read-out systems (computers, data loggers) can provide sufficient accuracy and resolution below 15 per cent of full scale, measurements below 15 per cent of full scale are also acceptable.
Ak odčítacie systémy (počítače, zariadenia na zber údajov) môžu poskytnúť dostatočnú presnosť a rozlíšenie menšie ako 15 % plného rozsahu, sú akceptovateľné aj merania pod 15 % plného rozsahu stupnice.
The indicated concentration c must be recorded.
Vykázaná koncentrácia c sa musí zaznamenať.
The ozonator is kept deactivated throughout the process.
Ozonátor ostáva počas celého procesu vypnutý.
The indicated concentration a must be recorded.
Vykázaná koncentrácia a sa musí zaznamenať.
(The analyser is in the NOx mode).
(Analyzátor je v režime NOx).
The indicated concentration b must be recorded.
Vykázaná koncentrácia b sa musí zaznamenať.
% Quench=1–C×A
%krížová citlivosť =1–C×A
If a HCLD is used it must be kept at a temperature of 328 K to 473 K (55 °C to 200 °C).
Ak sa použije HCLD, musí sa udržiavať na teplote 328 K až 473 K (55 °C až 200 °C).
Figure 12: Partial flow dilution system with isokinetic probe and fractional sampling (PB control)
Obrázok 12: Systém riedenia časti prietoku s izokinetickou sondou a čiastočným odberom vzoriek (PB regulácia)
Figure 13: Partial flow dilution system with CO2 or NOx concentration measurement and fractional sampling
Obrázok 13: Systém riedenia časti prietoku s meraním koncentrácie CO2 alebo NOx a čiastočným odberom vzoriek
The secondary dilution tunnel should have a minimum diameter of 75 mm, and should be of sufficient length so as to provide a residence time of at least 0,25 seconds for the doubly-diluted sample.
Sekundárny riediaci tunel by mal mať minimálny priemer 75 mm a dostatočnú dĺžku na to, aby v ňom vzorka spracovaná dvojitým riedením zotrvala aspoň 0,25 sekúnd.
The primary filter holder FH must be located within 300 mm of the exit of the SDT.
Držiak hlavného filtra FH musí byť umiestnený do 300 mm od výstupu SDT.
Characteristics of Opacimeter tp, te [s]
Step 1 required overall Bessel filter response time tF Step 2
Regulation tAver [s]
design of Bessel filter algorithm fc, E, K fc = fcnew
fc = fcnew
check for iteration criteria [delta] < 0,01 yes no Step 7
deviation between tF and tFiter
Application of Bessel filter on step input použitie Besselovho filtra na skokový vstup
delta = tFiter – tF/tF
Calculation of iterated filter response time výpočet iterovaného času odozvy filtra
Unfiltered smoke k
Neprefiltrovaný dym k
Index i
Index i [–]
YES NO
NIE
APPROVAL GRANTED APPROVAL EXTENDED
UDELENÍ HOMOLOGIZÁCIE
Δt i time interval, s
Δti čas trvania cyklu, s
×NOx conce,i
×NOxconce,i
×NOx concd
×NOxconcd
Stoichiometric Air/Fuel ratios of automotive fuels: SAE J1829, June 1987.John B. Heywood, Internal Combustion Engine Fundamentals, McGraw-Hill, 1988, Chapter 3.4.
Stoichiometric Air/Fuel ratios of automotive fuels (Stechiometrický pomer vzduch/palivo motorových palív): SAE J1829, jún 1987.
‘Combustion stoichiometry’ (pages 68 to 72).
John B. Heywood, Internal Combustion Engine Fundamentals (Základy spaľovacích motorov), McGraw-Hill, 1988, kapitola 3.4 „Combustion stoichiometry“ ( „Stechiometria spaľovania“) (s. 68 až 72).
Paragraphs 3.1., 3.4., 3.8.3. and 5. of appendix 2 do not apply solely to diesel engines. They also apply to ethanol-fuelled diesel engines.
Body 3.1., 3.4., 3.8.3. a 5. doplnku 2 sa vzťahujú nielen na dieselové motory, ale aj na dieselové motory poháňané etanolom.
Natural gases with a λ-shift factor between 0,89 and 1,08 (0,89 ≤ Sλ ≤ 1,08) are considered to belong to H-range, while natural gases with a λ-shift factor between 1,08 and 1,19 (1,08 ≤ Sλ ≤ 1,19) are considered to belong to L-range. The composition of the reference fuels reflects the extreme variations of Sλ.
Zemný plyn s faktorom posunu medzi 0,89 a 1,08 (0,89 ≤ Sλ ≤ 1,08) sa považuje za plyn H a zemný plyn s faktorom posunu λ medzi 1,08 a 1,19 (1,08 ≤ Sλ ≤ 1,19) sa považuje za plyn L. Zloženie referenčných palív odráža extrémne kolísanie parametra Sλ.
Refer to para. 4.1.2.
Bod 4.1.2.
NG-engine adaptable to any fuel composition
Motor na zemný plyn so schopnosťou adaptácie na každé zloženie paliva
Refer to para. 4.2.1.
Bod 4.2.1.
NG-engine laid out for operation on either H-range gas or L-range gas
Motor na zemný plyn určený na činnosť so skupinou plynov H alebo plynov L
Refer to para. 4.2.2.
Bod 4.2.2.
NG-engine laid out for operation on one specific fuel composition
Motor na zemný plyn určený na činnosť len s presne určeným zložením paliva
COmass
CO mass
HCmass
HC mass
Step 5
Step krok
adjustment of cut-off frequency
Required overall Bessel filter response time požadovaný celkový čas odozvy Besselovho filtra
fcnew = fc * (1 + delta)
Design of Bessel filter algorithm konštrukcia algoritmu Besselovho filtra
check for iteration criteria
Deviation between t F and tF,iter rozdiel medzi tF a tF,iter
[delta] < 0,01
Iteration iterácia
yes no
Check for iteration criteria kontrola splnenia iteračného kritéria
0,001613 · NOx conc · KH,D · GEXHW
0,001613 · NOx conc · KH, D · GEXHW
0,000809 · HCconc · KH,D · GEXHW
0,000809 · HCconc · KH, D · GEXHW
0,001587 · NOx conc · KH,D · GTOTW
0,001587 · NOx conc · KH, D · GTOTW
CO Analyser interference check Water and CO2 can interfere with the CO analyser performance.
Kontrola krížovej citlivosti analyzátora CO
Refer to para. 4.1.3.
Bod 4.1.3.
NG-engine which is self adaptive by a switch
Motor na zemný plyn schopný adaptácie pomocou prepínača
Emissions zero hours It may be less than one.
Koeficient môže byť menší ako jedna.
The test consists of a sequence of three load steps at each of the three engine speeds A (cycle 1), B (cycle 2) and C (cycle 3) determined in accordance with annex 4, paragraph 1.1., followed by cycle 4 at a speed within the control area and a load between 10 per cent and 100 per cent, selected by the Technical Service [1] The test points must be selected using approved statistical methods of randomisation. .
Skúška sa skladá zo sledu troch zaťažovacích krokov pri troch otáčkach motora A (cyklus 1), B (cyklus 2) a C (cyklus 3) stanovených podľa bodu 1.1 prílohy 4, po ktorých nasleduje cyklus 4 pri otáčkach, ktoré vyberie technická služba [1] Skúšobné body sa vyberú schválenou štatistickou metódou náhodného výberu. v rámci kontrolnej oblasti a pri zaťažení od 10 % do 100 %.
Once this frequency has been determined through the iterative process of paragraph 6.1.1., the proper Bessel algorithm constants E and K must be calculated. The Bessel algorithm must then be applied to the instantaneous smoke trace (k-value), as described in paragraph 6.1.2:
Akonáhle bola táto frekvencia stanovená pomocou procesu iterácie podľa bodu 6.1.1, vypočítajú sa jednotlivé Besselove algoritmové konštanty E a K. Besselov algoritmus sa potom použije pre okamžitú krivku opacity dymu (hodnota k), ako sa uvádza v bode 6.1.2:
Md = 0,1 mg; MDIL = 1,5 kg Sum of DF = [(1–1 / 119,15) × 0,15] + [(1–1 / 8,89) × 0,08] + [(1–1 / 14,75) × 0,10] + [(1–1 / 10,10) × 0,10] + [(1–1 / 18,02) × 0,05] + [(1–1 / 12,33) × 0,05] + [(1–1 / 32,18) × 0,05] + [(1–1 / 6,94) × 0,09] + [(1–1 / 25,19) × 0,10] + [(1–1 / 6,12) × 0,08] + [(1–1 / 20,87) × 0,05] + [(1–1 / 8,77) × 0,05] + [(1–1 / 12,59) × 0,05] = 0,923
Suma DF = [(1–1 / 119,15) × 0,15] + [(1–1 / 8,89) × 0,08] + [(1–1 / 14,75) × 0,10] + [(1–1 / 10,10) × 0,10] + [(1–1 / 18,02) × 0,05] + [(1–1 / 12,33) × 0,05] + [(1–1 / 32,18) × 0,05] + [(1–1 / 6,94) × 0,09] + [(1–1 / 25,19) × 0,10] + [(1–1 / 6,12) × 0,08] + [(1–1 / 20,87) × 0,05] + [(1–1 / 8,77) × 0,05] + [(1–1 / 12,59) × 0,05] = 0,923
electrical response time te 0,05 s overall response time tAver 1,00 s (by definition in this Regulation)
celková čas odozvy systému tAver: 1,00 s (podľa definície v tomto predpise)
fc,new (Hz)
fc,new (Hz)
KH,D
KH, D
to FL6 Flowmeter (optional)
to FL6 Prietokomer (voliteľný)
to V5 Selector valve
to V5 Viaccestný ventil
a = 8 mm min. Model B
a = 8 mm min.
a = 8 mm min. Model H
a = 8 mm min.
Table 4 shows values of the pass (An) and fail (Bn) decision numbers against current sample number. The test statistic result is the ratio dn
V tabuľke 4 sú uvedené prahy pre kladné (An) a zamietavé (Bn) rozhodnutie vzhľadom na príslušnú veľkosť vzorky. dn
The above approval marks affixed to an engine/vehicle show that the engine/vehicle type concerned has been approved in the United Kingdom (E11) pursuant to Regulation No 49 and under approval number 042439. This approval indicates that the approval was given in accordance with the requirements of Regulation No 49 with the 04 series of amendments incorporated and satisfying the relevant limits detailed in paragraph 5.2.1. of this Regulation.
Uvedené homologizačné značky pripevnené na motor/vozidlo udávajú, že motor/vozidlo daného typu bolo homologizované v Spojenom kráľovstve (E11) podľa predpisu č. 49 pod homologizačným číslom 042439. znamená to, že táto homologizácia bola udelená v súlade s požiadavkami podľa predpisu č. 49 v znení série zmien 04 a na základe splnenia príslušných limitov uvedených v bode 5.2.1. tohto predpisu.
The concentration of CO, CO2, and NMHC may be determined by integration of the analyser signal or by bag sampling. For particulates, a proportional sample must be collected on suitable filters.
Koncentrácie CO, CO2, a NMHC sa stanovia integráciou signálov analyzátora alebo prostredníctvom odberu vzoriek do odberových vakov.
Three measurements must be made at different locations within the control area, selected by the Technical Service [1]. The time for each measurement must be 2 minutes.
Vykonajú sa tri merania na troch rôznych miestach, ktoré vyberie technická služba v rámci kontrolnej oblasti [1] Každé meranie trvá 2 minúty.
The calculations for estimating the filter cut-off frequency (fc) are based on a step input of 0 to 1 in ≤ 0.01s (see annex 8). The response time is defined as the time between when the Bessel output reaches 10 per cent (t10) and when it reaches 90 per cent (t90) of this step function.
Výpočty odhadu medznej frekvencie filtra (fc) vychádzajú zo skoku vstupnej veličiny z 0 na 1 za ≤ 0,01 s (pozri prílohu 8) Čas odozvy je definovaný ako čas medzi okamihom, v ktorom Besselova výstupná veličina dosiahne 10 % (t10), a okamihom, v ktorom dosiahne 90 % (t90) tejto skokovej funkcie.
Y max1, Ymax2, Ymax3
Y max1, Ymax2, Ymax3,
± 0,05 kPa Absolute Other Pressures
± 0,1 kPa absolútny
± 0,1 kPa Absolute Relative Humidity
Relatívna vlhkosť
The physical response time of the opacimeter must not exceed 0,2 s. The physical response time is the difference between the times when the output of a rapid response receiver reaches 10 and 90 per cent of the full deviation when the opacity of the gas being measured is changed in less than 0,1 s. The electrical response time of the opacimeter must not exceed 0,05 s. The electrical response time is the difference between the times when the opacimeter output reaches 10 and 90 per cent of the full scale when the light source is interrupted or completely extinguished in less than 0,01 s.
Čas elektrickej odozvy opacitometra nesmie presiahnuť 0,05 s. Čas elektrickej odozvy opacitometra je časový rozdiel medzi okamihmi, v ktorých výstupná hodnota opacitometra dosiahne 10 % a 90 % plného rozsahu, keď sa svetelný zdroj preruší alebo úplne zhasne za čas kratší ako 0,1 s.
1,00 ≤ Rf ≤ 1,07 (NG engines) Propylene and purified synthetic air
0,90 ≤ Rf ≤ 1,10
0,90 ≤ Rf ≤ 1,1 Toluene and purified synthetic air 0,90 ≤ Rf ≤ 1,10 These values are relative to the response factor (Rf) of 1,00 for propane and purified synthetic air.
Tieto hodnoty sa vzťahujú na faktor odozvy (Rf) 1,00 pre propán a čistený syntetický vzduch.
The cutter must be characterised at or above 600 K (327 °C) prior to test work with respect to its catalytic effect on CH4 and C2H6 at H2O values representative of exhaust stream conditions. The dew point and O2 level of the sampled exhaust stream must be known.
Musí sa určiť katalytický účinok odlučovača na CH4 a C2H6 pri teplote najmenej 600 K (327 °C) pred meraním a pri hodnotách H2O, ktoré sú reprezentatívne pre podmienky prúdenia výfukových plynov.
The values quoted in the specification are ‘true values’. In establishment of their limit values the terms of ISO 4259, Petroleum products – Determination and application of precision data in relation to methods of test, have been applied and in fixing a minimum value, a minimum difference of 2R above zero has been taken into account; in fixing a maximum and minimum value, the minimum difference is 4R (R – reproducibility).
Hodnoty uvádzané v špecifikácii sú „skutočné hodnoty“ Pri stanovení ich limitných hodnôt bola použitá norma ISO 4259 „Ropné výrobky – stanovenie a použitie presných údajov vo vzťahu k skúšobným metódam“ ( „Petroleum products – Determination and application of precision data in relation to methods of test“), a pri stanovení minimálnej hodnoty bol vzatý do úvahy minimálny rozdiel 2R nad nulou, pri stanovení minimálnej a maximálnej hodnoty predstavuje minimálny rozdiel 4R (R = reprodukovateľnosť).
= 0,095 g/kWh
= 0,095 g/kWh
Data Acquisition System Sample Rate [Hz]
Step 3 application of Bessel filter on step input t(10 %), t(90 %)
Step 1
Step 4
required overall Bessel filter response time tF
calculation of iterated filter response time tFiter= t(90 %) - t(10 %) Step 5
Step 2
adjustment of cut-off frequency