natgillin/translations-raw huggingface dataset:
If auxiliaries/equipment are not fitted in accordance with paragraph 6.3.1, the instantaneous power values shall be corrected using equation (4) in paragraph 6.3.5.
Ak nie sú pomocné zariadenia/vybavenie namontované v súlade s bodom 6.3.1, hodnoty okamžitého výkonu sa musia korigovať pomocou rovnice (4) v bode 6.3.5.
The same methodology as described in paragraph 7.4.8 shall be used for integrating actual engine power.
Rovnaká metodológia, ako je opísaná v bode 7.4.8 sa použije na integrovanie skutočného výkonu motora.
The actual cycle work Wact is used for comparison to the reference cycle work Wref and for calculating the brake specific emissions (see paragraph 8.6.3).
Skutočná práca cyklu Wact sa použije na porovnanie s prácou referenčného cyklu Wref a na výpočet emisií špecifických pre brzdu (pozri bod 8.6.3).
Wact shall be between 85 per cent and 105 per cent of Wref.
Wact musí byť v rozmedzí od 85 % do 105 % Wref.
Validation statistics of the test cycle
Štatistické potvrdenie správnosti skúšobného cyklu
Linear regressions of the actual values (nact, Mact, Pact) on the reference values (nref, Mref, Pref) shall be performed for both the WHTC and the WHSC.
Pre otáčky, krútiaci moment a výkon pre WHTC a WHSC sa urobí lineárna regresia skutočných hodnôt (nact, Mact, Pact) na referenčné hodnoty (nref, Mref, Pref).
To minimise the biasing effect of the time lag between the actual and reference cycle values, the entire engine speed and torque actual signal sequence may be advanced or delayed in time with respect to the reference speed and torque sequence.
Na účely minimalizácie skresľujúceho účinku časového oneskorenia medzi skutočnými a referenčnými hodnotami cyklu sa celý sled skutočných signálov otáčok motora a krútiaceho momentu môže časovo posunúť pred sled referenčných otáčok a krútiaceho momentu alebo zaň.
If the actual signals are shifted, both speed and torque shall be shifted the same amount in the same direction.
Ak sa posunú skutočné signály, aj hodnoty otáčok krútiaceho momentu sa musia posunúť o rovnaký úsek a v rovnakom smere.
The method of least squares shall be used, with the best-fit equation having the form:
Používa sa metóda najmenších štvorcov, pričom rovnica najlepšieho prispôsobenia má tento tvar:
is the actual value of speed (min–1), torque (Nm), or power (kW)
je skutočná hodnota otáčok (min–1), krútiaceho momentu (Nm) alebo výkonu (kW),
is the slope of the regression line
je sklon (smernica) regresnej priamky,
is the reference value of speed (min–1), torque (Nm), or power (kW)
je referenčná hodnota otáčok (min–1), krútiaceho momentu (Nm) alebo výkonu (kW),
is the y intercept of the regression line
je úsek na osi y regresnej priamky.
The standard error of estimate (SEE) of y on x and the coefficient of determination (r2) shall be calculated for each regression line.
Pre každú regresnú priamku sa vypočíta štandardná chyba odhadovanej hodnoty (SEE) ako y = f(x) a koeficient určenia (r2).
It is recommended that this analysis be performed at 1 Hz.
Túto analýzu sa odporúča vykonať pri frekvencii 1 Hz.
For a test to be considered valid, the criteria of table 2 (WHTC) or table 3 (WHSC) shall be met.
Na to, aby sa skúška považovala za platnú, musia byť splnené kritériá uvedené v tabuľke 2 (WHTC) alebo tabuľke 3 (WHSC).
Regression line tolerances for the WHTC
Prípustné odchýlky regresnej priamky pre WHTC
Standard error of estimate (SEE) of y on x
Štandardná chyba odhadovanej hodnoty (SEE) y ako funkcia x
maximum 5 per cent of maximum test speed
max. 5 % maximálnych skúšobných otáčok
maximum 10 per cent of maximum engine torque
max. 10 % maximálneho krútiaceho momentu motora
maximum 10 per cent of maximum engine power
max. 10 % maximálneho výkonu motora
Slope of the regression line, a1
Sklon regresnej priamky, a1
minimum 0,970
minimálne 0,970
minimum 0,850
minimálne 0,850
minimum 0,910
minimálne 0,910
y intercept of the regression line, a0
Úsek na osi y regresnej priamky, a0
maximum 10 per cent of idle speed
max. 10 % otáčok voľnobehu
± 20 Nm or ± 2 per cent of maximum torque whichever is greater
± 20 Nm alebo ± 2 % maximálneho krútiaceho momentu podľa toho, ktorá hodnota je väčšia
± 4 kW or ± 2 per cent of maximum power whichever is greater
± 4 kW alebo ± 2 % maximálneho výkonu podľa toho, ktorá hodnota je väčšia
Regression line tolerances for the WHSC
Prípustné odchýlky regresnej priamky pre WHSC
maximum 1 per cent of maximum test speed
max. 1 % maximálnych skúšobných otáčok
maximum 2 per cent of maximum engine torque
max. 2 % maximálneho krútiaceho momentu motora
maximum 2 per cent of maximum engine power
max. 2 % maximálneho výkonu motora
minimum 0,990
minimálne 0,990
minimum 0,950
minimálne 0,950
For regression purposes only, point omissions are permitted where noted in table 4 before doing the regression calculation.
Len na účely regresie je prípustné vyradiť pred regresnými výpočtami body, ako sa uvádza v tabuľke 4.
However, those points shall not be omitted for the calculation of cycle work and emissions.
Tieto body však nemožno vyradiť pri výpočte práce cyklu a emisií.
Point omission may be applied to the whole or to any part of the cycle.
Vyradenie bodu možno uplatniť na celý cyklus alebo na akúkoľvek jeho časť.
Permitted point omissions from regression analysis
Povolené prípady vyradenia bodov z regresnej analýzy
Permitted point omissions
Povolené vyradenie bodov
Minimum operator demand (idle point)
Minimálna požiadavka operátora (bod voľnobehu)
speed and power
otáčky a výkon
Minimum operator demand (motoring point)
Minimálna požiadavka operátora (motorický bod)
power and torque
výkon a krútiaci moment
Minimum operator demand
Minimálna požiadavka operátora
nact ≤ 1,02 nref and Mact > Mref
nact ≤ 1,02 nref a Mact > Mref
nact > nref and Mact ≤ Mref'
nact > nref a Mact ≤ Mref'
nact > 1,02 nref and Mref < Mact ≤ (Mref + 0,02Mmax. mapped torque)
nact > 1,02 nref a Mref < Mact ≤ (Mref + 0,02Mmax. zmapovaný krút. moment)
power and either torque or speed
výkon a buď krútiaci moment, alebo otáčky
Maximum operator demand
Maximálna požiadavka operátora
nact < nref and Mact ≥ Mref
nact < nref a Mact ≥ Mref
nact ≥ 0,98 nref and Mact < Mref
nact ≥ 0,98 nref a Mact < Mref
nact < 0,98 nref and Mref > Mact ≥ (Mref – 0,02Mmax. mapped torque)
nact < 0,98 nref a Mref > Mact ≥ (Mref – 0,02Mmax. zmapovaný krút. moment)
EMISSION CALCULATION
VÝPOČET EMISIÍ
The final test result shall be rounded in one step to the number of places to the right of the decimal point indicated by the applicable emission standard plus one additional significant figure, in accordance with ASTM E 29-06B.
Konečný výsledok skúšky sa v súlade s ASTM E 29-06B v jednom kroku zaokrúhli na taký počet desatinných miest na pravo od desatinnej čiarky, ktorý je uvedený v príslušnej emisnej norme, plus jedno ďalšie významné číslo.
No rounding of intermediate values leading to the final break-specific emission result is permitted.
Nie je povolené zaokrúhľovanie medzihodnôt, na ktorých sú založené konečné výsledné hodnoty emisií špecifických pre brzdu.
Examples of the calculation procedures are given in Appendix 6.
Príklady postupu výpočtu sú uvedené v doplnku 6.
Emissions calculation on a molar basis, in accordance with Annex 7 of gtr No [xx] concerning the exhaust emission test protocol for Non-Road Mobile Machinery (NRMM), is permitted with the prior agreement of the type approval authority.
Výpočet emisií na molekulovej báze v súlade s prílohou 7 globálneho technického predpisu č. [xx] týkajúci sa skúšobného protokolu výfukových emisií pre necestné pojazdné stroje (NRMM), je povolený s predchádzajúcim súhlasom orgánu typového schvaľovania.
Dry/wet correction
Korekcia suchého na vlhký stav
If the emissions are measured on a dry basis, the measured concentration shall be converted to a wet basis according to the following equation:
Ak sa emisie merajú na suchom základe, nameraná koncentrácia sa prepočíta na vlhký základ podľa uvedeného vzorca:
is the dry concentration in ppm or per cent volume
je koncentrácia v suchom stave, ppm alebo % objemu,
is the dry/wet correction factor (kw,a, kw,e, or kw,d depending on respective equation used)
je korekčný faktor zo suchého na vlhký stav (kw,a, kw,e alebo kw,d v závislosti použitej príslušnej rovnice).
Raw exhaust gas
Neupravené výfukové plyny
is the intake air humidity, g water per kg dry air
je vlhkosť nasávaného vzduchu, g vody na kg suchého vzduchu,
is the hydrogen content of the fuel, per cent mass
je obsah vodíka v palive, v hmotnostných percentách,
is the instantaneous fuel mass flow rate, kg/s
je okamžitý hmotnostný prietok paliva, v kg/s,
is the instantaneous dry intake air mass flow rate, kg/s
je okamžitý hmotnostný prietok nasávaného vzduchu v suchom stave, v kg/s,
is the water vapour pressure after cooling bath, kPa
je tlak vodných pár po ochladzujúcom kúpeli, v kPa,
is the total atmospheric pressure, kPa
je celkový atmosférický tlak, v kPa,
is the nitrogen content of the fuel, per cent mass
je obsah dusíka v palive, v hmotnostných percentách,
is the oxygen content of the fuel, per cent mass
je obsah kyslíka v palive, v hmotnostných percentách,
is the molar hydrogen ratio of the fuel
je molekulový pomer vodíka paliva,
is the dry CO2 concentration, per cent
je koncentrácia CO2 v suchom stave, v %,
is the dry CO concentration, per cent
je koncentrácia CO v suchom stave, v %.
Equations (13) and (14) are principally identical with the factor 1,008 in equations (13) and (15) being an approximation for the more accurate denominator in equation (14).
Rovnice (13) a (14) sú v zásade totožné, pričom faktor 1,008 v rovniciach (13) a (15) sa približne blíži presnejšej hodnote menovateľa v rovnici (14).
Diluted exhaust gas
Zriedené výfukové plyny
is the wet CO2 concentration, per cent
je koncentrácia CO2 vo vlhkom stave, v %,
is the diluent humidity, g water per kg dry air
je vlhkosť zrieďovacieho prostriedku, g vody na kg suchého vzduchu.
is the dilution factor (see paragraph 8.5.2.3.2)
je zrieďovací faktor (pozri bod 8.5.2.3.2).
Diluent
Zrieďovací prostriedok
As the NOx emission depends on ambient air conditions, the NOx concentration shall be corrected for humidity with the factors given in paragraph 8.2.1 or 8.2.2.
Keďže emisie NOx závisia od podmienok okolitého vzduchu, hodnota koncentrácie NOx sa musí korigovať vzhľadom na vlhkosť pomocou faktorov uvedených v bode 8.2.1 alebo 8.2.2.
The intake air humidity Ha may be derived from relative humidity measurement, dew point measurement, vapour pressure measurement or dry/wet bulb measurement using generally accepted equations.
Vlhkosť nasávaného vzduchu Ha možno odvodiť z merania relatívnej vlhkosti, merania rosného bodu, merania tlaku pár alebo merania so suchým/vlhkým teplomerom s použitím všeobecne prijatých rovníc.
Particulate filter buoyancy correction
Korekcia filtra častíc na vztlak vzduchu
The sampling filter mass shall be corrected for its buoyancy in air.
Na hmotnosti odberového filtra sa musí vykonať korekcia na vztlak vzduchu.
The buoyancy correction depends on sampling filter density, air density and the density of the balance calibration weight, and does not account for the buoyancy of the PM itself.
Korekcia na vztlak vzduchu závisí od hustoty odberového filtra, hustoty vzduchu a hustoty kalibračného závažia váh a nezohľadňuje vztlak samotných častíc.
The buoyancy correction shall be applied to both tare filter mass and gross filter mass.
Korekcia na vztlak vzduchu sa použije na hmotnosť obalu filtra a celkovú hmotnosť filtra.
If the density of the filter material is not known, the following densities shall be used:
Ak hustota materiálu filtra nie je známa, použijú sa tieto hustoty:
teflon coated glass fiber filter: 2300 kg/m3
sklené vlákna potiahnuté teflónom: 2300 kg/m3;
teflon membrane filter: 2144 kg/m3
filter s teflónovou membránou: 2144 kg/m3;
teflon membrane filter with polymethylpentene support ring: 920 kg/m3
filter s teflónovou membránou a polymetylpenténovým nosným krúžkom: 920 kg/m3.
For stainless steel calibration weights, a density of 8000 kg/m3 shall be used.
V prípade kalibračných závaží z nerezovej ocele sa použije sa hustota 8000 kg/m3.
If the material of the calibration weight is different, its density shall be known.
Ak je kalibračné závažie vyrobené z iného materiálu, je potrebné poznať jeho hustotu.
The following equation shall be used:
Použije sa táto rovnica:
is the uncorrected particulate filter mass, mg
je nekorigovaná hmotnosť filtra častíc, v mg,
is the density of the air, kg/m3
je hustota vzduchu, v kg/m3,
is the density of balance calibration weight, kg/m3
je hustota kalibračného závažia váh, v kg/m3,
is the density of the particulate sampling filter, kg/m3
je hustota odberového filtra častíc, v kg/m3,
is the air temperature in the balance environment, K
je teplota vzduchu v prostredí váh, v K,
28,836 is the molar mass of the air at reference humidity (282,5 K), g/mol
28,836 je molekulová hmotnosť vzduchu pri referenčnej vlhkosti (282,5 K), v g/mol,
8,3144 is the molar gas constant
8,3144 je molekulová konštanta plynu.
The particulate sample mass mp used in paragraphs 8.4.3 and 8.5.3 shall be calculated as follows:
Hmotnosť vzorky častíc mp použitá v bodoch 8.4.3 a 8.5.3 sa vypočíta takto:
is the buoyancy corrected gross particulate filter mass, mg
je korigovaná celková hmotnosť filtra častíc na vztlak vzduchu, v mg,
is the buoyancy corrected tare particulate filter mass, mg
je korigovaná hmotnosť obalu filtra častíc na vztlak vzduchu, v mg.
Partial flow dilution (PFS) and raw gaseous measurement
Riedenie časti prietoku (PFS) a meranie neupravených výfukových plynov
The instantaneous concentration signals of the gaseous components are used for the calculation of the mass emissions by multiplication with the instantaneous exhaust mass flow rate.
Signály okamžitej koncentrácie plynných zložiek sa použijú na výpočet celkovej hmotnosti emisií vynásobením s okamžitým hmotnostným prietokom výfukových plynov.
The exhaust mass flow rate may be measured directly, or calculated using the methods of intake air and fuel flow measurement, tracer method or intake air and air/fuel ratio measurement.
Hmotnostný prietok výfukových plynov sa môže merať priamo alebo vypočítať pomocou metód merania nasávaného vzduchu a pomeru vzduchu a paliva, stopovacou metódou alebo meraním pomeru vzduchu a paliva.
Special attention shall be paid to the response times of the different instruments.
Osobitná pozornosť sa musí venovať časom odozvy jednotlivých prístrojov.
These differences shall be accounted for by time aligning the signals.
Rozdiely v odozve sa vyriešia časovou synchronizáciou signálov.
For particulates, the exhaust mass flow rate signals are used for controlling the partial flow dilution system to take a sample proportional to the exhaust mass flow rate.
V prípade častíc sa signály hmotnostného prietoku výfukových plynov použijú na nastavenie systému s riedením časti prietoku, aby sa mohla odobrať vzorka proporcionálna k hmotnostnému prietoku výfukových plynov.
The quality of proportionality shall be checked by applying a regression analysis between sample and exhaust flow in accordance with paragraph 9.4.6.1.
Proporcionálnosť sa overuje uplatnením regresnej analýzy medzi vzorkou a prietokom výfukových plynov v súlade s bodom 9.4.6.1.
The complete test set up is schematically shown in figure 6.
Celý skúšobný postup je schematicky opísaný na obrázku 6.
Scheme of raw/partial flow measurement system
Schéma systému merania neupravených výfukových plynov/riedenie časti prietoku
Exhaust sample
Vzorka výfukových plynov
Signals for system control and computation
Signály pre riadenie systému a výpočet
Exhaust flow
Prietok výfukového plynu
Dilution air
Zrieďovací vzduch
Flow control
Regulácia prietoku
Partial flow dilution system
Systém s riedením časti prietoku
Exhaust
Výfuk
Exhaust gas analyzer
Analyzátor výfukových plynov
Computation
Výpočet
Computer system
Výpočtový systém
Fuel flow
Prietok paliva
Intake air flow
Prietok nasávaného vzduchu
Determination of exhaust gas mass flow
Určenie hmotnostného prietoku výfukových plynov
For calculation of the emissions in the raw exhaust gas and for controlling of a partial flow dilution system, it is necessary to know the exhaust gas mass flow rate.
Na výpočet emisií v neupravených výfukových plynoch a na regulovanie systému s riedením časti prietoku je potrebné poznať hmotnostný prietok výfukových plynov.
For the determination of the exhaust mass flow rate, either of the methods described in paragraphs 8.4.1.3 to 8.4.1.7 may be used.
Na stanovenie hmotnostného prietoku výfukových plynov sa môže použiť ktorákoľvek metóda opísaná v bodoch 8.4.1.3 až 8.4.1.7.
Response time
Čas odozvy
For the purpose of emissions calculation, the response time of either method described in paragraphs 8.4.1.3 to 8.4.1.7 shall be equal to or less than the analyser response time of ≤ 10 s, as required in paragraph 9.3.5.
Na účely výpočtu emisií sa čas odozvy ktorejkoľvek z metód opísaných v bodoch 8.4.1.3 až 8.4.1.7 musí rovnať alebo byť menší než čas odozvy analyzátora ≤ 10 s, ako sa to vyžaduje v bode 9.3.5.
For the purpose of controlling of a partial flow dilution system, a faster response is required.
Na účely regulácie systému riedenia časti prietoku sa vyžaduje rýchlejšia odozva.
For partial flow dilution systems with online control, the response time shall be ≤ 0,3 s. For partial flow dilution systems with look-ahead control based on a pre-recorded test run, the response time of the exhaust flow measurement system shall be ≤ 5 s with a rise time of ≤ 1 s. The system response time shall be specified by the instrument manufacturer.
Pre systémy riedenia časti prietoku s, online reguláciou‘ musí byť čas odozvy ≤ 0,3 s. Pre systémy riedenia časti prietoku s, doprednou reguláciou (look ahead control)‘ založenou na vopred zaznamenanom chode skúšky, musí byť čas odozvy systému merania prietoku výfukových plynov ≤ 5, s dobou nábehu ≤ 1 s. Čas odozvy systému určuje výrobca prístroja.
The combined response time requirements for the exhaust gas flow and partial flow dilution system are indicated in paragraph 9.4.6.1.
Kombinované požiadavky na čas odozvy pre prietok výfukových plynov a systém riedenia časti prietoku sú uvedené v bode 9.4.6.1.
Direct measurement of the instantaneous exhaust flow shall be done by systems, such as:
Priame meranie okamžitého prietoku výfukových plynov sa vykonáva pomocou systémov ako:
pressure differential devices, like flow nozzle, (details see ISO 5167);
zariadenia na meranie rozdielu tlakov, ako napr. prietoková dýza (podrobnosti pozri v norme ISO 5167);
ultrasonic flowmeter;
ultrazvukový prietokomer;
vortex flowmeter.
vírivý prietokomer.
Precautions shall be taken to avoid measurement errors which will impact emission value errors.
Musia sa vykonať preventívne opatrenia, aby sa zabránilo chybám pri meraní, ktoré budú mať vplyv na chyby v hodnotách emisií.
Such precautions include the careful installation of the device in the engine exhaust system according to the instrument manufacturers’ recommendations and to good engineering practice.
Také opatrenia zahŕňajú starostlivú inštaláciu zariadenia do výfukového systému motora podľa odporúčania výrobcu a osvedčenej technickej praxe.
Especially, engine performance and emissions shall not be affected by the installation of the device.
Inštaláciou zariadenia nesmie byť ovplyvnený hlavne výkon motora a emisie.
The flowmeters shall meet the linearity requirements of paragraph 9.2.
Prietokomery musia spĺňať požiadavky na linearitu podľa bodu 9.2.
This involves measurement of the airflow and the fuel flow with suitable flowmeters.
Zahŕňa meranie prietoku vzduchu a paliva vhodnými prietokomermi.
The calculation of the instantaneous exhaust gas flow shall be as follows:
Okamžitý prietok výfukových plynov sa vypočíta takto:
is the instantaneous exhaust mass flow rate, kg/s
je okamžitý hmotnostný prietok výfukových plynov, v kg/s,
is the instantaneous intake air mass flow rate, kg/s
je okamžitý hmotnostný prietok nasávaného vzduchu, v kg/s,
The flowmeters shall meet the linearity requirements of paragraph 9.2, but shall be accurate enough to also meet the linearity requirements for the exhaust gas flow.
Prietokomery musia spĺňať požiadavky na linearitu uvedené v bode 9.2, no musia byť presné v dostatočnej miere, aby spĺňali aj požiadavky na linearitu pre prietok výfukových plynov.
Tracer measurement method
Stopovacia meracia metóda
This involves measurement of the concentration of a tracer gas in the exhaust.
Zahŕňa meranie koncentrácie stopovacieho plynu vo výfukovom plyne.
A known amount of an inert gas (e.g. pure helium) shall be injected into the exhaust gas flow as a tracer.
Známe množstvo inertného plynu (napr. čisté hélium) sa vstrekne do prietoku výfukových plynov ako stopovací plyn.
The gas is mixed and diluted by the exhaust gas, but shall not react in the exhaust pipe.
Plyn sa zmieša a zriedi výfukovým plynom, ale nesmie reagovať vo výfukovom potrubí.
The concentration of the gas shall then be measured in the exhaust gas sample.
Koncentrácia plynu sa potom meria vo vzorke výfukových plynov.
In order to ensure complete mixing of the tracer gas, the exhaust gas sampling probe shall be located at least 1 m or 30 times the diameter of the exhaust pipe, whichever is larger, downstream of the tracer gas injection point.
Aby sa zabezpečilo úplné zmiešanie stopovacieho plynu, odberová sonda výfukových plynov sa umiestni aspoň vo vzdialenosti 1 m alebo 30-násobku priemeru výfukovej trubice podľa toho, ktorá hodnota je väčšia, v smere prúdenia plynu za miestom vstreku stopovacieho plynu.
The sampling probe may be located closer to the injection point if complete mixing is verified by comparing the tracer gas concentration with the reference concentration when the tracer gas is injected upstream of the engine.
Odberová sonda môže byť umiestnená bližšie k miestu vstreku, ak sa úplné zmiešanie overí porovnaním koncentrácie stopovacieho plynu s referenčnou koncentráciou, keď sa stopovací plyn vstrekne pred motorom v smere proti prúdeniu plynu.
The tracer gas flow rate shall be set so that the tracer gas concentration at engine idle speed after mixing becomes lower than the full scale of the trace gas analyser.
Prietok stopovacieho plynu sa nastaví tak, aby koncentrácia stopovacieho plynu pri voľnobehu motora po zmiešaní, bola nižšia než je plný rozsah stupnice analyzátora stopovacieho plynu.
The calculation of the exhaust gas flow shall be as follows:
Prietok výfukových plynov sa vypočíta takto:
is tracer gas flow rate, cm3/min
je prietok stopovacieho plynu, v cm3/min,
is the instantaneous concentration of the tracer gas after mixing, ppm
je okamžitá koncentrácia stopovacieho plynu po zmiešaní, v ppm,
is the density of the exhaust gas, kg/m3 (cf. table 4)
je hustota výfukových plynov, kg/m3 (porovnaj s tabuľkou 4),
is the background concentration of the tracer gas in the intake air, ppm
je koncentrácia pozadia stopovacieho plynu v nasávanom vzduchu, v ppm.
The background concentration of the tracer gas (cb) may be determined by averaging the background concentration measured immediately before the test run and after the test run.
Koncentrácia pozadia stopovacieho plynu (cb) sa môže stanoviť spriemerovaním koncentrácie pozadia nameranej bezprostredne pred priebehom skúšky a po skúške.
When the background concentration is less than 1 per cent of the concentration of the tracer gas after mixing (cmix.i) at maximum exhaust flow, the background concentration may be neglected.
Keď je koncentrácia pozadia menšia než 1 % koncentrácie stopovacieho plynu po zmiešaní (cmix,i) pri maximálnom prietoku výfukových plynov, koncentrácia pozadia sa môže zanedbať.
The total system shall meet the linearity requirements for the exhaust gas flow of paragraph 9.2.
Celý systém musí spĺňať požiadavky na linearitu pre prietok výfukových plynov uvedené v bode 9.2.
Airflow and air to fuel ratio measurement method
Metóda merania prietoku vzduchu a pomeru vzduchu a paliva
This involves exhaust mass calculation from the air flow and the air to fuel ratio.
Zahŕňa výpočet hmotnosti výfukových plynov z prietoku vzduchu a pomeru vzduchu a paliva.
The calculation of the instantaneous exhaust gas mass flow is as follows:
Okamžitý hmotnostný prietok výfukových plynov sa vypočíta takto:
is the stoichiometric air to fuel ratio, kg/kg
je stechiometrický pomer vzduchu a paliva, v kg/kg,