natgillin/translations-raw huggingface dataset:
Therefore the cut-off frequency of the Bessel filter has to be iterated in such a way, that the response time of the Bessel filter fits into the required rise time.
Medzná frekvencia Besselovho filtra sa preto musí určiť iteráciou takým spôsobom, aby bol čas odozvy Besselovho filtra zhodný s požadovaným časom nábehu.
Figure a
Obrázok a
Traces of a step input signal and the filtered output signal
Priebehy skokového vstupného signálu a filtrovaného výstupného signálu Čas [s]
Step input signal
Skokový vstupný signál
Signal [-]
Signál [-]
In Figure a, the traces of a step input signal and Bessel filtered output signal as well as the response time of the Bessel filter (tF) are shown.
Na obrázku a sú znázornené priebehy skokového vstupného signálu a výstupného signálu filtrovaného Besselovým filtrom, ako aj čas odozvy Besselovho filtra (tF).
Designing the final Bessel filter algorithm is a multi step process which requires several iteration cycles.
Tvorba algoritmu Besselovho filtra je viackrokový proces, ktorý si vyžaduje niekoľko iteračných cyklov.
The scheme of the iteration procedure is presented below.
Ďalej je uvedený vývojový diagram postupu iterácie.
Characteristics of opacimeter
Charakteristiky opacimetra
Regulation
Regulácia
Data acquisition system sample rate [Hz]
Vzorkovacia rýchlosť systému zberu údajov [Hz]
Required overall Bessel filter response time tF Step 1
Požadovaný celkový čas odozvy Besselovho filtra tF
fc = fc,new Design of Bessel filter algorithm
Návrh algoritmu Besselovho filtra
Step 2 Application of Bessel filter on step input Step 3
Uplatňovanie Besselovho filtra na skok na vstupe
Calculation of iterated filter response time
Výpočet iterovaného času odozvy filtra
Calculation of the Bessel algorithm
Výpočet Besselovho algoritmu
In this example a Bessel algorithm is designed in several steps according to the above iteration procedure which is based upon Annex III, Appendix 1, Section 6.1.
V tomto príklade sa v niekoľkých krokoch vytvorí Besselov algoritmus v súlade s vyššie uvedeným iteračným postupom, ktorý je založený na požiadavkách uvedených v prílohe III, dodatok 1, bod 6.1.
For the opacimeter and the data acquisition system, the following characteristics are assumed:
Predpokladá sa, že opacimeter a systém pre zber údajov majú tieto charakteristiky:
physical response time tp 0,15 s
čas fyzickej odozvy tp je 0,15 s;
electrical response time te 0,05 s
čas elektrickej odozvy te je 0,05 s;
overall response time tAver 1,00 s (by definition in this Directive)
celkový čas odozvy tAver je 1,00 s (vymedzený v tejto smernici);
sampling rate 150 Hz
vzorkovacia rýchlosť je 150 Hz.
Step 1 Required Bessel filter response time tF:
Krok 1 Požadovaný čas odozvy Besselovho filtra tF:
Step 2 Estimation of cut-off frequency and calculation of Bessel constants E, K for first iteration:
Krok 2 Odhad medznej frekvencie a výpočet Besselových konštánt E, K pre prvú iteráciu:
This gives the Bessel algorithm:
Z týchto hodnôt sa vytvorí Besselov algoritmus:
where Si represents the values of the step input signal (either ‘0’ or ‘1’) and Yi represents the filtered values of the output signal.
kde Si predstavuje hodnoty skokového vstupného signálu (buď „0“ alebo „1“) a Yi predstavuje filtrované hodnoty výstupného signálu.
Step 3 Application of Bessel filter on step input:
Krok 3 Uplatňovanie Besselovho filtra na skokový signál na vstupe:
The Bessel filter response time tF is defined as the rise time of the filtered output signal between 10 % and 90 % on a step input signal.
Čas odozvy Besselovho filtra tF je vymedzený ako čas nábehu filtrovaného výstupného signálu od 10 % po 90 % jeho hodnoty po skokovej zmene vstupného signálu.
For determining the times of 10 % (t10) and 90 % (t90) of the output signal, a Bessel filter has to be applied to a step input using the above values of fc, E and K.
Na určenie časov dosiahnutia 10 % (t10) a 90 % (t90) hodnoty výstupného signálu sa musí na skokový signál na vstupe použiť Besselov filter s vyššie vypočítanými hodnotami fc, E a K.
The index numbers, the time and the values of a step input signal and the resulting values of the filtered output signal for the first and the second iteration are shown in Table B. The points adjacent to t10 and t90 are marked in bold numbers.
V tabuľke B sú uvedené hodnoty indexu, časové okamihy a hodnoty skokového vstupného signálu a výsledné hodnoty filtrovaného výstupného signálu pre prvú a druhú iteráciu. Body susediace s hodnotami t10 a t20 sú vyznačené tučným písmom.
In Table B, first iteration, the 10 % value occurs between index number 30 and 31 and the 90 % value occurs between index number 191 and 192.
V tabuľke B sa pre prvú iteráciu hodnota 10 % nachádza medzi indexami číslo 30 a 31 a hodnota 90 % medzi indexami číslo 191 a 192.
For the calculation of tF,iter the exact t10 and t90 values are determined by linear interpolation between the adjacent measuring points, as follows:
Na výpočet tF,iter sa určia presné hodnoty t10 a t90 lineárnou interpoláciou medzi susednými meracími bodmi takto:
where outupper and outlower, respectively, are the adjacent points of the Bessel filtered output signal, and tlower is the time of the adjacent time point, as indicated in Table B.
kde outupper a outlower sú susedné body výstupného signálu filtrovaného Besselovým filtrom a tlower je čas susedného časového bodu vyznačeného v tabuľke B.
Step 4 Filter response time of first iteration cycle:
Krok 4 Čas odozvy filtra určená v prvom iteračnom cykle:
Step 5 Deviation between required and obtained filter response time of first iteration cycle:
Krok 5 Odchýlka medzi požadovaným a vypočítaným časom odozvy filtra v prvom iteračnom cykle:
Step 6 Checking the iteration criteria:
Krok 6 Kontrola plnenia iteračného kritéria: Požaduje sa splnenie podmienky
Since 0,081641 > 0,01, the iteration criteria is not met and a further iteration cycle has to be started.
Keďže 0,081641 >0,01, iteračné kritérium nie je splnené a musí sa spustiť ďalší iteračný cyklus.
For this iteration cycle, a new cut-off frequency is calculated from fc and Δ as follows:
Pre tento iteračný cyklus sa z hodnôt fC a Δ vypočíta nová hodnota medznej frekvencie takto:
This new cut-off frequency is used in the second iteration cycle, starting at step 2 again.
Táto nová hodnota medznej frekvencie sa použije v druhom iteračnom cykle, ktorý sa začne znova krokom 2.
The iteration has to be repeated until the iteration criteria is met.
Iterácia sa musí opakovať dovtedy, kým sa nesplní iteračné kritérium.
The resulting values of the first and second iteration are summarised in Table A.
Výsledné hodnoty z prvej a druhej iterácie sú zhrnuté v tabuľke A.
Values of the first and second iteration
Hodnoty z prvej a druhej iterácie
Iteration
iterácia
Step 7 Final Bessel algorithm:
Krok 7 Konečný tvar Besselovho algoritmu:
As soon as the iteration criteria has been met, the final Bessel filter constants and the final Bessel algorithm are calculated according to step 2.
Po splnení iteračného kritéria sa podľa kroku 2 vypočítajú konečné hodnoty konštánt Besselovho filtra a konečný tvar Besselovho algoritmu.
In this example, the iteration criteria has been met after the second iteration (Δ = 0,006657 ≤ 0,01).
V tomto príklade bolo iteračné kritérium splnené po druhej iterácii (Δ= 0,006657 ≤ 0,01).
The final algorithm is then used for determining the averaged smoke values (see next Section 2.3).
Konečný tvar algoritmu sa následne použije na určenie priemerných hodnôt dymu (pozri nasledujúci bod 2.3).
Values of step input signal and Bessel filtered output signal for the first and second iteration cycle
Hodnoty skokového vstupného signálu a výstupného signálu filtrovaného Besselovým filtrom v prvom a druhom iteračnom cykle
Time
Čas
Step input signal Si
Skokový vstupný signál Si
Filtered output signal Yi
Filtrovaný výstupný signál Yi
Calculation of the smoke values
Výpočet hodnôt dymu
Load step 1
Otácký A
Speed C
Zát‘ažový krok 2 Otácký C
Speed A
Otácký A
Load step 3
Zát‘ažový krok 3
Speed B
Zát‘ažový krok 2 Otácký B
Raw opacity values N [%]
Neupravené hodnoty opacity N [%]
Conversion to light absorption coefficient k [1/m]
Prepočet na koeficient absorpcie svetla k [1/m]
Filtering with Bessel filter
Filtrácia Besselovým filtrom
Selection of maximum k-value (peak) for each speed and load step
Výber maximálnej hodnoty k (špičkovej hodnoty) pre každú hodnotu otáčok a zát‘ažovélho kroku
Cycle validation for each speed
Validácia cyklu pre každú hodnotu otáčok
Calculation of mean smoke value for each speed
Výpočet strednej hodnoty dymu pre každú hodnotu otáčok
Calculation of the final smoke value
Výpočet konečnej hodnoty dymu
Correspondingly, Table C contains the numerical values of index i, time (sampling rate of 150 Hz), raw opacity, unfiltered k and filtered k. Filtering was conducted using the constants of the Bessel algorithm designed in Section 2.2 of this Annex.
Na obrázku b sú znázornené priebehy neupraveného meraného signálu opacity a nefiltrovaného a filtrovaného koeficientu absorpcie svetla (hodnoty k) pri prvom záťažovom kroku počas skúšky ELR a je vyznačená maximálna hodnota Ymax1,A (špička) filtrovaného priebehu k. V nadväznosti na to tabuľka C obsahuje číselné hodnoty indexu i, času (vzorkovacia rýchlosť 150 Hz), neupravené hodnoty opacity, nefiltrované hodnoty k a filtrované hodnoty k. Filtrácia bola vykonaná pomocou konštánt Besselovho algoritmu vytvoreného v bode 2.2 tejto prílohy.
Due to the large amount of data, only those sections of the smoke trace around the beginning and the peak are tabled.
Kvôli veľkým množstvám údajov sú v tabuľke znázornené iba tie úseky priebehu hodnôt dymu, ktoré sa nachádzajú v blízkosti začiatku a špičky.
Figure b
Obrázok b
Traces of measured opacity N, of unfiltered smoke k and of filtered smoke k
Priebehy meraných hodnôt opacity N, nefiltrovaných hodnôt „k“ dymu a filtrovaných hodnôt „k“ dymu. Opacita N [%] Čas [s]
Peak = 0,5424 m-1 Opacity N Unfiltered smoke k Filtered smoke k Opacity N [%]
Špička = 0,5424 m-1
The peak value (i = 272) is calculated assuming the following data of Table C. All other individual smoke values are calculated in the same way.
Špičková hodnota (i = 272) sa vypočíta za predpokladu, že ďalej uvedené parametre majú hodnoty z tabuľky C. Všetky ostatné jednotlivé hodnoty dymu sa počítajú rovnakým spôsobom.
For starting the algorithm, S-1, S-2, Y-1 and Y-2 are set to zero.
Pri spustení algoritmu sú parametre S-1, S-2, Y-1 a Y-2 nastavené na nulu.
Calculation of the k-value (Annex III, Appendix 1, Section 6.3.1):
Výpočet hodnoty k (príloha III, Dodatok 1, bod 6.3.1):
This value corresponds to S272 in the following equation.
Táto hodnota zodpovedá S272 v nasledujúcej rovnici.
Calculation of Bessel averaged smoke (Annex III, Appendix 1, Section 6.3.2):
Výpočet Besselových priemerných hodnôt dymu (príloha III, Dodatok 1, bod 6.3.2):
In the following equation, the Bessel constants of the previous Section 2.2 are used.
V nasledujúcej rovnici sú použité Besselove konštanty z predchádzajúceho bodu 2.2.
The actual unfiltered k-value, as calculated above, corresponds to S272 (Si).
Skutočná nefiltrovaná hodnota k, vypočítaná vyššie, zodpovedá S272 (Si).
(Si-1) and S270 (Si-2) are the two preceding unfiltered k-values, Y271 (Yi-1) and Y270 (Yi-2) are the two preceding filtered k-values.
Hodnoty S271 (Si-1) a S270 (Si-2) sú dve predchádzajúce nefiltrované hodnoty k, Y271 (Yi-1) a Y270 (Yi-2) sú dve predchádzajúce filtrované hodnoty k.
This value corresponds to Ymax1,A in the following equation.
Táto hodnota zodpovedá Ymax1,A v nasledujúcej rovnici.
Calculation of the final smoke value (Annex III, Appendix 1, Section 6.3.3):
Výpočet konečnej hodnoty dymu (príloha III dodatku 1 bod 6.3.3):
From each smoke trace, the maximum filtered k-value is taken for the further calculation.
Z každého priebehu dymu sa vezme maximálna filtrovaná hodnota k pre ďalší výpočet.
Assume the following values
Predpokladajme tieto hodnoty:
Speed
Otáčky
Cycle 1
Cyklus 1
Cycle 2
Cyklus 2
Cycle 3
Cyklus 3
Cycle validation (Annex III, Appendix 1, Section 3.4)
Validácia cyklu (príloha III, dodatok 1, bod 3.4):
Before calculating SV, the cycle must be validated by calculating the relative standard deviations of the smoke of the three cycles for each speed.
Pred výpočtom SV sa musí cyklus validovať výpočtom relatívnych štandardných odchýlok hodnôt dymu z troch cyklov pre každú hodnotu otáčok.
Mean SV
Stredná SV
Absolute standard deviation
Absolútna štandardná odchýlka
Relative standard deviation
Relatívna štandardná odchýlka
In this example, the validation criteria of 15 % are met for each speed.
V tomto príklade je pre každú hodnotu otáčok splnené validačné kritérium 15 %.
Table C
Tabuľka C
Values of opacity N, unfiltered and filtered k-value at beginning of load step
Hodnoty opacity N, nefiltrované a filtrované hodnoty k na začiatku záťažového kroku
Opacity N
Opacita N
Unfiltered k-value
Nefiltrovaná hodnota k
Filtered k-value
Filtrovaná hodnota k
Values of opacity N, unfiltered and filtered k-value around Ymax1,A (≡ peak value, indicated in bold number)
Hodnoty opacity N, nefiltrované a filtrované hodnoty k v blízkosti Ymax1,A (≡ špičková hodnota, vyznačená tučným písmom)
ETC TEST
SKÚŠKA ETC
Gaseous emissions (diesel engine)
Plynné emisie (dieselový motor)
Assume the following test results for a PDP-CVS system
Predpokladajme tieto výsledky skúšky so systémom PDP-CVS:
(m3/rev)
(m3/ot)
Np (rev)
Np (otáčka)
Calculation of the diluted exhaust gas flow (Annex III, Appendix 2, Section 4.1):
Výpočet prietoku zriedeného výfukového plynu (príloha III, dodatok 2, bod 4.1):
Calculation of the NOx correction factor (Annex III, Appendix 2, Section 4.2):
Výpočet faktora korekcie koncentrácie NOx (príloha III, dodatok 2, bod 4.2):
Calculation of the background corrected concentrations (Annex III, Appendix 2, Section 4.3.1.1):
Výpočet koncentrácií korigovaných na pozadie (príloha III, dodatok 2, bod 4.3.1.1):
Assuming a diesel fuel of the composition C1H1,8
Predpokladajme, že bola použitá motorová nafta so zložením C1H1,8.
Calculation of the emissions mass flow (Annex III, Appendix 2, Section 4.3.1):
Výpočet hmotnostného prietoku emisií (príloha III, dodatok 2, bod 4.3.1):
Calculation of the specific emissions (Annex III, Appendix 2, Section 4.4):
Výpočet merných emisií (príloha III, dodatok 2, bod 4.4):
Particulate emissions (diesel engine)
Emisie tuhých znečisťujúcich látok (dieselový motor)
Assume the following test results for a PDP-CVS system with double dilution
Predpokladajme tieto výsledky skúšky so systémom PDP-CVS s dvojitým zrieďovaním:
Calculation of the mass emission (Annex III, Appendix 2, Section 5.1):
Výpočet hmotností emisií (príloha III, dodatok 2, bod 5.1):
Calculation of the background corrected mass emission (Annex III, Appendix 2, Section 5.1):
Výpočet hmotnostného prietoku korigovaného na pozadie (príloha III, dodatok 2, bod 5.1):
Calculation of the specific emission (Annex III, Appendix 2, Section 5.2):
Výpočet merných emisií (príloha III, dodatok 2, bod 5.2):
= 9,32/62,72 = 0,149 g/kWh, if background corrected
= 9,32/62,72 = 0,149 g/kWh, ak je hodnota korigovaná na pozadie
Gaseous emissions (CNG engine)
Plynné emisie (plynový motor poháňaný zemným plynom)
Calculation of the NOx, correction factor (Annex III, Appendix 2, Section 4.2):
Výpočet faktora korekcie NOx (príloha III, dodatok 2, bod 4.2):
Calculation of the NMHC concentration (Annex III, Appendix 2, Section 4.3.1):
Výpočet koncentrácie NMHC (príloha III, dodatok 2, bod 4.3.1):
GC method
metóda GC
NMC method
metóda NMC
Assuming a methane efficiency of 0,04 and an ethane efficiency of 0,98 (see Annex III, Appendix 5, Section 1.8.4)
Predpokladajme hodnoty metánovej účinnosti 0,04 a etánovej účinnosti 0,98 (pozri príloha III, dodatok 5, bod 1.8.4).
Assuming a G20 reference fuel (100 % methane) of the composition C1H4:
Predpokladajme, že bolo použité referenčné palivo G20 (100 % metán) so zložením C1H4:
For NMHC, the background concentration is the difference between HCconcd and CH4concd
Pre uhľovodíky bez metánu (NMHC) je koncentrácia korigovaná na pozadie rovná rozdielu medzi HCconcd a CH4 concd
λ-SHIFT FACTOR (Sλ)
FAKTOR λ-POSUNU (Sλ)
Calculation of the λ-shift factor (Sλ) [68]
Výpočet faktora λ-posunu (Sλ) [1]
λ-shift factor;
faktor λ-posunu
inert % % by volume of inert gases in the fuel (i.e. N2, CO2, He, etc.);
inert % objemové % inertných plynov v palive (t.j. N2, CO2, He, atď.)
% by volume of original oxygen in the fuel;
objemové % pôvodného kyslíka v palive
n and m refer to average CnHm representing the fuel hydrocarbons, i.e:
N a m vzťahujú sa na priemerné hodnoty CnHm, ktorý predstavuje uhľovodíky v palive, t.j.:
% by volume of methane in the fuel;
objemové % metánu v palive;
% by volume of all C2 hydrocarbons (e.g. C2H6, C2H4, etc.) in the fuel;
objemové % všetkých uhľovodíkov typu C2 v palive (napr.: C2H6, C2H4, atď.) v palive;
% by volume of all C3 hydrocarbons (e.g. C3H8, C3H6, etc.) in the fuel;
objemové % všetkých uhľovodíkov typu C3 v palive (napr.: C3H8, C3H6, atď.) v palive;
% by volume of all C4 hydrocarbons (e.g. C4H10, C4H8, etc.) in the fuel
objemové % všetkých uhľovodíkov typu C4 v palive (napr.: C4H10, C4H8, atď.) v palive;
% by volume of all C5 hydrocarbons (e.g. C5H12, C5H10, etc.) in the fuel;
objemové % všetkých uhľovodíkov typu C5 v palive (napr.: C5H12, C5H10, atď.) v palive;
diluent % by volume of dilution gases in the fuel (i.e. O2*, N2, CO2, He etc.).
diluent objemové % zrieďovacích plynov v palive (t.j.: O2*, N2, CO2, He, atď.).
Examples for the calculation of the λ-shift factor Sλ
Príklady výpočtu faktora λ-posunu Sλ:
Example 1:
Príklad 1:
CH4 = 86 %, N2 = 14 % (by volume)
G25: CH4 = 86 %, N2 = 14 % (objemových)
Example 2:
Príklad 2:
CH4 = 87 %, C2H6 = 13 % (by vol)
GR: CH4 = 87 %, C2H6 = 13 % (objemových)
Example 3:
Príklad 3:
Stoichiometric Air/Fuel ratios of automotive fuels - SAE J1829, June 1987.
Stechiometricé pomery vzduch/palivo pre automobilové palivá - SAE J1829, jún 1987.
John B. Heywood, Internal combustion engine fundamentals, McGraw-Hill, 1988, Chapter 3.4 ‘Combustion stoichiometry’ (pp. 68 to 72).
John B. Heywood, Základy motorov s vnútorným spaľovaním, McGraw-Hill, kapitola 3.4 „Stechiometria spaľovania“ (s. 68 až 72).
SPECIFIC TECHNICAL REQUIREMENTS RELATING TO ETHANOL-FUELLED DIESEL ENGINES
OSOBITNÉ TECHNICKÉ POŽIADAVKY TÝKAJÚCE SA DIESELOVÝCH MOTOROV POHÁŇANÝCH ETANOLOM
In the case of ethanol-fuelled diesel engines, the following specific modifications to the appropriate paragraphs, equations and factors will apply to the test procedures defined in Annex III to this Directive.
V prípade dieselových motorov poháňaných etanolom sa budú vzťahovať na skúšobné postupy definované v prílohe III k tejto smernici nasledovné osobitné modifikácie príslušných odsekov, rovníc a faktorov.
IN ANNEX III, APPENDIX 1:
V PRÍLOHE III, DODATKU 1:
Dry/wet correction
Korekcia zo suchého základu na mokrý
NOx correction for humidity and temperature
Korekcia koncentrácie NOx na vlhkosť a teplotu
with,
pričom
A 0,181 GFUEL/GAIRD - 0,0266
A 0,181 GFUEL/GAIRD — 0,0266
temperature of the air, K
teplota vzduchu, K
humidity of the intake air, g water per kg dry air
vlhkosť nasávaného vzduchu, g vody na kg suchého vzduchu
Calculation of the emission mass flow rates
Výpočet hmotnostných prietokov emisií
The emission mass flow rates (g/h) for each mode shall be calculated as follows, assuming the exhaust gas density to be 1,272 kg/m3 at 273 K (0 °C) and 101,3 kPa:
Pre každý režim sa počítajú hmotnostné prietoky emisií (g/h) pomocou týchto vzorcov, pričom sa predpokladá, že hustota výfukového plynu je 1,272 kg/m3 pri teplote 273 K (0 °C) a tlaku 101,3 kPa:
NOx conc, COconc, HCconc [1] are the average concentrations (ppm) in the raw exhaust gas, as determined in Section 4.1.
NOx conc, COconc, HCconc [1] sú priemerné hodnoty koncentrácií (ppm) v neupravenom výfukovom plyne určené v bode 4.1.
If, optionally, the gaseous emissions are determined with a full flow dilution system, the following formulae shall be applied:
Ak sa emisie plynných znečisťujúcich látok voliteľne určujú pomocou systému riedenia plného prietoku, platia tieto vzorce:
NOx conc, COconc, HCconc [1] Based on C1 equivalent.
NOx conc, COconc, HCconc [1] Na základe ekvivalentu C1.
are the average background corrected concentrations (ppm) of each mode in the diluted exhaust gas, as determined in Annex III, Appendix 2, Section 4.3.1.1.
sú priemerné hodnoty koncentrácií (ppm), korigované na pozadie, v každom režime v zriedenom výfukovom plyne, ako je stanovené v prílohe III dodatku 2 bode 4.3.1.1.
IN ANNEX III, APPENDIX 2:
V PRÍLOHE III, DODATKU 2:
The conditions for the test should be arranged so that the air temperature and the humidity measured at the engine intake is set to standard conditions during the test run.
Podmienky skúšky sa pripravia tak, aby počas skúšobného chodu bola teplota vzduchu a vlhkosť meraná pri nasávaní vzduchu do motora nastavená na štandardné podmienky.
The standard should be 6 ± 0,5 g water per kg dry air at a temperature interval of 298 ± 3 K. Within these limits no further NOx correction should be made.
Týmto štandardom musí byť 6 ± 0,5g vody na kg suchého vzduchu pri rozmedzí teplôt 298 ± 3 K. V rámci týchto limitov sa nemusí vykonať žiadna ďalšia korekcia na NOx.
The test is void if these conditions are not met.
Pokiaľ tieto podmienky nie sú dodržané, skúška je neplatná.
Calculation of the emission mass flow
Výpočet hmotnostného prietoku emisií
Systems with constant mass flow
Systémy s konštantným hmotnostným prietokom
For systems with heat exchanger, the mass of the pollutants (g/test) shall be determined from the following equations:
Pre systémy vybavené výmenníkom tepla sa hmotnosť znečisťujúcich látok (g/skúška) určuje z nasledujúcich rovníc:
ethanol fuelled engines
motory poháňané etanolom
where,
kde:
average background corrected concentrations over the cycle from integration (mandatory for NOx and HC) or bag measurement, ppm;
priemerné koncentrácie korigované na pozadie počas cyklu z integrácie (povinná pre NOx a uhľovodíky) alebo z merania pomocou vaku, ppm,
total mass of diluted exhaust gas over the cycle as determined in Section 4.1, kg.
celková hmotnosť zriedeného výfukového plynu počas cyklu určená v bode 4.1, kg.
Determination of the background corrected concentrations
Určenie koncentrácií korigovaných na pozadie
The average background concentration of the gaseous pollutants in the dilution air shall be subtracted from measured concentrations to get the net concentrations of the pollutants.
Priemerné koncentrácie pozadia plynných znečisťujúcich látok v zrieďovacom vzduchu sa odčítajú od nameraných koncentrácií a získajú sa čisté koncentrácie týchto znečisťujúcich látok.
The average values of the background concentrations can be determined by the sample bag method or by continuous measurement with integration.
Priemerné hodnoty koncentrácií pozadia je možné určiť metódou vzorkovania s pomocou vaku alebo spojitým meraním s integráciou.
The following formula shall be used.
Použije sa tento vzorec:
conc concentration of the respective pollutant in the diluted exhaust gas, corrected by the amount of the respective pollutant contained in the dilution air, ppm;
conc konckoncentrácia príslušnej znečisťujúcej látky v zriedenom výfukovom plyne korigovaná o množstvo príslušnej znečisťujúcej látky obsiahnuté v zrieďovacom vzduchu, ppm
concentration of the respective pollutant measured in the diluted exhaust gas, ppm;
koncentrácia príslušnej znečisťujúcej látky nameraná v zriedenom výfukovom plyne, ppm
concentration of the respective pollutant measured in the dilution air, ppm;
koncentrácia príslušnej znečisťujúcej látky nameraná v zrieďovacom vzduchu, ppm
DF dilution factor.
DF zrieďovací faktor
The dilution factor shall be calculated as follows:
Zrieďovací faktor sa vypočíta takto:
concentration of CO2 in the diluted exhaust gas, % vol
koncentrácia CO2 v zriedenom výfukovom plyne, obj. %
concentration of HC in the diluted exhaust gas, ppm C1
koncentrácia uhľovodíkov v zriedenom výfukovom plyne, ppm C1
concentration of CO in the diluted exhaust gas, ppm
koncentrácia oxidu uhoľnatého v zriedenom výfukovom plyne, ppm
stoichiometric factor
stechiometrický faktor