natgillin/translations-raw huggingface dataset:
A step change shall be introduced to the exhaust flow (or airflow if exhaust flow is calculated) input of the partial flow dilution system, from a low flow to at least 90 per cent of maximum exhaust flow.
Fluxul de evacuare de intrare în sistemul de diluare cu debit parțial (sau fluxul de aer, în cazul în care se calculează debitul de evacuare), se modifică printr-un semnal treaptă de la un debit redus și până la cel puțin 90 % din întreaga scală.
The trigger for the step change shall be the same one used to start the look-ahead control in actual testing.
Factorul care declanșează semnalul treaptă trebuie să fie același ca și cel utilizat pentru pornirea controlului în avans în cadrul încercării propriu-zise.
The exhaust flow step stimulus and the flowmeter response shall be recorded at a sample rate of at least 10 Hz.
Semnalul treaptă al debitului de evacuare și răspunsul debitmetrului se înregistrează cu o frecvență de eșantionare de cel puțin 10 Hz.
From this data, the transformation time shall be determined for the partial flow dilution system, which is the time from the initiation of the step stimulus to the 50 per cent point of the flowmeter response.
Pornind de la aceste date, se determină timpul de transformare pentru sistemul de diluție cu debit parțial, care este intervalul de timp de la inițierea semnalului treaptă până la momentul în care răspunsul debitmetrului a ajuns la 50 %.
In a similar manner, the transformation times of the qmp signal of the partial flow dilution system and of the qmew,i signal of the exhaust flowmeter shall be determined.
În mod similar, se determină timpii de transformare ai semnalului qmp al sistemului de diluare cu debit parțial și ai semnalului qmew,i al debitmetrului pentru fluxul de evacuare.
These signals are used in the regression checks performed after each test (see paragraph 9.4.6.1)
Aceste semnale se folosesc la controalele de regresie efectuate după fiecare încercare (a se vedea punctul 9.4.6.1).
The calculation shall be repeated for at least 5 rise and fall stimuli, and the results shall be averaged.
Calculul se repetă pentru cel puțin 5 impulsuri de urcare și coborâre și se face media rezultatelor.
The internal transformation time (< 100 ms) of the reference flowmeter shall be subtracted from this value.
Timpul intern de transformare (< 100 msec) al debitmetrului de referință se scade din această valoare.
This is the “look-ahead” value of the partial flow dilution system, which shall be applied in accordance with paragraph 9.4.6.1.
Aceasta este valoarea «în avans» a sistemului de diluare cu debit parțial, care se aplică în conformitate cu dispozițiile punctului 9.4.6.1.
Calibration of the CVS system
Etalonarea sistemului CVS
The CVS system shall be calibrated by using an accurate flowmeter and a restricting device.
Sistemul CVS se etalonează folosind un debitmetru de precizie și un dispozitiv de limitare a debitului.
The flow through the system shall be measured at different restriction settings, and the control parameters of the system shall be measured and related to the flow.
Debitul prin sistem trebuie măsurat la setări de restricție diferite, iar parametrii de control ai sistemului trebuie măsurați și raportați la debit.
Various types of flowmeters may be used, e.g. calibrated venturi, calibrated laminar flowmeter, calibrated turbine meter.
Pot fi utilizate tipuri diferite de debitmetre, precum tuburi Venturi calibrate, debitmetru calibrat pentru curgere laminară, debitmetru cu turbină calibrat.
Calibration of the positive displacement pump (PDP)
Etalonarea pompei volumetrice (PDP)
All the parameters related to the pump shall be simultaneously measured along with the parameters related to a calibration venturi which is connected in series with the pump.
Toți parametrii referitori la pompa volumetrică se măsoară simultan cu parametrii referitori la un tub Venturi de etalonare conectat în serie cu pompa.
The calculated flow rate (in m3/s at pump inlet, absolute pressure and temperature) shall be plotted versus a correlation function which is the value of a specific combination of pump parameters.
Debitul calculat (în m3/s la orificiul de admisie al pompei, presiune absolută și temperatură absolută) se înregistrează ca funcție de corelare în raport cu o combinație specifică a parametrilor pompei.
The linear equation which relates the pump flow and the correlation function shall be determined.
Se stabilește ecuația liniară care pune în relație debitul pompei și funcția de corelare.
If a CVS has a multiple speed drive, the calibration shall be performed for each range used.
În cazul în care un sistem CVS are viteze multiple, etalonarea se efectuează pentru fiecare interval folosit.
Temperature stability shall be maintained during calibration.
Pe durata calibrării se menține o temperatură constantă.
Leaks in all the connections and ducting between the calibration venturi and the CVS pump shall be maintained lower than 0,3 per cent of the lowest flow point (highest restriction and lowest PDP speed point).
Scurgerile la nivelul tuturor legăturilor și conductelor dintre tubul Venturi de etalonare și pompa CVS trebuie menținute sub 0,3 % din punctul cel mai scăzut al debitului (cea mai mare restricție și cel mai mic punct de turație al pompei PDP).
Data analysis
Analiza rezultatelor
The airflow rate (qvCVS) at each restriction setting (minimum 6 settings) shall be calculated in standard m3/s from the flowmeter data using the manufacturer’s prescribed method.
Debitul de aer (qvCVS) la fiecare reglare restrictivă (minimum 6 reglări) se calculează în m3/s standard din datele debitmetrului utilizându-se metoda prescrisă de producător.
The airflow rate shall then be converted to pump flow (V0) in m3/rev at absolute pump inlet temperature and pressure as follows:
Debitul de aer se transformă ulterior în debit unitar al pompei (V0) în m3/rotație la temperatura și presiunea absolută de admisie în pompă, după cum urmează:
is the airflow rate at standard conditions (101,3 kPa, 273 K), m3/s
este debitul de aer în condiții standard (101,3 kPa, 273 K), m3/s
is the temperature at pump inlet, K
este temperatura la orificiul de admisie în pompă, K
is the pump speed, rev/s
este turația pompei, rotații/s
To account for the interaction of pressure variations at the pump and the pump slip rate, the correlation function (X0) between pump speed, pressure differential from pump inlet to pump outlet and absolute pump outlet pressure shall be calculated as follows:
Pentru a ține seama de variațiile de presiune la pompă și de rata pierderilor la pompă, funcția de corelare (X0) între turația pompei, diferența de presiune dintre admisia în pompă și evacuarea din pompă și presiunea absolută la evacuarea din pompă se calculează după cum urmează:
is the pressure differential from pump inlet to pump outlet, kPa
este diferența de presiune dintre admisie și evacuare, kPa
is the absolute outlet pressure at pump outlet, kPa
este presiunea absolută de evacuare a pompei, kPa
A linear least-square fit shall be performed to generate the calibration equation as follows:
Se realizează o ajustare liniară prin metoda celor mai mici pătrate pentru a genera formula calibrării după cum urmează:
and m are the intercept and slope, respectively, describing the regression lines.
și m reprezintă ordonata și, respectiv, panta care descriu liniile de regresie.
For a CVS system with multiple speeds, the calibration curves generated for the different pump flow ranges shall be approximately parallel, and the intercept values (D0) shall increase as the pump flow range decreases.
Pentru sistemul CVS cu turații multiple, curbele de etalonare generate pentru diferite intervale de debit al pompei trebuie să fie aproximativ paralele, iar valorile segmentelor (D0) trebuie să crească o dată cu reducerea domeniului de debit al pompei.
The calculated values from the equation shall be within ±0,5 per cent of the measured value of V0.
Valorile calculate din ecuație trebuie să se situeze între ±0,5 % din valorile măsurate ale V0.
Values of m will vary from one pump to another.
Valorile lui m variază în funcție de pompă.
Particulate influx over time will cause the pump slip to decrease, as reflected by lower values for m. Therefore, calibration shall be performed at pump start-up, after major maintenance, and if the total system verification indicates a change of the slip rate.
Fluxul de admisie de particule conduce în timp la scăderea pierderilor de debit prin pompă, lucru reflectat de valorile scăzute ale lui m. Prin urmare, etalonarea se efectuează la punerea în funcțiune a pompei, după lucrări de întreținere majore, precum și în cazul în care verificarea întregului sistem indică o modificare a pierderilor de debit.
Calibration of the critical flow venturi (CFV)
Etalonarea tubului Venturi pentru curgere critică (CFV)
Calibration of the CFV is based upon the flow equation for a critical venturi.
Etalonarea CFV are la bază ecuația debitului pentru un tub Venturi cu curgere critică.
Gas flow is a function of venturi inlet pressure and temperature.
Debitul de gaz este funcție de presiunea și temperatura de admisie în tubul Venturi.
To determine the range of critical flow, Kv shall be plotted as a function of venturi inlet pressure.
Pentru determinarea intervalului debitului critic, Kv se reprezintă ca funcție a presiunii de admisie în tubul Venturi.
For critical (choked) flow, Kv will have a relatively constant value.
Pentru debitul critic (strangulat), valoarea Kv este relativ constantă.
As pressure decreases (vacuum increases), the venturi becomes unchoked and Kv decreases, which indicates that the CFV is operated outside the permissible range.
O dată cu scăderea presiunii (creșterea vidului), tubul Venturi nu mai este strangulat, iar Kv scade, ceea ce indică faptul că CFV funcționează în afara intervalului permis.
The airflow rate (qvCVS) at each restriction setting (minimum 8 settings) shall be calculated in standard m3/s from the flowmeter data using the manufacturer’s prescribed method.
Debitul de aer (qvCVS) la fiecare reglare restrictivă (minimum 8 reglări) se calculează în m3/s standard din datele debitmetrului utilizând metoda prescrisă de producător.
The calibration coefficient shall be calculated from the calibration data for each setting as follows:
Coeficientul de etalonare se calculează pe baza datelor de etalonare pentru fiecare reglare, după cum urmează:
The average KV and the standard deviation shall be calculated.
Se calculează media KV și abaterea standard.
The standard deviation shall not exceed ±0,3 per cent of the average KV.
Abaterea standard nu trebuie să depășească ±0,3 % din media KV.
Calibration of the subsonic venturi (SSV)
Etalonarea tubului Venturi subsonic (SSV)
Calibration of the SSV is based upon the flow equation for a subsonic venturi.
Etalonarea SSV are la bază ecuația debitului pentru un tub Venturi subsonic.
Gas flow is a function of inlet pressure and temperature, pressure drop between the SSV inlet and throat, as shown in equation 43 (see paragraph 8.5.1.4).
Debitul de gaz este o funcție a presiunii și temperaturii de admisie, a scăderii presiunii dintre orificiul de admisie și gura SSV, indicate în ecuația 43 (a se vedea punctul 8.5.1.4.).
The airflow rate (QSSV) at each restriction setting (minimum 16 settings) shall be calculated in standard m3/s from the flowmeter data using the manufacturer’s prescribed method.
Debitul de aer(QSSV) la fiecare reglare restrictivă (minimum 16 reglări) se calculează în m3/s standard din datele debitmetrului utilizând metoda prescrisă de producător.
The discharge coefficient shall be calculated from the calibration data for each setting as follows:
Coeficientul de scurgere se calculează pe baza datelor de etalonare pentru fiecare reglare, după cum urmează:
is the ratio of the SSV throat to inlet absolute static pressure = 1–Δp
este raportul dintre presiunea statică absolută la strangularea SSV și presiunea statică absolută la intrarea în SSV =1–Δp
is the ratio of the SSV throat diameter, dV, to the inlet pipe inner diameter D
este raportul între diametrul ștrangulării SSV, dV și diametrul interior al țevii de admisie D
To determine the range of subsonic flow, Cd shall be plotted as a function of Reynolds number Re, at the SSV throat.
Pentru a determina intervalul debitului subsonic, Cd se trasează ca funcție a numărului lui Reynolds, Re, la strangularea SSV.
The Re at the SSV throat shall be calculated with the following equation:
Numărul Re la strangularea SSV se calculează cu următoarea ecuație:
is 25,55152 in SI units of 1
este 25,55152 în unități SI de1
is the absolute or dynamic viscosity of the gas, kg/ms
este viscozitatea absolută sau dinamică a gazului, kg/ms
b is 1,458 × 106 (empirical constant), kg/ms K0,5
b este 1,458 × 106 (constantă empirică), kg/ms K0,5
S is 110,4 (empirical constant), K
S este 110,4 (constantă empirică), K
Because QSSV is an input to the Re equation, the calculations shall be started with an initial guess for QSSV or Cd of the calibration venturi, and repeated until QSSV converges.
Întrucât QSSV se utilizează în formula de calcul Re, calculele trebuie să înceapă cu o valoarea inițială estimată a QSSV sau a Cd pentru tubul Venturi de etalonare și să se repete până când valorile QSSV converg.
The convergence method shall be accurate to 0,1 per cent of point or better.
Metoda de convergență trebuie să aibă o exactitate de cel puțin 0,1 %.
For a minimum of sixteen points in the region of subsonic flow, the calculated values of Cd from the resulting calibration curve fit equation shall be within ±0,5 per cent of the measured Cd for each calibration point.
Pentru un minimum de șaisprezece puncte situate în regiunea debitului subsonic, valorile calculate ale Cd din ecuația rezultată din ajustarea curbei de etalonare trebuie să se situeze la ±0,5 % din valoarea măsurată a Cd pentru fiecare punct de etalonare.
Total system verification
Verificarea întregului sistem
The total accuracy of the CVS sampling system and analytical system shall be determined by introducing a known mass of a pollutant gas into the system while it is being operated in the normal manner.
Exactitatea totală a sistemului de eșantionare CVS și a sistemului analitic se determină prin introducerea unei mase cunoscute de gaz poluant în sistem pe durata funcționării obișnuite a acestuia.
The pollutant is analysed, and the mass calculated according to paragraph 8.5.2.4 except in the case of propane where a u factor of 0,000472 is used in place of 0,000480 for HC.
Gazul poluant este analizat, iar masa calculată în conformitate cu punctul 8.5.2.4, cu excepția propanului, când se folosește un factor u de 0,000472, în locul celui de 0,000480 pentru HC.
Either of the following two techniques shall be used.
Trebuie folosită una dintre următoarele două tehnici.
Metering with a critical flow orifice
Măsurarea cu ajutorul unui orificiu pentru debit critic
A known quantity of pure gas (carbon monoxide or propane) shall be fed into the CVS system through a calibrated critical orifice.
Sistemul CVS este alimentat cu o cantitate cunoscută de gaz pur (monoxid de carbon sau propan) printr-un orificiu pentru debit critic calibrat.
If the inlet pressure is high enough, the flow rate, which is adjusted by means of the critical flow orifice, is independent of the orifice outlet pressure (critical flow).
În cazul în care presiunea de admisie este suficient de ridicată, debitul, care este ajustat cu ajutorul orificiului pentru debit critic, este independent de presiunea la ieșirea din orificiu (debit critic).
The CVS system shall be operated as in a normal exhaust emission test for about 5 to 10 minutes.
Sistemul CVS se operează într-o manieră similară unei încercări normale de emisii de gaze timp de aproximativ 5-10 minute.
A gas sample shall be analysed with the usual equipment (sampling bag or integrating method), and the mass of the gas calculated.
Se analizează un eșantion de gaz cu echipamentul obișnuit (sac de eșantionare sau metodă integrată) și se calculează masa gazului.
The mass so determined shall be within ± 3 per cent of the known mass of the gas injected.
Masa stabilită astfel trebuie să fie de ± 3 % din masa cunoscută a gazului introdus.
Metering by means of a gravimetric technique
Măsurarea cu ajutorul metodei gravimetrice
The mass of a small cylinder filled with carbon monoxide or propane shall be determined with a precision of ±0,01 g. For about 5 to 10 minutes, the CVS system shall be operated as in a normal exhaust emission test, while carbon monoxide or propane is injected into the system.
Se stabilește masa unui cilindru mic umplut cu monoxid de carbon sau propan, cu o exactitate de ±0,01 g. Sistemul CVS se operează într-o manieră similară unei încercări normale de emisii de gaze de evacuare timp de aproximativ 5-10 minute, în timp ce se injectează monoxid de carbon sau propan în sistem.
The quantity of pure gas discharged shall be determined by means of differential weighing.
Cantitatea de gaz pur emisă trebuie stabilită prin intermediul cântăririlor diferențiale.
The numbering of this Annex is consistent with the numbering of the WHDC gtr.
Numerotarea prezentei anexe este conformă cu numerotarea gtr privind WHDC.
However, some sections of the WHDC gtr are not needed in this Annex.
Totuși, anumite secțiuni din gtr privind WHDC nu sunt necesare în prezenta anexă.
depending on fuel.
în funcție de carburant
atλ = 2, dry air, 273 K, 101,3 kPa.
la λ= 2, aer uscat, 273 K, 101,3 kPa
u accurate within 0,2 % for mass composition of: C = 66 - 76 %; H = 22 - 25 %; N = 0 - 12 %.
u cu exactitate de 0,2 % pentru compoziția masei de: C = 66 – 76 %; H = 22 – 25 %; N = 0 – 12 %
NMHC on the basis of CH2,93 (for total HC the ugas coefficient of CH4 shall be used).
NMHC pe bază de CH2,93 (pentru HC total, se folosește coeficientul ugas al CH4)
u accurate within 0,2 % for mass composition of: C3 = 70 - 90 %; C4 = 10 - 30 %.
u cu exactitate de 0,2 % pentru compoziția masică a: C3 = 70 - 90 %; C4 = 10 - 30 %
APPENDIX 1
APENDICELE 1
WHTC ENGINE DYNAMOMETER SCHEDULE
PLANUL ÎNCERCĂRII WHTC PE STANDUL DE MĂSURARE A PUTERII MOTORULUI
m = motoring
m = puncte motrice
Norm. speed
Turație normată
Norm. torque
Cuplu normat
APPENDIX 2
APENDICELE 2
DIESEL REFERENCE FUEL
MOTORINĂ DE REFERINȚĂ
Test method [5]
Metoda de încercare [5]
Cetene number
Cifra cetanică
50 per cent vol.
50 % vol.
95 per cent vol.
95 % vol.
final boiling point
punct de fierbere final
Flash point
Temperatura de aprindere
Cold filter plugging point
Punct de colmatare a filtrului la rece
Kinematic viscosity at 40 °C
Vâscozitate cinematică la 40 °C
Polycylic aromatic hydrocarbons
Hidrocarburi aromatice policiclice
Conradson carbon residue (10 per cent DR)
Reziduu de carbon Conradson (10 % DR)
Sulfur content
Conținut de sulf
Copper corrosion at 50 °C
Corodarea cuprului la 50 °C
Lubricity (HFRR at 60 °C)
Lubricitate (HFRR la 60 °C)
Neutralisation number
Număr de neutralizare
Oxidation stability @ 110 °C [2] [3]
Stabilitatea oxidării @ 110 °C [2] [3]
In establishment of their limit values the terms of ISO 4259 “Petroleum products — Determination and application of precision data in relation to methods of test.” have been applied and in fixing a minimum value, a minimum difference of 2R above zero has been taken into account; in fixing a maximum and minimum value, the minimum difference is 4R (R = reproducibility).
La stabilirea valorilor limită ale acestora s-au folosit termenii ISO 4259 «Produse Petroliere – Stabilirea și aplicarea unor date de precizie în relație cu metodele de testare», iar la stabilirea unei valori minime s-a luat în considerare o diferență minimă de 2R peste zero; la stabilirea valorilor maximă și minimă, diferența minimă este de 4R (unde R = reproductibilitatea).
Notwithstanding this measure, which is necessary for statistical reasons, the manufacturer of fuels should nevertheless aim at a zero value where the stipulated maximum value is 2R and at the mean value in the case of quotations of maximum and minimum limits.
Fără a aduce atingere acestei măsurători, care este necesară din motive statistice, producătorul de combustibil trebuie, cu toate acestea, să tindă spre valoarea zero, atunci când valoarea maximă prevăzută este de 2R, respectiv spre valoarea medie, în cazul existenței unei limite maxime și minime.
Should it be necessary to clarify the question as to whether a fuel meets the requirements of the specifications, the terms of ISO 4259 should be applied.
Pentru cazul în care trebuie clarificat dacă un combustibil îndeplinește cerințele din specificație, se aplică termenii ISO 4259.
Oxidation stability can be demonstrated by EN-ISO12205 or by EN 14112.
Stabilitatea oxidării poate fi demonstrată în conformitate cu EN-ISO 12205 sau EN 14112.
This requirement shall be revised based on CEN/TC19 evaluations of oxidative stability performance and test limits.
Această cerință se revizuiește pe baza evaluărilor CEN/TC19 privind performanța stabilității la oxidare și a limitelor de încercare.
FAME quality according EN 14214 (ASTM D 6751).
Calitate FAME în conformitate cu EN 14214 (ASTM D 6751).
The latest version of the respective test method applies.
Se aplică ultima versiune a respectivei metode de încercare.
APPENDIX 3
APENDICELE 3
MEASUREMENT EQUIPMENT
ECHIPAMENTUL DE MĂSURARE
This Appendix contains the basic requirements and the general descriptions of the sampling and analysing systems for gaseous and particulate emissions measurement.
Prezentul apendice conține cerințele de bază și descrierile generale ale sistemelor de analizare și eșantionare pentru măsurarea emisiilor de gaze și de particule.
Since various configurations can produce equivalent results, exact conformance with the figures of this Appendix is not required.
Deoarece configurații diferite pot produce rezultate echivalente, nu este necesară o respectare exactă a cifrelor din prezentul apendice.
Components such as instruments, valves, solenoids, pumps, flow devices and switches may be used to provide additional information and coordinate the functions of the component systems.
Componente precum instrumentele, supapele, solenoizii, pompele, dispozitivele pentru debit și comutatoarele, se pot folosi pentru a furniza informații suplimentare și a coordona funcțiile sistemelor de componente.
Other components which are not needed to maintain the accuracy on some systems may be excluded if their exclusion is based upon good engineering judgement.
Alte componente, care nu sunt necesare pentru a menține exactitatea anumitor sisteme, se pot elimina în cazul în care excluderea lor are loc pe baze justificate.
Analytical system
Sistemul analitic
Description of the analytical system
Descrierea sistemului analitic
Analytical system for the determination of the gaseous emissions in the raw exhaust gas (figure 9) or in the diluted exhaust gas (figure 10) are described based on the use of:
Un sistem analitic pentru determinarea emisiilor produse de gazul de evacuare brut (figura 9) sau diluat (figura 10) este descris având la bază utilizarea:
HFID or FID analyser for the measurement of hydrocarbons;
analizorului HFID sau FID pentru măsurarea hidrocarburilor;
NDIR analysers for the measurement of carbon monoxide and carbon dioxide;
analizoarelor NDIR pentru măsurarea monoxidului de carbon și a dioxidului de carbon;
HCLD or CLD analyser for the measurement of the oxides of nitrogen.
analizorului HCLD sau CLD sau a unui analizor echivalent pentru măsurarea oxizilor de azot.
The sample for all components should be taken with one sampling probe and internally split to the different analysers.
Eșantionul pentru toate componentele poate fi prelevat cu o singură sondă de eșantionare și divizat intern către diferitele analizoare.
Optionally, two sampling probes located in close proximity may be used.
Opțional, pot fi utilizate două sonde de eșantionare amplasate în apropiere una de cealaltă.
Care shall be taken that no unintended condensation of exhaust components (including water and sulphuric acid) occurs at any point of the analytical system.
Trebuie să se acorde atenție pentru a evita formarea de condens pe componentele de evacuare (inclusiv apă și acid sulfuric) în oricare dintre punctele sistemului analitic.