natgillin/translations-raw huggingface dataset:
In the case of ethanol-fuelled diesel engines, the following specific modifications to the appropriate paragraphs, equations and factors will apply to the test procedures defined in Annex III to this Directive. 
For etanoldrevne dieselmotorer gjelder følgende spesifikke endringer for de relevante numre, ligninger og faktorer i prøvingsmetodene definert i vedlegg III til dette direktiv.
SPECIFIC TECHNICAL REQUIREMENTS RELATING TO ETHANOL-FUELLED DIESEL ENGINES 
SÆRLIGE TEKNISKE KRAV FOR ETANOLDREVNE DIESELMOTORER
Examples for the calculation of the λ -shift factor S λ 
Eksempler på beregning av λ -forskyvningsfaktoren S λ :
% by volume of dilution gases in the fuel (i.e. O 2 *, N 2 , CO 2 , He etc.). 
drivstoffets innhold av fortynnede gasser (dvs. O 2 * , N 2 , CO 2 , He osv.) i volumprosent.
diluent 
fortynn.
% by volume of all C 4 hydrocarbons (e.g. C 4 H 10 , C 4 H 8 , etc.) in the fuel 
drivstoffets samlede innhold av C 4 -hydrokarboner (f.eks. C 4 H 10 , C 4 H 8 osv.) i volumprosent,
% by volume of methane in the fuel; 
drivstoffets metaninnhold i volumprosent,
refer to average C n H m representing the fuel hydrocarbons, i.e: 
viser til et gjennomsnittlig C n H m som representerer drivstoffets hydrokarboner, dvs.:
% by volume of original oxygen in the fuel; 
drivstoffets opprinnelige oksygeninnhold i volumprosent,
% by volume of inert gases in the fuel (i.e. N 2 , CO 2 , He, etc.); 
drivstoffets innhold av uvirksomme gasser i volumprosent (f.eks. N 2 , CO 2 , He osv.),
inert % 
uvirksom %
Stoichiometric Air/Fuel ratios of automotive fuels - SAE J1829, June 1987. John B. Heywood, Internal combustion engine fundamentals, McGraw-Hill, 1988, Chapter 3.4 «Combustion stoichiometry» (pp. 68 to 72). 
Det støkiometriske blandingsforhold luft/drivstoff for drivstoff til bil — SAE J1829, juni 1987. John B. Heywood, Internal Combustion Engine Fundamentals, McGraw-Hill, 1988, kapittel 3.4 «Combustion stoichiometry» (s. 68-72).
For NMHC, the background concentration is the difference between HC concd and CH 4concd 
For NMHC er bakgrunnskonsentrasjonen differansen mellom HC konsd og CH 4 konsd
Assuming a G 20 reference fuel (100 % methane) of the composition C 1 H 4 : 
Anta at drivstoffet er referansedrivstoff G 20 (100 % metan) med sammensetningen C 1 H 4 :
Assuming a methane efficiency of 0,04 and an ethane efficiency of 0,98 (see Annex III, Appendix 5, Section 1.8.4) 
Anta at virkningsgraden for metan er 0,04 og virkningsgraden for etan er 0,98 (se vedlegg III tillegg 5 nr. 1.8.4).
Calculation of the NMHC concentration (Annex III, Appendix 2, Section 4.3.1): 
Beregning av NMHC-konsentrasjonen (vedlegg III tillegg 2 nr. 4.3.1):
CH 4 concd (ppm) 
CH 4 konsd (ppm)
Gaseous emissions (CNG engine) 
Gassutslipp (CNG-motor)
PT mass = [(3,074/1,250)-((0,341/1,245) × (1-(1/18,69)))] × (4237,2/1000) = 9,32 g 
PT masse = [(3,074/1,250)-((0,341/1,245) × (1-(1/18,69)))] × (4237,2/1000) = 9,32 g
Calculation of the background corrected mass emission (Annex III, Appendix 2, Section 5.1): 
Beregning av den bakgrunnskorrigerte massestrømmen (vedlegg III tillegg 2 nr. 5.1):
Assume the following test results for a PDP-CVS system with double dilution 
Anta at det er målt følgende prøvingsresultater med et PDP-CVS-system med dobbelfortynning:
Particulate emissions (diesel engine) 
Partikkelutslipp (dieselmotor)
Calculation of the emissions mass flow (Annex III, Appendix 2, Section 4.3.1): 
Beregning av utslippets massestrøm (vedlegg III tillegg 2 nr. 4.3.1):
Assuming a diesel fuel of the composition C 1 H 1,8 
Anta at man har en dieselolje med sammensetningen C 1 H 1,8 :
Calculation of the background corrected concentrations (Annex III, Appendix 2, Section 4.3.1.1): 
Beregning av bakgrunnskorrigerte konsentrasjoner (vedlegg III tillegg 2 nr. 4.3.1.1):
Calculation of the NO x correction factor (Annex III, Appendix 2, Section 4.2): 
Beregning av NO x -korreksjonsfaktoren (vedlegg III tillegg 2 nr. 4.2):
Calculation of the diluted exhaust gas flow (Annex III, Appendix 2, Section 4.1): 
Beregning av den fortynnede eksosstrømmen (vedlegg III tillegg 2 nr. 4.1):
Assume the following test results for a PDP-CVS system 
Anta at det med et PDP-CVS-system er oppnådd følgende prøvingsresultater:
Gaseous emissions (diesel engine) 
Gassutslipp (dieselmotor)
Values of opacity N, unfiltered and filtered k-value around Y max1,A (≡ peak value, indicated in bold number) 
Verdiene av opasiteten N og av ufiltrert og filtrert k-verdi rundt Y maks1,A ( toppverdi, angitt med fet skrift)
Unfiltered k-value [m- 1 ] 
Ufiltrert k-verdi [m- 1 ]
Values of opacity N, unfiltered and filtered k-value at beginning of load step 
Verdiene av opasiteten N og av ufiltrert og filtrert k-verdi i begynnelsen av belastningstrinnet
In this example, the validation criteria of 15 % are met for each speed. 
I dette eksempelet er godkjenningskriteriet på 15 % oppfylt for hvert turtall.
Relative standard deviation (%) 
Relativt standardavvik (%)
Absolute standard deviation (m-1) 
Absolutt standardavvik (m -1 )
Mean SV (m-1) 
Gjennomsnittlig SV (m -1 )
Before calculating SV, the cycle must be validated by calculating the relative standard deviations of the smoke of the three cycles for each speed. 
Før SV beregnes, skal syklusen godkjennes ved beregning av de relative standardavvikene for røyktettheten i de tre syklusene for hvert turtall.
Cycle validation (Annex III, Appendix 1, Section 3.4) 
Godkjenning av syklus (vedlegg III tillegg 1 nr. 3.4):
Cycle 1 
Syklus 1
Assume the following values 
Følgende verdier antas:
From each smoke trace, the maximum filtered k-value is taken for the further calculation. 
Fra hver røyktetthetskurve tas den høyeste filtrerte k-verdien til videre beregning.
Calculation of the final smoke value (Annex III, Appendix 1, Section 6.3.3): 
Beregning av den endelige røyktetthetsverdien (vedlegg III tillegg 1 nr. 6.3.3):
This value corresponds to Y max1,A in the following equation. 
Denne verdien tilsvarer Y maks1,A i følgende ligning.
S 271 (S i-1 ) and S 270 (S i-2 ) are the two preceding unfiltered k-values, Y 271 (Y i-1 ) and Y 270 (Y i-2 ) are the two preceding filtered k-values. 
S 271 (S i-1 ) og S 270 (S i-2 ) er de to foregående ufiltrerte k-verdiene, mens Y 271 (Y i-1 ) og Y 270 (Y i-2 ) er de to foregående filtrerte k-verdiene.
The actual unfiltered k-value, as calculated above, corresponds to S 272 (S i ). 
Den faktiske ufiltrerte k-verdien som beregnet ovenfor, tilsvarer S 272 (S i ).
In the following equation, the Bessel constants of the previous Section 2.2 are used. 
I følgende ligning brukes Bessel-konstantene fra nr. 2.2 ovenfor.
Calculation of Bessel averaged smoke (Annex III, Appendix 1, Section 6.3.2): 
Beregning av Bessel-gjennomsnitt av røyktetthet (vedlegg III tillegg 1 nr. 6.3.2):
This value corresponds to S 272 in the following equation. 
Denne verdien tilsvarer S 272 i følgende ligning.
Calculation of the k-value (Annex III, Appendix 1, Section 6.3.1): 
Beregning av k-verdien (vedlegg III tillegg 1 nr. 6.3.1):
For starting the algorithm, S -1 , S -2 , Y -1 and Y -2 are set to zero. 
Som startverdier i algoritmen settes S -1 , S -2 , Y -1 og Y -2 til null.
All other individual smoke values are calculated in the same way. 
Alle andre enkeltverdier av røyktetthet beregnes på samme måte.
The peak value (i = 272) is calculated assuming the following data of Table C. 
Toppverdien (i = 272) beregnes under forutsetning av følgende data i tabell C.
Traces of measured opacity N, of unfiltered smoke k and of filtered smoke k 
Kurve over målt opasitet N, ufiltrert røyktetthet k og filtrert røyktetthet k
Due to the large amount of data, only those sections of the smoke trace around the beginning and the peak are tabled. 
På grunn av den store datamengden inneholder tabellen bare de delene av røyktetthetskurven som ligger nærmest begynnelsen og toppen.
Filtering was conducted using the constants of the Bessel algorithm designed in Section 2.2 of this Annex. 
Filtrering ble foretatt ved å bruke konstantene i den Bessel-algoritmen som ble satt opp i nr. 2.2 i dette vedlegg.
Correspondingly, Table C contains the numerical values of index i, time (sampling rate of 150 Hz), raw opacity, unfiltered k and filtered k. 
Tilsvarende inneholder tabell C de numeriske verdiene av indeks i, tid (prøvetakingsfrekvens 150 Hz), ubehandlet opasitet, ufiltrert k-verdi og filtrert k-verdi.
In Figure b, the traces of the measured raw opacity signal, and of the unfiltered and filtered light absorption coefficients (k-value) of the first load step of an ELR-Test are shown, and the maximum value Y max1,A (peak) of the filtered k trace is indicated. 
Figur b viser kurven over det målte, ubehandlede opasitetssignalet og den ufiltrerte og filtrerte lysabsorpsjonskoeffisienten (k-verdien) i første belastningstrinn ved ELR-prøving, og den høyeste verdien Y maks1,A (toppverdi) av den filtrerte k-kurven er angitt.
In the scheme below the general procedure of determining the final smoke value is presented. 
Skjemaet nedenfor viser framgangsmåten for å bestemme den endelige røyktetthetsverdien.
Calculation of the smoke values 
Beregning av røyktetthetsverdiene
Filtered output signal Yi [ 
Filtret utgangssignal Yi [
Step input signal Si [ 
Trinnformet inngangssignal Si [
Values of step input signal and Bessel filtered output signal for the first and second iteration cycle 
Verdiene av trinnformet inngangssignal og Bessel-filtrert utgangssignal for første og andre iterasjonssløyfe
The final algorithm is then used for determining the averaged smoke values (see next Section 2.3). 
Den endelige algoritmen brukes deretter til å bestemme de gjennomsnittlige røyktetthetsverdiene (se neste nr. 2.3).
In this example, the iteration criteria has been met after the second iteration (Δ = 0,006657 ≤ 0,01). 
I dette eksempelet er iterasjonskriteriene oppfylt etter andre iterasjon (Δ = 0,006657 0,01).
As soon as the iteration criteria has been met, the final Bessel filter constants and the final Bessel algorithm are calculated according to step 2. 
Så snart iterasjonskriteriene er oppfylt, beregnes de endelige Bessel-filterkonstantene og den endelige Bessel-algoritmen som angitt under trinn 2.
Final Bessel algorithm: 
Endelig Bessel-algoritme:
Iteration 
iterasjon
Values of the first and second iteration 
Verdier av første og andre iterasjon
The resulting values of the first and second iteration are summarised in Table A. 
Resultatet av den første og andre iterasjonen er sammenfattet i tabell A.
The iteration has to be repeated until the iteration criteria is met. 
Iterasjonen skal gjentas til iterasjonskriteriene er oppfylt.
This new cut-off frequency is used in the second iteration cycle, starting at step 2 again. 
Denne nye avreguleringsfrekvensen brukes i den andre iterasjonssløyfen som begynner med trinn 2 igjen.
For this iteration cycle, a new cut-off frequency is calculated from f c and Δ as follows: 
Til denne iterasjonssløyfen beregnes en ny avreguleringsfrekvens fra f c og Δ på følgende måte:
Since 0,081641 > 0,01, the iteration criteria is not met and a further iteration cycle has to be started. 
Siden 0,081641 > 0,01 er iterasjonskriteriene ikke oppfylt, og en ny iterasjonssløyfe må settes i gang.
Checking the iteration criteria: 
Kontroll av iterasjonskriteriene:
Deviation between required and obtained filter response time of first iteration cycle: 
Avvik mellom ønsket og oppnådd filterreaksjonstid i første iterasjonssløyfe:
Filter response time of first iteration cycle: 
Filterreaksjonstid for første iterasjonssløyfe:
where out upper and out lower , respectively, are the adjacent points of the Bessel filtered output signal, and t lower is the time of the adjacent time point, as indicated in Table B. 
der out upper og out lower er de respektive tilstøtende punktene til det Bessel-filtrerte utgangssignalet og t lower er det tidspunktet som ligger nærmest, som angitt i tabell B.
For the calculation of t F,iter the exact t 10 and t 90 values are determined by linear interpolation between the adjacent measuring points, as follows: 
Til beregning av t F,iter bestemmes de nøyaktige verdiene av t 10 og t 90 ved lineær interpolasjon mellom de tilstøtende målepunktene på følgende måte:
In Table B, first iteration, the 10 % value occurs between index number 30 and 31 and the 90 % value occurs between index number 191 and 192. 
I første iterasjon i tabell B går 10 %-verdien inn mellom indeks nummer 30 og 31 og 90 %-verdien mellom indeks nummer 191 og 192.
The points adjacent to t 10 and t 90 are marked in bold numbers. 
Punktene nærmest t 10 og t 90 er uthevet med fet skrift.
The index numbers, the time and the values of a step input signal and the resulting values of the filtered output signal for the first and the second iteration are shown in Table B. 
Indekstallene, tiden og verdiene av et trinnformet inngangssignal og de resulterende verdiene av det filtrerte utgangssignalet for første og andre iterasjon er vist i tabell B.
For determining the times of 10 % (t 10 ) and 90 % (t 90 ) of the output signal, a Bessel filter has to be applied to a step input using the above values of f c , E and K. 
For å bestemme tidene som tilsvarer 10 % (t 10 ) og 90 % (t 90 ) av utgangssignalet, skal det benyttes et Bessel-filter på et trinnformet inngangssignal der f c , E og K er satt til verdiene ovenfor.
The Bessel filter response time t F is defined as the rise time of the filtered output signal between 10 % and 90 % on a step input signal. 
Bessel-filterets reaksjonstid t F er definert som den tiden det tar et filtrert utgangssignal å stige fra 10 % til 90 % av verdien av et trinnformet inngangssignal.
Application of Bessel filter on step input: 
Anvendelse av Bessel-filter på trinnformet inngangssignal :
where S i represents the values of the step input signal (either «0» or «1») and Y i represents the filtered values of the output signal. 
der S i er verdiene av det trinnformede inngangssignalet (enten 0 eller 1) og Y i er de filtrerte verdiene av utgangssignalet.
This gives the Bessel algorithm: 
Dette gir Bessel-algoritmen:
Estimation of cut-off frequency and calculation of Bessel constants E, K for first iteration: 
Anslag over avreguleringsfrekvens og beregning av Bessel-konstantene E og K til første iterasjon:
Required Bessel filter response time t F : 
Påkrevd Bessel-filterreaksjonstid t F :
sampling rate 150 Hz 
prøvetakingsfrekvens 150 Hz
overall response time t Aver 1,00 s (by definition in this Directive) 
samlet reaksjonstid t Aver 1,00 s (per definisjon i dette direktiv)
electrical response time t e 0,05 s 
elektrisk reaksjonstid t e 0,05 s
physical response time t p 0,15 s 
fysisk reaksjonstid t p 0,15 s
For the opacimeter and the data acquisition system, the following characteristics are assumed: 
For opasimeteret og dataloggene forutsettes følgende egenskaper:
In this example a Bessel algorithm is designed in several steps according to the above iteration procedure which is based upon Annex III, Appendix 1, Section 6.1. 
I dette eksempelet settes en Bessel-algoritme opp i flere trinn i samsvar med iterasjonsmetoden ovenfor som er basert på vedlegg III tillegg 1 nr. 6.1.
The scheme of the iteration procedure is presented below. 
Nedenfor er det vist et diagram over iterasjonsmetoden.
Designing the final Bessel filter algorithm is a multi step process which requires several iteration cycles. 
Bessel-filterets endelige algoritme settes opp i flere trinn som krever flere iterasjonssløyfer.
In Figure a, the traces of a step input signal and Bessel filtered output signal as well as the response time of the Bessel filter (t F ) are shown. 
Figur a viser både kurven over et trinnformet inngangssignal, et Bessel-filtrert utgangssignal og Bessel-filterets reaksjonstid (t F ).
Traces of a step input signal and the filtered output signal 
Kurve over et trinnformet inngangssignal og det filtrerte utgangssignalet
Therefore the cut-off frequency of the Bessel filter has to be iterated in such a way, that the response time of the Bessel filter fits into the required rise time. 
Derfor skal Bessel-filterets avreguleringsfrekvens iterativt beregnes slik at Bessel-filterets reaksjonstid er i samsvar med den stigningstiden som kreves.
By definition, the filter response time t F is the rise time of a filtered output signal between 10 % and 90 % on a step input signal. 
Per definisjon er filterreaksjonstiden t F den tiden det tar et filtrert utgangssignal å stige fra 10 % til 90 % av verdien av et trinnformet inngangssignal.
Since t p and t e are given values for each individual opacimeter, and t Aver is defined to be 1,0 s in this Directive, t F can be calculated as follows: 
Siden t p og t e er gitte størrelser for hvert enkelt opasimeter og t Aver er satt til 1,0 s i dette direktiv, kan t F beregnes på følgende måte:
Therefore, a Bessel filter has to be created in such a way, that the filter response time (t F ) together with the physical (t p ) and electrical response time (t e ) of the individual opacimeter must result in the required overall response time (t Aver ). 
Derfor må det innføres et Bessel-filter som er slik at filterreaksjonstiden (t F ) sammen med den fysiske (t p ) og den elektriske (t e ) reaksjonstiden for hvert enkelt opasimeter gir den ønskede samlede reaksjonstiden (t Aver ).
and must be equal for all kinds of opacimeters in order to give the same smoke value. 
og må være lik for alle opasimetertyper for å gi samme røyktetthetsverdi.
The resulting overall response time of the system t Aver is given by: 
Den resulterende samlede reaksjonstiden for systemet t Aver er gitt ved:
filter response time of the applied Bessel filter (t F ). 
filterreaksjonstiden for det anvendte Bessel-filteret (t F ).
electrical response time of the opacimeter (t e ), 
opasimeterets elektriske reaksjonstid (t e ),
physical response time of the opacimeter (t p ), 
opasimeterets fysiske reaksjonstid (t p ),
The goal of applying a Bessel filter is to guarantee a uniform overall filter characteristic of the whole opacimeter system, consisting of: 
Formålet med å bruke et Bessel-filter er å sikre en ensartet samlet filterkarakteristikk for hele opasimetersystemet, som består av:
The values that characterise these two effects are called the physical and the electrical response time which represent an individual filter for each type of opacimeter. 
Disse to virkningene bestemmes av to størrelser som kalles den fysiske og den elektriske reaksjonstiden og representerer et særskilt filter for hver opasimetertype.
The delay and the magnitude of the measured opacity trace is primarily dependent on the geometry of the measuring chamber of the opacimeter, including the exhaust sample lines, and on the time needed for processing the signal in the electronics of the opacimeter. 
Forsinkelsen og størrelsen på det målte opasitetssignalet bestemmes hovedsakelig av geometrien i opasimeterets målekammer, herunder prøvetakingsledningene for eksos, og av tiden det tar for opasimeterets elektronikk å behandle signalet.
Assuming a real time raw exhaust plume in the exhaust tube, each opacimeter shows a delayed and differently measured opacity trace. 
Dersom vi antar en sanntids eksosstrøm i eksosrøret, vil hvert opasimeter vise en forskjellig opasitetskurve med forsinkelse.
The Bessel filter itself is a recursive, second-order low-pass filter which guarantees the fastest signal rise without overshoot. 
Selve Bessel-filteret er et rekursivt annenordens lavpassfilter som sikrer raskest mulig stigning i signalet uten oversvingning.
To remove these high frequency distortions a Bessel filter is required for the ELR-test. 
For å fjerne disse høyfrekvente forvrengningene er det nødvendig med et Bessel-filter til ELR-prøvingen.
Due to high frequency distortions, the raw opacity signal usually shows a highly scattered trace. 
På grunn av høyfrekvent forvrengning framkommer det ubehandlede opasitetssignalet vanligvis som en svært diffus kurve.
General remarks on the Bessel filter 
Generelle merknader om Bessel-filteret
It is recommended that the opacimeter manufacturer provide the final Bessel filter constants for different sampling rates and that the customer use these constants for designing the Bessel algorithm and for calculating the smoke values. 
Det anbefales at produsenten av opasimeteret oppgir de endelige Bessel-filterkonstantene ved forskjellige prøvetakingsfrekvenser, og at kunden bruker disse konstantene til å sette opp Bessel-algoritmen og til å beregne røyktetthetsverdiene.
The constants of the Bessel algorithm only depend on the design of the opacimeter and the sampling rate of the data acquisition system. 
Konstantene i Bessel-algoritmen avhenger bare av opasimeterets utforming og dataloggenes prøvetakingsfrekvens.
Since Bessel filtering is a completely new averaging procedure in European exhaust legislation, an explanation of the Bessel filter, an example of the design of a Bessel algorithm, and an example of the calculation of the final smoke value is given below. 
Siden Bessel-filtrering er en helt ny metode for gjennomsnittsberegning i europeisk lovgivning om eksosutslipp, er det nedenfor gitt en beskrivelse av Bessel-filteret, et eksempel på hvordan en Bessel-algoritme settes opp og et eksempel på beregning av den endelige røyktetthetsverdien.
This value is within the required value of 0,10 ± 0,003. 
Denne verdien er innenfor det tillatte området på 0,10 ± 0,003.
Assume the values calculated for mode 4 above, then 
Anta at verdiene er de samme som for fase 4 ovenfor, da blir:
Calculation of the specific weighting factor (Annex III, Appendix 1, Section 5.6): 
Beregning av den spesifikke vektfaktoren (vedlegg III tillegg 1 nr. 5.6):
(PT) ‾ ) = (5,726/60,006) = 0,095 g/kWh, if background corrected 
(PT) ‾ ) = (5,726/60,006) = 0,095 g/kWh med bakgrunnskorreksjon
Sum of DF 
Summen av DF
The calculation of the dilution factor DF is identical to Section 3.1 of this Annex and not shown here. 
Beregningen av fortynningsfaktoren DF er den samme som i nr. 3.1 i dette vedlegg og er ikke vist her.
Assume one background measurement with the following values. 
Anta én bakgrunnsmåling med følgende verdier.
Background correction (optional) 
Bakgrunnskorreksjon (valgfri)
Assume the particulate mass on the filters to be 2,5 mg, then 
Anta at partikkelmassen på filtrene er 2,5 mg, da blir:
The total sample rate M SAM is summed up from the sample rates of the individual modes. 
Den samlede prøvestrømmen M SAM er summen av prøvestrømmene for de enkelte prøvingsfasene.
The G EDFW flow rates of the individual modes are multiplied by the respective weighting factors, as indicated in Annex III, Appendix 1, Section 2.7.1, and summed up to result in the mean G EDF over the cycle. 
Massestrømmen G EDFW for de enkelte prøvingsfasene multipliseres med de respektive vektfaktorene, som angitt i vedlegg III tillegg 1 nr. 2.7.1, og gir når de legges sammen, den gjennomsnittlige G EDF for hele prøvingssyklusen.
Calculation of the mass flow rate (Annex III, Appendix 1, Section 5.4): 
Beregning av massestrømmen (vedlegg III tillegg 1 nr. 5.4):
flow measurement method 
strømningsmålingsmetoden
carbon balance method 
karbonbalansemetoden
Assume the following measurement data of mode 4. 
Anta at følgende data er målt i fase 4.
Calculation of G EDF (Annex III, Appendix 1, Sections 5.2.3 and 5.2.4): 
Beregning av G EDF (vedlegg III tillegg 1 nr. 5.2.3 og 5.2.4):
When using a full flow dilution system, G EDF is directly measured by the CVS equipment. 
Ved bruk av et system med fullstrømsfortynning, måles G EDF direkte av CVS-utstyret.
In the following examples, a system with CO 2 measurement and carbon balance method and a system with flow measurement are used. 
I eksemplene nedenfor brukes et system med CO 2 -måling og karbonbalansemetoden samt et system med strømningsmåling.
The calculation of G EDF depends on the system used. 
Beregningen av G EDF avhenger av hvilket system som brukes.
Particulate measurement is based on the principle of sampling the particulates over the complete cycle, but determining the sample and flow rates (M SAM and G EDF ) during the individual modes. 
Partikkelmålingen bygger på prinsippet om å samle opp partikler under hele prøvingssyklusen, men at prøven og strømningshastigheten (M SAM og G EDF ) bestemmes i hver enkelt prøvingsfase.
Particulate emissions 
Partikkelutslipp