natgillin/translations-raw huggingface dataset:
points 2, 6.1, 6.2.1 and 6.3 of UN/ECE Regulation No 51(*) and Annexes 3 to 10 thereto;
punkt 2, 6.1, 6.2.1 og 6.3 i og vedlegg 3-10 til UN-ECE-reglement nr. 51(*),
points 2 and 6 of UN/ECE Regulation No 59(**) and Annexes 3 to 5 thereto.
punkt 2 og 6 i og vedlegg 3-5 til UN-ECE-reglement nr. 59(**).
For the purposes of the application of the provisions referred to in point 1, the following shall apply:
Ved gjennomføringen av bestemmelsene nevnt i nr. 1 får følgende anvendelse:
“Unladen vehicle” means a vehicle the mass of which is described in point 2.6 of Appendix 1 of Annex I to this Directive, without driver;
med «ulastet kjøretøy» menes et kjøretøy med en masse som beskrevet i nr. 2.6 i tillegg 1 til vedlegg I til dette direktiv, uten fører,
“Communication form” shall be understood as type-approval-certificate set out in Appendix 2 of Annexes I and II;
«meldingsskjema» skal erstattes med «typegodkjenningsdokument» fastsatt i tillegg 2 til vedlegg I og II,
‘qualified deteriorated component or system’ (hereinafter ‘QDC’) means a component or system that has been intentionally deteriorated such as by accelerated ageing or by having been manipulated in a controlled manner and which has been accepted by the approval authority according to the provisions set out in Section 6.3.2 of Annex 9B to UN/ECE Regulation No 49 and point 2.2 of Appendix 3 of Annex X to this Regulation for use when demonstrating the OBD performance of the engine system;
«kvalifisert forringet del eller system» (heretter kalt «QDC») en del eller et system som med hensikt er blitt forringet gjennom framskyndet aldring eller ved manipulering på en kontrollert måte, og som er blitt godkjent av typegodkjenningsmyndigheten i samsvar med bestemmelsene fastsatt i avsnitt 6.3.2 i vedlegg 9B til UN-ECE-reglement nr. 49 og nr. 2.2 i tillegg 3 til vedlegg X til denne forordning for anvendelse ved demonstrering av motorsystemets OBD-ytelse,
‘portable emissions measurement system’ (hereinafter ‘PEMS’) means a portable emissions measurement system meeting the requirements specified in Appendix 2 to Annex II;
«bærbart system for måling av utslipp» (heretter kalt «PEMS») et bærbart system for måling av utslipp, som oppfyller kravene i tillegg 2 til vedlegg II,
“Contracting Parties to the respective regulations” shall be understood as Member States;
«avtaleparter i gjeldende forordninger» skal erstattes med «medlemsstater»,
references to Regulation No 51 and Regulation No 59 shall be construed as references to Directive 70/157/EEC;
henvisninger til reglement nr. 51 og nr. 59 skal forstås som henvisninger til direktiv 70/157/EØF,
footnote 1 in point 2.2.6 shall be understood as follows:
fotnote 1 i nr. 2.2.6 skal lyde:
“For definitions of the categories, see Annex II A to Directive 70/156/EEC”.
«For definisjoner av gruppene, se vedlegg II A til direktiv 70/156/EØF».
(Referred to in the second paragraph of Article 10)
(nevnt i artikkel 10 nr. 2)
Time limits for transposition into national laws
Frister for innarbeiding i nasjonal lovgivning
TIME-LIMITS FOR THE TRANSPOSITION OF THE REPEALED DIRECTIVES INTO NATIONAL LAWS
FRISTER FOR INNARBEIDING AV DE OPPHEVEDE DIREKTIVENE I NASJONAL LOVGIVNING
dilution factor as dertermined in Section 4.3.1.1.
fortynningsfaktor som bestemt i nr. 4.3.1.1
The stoichiometric factor shall, for the general fuel composition CH
Den støkiometriske faktoren skal for den generelle drivstoffsammensetningen CH
total mass of diluted exhaust gas over the cycle as determined in Section 4.1, kg.
samlet masse av fortynnet eksos i hele syklusen som bestemt i nr. 4.1, i kg.
conc = conc
kons = kons
The test is void if these conditions are not met.
Prøvingen er ugyldig dersom disse vilkårene ikke er oppfylt.
Within these limits no further NO
Innenfor disse grensene foretas det ingen ytterligere NO
The standard should be 6 ± 0,5 g water per kg dry air at a temperature interval of 298 ± 3 K.
Standarden skal være 6 ± 0,5 g vann per kg tørr luft ved et temperaturintervall på 298 ± 3 K.
The conditions for the test should be arranged so that the air temperature and the humidity measured at the engine intake is set to standard conditions during the test run.
Prøvingsvilkårene skal være slik at lufttemperaturen og luftfuktigheten målt ved motorens luftinntak, er på standardvilkår ved prøvingen.
They also apply to ethanol-fuelled diesel engines.
De gjelder også for etanoldrevne dieselmotorer.
Sections 3.1, 3.4, 3.8.3 and 5 of Appendix 2 do not apply solely to diesel engines.
Nr. 3.1, 3.4, 3.8.3 og 5 i tillegg 2 gjelder ikke bare for dieselmotorer.
The emission mass flow rates (g/h) for each mode shall be calculated as follows, assuming the exhaust gas density to be 1,272 kg/m
Utslippets massestrøm (g/h) for hver fase skal beregnes på følgende måte, idet det forutsettes at eksosens densitet er 1,272 kg/m
IN ANNEX III, APPENDIX 1:
I VEDLEGG III TILLEGG 1:
In the case of ethanol-fuelled diesel engines, the following specific modifications to the appropriate paragraphs, equations and factors will apply to the test procedures defined in Annex III to this Directive.
For etanoldrevne dieselmotorer gjelder følgende spesifikke endringer for de relevante numre, ligninger og faktorer i prøvingsmetodene definert i vedlegg III til dette direktiv.
SPECIFIC TECHNICAL REQUIREMENTS RELATING TO ETHANOL-FUELLED DIESEL ENGINES
SÆRLIGE TEKNISKE KRAV FOR ETANOLDREVNE DIESELMOTORER
Examples for the calculation of the
Eksempler på beregning av
% by volume of dilution gases in the fuel (i.e. O
drivstoffets innhold av fortynnede gasser (dvs. O
diluent
fortynn.
% by volume of all C
drivstoffets samlede innhold av C
% by volume of methane in the fuel;
drivstoffets metaninnhold i volumprosent,
refer to average C
viser til et gjennomsnittlig C
% by volume of original oxygen in the fuel;
drivstoffets opprinnelige oksygeninnhold i volumprosent,
% by volume of inert gases in the fuel (i.e. N
drivstoffets innhold av uvirksomme gasser i volumprosent (f.eks. N
inert %
uvirksom %
Stoichiometric Air/Fuel ratios of automotive fuels - SAE J1829, June 1987. John B. Heywood, Internal combustion engine fundamentals, McGraw-Hill, 1988, Chapter 3.4 «Combustion stoichiometry» (pp. 68 to 72).
Det støkiometriske blandingsforhold luft/drivstoff for drivstoff til bil — SAE J1829, juni 1987. John B. Heywood, Internal Combustion Engine Fundamentals, McGraw-Hill, 1988, kapittel 3.4 «Combustion stoichiometry» (s. 68-72).
For NMHC, the background concentration is the difference between HC
For NMHC er bakgrunnskonsentrasjonen differansen mellom HC
Assuming a G
Anta at drivstoffet er referansedrivstoff G
Assuming a methane efficiency of 0,04 and an ethane efficiency of 0,98 (see Annex III, Appendix 5, Section 1.8.4)
Anta at virkningsgraden for metan er 0,04 og virkningsgraden for etan er 0,98 (se vedlegg III tillegg 5 nr. 1.8.4).
Calculation of the NMHC concentration (Annex III, Appendix 2, Section 4.3.1):
Beregning av NMHC-konsentrasjonen (vedlegg III tillegg 2 nr. 4.3.1):
Gaseous emissions (CNG engine)
Gassutslipp (CNG-motor)
Calculation of the background corrected mass emission (Annex III, Appendix 2, Section 5.1):
Beregning av den bakgrunnskorrigerte massestrømmen (vedlegg III tillegg 2 nr. 5.1):
Assume the following test results for a PDP-CVS system with double dilution
Anta at det er målt følgende prøvingsresultater med et PDP-CVS-system med dobbelfortynning:
Particulate emissions (diesel engine)
Partikkelutslipp (dieselmotor)
Calculation of the emissions mass flow (Annex III, Appendix 2, Section 4.3.1):
Beregning av utslippets massestrøm (vedlegg III tillegg 2 nr. 4.3.1):
Assuming a diesel fuel of the composition C
Anta at man har en dieselolje med sammensetningen C
Calculation of the background corrected concentrations (Annex III, Appendix 2, Section 4.3.1.1):
Beregning av bakgrunnskorrigerte konsentrasjoner (vedlegg III tillegg 2 nr. 4.3.1.1):
Calculation of the NO
Beregning av NO
Calculation of the diluted exhaust gas flow (Annex III, Appendix 2, Section 4.1):
Beregning av den fortynnede eksosstrømmen (vedlegg III tillegg 2 nr. 4.1):
Assume the following test results for a PDP-CVS system
Anta at det med et PDP-CVS-system er oppnådd følgende prøvingsresultater:
Gaseous emissions (diesel engine)
Gassutslipp (dieselmotor)
Values of opacity N, unfiltered and filtered k-value around Y
Verdiene av opasiteten N og av ufiltrert og filtrert k-verdi rundt Y
Unfiltered k-value  [m-
Ufiltrert k-verdi  [m-
Values of opacity N, unfiltered and filtered k-value at beginning of load step
Verdiene av opasiteten N og av ufiltrert og filtrert k-verdi i begynnelsen av belastningstrinnet
In this example, the validation criteria of 15 % are met for each speed.
I dette eksempelet er godkjenningskriteriet på 15 % oppfylt for hvert turtall.
Relative standard deviation (%)
Relativt standardavvik (%)
Absolute standard deviation (m-1)
Absolutt standardavvik (m
Mean SV (m-1)
Gjennomsnittlig SV (m
Before calculating SV, the cycle must be validated by calculating the relative standard deviations of the smoke of the three cycles for each speed.
Før SV beregnes, skal syklusen godkjennes ved beregning av de relative standardavvikene for røyktettheten i de tre syklusene for hvert turtall.
Cycle validation (Annex III, Appendix 1, Section 3.4)
Godkjenning av syklus (vedlegg III tillegg 1 nr. 3.4):
Cycle 1
Syklus 1
Assume the following values
Følgende verdier antas:
From each smoke trace, the maximum filtered k-value is taken for the further calculation.
Fra hver røyktetthetskurve tas den høyeste filtrerte k-verdien til videre beregning.
Calculation of the final smoke value (Annex III, Appendix 1, Section 6.3.3):
Beregning av den endelige røyktetthetsverdien (vedlegg III tillegg 1 nr. 6.3.3):
This value corresponds to Y
Denne verdien tilsvarer Y
The actual unfiltered k-value, as calculated above, corresponds to S
Den faktiske ufiltrerte k-verdien som beregnet ovenfor, tilsvarer S
In the following equation, the Bessel constants of the previous Section 2.2 are used.
I følgende ligning brukes Bessel-konstantene fra nr. 2.2 ovenfor.
Calculation of Bessel averaged smoke (Annex III, Appendix 1, Section 6.3.2):
Beregning av Bessel-gjennomsnitt av røyktetthet (vedlegg III tillegg 1 nr. 6.3.2):
This value corresponds to S
Denne verdien tilsvarer S
Calculation of the k-value (Annex III, Appendix 1, Section 6.3.1):
Beregning av k-verdien (vedlegg III tillegg 1 nr. 6.3.1):
For starting the algorithm, S
Som startverdier i algoritmen settes S
All other individual smoke values are calculated in the same way.
Alle andre enkeltverdier av røyktetthet beregnes på samme måte.
The peak value (i = 272) is calculated assuming the following data of Table C.
Toppverdien (i = 272) beregnes under forutsetning av følgende data i tabell C.
Traces of measured opacity N, of unfiltered smoke k and of filtered smoke k
Kurve over målt opasitet N, ufiltrert røyktetthet k og filtrert røyktetthet k
Due to the large amount of data, only those sections of the smoke trace around the beginning and the peak are tabled.
På grunn av den store datamengden inneholder tabellen bare de delene av røyktetthetskurven som ligger nærmest begynnelsen og toppen.
Filtering was conducted using the constants of the Bessel algorithm designed in Section 2.2 of this Annex.
Filtrering ble foretatt ved å bruke konstantene i den Bessel-algoritmen som ble satt opp i nr. 2.2 i dette vedlegg.
Correspondingly, Table C contains the numerical values of index i, time (sampling rate of 150 Hz), raw opacity, unfiltered k and filtered k.
Tilsvarende inneholder tabell C de numeriske verdiene av indeks i, tid (prøvetakingsfrekvens 150 Hz), ubehandlet opasitet, ufiltrert k-verdi og filtrert k-verdi.
In Figure b, the traces of the measured raw opacity signal, and of the unfiltered and filtered light absorption coefficients (k-value) of the first load step of an ELR-Test are shown, and the maximum value Y
Figur b viser kurven over det målte, ubehandlede opasitetssignalet og den ufiltrerte og filtrerte lysabsorpsjonskoeffisienten (k-verdien) i første belastningstrinn ved ELR-prøving, og den høyeste verdien Y
In the scheme below the general procedure of determining the final smoke value is presented.
Skjemaet nedenfor viser framgangsmåten for å bestemme den endelige røyktetthetsverdien.
Calculation of the smoke values
Beregning av røyktetthetsverdiene
Filtered output signal Yi [-]
Filtret utgangssignal Yi [-]
Step input signal Si [-]
Trinnformet inngangssignal Si [-]
Values of step input signal and Bessel filtered output signal for the first and second iteration cycle
Verdiene av trinnformet inngangssignal og Bessel-filtrert utgangssignal for første og andre iterasjonssløyfe
The final algorithm is then used for determining the averaged smoke values (see next Section 2.3).
Den endelige algoritmen brukes deretter til å bestemme de gjennomsnittlige røyktetthetsverdiene (se neste nr. 2.3).
In this example, the iteration criteria has been met after the second iteration (Δ = 0,006657 ≤ 0,01).
I dette eksempelet er iterasjonskriteriene oppfylt etter andre iterasjon (Δ = 0,006657
As soon as the iteration criteria has been met, the final Bessel filter constants and the final Bessel algorithm are calculated according to step 2.
Så snart iterasjonskriteriene er oppfylt, beregnes de endelige Bessel-filterkonstantene og den endelige Bessel-algoritmen som angitt under trinn 2.
Final Bessel algorithm:
Endelig Bessel-algoritme:
Iteration
iterasjon
Values of the first and second iteration
Verdier av første og andre iterasjon
The resulting values of the first and second iteration are summarised in Table A.
Resultatet av den første og andre iterasjonen er sammenfattet i tabell A.
The iteration has to be repeated until the iteration criteria is met.
Iterasjonen skal gjentas til iterasjonskriteriene er oppfylt.
This new cut-off frequency is used in the second iteration cycle, starting at step 2 again.
Denne nye avreguleringsfrekvensen brukes i den andre iterasjonssløyfen som begynner med trinn 2 igjen.
For this iteration cycle, a new cut-off frequency is calculated from f
Til denne iterasjonssløyfen beregnes en ny avreguleringsfrekvens fra f
Since 0,081641 > 0,01, the iteration criteria is not met and a further iteration cycle has to be started.
Siden 0,081641 > 0,01 er iterasjonskriteriene ikke oppfylt, og en ny iterasjonssløyfe må settes i gang.
Checking the iteration criteria:
Kontroll av iterasjonskriteriene:
Deviation between required and obtained filter response time of first iteration cycle:
Avvik mellom ønsket og oppnådd filterreaksjonstid i første iterasjonssløyfe:
Filter response time of first iteration cycle:
Filterreaksjonstid for første iterasjonssløyfe:
where out
der out
For the calculation of t
Til beregning av t
In Table B, first iteration, the 10 % value occurs between index number 30 and 31 and the 90 % value occurs between index number 191 and 192.
I første iterasjon i tabell B går 10 %-verdien inn mellom indeks nummer 30 og 31 og 90 %-verdien mellom indeks nummer 191 og 192.
The points adjacent to t
Punktene nærmest t
The index numbers, the time and the values of a step input signal and the resulting values of the filtered output signal for the first and the second iteration are shown in Table B.
Indekstallene, tiden og verdiene av et trinnformet inngangssignal og de resulterende verdiene av det filtrerte utgangssignalet for første og andre iterasjon er vist i tabell B.
For determining the times of 10 % (t
For å bestemme tidene som tilsvarer 10 % (t
The Bessel filter response time t
Bessel-filterets reaksjonstid t
where S
der S
This gives the Bessel algorithm:
Dette gir Bessel-algoritmen:
Estimation of cut-off frequency and calculation of Bessel constants E, K for first iteration:
Anslag over avreguleringsfrekvens og beregning av Bessel-konstantene E og K til første iterasjon:
sampling rate 150 Hz
prøvetakingsfrekvens 150 Hz
overall response time t
samlet reaksjonstid t
electrical response time t
elektrisk reaksjonstid t
physical response time t
fysisk reaksjonstid t
For the opacimeter and the data acquisition system, the following characteristics are assumed:
For opasimeteret og dataloggene forutsettes følgende egenskaper:
In this example a Bessel algorithm is designed in several steps according to the above iteration procedure which is based upon Annex III, Appendix 1, Section 6.1.
I dette eksempelet settes en Bessel-algoritme opp i flere trinn i samsvar med iterasjonsmetoden ovenfor som er basert på vedlegg III tillegg 1 nr. 6.1.
The scheme of the iteration procedure is presented below.
Nedenfor er det vist et diagram over iterasjonsmetoden.
Designing the final Bessel filter algorithm is a multi step process which requires several iteration cycles.
Bessel-filterets endelige algoritme settes opp i flere trinn som krever flere iterasjonssløyfer.
In Figure a, the traces of a step input signal and Bessel filtered output signal as well as the response time of the Bessel filter (t
Figur a viser både kurven over et trinnformet inngangssignal, et Bessel-filtrert utgangssignal og Bessel-filterets reaksjonstid (t
Traces of a step input signal and the filtered output signal
Kurve over et trinnformet inngangssignal og det filtrerte utgangssignalet
Therefore the cut-off frequency of the Bessel filter has to be iterated in such a way, that the response time of the Bessel filter fits into the required rise time.
Derfor skal Bessel-filterets avreguleringsfrekvens iterativt beregnes slik at Bessel-filterets reaksjonstid er i samsvar med den stigningstiden som kreves.
By definition, the filter response time t
Per definisjon er filterreaksjonstiden t
Since t
Siden t
Therefore, a Bessel filter has to be created in such a way, that the filter response time (t
Derfor må det innføres et Bessel-filter som er slik at filterreaksjonstiden (t
and must be equal for all kinds of opacimeters in order to give the same smoke value.
og må være lik for alle opasimetertyper for å gi samme røyktetthetsverdi.
The resulting overall response time of the system t
Den resulterende samlede reaksjonstiden for systemet t
filter response time of the applied Bessel filter (t
filterreaksjonstiden for det anvendte Bessel-filteret (t
electrical response time of the opacimeter (t
opasimeterets elektriske reaksjonstid (t
physical response time of the opacimeter (t
opasimeterets fysiske reaksjonstid (t
The goal of applying a Bessel filter is to guarantee a uniform overall filter characteristic of the whole opacimeter system, consisting of:
Formålet med å bruke et Bessel-filter er å sikre en ensartet samlet filterkarakteristikk for hele opasimetersystemet, som består av:
The values that characterise these two effects are called the physical and the electrical response time which represent an individual filter for each type of opacimeter.
Disse to virkningene bestemmes av to størrelser som kalles den fysiske og den elektriske reaksjonstiden og representerer et særskilt filter for hver opasimetertype.
The delay and the magnitude of the measured opacity trace is primarily dependent on the geometry of the measuring chamber of the opacimeter, including the exhaust sample lines, and on the time needed for processing the signal in the electronics of the opacimeter.
Forsinkelsen og størrelsen på det målte opasitetssignalet bestemmes hovedsakelig av geometrien i opasimeterets målekammer, herunder prøvetakingsledningene for eksos, og av tiden det tar for opasimeterets elektronikk å behandle signalet.
Assuming a real time raw exhaust plume in the exhaust tube, each opacimeter shows a delayed and differently measured opacity trace.
Dersom vi antar en sanntids eksosstrøm i eksosrøret, vil hvert opasimeter vise en forskjellig opasitetskurve med forsinkelse.
The Bessel filter itself is a recursive, second-order low-pass filter which guarantees the fastest signal rise without overshoot.
Selve Bessel-filteret er et rekursivt annenordens lavpassfilter som sikrer raskest mulig stigning i signalet uten oversvingning.
To remove these high frequency distortions a Bessel filter is required for the ELR-test.
For å fjerne disse høyfrekvente forvrengningene er det nødvendig med et Bessel-filter til ELR-prøvingen.
Due to high frequency distortions, the raw opacity signal usually shows a highly scattered trace.
På grunn av høyfrekvent forvrengning framkommer det ubehandlede opasitetssignalet vanligvis som en svært diffus kurve.
General remarks on the Bessel filter
Generelle merknader om Bessel-filteret
It is recommended that the opacimeter manufacturer provide the final Bessel filter constants for different sampling rates and that the customer use these constants for designing the Bessel algorithm and for calculating the smoke values.
Det anbefales at produsenten av opasimeteret oppgir de endelige Bessel-filterkonstantene ved forskjellige prøvetakingsfrekvenser, og at kunden bruker disse konstantene til å sette opp Bessel-algoritmen og til å beregne røyktetthetsverdiene.
The constants of the Bessel algorithm only depend on the design of the opacimeter and the sampling rate of the data acquisition system.
Konstantene i Bessel-algoritmen avhenger bare av opasimeterets utforming og dataloggenes prøvetakingsfrekvens.
Since Bessel filtering is a completely new averaging procedure in European exhaust legislation, an explanation of the Bessel filter, an example of the design of a Bessel algorithm, and an example of the calculation of the final smoke value is given below.
Siden Bessel-filtrering er en helt ny metode for gjennomsnittsberegning i europeisk lovgivning om eksosutslipp, er det nedenfor gitt en beskrivelse av Bessel-filteret, et eksempel på hvordan en Bessel-algoritme settes opp og et eksempel på beregning av den endelige røyktetthetsverdien.
This value is within the required value of 0,10 ± 0,003.
Denne verdien er innenfor det tillatte området på 0,10 ± 0,003.
Assume the values calculated for mode 4 above, then
Anta at verdiene er de samme som for fase 4 ovenfor, da blir:
Calculation of the specific weighting factor (Annex III, Appendix 1, Section 5.6):
Beregning av den spesifikke vektfaktoren (vedlegg III tillegg 1 nr. 5.6):
(PT)
(PT)
Sum of DF
Summen av DF
The calculation of the dilution factor DF is identical to Section 3.1 of this Annex and not shown here.
Beregningen av fortynningsfaktoren DF er den samme som i nr. 3.1 i dette vedlegg og er ikke vist her.
Assume one background measurement with the following values.
Anta én bakgrunnsmåling med følgende verdier.
Background correction (optional)
Bakgrunnskorreksjon (valgfri)
Assume the particulate mass on the filters to be 2,5 mg, then
Anta at partikkelmassen på filtrene er 2,5 mg, da blir:
The total sample rate M
Den samlede prøvestrømmen M
The G
Massestrømmen G
Calculation of the mass flow rate (Annex III, Appendix 1, Section 5.4):
Beregning av massestrømmen (vedlegg III tillegg 1 nr. 5.4):
flow measurement method
strømningsmålingsmetoden
carbon balance method
karbonbalansemetoden
Assume the following measurement data of mode 4.
Anta at følgende data er målt i fase 4.
Calculation of G
Beregning av G
When using a full flow dilution system, G
Ved bruk av et system med fullstrømsfortynning, måles G
In the following examples, a system with CO
I eksemplene nedenfor brukes et system med CO
The calculation of G
Beregningen av G
Particulate measurement is based on the principle of sampling the particulates over the complete cycle, but determining the sample and flow rates (M
Partikkelmålingen bygger på prinsippet om å samle opp partikler under hele prøvingssyklusen, men at prøven og strømningshastigheten (M
Comparison of the NO
Sammenligning av verdiene av NO
Assume the values of the four enveloping modes on the ESC to be as follows:
Anta at verdiene for de fire tilstøtende prøvingsfasene i ESC-prøvingen er som følger:
Determination of the emission value from the test cycle (Annex III, Appendix 1, Section 4.6.2):
Bestemmelse av størrelsen på utslipp i prøvingssyklusen (vedlegg III tillegg 1 nr. 4.6.2):
Assume the following values have been determined on the random point:
Anta at følgende verdier er bestemt i det tilfeldig valgte punktet:
Calculation of the specific NO
Beregning av det spesifikke NO