natgillin/translations-raw huggingface dataset:
In this example a Bessel algorithm is designed in several steps according to the above iteration procedure which is based upon annex 4, appendix 1, paragraph 6.1.
Ebben a példában egy Bessel-algoritmust állítunk fel a fenti iterációs eljárás szerinti lépéseken keresztül, a 4. melléklet 1. függelékének 6.1. bekezdésében leírtak alapján.
For the opacimeter and the data acquisition system, the following characteristics are assumed:
A füstölésmérőre és az adatgyűjtő rendszerre az alábbi jellemzőket tételezzük fel: fizikai válaszidő tp 0,15 mp
physical response time tp 0,15 s
villamos válaszidő te 0,05 mp
sampling rate 150 Hz
mintavételezési gyakoriság 150 Hz
Step 1 Required Bessel filter response time tF:
lépés A Bessel-szűrőre előírt tF válaszidő:
Step 2 Estimation of cut-off frequency and calculation of Bessel constants E, K for first iteration:
lépés A levágási frekvencia becslése, és az E, K Bessel-állandók kiszámítása az első iterációhoz:
Δt = 1/150 = 0,006667 s
Δt = 1/150 = 0,006667 mp
This gives the Bessel algorithm:
Ez adja meg a Bessel-algoritmust:
where Si represents the values of the step input signal (either ‘0’ or ‘1’) and Yi represents the filtered values of the output signal.
ahol Si jelöli a tranziens bemenőjel értékeit („0” vagy „1”), Yi pedig a kimenőjel szűrt értékeit.
Step 3 Application of Bessel filter on step input:
lépés A Bessel-szűrő alkalmazása tranziens bemenőjelre:
The Bessel filter response time tF is defined as the rise time of the filtered output signal between 10 % and 90 % on a step input signal.
A Bessel-szűrő tF válaszideje definíció szerint a tranziens bemenőjelhez tartozó szűrt kimenőjel jelszintjének 10 és 90 %-a közötti felfutási idő.
For determining the times of 10 % (t10) and 90 % (t90) of the output signal, a Bessel filter has to be applied to a step input using the above values of fc, E and K.
A kimenőjel 10 %-ához (t10) és 90 %-ához (t90) tartozó idő meghatározásához a Bessel-szűrőt a fenti fc, E és K értékek felhasználásával kell a tranziens bemenőjelre alkalmazni.
The index numbers, the time and the values of a step input signal and the resulting values of the filtered output signal for the first and the second iteration are shown in table B. The points adjacent to t10 and t90 are marked in bold numbers.
Az indexszámok, a tranziens bemenőjel ideje és értékei, valamint a szűrt kimenőjelek első és a második iterációra kapott értékei a B. táblázatban láthatók. A t10-zel és a t90-nel szomszédos pontok félkövérrel szedett számokkal vannak kiemelve.
In table B, first iteration, the 10 % value occurs between index number 30 and 31 and the 90 % value occurs between index number 191 and 192.
A B. táblázatban az első iterációnál a 10 %-os érték a 30-as és 31-es indexszám közé, a 90 %-os érték a 191-es és 192-tes indexszám közé esik.
For the calculation of tF,iter the exact t10 and t90 values are determined by linear interpolation between the adjacent measuring points, as follows:
A tF,iter kiszámításához a pontos t10 és t90 értékek lineáris interpolációval vannak a szomszédos mérési pontokból az alábbiak szerint meghatározva:
= tlower + Δt × (0,1 – outlower) / (outupper – outlower)
= talsó + Δt × (0,1 – outalsó) / (outfelső – outalsó)
= tlower + Δt × (0,9 – outlower) / (outupper – outlower)
= talsó + Δt × (0,9 – outalsó) / (outfelső – outalsó)
where outupper and outlower, respectively, are the adjacent points of the Bessel filtered output signal, and tlower is the time of the adjacent time point, as indicated in table B.
ahol outfelső, illetve outalsó a Bessel-szűrt kimenőjel megfelelő szomszédos pontjai, és talsó a szomszédos időpont ideje a B. táblázat szerint.
= 0,200000 + 0,006667 × (0,1 – 0,099208) / (0,104794 – 0,099208) = 0,200945 s
= 0,200000 + 0,006667 × (0,1 – 0,099208) / (0,104794 – 0,099208) = 0,200945 mp
= 1,273333 + 0,006667 × (0,9 – 0,899147) / (0,901168 – 0,899147) = 1,276147 s
= 1,273333 + 0,006667 × (0,9 – 0,899147) / (0,901168 – 0,899147) = 1,276147 mp 4. lépés A szűrő válaszideje az első iterációs ciklusban:
Step 4 Filter response time of first iteration cycle:
tF,iter = 1,276147 – 0,200945 = 1,075202 mp 5. lépés A szűrő előírt és számított válaszideje közötti eltérés az első iterációs ciklusban:
tF,iter = 1,276147 – 0,200945 = 1,075202 s
Δ = (1,075202 – 0,987421) / 0,987421 = 0,081641
Step 5 Deviation between required and obtained filter response time of first iteration cycle:
lépés Az iterációs feltétel ellenőrzése: A szükséges érték: Δ
This new cut-off frequency is used in the second iteration cycle, starting at step 2 again.
Ezt az új levágási frekvenciát használjuk a második iterációs ciklusban, amely a 2. lépésnél indul újra.
The iteration has to be repeated until the iteration criteria is met.
Az iterációt addig kell ismételni, amíg nem teljesül az iterációs feltétel.
The resulting values of the first and second iteration are summarised in table A.
Az első és a második iteráció eredményeként kapott értékek az A. táblázatban vannak összefoglalva.
As soon as the iteration criteria has been met, the final Bessel filter constants and the final Bessel algorithm are calculated according to step 2.
Amikor sikerült teljesíteni az iterációs feltételt, a 2. lépés szerint ki kell számítani a végleges Bessel-szűrőállandókat és a végleges Bessel-algoritmust.
In this example, the iteration criteria has been met after the second iteration (Δ = 0,006657 ≤ 0,01).
Ebben a példában az iterációs feltételt a második iteráció után sikerült elérni (Δ = 0,006657 ≤ 0,01).
The final algorithm is then used for determining the averaged smoke values (see next paragraph 2.3).
Ezután a végső algoritmus használható az átlagolt füstértékek meghatározásához (lásd a következő 2.3. bekezdést).
Values of step input signal and Bessel filtered output signal for the first and second iteration cycle
A tranziens bemenőjel és a Bessel-szűrésű kimenőjel értékei az első és a második iterációs ciklushoz
Filtered Output Signal
Szűrt kimenőjel
Calculation of the Smoke Values
A füstértékek kiszámítása
Load Step 1
terhelési fokozat
Load Step 2
terhelési fokozat
Load Step 3
terhelési fokozat
raw opacity values N [%]
módosítatlan fényelnyelés–értékek N [%]
conversion to light absorption coefficient k [1/m]
átalakítás k fényelnyelési együtthatóvá [1/m] szűrés Bessel–szűrővel
filtering with Bessel filter
a legnagyobb k (csúcs-)érték kiválasztása mindegyik fordulatszámhoz és terhelési fokozathoz
selection of maximum k-value (peak) for each speed and load step
ciklus hitelesítése minden fordulatszámra átlagos füstérték kiszámítása mindegyik fordulatszámhoz
Ymax2A
a végleges füstérték kiszámítása
Ymax3A
Ymax1A
Ymax1B
Ymax2A
Ymax2B
Ymax3A
Ymax3B
Ymax1B
Ymax1C
Ymax2B
Ymax2C
Ymax3B
Ymax3C
Ymax1C
cycle validation for each speed
Ymax1B
calculation of mean smoke value for each speed
Ymax3C
(Ymax1C+Ymax2C+Ymax3C)/3 calculation of the final smoke value
(Ymax1C+Ymax2C+Ymax3C)/3
In figure b, the traces of the measured raw opacity signal, and of the unfiltered and filtered light absorption coefficients (k-value) of the first load step of an ELR-Test are shown, and the maximum value Ymax1,A (peak) of the filtered k trace is indicated.
A b. ábrán az ELR-vizsgálat első terhelési fokozatában mért módosítatlan fényelnyelés-jelek, valamint a szűretlen és szűrt fényelnyelési együtthatók (k értékek) alakulása látható, továbbá meg van jelölve a szűrt k görbe Ymax1,A legnagyobb (csúcs) értéke.
Correspondingly, table C contains the numerical values of index i, time (sampling rate of 150 Hz), raw opacity, unfiltered k and filtered k. Filtering was conducted using the constants of the Bessel algorithm designed in paragraph 2.2. of this annex.
Hasonlóképpen, a C táblázat tartalmazza az I indexszám értékeit, az időt (a mintavétel gyakorisága 150 Hz), a módosítatlan fényelnyelést, a szűretlen és a szűrt k értéket. A szűrés az e melléklet 2.2. bekezdésében felállított Bessel-algoritmus állandóinak felhasználásával történt.
The peak value (i = 272) is calculated assuming the following data of table C. All other individual smoke values are calculated in the same way.
A csúcsérték (i = 272) a C. táblázat alábbi adatainak feltételezéseivel van kiszámítva. Minden további egyedi füstérték ugyanilyen módon került kiszámításra.
For starting the algorithm, s–1, s–2, y–1 and y–2 are set to zero.
Az algoritmus indításához S–1, S–2, Y–1 és Y–2 ra van felvéve.
Figure b: Traces of measured opacity N, of unfiltered smoke k and of filtered smoke k
ábra - A mért N fényelnyelés, a szűretlen k és a szűrt k alakulása
Opacity N [%]
Fényelnyelés N [%]
Peak = 0,524 m –1
Fényelnyelés N
Calculation of the k-value (annex 4, appendix 1, paragraph 6.3.1.):
A k-érték számítása (4. melléklet, 1. függelék, 6.3.1. bekezdés):
This value corresponds to S272 in the equation that follows.
Ez az érték felel meg S272-nek a következő egyenletben.
Calculation of Bessel averaged smoke (annex 4, appendix 1, paragraph 6.3.2.):
A Bessel-átlagolású füst számítása (4. melléklet, 1. függelék, 6.3.2. bekezdés):
In the following equation, the Bessel constants of the previous paragraph 2.2. are used.
A következő egyenletben a fenti 2.2. bekezdés Bessel-állandói kerülnek alkalmazásra.
(Si–1) and S270 (Si–2) are the two preceding unfiltered k-values, Y271 (Yi–1) and Y270 (Yi-2) are the two preceding filtered k-values.
(Si–1) és S270 (Si–2) a két előző szűretlen k-érték. Y271 (Yi–1) és Y270 (Yi–2) a két előző szűrt k-érték.
0,542383 + 8,272777 × 10–5 × (0,427252 + 2 × 0,427392 + 0,427532 – 4 × 0,542337) + 0,968410 × (0,542383 – 0,542337) = 0,542389 m–1
0,542383 + 8,272777 × 10–5 × (0,427252 + 2 × 0,427392 + 0,427532 – 4 × 0,542337) + 0,968410 × (0,542383 - 0,542337) = 0,542389 m–1
Calculation of the final smoke value (annex 4, appendix 1, paragraph 6.3.3.):
A végleges füstérték kiszámítása (4. melléklet, 1. függelék, 6.3.3. bekezdés):
Assume the following values:
Tételezzük fel a következő értékeket:
Cycle validation (annex 4, appendix 1, paragraph 3.4.)
A ciklus érvényessége (4. melléklet, 1. függelék, 3.4. bekezdés)
Before calculating SV, the cycle must be validated by calculating the relative standard deviations of the smoke of the three cycles for each speed.
Az SV kiszámítása előtt a három ciklus minden egyes fordulatszámára meg kell vizsgálni a ciklus érvényességét a füst relatív szórásának kiszámításával.
Mean SV (m–1)
Átlagos SV (m–1)
absolute standard deviation (m–1)
Abszolút szórás (m–1)
relative standard deviation (%)
Relatív szórás (%)
In this example, the validation criteria of 15 per cent is met for each speed.
Ebben a példában a 15 %-os érvényességi kritérium minden fordulatszámnál teljesül.
Values of opacity N, unfiltered and filtered k-value at beginning of load step
Az N fényelnyelés, a szűretlen és szűrt k-értékek a terhelési fokozat kezdetén
Unfiltered
Szűretlen
k-Value
k-érték
Table C (continued)
táblázat (folytatás)
Values of opacity N, unfiltered and filtered k-value around Ymax1,A
Az N fényelnyelés, a szűretlen és szűrt k-értékek az Ymax1,A környezetében
(≡ peak value, indicated in bold number)
(≡ csúcsérték félkövérrel szedett számmal jelezve)
(ppm) without cutter
(ppm) eltávolítóval
(ppm) with cutter
(ppm) eltávolítóval
Calculation of the diluted exhaust gas flow (annex 4, appendix 2, paragraph 4.1.):
A hígított kipufogógáz áramának kiszámítása (4. melléklet, 2. függelék, 4.1. bekezdés):
Calculation of the NOx correction factor (annex 4, appendix 2, paragraph 4.2.):
A NOx korrekciós tényező kiszámítása (4. melléklet, 2. függelék, 4.2. bekezdés):
1–0,0182·12,8–10,71
1–0,0182×12,8–10,71
Calculation of the NMHC concentration by NMC method (annex 4, appendix 2, paragraph 4.3.1.), assuming a methane efficiency of 0,04 and an ethane efficiency of 0,98:
Az NMHC (nem metán szénhidrogén)-koncentráció kiszámítása NMC (nem metán szénhidrogéneket eltávolító) módszer alkalmazásával (4. melléklet, 2. függelék, 4.3.1. bekezdés), 0,04 értékű metánhatásfokot és 0,98 értékű etánhatásfokot feltételezve:
Calculation of the background corrected concentrations (annex 4, appendix 2, paragraph 4.3.1.1.):
A háttérrel korrigált koncentrációk kiszámítása (4. melléklet, 2. függelék, 4.3.1.1. bekezdés):
Assuming a diesel fuel of the composition C1H1,8
C1H1,8 összetételű dízelüzemanyag feltételezésével
53,7 – 0,4 · (1 – (1 / 18,69))
53,7 – 0,4 × (1 – (1 / 18,69))
38,9 – 1,0 · (1 – (1 / 18,69))
38,9 – 1,0 × (1 – (1 / 18,69))
9,00 – 3,02 · (1 – (1 / 18,69))
9,00 – 3,02 × (1 – (1 / 18,69))
7,91 – 2,39 · (1 – (1 / 18,69))
7,91 – 2,39 × (1 – (1 / 18,69))
Calculation of the emissions mass flow (annex 4, appendix 2, paragraph 4.3.1.):
A kibocsátott szennyezőanyag-tömegáram kiszámítása (4. melléklet, 2. függelék, 4.3.1. bekezdés):
Calculation of the specific emissions (annex 4, appendix 2, paragraph 4.4.):
A fajlagos szennyezőanyag-kibocsátás számítása (4. melléklet, 2. függelék, 4.4. bekezdés):
Particulate Emissions (Diesel Engine)
Részecskekibocsátás (dízelmotor)
Assume the following test results for a PDP-CVS system with double dilution
Tételezzük fel az alábbi vizsgálati eredményeket egy kétszeres hígítású PDP-CVS rendszerben
Calculation of the mass emission (annex 4, appendix 2, paragraph 5.1.):
A kibocsátott szennyezőanyag-tömeg kiszámítása (4. melléklet, 2. függelék, 5.1. bekezdés):
Calculation of the background corrected mass emission (annex 4, appendix 2, paragraph 5.1.):
A háttérrel korrigált kibocsátott szennyezőanyag-tömeg kiszámítása (4. melléklet, 2. függelék, 5.1. bekezdés):
Calculation of the specific emission (annex 4, appendix 2, paragraph 5.2):
A fajlagos szennyezőanyag-kibocsátás számítása (4. melléklet, 2. függelék, 5.2. bekezdés):
Gaseous emissions (CNG engine)
Gáz-halmazállapotú szennyezőanyag-kibocsátás (földgázüzemű motorok)
Calculation of the NMHC concentration (annex 4, appendix 2, paragraph 4.3.1.):
Az NMHC-koncentráció kiszámítása (4. melléklet, 2. függelék, 4.3.1. bekezdés):
Assuming a methane efficiency of 0,04 and an ethane efficiency of 0,98 (see annex 4, appendix 5, paragraph 1.8.4.)
0,04 értékű metánhatásfok és 0,98 értékű etánhatásfok feltételezésével (4. melléklet, 5. függelék, 1.8.4. bekezdés)
Assuming a 100 % methane fuel of the composition C1H4
összetételű 100 % os metán üzemanyag feltételezésével.
= 8,4 – 1,37 · (1 – (1/13,01)) = 7,13 ppm
8,4 – 1,37 × (1 – (1/13,01)) = 7,13 ppm
(NMC method)
(NMC-módszer)
= 9,0 – 0,92 · (1 – (1/13,01)) = 8,15 ppm
9,0 – 0,92 × (1 – (1/13,01)) = 8,15 ppm
(GC method)
(GC-módszer)
= 18,0 – 1,1 · (1 – (1/13,01)) = 17,0 ppm
18,0 – 1,1 × (1 – (1/13,01)) = 17,0 ppm
λ-SHIFT FACTOR (Sλ)
λ-ELTOLÁSI TÉNYEZŐ (Sλ)
Calculation of the λ-shift factor (Sλ) [1]
λ-eltolási tényező (Sλ) kiszámítása [1]
inert % % by volume of inert gases in the fuel (i.e. N2, CO2, He, etc.);
inert % az üzemanyagban lévő semleges (inert) gázok (azaz N2, CO2, He stb.), térfogat %-ban megadva;
% by volume of original oxygen in the fuel;
az üzemanyagban eredetileg meglévő oxigén, térfogat %-ban megadva;
n and m refer to average CnHm representing the fuel hydrocarbons, i.e:
n és m az üzemanyagban lévő szénhidrogéneket képviselő átlagos CnHm-ra utal, azaz:
% by volume of methane in the fuel;
az üzemanyagban lévő metán, térfogat %-ban;
% by volume of all C2 hydrocarbons (e.g.: C2H6, C2H4, etc.) in the fuel;
az üzemanyagban lévő összes C2 szénhidrogén (pl. C2H6, C2H4 stb.), térfogat %-ban;
% by volume of all C3 hydrocarbons (e.g.: C3H8, C3H6, etc.) in the fuel;
az üzemanyagban lévő összes C3 szénhidrogén (pl. C3H8, C3H6 stb.), térfogat %-ban;
% by volume of all C4 hydrocarbons (e.g.: C4H10, C4H8, etc.) in the fuel;
az üzemanyagban lévő összes C4 szénhidrogén (pl. C4H10, C4H8 stb.), térfogat %-ban;
% by volume of all C5 hydrocarbons (e.g.: C5H12, C5H10, etc.) in the fuel;
az üzemanyagban lévő összes C5 szénhidrogén (pl. C5H12, C5H10 stb.), térfogat %-ban;
diluent % by volume of dilution gases in the fuel (i.e.: O2*, N2, CO2, He, etc.).
diluent az üzemanyagban lévő összes hígítógáz (azaz O2*, N2, CO2, He stb.), térfogat %-ban.
Examples for the calculation of the λ-shift factor Sλ:
Példák az Sλ λ-eltolási tényező számítására:
Example 1: G25: CH4 = 86 %, N2 = 14 % (by vol)
példa: G25: CH4 = 86 %, N2 = 14 % (térfogatban)
Example 2: GR: CH4 = 87 %, C2H6 = 13 % (by vol)
példa: GR: CH4 = 87 %, C2H6 = 13 % (térfogatban)
Example 3: USA: CH4 = 89 %, C2H6 = 4,5 %, C3H8 = 2,3 %, C6H14 = 0,2 %, O2 = 0.6 %, N2 = 4 %
példa: USA: CH4 = 89 %, C2H6 = 4,5 %, C3H8 = 2,3 %, C6H14 = 0,2 %, O2 = 0,6 %, N2 = 4 %
Stoichiometric Air/Fuel ratios of automotive fuels: SAE J1829, June 1987.John B. Heywood, Internal Combustion Engine Fundamentals, McGraw-Hill, 1988, Chapter 3.4. ‘Combustion stoichiometry’ (pages 68 to 72).
Stoichiometric Air/Fuel ratios of automotive fuels (Gépkocsi-üzemanyagok sztöchiometrikus levegő/üzemanyag arányai) – SAE J1829, 1987. júniusJohn B. Heywood, Internal Combustion Engine Fundamentals (Belsőégésű motorok alapjai), McGraw-Hill, 1988, 3.4. fejezet: „Combustion stoichiometry” (Az égés sztöchiometriája)(68-72. oldal).
In the case of ethanol-fuelled diesel engines, the following specific modifications to the appropriate paragraphs, equations and factors will apply to the test procedures defined in annex 4 to this Regulation.
Etanolüzemű dízelmotorok esetében az ezen előírás 4. mellékletében meghatározott vizsgálati eljárásoknál a vonatkozó bekezdések, egyenletek és tényezők az alábbiak szerint módosulnak.
In annex 4, appendix 1
A 4. melléklet 1. függelékében
NOx correction for humidity and temperature
Nedvességtartalom és hőmérséklet szerinti NOx-korrekció
A 0,181 GFUEL / GAIRD – 0,0266
A 0,181 GFUEL / GAIRD – 0,0266
B –0,123 GFUEL / GAIRD + 0,00954
B –0,123 GFUEL / GAIRD + 0,00954
humidity of the intake air, g water per kg dry air
a beszívott levegő nedvességtartalma, g víz/kg száraz levegő
The emission mass flow rates (g/h) for each mode shall be calculated as follows, assuming the exhaust gas density to be 1272 kg/m3 at 273 K (O°C) and 101,3 kPa:
A szennyezőanyag-kibocsátás tömegáramát (g/h) minden egyes üzemmódra a következőképpen kell kiszámítani, feltétezve, hogy 273 K-on (0 °C) és 101,3 kPa-on a kipufogógáz sűrűsége 1272 kg/m3:
where NOx conc, COconc, HCconc [1] are the average concentrations (ppm) in the raw exhaust gas, as determined in paragraph 4.1.
ahol a NOx conc, COconc és HCconc [1] a 4.1. bekezdésben meghatározott átlagos koncentrációk (ppm) a hígítatlan kipufogógázban.
where NOx conc, COconc, HCconc [1] Based on C1 equivalent.
ahol a NOx conc, COconc és HCconc [1] C1 egyenérték alapján.
In annex 4, appendix 2
A 4. melléklet 2. függelékében
The standard should be 6 ± 0,5 g water per kg dry air at a temperature interval of 298 ± 3 K. Within these limits no further NOx correction should be made.
A normál viszony legyen 6 ± 0,5 g víz/kg száraz levegő 298 ± 3 K hőmérséklet-intervallumban. E határok között nem kell további NOx-korrekciót végezni.
The test is void if these conditions are not met.
Ha e feltételek nem teljesülnek, a vizsgálat érvénytelen.
0,001587 · NOx conc · KH,D · MTOTW (ethanol fuelled engines)
0,001587 · NOxconc · KH,D · MTOTW (etanolüzemű motorok)
0,000966 · COconc · MTOTW (ethanol fuelled engines)
0,000966 · CO conc MTOTW (etanolüzemű motorok)
0,000794 · HCconc · MTOTW' (ethanol fuelled engines)
0,000794 · HC conc · MTOTW' (etanolüzemű motorok)
NOx conc, COconc, HCconc [1] Based on C1 equivalent.
NOx conc, COconc, HCconc [1] C1 egyenérték alapján.
, NMHCconc = average background corrected concentrations over the cycle from integration (mandatory for NOx and HC) or bag measurement, ppm.
, NMHCconc = az átlagos, háttérrel korrigált koncentrációk a teljes ciklusra, összesítés (kötelező a NOx-re és HC-re) vagy zsákos mérés alapján, ppm.
MTOTW = total mass of diluted exhaust gas over the cycle as determined in paragraph 4.1., kg.
MTOTW = a hígított kipufogógáz 4.1. bekezdésben meghatározott teljes tömege a teljes ciklusra, kg.
The dilution factor must be calculated as follows:
A hígítási arányt a következőképpen kell kiszámítani:
The stoichiometric factor must, for the general fuel composition CHαOßNY, be calculated as follows:
A sztöchiometrikus együtthatót egy általános CHαOβNγ üzemanyag-összetételre a következőképpen kell kiszámítani:
Wact = actual cycle work as determined in paragraph 3.9.2., kWh
Wact = a ciklusnak a 3.9.2. bekezdés szerint meghatározott tényleges munkája, kWh.
The parent engine must meet the requirements of this Regulation at both positions of the switch without any readjustment to the fuelling between the two tests at the respective position of the switch.
Az alapmotornak anélkül kell a kapcsoló mindkét állásában teljesítenie ezen előírás követelményeit, hogy az adott kapcsolóállás mellett végzett két vizsgálat között az üzemanyag-ellátó rendszerben bármilyen utánállítást végeznének.
The parent engine must meet the requirements of this Regulation without any readjustment to the fuelling between the two tests.
Az alapmotornak anélkül ki kell elégítenie ezen előírás követelményeit, hogy a két vizsgálat között az üzemanyag változása miatt bármilyen utánállítást végeznének.
With the agreement of the authority, all other engines approved to row A, B1 or B2, or C of the tables in paragraph 5.2.1. are subjected to testing either on the ESC and ELR cycles or on the ETC cycle for the checking of the production conformity.
A hatóság egyetértésével minden más, az 5.2.1. bekezdés táblázatainak A, B1 vagy B2, illetve C sora szerint jóváhagyást kapott motort vagy az ESC- és ELR-ciklussal, vagy pedig az ETC-ciklussal kell vizsgálni a gyártás megfelelőségének ellenőrzéséhez.
The limit values are given in paragraph 5.2.1. of the Regulation.
A határértékek az előírás 5.2.1. bekezdésében szerepelnek.
the pollutant emissions will be measured at zero and at ‘x’ hours on the first engine tested,
az első vizsgálandó motoron megmérik a szennyezőanyag-kibocsátást nulla órakor és „x” óra elteltével,
Emissions zero hours
kibocsátás nulla órakor
Number of cylinders: …1.4.
Hengerek száma: …
Individual cylinder displacement: …
Az egyes hengerek űrtartalma: …
concerning (2): APPROVAL GRANTED
Önálló műszaki egységnek tekintett sűrítéses gyújtású vagy földgázüzemű motortípusok, illetve külső gyújtású, PB-gázüzemű motortípusok (2)
concerning (2):
Járműtípusok (2):
Actual torque=% torque × max. torque
Tényleges nyomaték=nyomaték % × max. nyomaték
NG and LPG fuelled engines must be run-in using the ETC test.
A földgáz- és PB-gázüzemű motorokat az ETC-vizsgálattal kell bejáratni.
± 50 min–1
± 50 ford/perc
It is recommended that the analysers be operated such that the measured concentration falls between 15 per cent and 100 per cent of full scale.
A gázelemző készüléket ajánlatos úgy használni, hogy a mért koncentráció a teljes méréstartomány 15 %-a és 100 %-a közé essen.
If read-out systems (computers, data loggers) can provide sufficient accuracy and resolution below 15 per cent of full scale, measurements below 15 per cent of full scale are also acceptable.
Amennyiben olyan kijelző rendszereket (számítógépek, adatregisztráló berendezések) alkalmaznak, amelyek a teljes méréstartomány 15 %-a alatt is megfelelő pontosságúak és felbontóképességűek, akkor a teljes méréstartomány 15 %-a alatti mérések is elfogadhatók.
The indicated concentration c must be recorded.
A kijelzett „c” koncentrációt fel kell jegyezni.
The ozonator is kept deactivated throughout the process.
A folyamat alatt az ózonfejlesztő nem működik.
The indicated concentration a must be recorded.
A kijelzett „a” koncentrációt fel kell jegyezni.
(The analyser is in the NOx mode).
(A gázelemző készülék NOx-üzemmódban van.)
The indicated concentration b must be recorded.
A kijelzett „b” koncentrációt fel kell jegyezni.
% Quench=1–C×A
Csillapítás %=1–C×A
see fig. 20
lásd a 20. ábrát
NDIR analysers for the determination of carbon monoxide and carbon dioxide (optional for the determination of the dilution ratio for PT measurement).
NDIR elemzőkészülékek a szén-monoxid és a szén-dioxid meghatározására (választható a hígítási arány meghatározására a PT mérésnél).
If a HCLD is used it must be kept at a temperature of 328 K to 473 K (55 °C to 200 °C).
HCLD alkalmazása esetén 328–473 K (55–200 °C) hőmérsékleten kell tartani.
system ISP
ISP
PSP
PTT
vent PTT
szellőző