natgillin/translations-raw huggingface dataset:
As a response to deformation, the material exhibits a hardening effect as manifested through an increase in the yield strength, smaller increase in tensile strength, 
Kao odgovor na deformaciju, javlja se efekt očvršćivanja materijala praćen povećanjem granice razvlačenja, manjim povećanjem vlačne čvrstoće i
and reduction in ductility. 
smanjenjem duktilnosti.
The nature and scope of the change depends on the chemical composition, type of heat treatment, and the value of plastic deformation to which the material is exposed. 
Priroda i obujam promjene uvjetovani su kemijskim sastavom, vrstom termičke obrade i veličinom plastične deformacije kojoj je materijal izložen.
The comparison of stress-strain curves obtained by tensile strength testing for coupons taken from the corner of cold-formed cross section (c) and from the virgin material (v) for stainless steel grade 1.4301 is shown in Figure 3. 
Slika 3. usporedno prikazuje krivulje naprezanje - deformacija dobivene ispitivanjem pri vlačnom opterećivanju uzoraka uzetih iz kuta profila (c) i osnovnog materijala (v).
In addition, the welding in the regions of bending of cold-formed sections degrades mechanical properties and brings them back almost to the pre-cold-forming level. 
Također, zavarivanje u zonama presavijanja hladno oblikovanih profila pogoršava mehanička svojstva i vraća ih gotovo na razinu prije hladnog oblikovanja.
Cruse and Gardner [34] propose equations for predicting the 0.2 % proof stress and ultimate tensile strength at the flat part of the cold-rolled cross-section, but also the 0.2 % proof stress in the corner of the press-braked and cold-rolled stainless steel sections. 
Cruse i Gardner, [34], predlažu jednadžbe kojima se procjenjuje veličina konvencionalne granice razvlačenja i čvrstoće pri vlaku u ravnom dijelu hladno valjanog poprečnog presjeka, ali i konvencionalne granice razvlačenja u kutu prešanog i hladno valjanog profila od nehrđajućeg čelika.
Mechanical properties for stainless steel grade 1.4301 according to [2, 4, 9] 
Mehanička svojstva materijala za čelik 1.4301 prema [2, 4, 9]
Although stainless steel is most often used in construction industry as a cold-formed product, the influence of cold work on the improvement of mechanical properties is not comprised in European [4] and American [2] standards for stainless steel. 
Iako nehrđajući čelik u građevinarstvu ima najveću primjenu kao hladno oblikovani proizvod, utjecaj hladne deformacije na poboljšanje mehaničkih svojstava nije obuhvaćen europskim [4] i američkim [2] normama za nehrđajuće čelike.
According to EN 1993-1-3 [6], the expression for the average 0.2 % proof stress of cold-formed cross sections is not applied in case of stainless steel elements. 
Izraz za prosječnu granicu razvlačenja hladno oblikovanog poprečnog presjeka, prema normi EN 1993-1-3 [6], nema primjenu u slučaju elemenata od nehrđajućeg čelika.
Favourable cross-section forming using cold forming procedures improves mechanical properties of material, but also the resistance of cross-section to local buckling, which is significant in terms of rationalisation of material consumption, especially considering the high price of stainless steel. 
Pogodnim oblikovanjem poprečnog presjeka postupcima hladnog oblikovanja poboljšavaju se mehanička svojstva materijala, ali i nosivost presjeka na izbočivanje, što je značajno u smislu racionalizacije utroška materijala, posebno ako se uzme u obzir visoka cijena nehrđajućeg čelika.
4. Residual stress 
4. Zaostala naprezanja
The imperfection of real elements - residual stresses and geometrical imperfections - can greatly affect the ultimate resistance of compression members. 
Nesavršenosti stvarnih elemenata - zaostala naprezanja i geometrijske imperfekcije mogu znatno utjecati na smanjenje granične nosivosti tlačnih elemenata.
Cruise and Gardner [36] conducted in 2008 an expensive research program aimed at determining the levels and distribution of residual stresses for hot-rolled, cold-formed and welded I-sections made of stainless steel. 
Cruise i Gardner, [36], su 2008. godine proveli opsežan istraživački program radi određivanja razine i raspodjele zaostalih naprezanja kod vruće valjanih, hladno oblikovanih i zavarenih I profila od nehrđajućih čelika.
Proposed bending residual stress model for press braked and cold-rolled sections, [36] 
Intenzitet i raspodjela zaostalih naprezanja uslijed savijanja kod hladno oblikovanih presjeka, [36]
In case of cold-formed sections, typical values of longitudinal stress due to bending have their maximum at corner section, where a significant local plasticisation of material occurs due to cold working, while in case of hollow cold-rolled sections the stress distribution follows an inverse pattern, as shown in Figure 4. 
U slučaju hladno oblikovanih profila, karakteristične vrijednosti uzdužnih naprezanja uslijed savijanja imaju maksimum u prijevojima profila, gdje je zbog savijanja došlo do značajne lokalne plastifikacije materijala, dok je u slučaju šupljih hladno valjanih profila raspodjela naprezanja po inverznom obrascu, slika 4.
A rectangular distribution along the wall thickness, and tensile stress at external areas of cross-section, can be assumed in both cases. 
U oba slučaja vrijedi pretpostavka o pravokutnoj raspodjeli po debljini stijenke i vlačnim naprezanjima na vanjskoj površini presjeka.
In case of welded I-sections, the distribution of residual stress with the maximum tensile stresses in the weld regions, and lower compressive stress values in other parts of cross-section, were confirmed. 
U slučaju zavarenih I-presjeka, potvrđena je raspodjela zaostalih naprezanja s maksimalnim vlačnim naprezanjima u području spoja i nižim vrijednostima tlačnih naprezanja u ostalim dijelovima presjeka.
Analytical residual-stress distribution models for welded I-sections according to [36] are proposed in Figure 5. 
Slika 5. prikazuje analitičke modele raspodjele zaostalih naprezanja kod zavarenih I-presjeka prema [36].
Proposed membrane residual stress model for welded I-sections [36] 
Model raspodjele zaostalih uzdužnih naprezanja kod zavarenog I-presjeka [36]
5. Resistance of cross-section to compression 
5. Nosivost poprečnog presjeka na tlak
In case of elastoplastic materials, the theory of elastic buckling can be used in the initial part of stress only. 
Elastična teorija izbočavanja kod elastoplastičnih materijala može se primijeniti samo u početnom području naprezanja.
Based on conclusion reached by Stowel (1948), Bleich [37] defines the expression for the critical local buckling stress σcr,inel of a rectangular plate in the inelastic stress range , as a function of the tangent modulus Et: 
Na osnovi zaključaka do kojih je došao Stowell (1948.), Bleich, [37], definira izraz za kritično naprezanje izbočavanja tlačno opterećene pravokutne ploče u neelastičnom području σcr,inel, u funkciji tangentnog modula Et:
where η is the plastic reduction coefficient, while kσ is the buckling coefficient that has the same value as in the elastic stress range. 
gdje je η plastični koeficijent redukcije, a kσ koeficijent izbočavanja koji ima istu vrijednost kao u elastičnom području naprezanja.
According to [2], the bearing capacity of crosssections is determined as the multiplication of gross cross sectional area A and the allowed compressive stress σb that is obtained by reducing the critical buckling stress σcr,inel, which is not greater than the 0.2 % proof stress f0.2. 
Prema [2], nosivost presjeka se određuje kao rezultat bruto površine presjeka A i dopuštenog tlačnog naprezanja σb koji se dobije redukcijom kritičnog naprezanja izbočavanja σcr, a koji nije veći od konvencionalne granice razvlačenja f0,2.
Jelena Dobrić, Zlatko Marković, Dragan Buđevac, Željko Flajs 
Građevinar 2/2015
This design concept, based on the analysis of behaviour of elastoplastic materials with the bilinear stress-strain relationship, does not take into account the influence of gradual yielding of material that is exhibited by austenitic stainless steels. 
utemeljen na analizi ponašanja elastoplastičnih materijala s bilinearnom vezom između naprezanja i deformacija, ne uzima u obzir utjecaj postupne plastifikacije materijala koji posjeduju austenitni nehrđajući čelici.
According to [4], the cross-sections compression resistance is defined as the multiplication of the 0.2 % proof stress f0.2 and the gross cross-section area (class 1, 2 or 3), or the effective cross-section area in case of class 4. 
Prema [4], proračunska nosivost presjeka određuje se kao umnožak konvencionalne granice razvlačenja f0.2 i bruto površine (klasa 1, 2 ili 3), odnosno efektivne površine presjeka u slučaju klase 4.
Taking as the basis the significantly greater number of available experimental data during analysis of behaviour of stub columns subjected to pure compression and beams subjected to bending (2008), Gardner and Theofanous [39] correct the existing slenderness limit values for cold formed and welded stainless steel cross sections according to [4] and greatly harmonise these values with those applicable to carbon steels. 
Uzimajući kao osnovu značajno veći broj dostupnih eksperimentalnih podataka pri analizi ponašanja kratkog stupa uslijed centričnog tlaka i grednih nosača na savijanje (2008.), Gardner i Theofanous, [39], korigiraju postojeće vrijednosti za granične vitkosti kod hladno oblikovanih i zavarenih poprečnih presjeka od nehrđajućih čelika prema [4], i u značajnoj mjeri usklađuju ih s vrijednostima koje vrijede za ugljične čelike.
Continuous strength method 
Metoda kontinuirane čvrstoće
The effective cross-section concept is a method by which the load bearing capacity of cross sections is defined as a function of the yield strength, as maximum limit values of stress that can be attained in cross-section. 
Koncept efektivnog presjeka je metoda kojom se kapacitet nosivosti poprečnog presjeka određuje u funkciji granice razvlačenja, kao maksimalne, granične vrijednosti naprezanja koja se u presjeku može dostići.
In case of austenitic stainless steel, this method neglects significant influence strain hardening of material due to cold working, which as a consequence may provide conservative results, especially in case of stocky crosssections whose bearing capacity is defined with stress values in excess of the 0.2 % proof stress. 
Kod austenitnog nehrđajućeg čelika se ovom metodom zanemaruje značajan utjecaj očvršćivanja uslijed deformacije, što za posljedicu može dati konzervativne rezultate, pogotovo kod punih presjeka čiji je kapacitet nosivosti određen većim vrijednostima naprezanja u odnosu na granicu razvlačenja.
Model of material according to continuous strength method 
Model materijala prema metodi kontinuirane čvrstoće
The continuous strength method (CSM) [40] is a modern approach to the evaluation of the cross-section buckling that has been developed in recent years at the Imperial College in London, as a result of extensive study of the behaviour of stainless steel elements subjected to compression and bending. 
Metoda kontinuirane čvrstoće, [40], predstavlja suvremeni pristup u vrednovanju utjecaja izbočavanja poprečnog presjeka koji je razvijen posljednjih godina na Sveučilištu Imperial u Londonu, kao rezultat opsežnih istraživanja u ponašanju elemenata od nehrđajućeg čelika opterećenih na tlak i savijanje.
The very bases of this method are: the continuous relation between the cross-section slenderness and deformation capacity, material nonlinearity, and significant influence of strengthening material during the cold forming process. 
Osnova metode je kontinuirana veza između vitkosti poprečnog presjeka i kapaciteta deformacije, materijalna nelinearnost i značajan utjecaj ojačanja uslijed deformacije.
The continuous strength method can be applied for cross-sections whose relative slenderness λp amounts to less than 0.68. 
Metoda kontinuirane čvrstoće ima primjenu kod poprečnih presjeka čija relativna vitkost λp ima vrijednost manju od 0,68.
This value defines the limit between slender cross-sections where the bearing capacity is exhausted due to local buckling in the elastic stress region, and nonslender cross-sections where buckling occurs in inelastic region. 
Tom je vrijednošću određena granica između vitkih poprečnih presjeka kod kojih do iscrpljenja nosivosti dolazi uslijed izbočavanja u elastičnom području naprezanja i punih presjeka kod kojih se izbočavanje događa u neelastičnom području.
The deformation capacity of cross section is expressed in a normalised form and, in case of non-slender cross-sections, it represents the ratio of value obtained by subtracting the plastic strain at the 0.2 % proof stress from the actual local buckling strain εcsm(=εlb-0.002), and the elastic strain corresponding to the 0.2 % proof stress ε0.2,el(=f0.2/E). 
Kapacitet deformacije poprečnog presjeka izražava se u normaliziranom obliku, i kod punih presjeka predstavlja odnos deformacije koja odgovara vrijednosti graničnog opterećenja pri kojem dolazi do izbočavanja, εcsm(=εlb-0,002) i elastičnog dijela deformacije pri granici razvlačenja ε0.2,el(=f0,2/E).
First versions of the CSM are based on the Ramberg-Osgood material model, and they resulted in relatively complex equations. 
Prve verzije metode kontinuirane čvrstoće temelje se na Ramberg-Osgoodovom materijalnom modelu, a rezultirale su relativno složenim jednadžbama.
The research has proven that, by adoption of the simplified material model, the design equations obtain a form that is more acceptable for incorporation into technical regulations. 
Istraživanja su pokazala da usvajanjem pojednostavljenog materijalnog modela proračunske jednadžbe dobivaju oblik prihvatljiviji za implementaciju u tehničke propise.
That is why a two-phase elastic "linearly hardening " analytical model was adopted (Figure 6). 
Zbog toga je usvojen dvofazni elastičan - "linearno ojačan" analitički model materijala (slika 6.).
The slope of the elastic region is defined by the elastic modulus E=f0.2/ε0.2,el, and the slope of the strain hardening region Esh is defined by the slope of the straight line passing through the points defined by the coordinates (ε0.2,el;f0.2) and (0,16εu;fu). 
Nagib elastičnog područja određen je vrijednošću modula elastičnosti E=f0,2/ε0,2,el, a nagib ojačanog područja Esh nagibom pravca koji prolazi kroz točke određene koordinatama (ε0,2,el;f0,2) i (0,16εu;fu).
Thus defined material model, with the coordinate start at 0.2 % off-set plastic strain, in combination with the cross-section deformation capacity εcsm, provides an estimation of the limit stress value σcsm at which the bearing capacity is exhausted: 
Za koordinatni početak usvojena je vrijednost koja odgovara plastičnom dijelu ukupne deformacije od 0,2 %, koja u kombinaciji s definiranim deformacijskim kapacitetom presjeka εcsm daje točnu procjenu vrijednosti graničnog naprezanja pri kojem dolazi do iscrpljenja nosivosti presjeka, σcsm:
Finally, the design resistance of the compression cross-section is defined as the multiplication of the limit stress σcsm and the gross cross-sectional area A that is reduced by the material partial safety factor γM0. 
Konačno, proračunska tlačna nosivost poprečnog presjeka određuje se kao rezultat graničnog naprezanja σcsm i bruto površine poprečnog presjeka A koji je reduciran koeficijentom γM0.
The implementation of the continuous strength method, with the observed influence of material improvements at corners of the cold-formed cross-section, shows an extremely great level of correspondence with experimental results on stainless steel stub columns [24] as compared to the European standard [4] that provides much more conservative results. 
Primjena metode kontinuirane čvrstoće, uz promatranje utjecaja poboljšanja materijala u kutovima hladno oblikovanog presjeka, pokazuje izuzetno visoku razinu podudaranja s rezultatima eksperimentalnog tlačnog ispitivanja kratkog stupa [24] u odnosu na europsku normu [4] koja daje znatno konzervativnije rezultate.
6. Analysis of flexural buckling of elements 
6. Analiza nosivosti elementa na fleksijsko izvijanje
Taking into account nonlinearity of stress-strain relationships, Engeser (1889) replaces the elastic modulus E with the tangent modulus Et in the expression for the Euler critical buckling force. 
Uzimajući u obzir nelinearnost odnosa naprezanja i deformacija, Engeser (1889) zamjenjuje modul elastičnosti E tangentnim modulom Et u izrazu za Eulerovu kritičnu silu izvijanja.
where k is the buckling length coefficient, while i is the radius of gyration. 
gdje je k koeficijent dužine izvijanja, a i polumjer inercije.
The tangent modulus is the slope of the tangent on the σ-ε curve at the point corresponding to the stress at which the flexural buckling occurs, and is defined according to the Ramberg Osgood expression: 
Tangentni modul predstavlja nagib tangente na krivulju σ-ε u točki koja odgovara vrijednosti naprezanja pri kojem dolazi do izvijanja i određuje se prema Ramberg Osgoodovom izrazu:
The iterative calculation method must be used as the slope of the curve changes with the change in stress. 
Budući da se nagib krivulje mijenja s promjenom naprezanja, nužno je primijeniti iterativanu metodu proračuna.
The nominal, limit value of the flexural buckling force Fn, is determined as the multiplication of the limit stress σn and the corresponding gross or effective cross-sectional area A, the calculation of which is based on the effective width concept. 
Nominalna vrijednost granične sile fleksijskog izvijanja Fn određuje se kao rezultat graničnog naprezanja σn i odgovarajuće bruto ili efektivne površine poprečnog presjeka A čiji se proračun temelji na konceptu efektivne širine.
The design of flexural buckling resistance of compression members according to the European standard [4] is based on the Ayrton-Perry function that takes into account imperfection of real elements with regard to limit bearing capacity: residual stresses and geometric imperfections. 
Osnovu proračuna nosivosti elemenata na fleksijsko izvijanje prema europskoj normi [4] predstavlja Ayrton-Perryeva funkcija kojom se uzimaju u obzir nesavršenosti stvarnih elemenata na graničnu nosivost: zaostala naprezanja i geometrijske imperfekcije.
Some differences in the selection of imperfection factor α and the non-dimensional limiting slenderness λ0, as compared to standards for carbon steel [5, 6], lie in the influences of low proportionality limit, significant strain hardening of material, and different distribution of residual stresses. 
Izvjesne razlike u izboru koeficijenta imperfekcije α i granične (početne) relativne vitkosti λ0, u odnosu na norme za ugljične čelike, [5, 6], nalaze se u utjecajima niske granice proporcionalnosti, značajnom kapacitetu plastifikacije i drugačijoj raspodjeli zaostalih naprezanja.
It should be emphasized that the standard [4] does not explicitly consider the issue of element resistance to torsional and torsional-flexural buckling, or the buckling of the uniform built-up compression members, and in many provisions it makes reference to standards relating to carbon steel [5, 6]. 
Treba naglasiti da norma [4] ne tretira eksplicitno problematiku nosivosti elemenata na torizijsko i torzijsko-fleksijsko izvijanje, kao i izvijanje elemenata višedijelnog presjeka, a u mnogim odredbama se poziva na norme za ugljične čelike [5, 6].
The influence of nonlinearity is the greatest in the region of average slenderness of members, where a material with a lower strain hardening exponent has a greater tangent modulus value, and hence also a greater bearing capacity of elements. 
Utjecaj nelinearnosti je najveći u području srednjih vitkosti elemenata u kojoj materijal s nižim vrijednostima koeficijenta nelinearnosti ima veću vrijednost tangentnog modula, pa samim tim i veću nosivost.
In the region of high slenderness, when the flexural buckling of members occurs in the elastic range of stress, the influence of nonlinearity is negligible, while the differences in behaviour between carbon and stainless steel elements are insignificant. 
U području velike vitkosti, kada do izvijanja elementa dolazi u elastičnom području naprezanja, utjecaj nelinearnosti je zanemariv, a razlike u ponašanju elemenata od ugljičnog i nehrđajućeg čelika su beznačajne.
In the region of small slenderness values, where the bearing capacity of members exceeds the value of Af0.2 due to strain hardening of material, stainless steels are less susceptible to flexural buckling, when compared to carbon steels. 
U području malih vitkosti, u kojima nosivost elementa uslijed utjecaja očvršćivanja materijala prekoračuje vrijednost Af0,2, nehrđajući čelici su manje osjetljivi na izvijanje od ugljičnih.
It can generally be stated that the behaviour of stainless steel structures has been studied for a relatively short period of time, and is therefore still subject of topical research. 
Općenito uzevši problematika ponašanja konstrukcija od nehrđajućih čelika je novijeg datuma i stoga manje istražena.
As to the design of stainless steel members subjected to pure compression, the EN 1993-1-4:2006 is not as all-embracing and detailed as in the case of carbon steels. 
Što se tiče projektiranja elemenata od nehrđajućeg čelika opterećenih centričnom tlačnom silom, EN 1993-1-4:2006 nije sveobuhvatan i detaljan kao u slučaju ugljičnih čelika.
Latest research shows that the standard is conservative in some segments, which is certainly an aggravating factor hindering greater application of stainless steel, taking into account its high cost. 
Najnovija istraživanja pokazuju da je ta norma u nekim segmentima prilično konzervativna, što je svakako otežavajuća okolnost u pogledu veće primjene nehrđajućeg čelika, uzimajući u obzir njegovu visoku cijenu.
The researches have pointed to the significance of a more detailed analysis of gradual yielding, and of the influence of material strain hardening due to cold working. 
Istraživanja su pokazala važnost boljega razmatranja postupne plastifikacije i utjecaja očvršćivanja materijala uslijed hladne deformacije.
The continuous strength method enables better prediction of the compression resistance of non-slender cross-sections, compared to the EN 1993-1-4:2006 and the US regulations SEI/ASCE 8-02. 
Metoda kontinuirane čvrstoće daje značajno bolje predviđanje tlačne nosivosti punih poprečnih presjeka u odnosu na EN 1993-1-4:2006 i američki propis SEI/ASCE 8-02.
As to flexural buckling members, only two buckling curves (C and D) are planned, and these curves do not clearly define the form of cross-section. 
Što se tiče fleksijskog izvijanja, u EN 1993-1-4:2006 su predviđene samo dvije krivulje izvijanja (C i D) koje ne obuhvaćaju na jasan način oblik poprečnog presjeka.
In addition, recommendations for the design of resistance to torsional and torsional-flexural bucking are not explicitly presented. 
Također nisu eksplicitno navedene preporuke za proračun nosivosti na torzijsko i torzijsko-fleksijsko izvijanje.
In order to increase the competitive edge of stainless steel in construction industry, it is indispensable to conduct further investigations in order to shed more light on the specific features and advantages of this material, and to evaluate them through appropriate technical regulations. 
Radi poboljšanja konkurentne primjene nehrđajućih čelika u građevinarstvu, nužno je provesti daljnja istraživanja koja će detaljno razmotriti posebnosti i prednosti ovog materijala i ocijeniti ih kroz odgovarajuću tehničku regulativu.
Indoor environment in retrofitted offices equipped with radiant ceiling panels 
Unutarnja okolina renoviranih ureda opremljenih stropnim isijavajućim pločama
1Sabina Jordan, 
1Mag.
MSc. 
Sabina Jordan,
1 Jože Hafner, PhD Mech. joze.hafner@zag.si 
1 Dr. Jože Hafner, dipl. ing. stroj. joze.hafner@zag.si
Key words: analysis, evaluation, retrofitting concept, radiant ceiling panels, heating and cooling 
Ključne riječi: analiza, ocjena, koncept adaptacije, stropne isijavajuće ploče, grijanje i hlađenje
Unutarnja okolina renoviranih ureda opremljenih stropnim isijavajućim pločama 
Indoor environment in retrofitted offices equipped with radiant ceiling panels