natgillin/translations-raw huggingface dataset:
The equations of motion of the fluid-solid system subjected to dynamic excitation may be given as shown by [16]: 
Jednadžbe strujanja sustava sastavljenog od tekućine i čvrstog tijela pri dinamičkoj pobudi mogu se iskazati onako kako su to prikazali autori Calayir i Karaton [16]:
The quantities of 
i
The quantities of [MfS] and [KfS] can be expressed as: 
Vrijednosti za [MfS] i [KfS] mogu se izraziti kako slijedi:
where r is the mass density of fluid domain. 
gdje je r gustoća mase u domeni tekućine.
4. Nonlinear seismic analyses of historical Topuzlu Dam 
4. Nelinearne seizmičke analize povijesne brane Topuzlu
Nonlinear seismic analyses of Topuzlu Dam were performed in this study by considering the dam-soil-reservoir interactions. 
U sklopu studije izvedene su nelinearne seizmičke analize brane Topuzlu i pritom su u obzir uzete interakcije između brane, tla i akumulacije.
The dams of the Taksim water-supply facilities were constructed on the Acıelma affluent, which is one of tributaries of the Kâğıthane Stream. 
Brane koje su uključene u taksimski vodoopskrbni sustav izgrađene su na rijeci Acıelma, koja je jedna od pritoka rijeke Kagâğthane.
The construction of three dams forming the Taksim water-supply facilities started by building Topuzlu Dam. 
Gradnja triju brana od koji se sastoji taksimski sustav počela je izgradnjom brane Topuzlu.
The water supplied to the city did not satisfy the city's need after 1731, when the distribution line of Taksim water-supply facilities came into service. 
Nakon 1731. voda dopremana u grad više nije mogla zadovoljiti potrebe stanovnika pa je u pogon pušten taksimski distribucijski sustav.
Subsequently, Topuzlu Dam was constructed on the Eskibağlar affluent of the Acıelma stream in Bahçeköy by Sultan Mahmud I in 1750. 
Godine 1750. na pritoku Eskibağlar rijeke Acıelma u Bahçeköyu sultan Mahmud I. izgradio je branu Topuzlu.
Topuzlu Dam was constructed as a masonry dam, shaped as a broken arch between two large buttresses (Figure 3). 
Radi se o zidanoj brani u obliku poligonalnog luka koji povezuje dva velika kontrafora (slika 3.).
Topuzlu Dam 
Brana Topuzlu
Three-parameter concrete model: a) Yield surface; b) uniaxial stress-strain relationship 
Troparametarski betonski model: a) ploha tečenja; b) Jednoosni odnos naprezanja i deformacije
The dam is modelled using the macro-modelling approach. 
Za modeliranje brane korišten je makropristup.
The smeared crack model, which accounts for strain softening, is used for the nonlinear material behaviour. 
Za opis nelinearnog ponašanja materijala korišten je model razmazanih pukotina kojim se u obzir uzima omekšanje pri deformaciji.
It is accepted that the reservoir and soil domains show linearly elastic behaviour. 
Za domene akumulacije i tla usvojeno je linearno elastično ponašanje.
The solid-fluid interaction is modelled based on the Eulerian approach. 
Interakcija između čvrstog tijela i tekućine modelirana je Eulerovim pristupom.
The plan layout and the tallest section of the dam are given in Figure 4. 
Tlocrt brane s najvišim dijelom prikazan je na slici 4.
The three-dimensional finite element model of the dam is shown in Figure 5. 
Trodimenzionalni model brane s konačnim elementima prikazan je na slici 5.
Overall, 15701 nodal points and 13333 quadrilateral prismatic elements are used in the finite element model. 
U modelu konačnih elemenata ukupno su korišteni 15.701 čvor i 13.333 prizmatična konačna elementa.
The nodal point 6035 on the crest of the dam is also shown in the figure. 
Na slici je također prikazan čvor 6035 koji je središnja točka krune brane.
As to seismic effect, artificial earthquake acceleration data are produced for each of the earthquake levels D1, D2, and D3, which are compatible with the design acceleration spectrum given in DLH'2007, taking into account seismic characteristics of the region in which Topuzlu Dam is located. 
Što se tiče seizmičkih utjecaja, određeni su umjetni akcelerogrami za svaku razinu potresa (D1, D2 i D3) pa su kompatibilni s proračunskim spektrom koji je dan u propisima DLG'2007 i pritom su u obzir uzete seizmičke karakteristike regije u kojoj se nalazi brana Topuzlu.
The D1 level represents low-magnitude earthquakes and it exhibits a high probability of occurrence during service life of structures. 
Razina D1 odnosi se na potrese niske amplitude, čija je vjerojatnost da će se pojaviti tijekom uporabnog vijeka građevine velika.
The exceedance probability of this earthquake level is 50 % in 50 years, and its return period is 72 years. 
Vjerojatnost premašaja potresa te razine iznosi 50 posto u 50 godina, a povratno razdoblje je 72 godine.
The D2 level represents large earthquakes that do not have a strong possibility of occurrence during service life of structures. 
U razinu D2 spadaju jaki potresi čija vjerojatnost da će se pojaviti tijekom uporabnog vijeka građevine nije velika.
The probability of exceedance of this earthquake level is 10 % in 50 years, and its return period is 475 years. 
Vjerojatnost premašaja te razine potresa iznosi 10 posto u 50 godina, a povratno razdoblje je 475 godina.
The D3 level represents strongest earthquakes to which structures could be exposed. 
Razina D3 uzima u obzir najveće djelovanje potresa kojemu građevina može biti izložena.
It exhibits a low probability of occurrence during service life of structures. 
Vjerojatnost je pojave takvog potresa u vijeku trajanja građevine niska.
The exceedance probability of the earthquake is 2 % in 50 years, and its return period is 2475 years. 
Vjerojatnost premašaja amplitude potresa je 2 posto u 50 godina, a povratno razdoblje iznosi 2475 godina.
A partition of 11 seconds of the artificial acceleration data is considered, and these data are applied in the (-y) direction of the dam-soil-reservoir system for the D1, D2 and D3 earthquake levels. 
Potresno djelovanje zadano je umjetnim akcelerogramom trajanja 11 sekundi u y-smjeru sustava brana - tlo - akumulacija za razine potresa D1, D2 i D3.
Thus, nonlinear seismic analyses of the dam were made for these earthquake levels. 
Za te su razine potresa provedene nelinearne seizmičke analize.
The artificial acceleration data are generated so as not to exceed 5 %, which is the mean difference between the reference and artificial acceleration spectra. 
Umjetni akcelerogrami generirani su tako da ne prijeđu 5 posto srednjeg odstupanja između referentnog i umjetnog spektra akceleracije.
The artificial and reference acceleration spectrum curves are given in Figure 6 for the earthquake levels D1, D2, and D3. 
Krivulje referentnog i umjetnog spektra akceleracija prikazane su na slici 6. za razine potresa D1, D2 i D3.
Three-dimensional finite element model of historic Topuzlu Dam 
Trodimenzionalni model konačnih elemenata povijesne brane Topuzlu
The absolute maximum amplitude values of the artificial earthquake acceleration data for the D1, D2 and D3 earthquake levels amount to 0.1986 g, 0.3370 g and 0.4342 g, respectively. 
Vrijednosti apsolutne maksimalne amplitude umjetnih akcelerograma iznose 0,1986 g, 0,3370 g i 0,4342 g za razine potresa D1, D2 i D3.
Graphics for these acceleration data are shown in Figure 7. 
Grafički prikazi vremenskih funkcija umjetnih akcelerograma prikazani su na slici 7.
The generalized algorithm, conducted based on the predict-correct method, is used for the seismic analyses. 
Za seizmičke je analize korišten opći algoritam prediktor-korektor metode.
The elasticity modulus, mass density, Poisson ratio, tensile strength, and compressive strength values of the dam material amount to 7.5x103 MPa, 2.2 t/m3, 0.25, 1.0 MPa, and 10 MPa, respectively [2, 3, 4, 5, 7]. 
Prema [2, 3, 4, 5, 7] vrijednosti parametara materijala brane su slijedeće: modul elastičnosti (7,5 x 103 MPa), gustoća (2,2 t/m3), Poissonov koeficijent (0,25), vlačna čvrstoća (1,0 MPa) i tlačna čvrstoća (10 MPa).
The soil domain is assumed to be massless in the solutions, and the modulus of elasticity and Poisson ratio of the soil domain amount to 3x104 MPa and 0.20, respectively (C class soil, DLH'2007). 
U rješenjima je pretpostavljeno da domena tla nema mase, a modul elastičnosti i Poissonov koeficijent tla iznose 3 x 104 MPa i 0,20 (kategorija tla C prema DLH'2007).
The mass density and bulk modulus of the reservoir domain are taken to be 1.0 t/m3 and 2070 MPa, respectively. 
Prihvaćeno je to da jedinična gustoća i modul kompresije u domeni akumulacije iznose 1,0 t/m3, tj. 2070 MPa.
The tensile strength reduction coefficient after the crack amounts to 1.0. 
Koeficijent smanjenja vlačne čvrstoće nakon pojave pukotina iznosi 1,0.
The rigidity proportional viscous damping is used in the solid domain. 
U domeni tijela primjenjuje se viskozno prigušenje proporcionalno krutosti.
Reference SMS and SM1 values for three earthquake levels 
Referentne vrijednosti SMS i SM1 za tri potresne razine
The integration step is selected as 0.001 sec. to prevent sudden crack propagation. 
Prihvaćeno je to da integracijski korak iznosi 0,001 s da bi se izbjeglo naglo širenje pukotina.
The maximum iteration number 40 is also selected. 
Također je prihvaćeno da maksimalni broj iteracija iznosi 40.
The ANSYS finite element program is used to obtain solutions. 
Za izračunavanje rješenja korišten je program ANSYS.
Nonlinear seismic solutions for the damsoil-reservoir system are obtained using the artificial earthquake acceleration data generated for three different earthquake levels. 
Nelinearna seizmička rješenja za sustav brana - tlo - akumulacija dobivena su primjenom umjetnih akcelerograma koji su generirani za tri različite razine potresa.
As a result of these solutions, the time-history graphics have been developed for the nodal point 6035 (stream direction), 
Kao rezultat tih rješenja određeni su vremenski grafički prikazi za čvor 6035 (u smjeru toka) koji
which is located at the central region of the 
se nalazi u središnjem dijelu krune brane,
dam crest, as shown in Figure 8. 
a prikazani su na slici 8.
Plan layout and tallest dam section 
Tlocrt i najviši presjek brane
Earthquake level Reference value 
Potresna razina Referentne vrijednosti
Propagations were observed in these crack regions at t = 7.41 s due to motion of the dam crest in the stream direction (Figure 9. 
Do širenja je u tim zonama pukotina došlo kod t = 7,41 s zbog pomicanja krune brane u smjeru tečenja (slika 9.
The dam crest moved in the direction opposite to the flow, and a further increase was observed at such crack regions (Figure 9. 
Kruna brane pomaknula se u smjeru suprotnom od toka, a dodatno povećanje uočeno je u tim zonama pukotina (slika 9.
Propagations in the crack region at the right-side buttress wall of the dam were observed at t = 7.48 s (Figures 10. 
Širenje u zoni pukotina na lokaciji desnoga kontrafornog zida brane uočene su pri t = 7,48 s (slike 10.
The solutions could not converge due to crest motion in the stream direction at t = 7.76 s. 
Rješenja nisu dalje konvergirala zbog pomaka krune pri t = 7,76 s u smjeru toka.
The first damage for the D3 earthquake level was obtained in the region where the right- and left-side buttress walls connect 
Prvo oštećenje na razini potresa D3 zabilježeno je pri 7,121 s u zoni u kojoj se desni i lijevi kontraforni zidovi spajaju s tlom (slika 11.
Figure 6. 
a.).
Artificial and reference acceleration spectrum curves for earthquake: a) level D1; b) level D2; c) level D3 
Te su se zone pukotina pojavile zbog pomicanja krune brane u smjeru suprotnom od toka.
Artificial earthquake acceleration data-time graphs generated for: a) earthquake level D1; b) earthquake level D2; c) earthquake level D3 
Krivulje umjetnog i referentog spektra akceleracije za potresne razine: a) razina D1; b) razina D2; c) razina D3
The solutions obtained for the D1 earthquake level continued for 11 seconds, and the earthquake did not cause any damage to the dam. 
Vremenske funkcije odziva čvora 6035 u smjeru tečenja: a) razina potresa D1; b) razina potresa D2; c) razina potresa D3
The absolute maximum displacement values for the D2 and D3 earthquake levels were obtained as 3.32 and 3.92 mm, respectively. 
Apsolutne vrijednosti maksimalnog pomaka iznosile su 3,32, tj. 3,92 mm za razine potresa D2 i D3.
The numbers noted on the time history graphs (Figures 8. 
Brojevi zabilježeni na grafičkim prikazima (slike 8.
b and 8. 
b i 8.
c) are indicative of the times of cracking and propagation of cracking zones in the dam. 
c) pokazuju vrijeme pojave pukotina i širenje zona pukotina u brani.
with the soil, at 7.121 s (Figure 11. 
Erkut Sayın, Muhammet Karaton, Yusuf Calayır
a). 
(slika 11.
In addition, propagations in the crack regions occurred at the buttress walls (Figure 11. 
Osim toga, širenje u zonama pukotina uočeno je i na zidovima kontrafora (slika 11.
In the direction opposite to the stream flow, the cracks in the upstream of the dam were propagated at 7.25 s (Figure 12. 
U smjeru suprotnom od toka do širenja pukotina u uzvodnome dijelu brane došlo je pri 7,25 s (slika 12.
After this time step, the propagations in the crack region in the right-side buttress were observed to depend on the dam crest displacement in the direction of the stream flow. 
Nakon tog trenutka uočeno je da širenje u zoni pukotina, u desnom kontraforu ovisi o pomaku krune brane u smjeru toka.
The analysis was finished because convergence in the iterations could not be provided at 7.28 s (Figure 12. 
Analiza je završena jer konvergencija iteracija nije postignuta nakon 7,28 s (slika 12.
A three-dimensional finite element model of the dam was generated using the macro-modelling 
Za branu je generiran trodimenzionalni model konačnih elemenata primjenom metode makromodeliranja.
The solid-fluid interaction was considered using the Euler's approach. 
Eulerov je pristup korišten za interakciju između čvrstog tijela i tekućine.
The artificial earthquake acceleration data were generated for three different earthquake levels, D1, D2, and D3, taking into account seismic characteristics of the region in which Topuzlu Dam is located. 
Umjetni akcelerogrami generirani su za tri razine potresa: D1, D2 i D3 i pritom su u obzir uzete karakteristike regije u kojoj je smještena brana Topuzlu.
The combined form of the generalized α and the predict-correct methods was used for dynamic analyses. 
U dinamičkim analizama korišten je kombinirani oblik opće a-metode i prediktor-korektor postupka.
No cracks occurred at the dam for the artificial earthquake data that were obtained at the D1 earthquake level. 
Pojava pukotina na brani nije zabilježena kod umjetnoga potresnog zapisa za razinu potresa D1.
The cracks occurred in the regions where the right- and left-side buttresses of the dam connected to the soil at the D2 earthquake level. 
Na razini potresa D2 pukotine su se pojavile u zonama spoja između lijevog i desnog kontrafora te tla.
The analysis was completed because convergence could not be provided in the iterations at 7.76 s. For the D3 earthquake level, the cracks occurred in the regions where the right and left-side buttresses of the dam and the upstream face of the dam connect to the soil. 
Analiza je završena jer se konvergencija nije mogla postići pri iteracijama kod 7,76 s. Na razini potresa D3 pukotine su se pojavile u zonama spoja između tla s desnim i lijevim kontraforom brane i spoja gornje strane brane s tlom.
At this earthquake level, the analysis was completed at 7.28 sec because convergence could not be provided. 
Na toj razini potresa analiza je završena pri 7,28 s jer nije postignuta konvergencija rješenja.
As a result, structural elements of the dam should be strengthened in the direction of the flow during conservation works for this historical dam. 
Stoga se tijekom konzervatorskih radova na toj povijesnoj brani konstruktivni elementi brane trebaju pojačavati u smjeru tečenja.
Dam cracking cases at D2 earthquake level: a) t = 7,60 s; b) t = 7,76 s 
Pojava pukotina na brani na razini potresa D2 pri: a) t = 7,60 s; b) t = 7,76 s
Dam cracking cases at D3 earthquake level: a) t = 7,121 s; b) t = 7,19 s 
Pojava pukotina na brani s na razini potresa D3 pri: a) t = 7,121 s; b) t = 7,19 s
Figure 12. 
Sllika 12.
Dam cracking cases at D3 earthquake level: a) t = 7,25 s; b) t = 7,28 s 
Pojava pukotina u brani na razini potresa D3 nakon: a) t = 7,25 s; b) t = 7,28 s
[11] Chung, J., Hulbert, G.M.: A time integration algorithm for structural dynamics with improved numerical dissipation: The Generalized-α Method, Journal of Applied Mechanics, 60 (1993), pp. 371, https:// doi.org/10.1115/1.2900803 [12] Manfredi, C., Ramasco, R.: The use of damage functionals in earthquake engineering: a comparison between different methods, Earthquake Engineering and Structural Dynamics, 22 (1993) 10, pp. 855-868. 
[11] Chung, J., Hulbert, G.M.: A time integration algorithm for structural dynamics with improved numerical dissipation: The Generalized-a Method, Journal of Applied Mechanics, 60 (1993), pp. 371, https:// doi.org/10.1115/1.2900803 [12] Manfredi, C., Ramasco, R.: The use of damage functionals in earthquake engineering: a comparison between different methods, Earthquake Engineering and Structural Dynamics, 22 (1993) 10, pp. 855-868.
For authors 
Za autore
General note 
Uvodne napomene
As of the first issue of GRAĐEVINAR for 2012, all papers will be printed in Croatian language as usual, but the on-line edition of the journal will feature full versions of all papers in English language as well. 
Od prvog broja Građevinara za 2012. godinu svi se radovi i dalje tiskaju na hrvatskom jeziku, dok se u internetskom izdanju časopisa dodatno objavljuju pune verzije svih radova i na engleskom jeziku.
In this way, GRAĐEVINAR will help the authors to present results of their scientific research and their valuable ideas and experience to the scientific and professional community, not only in areas where Croatian language is in use, but also throughout the entire international scientific and professional community. 
Na taj način GRAĐEVINAR pomaže autorima da rezultate svojih znanstvenih istraživanja i svoje vrijedne ideje i iskustva adekvatno prezentiraju znanstvenoj i stručnoj zajednici ne samo u područjima u kojima se koristi hrvatski jezik, već i u cjelokupnim međunarodnim znanstveno-stručnim krugovima.
The web pages of the journal will enable the authors to easier register their papers with the editor's office, and to monitor current status of their papers. 
Internetske stranice časopisa omogućuju autorima jednostavno prijavljivanje radova uredništvu, isto kao i praćenje trenutnog statusa članaka predanih uredništvu.
Reviewing 
Recenzije
As of January 2012, the so called double blind review will be applied for review of papers received by the journal, and so the authors will not know who the reviewers are and, conversely, the reviewers will not know who the authors of the papers they are reviewing are. 
Od siječnja 2012. godine recenzija rukopisa dostavljenih časopisu obavlja se primjenom sustava dvostruke slijepe recenzije, pa tako autori ne znaju tko obavlja recenziju a s druge strane ni recenzentima nije poznato tko su autori članka za koji rade recenziju.
Paper processing charges 
Troškovi obrade članaka
Submission of paper proposals for GRAĐEVINAR is free of charge. 
Za prijedloge radova koji se šalju GRAĐEVINARU ne plaća se naknada.
However, publication of papers submitted to the journal involves payment of processing charges for proofreading and translations of submitted papers. 
Međutim, za objavljivanje radova poslanih časopisu trebaju se platiti troškovi obrade za lektoriranje i prevođenje podnesenih radova.
After the paper has passed through the review process and is accepted for publishing, these processing charges are calculated based on the number of pages that have been translated and proofread in order to prepare the paper for final version to be published in printed form and on the website. 
Nakon što rad prođe kroz postupak recenzije te nakon donošenja odluke o objavljivanju, spomenuti se troškovi obrade obračunavaju na bazi broja prevedenih i lektoriranih stranica, a ti se postupci trebaju provesti da bi se dobila konačna verzija rada koja će se objaviti u tiskanom obliku i na internetskim stranicama časopisa.
Once the paper is accepted and corrections suggested by the reviewers are made, the manuscript has to be translated into Croatian language (if initially submitted in English) and the original English text must be proofread. 
Kada se rad prihvati i obave korekcije koje su predložili recenzenti, rukopis se treba prevesti na hrvatski jezik (ako je prvobitno dostavljen na engleskom jeziku) a originalni engleski tekst daje se na lekturu.
Translation of the paper to Croatian / English language can be organised by the authors themselves, if they can provide high quality translation. 
Prijevod rada na hrvatski tj. engleski jezik mogu organizirati autori ukoliko mogu osigurati prijevod odgovarajuće kvalitete.
If the authors are not able to provide high quality translation, editorial office will provide translation using services of official translators appointed by the journal Građevinar. 
Ukoliko autori ne mogu osigurati visoku kvalitetu prijevoda, za prevođenje će se pobrinuti uredništvo i u tu će svrhu koristiti usluge službenih prevoditelja koje će odrediti časopis Građevinar.
Paper proofreading can be made only by official translators and language advisors appointed by the journal Građevinar in order to maintain high standards of professional excellence and appropriate quality of linguistic expression in all published papers. 
Radove mogu lektorirati samo službeni prevoditelji i jezični savjetnici koje određuje časopis Građevinar kako bi se održali visoki standardi stručnosti i odgovarajuća kvaliteta jezičnog izražavanja u svim objavljenim radovima.
The authors are required to bear proofreading costs (and translation cost if necessary). 
Autori su dužni snositi troškove lektoriranja (te po potrebi i troškove prevođenja)
Written translations are charged for on the basis of a standard page. 
Pisani prijevodi naplaćuju se po prevoditeljskoj kartici.
One standard page equals 1450 characters with spaces. 
Jedna prevoditeljska kartica sadrži 1450 znakova s razmacima.
translation of one standard page (1450 characters, English to Croatian) - 10 EUR 
Prijevod jedne kartice (1450 znakova, s engleskog na hrvatski jezik) - 10 €
translation of one standard page (1450 characters, Croatian to English) - 12 EUR 
Prijevod jedne kartice (1450 znakova, s hrvatskog na engleski jezik) - 12 €
proofreading of one standard page (1450 characters, (English) - 5 EUR 
Lektura jedne kartice (1450 znakova, engleski jezik) - 5 €
proofreading of Croatian text - free of charge (Editorial office bear the proofreading costs) 
Lektura hrvatskog teksta - ne naplaćuje se (uredništvo snosi troškove lektoriranja)
EXAMPLE: Cost of English text proofreading and translation into Croatian: 15.00 EUR / 1450 characters 
PRIMJER: Cijena lektoriranja engleskog teksta i prevođenja na hrvatski jezik: 15.00 € / 1450 slovnih mjesta
Translation costs do not include references and abstract/summary. 
Pri obračunu troškova prevođenja u obzir se ne uzima literatura i sažetak.
VAT not included in the price. 
PDV nije uključen u cijenu.
Statistical deviations in the analysis of asphalt mix properties 
Statistička odstupanja u analizama svojstava asfaltnih mješavina
Key words: analysis of asphalt mix properties, mean value, variance, correlation coefficient, p-value 
Ključne riječi: analiza svojstava asfaltnih mješavina, srednja vrijednost, varijanca, koeficijent korelacije, p-vrijednost
Statistička odstupanja u analizama svojstava asfaltnih mješavina 
Statistical deviations in the analysis of asphalt mix properties
Glavni je cilj ovog istraživanja pronaći metodu kojom se određuju statistička odstupanja u analizama svojstava asfaltnih mješavina AC 22, koja ne nastaju slučajno, već su uzrokovana vanjskim faktorima poput promjene normi, laboratorijske opreme ili osoblja. 
The main purpose of this research is to establish a method for identifying statistical deviations in the analysis of properties of the asphalt mix AC 22, which are not accidental, but are caused by external factors, such as the change of standards, laboratory equipment, or staff.