natgillin/translations-raw huggingface dataset:
A hydraulic jack 1000 kN in capacity was used for applying load to the footing, and the load was applied in 50 kN load increments. 
Za opterećivanje temelja korištena je hidraulična preša kapaciteta 1000 kN, pri čemu je svaki korak opterećenja bio od prethodnoga veći za 50 kN.
of the footings, vertical displacements of points at the footing corners and at the column of the footings, the intensity of loading force, and contact pressures beneath the footings. 
Tijekom ispitivanja su mjerene sljedeće veličine: dilatacije u armaturi i betonu temelja, vertikalni pomaci točaka na uglovima i stupu temelja, intenzitet primijenjene
A more detailed data and test results are given in [18]. 
sile tijekom opterećivanja i veličina kontaktnih pritisaka ispod temelja.
5. Use of regulations in the calculation of test specimens 
Detaljniji podaci i rezultati ispitivanja navode se u [18].
The ultimate axial force in column was calculated based on actual characteristics of the material, and it was assumed that the safety factors relating to the material (concrete) are equal to one. 
Proračun granične aksijalne sile u stupu je proveden sa stvarnim karakteristikama materijala, odnosno usvojeno je da su koeficijenti sigurnosti koji se odnose na materijal (beton) jednaki jedinici.
For the tested footings, the ultimate axial force in column after transformation based on equation (2) can be determined according to the formula: 
Za ispitivane se temelje granična aksijalna sila u stupu poslije transformacija, na osnovi izraza (2), može odrediti prema izrazu:
where A is the area of the footing base. 
gdje je A - površina osnove temelja.
All regulations define the shape and position of the control section, which is the boundary of the surface A0, and so the capacity of the control section can be calculated as follows: 
U svim propisima je definiran oblik i položaj kontrolnog presjeka i njime je omeđena površina A0, tako da se nosivost kontrolnog presjeka može računati na sljedeći način:
where: v - ultimate shear stress at punching of the control section 
gdje su: v - granično posmično naprezanje pri proboju za kontrolni
In this way, the ultimate axial force in column was calculated for tested footings in accordance with the rules and regulations mentioned in introduction. 
Na ovaj način granična je aksijalna sila u stupu određena za ispitivane temelje uz primjenu propisa koji su nabrojeni u uvodnom dijelu.
Designation the footing 
Oznaka temelja
Footing depth [cm] 
Visina temelja [cm]
Effective depth [cm] 
Statička visina [cm]
Bar size [mm] 
Promjer šipki [mm]
Reinforcement ratio [%] 
Postotak armiranja [%]
Failure load [kN] 
Sila loma [kN]
TII TIX TX TXI TXII * During the first test. the column failed at 1001 kN. 
TII TIX TX TXI TXII ** Tijekom prvog ispitivanja došlo je do loma stupa pri opterećenju od 1001 kN.
Characteristics of tested footings (test specimens) 
Karakteristike pokusnih temelja (uzoraka)
Results obtained using Eurocode 2 
Rezultati dobiveni primjenom Eurokoda 2
According to Eurocode (EC) 2, the shear bearing capacity at the slab punching is checked along the column perimeter, and in the basic control section at the distance of aEC2 = 2,0 from the edge of the column (Figure 1), where d is the effective depth of the section. 
Prema Eurokodu (EC) 2, nosivost na posmična naprezanja pri proboju ploče provjerava se po opsegu stupa i u osnovnom kontrolnom presjeku na udaljenosti aEC2 = 2,0 d od ruba stupa (slika 1.), gdje je d statička visina presjeka.
Thus, the German standard DIN 1045-1 from 2008 (based on EC-2) defines the control section at 1.5d from the column edge. 
Tako, njemački DIN 1045-1 iz 2008., zasnovan na EC 2, definira kontrolni presjek na 1.5 d od ruba stupa.
In most cases acrit value is less than 2d, which means that the slope of the footing punching body is much steeper than that of the slab punching body. 
U najvećem broju slučajeva vrijednost acrit je manja od 2d što znači da je nagib tijela proboja mnogo strmiji nego kod ploča međukatnih konstrukcija.
Calculation of punching force in column, after [25] 
Proračun vrijednosti sile proboja u stupu prema [25]
If the main control section at the distance 2,0 d from the edge of the column is adopted as the control section, which corresponds to the punching body slope of only 26,6°, then it would cover a major part of the footing base for most footings. 
Ako bi se kao kontrolni presjek usvojio osnovni kontrolni presjek na udaljenosti 2.0 d od ruba stupa, što odgovara nagibu stranica tijela proboja od svega 26.6º, tada bi on kod većine temelja zahvaćao veliki dio osnove temelja.
Since the column force is reduced for the part of the soil reaction within the control section, the relevant force in punching control would be very small. 
S obzirom na to da se od sile u stupu odbija dio reakcije tla obuhvaćen kontrolnim presjekom, mjerodavna sila pri kontroli na proboj bila bi vrlo mala.
Moreover, there might be cases in which the control section is outside the footing base, which would lead to the absurd fact that the relevant force in punching control is negative. 
Štoviše, mogući su i slučajevi da se kontrolni presjek dobije izvan tlocrta temelja što bi dovelo do apsurdne činjenice da je mjerodavna sila probijanja negativna.
The calculation results are given in Table 4. 
Rezultati proračuna prikazani su u tablici 4.
Results obtained according to DIN 1045-1 (2008) 
Rezultati dobiveni primjenom njemačke norme DIN 1045-1 (2008)
The punching control according to DIN 1045-1 (2008) is implemented analogously to EN 1992, but the control section is located at the distance of 1,5 d from the edge of the column (Figure 1). 
Kontrola proboja prema DIN-u 1045-1 (2008. godina) provodi se analogno europskoj normi EN 1992, s tim što se kontrolni presjek nalazi na razmaku 1.5 d od ruba stupa, (slika 1.).
According to British standards, shear stresses are calculated in a rectangular section that is located at the distance of 1.5d from the boundary of the surface subjected to load (Figure 1). 
Britanskim propisima/normama predviđeno je da se posmično naprezanje računa u pravokutnom presjeku koji se nalazi na udaljenosti 1.5 d od granica opterećene površine, (slika 1.).
The punching shear capacity of concrete is calculated in this section according to equation (5), using the partial safety factor of γm = 1,0. 
Nosivost betona na posmična naprezanja pri proboju u tom presjeku izračunana je na osnovi izraza (5) s usvojenim parcijalnim koeficijentom sigurnosti γm = 1,0.
Calculation results are given in Table 4. 
Rezultati proračuna prikazani su u tablici 4.
Results obtained according to ACI 318-02 
Rezultati dobiveni primjenom američke norme ACI 318 - 02
This Regulation takes into account the critical section at d/2 from the column edge and its shape corresponds to the shape of the column (Figure 1). 
Ovaj dokument ACI uzima kritični presjek na d/2 od ruba stupa i njegov oblik odgovara obliku stupa (slika 1.).
The concrete punching shear capacity in the control 
Građevinar 10/2013
section is calculated from equation (4), using the reduction factor of F = 1,0 (in this standard, the concrete shear capacity is usually reduced by the coefficient F = 0,75). 
Nosivost betona na posmična naprezanja pri proboju u kontrolnom presjeku izračunana je na osnovi izraza (4) s usvojenim koeficijentom redukcije F = 1,0 (u ovoj normi nosivost se betona na posmična naprezanja obično reducira koeficijentom F = 0,75).
Calculation results are shown in Table 4. 
Rezultati proračuna prikazani su u tablici 4.
Results obtained according to СНИП 2.04.01 - 84 
Rezultati dobiveni primjenom ruske norme СНИП 2.04.01 - 84
According to current Russian regulations, which were also in effect in the Soviet Union, the punching body slopes at 450 with respect to the horizontal, and it is replaced in punching control with a parallelepiped whose sides are at the distance of d/2 from the edges of the column. 
U sadašnjim ruskim propisima, koji su se primjenjivali u Sovjetskom Savezu, usvaja se da tijelo proboja ima nagib stranica 450 u odnosu na horizontalu i ono se u kontroli proboja zamjenjuje paralelopipedom sa stranicama na razmaku d/2 od ruba stupa.
Unlike previous regulations in which the characteristic compressive strength of concrete was used for determining the punching shear capacity in the control section, the tensile strength of concrete is used in current Russian regulations. 
Za razliku od prethodnih normi koje pri određivanju nosivosti betona na posmična naprezanja pri proboju u kontrolnom presjeku uzimaju u obzir kao karakteristiku betona njegovu čvrstoću na tlak, ruski propisi uzimaju u obzir čvrstoću betona na vlak.
Considering that the actual concrete strength (with the safety factor for material equalling to one) was used in calculations according to regulations considered until now, and as the ultimate punching force is calculated in expression (6) based on the design concrete strength at axial tension (Rbl), the tabulated values for the calculation of the concrete axial tension strength have to be increased by adding an average safety coefficient of the material, which amounts to 1,35 in this particular case. 
S obzirom na to da su u proračunu na osnovi do sada razmatranih normi korištene stvarne čvrstoće betona (s koeficijentom sigurnosti za materijal jednakim jedinici), a u izrazu (6) se određuje granična sila proboja na osnovi računske čvrstoće betona pri osnom vlačnom naprezanju (Rbl), nužno je tablične vrijednosti za računsku čvrstoću pri osnom vlačnom naprezanju Rbl uvećati prosječnim koeficijentom sigurnosti materijala, koji za ovaj slučaj iznosi 1.35.
Calculation results obtained in this way are given in Table 4. 
Rezultati proračuna dobiveni na taj način prikazani su u tablici 4.
Results obtained according to BAB 87 
Rezultati dobiveni primjenom pravilnika BAB 87
Unlike the above mentioned standards, here the punching control is conducted based on allowable stress. 
U njemu se za razliku od prethodnih normi, kontrola na proboj provodi na osnovi dopuštenih napona.
This value is used to obtain bearing capacity of the control section in the exploitation/service phase, and so the resulting value has to be multiplied by the minimum safety factor (1,75) as required by DIN 1045. 
Na osnovi toga se dobije nosivost kontrolnog presjeka tijekom uporabe, tako da je dobivenu vrijednost potrebno pomnožiti minimalnim koeficijentom sigurnosti (1.75) koji se zahtijeva u DIN-u 1045.
This must be done to enable comparison of BAB 87 results with the above mentioned results based on regulations in which the theory of limit states is used. 
To svakako treba učiniti da bi se rezultati dobiveni na osnovi Pravilnika BAB 87 mogli usporediti s prethodno dobivenim rezultatima na osnovi propisa koji uzimaju u obzir teoriju graničnih stanja.
Since BAB 87 contains no provisions on the punching of foundations, the reduction in the normal force of the column for a part of soil reaction under punching body is not accounted for. 
Budući da BAB 87 ne sadrži odredbe o proboju temelja, tada nema govora ni o redukciji normalne sile u stupu za dio reakcije tla ispod tijela proboja.
In our technical literature, the punching control of reinforced concrete column footings is usually conducted based on Leonhardt's recommendations. 
U srpskoj stručnoj literaturi kontrola AB temelja samaca na proboj najčešće se provodi na osnovi preporuka Leonhardta.
Otherwise, it is specified in BAB 87 that the punching control of slabs be performed at the control section that is located at the distance of d/2 from the edge of the column, which was adopted for column footings as well. 
Inače BAB 87 predviđa da se kontrola na proboj međukatnih ploča provodi u presjeku koji se nalazi na udaljenosti d/2 od ruba stupa, što je usvojeno i za temelje samce.
Calculation according to the proposed procedure 
Proračun prema predloženom postupku
In the preceding calculations, the ultimate normal force in the column Pu, is calculated using the equation (9), which is derived from the expression (2) where the reactive net soil pressure, sn, is mentioned. 
U prethodnim proračunima granična normalna sila u stupu, Pu, određena je izrazom (9) koji proizlazi iz izraza (2) u kojem se koristi neto reaktivni pritisak tla sn.
In all the regulations, it is normally assumed that sn is calculated as an average pressure exerted on the entire contact surface of the footing. 
U svim normama/ propisima uobičajena je pretpostavka da se sn određuje kao prosječno naprezanje na cijeloj kontaktnoj površini temelja.
However, based on the conducted experiment, and according to previous research by other authors [4], it is clear that a high concentration of contact pressures in the area of the column occurs during loading of the column footing on granular soil. 
Međutim, provedenim eksperimentom, kao i u prijašnjim istraživanjima drugih autora [4], nedvosmisleno je pokazano da tijekom opterećivanja temelja na krupnozrnom tlu dolazi do izrazite koncentracije kontaktnih naprezanja u predjelu stupa.
A F 
P PA
Regulation 
Norme/propisi
EC2 based on ECP [8] 
EC2 na osnovi ECP [8]
The proposed procedure 
Predloženi postupak
Measured Note: Values in brackets represent the ratio of experimental and calculation results 
Rezultati ispitivanja Napomena: vrijednosti u zagradama predstavljaju odnos rezultata ispitivanja i rezultata proračuna
Ultimate normal force in column for some regulations, in kN 
Vrijednosti granične normalne sile u stupu prema pojedinim normama/propisima
which to be adopted as min 15,0 MPa, ρ - flexural reinforcement ratio [%]. 
treba uzeti s minimalno 15,0 MPa, ρ - koeficijent armiranja [ %].
The results obtained by this procedure, and the results based on the mentioned regulations, are given in Table 4. 
Rezultati dobiveni predloženim postupkom, kao i rezultati na osnovi spomenutih propisa, prikazani su u tablici 4.
The values from Table 4 are clearly shown in Figure 7. 
Vrijednosti iz tablice 4. pregledno su prikazane na slici 7.
6. Discussion of results 
6. Rezultati i diskusija
When the value of this ratio is greater than 1.0, the regulations are conservative and underestimate the bearing capacity of footings, while the bearing capacity of footings is overestimated in regulations if the value is less than 1.0. 
Kada su vrijednosti ovog odnosa veće od 1,0 pravilnik/propis je konzervativan, odnosno podcjenjuje nosivost temelja, dok za vrijednosti manje od 1,0 pravilnik/propis precjenjuje nosivost temelja.
This is even more pronounced in footing TI-3 whose bearing capacity reaches up to 5013 kN according to EC2, which is definitely quite excessive, although the punching strength of the footing has not been reached, i.e. no measured value has been obtained. 
To je još uočljivije kod temelja TI-3 za koji je nosivost od čak 5013 kN, prema EC2, što je svakako previsoka vrijednost, iako sila proboja ovog temelja nije dostignuta, tj. ne postoji izmjerena vrijednost.
The reason for such design punching force is certainly the effective depth of this footing, which amounts to 17,5 cm. 
Razlog za toliku računsku silu proboja je svakako statička visina ovog temelja koja je iznosila 17,5 cm.
Using the EC 2 with the control-section positioned according to ECP [25], the following Fs values are obtained: from 0,99 for footing TXI to 1,84 for footing TII. 
Ako se odredba EC2 s položajem kontrolnog presjeka primijeni prema prijedlogu ECP [25], dobivaju se vrijednosti za Fs koje su od 0,99 za temelj TXI do 1,84 za temelj TII.
The dissipation value for Fs is now much smaller, and the punching force for footings of larger effective depth is not overestimated. 
Rasipanje vrijednosti za Fs sada je mnogo manje i nije precijenjena sila proboja za temelje veće visine.
It can be concluded that, combined with the proposed ECP, this regulation is much more suitable for application in footings. 
Kod DIN-a su vrijednosti za Fs u rasponu od 1,99 za temelj TXI do 3,70 za temelj TII.
Comparative diagrams of ultimate normal force based on experiments and current regulations 
Usporedni dijagrami graničnih normalnih sila na osnovu eksperimenta i aktualnih propisa
The quality of the results is enhanced by the fact that this document equates the impact of compressive concrete strengths of less than 25 MPa. 
Pouzdanosti rezultata pogoduje činjenica da se odredbama u prikazanoj britanskoj normi izjednačava utjecaj tlačnih čvrstoća manjih od 25 MPa.
The ACI 318 regulation, with the control section proposed at the distance of 1.0d from the edge of the column, gives much better results than the standard ACI regulation. 
Odredbe američke norme ACI 318, s prijedlogom da se kontrolni presjek uzme na razmaku 1,0 d od ruba stupa, daju dosta bolje rezultate u odnosu na standardne ACI preporuke.
In fact, with this proposal, the results offered by ACI 318 are generally quite good (Fs are in the range of 1,16 to 2,02), although it may broadly be stated that it underestimate the influence of the compressive strength of concrete. 
Štoviše, s tim prijedlogom ACI daje, cjelovito gledano, veoma dobre rezultate (Fs je u granicama od 1,16 do 2,02) osim što se generalno može reći da podcjenjuje utjecaj tlačne čvrstoće betona.
Russian regulations СНиП - 84 provide very good results, with the Fs ranging from 1,28 to 2,16, and so it can be concluded that they are on an equal footing with much more recent regulations. 
Ruski propis СНиП - 84 daje vrlo solidne rezultate tako da je Fs u granicama od 1,28 do 2,16, na osnovi čega se može zaključiti da je ravnopravan i sa znatno novijim propisima.
It takes properly into account the increase in punching capacity with an increase in depth of the footings, while it underestimates the influence of the concrete tensile strength for higher class types of concrete. 
Dobro prati povećanje nosivosti na proboj s povećanjem visine temelja, ali podcjenjuje utjecaj vlačne čvrstoće za betone većih marki.
Calculations according to BAB 87 provide results that are characterized by high values of the coefficient Fs, and by considerable scattering of results, from 3,08 to 4,39. 
Proračun prema Pravilniku BAB 87 daje rezultate koje karakteriziraju visoke vrijednosti koeficijenta Fs i njihovo rasipanje koje je u granicama od 3,08 do 4,39.
The proposed/modified design procedure gives the best results because the coefficient Fs values are closest to one, and dispersion values of Fs are relatively low (0,95 - 1,41). 
Predloženi (modificirani) postupak proračuna daje najbolje rezultate jer su vrijednosti koeficijenta Fs najbliže jedinici i pokazuju relativno malo rasipanje vrijednosti Fs, tj. vrijednosti su između 0,95 i 1,41).
All regulations analysed in this text (except BAB 87) use partial safety factors for loads and materials, which significantly differ from one another. 
U svim analiziranim propisima (osim BAB 87) uzeti su u obzir parcijalni koeficijenti sigurnosti za opterećenje i materijale, a oni se međusobno znatno razlikuju.
Considering the above mentioned differences, and the fact that some regulations use additional safety factors in relation to the type of stress state or working conditions (BS, ACI, СНиП), it is possible to make an analysis that would invalidate or annul the mentioned differences. 
S obzirom na spomenute međusobne razlike, kao i činjenicu da se u nekim propisima koriste i dodatni koeficijenti sigurnosti koji se odnose na vrstu stanja naprezanja ili uvjete rada (BS, ACI, СНиП), moguće je napraviti i analizu koja bi osporila spomenute razlike.
Fsu - total safety factor, γo - safety factor for load, γm - safety factor for material, γn. 
Fsu - ukupni koeficijent sigurnosti, γo - koeficijent sigurnosti za opterećenje, γm - koeficijent sigurnosti za materijal, γn.
s. - safety factor for the corresponding stress state, γu. 
s. - koeficijent sigurnosti za odgovarajuće stanje naprezanja, γu.
r. - safety factor for working conditions. 
r. - koeficijent sigurnosti za uvjete rada.
Usually, the participation of live load in relation to the dead load in buildings amounts to approximately 15 %, and so the global safety factor for load can be calculated for all regulations as follows: 
Kad je riječ o zgradama, uobičajeni udio povremenog opterećenja u odnosu na stalno opterećenje približno je 15 %, tako da se općeniti koeficijent sigurnosti za opterećenje, u svakom od propisa, može odrediti na sljedeći način:
Regulation 
Propis
Load - γ0 
Opterećenje - γ0
Material - γm 
Materijal - γm
Stress state 
Stanje naprezanja
Working conditions 
Uvjeti rada
Dead 
stalno
Live 
povremeno
Global 
općenito
Reinforcement steel 
armaturni čelik
Partial safety factors used in some regulations 
Parcijalni koeficijenti sigurnosti prema pojedinim propisima
However, in order to obtain ultimate punching loads, material safety coefficients equalling to one are used in this text. 
Ti su koeficijenti također uzeti s vrijednošću 1,0 pri proračunu graničnih sila loma.
These coefficients were also assumed to be equal to 1,0 in the calculation of the ultimate punching load. 
Uzimajući sve to u obzir, ukupni su koeficijenti sigurnosti pri proboju (Fsu) za pojedine propise određeni i prikazani u tablici 6.
Considering that ultimate punching loads are calculated based on actual rather than calculated characteristics of the material (concrete), the service load can be obtained for some regulations by dividing the calculated ultimate punching load by total safety factors given in Table 6. 
Radi uvida u pouzdanost rezultata koje daju pojedini propisi, potrebno je usporediti stvarne koeficijente sigurnosti prikazane u tablici 7. i ukupne koeficijente sigurnosti pri proboju određene u pojedinom propisu prikazane u tablici 6.
To gain a proper insight into the quality of results provided by the studied regulations, the actual safety coefficients given in 
vrijednosti za Fss u rasponu od 1,48 za temelj TX (što je na strani nesigurnosti) do 4,52.
Thus, values Fss range from 1,48 for the footing TX (which is on the side of safety) to 4,52. 
Njemački DIN 1045-1 iz 2008., zasnovan na EC 2, daje konzervativnije rezultate u odnosu na EC 2, tako da se za stvarne koeficijente sigurnosti dobivaju vrijednosti od 4,09 do čak 7,55.
However, if suggestions given in the ECP are used, this regulation gives much better results, i.e. the range of Fss values is smaller (2,05 - 3,79) and all the results are on the safe side. 
Britanski propis BS 8110 također je vrlo konzervativan, tako da su na osnovi njega dobiveni stvarni koeficijenti sigurnosti u rasponu 3,01 do 7,00, što je znatno više u odnosu na ukupni koeficijent sigurnosti pri proboju koji je prema tom propisu
The regulation DIN 1045-1, which is based on EC2, provides results that are more conservative compared to EC 2, and so the values ranging from 4,09 to 7,55 are obtained for actual safety coefficients. 
Preporuke američkog propisa ACI 318-02 također daju vrlo konzervativne rezultate (Fss je u rasponu 4,41 do 7,29 u odnosu na Fsu = 2,18).
The regulation BS 8110 is also very conservative, and actual safety coefficients based on this regulations range from 3,01 - 7,00, which is much more when compared to the total safety coefficient at punching which amounts to 2,68 according to this regulation/standard. 
Međutim, prijedlog da se prema tom propisu kontrolni presjek uzme na udaljenosti 1,0 d od ruba stupa daje racionalnije rezultate, tako da je Fss u rasponu od 2,53 do 4,41.
Results provided by ACI 318-02 recommendations are also highly conservative (Fss ranges from 4,41 to 7,29, as related to the Fsu = 2,18). 
Rezultati dobiveni primjenom ruskog propisa СНиП-a 2.04.01-84 također su konzervativni, a vrijednosti za Fss su u rasponu od 2,44 do 4,17.
However, the suggestion that this regulation should place the control section at the distance of 1,0 d from the edge of column gives more rational results, and in this case the Fss ranges from 2,53 to 4,41. 
Na osnovi ove usporedbe Pravilnik BAB 87 daje najkonzervativnije rezultate, tako da su vrijednosti za Fss kod svih temelja vrlo velike, čak do 7,75.
Results obtained by СНиП 2.04.01-84 are also conservative and Fss values range from 2,44 to 4,17. 
To je i očekivano jer se jedini zasniva na konceptu dopuštenih napona.
This could have been expected as this is the 
Međutim,
Total safety factors at punching for some regulations 
Ukupni koeficijenti sigurnosti pri proboju prema pojedinim propisima