natgillin/translations-raw huggingface dataset:
They also present exceptional surface treatment capabilities, as exhibited in interesting aesthetic effects, but also in better corrosion resistance of the passive surface layer. 
Pružaju izuzetne mogućnosti u obradi površine jer se ne postižu samo estetski efekti već i bolja korozijska otpornost pasivnog površinskog sloja.
They are non-magnetic and can easily be welded. 
Nemagnetični su i dobro zavarljivi.
Duplex steels contain a two-phase austenitic-ferritic microstructure with 18 to 26 percent of chromium and 3.5 to 8 percent of nickel. 
Dupleks čelici sadrže dvofaznu austenitno-feritnu mikrostrukturu sa 18 do 26 % kroma i 3,5 do 8 % nikla.
These steels combine best properties of austenitic and ferritic steels. 
Sadže kombinaciju najboljih karakteristika austenitinih i feritnih čelika.
Compared to austenitic steels, they have better mechanical properties: the 0.2 % proof stress varies from 400 to 650 N/mm2, the tensile strength ranges from 630 to 900 N/mm2, while the ductility value is lower an amounts to about 25 %. 
U odnosu na austenitne čelike imaju bolja mehanička svojstva: granica razvlačenja je u opsegu od 400 do 650 N/mm2, vlačna čvrstoća 630 do 900 N/mm2, dok je duktilnost manja i iznosi oko 25 %.
The design of stainless steel structural elements is of a relatively recent origin, and so it is covered with technical codes to a much smaller extent compared to carbon steel elements. 
Problematika projektiranja nosivih konstrukcija od nehrđajućeg čelika novijeg je datuma, pa je obuhvaćena tehničkom regulativom u znatno manjem opsegu u odnosu na elemente od ugljičnih čelika.
The first official document in this area was published in 1968 in the USA by AISI [1]. 
Prvi službeni dokument u ovom području objavljen je 1968. godine u SAD, a objavio ga je AISI [1].
The current American standard SEI/ASCE 8-02 [2] provides rules for the design of cold-formed structural stainless-steel elements, and allows equal application of either the load and resistance factor design or the allowable stress design. 
Sadašnja američka norma SEI/ASCE 8-02 [2] daje pravila za projektiranje hladno oblikovanih konstrukcijskih elemenata od nehrđajućeg čelika i dopušta ravnopravnu primjenu metode graničnih stanja i dopuštenih napona.
An extensive research project aimed at defining the European set of design recommendations has been initiated in Europe not earlier than in the last years of the past century under guidance of SCI. 
U Europi je tek posljednjih godina prošlog stoljeća pod vodstvom SCI-a proveden opsežan istaživački projekt s ciljem definiranja europskog niza preporuka za proračun.
The Euro Inox published its "Design Manual for Structural Stainless Steel" [3] in three distinct editions, each complementing the previous one. 
Kao rezultat tih istraživanja Euro Inox objavljuje "Priručnik za proračun konstrukcija od nehrđajućeg čelika" [3], u tri različita i međusobno dopunjena izdanja.
At the same time, in 1996, CEN published a pre-standard and, six years later, the corresponding standard EN 1993-1-4 [4], which provides additional rules for stainless steels. 
Istovremeno, CEN 1996. godine objavljuje prednormu, a šest godina kasnije i normu EN 1993-1-4 [4], koja daje dodatna pravila za nehrđajuće čelike.
This standard has been greatly harmonized with design manuals [3] and includes changes arising from the need to ensure harmonization with carbon steel standards EN 1993-11:2005 [5] and EN 1993-1-3:2006 [6]. 
Ta norma je u značajnoj mjeri usklađena s priručnicima za proračun [3], uz izmjene koje su proizašle iz potrebe za usklađivanjem s odredbama normi za ugljične čelike EN 19931-1:2005 [5] i EN 1993-1-3:2006 [6].
Australia and New Zealand jointly published in 2001 the standard AS/NZS 4673 [7] which, traditionally, greatly relies on American regulations. 
Australija i Novi Zeland objavljuju 2001. godine zajedničku normu AS/NZS 4673 [7] koja se, tradicionalno, u velikoj mjeri temelji na američkim propisima.
In accordance with European standards EN 10027-2 [8], stainless steels are designated numerically and alphanumerically, according to their chemical composition. 
U skladu s europskim normama EN 10027-2 [8], nehrđajući čelici se označavaju brojčano i alfanumerički, prema kemijskom sastavu.
The numerical designation consists of five Arabic digits and has the following form 1.4XXX. 
Brojčana oznaka se sastoji od pet arapskih znamenki i ima oblik 1.4XXX.
In this designation, the digit directly following number 4 depends of the percentage of nickel and proportion of molybdenum, niobium and titanium in the stainless steel alloy. 
Znamenka koja slijedi neposredno iza znamenke 4 u oznaci ovisi o postotnom udjelu nikla i zastupljenosti molibdena, niobija i titanija u leguri nehrđajućeg čelika.
The earliest but also the most comprehensive bearing capacity testing for compression members made of austenitic stainless steel grade 1.4310 was conducted in 1955 by Hammer and Petersen [10]. 
Najranija, ali i najopsežnija ispitivanja nosivosti tlačnih elemenata od austenitnog nehrđajućeg čelika 1.4310, proveli su 1955. godine Hammer i Petersen [10].
The testing involved the total of 200 samples of closed cross-section, formed of two cold shaped top-hat profiles, ranging from 15 to 120 in slenderness. 
Ispitano je oko 200 uzoraka, zatvorenog poprečnog presjeka koji su formirani od dva hladno oblikovana omega profila (eng. top-hat profile), vitkosti od 15 do 120.
Johnson and Winter [11] (1966) tested behaviour of columns and beams made of austenitic grade 1.4301. 
Johnson i Winter [11] ispituju ponašanje stupova i greda od austenitnog čelika 1.4301.
The samples were formed by continuous connection of cold shaped C-section elements without edge stiffeners into an I-section, and alternately into a box section. 
Uzorci su formirani kontinuiranim spajanjem hladno oblikovanih elemenata C presjeka bez kutnih prijevoja, u I presjek i alternativno u sandučasti presjek.
The analysis of results confirmed the application of the tangent modulus theory during calculation of resistance of elements to flexural buckling. 
Analizom rezultata potvrđena je primjena teorije tangentnog modula pri proračunu nosivosti elementa na fleksijsko izvijanje.
The research in this area was intensified two decades later. 
Dva desetljeća kasnije su intenzivirana istraživanja u ovom području.
Coetzee et al. [12] tested cold formed C-section samples with edge stiffeners, of varying slenderness values (from 10 to 104). 
Coetzee i dr. [12] ispituju uzorke od hladno oblikovanih C profila s rubnim prijevojima različitih vitkosti (10 do 104).
The testing comprised a group of austenitic grades 1.4301 and 1.4401 and the ferritic grade 1.4003. 
Ispitivanja su obuhvatila grupu austenitnih čelika 1.4301 i 1.4401 i feritnog nehrđajućeg čelika 1.4003.
Rhodes, Macdonald and NcNiff [13] (2000) also tested cold shaped C-section members with edge stiffeners, of varying thicknesses. 
Rhodes, Macdonald i McNiff [13] također ispituju hladno oblikovane elemente C presjeka s rubnim prijevojima različite debljine.
Talja [15] and Stangenberg [16] conducted experimental and numerical analyses of resistance to flexural buckling of welded members and sections made of austenitic and duplex steels. 
Talja [15] i Stangenberg [16], provode eksperimentalne i numeričke analize nosivosti na fleksijsko izvijanje zavarenih elemenata I-presjeka od austenitnog i dupleks čelika.
Rasmussen and Hancock [17] (1990), Liu and Young [18] (2003), and Gardner and Nethercot [19] (2004), analysed the bearing capacity of cold-formed hollow section members made of austenitic stainless steel. 
Rasmussen i Hancock [17], Liu i Young [18] te Gardner i Nethercot [19] analiziraju nosivost hladno oblikovanih šupljih elemenata od austenitnih nehrđajućih čelika.
Young and Wing-Man Lui [20] (2006) tested the bearing capacity of square and rectangular hollow section members whose length ranged from 300 mm to 3000 mm in radius, and the basic material was the duplex stainless high strength steel. 
Young i Wing-Man Lui [20] ispituju nosivost elemenata kvadratnog i pravokutnog presjeka čija je dužina u opsegu od 300 mm do 3000 mm, a osnovni je materijal dupleks nehrđajući čelik visoke čvrstoće.
Becque, Lecce, and Rasmusse [21] analysed resistance of cold formed thin-walled elements to distortional buckling, and the interaction between the section buckling and flexural stability of members. 
Becque, Lecce i Rasmussen [21] analiziraju nosivost hladno oblikovanih elemenata male debljine stijenke na distorzijsko izvijanje i interakciju izbočavanja presjeka i fleksijske stabilnosti elementa.
Theofanous and Gardner [22] (2009) continued with the bearing capacity testing for members made of hollow sections, with square and rectangular cross-sections, and extended the area of research to elliptically shaped members [23]. 
Theofanous i Gardner [22] nastavljaju s ispitivanjem nosivosti elemenata od šupljih profila kvadratnog i pravokutnog presjeka i proširuju područje istraživanja na elemente elipsastog presjeka [23].
This paper sums up the existing knowledge about specific applications of stainless steels for cold formed compression members, which require different procedures for calculating resistance of cross-sections and elements to flexural buckling, when compared to members made of carbon steel. 
Ovaj rad sumira postojeće spoznaje o specifičnostima primjene nehrđajućih čelika kod tlačnih hladno oblikovanih elemenata koje zahtijevaju drugačije postupke proračuna nosivosti presjeka i elementa na fleksijsko izvijanje u odnosu na elemente od ugljičnih čelika.
2. Properties of the material 
2. Fizikalno-mehanička svojstva materijala
Specific mechanical properties of austenitic stainless steels are: nonlinear stress-strain relationship, anisotropy and nonsymmetry of material, ductility, and pronounced strain hardening. 
Osnovne specifičnosti austenitnih nehrđajućih čelika nalaze se u nelinearnoj vezi između naprezanja i deformacija, anizotropiji i nesimetriji materijala, duktilnosti i značajnom kapacitetu plastifikacije.
The stress-strain curve is markedly nonlinear, without a sharply defined yield point and yield plateau, it has a low stress at the proportionality limit, which points to gradual yielding of material. 
Krivulja naprezanje - deformacija izrazito je nelinearna, nema jasno izraženu granicu razvlačenja i plastični plato, ima nisku vrijednost naprezanja na granici proporcionalnosti, što upućuje na postupnu plastifikaciju materijala.
of 0.01 % is normally used for the proportionality limit that is not sharply defined and conventionally determined [2, 3]. 
Specifičnosti ponašanja tlačnih elemenata od nehrđajućeg čelika
The curve curvature level depends on the type and percentage of alloy elements, heat treatment of material, and the cold working level of finished product. 
Stupanj zaobljenja krivulje ovisi o vrsti i postotku zastupljenosti legirajućih elemenata, termičkoj obradi materijala i razini hladne obrade gotovog proizvoda.
This property is presented by a comparative presentation of σ-ε curves for the austenitic grade 1.4301 and carbon steel grade S275 [24] (Figure 1). 
Ova značajka prikazana je usporedbom krivulja σ-ε za austenitni nehrđajući čelik 1.4301 i ugljični čelik S275 (slika 1.).
Tensile stress-strain curves for stainless steel grade 1.4301 and carbon steel grade S275 [24] 
Krivulje naprezanje - relativna deformacija dobivene vlačnim ispitivanjem čelika 1.4301 i S275 [24]
The real mathematical interpretation of the nonlinear stress and strain relationship, with the smallest possible number of parameters, is of considerable importance in the analytical and numerical analyses of various carrying capacity problems. 
Stvarna matematička interpretacija nelinearne veze između naprezanja i relativne deformacije, sa što manjim brojem parametara, od posebne je važnosti u analitičkim i numeričkim analizama različitih problema nosivosti.
The two-phase model of material, based on the known Ramberg - Osgood analytical expression [25], is most widely used for describing the σ-ε curve. 
Za opisivanje krivulje σ-ε najširu primjenu ima dvofazni model materijala, utemeljen na poznatom Ramberg-Osgoodovom analitičkom izrazu, [25].
In the stress region under the 0.2 % proof stress f0.2, the strain value is determined using the Hill [26] (modified Ramberg-Osgood) analytical expression as a function of three parameters, 0.2 % proof stress f0.2, modulus of elasticity E and strain hardening exponent n: 
U području naprezanja ispod konvencionalne granice razvlačenja f0,2, vrijednost relativne deformacije određuje se primjenom Hillovog [26] (modificiranog Ramberg-Osgoodovog) analitičkog izraza u funkciji tri parametra - konvencionalne granice razvlačenja f0,2, modula elastičnosti E i koeficijenta nelinearnosti n:
The strain hardening exponent n which defines the curvature of curve in the analysed stress zone is usually represented by a logarithmic function of the relationship between the stress values f0.2 and σ0.01 and the corresponding plastic strain. 
Koeficijent nelinearnosti n, koji definira stupanj zakrivljenosti krivulje u analiziranom području naprezanja, uobičajeno se predstavlja logaritamskom funkcijom odnosa vrijednosti naprezanja f0,2 i σ0,01 i odgovarajućih plastičnih deformacija.
It has been demonstrated that the use of expression (1) provides satisfactory results in the stress region under the 0.2 % proof stress, but there are some significant deviations from experimental values in case of greater stress values. 
Pokazano je da primjena izraza (1) daje zadovoljavajuće rezultate u području naprezanja ispod konvencionalne granice razvlačenja, ali da postoje značajna odstupanja od eksperimentalnih vrijednosti za veće vrijednosti naprezanja.
Mirambell and Real [27] modified the Ramberg-Osgood curve and analysed it in a new coordinate system with the beginning at point (ε0.2, f0.2), introducing as functional parameters the values fu and εu, the tangent modulus corresponding to 0.2 % proof stress E0.2, and the strain hardening exponent n0.2-u. 
Mirambell i Real, [27], modificiraju Ramberg-Osgoodovu krivulju, analizirajući je u novom koordinatnom sustavu s početkom u točki (ε0,2, f0,2), uvodeći kao funkcijske parametre veličine fu i εu, tangentni modul koji odgovara konvencionalnoj granici razvlačenja E0,2 i koeficijent nelinearnosti n0.2-u.
Using tensile test results for various stainless steel grades, Rasmussen [28] simplifies the Mirambell-Real model by reducing the number of functional parameters. 
Koristeći rezultate ispitivanja različitih vrsta nehrđajućeg čelika pri vlačnom opterećenju, Rasmussen [28] pojednostavljuje Mirambell-Realov model, smanjujući broj funkcijskih parametara.
The expression from [28] was inserted in EN 1993-1-4 [4]. 
Izraz u [28] uvršten je u EN 1993-1-4 [4].
During analysis of the Mirambell-Real model [27], Gardner, Ashraf and Nethercot [29, 30] conclude that it can 
Analizirajući Mirambell-Realov model [27] Gardner, Ashraf i Nethercot [29, 30], izvode zaključak o ograničenosti njegove primjene samo na slučaj vlaka.
be used for the case of tension only. 
Pri
In case of compression, the values fu i εu are missing, due to absence of contraction and section failure. 
tlačnom ispitivanju izostaju veličine fu i εu, s obzirom na odsutnost kontrakcije i slom presjeka.
In that respect, the authors modify the model [27] in the stress region above f0.2 and, instead of the tensile strength fu and the corresponding total strain εu, they introduce the values that correspond to the permanent plastic strain of 1.0 %. 
U tom smislu, autori modificiraju model [27] u području naprezanja iznad f0,2, i umjesto vrijednosti čvrstoće pri vlačnom naprezanju fu i odgovarajuće ukupne deformacije εu, uvode veličine koje odgovaraju trajnoj plastičnoj deformaciji od 1,0 %.
The Gardner-Nethercot expression [30] is generally applicable and exhibits a very great level of correspondence with experimental results. 
Gardner-Nethercotov izraz, [30], ima opću primjenjivost i pokazuje izuzetno visoku razinu podudaranja s eksperimentalnim rezultatima.
In addition to the model describing nonlinear behaviour of material as a function of stress, the Abdella's inverse form of equation [31], representing stress as a function of strain, is also used quite often. 
Osim modela koji nelinearno ponašanje materijala opisuju u funkciji naprezanja, značajnu primjenu ima i jedinstveni Abdellin inverzni oblik jednadžbe [31] koji vrijednost naprezanja predstavlja u funkciji deformacija.
Stress and strain values in the initial part of the stress and strain curve for stainless steel grade 1.4301 
Vrijednosti naprezanja i deformacija u početnom dijelu krivulje naprezanje - deformacija za čelik 1.4301
Parameters that are usually used in mathematical description of the σ-ε curve are shown in Figure 2. 
Slika 2. prikazuje parametre koji se uobičajeno koriste za matematičko opisivanje krivulje σ-ε.
Stainless steels are characterised by different mechanical properties in different directions with respect to the rolling direction (anisotropy), during compression and tension (nonsymmetry of material). 
Nehrđajuće čelike odlikuju različita mehanička svojstva u različitim smjerovima u odnosu na smjer valjanja (anizotropija), pri tlaku i pri vlaku (nesimetrija materijala).
A negligible influence of anisotropy is found in austenitic steels only. 
Zanemariv utjecaj anizotropije nalazimo jedino kod austenitnih čelika.
The influence of asymmetry is more significant and so the 0.2 % proof stress during compressive strength testing has values in longitudinal direction that are on an average by ten to fifteen percent lower when compared to the 0.2 % proof stress in longitudinal tension. 
Utjecaj asimetrije je značajniji, pa tako konvencionalna granica razvlačenja u ispitivanjima pri tlačnom opterećivanju ima za uzdužni smjer vrijednosti koje su u prosjeku od 10 % do 15 % niže u odnosu na granicu razvlačenja pri uzdužnom vlaku.
This specific feature of material is known as the Bauschinger effect and is typical for materials subjected to elongation during the technological procedure for the manufacture of final products [32]. 
Ova specifičnost materijala poznata je kao Bauschingerov efekt i karakteristična je za materijale koji su podvrgnuti istezanju tijekom tehnološkog postupka izrade gotovog proizvoda [32].
European standards EN 10088 [9] define technical requirements for the delivery of structural stainless steels by defining minimum values for mechanical properties of materials. 
Europske norme EN 10088 [9] definiraju tehničke zahtjeve isporuke za konstrukcijske nehrđajuće čelike u okviru kojih su propisane minimalne vrijednosti mehaničkih svojstava materijala.
In case of sheet steel and strips, these values are defined by standard tensile strength testing of samples oriented transversely to the direction of rolling. 
U slučaju limova i traka, te su vrijednosti određene standardnim ispitivanjem na tlak poprečno orijentiranih uzoraka u odnosu na smjer valjanja.
In addition to austenitic steels in the annealed condition, the standards define a 0.2 % proof stress or tensile strength for three different levels in the cold worked condition (CP350, CP500 and CP700) and (C750, C800, C1000). 
Osim za austenitne čelike podvrgnute termičkom postupku žarenja (eng. annealed condition), propisane su vrijednosti konvencionalne granice razvlačenja ili vlačne čvrstoće za tri različite razine očvršćenja utjecajem hladne deformacije (CP350, CP500 i CP700), odnosno (C750, C800, C1000).
Unlike European standards [9], the US specifications [2] cover 
Za razliku od europskog [9], američki propis [2], detaljno obuhvaća
in full detail the influence of nonsymmetry and anisotropy of material. 
utjecaj nesimetrije i anizotropije materijala.
Mechanical properties are systematically presented for the longitudinal and transverse stressing at tension and compression, for austenitic steels (SEI/ASCE 201, 301, 304, 316) that are heat treated (annealed) and differently hardened by cold worked procedures (1/16, 1/4 and 1/2 hard). 
Mehanička svojstva dana su sustavno za uzdužni i poprečni smjer naprezanja pri vlaku i pri tlaku, za austenitne čelike (SEI/ASCE 201, 301, 304, 316), termički obrađene (eng. annaled) i različito očvršćene postupcima hladne deformacije (1/16, 1/4 i 1/2 hard).
Minimum values of 0.2 % proof stress f0,2, tensile strength fu, modulus of elasticity E, and strain hardening exponent n, are compared in Table 1 for structural austenitic steel grade 1.4301 (SEI/ASCE 304) according to European [4, 9] and the US standards [2]. 
U tablici 1. usporedno su prikazane minimalne vrijednosti konvencionalne granice razvlačenja f0,2, vlačne čvrstoće fu, modula elastičnosti E i koeficijenta nelinearnosti n za konstrukcijski austenitni čelik 1.4301 (SEI/ASCE 304) prema europskim [4, 9] i američkim normama [2].
Austenitic stainless steel is a highly ductile material with the elongation after fracture of 40 % to 60 % , which is almost two times more when compared to equivalent carbon steel values. 
Austenitni nehrđajući čelik je izrazito duktilan materijal s deformacijom pri lomu uzorka od 40 % do 60 %, što je gotovo dva puta više u odnosu na ekvivalentne vrijednosti kod ugljičnih čelika.
This property is of special significance for dynamically loaded structures and structures exposed to impact. 
Ova je značajka posebno važna kad su posrijedi dinamički opterećene konstrukcije i konstrukcije izložene udaru.
A significant plasticisation capacity enables the use of plastic analysis during calculation, and redistribution of influences between structural elements. 
Značajan kapacitet plastifikacije omogućava primjenu plastične analize pri proračunu i preraspodjelu utjecaja u elementima konstrukcije.
The thermal expansion for austenitic stainless steel in the temperature range from 20 to 500°C amounts to 18x10-6 1/°C, which is by about 50 percent more compared to carbon steel, while the thermal conductivity is almost three times smaller, and amounts to 15 W/mK at 20°C. 
Koeficijent temperaturne dilatacije austenitnih nehrđajućih čelika u temperaturnom opsegu od 20 do 500°C ima vrijednost 18·10-6 1/°C, što je približno 50 % više u odnosu na ugljični čelik, dok je toplinska vodljivost gotovo tri puta manja, i na temperaturi od 20 °C iznosi 15 W/mK.
This causes higher levels of residual temperature stress and local deformation in the welding zone, especially in case of thin walled welded elements. 
Ovo uzrokuje pojavu veće razine zaostalih temperaturnih naprezanja i lokalnih deformacija u zoni zavara, posebno kod zavarenih elemenata male debljine stijenke.
Unlike carbon steel, due to high nickel content, most austenitic stainless steels are characterized by stability of mechanical properties at higher temperatures. 
Za razliku od ugljičnog čelika, zbog visokog udjela nikla, većinu austenitinih nehrđajućih čelika odlikuje postojanost mehaničkih svojstava na povišenim temperaturama.
In the zone of high temperatures from 600 to 800°C, the normalised value of 0.2 % proof stress (as related to ambient conditions) is by up to four times greater and in case of modulus of elasticity almost seven times greater, compared to carbon steel [33]. 
U području visokih temepratura od 600 do 800°C, normalizirana vrijednost konvencionalne granice razvlačenja (u odnosu na uvjete okoline) je i do četiri puta veća, a u slučaju modula elastičnosti gotovo sedam puta veća nego kod ugljičnih čelika [33].
This fact, confirmed by numerous tests, influences reduction and even elimination of the need to use various fire protection systems in case of load bearing structural elements. 
Ova činjenica, potvrđena brojnim ispitivanjima, utječe na to da se smanjuje, pa i isključi potreba za različitim sustavima zaštite od požara kod nosivih konstrukcijskih elemenata.
3. Influence of cold forming on mechanical properties of material 
3. Utjecaj hladnog oblikovanja na mehanička svojstva materijala
Mechanical properties of austenitic stainless steels greatly improve by cold forming. 
Mehanička svojstva austenitnih nehrđajućih čelika značajno se povećavaju hladnim oblikovanjem.