natgillin/translations-raw huggingface dataset:
in the vertical and transverse directions are 
uzeto u obzir, što je bilo dovoljno da zbroj
restrained, and rotation around the axis 
proračunskih modalnih masa bude veći od
the bridge deck is allowed. 
Horizontalno seizmičko opterećenje
Seismic analysis was performed using 
zadano je kroz projektni spektar odziva
twelve vibration tones were taken into 
ubrzanju tla od ag = 0,4 g. Usvojeno je
account, which was sufficient for the 
duktilno ponašanje konstrukcije i faktor
sum of effective modal masses to be 
ponašanja q koji je iskazan u tablici 1.
higher than 90 % of the total mass. 
Vertikalno seizmičko opterećenje pri dimenzioniranju stupova je zanemareno.
through the design response spectrum 
3. Nelinearno modeliranje konstrukcije
for B category soil and the design ground acceleration of ag = 0.4 g. 
U ovom se poglavlju opisuju glavni aspekti modeliranja konstrukcije mostova za potrebe nelinearne dinamičke analize (NDA).
The vertical seismic load was not taken into account in column design. 
Modeliranje je napravljeno u programu za
Reinforcement percentages in columns are given in Table 1. 
nelinearnu analizu SeismoStruct verzija 7.0.3.
Main aspects of bridge modelling for the purpose of conducting non-linear dynamic analysis (NDA) are presented in this section. 
Rasponska konstrukcija modelirana je linijskim elementima koji prolaze kroz težišta poprečnih presjeka.
Many authors addressed the issue of structure and material modelling, and so recommendations given in the corresponding literature [10] will be applied in the present study. 
Kako se tijekom potresnog djelovanja ne očekuje da rasponska konstrukcija uđe u nelinearno područje, za njeno modeliranje su korišteni elastični elementi.
The bridge modelling and analysis were conducted in the program for nonlinear analysis SeismoStruct version 7.0.3 [11]. 
Pridružene geometrijske karakteristike odgovaraju geometrijskim karakteristikama neraspucalog poprečnog presjeka, prema preporukama europske norme [8].
Shape and size of columns 
Oblik i dimenzije stupova
Type A: Hollow box b x d=2 x 4 m; dzida= 0.4 m 
Tip A: Sandučasti poprečni presjek b x d=2 x 4 m; dzida= 0,4 m
Type B: Double column bent circular section diameter of 1.4 m 
Tip B: Dva kružna stupa promjera 1,4 m
Type C: Rectangular wall type column 1 x 4.4 m 
Tip C: Pravokutni stup 1 x 4,4 m
Behavior factor q 
Faktor ponašanja q (preporučene vrijednosti)
Type C: qlongitudinal= 3,5; qtransversal= 3 
Tip C: quzdužno= 3,5; qpoprečno= 3
Longitudinal reinforcement in columns (number of bars x bar diameter φ) 
Uzdužna armatura u stupovima (broj šipki x φ)
Type A: ρL=2 % (2 x 2x 14 φ28 along width and 2 x 2 x 21 φ28 
Tip A: ρL=2 % (2 x 2x 14 φ28 na kraćim stranama i 2 x 2 x 21
along depth) 
φ28 na dužim stranama)
Type B: ρL=2.7 % (40 φ36) 
Tip B: ρL=2.7 % (40 φ36)
Type C: ρL=3.3 % (2 x 24 φ36 along width and 2 x 48 φ36 
Tip C: ρL=3.3 % (2 x 24 φ36 na kraćim stranama i 2 x 48 φ36
along depth) 
na dužim stranama)
Transverse reinforcement in columns (bar diameter φ/ longitudinal space) 
Poprečna armatura u stupovima (φ/uzdužni razmak)
Type B: ρT=1,21 % (φ20/8) 
Tip B: ρT=1,21 % (φ20/8)
Confined concrete 
Ovijeni beton
fcm,c - maximum compressive strength based on mean value for compressive strength fcm, according to [7] (typeA-typeB-typeC) 
fcm,c - maksimalna tlačna čvrstoća bazirana na srednjoj vrijednosti tlačne čvrstoće fcm, prema [7] (tipA-tipB-tipC)
εc1,c - strain at fcm,c (typeA-typeB-typeC) εcu,c - maximum strain Vlačna čvrstoća 
εc1,c - deformacija pri naprezanju fcm,c (tipA-tipB-tipC) εcu,c - maksimalna deformacija Vlačna čvrstoća
Unconfined concrete 
Neovijeni beton
fcm - mean value for compressive strength 
fcm - srednja vrijednost tlačne čvrstoće
Reinforcing steel 
Čelik
fym - mean value for yield strength 
fym - srednja vrijednost naprezanja pri tečenju
Elasticity modulus 
Modul elastičnosti
Geometric characteristics and bridge description 
Geometrijske karakteristike i opis konstrukcije
Characteristic of confined and unconfined concrete and reinforcement 
Karakteristike ovijenog i neovijenog betona i čelika
Each span is modelled by eight straight elements to an approximated bridge curvature in horizontal plane. 
Manderov jednoosni nelinearni model betona upotrijebljen je za modeliranje ovijenog betona [12].
Mander's uniaxial nonlinear concrete model was used for the confined concrete modelling [12]. 
Ponašanje pod cikličkim opterećenjem modelirano je prema prijedlogu u [13].
The behaviour under cyclic loading was modelled according to the suggestion given in [13]. 
Karakteristike čelika uzete su prema normi [8].
The properties of steel were taken according to [8]. 
Karakteristike materijala prikazane su u tablici 2.
The distributed nonlinearity along the length of the column was assumed. 
Ovdje je za modeliranje neelastičnog ponašanja primijenjen princip raspodijeljene nelinearnosti.
The cross-section was divided into the material of the concrete core - confined concrete, concrete of the protective layer - unconfined concrete, and reinforcing steel. 
Poprečni presjek je podijeljen na materijal betonske jezgre-ovijeni beton, beton zaštitnog sloja-neovijeni beton i armaturni čelik.
At the level of cross section, the stress-strain state was obtained by integrating non-linear uniaxial stress-strain responses of individual "fibres" into which the cross-section was divided. 
Na razini poprečnog presjeka, stanje naprezanja i deformacija se dobiva integracijom nelinearnih jednoosnih odziva (naprezanjedeformacija) pojedinačnih "vlakana" na koje je poprečni presjek podijeljen.
The number of crosssections in which the integration was conducted was five. 
Duž elementa zadano je pet presjeka u kojima se obavlja integracija.
An elastic rigid element was used to model the column to deck connection. 
Elastičnim krutim elementom modelirana je veza između stupa i rasponske konstrukcije.
The cap-beam for two column bent was modelled as an elastic frame element with an increased torsion stiffness because of the influence of high flexural superstructure stiffness. 
Elastičnim štapnim elementom modelirana je integrirana naglavna greda, kod mosta s dvojnim stupovima, s povećanom torzijskom krutošću zbog utjecaja velike krutosti na savijanje rasponske konstrukcije.
A simplified model was used for abutment modelling. 
Za modeliranje upornjaka upotrijebljen je pojednostavljeni model.
Abutments were modelled as infinitely rigid linear elements without weight, using width of the span structure. 
Upornjak je modeliran kao beskonačno krut linijski element, bez mase, širine rasponske konstrukcije.
Zero-length link elements were modelled at each end of the element, in vertical and horizontal directions, so as to represent soil characteristics and embankment fill characteristics. 
Na krajevima ovog elementa modelirani su spojni elementi nulte dužine, u vertikalnom i horizontalnim smjerovima, kojima su obuhvaćene karakteristike tla iza upornjaka.
Zerolength link elements were assigned in longitudinal direction, with no tensile stiffness, to represent the back-wall and embankment fill response where passive pressure is activated after closing the gap. 
U uzdužnom smjeru mosta zadani su link elementi nulte dužine, koji nemaju krutost u vlaku, a krutost u tlaku se aktivira kada je pomak u uzdužnom smjeru jednak širini dilatacije iznad upornjaka.
The link element stiffness (Kabt, L) was calculated according to Caltrans recommendations [14], and it depends on the initial soil stiffness (Ki), the height of the abutment (h), and the width of the abutment (w), using the expression in Equation (1). 
Krutost link elementa (Kabt,L) izračunana je prema preporukama Caltransa [14], i ovisi o inicijalnoj krutosti tla (Ki), visini upornjaka (h) i širini upornjaka (w), prema izrazu u jednadžbi (1).
As two link elements are assigned at each end, the associated stiffness for one element is equal to one half of the above calculated value. 
Kako u uzdužnom smjeru postoje dva link elementa, njima je pridružena krutost koja je jednaka polovini proračunane vrijednosti.
An elastic ideal-plastic behaviour was adopted for the link element forcedisplacement diagram in longitudinal direction [14]. 
Za dijagram sila-pomak za spojni element u uzdužnom smjeru usvojeno je elastično idealnoplastično ponašanje [14].
These elements represent resistance of the embankment fill and wing wall. 
Ti elementi predstavljaju otpor sustava nasipa iza krajnjeg stupa i bočnih krilnih zidova.
For simplicity reasons, contribution of stiffness of the protecting wall and bearings was ignored. 
Doprinos u krutosti koja potječe od zaštitnog zida i ležaja ovdje je zanemarena radi pojednostavnjenja.
The transverse stiffness is obtained by multiplying the stiffness in longitudinal direction, shown in equation (1), the wing wall efficiency coefficient (CL = 2/3), participation factor (CW = 4/3), and the aspect ratio of wing wall and back wall width [15]. 
Poprečna krutost se dobiva korekcijom krutosti u uzdužnom smjeru množenjem vrijednosti u jednadžbi (1) s koeficijentima efikasnosti krilnog zida (CL= 2/3), faktorom participacije (CW= 4/3) i odnosom širina krila i zida krajnjeg stupa [15].
As two link elements are assigned in transverse direction, one at each end, the associated stiffness for one element is equal to a half of the above calculated value. 
Tako izračunana krutost pridružuje se s pola izračunane vrijednosti svakom od dva link elementa na krajevima beskonačno krutog štapa.
In vertical direction, the stiffness that matches soil stiffness under the foundation was assigned to elastic link elements. 
U vertikalnom smjeru zadana je velika krutost oslonca koja odgovara krutosti tla ispod temelja.
The effect of the vertical embankment stiffness and vertical stiffness of elastomeric bearings is not accounted for. 
Zanemaren je utjecaj elastičnog materijala ležaja i nasipa na vertikalnu krutost tla.
Modal damping is considered with the value of 5 %. 
Modalno prigušenje je uzeto u iznosu od 5 %.
4. Modal analysis results 
4. Rezultati modalne analize
Modal analysis was conducted for all investigated bridges. 
Za sve ispitivane mostove napravljena je modalna analiza.
First twelve vibration periods and mode shapes were calculated. 
Nađeno je prvih dvanaest oblika titranja.
For all bridge types, the fundamental vibration mode 
Iako u ovom radu nije navedena
Bridge type 
Tip mosta
Curvature radius 
Radijus krivine
Bent skew angle 
Kut kosine stupova
Periods of vibrations T [s] 
Period titranja T [s]
1st mode (transverse direction) 
I oblik (poprečni smjer)
2nd mode (longitudinal direction) 
II oblik (uzdužni smjer)
3rd mode 
III oblik
Longitudinal direction 
uzdužni smjer
Transverse direction 
poprečni smjer
First three periods of vibration for bridges A, B and C 
Prva tri tona titranja za mostove tipa A, B i C
It was found that the period of vibration in longitudinal direction decreases with an increase in the bridge bent skew angle. 
Uočeno je da povećanjem kuta kosine stupova dolazi do skraćenja perioda titranja u uzdužnom smjeru.
This was found for both curved and straight bridges. 
Ovo vrijedi i za mostove u pravcu i za mostove u krivini.
A decrease in the radius of curvature of the bridge type B led to reduction in vibration periods in the transverse and longitudinal directions, as well as to reduction in vibration periods of the bridge type C in longitudinal direction, for all skew angles investigated. 
Smanjenje radijusa krivine za mostove tipa B dovelo je do redukcije perioda titranja u poprečnom i uzdužnom smjeru, kao i do smanjenja perioda titranja za most tipa C u uzdužnom smjeru, i to za sve kutove kosine.
The bridge type A has relatively stiff piers in both directions compared to the deck, as well as the bridge type C in transverse direction. 
Most tipa A ima relativno krute stupove u odnosu na rasponsku konstrukciju u oba smjera, kao i most tipa C u poprečnom smjeru.
This caused a decrease in the bridge deck dominance over dynamic response of the bridge, and pointed out the influence of higher vibration modes and stiffness of the columns. 
Time je smanjen prevladavajući utjecaj rasponske konstrukcije na dinamički odziv mosta i istaknut utjecaj viših oblika titranja i krutosti stupova na most.
Thus, reduction in the radius of curvature is not reflected in the same way in the change of fundamental vibration period for bridge A and bridge C in transverse direction, compared to the effect of the radius of curvature reduction on fundamental periods of the bridge type B. 
Na taj način smanjenje radijusa krivine nije se na isti način odrazilo na prve periode titranja za mostove tipa A i C u poprečnom smjeru, uspoređujući s utjecajem smanjenja radijusa krivine na periode titranja mosta tipa B.
Transverse vibration mode shapes do not quite correspond to the transverse horizontal motion, but they have a significant component of longitudinal displacement. 
Poprečni oblici titranja nisu sasvim poprečni, već imaju i znatnu uzdužnu komponentu pomaka.
The most pronounced coupling of longitudinal and transverse vibration modes was found in the bridge type B (bridges with double circular columns) compared to the other two bridge types. 
Znatnije kombiniranje uzdužnih i poprečnih tonova titranja javlja se kod mosta tipa B (mostovi s dvojnim kružnim stupovima) u odnosu na preostala dva tipa.
For curved bridges, there was a noticeable increase in the contribution of torsion mode. 
Kod mostova u krivini primjetan je porast doprinosa torzijskog oblika titranja.
5. Selection of ground motion and earthquake intensity measures 
5. Izbor potresnih zapisa i mjere intenziteta
Selection of earthquake records for the nonlinear dynamic analysis is carried out according to the pre-defined earthquake scenario and soil conditions. 
Izbor potresnih zapisa za nelinearne dinamičke analize proveden je prema unaprijed definiranom potresnom scenariju i uvjetima tla.
The values of magnitude M = 7 and distance from fault RL = 20 km, are the values that are considered for the location. 
Vrijednosti magnitude M = 7 i udaljenosti lokacije od rasjeda RL = 20 km vrijednosti su za razmatranu lokaciju.
Near fault effects are not considered in this paper. 
Utjecaji bliskih potresa nisu razmatrani.
Soil site conditions coincide with the ground category B, as it is defined in European standards EN 1998-1. 
Tlo na lokaciji poklapa se s tlom kategorije B, kako je ona definirana u normi EN 1998-1.
The most accurate way to assess a structure's response to earthquake action would be to choose a large number of earthquakes with a consistent earthquake scenario, and to use them unscaled as an input for the non-linear dynamic analysis. 
Najlogičniji način za procjenjivanje odziva konstrukcije bio bi da se izabere veći broj potresa koji su u skladu sa zadanim potresnim scenarijem i da oni takvi, ne skalirani, budu ulaz za nelinearne dinamičke analize.
This approach is not practically possible. 
Ovaj pristup praktično nije moguć.
Namely, the number of records with the magnitude, distance and soil conditions that are consistent with the earthquake scenario is insufficient. 
Naime, ne postoji dovoljan broj zapisa koji su po magnitudi, udaljenosti i uvjetima tla usklađeni sa zadanim potresnim scenarijem.
Earthquake records were scaled only in amplitude without changing their frequency content. 
Rezultirajući spektri ubrzanja skaliranih i neskaliranih potresnih zapisa
Only those structural responses obtained from NDA, in which ductility displacements did not exceed 4, were considered in further analysis. 
Pri tome razmatrani su samo oni odzivi konstrukcije kod kojih duktilnost pomaka nije veća od 4.
Several authors consider that this ductility displacement value represents the limit between the limit state corresponding to a major damage in columns and the collapse limit state [16, 17]. 
Više autora smatra da ova granica duktilnosti pomaka predstavlja približno granicu graničnog stanja koje odgovara velikim oštećenjima u stupovima i graničnog stanja rušenja konstrukcije [16, 17].
In other words, this paper investigates only the no-collapse cases. 
Drugim riječima, u ovom radu nije analizirano stanje rušenja razmatranih mostova.
of acceleration spectra, are given in Figure 2. 
Izbor mjere intenziteta - IM (engl.
The resulting acceleration spectrum, representative of seismic action on bridges, is also applied in European regulations EN 1998-2. 
Intensity Measure - IM), koja će uspješno kvantificirati potresni zapis, vrlo je osjetljivo pitanje u seizmičkoj analizi konstrukcija.
Furthermore, in addition to measures obtained from the individual horizontal components of motion (trans prefix before the name of measure), the measures arising from the resultant acceleration, velocity and displacement records and the resultant spectra were also used in this study (prefix rez before the name of the measures). 
Osim mjera dobivenih iz pojedinačnih horizontalnih komponenti zapisa (prefiks trans ispred naziva mjere), u ovom istraživanju korištene su i mjere koje proizlaze iz rezultirajućih zapisa ubrzanja, brzine i pomaka i rezultirajućih spektara (prefiks rez ispred naziva mjere).
The resultant record/spectrum was obtained as the vector sum of two records / spectra of horizontal components. 
Pojam rezultirajući podrazumijeva zapis ili spektar dobiven kao vektorski zbroj pojedinih zapisa/spektara dviju horizontalnih komponenti.
This approach (consideration of resulting measures) is extended in this paper to all spectral measures as well as to measures that directly depend on spectral measures (rez_Sa (T1), rez_Sv (T1), rez_Cordova etc.). 
Taj pristup razmatranja rezultirajućih mjera u ovom je radu proširen i na sve mjere spektralnih vrijednosti kao i na mjere koje direktno ovise o njima (rez_Sa(T1), rez_Sv(T1), rez_Cordova itd.).
The analysis of seismic response of curved and skewed bridges is presented in this section. 
U ovom poglavlju prikazana je analiza seizmičkih odziva zakrivljenih i kosih mostova.
The aim was to identify the effect of the radius of horizontal curvature, angle of skewness, and column shape, on seismic response of the structure. 
Cilj je te analize identificirati utjecaj radijusa horizontalne krivine, kuta kosine stupova i oblika stupova na seizmički odziv konstrukcije.
The CDR in transverse direction (global Y direction) and the resulting CDR derived from the transversal and longitudinal CDR (global Y and X directions) are considered. 
Pri tome razmatran je maksimalni relativni pomak stupa, CDR, u poprečnom smjeru (globalnom smjeru Y) kao i rezultirajući CDR dobiven iz poprečnog i uzdužnog CDR (globalnog smjera Y i X).
The results obtained by analysis of the seismic IMs efficiency in correlation with EDP are presented and discussed in this section. 
Prikazani su i rezultati analize uspješnosti razmatranih mjera intenziteta potresa - IM korelacijom tih mjera s odzivom konstrukcije - EDP.
Derived EDP-IM curves are based only on pairs of EDP and IM where the displacement ductility does not exceed the value of 4. 
Izvedene krivulje EDP-IM su bazirane samo na parovima odziva i intenziteta za koje nije prekoračena vrijednost duktilnosti pomaka 4.
The spectra of those earthquakes that caused structural ductility displacements greater than 4 are plotted in colour line in Figure 2. 
Na slici 2. prikazani su u boji spektri onih potresa koji su u konstrukcijama izazivali duktilnost pomaka veću od 4.
It can be noted that these spectra have higher spectral acceleration values on wider range of periods, which underlines the importance of the so-called softening of the structure and extension of vibration periods when the structure enters nonlinear behaviour due to seismic action. 
Kao što se vidi, karakteristike tih zapisa su veće vrijednosti spektralnog ubrzanja na širem opsegu perioda, što ističe važnost takozvanog omekšanja konstrukcije i produljenja perioda titranja u nelinearnom području rada na ponašanje mosta uslijed seizmičkih djelovanja.
In the probabilistic seismic analysis it is assumed that structural response (EDP) is log-normally distributed when conditioned on intensity measure (IM) l and that this relationship can be written as in equation (3): 
U probabilističkoj seizmičkoj analizi odziva pretpostavlja se da je raspodjela odziva konstrukcije (EDP) po intenzitetu potresa (IM) lognormalna i da se ta veza može napisati u logaritamskoj formi kao u jednadžbi (3):
Coefficients a and b, as well as dispersion of the results σEDP | IM are obtained from the regression analysis. 
Koeficijenti a i b, kao i rasipanje σEDP|IM rezultata, dobivaju se iz regresijske analize.
Dispersion is calculated as the square root of the sum of squares of errors divided by the number of samples (results) minus one. 
Rasipanje se računa kao kvadratni korijen iz zbroja kvadrata pogrešaka podijeljen s brojem uzoraka (rezultata) umanjenim za jedan.
The dispersion value for all bridges and analysed intensity measures are given in Table 5. 
Vrijednosti rasipanja za sve mostove i ispitivane mjere intenziteta prikazane su u tablici 5.
The measures calculated from records/spectra in transverse direction are correlated to structural response in transverse direction, and the resultant measures are correlated to resultant response. 
Mjere koje su vezane za poprečni smjer kombinirane su s odzivom konstrukcije u poprečnom smjeru, a rezultirajuće mjere kombinirane su s rezultirajućim odzivom.
The biggest dispersion for this IM occurs in the bridge type B (two-column bent). 
Upravo za most tipa B, mjera rez_PGV s rasipanjem od 0,317 do 0,347 pokazuje veću uspješnost od trans_PGV.
Intensity measures related 
Ovdje je uočeno
Measure (IMs) Description 
Mjere (IMs)
trans_ PGV Peak ground velocity from the component applied in transverse direction 
trans_ PGV Maksimalna brzina komponente koja djeluje u poprečnom smjeru
Spectral acceleration for period of fundamental vibration mode of the component applied in transverse direction rez_ PGA Resultant peak ground acceleration calculated from two horizontal components rez_ PGV Resultant peak ground velocity calculated from two horizontal components 
Spektralno ubrzanje u prvom tonu komponente koja djeluje u poprečnom smjeru rez_ PGA Maksimalno rezultirajuće ubrzanje dviju horizontalnih komponenti rez_ PGV Maksimalna rezultirajuća brzina dviju horizontalnih komponenti
Spectral acceleration for period of fund. vib. mode of the resultant spectrum 
Spektralno ubrzanje u prvom tonu rezultirajućeg spektra
Spectral velocity for period of fund. vib. mode of the resultant spectrum 
Spektralna brzina u prvom tonu rezultirajućeg spektra
Spectral displacement for period of fund. vib. mode of the resultant spectrum 
Spektralni pomak u prvom tonu rezultirajućeg spektra
Intensity measure [20] calculated from resultant spectra: 
Cordova mjera intenziteta [20] koristeći vrijednosti s rezultirajućih spektara i računa se kao:
From the measures that depend on structural characteristics, for example vibration period, the intensity measure proposed by Cordova, calculated from the resulting acceleration spectrum, showed the smallest dispersion, ranging from 0.247 to 0.344. 
Iako se Cordova mjera izračunana iz rezultirajućeg spektara izdvojila po uspješnosti, ovdje je drugi kriterij, i to kriterij praktičnosti u računanju mjere, opredijelio drugu po uspješnosti mjeru rez_Sd(T1) za mjeru intenziteta u probabilističkom seizmičkom modelu odziva (PSDM).
Even if the measure proposed by Cordova, calculated from the resultant spectrum, stands out as most efficient, the measure rez_Sd (T1) was selected as it constitutes the probabilistic seismic response model (PSDM) by the criterion of practicality in calculation. 
Samo u slučaju mostova tipa A i tipa C (s jednodijelnim stupovima) s porastom kuta kosine raste i regresijski koeficijent a. Za mostove s dvojnim stupovima (tip B) koji su imali izraženo kombiniranje odziva u dva smjera, ovaj trend nije uočen.
It has been observed in the probabilistic seismic demand model that the regression coefficient a increases with the decrease in the radius of curvature (Figure 3). 
Razlika je u tome da su pravci predviđanja odziva (regresijski pravci) za most tipa A paralelni (slika 3.