natgillin/translations-raw huggingface dataset:
This can be explained by the fact that the IRI is a global pavement condition indicator that affects the road users. 
Dakle, za objektivno definiranje IRI kriterija prema PC-O cjelovitom pristupu primijenjene su korelacije parametara WBV i IRI zajedno s PM perspektivom.
IRIcity threshold from a PC-O integral perspective 
IRI kriteriji prema PM perspektivi
Both correlations present similar equations for the αWZ, which are based on the limits proposed in ISO 2631-1 [13]. 
Oni odgovaraju uobičajenim karakteristikama čileanskih cesta gdje postoje značajne razlike u klimatskim uvjetima i prometnom opterećenju, izraženom s opterećenjem od ekvivalentne jednostruke osovine(eng.
The results obtained by Zhang et al [16] are presented in Eqs. 2 and 3. 
Za bilo koji slučaj u tablici 1. promjena na RUC krivulji se ponaša jednako kao i promjene IRI krivulje.
A-Bio Bio 
gdje je:
36o 47' S 
αWZ
A-Magallanes 
Građevinar 6/2016
Građevinar 6/2016 
: California Department of Transportation, 2003.
In addition, using equation 3, the RMSSD associated to the αWZ limit of 0.63 m/s2 corresponds to 8.22 ms, which is very close to 9.26 ms that is the RMSSD limit defined by Liu et al [51] as the limit when the driver begins to feel uncomfortable according to medical literature. 
Nadalje, primjenom jednadžbe 3, RMSSA povezan s granicom αWZ = 0,63 m/s2 odgovara vrijednosti od 8,22 ms, što je vrlo slično vrijednosti 9,26 ms, odnosno graničnoj vrijednost RMSSD koju su definirali Liu i suradnici [51] pri kojoj se vozač osjeća neugodno (prema podacima iz medicinske literature).
Therefore, the IRI threshold obtained by the PC-O integral perspective (WBV, HRV and PM perspectives) can be established as 2.8 m/ km, at the vehicle speed of 80 km/h. 
Stoga se za vrijednost IRI kriterija, određenog PC-O cjelovitim pristupom (WBV, HRV i PM perspektivom), može uzeti vrijednost 2,8 m/km za brzinu vozila od 80 km/h.
The functional threshold based on IRIcity can be calculated using the Eq. 2, with the αWZ limit of 0.63 m/s2 and different speeds found on urban roadways (Figure 2). 
Funkcionalni kriteriji temeljeni na indeksu IRIcity se mogu izračunati primjenom jednadžbe 2, za αWZ = 0,63 m/s2 i različite brzine uobičajene na gradskim cestama (slika 2.).
IRIcity threshold for different speeds As could have been expected, the results show that is possible to accept higher values of IRIcity for streets with lower operational speed. 
IRIcity kriteriji za različite brzine Rezultati pokazuju da je moguće prihvatiti veće vrijednosti indeksa IRIcity za ceste s manjim dopuštenim brzinama.
5. Practical relevance and potential applications 
5. Praktičnost i mogućnost primjene
The IRIcity allows objective and practical decision-making concerning intervention planning on pavement networks, even without the knowledge of the exact pavement condition. 
Indeks IRIcity omogućava objektivno i praktično donošenje odluka pri planiranju zahvata u vezi s održavanjem kolničke konstrukcije, čak i onda ako nije poznato točno stanje kolnika.
In effect, the IRI limit is 3.5 m/ km and the municipalities are allowed to have 15 % of their major pavement network fail this criterion. 
Granična vrijednost indeksa IRI iznosi 3,5 m/km, a općinama je dopušteno odstupanje do 15 % od navedene vrijednosti za kolnike glavne gradske mreže.
This performance based funding mechanism has changed the way roadways are managed in these municipalities [47]. 
Takav princip financiranja promijenio je način održavanja cesta u tim općinama [47].
Currently there are wider equipment-related possibilities for a cost-effective determination of the IRIcity. 
Danas postoji različita oprema za ekonomično određivanje indeksa IRIcity.
Even equipment class 3 in the World Bank classification can be used, if well calibrated, for pavement network maintenance purposes [6, 46]. 
Za potrebe održavanja gradskih kolnika čak se može primijeniti oprema klase 3 prema klasifikaciji Svjetske banke [6, 46].
Although a practical application of the PC-O integral perspective for JPCPs is shown in this paper, the perspective can be applied to different types of pavements. 
Iako je u ovom radu predstavljena primjena PC-O cjelovitog pristupa s obzirom na JPCP, on se može primijeniti za različite vrste kolnika.
In effect, even small-element pavements are included in the last version of HDM-4. 
Štoviše, zadnja verzija HDM-4 obuhvaća čak i kolnike izvedene od predgotovljenih betonskih ili sličnih elemenata.
A functional maintenance threshold based on IRI has been defined from a PC-O integral perspective. 
Funkcionalni održivi kriteriji temeljeni na indeksu IRI definirani su primjenom PC-O cjelovitog pristupa.
This means that the needs of pavement clients, urban roadway users, and municipal transport agencies, have been considered from different perspectives, such as the WBV, HRV and PM. 
To znači da su potrebe korisnika gradskih prometnica i upravitelja gradskim prometnih sustavima razmotrene iz različitih perspektiva, kao što su WBV, HRV i PM.
The WBV was calculated according to ISO 2631-1, the HRV was determined using the RMSSD, and the IRI threshold from a PM perspective was determined using the HDM-4 system. 
WBW je izračunan prema normi ISO 2631-1, HRV je određen primjenom RMSSD-a, a IRI kriterij je određen primjenom PM perspektive pomoću sustava HDM4.
From a PC-O integral perspective, the IRI was found to be an optimal practical parameter for facilitating fulfilment of design/ maintenance objectives of municipal road networks (integral design and PMS). 
Iz PC-O cjelovitog pristupa, IRI je određen kao optimalni praktični parametar kako bi se pojednostavnilo objektivno održivo projektiranje/održavanje gradske cestovne mreže (integrirano projektiranje i sustav održavanja kolnika).
In effect, the IRI is an objective, relevant to urban pavements clients, practical, easily collectable, time stable, reliable, accurate, transportable, and cost-effective performance indicator applicable to urban roadways. 
Zapravo, indeks IRI je objektivan, lako se prikuplja, vremenski stabilan, precizan, prenosiv i ekonomičan pokazatelj učinka na gradskim prometnicama.
: California Department of Transportation, 2003. 
Građevinar 6/2016
Application of cold formed hollow steel sections 
Primjena hladno oblikovanih šupljih čeličnih profila
According to EN 1993-1-1, the application of hollow steel sections is permitted in the execution of steel structures, regardless of whether they are hot finished according to EN 10210 or cold finished according to EN 10219. 
Prema EN 1993-1-1 primjena šupljih profila dopuštena je u izradi čeličnih konstrukcija neovisno o tome jesu li profili toplo dogotovljeni prema EN 10210 ili hladno oblikovani prema EN 10219.
Steel designers often have doubts about the use of cold formed hollow sections due to unfavourable effects of cold forming. 
Kod projektanata često postoji dvojba u vezi s primjenom hladno oblikovanih profila uslijed negativnog utjecaja hladnog oblikovanja na njihovo ponašanje.
Such doubts may be due to inconsistencies in EN 1993-1-8 relating to the permissibility of welding in cold formed zones. 
Nedoumicu može izazivati i nedorečenost u normi EN 1993-1-8 koja se odnosi na mogućnost zavarivanja u hladno oblikovanim zonama.
The main objective of this paper is to present guidelines for the selection of appropriate rectangular hollow sections in the design of steel structures, with justification of the use of cold formed hollow sections. 
Osnovna svrha rada je prikazati smjernice za odabir pravokutnih šupljih profila kod projektiranja čeličnih konstrukcija, a posebno se obrazlaže opravdanost primjene hladno oblikovanih profila.
Key words: hollow sections, manufacturing, welding, brittle fracture, joints 
Ključne riječi: šuplji profili, proizvodnja, zavarivanje, krti lom, priključci
Primjena hladno oblikovanih šupljih čeličnih profila 
Application of cold formed hollow steel sections
Prema EN 1993-1-1 primjena šupljih profila dopuštena je u izradi čeličnih konstrukcija neovisno o tome jesu li profili toplo dogotovljeni prema EN 10210 ili hladno oblikovani prema EN 10219. 
According to EN 1993-1-1, the application of hollow steel sections is permitted in the execution of steel structures, regardless of whether they are hot finished according to EN 10210 or cold finished according to EN 10219.
Kod projektanata često postoji dvojba u vezi s primjenom hladno oblikovanih profila uslijed negativnog utjecaja hladnog oblikovanja na njihovo ponašanje. 
Steel designers often have doubts about the use of cold formed hollow sections due to unfavourable effects of cold forming.
Nedoumicu može izazivati i nedorečenost u normi EN 1993-1-8 koja se odnosi na mogućnost zavarivanja u hladno oblikovanim zonama. 
Such doubts may be due to inconsistencies in EN 1993-1-8 relating to the permissibility of welding in cold formed zones.
Osnovna svrha rada je prikazati smjernice za odabir pravokutnih šupljih profila kod projektiranja čeličnih konstrukcija, a posebno se obrazlaže opravdanost primjene hladno oblikovanih profila. 
The main objective of this paper is to present guidelines for the selection of appropriate rectangular hollow sections in the design of steel structures, with justification of the use of cold formed hollow sections.
Ključne riječi: šuplji profili, proizvodnja, zavarivanje, krti lom, priključci 
Key words: hollow sections, manufacturing, welding, brittle fracture, joints
Boris Androić, PhD. CE 
Boris Androić, dipl.ing.građ.
Prof. Darko Dujmović, PhD. CE 
Darko Dujmović, dipl.ing.građ.
Croatian Academy of Engineering dujmovic@grad.hr 
Akademija tehničkih znanosti Hrvatske dujmovic@grad.hr
Department of Structures jpiskovic@grad.hr 
Zavod za konstrukcije jpiskovic@grad.hr
According to the long-standing experience of the authors, designers often have doubts about application of hot finished sections according to EN 10210 [1], and cold formed hollow sections according to EN 10219 [2]. 
Na temelju dugogodišnjeg iskustva autora utvrđeno je da prilikom projektiranja čeličnih konstrukcija postoji dvojba između primjene toplo dogotovljenih šupljih profila prema EN 10210 [1] i hladno oblikovanih šupljih profila prema EN 10219 [2].
The term "Hot-finished" refers to tubes for which the final forming process is carried out in hot environment, with the final deformation occurring at > 700 °C, or where the tube is cold formed and then subsequently heat-treated at the temperature of > 550 °C. 
Pod pojmom "toplo dogotovljeni" prodrazumijevaju se šuplji profili kod kojih se završno oblikovanje provodi u vrućem stanju pri temperaturi > 700 °C, ili koji su hladno oblikovani i naknadno toplinski obrađeni pri temperaturi > 550 °C.
Normalized and normalized rolled tubes are also regarded as hot-finished. 
Normalizirani i normalizacijski valjani šuplji profili razmatraju se kao toplo dogotovljeni jer su proizvedeni ili toplinski obrađeni pri temperaturi normalizacije.
Hot finished hollow sections have a much tighter corner profile as a result of metal flow during the forming process, and they have no residual stress in corners. 
Toplo dogotovljeni šuplji profili imaju deblje uglove i manji radijus zaobljenosti, kao rezultat toka metala za vrijeme postupka oblikovanja, te nemaju zaostalih naprezanja.
The cross section has a homogeneous structure and hardness. 
Presjek je homogen s obzirom na ujednačenu strukturu materijala i tvrdoću.
could be susceptible to corner cracking if manufactured with tight radius corners. 
To, međutim, nije slučaj kod hladno oblikovanih profila, posebno u zonama uglova.
To take this into consideration, larger radii are specified in EN 10219-2: 2006 (cf. EN 10219-2, Table 3). 
Hladno oblikovani profili u uglovima imaju visoku razinu zaostalih naprezanja uslijed hladnog oblikovanja čime se povećava opasnost od pojave pukotina.
From the aesthetic point of view, the advantage of cold-formed hollow sections lies in their smooth surface. 
Iz tog razloga, u normi EN 10219, tablica 3., zahtijevaju se veći radijusi zaobljenosti u uglovima profila u odnosu na toplo dogotovljene.
Hot formed sections can be pitted, as shown in Figure 1. 
S estetskoga gledišta, prednost hladno oblikovanih profila je glatka površina.
2. Welding in cold formed zones 
Slika 1.
- cold-formed zones are normalized after cold-forming but 
- da su zone nakon hladnog oblikovanja normalizirane prije
before welding; 
početka zavarivanja,
- r/t-ratio satisfies the relevant value obtained from EN 1993 
- da omjer unutarnjeg radijusa ugla r i debljine profila t
1-8, Table 4.2 [4]. 
zadovoljava uvjete iz tablice EN 1993-1-8, tablica 4.2 [4].
It is specified in EN10219 that all steel must be fully killed (i.e. deoxidised and aluminium treated). 
Bitno je napomenuti da prema EN 10219 svi čelici moraju biti potpuno umireni (dezoksidirani i tretirani aluminijem).
According to corrigendum to EN 1993-1-8 from July 2009 [5], cold formed hollow sections according to EN 10219 that do not satisfy the limits given in Table 4.2 can be assumed to satisfy these limits if: - they are no more than 12.5 mm in thickness, - they are aluminium killed with the quality grades J2H, MH, 
Prema ispravci EN 1993-1-8 iz srpnja 2009. [5], ako nije zadovoljen uvjet r/t iz članka 4.14 EN 1993-1-8, zavarivanje hladno oblikovanih zona dopušteno je pod sljedećim uvjetima: - da je debljina stijenke manja od 12,5 mm,
0,020 % and S ≤ 0,012 %. 
Omjer r/t
Maximum thickness [mm] Generally 
Najveće debljine [mm] Općenito
Fully killed Aluminium-killed steel 
Čelik potpuno umiren s aluminijem
Predominantly static loading 
Pretežito statičko opterećenje
Where fatigue predominates 
Dominantno je umaranje
any 
bilo koje
Conditions for welding cold-formed zones and adjacent material (EN 1993-1-8, Table 4.2 [4]) 
Uvjeti za zavarivanje u zoni hladnog oblikovanja i preostalim zonama poprečnog presjeka hladno oblikovanog profila (EN 1993-1-8, tablica 4.2)
This could be interpreted that the welding is not allowed in the cold formed corner. 
Takva formulacija mogla bi podrazumijevati da se u zoni uglova ne dopušta zavarivanje.
However, the figure in Table 4.2, EN 19931-8, correctly shows that, if the requirement r/t is satisfied, then the welding of cold formed corners is also allowed. 
Ipak, slika u tablici 4.2 EN 19931-8 [6], ispravno prikazuje da je u slučaju zadovoljenja uvjeta r/t dopušteno zavarivanje i samih uglova profila.
Therefore, Evolution Group on EN 1993-1-8 [6] proposed formulation of the clause 4.14(1) as follows: "In the bent areas and up to distance 5t from these areas (see figure in Table 4.2) welding may be carried out when one of the following conditions is fulfilled:". 
Stoga je radna skupina pripremajući EN 1993-1-8 [6], predložila formulaciju članka 4.14(1) prema sljedećem: "U zoni zaobljenja i širini 5t od tih zona (vidi sliku u tablci 4.2) zavarivanje je dopušteno ako je zadovoljen jedan od sljedećih uvjeta".
Based on the above it can be concluded that the welding of cold formed rectangular hollow sections according to EN 10219, may be carried out on the whole cross section, if the above conditions are met. 
Slijedom navedenog, može se zaključiti da je zavarivanje hladno oblikovanih šupljih profila proizvedenih prema EN 10219, ako su zadovoljeni gore navedeni uvjeti, dopušteno po cijelom opsegu profila.
A cold formed structural member welded on the whole cross section is shown in Figure 2. 
Na slici 2. prikazana je izvedba kvalitetno izvedenog vara kod hladno oblikovanog pravokutnog šupljeg profila po cijelom opsegu profila.
Cold formed structural member welded on the whole cross section [3] 
Konstrukcijski element iz hladno oblikovanog pravokutnog šupljeg profila zavaren po cijelom opsegu profila [3]
3. Avoiding brittle fracture 
3. Osiguranje od pojave krtog loma
The evaluation of toughness, i.e. avoidance of brittle fracture of structural elements made of cold formed hollow sections according to EN 10219, is not clearly defined in EN 1993-110 [7]. 
Vrednovanje žilavosti, tj. osiguranje od pojave krtog loma kod konstrukcija izvedenih od hladno oblikovanih šupljih profila proizvedenih prema EN 10219, u EN 1993-1-10 [7] nije jasno definirano.
Therefore, the Workgroup European Commission Joint Research Centre (JRC) prepared a document [8] in which the method for the selection of cold-formed hollow sections to avoid brittle fracture has been proposed. 
Iz tog razloga, radna skupina European Commission Joint Research Centre (JRC) pripremila je dokument [8] u kojem je predložen postupak za osiguranje od krtog loma i u slučaju primjene hladno oblikovanih šupljih profila.
This procedure is compliant with EN 1993-1-10 and is proposed as a part of amendments to this standard. 
Taj postupak usklađen je s EN 1993-1-10 te je predložen u sklopu izmjene i dopune te norme.
The allowed hollow-section thickness depending on the steel grade and reference temperature of up to TEd -50°C is presented in EN 1993-1-10, Table 2.1. 
U tablici 2.1 EN 1993-1-10 dane su dopuštene debljine stijenki profila za različite kvalitete čelika i referentne
The adjustment ΔTecf for the level of cold forming ecf has been added in the new 
temperature TEd do -50 °C.
Based on the new procedure proposed in paper [8], reference temperatures TEd were calculated in paper [9], as well as lowest air (operating) temperatures for the specific return period Tmd for structures using cold-formed RHS to EN 10219 according to: 
Na temelju novog postupka predloženog u [8], u radu [9] izračunane su referentne temperature TEd kao i najniža temperatura zraka za određeno povratno razdoblje Tmd kojima je izložen hladno oblikovani šuplji konstrukcijski element prema izrazu:
The Equation (1) is valid for: 
Izraz (1) vrijedi ako je
crack imperfections, and member shape and dimensions, ΔTR - the safety allowance, if required, to reflect different 
nesavršenost pukotine, oblik elementa i dimenzije, ΔTR - sigurnosni dodatak, ako se zahtijeva, kako bi se obuhvatile
reliability levels for different applications, ΔTe - s the adjustment for strain rate other than the reference 
različite razine pouzdanosti u različitim primjenama, ΔTe - prilagodba za brzinu deformacije koja se razlikuje od
strain rate  
referentne brzine deformacije 
Lowest permissible reference temperatures TEd and air (operating) temperatures Tmd, for rectangular hollow sections according to EN 10219 [2], are shown in Table 2. 
Najniže referentne temperature TEd i najniže temperature zraka za određeno povratno razdoblje Tmd kojima su izloženi hladno oblikovani pravokutni šuplji profili, proizvedeni prema EN 10219, prikazani su u tablici 2.
Lowest permissible reference temperatures TEd and air (operating) temperatures Tmd, for hollow rectangular sections to EN 10219 [2], adapted from [9] 
Najniže referentne temperature TEd i najniže temperature zraka za određeno povratno razdoblje Tmd za šuplje profile proizvedene prema EN 10219, preuzete iz [9]
It was found that the temperature adjustment for cold formed hollow sections 
Za granično stanje upotrebljivosti, proračunske vrijednosti temperatura
Square and Rectangular Structural Hollow Sections 
Kvadratni i pravokutni šuplji profili
EN 10219 steel grade 
Kvaliteta čelika prema EN 10219
Charpy V-notch impact test 
Ispitivanje prema Charpyu - oštri V zarez
Lowest design temperature 
Najniža proračunska temperatura
Test temperature 
Temperatura ispitivanja
Impact energy 
Energija pri udaru
depends on the wall thickness [8]. 
određene su na razini računskog naprezanja sEd = 0,75 fy.
4. Resistance of structural members 
4. Otpornost konstrukcijskih elemenata
According to EN 1993-1-1 [10], cold formed and hot finished hollow sections do not differ with regard to the bending and tension resistance. 
Prema EN 1993-1-1 [10], za otpornost konstrukcijskih elemenata izloženih savijanju ili vlaku nema razlika između toplo dogotovljenih i hladno oblikovanih šupljih profila.
For compression members, the differences are due to magnitude of residual stresses. 
Za tlačne elemente, između toplo dogotovljenih i hladno oblikovanih profila postoje razlike koje proizlaze iz veličine zaostalih naprezanja uslijed proizvodnje.
Hot finished hollow sections have a lower residual stress, and are assigned to a more favourable buckling curve "a" when designing compression members. 
Kod toplo dogotovljenih profila zaostala naprezanja su manja te se kod proračuna tlačnog elementa usvaja povoljnija krivulja izvijanja "a".
On the other hand, cold formed hollow sections have a higher residual stress, and are assigned to a less favourable buckling curve "c". 
S druge strane, hladno oblikovani profili imaju veća zaostala naprezanja što kod proračuna rezultira odabirom nepovoljnije krivulje izvijanja "c".
The paper [3] gives a comparison of hot finished and cold formed hollow section members under compression in terms of material consumption and costs. 
U radu [3] dana je usporedba tlačnih elemenata od hladno oblikovanih i toplo dogotovljenih šupljih pofila u pogledu utroška materijala i cijene konstrukcije.
For that reason, the use of hot finished hollow sections reduces the weight of structures by 14 % to 17 % on an average, but their price is still 5 % to 33 % higher. 
Za usporedbu su odabrani kvadratni profili 150 x 150 x 6,3 i 200 x 200 x 10 s efektivnim duljinama 3 m, 4 m, 5 m, 8 m i 10 m, s njihovim mehaničkim karakteristikama i cijenama.
As to concrete filled hollow-section 
Analize su pokazale
compression members according to EN 1994-1-1 [11], their buckling resistance is irrespective of the product (hot finishedor cold-formed). 
da tlačni elementi od toplo dogotovljenih pravoktunih šupljih profila, koristeći krivulju izvijanja "a", imaju 14 % do 28 % veće otpornosti na izvijanje u odnosu na hladno oblikovane proračunane s krivuljom izvijanja "c".
The buckling curve "a" is to be chosen for the reinforcement ratio rs ≤ 3 %, and "b" for the reinforcement ratio 3 % < rs ≤ 6 %. 
Iz tog razloga upotreba toplo dogotovljenih šupljih profila rezultira konstrukcijama prosječno lakšim 14 % do 17 %, ali im je cijena još uvijek 5 % do 33 % viša u odnosu na hladno oblikovane.
The recommended values of partial factors are based on probabilistic calibration. 
Krivulje izvijanja određuju se s obzirom na omjer armiranja.
For joints in hollow section lattice girders, the recommended value of partial factor is gM5 = 1,0. 
Za omjer armiranja koji je rs ≤ 3 % za pravokutne i okrugle šuplje profile usvaja se krivulja izvijanja "a".
The recommended value is accepted in almost all countries of the European Union. 
Za omjer armiranja 3 % < rs ≤ 6 % usvaja se krivulja izvijanja "b".
This value is conservative, which may result in a higher lattice girder weight, and in higher construction costs. 
U EN 1993-1-8 preporučene su vrijednosti parcijalnih faktora dobivene kalibracijom provedenom probabilističkim postupkom, te je preporučena vrijednost gM5 = 1,0.
This issue is illustrated in the following design example of a joint in a hollow section lattice girder. 
Ta vrijednost prihvaćena je u gotovo svim zemaljama Europske unije.
The following should be verified for the considered joint: chord face failure, chord punching, chord shear, and welds fracture. 
Proračun zavarenog priključka rešetke provodi se prema točki 7.5 EN
The weakest component of the joint is the chord face failure according to the following expression (Table 7.10 EN 1993-1-8): 
Mjerodavan kriterij za otpornost priključka u ovom primjeru je otkazivanje lica pojasnice, prema sljedećem izrazu:
Where: g = b0/(2t0) 
gdje je: g = b0/(2t0)
- ratio of the chord width or diameter b0 to twice its wall thickness t0, 
- koeficijent koji uzima u obzir geometriju pojasnice širine b0 i debljine stijenke t0,
β ≤ - coefficient that takes into account stresses in the chord, 
β ≤ - koeficijent koji uzima u obzir naprezanja u pojasnici,
- coefficient that takes into account geometry of connection bars, 
- omjer srednje širine elemenata ispune i pojasa,
- stress level in the chord. 
- razina naprezanja u pojasnici.
The joint resistance verification based on the partial factor gM5 = 1,0 is satisfactory with the utilization ratio of 79 %. 
Dokaz pouzdanosti priključka s preporučenim parcijalnim faktorom gM5 = 1,0 zadovoljava kriterije prema EN 19931-8 i iskorištenost priključka iznosi 79 %.