natgillin/translations-raw huggingface dataset:
In case of thin asphalt layers, old wearing course ages and IRIvalues were similar to those of pavement strengthening. 
Na cestama s tankim slojem asfalta vrijednosti IRI faktora su bile slične vrijednostima na obnovljenom kolniku.
The rut depth on trial sections before pavement strengthening varied from 1.5 to 14.8 mm. It is obvious that in the cases with the rut depth of 1.5-5.0 mm, some other pavement condition parameter was the critical one necessitating rehabilitation. 
Dubina kolotraga na ispitivanim dionicama prije obnove kolnika je iznosila između 1,5 i 14,8 mm. U slučajevima gdje dubina kolotraga iznosi 1,5 do 5,0 mm, obnova tog dijela kolnika bila je nužna budući da je neki drugi parametar stanja kolnika imao kritičnu vrijednost.
The condition data time series of trial sections have validated previous expectations according to which no thin asphalt layer can be effective if the rut depth on the old pavement surface exceeds 10 mm. 
Podaci o stanju kolnika na promatranim dionicama potvrdili su pretpostavku prema kojoj tanki sloj asfalta ne može biti učinkovita mjera obnove ako je dubina kolotraga na starom kolniku veća od 10 mm.
The initial longitudinal unevenness of trial sections before surface dressing amounted to 1.8-3.6 m/km IRI-value on main roads, and to 4.0-6.0 m/km on secondary roads. 
Početna prosječna dubina kolotraga je iznosila između 2,0 do 4,5 mm na glavnim cestama te između 2,0 do 9,0 mm na sporednim cestama.
The rather wide range of macro texture of the "old" pavement surface varied between 0.20 and 0.65. 
Poprilično veliki raspon makroteksture starog asfalta je iznosio između 0,2 i 0,65.
The micro texture mass proved to be more homogeneous and varied from 0.13 to 0.38. 
Mikrotekstura je bila homogena, a raspon vrijednosti je iznosio od 0,13 do
The effect of pavement strengthening - typically 4-6 cm overlay without recycling - on visual condition (characterisation of surface defects) is shown in Figure 2. 
Slika 1. prikazuje utjecaj ojačanja kolnika- novi sloj debljine 4 do 6 cm bez recikliranja vizualno stanje kolnika (karakterizacija površinskih oštećenja).
It can be seen that the original medium-poor condition level (scores 3-5) changes into excellent level (score 1) or good level (score 2). 
Može se vidjeti kako loše stanje kolnika (ocjena 3-5) prelazi u odlično ( ocjena 1) ili vrlo dobro (ocjena 2).
Effect of strengthening on surface defects (visual condition) 
(Stanje kolnika koje nije savršeno, godinu
In Table 1, a generally spectacular reduction can be seen in the rut depth of trial sections after resurfacing. 
Može se vidjeti da relativno debeli novi sloj asfalta može smanjiti dubinu kolotraga na 1 do 3 mm, više ili manje neovisno o prethodnoj dubini kolotraga.
Trial section 
Ispitivana dionica ceste
Year of intervention 
Godina obnove kolnika
Previous rut depth 
Prethodna dubina kolotraga
New rut depth 
Nova dubina kolotraga
Reduction in rut depth 
Smanjenje dubine kolotraga
Road 63, 28+000-28+500 
Cesta63, 28+000-28+500
Mean values 
Srednja vrijednost
Reduction in rut depth as a consequence of new pavement layers 
Smanjenje dubine kolotraga nakon postavljanja novih slojeva asfalta
Some conclusions are: 
Zaključci su sljedeći:
- it can generally be observed that surface dressing can 
- površinska obrada više utječe na poboljšanje makroteksture
improve macro texture slightly more compared to micro 
negoli mikroteksture (u slučaju pokusnih dionica,
texture (in case of trial section monitoring, dimensionless 
bezdimenzijski parametri mikrostrukture i makroteksture su
Reduction in rut depth as a consequence of new thin pavement layers 
Smanjenje dubine kolotraga nakon postavljanja novih tankih slojeva asfalta
Increase in macro texture of trial sections due to surface dressing 
Poboljšanje makroteksture ispitivanih dionica nakon površinske obrade kolnika
Increase in micro texture of trial sections due to surface dressing 
Poboljšanje mikroteksture ispitivanih dionica nakon površinske obrade kolnika
Trial section 
Ispitivana dionica
Year of intervention 
Godina obnove
Road 4, 59+000-59+500 Road 8, 117+000-117+500 
Cesta 4, 59+000-59+500 Cesta 8, 117+000-117+500
Year of intervention Previous macro texture New macro texture Increase in macro texture 
Godina obnove Prethodna makrostruktura Nova makrotekstura Poboljšanje mikroteksture
Year of intervention Previous macro texture New macro texture Increase in macro texture 
Godina obnove Prethodna mikrotekstura Nova mikrotekstura Poboljšanje mikroteksture
- surface dressing resulted in a minor decrease in micro roughness (0.01), where the negative tendency, similar to that mentioned before, was registered for macro roughness. 
- površinska obrada je rezultirala manjim smanjenjem mikrohrapavosti (za 0,01), i to na prije spomenutim dionicama na kojima je zabilježeno i smanjenje hrapavosti makroteksture.
6. Deterioration trends before and after rehabilitation 
6. Trendovi oštećenja kolnika prije i nakon obnove
The deterioration of pavements after rehabilitation, i.e. after strengthening without milling the old layer(s), is dependent on various partly controversial factors including, among others, the thickness and quality of new asphalt layer(s), the quality of remaining old pavement layers, and the traffic progression (growth) factors. 
Oštećenja kolnika nakon obnove, primjerice ojačanje kolnika bez uklanjanja postojećeg asfaltnog sloja ovise o različitim faktorima, između ostalog i o debljini i kvaliteti novih asfaltnih slojeva, kvaliteti starog asfalta te prometnom opterećenju.
The actual deterioration (and duration of new life cycle) originates from the combination of influencing parameters. 
Stvarna oštećenja kolnika (i novo uporabno razdoblje) ovise o kombinaciji utjecaja svih parametara stanja kolnika.
The deterioration features of two typical trial sections are compared - as case studies - before and after the condition improving intervention (pavement strengthening or surface dressing). 
Oštećenja dviju vrsta ispitivanih dionica analiza slučajauspoređena su prije i nakon obnove kolnika (ojačanje kolnika ili površinska obrada).
The following statements can be made after comparison of deterioration curve "parts" of various condition parameters before and after the intervention: - surface defects characterized by Road Master, 5-level visual inspection reached the worst (5) score in the "before" life cycle already at the age of 11 years (the trial section had been constructed in 1989), while the deterioration during "after" life cycle is considerably slower showing still a medium condition level (score 3) after 12 years in 2014; - the average rut depth of the section in 2 years before the pavement strengthening - at the age of 11-13 years - was around 8 mm, the same level was attained after 10 years in the "after" life cycle proving the similarity of the two rut depth progression trends; - trend of IRI values is practically not influenced by the pavement rehabilitation, since it is continuously around 2 m/km proving that unevenness constitutes very rarely the critical condition parameter of Hungarian main roads with relatively thick pavement structure. 
Nakon usporedbe dijelova krivulje oštećenja kolnika uslijed različitih parametara stanja prije i nakon obnove kolnika, doneseni su sljedeći zaključci: - oštećenja površine su okarakterizirana u programu RoadMaster, vizualni pregledom u pet razina, gdje je ustanovljeno da je najlošiji kolnik (5 bodova) trebao obnovu nakon što je bio u upotrebi 11 godina (dionica je izgrađena 1989. godine), dok je pojava oštećenja nakon obnove bila relativno sporija (3 boda) nakon 12 godina, odnosno 2014. godine - prosječna dubina kolotraga ispitivane dionice 2 godine prije ojačanja kolnika nakon uporabnog razdoblja od 11 do 13 godina - iznosila je oko 8 mm, a ista je vrijednost dobivena 10 godina nakon ojačanja, što upućuje na sličan trend nastajanja kolotraga - vrijednosti IRI faktora uglavnom ne ovise o obnavljanju kolnika, budući da je ta vrijednost uvijek približno 2 m/km što dokazuje da je ravnost kolnika vrlo rijetko kritični parametar na mađarskim glavnim cestama s relativno debelim asfaltnim slojem.
Deterioration curve for a trial section before and after pavement strengthening in 2002 
Krivulja oštećenja ispitivane dionice ceste prije i nakon obnavljanja kolnika 2002.
Deterioration curve for a trial section before and after pavement strengthening in 1996 and 2007 
Krivulja oštećenja ispitivane dionice ceste prije i nakon obnove kolnika 1996. i 2007.
Deterioration curve for a trial section before and after surface dressing in 2000 
Krivulja oštećenja ispitivane dionice ceste prije i nakon površinske obrade kolnika 2000. godine
The following statements can be made about these curves: 
- Dubina kolotraga 8-9 mm izmjerena je nakon 8 do 9 godina korištenja kolnika.
7. Concluding remarks 
7. Zaključak
Deformation characteristics of aluminium alloys 
Deformacijske karakteristike aluminijskih legura
Deformacijske karakteristike aluminijskih legura 
Deformation characteristics of aluminium alloys
Primjena aluminijskih legura za građevinske konstrukcije zahtijeva poznavanje njihovih karakteristika u elastičnoplastičnom području. 
The utilisation of aluminium alloys in structural applications requires knowledge of their characteristics in the elastoplastic area.
Deformacija legura u tom području može se opisati Ramberg-Osgoodovom jednadžbom. 
The deformation of alloys in this area can be described by the Ramberg-Osgood's equation.
U radu su prikazani rezultati vlačnog ispitivanja legura AW-5083 i AW-2024 i potvrđeno je da Hollomonova jednadžba može pouzdano opisati deformacijsko očvršćivanje. 
Tensile test results for AW5083 and AW-2024 alloys are presented, and it is confirmed that strain hardening can reliably be described with Hollomon equation.
Na temelju pokazatelja deformacijskog očvršćivanja izvedene su Ramberg-Osgoodove jednadžbe za ove dvije legure. 
Ramberg-Osgood equations are derived for these two alloys based on strain hardening indicators.
Ključne riječi: aluminijske legure, Hollomonova jednadžba, Ramberg-Osgoodova jednadžba, koeficijent čvrstoće, indeks deformacijskog očvršćivanja 
Key words: aluminium alloys, Hollomon equation, Ramberg-Osgood equation, strengthening factor, strain hardening index
Prof. Mitar Mišović, PhD. Met. 
Mitar Mišović, dipl.ing.met.
Nebojša Tadić, PhD. Met. 
Nebojša Tadić, dipl.ing.met.
The use of aluminium alloys in structural engineering does not have a long tradition despite the fact that their elastic and yield limits may be greater compared to those exhibited by ordinary structural steel elements. 
Primjena aluminijskih legura za građevinske konstrukcije nema dugu tradiciju bez obzira na to što njihova granica elastičnosti i popuštanja može biti veća nego kod običnih konstrukcijskih čelika.
small susceptibility to temperature gradient and residual stress; - resistance to impacts (positive influence of the speed of 
osjetljivost na temperaturni gradijent i zaostala naprezanja; - otpornost na udare (pozitivan utjecaj brzine deformacije na
deformation on the strength and ductility); - plentiful solutions and modern technologies for the 
čvrstoću i žilavost); - vrlo velik izbor rješenja i suvremenih tehnologija za spajanje
connection of elements. 
elemenata.
Aluminium alloys can advantageously be used in structural applications when full use is made of one of the three above mentioned key properties: corrosion resistance (C), small weight (L), and functionality of cross-section (F). 
Prednost aluminijskih legura za konstrukcije može se postići kada se potpuno iskoristi jedno od tri navedena ključna svojstva: otpornost na koroziju (C), mala težina (L) i funkcionalnost presjeka (F).
Numerous examples of such structures are given in papers presented by Mazzolani, Kissell, Lundiberg, Dwigth [1-4], and in publications specialized for aluminium [5-8]: 
U radovima Dwighta, Kissella, Mazzolania, Lundberga [1-4] te u publikacijama specijaliziranim za aluminij [5-8] dani su brojni primjeri konstrukcija, kao: - dugački rešetkasti nosači i krovni sustavi u kojima su
- long truss girders and roof systems in which variable loads 
promjenjiva opterećenja mala u usporedbi s vlastitom
are small in comparison with self-weight; 
težinom; - konstrukcije na nepristupačnim mjestima daleko od
- structures at inaccessible sites, far away from transport 
prometnica, tako da su ekonomičan prijevoz i laka montaža
routes, where low-cost transport and easy assembly are 
iznimno značajni (transmisijski stupovi, stubišta, privremeni
- structures affected by corrosion and moisture (roof structures of swimming pools, bridges, water engineering facilities, and offshore structures); - structures with moveable elements, so that servicing is easy and economical (mobile bridges for pedestrians and motor vehicles, rotary bridge cranes at round pools in wastewater purification plants); - special purpose structures where maintenance is extremely difficult and where weight must be limited (masts, lighting towers, motorway portals, traffic signs). 
(krovovi bazena, mostovi, hidrotehnički objekti i offshore konstrukcije); - konstrukcije s pokretnim elementima, tako da je servisiranje lako i ekonomično (mobilni mostovi za pješake i motorna vozila, rotacijski mosni kranovi na kružnim bazenima u postrojenjima za pročišćavanje otpadnih voda); - konstrukcije za posebne namjene, gdje je održavanje posebno teško i težina mora biti ograničena (jarboli, kule za osvjetljenje, portali autocesta, znakovi).
Although not all of the mentioned cases are related solely to civil engineering, it is clear that the use of aluminium alloys in civil engineering is sustainable [9], and that the scope of possible applications is widening, especially in the areas of modern and less traditional applications [10]. 
Čak i ako svi ovi slučajevi ne pripadaju samo građevinskom inženjerstvu, upotreba je aluminijskih legura u graditeljstvu održiva [9], a i granice primjene se šire, osobito u područjima suvremenih i manje tradicionalnih skupina [10].
Figure 1 shows typical truss structures made of aluminium alloys. 
Na slici 1. prikazan je izgled tipičnih rešetkastih konstrukcija od aluminijskih legura.
Advantages of the (F + L) criteria are primarily used in case of truss structures, while advantages of the (C) criterion are also often used. 
Za rešetkaste konstrukcije prije svega su iskorištene prednosti (F + L) kriterija, premda se često koriste i prednosti (C) kriterija.
The deflection of the aluminium element's cross section can be verified by harmonizing it with the deflection of a steel element. 
Provjera progiba poprečnog presjeka aluminijskog elementa može se riješiti njegovim izjednačivanjem s progibom čeličnog elementa.
The following equation is used: 
Jednadžba je
where: EČ, EAl - elastic moduli of steel and aluminium 
gdje su: EČ, EAl - moduli elastičnosti čelika i aluminija;
- moments of inertia of steel and aluminium q - load l 
- momenti tromosti čelika i aluminija, q - opterećenje, l
- span of the structure. 
- raspon konstrukcije.
As the relationship EČ ≈ 3EAl, applies to the moduli of elasticity for the same load and span, the relationship of the moments of inertia at cross-section has to meet the following requirement: 
Kako za module elastičnosti vrijedi odnos EČ ≈ 3EAl, za isto opterećenje i raspon, odnos momenata tromosti poprečnog presjeka treba zadovoljavati uvjet
The strength and plasticity characteristics in the elastic-plastic area of load must be known to enable determination of critical 
Za određivanje kritičnih naprezanja i faktora sigurnosti konstrukcija od aluminijskih legura, potrebno je poznavati karakteristike
Examples of truss structures made of aluminium alloys [4, 7] 
Primjeri rešetkastih konstrukcija od aluminijskih legura [4, 7]
stresses and safety factors for aluminium alloy structures. 
čvrstoće i plastičnosti u elastičnoplastičnom području opterećenja.
The analytical dependence used for describing deformation behaviour in this area is the Ramberg-Osgood equation. 
Analitička ovisnost koja se primjenjuje za opis deformacijskog ponašanja u ovom području jest Ramberg-Osgoodova jednadžba.
This empirical non-linear equation links the elastic modulus and strain hardening indicators with an overall deformation [13]. 
Ta empirijska, nelinearna jednadžba povezuje modul elastičnosti i pokazatelje deformacijskog očvršćivanja s ukupnom deformacijom [13].
At static load, the following equation is used: 
Pri statičkom opterećenju jednadžba je
where: e - strain, se - stress at elastic limit sR - real stress 
gdje je: e - deformacija, se - naprezanje na granici elastičnosti, sR - stvarno naprezanje,
In the case of cyclic loading, the influence of the number of cycles should also be taken into account, as shown in the Manson-Coffin equation [14]: 
Kod cikličnog opterećenja, uz ove karakteristike, potrebno je uzeti u obzir i utjecaj broja ciklusa, što prikazuje MansonKoffinova jednadžba [14]:
where: e - strain, s'f - fatigue strength coefficient N - number of cycles e'f - fatigue ductility coefficient b - fatigue strength exponent c - fatigue ductility exponent. 
gdje je: e - deformacija, s'f - koeficijent zamorne čvrstoće, N - broj ciklusa, e'f - koeficijent zamorne duktilnosti, b - indeks (eksponent) zamorne čvrstoće, c - indeks (eksponent) zamorne duktilnosti.
Strain hardening, fatigue strength, and ductility exponents are linked with the following relationship [14]: 
Indeksi deformacijskog očvršćivanja, zamorne čvrstoće i duktilnost povezani su, prema [14], odnosom:
At relaxation of load, the elastic-plastic behaviour of material results in deviation from the initial behaviour of material due to mechanical hysteresis. 
Kod rasterećenja, elastoplastično ponašanje materijala uvjetuje odstupanja od početnog ponašanja materijala izazvana mehaničkom histerezom.
The deformation behaviour based on the Ramberg-Osgood equation for aluminium structures is specified 
Deformacijsko ponašanje na temelju primjene RambergOsgoodove jednadžbe za aluminijske konstrukcije propisano
in EN 1999-1-1 (Appendix E) [15]. 
je u EN 1999-1-1 (Dodatak E) [15].
The research conducted in this area is now very topical as the nonlinear dependence between the stress and plastic deformation requires laboratory testing, numerical modelling, and design adapted to real strain hardening [16]. 
Istraživanja povezana s tim vrlo su aktualna budući da nelinearna ovisnost naprezanja i plastične deformacije zahtijeva laboratorijsko ispitivanje, numeričko modeliranje i projektiranje prilagođeno realnom deformacijskom očvršćivanju [16].
Reliable models (equations) enable simulation of behaviour of structural elements based on the finite-element method (FEM) [17]. 
Pouzdani modeli (jednadžbe) pružaju mogućnost simulacije ponašanja konstrukcijskih elemenata primjenom metode konačnih elemenata (MKE) [17].
As the parameters given in equation (3) can be analysed as a function of temperature, it is also possible to analyse the influence of fire hazard on the behaviour of alloys and structures [18]. 
Kako se parametri u jednadžbi (3) mogu analizirati u funkciji temperature, pruža se mogućnost analize utjecaja potencijalnih požara na ponašanje legura i konstrukcija [18].
Knowledge of the influence of temperature on deformation behaviour is also a precondition for defining stability zone of welded structures [19], and requires harmonization of coefficients given in the Ramberg-Osgood equation with real properties of welded connections [20]. 
Poznavanje utjecaja temperature na deformacijsko ponašanje preduvjet je i za definiranje područja stabilnosti zavarenih konstrukcija [19], te zahtijeva prilagodbu koeficijenata u Ramberg-Osgoodovoj jednadžbi realnim svojstvima zavarenog spoja [20].
This is also valid for the fracture toughness properties, when these properties are a prerequisite for the use of aluminium alloys [21]. 
To se odnosi i na svojstva žilavosti loma, kada su ona uvjet za primjenu aluminijskih legura [21].
Tensile or tensile/compressive stresses (for cyclic loads) are used for laboratory testing [13, 14], although the verification of strain equation correction with spherical indentation device [22] can also be applied. 
Za laboratorijska ispitivanja primjenjuju se vlačna ili vlačno/ tlačna naprezanja (za ciklična opterećenja) [13, 14], ali je aktualna i provjera korekcije jednadžbe za deformaciju sfernim utiskivačem [22].
Results obtained by experimental testing of deformation characteristics of aluminium alloys are presented in this paper. 
U ovom su radu prikazani rezultati eksperimentalnog ispitivanja deformacijskih karakteristika aluminijskih legura.
Two alloys belonging to two distinct aluminium alloy groups, both widely used in various structures, were selected: thermally hardening alloys and thermally non-hardening alloys. 
Izabrane su dvije legure koje se široko koriste u različitim konstrukcijama, a pripadaju dvjema skupinama aluminijskih legura: koje termički očvršćuju i koje termički ne očvršćuju.
The deformation behaviour of samples during tensile tests was monitored for two alloy conditions (soft-annealed and harddeformed). 
Eksperimentalno je praćeno deformacijsko ponašanje uzoraka prilikom vlačnog ispitivanja za dva stanja legura (mekožareno i tvrdo-deformirano).
Diagrams with measurement results were analysed from the aspect of specific features related to deformation ageing and accuracy of stress values (technical yield limit in particular) for the experimental procedure applied. 
Analizirani su dijagrami mjernih rezultata iz aspekta posebnosti povezanih s deformacijskim starenjem i točnosti vrijednosti naprezanja (posebno tehničke granice popuštanja) za primijenjeni eksperimentalni postupak.
Numerical processing involved the use of Hollomon equation for the change of stress as related to the level of deformation. 
Numerička obrada je obuhvatila primjenu Hollomonove jednadžbe za promjenu naprezanja ovisno o stupnju deformacije.
Thanks to reliability of this non-linear equation in the plastic deformation interval, it was possible to define appropriate coefficients in the RambergOsgood equation. 
Zahvaljujući pouzdanosti primjene te nelinearne jednadžbe za interval plastične deformacije, definirani su koeficijenti u Ramberg-Osgoodovoj jednadžbi.
Experimentally defined and calculated values were compared with data from relevant literature. 
Eksperimentalno određene i izračunane vrijednosti su uspoređene s podatcima iz literature.
2. Experimental part 
2. Eksperimentalni dio
Materials and testing procedure 
Materijali i postupak ispitivanja
Alloy designation 
Oznaka legure
Content of alloying elements1), [%] 
Udio legirajućih elemenata1), [%]
Balance 
Ostalo
≤0.01 1) The content of alloying elements is compliant with: International Alloy Designations and Chemical Composition Limits For Wrought Aluminum and Wrought Aluminum Alloys, The Aluminum Association Inc., 2009. 
≤0,01 1) Udio legirajućih elemenata u skladu je s: International Alloy Designations and Chemical Composition Limits For Wrought Aluminum and Wrought Aluminum Alloys, The Aluminum Association Inc., 2009.
Chemical composition of alloys AW-2024 and AW-5083 
Kemijski sastav ispitanih legura AW-2024 i AW-5083
The alloy AW-5083 belongs to the Al-Mg-Mn system. 
Legura AW-5083 je iz sustava Al-Mg-Mn.
Thanks to good solubility of magnesium (Mg) in the hard solution of aluminium, the alloy has a pronounced capability of hardening through alloying and deformation, a good strength and ductility ratio, great capability of shaping in complex operations, corrosion resistance, and good weldability. 
Zahvaljujući dobroj topljivosti magnezija (Mg) u tvrdoj otopini aluminija, legura ima izraženu sposobnost očvršćivanja legiranjem i deformacijom, dobar odnos čvrstoće i duktilnosti, veliku sposobnost oblikovanja u složenim operacijama, korozijsku postojanost i dobru zavarljivost.
Considering the fact that it does not harden through thermal action, it does not involve tempering when processed to final dimensions and properties, and so it retains a high accuracy of dimensions. 
S obzirom na to da termički ne očvršćuje, ne uključuje kaljenje kod obrade do konačnih dimenzija i svojstva, tako da zadržava visoku točnost dimenzija.