natgillin/translations-raw huggingface dataset:
This has also been confirmed by more recent papers that are based on the analysis of energy balance of cross-sectional cores confined with transverse reinforcement (taking into account the fact that the increase in energy absorbed by confined core is closely related to the energy retained by transverse reinforcement up the limit of failure).
Ovo je potvrđeno i u kasnijim radovima koji su zasnovani na razmatranju energetske ravnoteže jezgri presjeka ovijenih poprečnom armaturom (povezivanje činjenice da je povećanje energije koju apsorbira ovijena jezgra usko vezano s energijom koju posjeduje poprečna armatura sve do granice loma).
3. Calculation of moment - curvature angle diagram for confined section
3. Postupak proračuna dijagrama moment - kut zaokreta za ovijeni presjek
The following numerical calculation procedure was used to enable application of the mentioned procedure for making the confined-concrete stress diagram in the analysis of bearing capacity and ductility of circular columns, with the purpose of forming the bending moment - curvature angle diagram.
Da bi se navedeni postupak izrade dijagrama naprezanja ovijenog betona primijenio u analizi nosivosti i duktilnosti kružnih stupova, potrebno je numeričkim postupkom proračuna konstruirati dijagram moment savijanja - kut zaokreta.
The calculation is conducted using an original computer program, for the section of known dimensions and reinforcement, and with the defined external normal force NEd.
Taj se proračun provodi uz pomoć originalnog računalnog programa, za poprečni presjek poznatih dimenzija i armature, sa zadanom vanjskom uzdužnom silom NEd.
The circular crosssection, shown in Figure 3, is formed of three basic parts:
Poprečni presjek kružnog oblika, kao što je prikazano na slici 3., čine tri osnovna dijela:
- protective concrete cover (marked with 1) - calculated from
- zaštitni sloj betona (označen sa 1) - računa se od ruba
the edge of cross-section to circular stirrup axis,
presjeka do osi kružnih spona,
- longitudinal reinforcement (marked with 2) - for calculation
- uzdužna armatura (označena sa 2) - za proračun se
purposes it is approximated with a continuous ring, and
aproksimira kontinuiranim prstenom i
- internal concrete core (marked with 3) - confined with
- unutarnja betonska jezgra (označena sa 3) - ovijena
stirrups.
sponama.
Calculation of the cross-section carrying capacity moment for a given curvature angle and an external normal force
Postupak proračuna momenta nosivosti poprečnog presjeka za zadani kut zaokreta i vanjsku uzdužnu silu
The cross section carrying capacity moment is calculated for each selected value of curvature angle (from zero toward maximum value, with the desired increment).
Za odabranu vrijednost kuta zaokreta (od nule do maksimalne vrijednosti, sa željenim korakom) proračunava se moment nosivosti poprečnog presjeka.
A numerical procedure known as the Finite Layer Approach is used.
Koristi se numerički postupak poznat pod nazivom Finite Leyer Approach.
In this respect, the cross-section is divided into an n number of horizontal strips Δhi in height (Figure 3).
Naime, poprečni presjek se dijeli na n vodoravnih traka visine Δhi (slika 3)..
The areas of ΔAco,i (protective concrete cover), ΔAs,i (reinforcement ring) and ΔAcc,i (confined concrete), are calculated for each strip.
Za svaku se traku izračunavaju površine: ΔAco,i (zaštitni sloj betona), ΔAs,i (armaturni prsten) i ΔAcc,i (ovijeni beton).
The strain ec is varied for each selected curvature angle jj.
Za odabrani kut zaokreta jj varira se relativna deformacija ec.
Strain values along strips ec and stress values in individual parts of cross section are calculated for each variation:
Za svaku varijaciju se proračunavaju relativne deformacije po trakama ei, i naprezanja u pojedinim dijelovima presjeka:
- fco,i for 0 < ei < 3,5 ‰, the value of fco,i is calculated from
- fco,i se, za 0 < ei < 3,5 ‰, izračunava s konvencionalnog
the conventional diagram for unconfined concrete
dijagrama za neovijeni beton (prikazan isprekidanom
(marked with dashed line in Figure 1).
linijom na slici 1), u protivnom, fco,i = 0,
- fs,i, for which the usual bilinear stress-strain diagram for
naprezanje - deformacija za čelik, bez ograničenja
steel is applied, without strain limitation for tensile steel,
deformacija vlačnog čelika,
- fcc,i for ei > 0 the value of fcc,i is calculated from the stress
- fcc,i se, za ei > 0, izračunava pomoću dijagrama naprezanja
diagram for confined concrete (marked with solid line in
za ovijeni beton (prikazan punom crtom na slici 1.).
Figure 1).
Za
For the tensioned part of cross-section fcc,i = 0.
zategnuti dio presjeka, fcc,i = 0.
Appropriate values of force Ni are defined from calculated stress values along strips:
Iz proračunanih naprezanja po trakama, izračunavaju se odgovarajuće sile Ni:
Forces Ni are added along all strips and, in this way, the internal normal force in cross-section is obtained.
Sile Ni se zbrajaju po svim trakama i tako se dobiva unutarnja uzdužna sila u presjeku.
The ec variation is conducted until proper balancing of the internal and external normal force in cross section, provided always that the maximum strain in confined concrete must not be greater than the limit strain for concrete ecu2,c, as defined by expression (7).
Variranje ec se provodi dok se u presjeku ne uravnoteže unutarnja i vanjska uzdužna sila, uz uvjet da maksimalna deformacija u ovijenom betonu ne smije biti veća od granične relativne deformacije za beton ecu2,c, definirane izrazom (7).
Once the balanced state is reached, bending moments are integrated along strips, by adding moments Ni·zi around the centre of the cross-section.
Nakon dostizanja ravnoteže pristupa se integriranju momenata savijanja po trakama, zbrajanjem momenata Ni·zi oko težišta presjeka.
The limit curvature angle ju, is the last one for which the balanced state in cross-section can be achieved, taking into account described conditions.
Granični je kut zaokreta ju onaj, zadnji u nizu, za koji se, uz opisane uvjete, može dostići ravnoteža u poprečnom presjeku.
4. Proportion of confined and unconfined parts of cross-section at the contact between bending moment and curvature angle
4. Analiza udjela ovijenog i neovijenog dijela poprečnog presjeka na vezu momenta savijanja i kuta zaokreta
As the maximum angle of curvature the cross-section can achieve at the moment of fracture greatly depends on the value of normal force, the loading of the column with the constant normal force of NEd = 1500 kN was adopted in this case which, in the dimensionless form, amounts to νd = NEd / Nu = 0,37 with respect to the limit axial force of concrete section fracture of Nu = Ac fcd.
U ovom primjeru usvojena je opterećenost stupa konstantnom uzdužnom silom NEd = 1500 kN, što u odnosu na graničnu uzdužnu silu loma betonskog poprečnog presjeka Nu = Ac fcd iznosi u bezdimenzijskom obliku νd = NEd / Nu = 0,37.
The moment - curvature curve is marked with 4.
Skupna krivulja moment - kut zaokreta označena je sa 4.
Computed stress - strain diagrams for the confined part and unconfined part of concrete section are presented in Figure 1.
Proračunski dijagrami naprezanje - relativna deformacija za ovijeni i neovijeni dio betonskog presjeka prikazani su na slici 1.
Curvature - moment diagram (4) at N = const. for circular cross-section, with curves representing
Dijagram moment - kut zaokreta (4) pri N=const. za kružni poprečni presjek
An additional carrying capacity and greater angle of curvature is mostly obtained through the confined concrete core, Curve 1, where the carrying capacity is still not exhausted.
Daljnja nosivost poprečnog presjeka i prirast kuta zaokreta omogućava se, uglavnom, preko ovijene betonske jezgre, krivulja 1, u kome još uvijek nije iscrpljena granična nosivost.
At the summary diagram, Curve 4, a smaller drop in carrying capacity, as related to moment, can be observed in the protective concrete cover once the limit deformation is achieved.
Na skupnom dijagramu, krivulja 4, po dosezanju granične deformacije u betonu zaštitnog sloja, također je uočljiv manji pad nosivosti u odnosu na moment.
5. Carrying capacity and ductility of confined circular columns
5. Nosivost i duktilnost ovijenih kružnih stupova
Influence of confinement on the carrying capacity of columns
Utjecaj ovijanja na nosivost stupa
At further increase in curvature, the protective action of concrete cover disappears, the static height of cross-section reduces, and the bending strength also reduces.
Pri daljnjem porastu kuta zaokreta, nestaje doprinos zaštitnog sloja, smanjuje se statička visina presjeka i pada nosivost na savijanje.
Influence of confinement on the ductility of columns
Utjecaj ovijanja na duktilnost stupa
In order to ensure a ductile behaviour of structures, especially when they are subjected to seismic forces, all plastic hinge formation zones (in case of columns, these zones are at column ends) must have an appropriate ductility, as this will enable a high plastic rotation capability.
Kako bi se osigurala duktilna konstrukcija, naročito pri djelovanju seizmičkih sila, potrebno je da sve moguće zone formiranja plastičnih zglobova (kod stupova su to njegovi krajevi) imaju odgovarajuću duktilnost koja će omogućiti visok kapacitet plastične rotacije.
The angle of curvature jy is the angle of curvature at the moment the elastic failure of longitudinal reinforcement under tensile stress is achieved for the first time.
Kut zaokreta jy je kut zaokreta u trenutku prvog dosezanja granice popuštanja elastičnosti uzdužne armature napregnute na vlak.
Taking into consideration the need to achieve an appropriate column ductility during an earthquake action, the Eurocode 8 [3, 5] specifies the curvature ductility factor, μj as a function of the basic behaviour factor, qo, and, for structures with grater rigidity, the structure's basic oscillation period:
Uzimajući u obzir zahtjev za posjedovanje potrebne duktilnosti stupova tijekom potresa, Eurokod 8 [3, 5] propisuje vrijednosti koeficijenta duktilnosti kuta zaokreta μj u funkciji osnovnog faktora ponašanja qo i, za konstrukcije veće krutosti, od osnovnog perioda osciliranja konstrukcije:
for T1 ≥ TC
za T1 ≥ TC
μφ = k [1 + 2(qo - 1)TC / T1] for T1< TC
μφ = k [1 + 2(qo - 1)TC / T1] za T1< TC
interval
krivulje
T1 - structure oscillation period in the first mode.
T1 - period osciliranja konstrukcije u prvom tonu.
Dušan Najdanović, Branko Milosavljević
Slika 5.
For that reason, the curvature ductility factor for columns of circular cross-section is analysed in the paper as a function of the normalised normal force for different distances between stirrups.
Koeficijent duktilnosti kuta zaokreta (μφ) u funkciji normalizirane uzdužne sile (νd) za različite razmake spona (s) stupa kružnog poprečnog presjeka
The corresponding diagrams are presented in Figure 5.
Slika 6.
These diagrams clearly show that a high and reliable non-elastic deformation capacity can be ensured by strong confinement of columns with transverse reinforcement, even at higher intensities of normal force.
Primjer dijagrama za određivanje koeficijenta duktilnosti kuta zaokreta u funkciji razmaka spona za stup poprečnog presjeka 400/400 mm [5] (promjer spona: 12 mm)
According to EC8 provisions relating to required curvature ductilities, the Manual for the seismic design of steel and concrete buildings in Eurocode 8 [5] contains a series of diagrams showing link between the curvature ductility factor and stirrup intervals for individual geometrical properties of cross-section of rectangular columns, at different levels of the nominal normal force νd.
U skladu s odredbama Eurokoda 8 koje se odnose na zahtijevane duktilnosti kuta zaokreta, u Priručniku za proračun zgrada na seizmičke utjecaje prema toj normi [5], izrađene su i objavljene serije dijagrama koji daju vezu između koeficijenta duktilnosti kuta zaokreta i razmaka spona za određene geometrijske karakteristike poprečnog presjeka pravokutnih stupova, uz variranje razine nominalne uzdužne sile νd.
An example of diagram from the mentioned Manual, for column measuring 400/400 mm in cross-section, and for two methods of transverse reinforcement, is shown in Figure 6.
Primjer dijagrama iz navedenog Priručnika, za stup dimenzija poprečnog presjeka 400/400 mm i dva načina armiranja poprečnom armaturom, prikazan je na slici 6.
Based on the calculation presented in this paper, appropriate diagrams (Figure 7) were made for the column of circular cross-section.
Na osnovi postupka proračuna prikazanog u ovom radu, nacrtani su odgovarajući dijagrami za stup kružnog poprečnog presjeka, prikazani na slici 7.
Example of diagram for determining the curvature ductility factor as a function of stirrup intervals for circular column 450 mm in diameter
Primjer dijagrama za određivanje koeficijenta duktilnosti kuta zaokreta u funkciji razmaka spona "s" za kružni stup promjera D = 450 mm
Diagrams shown in Figure 7 were made for a circular column which corresponds, by its cross-sectional dimensions and material properties, to the column presented in Figure 6.
Dijagrami na slici 7 izrađeni su za kružni stup koji po dimenzijama presjeka i karakteristikama materijala odgovara stupu u primjeru prikazanom na slici 6.
Curves shown in this example are similarly shaped as the curves given in Figure 6 for the column of rectangular cross section, and similar curvature ductility factors are obtained in both cases.
Krivulje prikazane u ovom primjeru imaju sličan oblik kao i krivulje sa slike 6 za stup kvadratnog poprečnog presjeka, a ostvaruju se i slični koeficijenti duktilnosti kuta zaokreta.
It should be noted that two stirrups 12 mm in diameter were used for the confinement of rectangular column, while only one stirrup was used for circular column, which is a known effect of efficiency that is achieved by confinement with circular stirrups.
Ovdje treba istaknuti korištenje dviju spona promjera 12 mm za ovijanje kvadratnog stupa, dok je kod kružnog stupa korištena samo jedna spona, što je poznata posljedica učinkovitosti ovijanja kružnim sponama.
It can be concluded that the adoption of column of circular cross-section is a good solution in cases when higher curvature ductility is required.
Može se zaključiti kako odabir kružnog poprečnog presjeka stupa predstavlja dobro rješenje u slučajevima kada se zahtijeva postizanje veće duktilnosti kuta zaokreta.
It is quite easy to use such diagrams in the design of structures.
Primjena je takvih dijagrama u projektiranju konstrukcija jednostavna.
The presented calculation procedure can also be applied in the analysis of carrying capacity of a pipe filled with concrete, and also in case when the repair of the existing circular columns is made by confinement using sheet steel rings or FRP sheets, which can greatly increase the carrying capacity and improve ductility of existing columns.
Na sličan se način prikazani postupak proračuna može primijeniti i za analizu nosivosti cijevi ispunjenih betonom, kao i u slučaju kada se sanacija postojećih kružnih stupova provodi ovijanjem pomoću prstenastih traka od čeličnih limova ili FRP trakama, čime se može znatno povećati nosivost i poboljšati duktilnost postojećih stupova.
Composite materials made of glass or carbonic fibres are currently increasingly used for this kind of remedial activities, [4, 8].
Danas se za potrebu takvih sanacija sve više upotrebljavaju kompozitni materijali izrađeni od staklenih ili karbonskih vlakana (GFRP ili CFRP) [4, 8].
An original computer program founded on stress diagrams and confined concrete limit strain expressions, and based on the numerical method known as the Finite Layer Approach, was developed as a means to calculate the carrying capacity and ductility of circular reinforced-concrete columns confined with reinforcement.
Na temelju dijagrama naprezanja i izraza za granične deformacije ovijenog betona razvijen je originalan računalni program, prema numeričkoj metodi poznatoj kao Finite Leyer Approach, za proračun nosivosti i duktilnosti kružnih armiranobetonskih stupova ovijenih armaturom.
The result of this calculation can be expressed as a diagram showing relationship between the bending moment and cross-section curvature.
Rezultat toga proračuna može se prikazati u obliku dijagrama moment savijanja - kut zaokreta poprečnog presjeka.
Just like in case of columns of quadratic and rectangular cross-section, a high and reliable capacity of available non-elastic deformations can also be ensured for circular columns by strong confinement of columns with transverse reinforcement, even in case of high intensities of normal force.
Kao i u slučaju stupova kvadratnih i pravokutnih poprečnih presjeka, i kod stupova kružnih poprečnih presjeka može se visok i pouzdan kapacitet raspoloživih neelastičnih deformacija osigurati jakim ovijanjem stupova poprečnom armaturom i pri visokim intenzitetima uzdužne sile.
Using this diagram, it can be concluded from the analysis of contribution of individual parts of cross section at limit load that the confinement of the circular section core with strong stirrups not only increases its ductility, but also significantly increases its resistance to normal force.
Analizom doprinosa pojedinih dijelova poprečnog presjeka pri graničnim utjecajima na ovakvom dijagramu, slijedi zaključak da ovijanje jezgre kružnog poprečnog presjeka jakim sponama ne povećava samo duktilnost, već značajno povećava i njihovu nosivost na uzdužnu silu.
However, in such cases the increase of resistance to bending is practically negligible.
Međutim, povećanje nosivosti na savijanje je u tim slučajevima praktički zanemarivo.
The quantity of transverse reinforcement needed to achieve the required level of ductility increases with the reduction of percentage
Količina poprečne armature koja je potrebna da se postigne zahtijevana duktilnost, povećava se sa smanjenjem postotka armiranja uzdužnom armaturom kao i s povećanjem debljine zaštitnog sloja betona.
Results obtained by determining, through shear stress analysis, the influence of size of wall girders without reinforcement on their bearing capacity and ductility are presented.
Prikazani su rezultati proračuna utjecaja veličine zidnog nosača bez armature za preuzimanje posmićnih naprezanja na njegovu nosivost i duktilnost.
The program for non-linear analysis of concrete structures, based on the finite-element method, was used.
Primijenjen je program za nelinearni proračun betonskih konstrukcija temeljen na metodi konačnih elemenata.
It is stressed that this reduction of nominal capacity is not significant for engineering practice.
Ističe se da za inženjersku praksu pad nominalne nosivosti nije značajan.
wall girder, influence of wall girder size, bearing capacity, seismic evaluation, nonlinear analysis, finite-element method
zidni nosač, utjecaj veličine zidnog nosača, nosivost, duktilnost, nelinearni proračun, metoda konačnih elemenata
Ožbolt, J., Meštrović, D.: Influence of wall girder size on its bearing capacity and ductility, GRAĐEVINAR, 60 (2008) 12
Ožbolt, J., Meštrović, D.: Utjecaj veličine zidnog nosača na njegovu nosivost i duktilnost, GRAĐEVINAR, 60 (2008) 12
Influence of wall girder size on its bearing capacity and ductility, GRAĐEVINAR, 60 (12)
Utjecaj veličine zidnog nosača na njegovu nosivost i duktilnost, GRAĐEVINAR, 60 (12)
Structural damages to RC (Reinforced concrete) buildings occasionally occur as a consequence of sudden ground movements.
Nagli pomaci u tlu mogu dovesti do oštećenja armiranobetonskih građevina.
One of these is effect of tunnel excavation on the structures and the design process should be carried out by taking the effect into account.
Takvi pomaci mogu između ostalog biti uzrokovani gradnjom tunela, pa se utjecaj takve gradnje treba uzeti u obzir u postupku projektiranja građevina.
In this study, the structural damages caused by the impact of sudden movement emanating at the ground were investigated for a selected hospital building.
U ovom se radu na primjeru postojeće bolničke zgrade analiziraju konstrukcijska oštećenja armiranobetonske građevine uslijed naglih pomaka tla.
Within the scope of this study, it was aimed to obtain the most accurate data by combining different engineering disciplines through a comprehensive approach.
Kako bi se dobili što točniji podaci za potrebe analiza, primijenjen je multidisciplinarni pristup radi povezivanja raznih inženjerskih disciplina koje su sudjelovale u ovom istraživanju.
structural damage, ground movement, tunnel excavation, ground strengthening, georadar
iskop tunela, georadar, oštećenje konstrukcije, pomak tla, pojačanje tla
S., Akcay, C.: Structural damage caused to RC buildings by tunnelling work, GRAĐEVINAR, 66 (2014) 7, pp. 643-651, doi: https://doi.org/10.14256/JCE.
S., Akcay, C.: Konstrukcijska oštećenja armiranobetonskih građevina uslijed gradnje tunela, GRAĐEVINAR, 66 (2014) 7, pp. 643-651, doi: https://doi.org/10.14256/JCE.
Structural damage caused to RC buildings by tunnelling work, GRAĐEVINAR, 66 (7), 643-651, doi: https://doi.org/10.14256/JCE.
Konstrukcijska oštećenja armiranobetonskih građevina uslijed gradnje tunela, GRAĐEVINAR, 66 (7), 643-651, doi: https://doi.org/10.14256/JCE.
Dependence of the asphalt sample composition on its tensile strength
Preuzmi članak (EN verzija): n/a
The tensile strength was measured by indirect method, and the asphalt sample composition was defined based on the space model in which components were presented by volume concentrations.
Vlačna čvrstoća mjerena je indirektnom metodom, a sastav asfaltnog uzorka definiran je prema prostornom modelu u kojem su komponente izražene volumnim koncentracijama.
After analysis of interaction patterns and following statistical processing of measurement results, it was established that the asphalt sample tensile strength is functionally dependent on its composition.
Traženjem trenda međusobne ovisnosti i statističkom obradom rezultata mjerenja nađena je funkcionalna ovisnost vlačne čvrstoće asfaltnog uzorka o njegovu sastavu.
asphalt mix, asphalt composition, asphalt property, asphalt sample, filler concentration, bitumen concentration
asfaltna mješavina, sastav asfalta, svojstvo asfalta, asfaltni uzorak, koncentracija punila, koncentracija bitumena
Ramljak, Z., Strineka, A., Šafran, K.: Dependence of the asphalt sample composition on its tensile strength, GRAĐEVINAR, 57 (2005) 3
Ramljak, Z., Strineka, A., Šafran, K.: Ovisnost vlačne čvrstoće asfaltnog uzorka o njegovom sastavu, GRAĐEVINAR, 57 (2005) 3
Dependence of the asphalt sample composition on its tensile strength, GRAĐEVINAR, 57 (3)
Ovisnost vlačne čvrstoće asfaltnog uzorka o njegovom sastavu, GRAĐEVINAR, 57 (3)
The effect of tunnelling work on the stability of approach cutting
Preuzmi članak (HR verzija): PDF
Davor Milaković, Meho Saša Kovačević
Preuzmi članak (EN verzija): n/a
The influence of tunnelling work on the stability of the approach cutting is studied.
Utjecaj iskopa tunela na stabilnost pokosa predusjeka
Milaković, D., Kovačević, M. S. (2008).
tunel, predusjek, deformacija, proračun, stabilnost pokosa, trodimenzijski model
The condition of the porch structure prior to renovation, with appropriate testing data, is presented.
Zamjena kamenih stupova u prizemlju dvorca Veliki Tabor
The design solution is described and the replacement procedure is presented for ground-floor porch columns that were unable to carry the required load.
Uvodno su dani osnovni povijesni podaci o dvorcu Veliki Tabor te o obnovama u njemu za posljednjih 100 godina.
Lokošek, E.: Replacement of stone columns at the ground floor of the Veliki Tabor castle, GRAĐEVINAR, 56 (2004) 5
Fotografije dobro ilustriraju provedbu toga graditeljski iznimno zanimljivog pothvata.
Replacement of stone columns at the ground floor of the Veliki Tabor castle, GRAĐEVINAR, 56 (5)
obnova, Velik Tabor, preventivna sanacija, dvorac, zamjena stupova, trijem, kameni stupovi, oštećenja
The column punching through the slab is most often related to floor structures, and less often to foundation slabs under columns.
Proboj stupa kroz ploču najčešće se vezuje za međukatne konstrukcije, rjeđe i za ploče temelja samaca ispod stupova.
Calculation models for these two problems are often not separated.
Proračunski modeli za ova dva problema često nisu razdvojeni.