natgillin/translations-raw huggingface dataset:
The plastic region was modelled across 15 points which were obtained as an average value from actual stressstrain diagram, while elastic modulus and yield strength were set according to values given in Table 1.
Plastično područje modelirano je pomoću 15 točaka koje su dobivene kao srednja vrijednost iz stvarnih dijagrama, a moduli elastičnosti i granice popuštanja zadani su prema vrijednostima danim u tablici 1.
Bolts were modelled bi-linearly with the yield strength and elastic modulus as given in Table 1, while the tangential elastic modulus was defined as being equal to 10 percent of the elastic modulus.
Vijci su modelirani bilinearno s granicom popuštanja i modulima elastičnosti prikazanim u tablici 1., a tangencijalni modul elastičnosti određen je kao 10 % vrijednosti modula elastičnosti.
As, due to its orthotropic nature, modelling
Budući da je ovaj postupak zbog ortotropnosti
procedures is much more complex than steel modelling and hence impracticable with the basic program package Abaqus/ CAE, the UMAT subroutine had to be used to define the timber.
mnogo složeniji od modeliranja čelika te neizvediv u osnovnom programskom paketu Abaqus/CAE, za potrebe određivanja karakteristika drva upotrijebljena je UMAT podrutina.
Two timber yield criteria were defined via this subroutine: the Tsai-Wu criterion for the connection zone, and a yield criterion derivative from the Hill's yield criterion for other parts of the timber.
Pomoću podrutine određena su dva kriterija popuštanja drva, u zoni spoja kriterij Tsai-Wu, a za ostalo drvo izvedenica iz Hillovog kriterija popuštanja.
The coordinate system by which mechanical properties of timber were described is marked with R, T and L axes (which stands for radial, transverse and longitudinal directions, respectivelly).
Koordinatni sustav kojim se opisuju mehaničke karakteristike drva označen je osima R, T i L (redom radijalni, transverzalni i longitudinalni smjer).
Elastic modulus and shear modulus for each direction were obtained as average values of timber having the bulk density (ρ = 443, 47 kg/m3) similar to the timber used in truss girger manufacture, as found in available literature [9-4].
Moduli elastičnosti i moduli posmika za svaki pojedini smjer dobiveni su kao prosječne vrijednosti drva slične zapreminske težine drva (ρ = 443,47 kg/m3) koje je upotrijebljeno za proizvodnju rešetke iz dostupne literature [9-14].
The values from these sources are presented in Table 1.
Vrijednosti iz navedenih izvora su obrađene i prikazane u tablici 1.
Main wood strength values for each direction were adopted from literature [15, 16].
Srednje čvrstoće drva za svaki pojedini smjer usvojene su iz literature [15, 16].
The testing conducted in the selected literature was made on the same timber quality, the bulk density of wood was almost identical, and the wood type and weather conditions in which the tree has grown are quite similar.
Ispitivanja koja su opisana u odabranoj literaturi, provedena su na istoj kvaliteti drva, zapreminska težina drva je gotovo identična, a vrsta i podneblje u kojem je drvo raslo su isti.
UMAT subroutine and wood yield criteria
UMAT podrutina i kriteriji popuštanja drva
The UMAT subroutine was used for the definition of yield criteria and mechanical properties of wood.
Podrutina UMAT služila je za određivanje kriterija popuštanja i određivanje mehaničkih karakteristika drva.
Prior to its incorporation in the program package ABAQUS as the "userdefined material", the UMAT subroutine had to be written in the programming language FORTRAN [17].
Prije implementacije podrutine u programski paket ABAQUS kao "user-defined material" trebalo je UMAT podrutinu napisati u programskom jeziku FORTRAN [17].
One of main problems encountered during FEM of timber, resulting from the orthotropic nature and in homogeneity of this material, lies in the definition of yield criteria.
Jedan od glavnih problema prilikom numeričkog modeliranja drva zbog njegove ortotropnosti i nehomogenosti bio je taj kako odrediti kriterij popuštanja.
In this respect, a derivative of the Hill's criterion for homogeneous materials was used in the UMAT subroutine as the basic yield criterion.
Zato je kao osnovni kriterij popuštanja u UMAT podrutini primijenjena izvedenica Hillovog kriterija za homogene materijale.
The Hill's yield criterion for orthotropic homogeneous materials [18] is expressed as:
Hillov kriterij popuštanja ortotropnog homogenog materijala [18] dan je izrazom:
Mechanical properties of materials Mech. properties
Mehaničke karakteristike materijala Meh. karakteristike
Modulus of elasticity [N/mm2]
Modul elastičnosti [N/mm2]
Shear modulus [N/mm2]
Modul posmika [N/mm2]
Poisson ratio
Poissonov koeficijent
Compressive strength [N/mm2]
Čvrstoća u tlaku [N/mm2]
Tensile strength [N/mm2]
Čvrstoća u vlaku [N/mm2]
Glulam timber GL 24h
Lamelirano drvo GL 24h
Steel 42CrMo4
Čelik 42CrMo4
Steel S 235JRCu
Čelik S 235JRCu
Bolt quality 12.9.
Vijak kvalitete 12.9.
(modelled bi-linearly)
(modeliran bilinearno)
where s is the normal stress, t is the shear stress, and fu is the stress in the corresponding direction.
gdje je s normalno naprezanje, t posmično naprezanje, a fu čvrstoća u odgovarajućem smjeru.
As the above expression does not take into account the brittle failure of wood in tension, i.e. if the above condition is not satisfied, mechanical properties for all directions are calculated in a plastic area.
Kako gornji izraz ne uzima u obzir kriterij krtog loma drva u vlaku, odnosno ako gornji uvjet nije zadovoljen, mehaničke karakteristike za sve smjerove računaju se u plastičnom području.
For this reason, the above condition does not give a sufficiently accurate description of the wood behaviour in compression, and its brittle failure.
Iz navedenog razloga gornji uvjet ne opisuje dovoljno dobro ponašanje drva u vlaku i krti lom.
The behaviour would be much more accurate if the expression is separated, and if a separate criterion is set for each direction [19, 20]:
Mnogo točnije ponašanje bit će ako se izraz rastavi te se za svaki smjer postavi zasebni kriterij [19, 20]:
where fut is the tensile strength and fu,Sh is the shear strength equal for each directions.
gdje je fut vlačna čvrstoća, fu,Sh posmična čvrstoća jedinstvena za sve smjerove.
This criterion for tension takes into account interaction between the normal stress and shear stress for a given plane, and their separation ensures independence of three mutually orthogonal planes.
Ovim kriterijem za vlak se uzima u obzir interakcija normalnog i posmičnog naprezanja za promatranu ravninu, a njihovim odvajanjem osigurana je neovisnost tri međusobno ortogonalne ravnine.
The criterion of yield in compression is defined via a simple maximum stress criterion.
Kriterij popuštanja u tlaku određen je jednostavnim kriterijem maksimalnih naprezanja.
If maximum stresses exceed the yield limit for one direction, then a plastic region is assumed for all three directions.
Ako maksimalna naprezanja prelaze granicu popuštanja za jedan smjer, tada se za sva tri smjera usvaja plastično područje:
where fuc is the compressive strength.
gdje je fuc tlačna čvrstoća.
It should be noted that there is a considerable similarity between the above yield criterion and the Hasin (1980) yield criterion [21], which is destined for materials with the pronounced difference in mechanical properties in the direction of fibres and perpendicular to these fibres.
Potrebno je istaknuti sličnosti između gore usvojenog kriterija popuštanja i Hasinova (1980) kriterija popuštanja [21], koji je namijenjen za materijale sa znatnom razlikom u mehaničkim karakteristikama u smjeru vlakanaca i okomito na njih.
The second timber yield criterion in the connection zone is the Tsai-Wu criterion, which is defined with:
Drugi kriterij popuštanja drva u zoni spoja je Tsai-Wuov kriterij, a određen je izrazom:
If the values F12, F13, F23 are neglected because of the small influence, the expression (7) can be adopted in an abbreviated form:
Zanemare li se vrijednosti F12, F13, F23 zbog malog utjecaja, izraz (7) može se usvojiti u skraćenom obliku:
In order to obtain regions in the working diagram, the yield criterion presented in expression (8) is adopted in such a way that the first yield strength is defined if the expression reaches the value 0.0, the second when the value of 0.7 is reached, and the third when the value of 1.0 is reached.
Kako bi se dobile zone u radnom dijagramu, kriterij popuštanja prikazan izrazom (8) usvojen je na način da je prva granica popuštanja određena ako izraz dosegne vrijednost 0,0, druga kada je dosegnuta vrijednost 0,7 i treća kada je dosegnuta vrijednost 1,0.
This is presented graphically in Figure 5.
To je prikazano grafički na slici 5.
Tsai-Wu yield criterion
Tsai-Wuov kriterij popuštanja
Stress - strain diagram for timber, Tsai-Wu yield criterion
Radni dijagram drva - Tsai-Wuov kriterij popuštanja
These yield criteria and their conditions are defined so as to obtain regions in the stress - strain diagram for timber, as shown in Figures 6 and 7.
Navedeni kriteriji popuštanja sa svojim uvjetima određeni su da bi se dobile zone u radnom dijagramu drva, kako je prikazano na slici 6. i 7.
Finite element method in the UMAT subroutine
Metoda konačnih elemenata u UMAT podrutini
After the yield criterion was defined, the subroutine for the elastic, orthotropic material was formulated by means of the finite element method.
Nakon usvajanja kriterija popuštanja, formulirana je metodom konačnih elemenata podrutina za elastični, ortotropni materijal.
Due to complexity of the subroutine that would describe the elasto - plastic behaviour of materials, the formulation of finite elements was adopted for the elastic behaviour of materials.
Zbog složenosti podrutine koja bi opisivala elastoplastično ponašanje materijala, primijenjena je formulacija konačnih elemenata za elastično ponašanje materijala.
The modification made to the subroutine so that it can provide highly accurate results same as elasto- plastic analysis, is that the second (plastic) elastic modulus is adopted for the stresses if one of criteria is not met.
Modifikacija koja je napravljena na podrutini, kako bi dala što točnije rezultate u elastoplastičnoj analizi, jest u tome što se prema naprezanjima ako nije zadovoljen jedan od kriterija, usvaja drugi (plastični) modul elastičnosti.
Such a simplification is possible in this case because the load increasing rate is constant, and residual plastic deformations are not observed.
Ovakvo pojednostavljenje je moguće u ovom slučaju jer je unos sile konstantan te se ne promatraju zaostale plastične deformacije.
Elastic stresses according to the finite element method [22] are calculated according to the expression (9):
Elastična naprezanja prema metodi konačnih elemenata [22] računaju se prema izrazu (9):
where: {s}t+1 - stress vector in time t+1
gdje su: {s}t+1 - vektor naprezanja u vremenu t+1
{s}t - stress vector in time t
{s}t - vektor naprezanja u vremenu t
[M] - orthotropic matrix of elastic constants {e}Dt - deformation vector in time t+1
[M] - ortotropna matrica elastičnih konstanti {e}Dt - vektor deformacija u vremenu t+1
where e is the normal deformation, and g is the shear deformation.
gdje je e normalna deformacija, g posmična deformacija.
Component matrices for elastic constants are calculated according to:
Komponente matrice elastičnih konstanti računaju se prema:
3. Analysis of results
3. Analiza rezultata
Stress - strain diagrams of connections were obtained from the data collected by stresses measurements in all four diagonals, and by measuring displacement of bolts that form an integral part of the connection.
Radni dijagrami promatranih priključaka dobiveni su iz podataka koji su prikupljeni mjerenjem naprezanja u sve četiri dijagonale te mjerenjem pomaka vijaka koji su sastavni dio priključka.
The applied load and the displacement of connection device was obtained for each connection through analysis of results, as shown in graph presented in Figure 8.
Sređivanjem rezultata dobivena je srednja unesena sila te srednji pomak spojnog sredstva za svaki priključak, a prikazani su u grafikonu na slici 8.
The yield force, slip modulus, and ductility of joints can be determined according to method 1/6 from load - slip diagrams obtained from truss girder joints.
Iz radnih dijagrama koji su dobiveni za priključke rešetki može se prema metodi 1/6 odrediti sila popuštanja, modul popustljivosti i duktilnost priključaka.
Average values of experimental results for truss girders
Prosječna vrijednost eksperimentalnih rezultata rešetke
In order to avoid wrong definition of caracteristic values, the average value of all truss joint results was defined as shown in Figure 8 (black line).
Da bi se izbjeglo krivo određivanje karakterističnih vrijednosti, određena je srednja vrijednost svih rezultata priključaka rešetke, što je prikazano na slici 8. (crna linija).
It should be noted that the load for all joints, and for the average load value, was increased for 9,0 kN in the graph given in Figure 8, which is the prestressing load aplied before the start of experimental testing.
Također treba napomenuti da je, na grafikonu prikazanom na slici 8., sila za sve priključke pa tako i za srednju vrijednost uvećana za 9,0 kN, što je sila prednapinjanja ostvarena prije početka eksperimentalnih ispitivanja.
Caracteristic load values were defined according to the graph given in Figure 8, and based on the maximum load defined according to the above described procedure.
Prema grafikonu prikazanom na slici 8. i određenoj maksimalnoj sili prema gore opisanom postupku, određene su karakteristične vrijednosti.
The failure load Fy = 181,22 kN and maximum load Fmax = 234,24 kN were obtained through analysis of results.
Obradom rezultata dobivena je sila popuštanja Fy = 181,22 kN i maksimalna sila Fmax = 234,24 kN.
In addition, the maximum force at
Nadalje, maksimalna sila pri pomaku od 5,0 mm
5.0 mm displacement is Fmax,5 = 185,63 kN, the slip modulus is KS = 54,89 kN/mm, while the ductility is D = 8,08.
je Fmax,5 = 185,63 kN, modul popustljivosti KS = 54,89 kN/mm, a duktilnost D = 8,08.
Deformation of central joint in the second truss
Deformacija srednjeg priključka druge rešetke
Deformation of edge joint in the second truss
Deformacija rubnog priključka druge rešetke
Values recorded in each third of the locally reinforced truss girders, monitored by devices L500/4 and L500/3, are presented below.
U nastavku su dani zapisi zabilježeni u trećinama lokalno ojačanih rešetki praćeni uz pomoć mjernih uređaja L500/4 i L500/3.
Deformations obtained by FEM of the truss are presented in Figure 12 for the time when full bolt prestressing load is applied.
Deformacije dobivene numeričkim modelom rešetke prikazane su na slici 12. u trenutku pune vrijednosti sile prednapinjanja vijaka.
Displacements obtained by FEM show maximum displacement of 12,50 mm at truss cord near boundary conditions.
Pomaci dobiveni numeričkim modelom pokazuju maksimalni pomak od 12,50 mm na pojasevima rešetke uz rubne uvjete simetrije.
The displacements obtained by FEM show good correlation with the precamber obtained during preparation of truss girder for experimental testing.
Iz dobivenih deformacija razvidno je dobro podudaranje numeričkog modela s nadvišenjem koje je dobiveno prilikom pripreme rešetki za eksperimentalna ispitivanja.
FEM analysis of the truss girder model was conducted to the load of 410,0 kN.
Provedenom analizom numeričkog modela rešetke simulirano je ponašanje rešetke do sile od 410,0 kN.
As these are very large deformations, especially in the connection zone, the convergence of analysis was interrupted due to excessive deformation of finite elements before the specified load of 450,0 kN was reached.
Budući da se radi o vrlo velikim deformacijama naročito u zoni priključaka, uslijed prevelikih deformacija konačnih elemenata prekinuta je konvergencija analize prije dosezanja zadane sile od 450,0 kN.
Displacements at the load of 410,0 kN was presented in Figure 13.
Pomaci u trenutku sile od 410,0 kN prikazani su na slici 13.
Stress values obtained at the 410,0 kN load are presented for the direction parallel to grain S11 in Figure 14, and perpendicular to grain S33 (tangential direction if related to truss girder model for experimental testing) in Figure 15.
Naprezanja dobivena kod sile od 410,0 kN prikazana su za smjer paralelno s vlakancima S11 na slici 14., a okomito na vlakanca S33 (tangencijalni smjer ako se napravi poveznica s modelom rešetke za eksperimentalna ispitivanja) na slici 15.
Stress values are presented in such a way that the legend is limited to the tensile strength and compression strength, so that the zones in which stress values exceed strength of the timber class GL 24h can easier be identified.
Naprezanja su prikazana tako da je tumačenje oznaka ograničeno na vlačnu i tlačnu čvrstoću kako bi se lakše uočile zone u kojima naprezanja prelaze čvrstoću drva klase GL 24h.
Displacements in each third of the truss girder as obtained by experimental testing and FEM
Pomaci u trećini rešetke dobiveni eksperimentalnim istraživanjem i numeričkim modelom
For stress values parallel to grain, it can be concluded that they do not exceed the timber strength in large areas, which is why they are not of big significance for the truss girder resistance and stiffness.
Za naprezanja paralelno s vlakancima može se zaključiti da ne prelaze čvrstoću drva na većim površinama te kao takva nisu od većeg značenja za otpornost i krutost rešetke.
Significant stress values for the resistance of joints and truss girders were obtained in the S33 direction.
Značajna naprezanja za otpornost priključaka i rešetke u cjelini dobivena su u smjeru S33.
As shown in Figure 13, great zones in which stress exceed the strength in the direction perpendicular to grain appear in zones around the fasteners.
Kao što je vidljivo na slici 13., u zonama oko priključaka pojavljuju se velike površine u kojima naprezanje prelazi čvrstoću okomito na vlakanca.
This stress causes great slip of the joint, i.e. the steel pipe penetrates into the timber.
To naprezanje uzrokuje velike deformacije priključka, odnosno utiskivanje čelične cijevi u pojas rešetke.
A similar occurrence (pipe penetration) was noted during experimental testing.
Ista pojava utiskivanja cijevi je primijećena i prilikom eksperimentalnih ispitivanja.
The greatest concentration of the stress that exceeds the strength was obtained in the connection (joint) above the hinged support.
Najveća koncentracija naprezanja većih od čvrstoće dobivena je u priključku iznad zglobnog ležaja.
During experimental testing, a big penetration of steel support into the timber occurred at this very joint, and the laminas separated due to excessive compression perpendicular to the grain.
U istom priključku prilikom eksperimentalnih istraživanja dolazilo je do velikog utiskivanja čeličnog ležaja u pojas te razdvajanja lamela uslijed prevelikog tlaka okomito na vlakanca.
The characteristic embedment strength in the direction parallel to grain as shown in graph form (Figure 16), was derived based on experimental tests results.
Iz dobivenih eksperimentalnih rezultata izveden je izraz za karakterističnu čvrstoću paralelno s vlakancima po omotaču rupe.
It can be concluded that the expression given in regulations EC5 should be modified and extended to enable dimensioning of joints with fasteners that exceed 30 mm in diameter.
Zaključuje se kako izraz dan u propisima EC5 treba promijeniti i nadopuniti kako bi se omogućilo dimenzioniranje spojeva sa spajalima promjera većega od 30 mm.
In addition, FEM based on the program package Abaqus/CAE and UMAT subroutine with the mentioned Hill and Tsai-Wu yield criterion, show a very good correspondence overlapping with experimental results.
Nadalje, numerički modeli napravljeni programskim paketom Abaqus/CAE i UMAT podrutinom s navedenim Hillovim i Tsai-Wuovim kriterijem popuštanja dali su iznimno dobro podudaranje s eksperimentalnim rezultatima.
Such complex FEM analyses enable to conduct joint parametric analyses in the scope of which the behaviour of fasteners with other diameters could be monitored.
Ovako složene numeričke analize omogućavaju provedbu parametarske analize na promatranom tipu priključka, kojom bi se promatralo ponašanje spajala drugih promjera.
Stress in the S11 direction parallel to the fibres
Naprezanja S11 paralelno s vlakancima
Truss girder displacements after prestressing
Pomaci rešetke nakon uvođenja prednapinjanja
Truss girder displacements at the load of 410,0 kN
Pomaci rešetke pri sili od 410,0 kN
Stress in the S33 direction perpendicular to the fibres
Naprezanja S33 okomito na vlakanca
Comparison of characteristic embedment strength parallel to grain
Usporedba karakterističnih čvrstoća po omotaču rupe, paralelno s vlakancima
Finally, it can be concluded from first results presented in this paper that, in addition to further research regarding large-diameter fasteners, this type of joint can also be used to design truss girders from 30.0 to 50.0 m in span.
Konačno, iz prvih rezultata prikazanih u radu može se zaključiti da je uz daljnja istraživanja na spajalima velikog promjera moguće s ovim tipom priključka projektirati rešetkaste nosače raspona od 30,0 do 50,0m.
This joint has been registered and protected with the State International Property Office of the Republic of Croatia, under No. P20120249A.
Priključak je prijavljen i zaštićen u Državnom zavodu za intelektualno vlasništvo Republike Hrvatske, pod brojem P20120249A.
Ante Jadrijević, Dalibor Oršulić, Vladimir Bermanec, Željka Žigovečki Gobac
Silikomanganska troska kao agregat za asfalt i beton
The study of aggregate made of crushed silicomanganese (SiMn) slag can be considered a pioneering work as no information can be found that this material has ever been manufactured and used anywhere in the world.
Istraživanje agregata od drobljene silikomanganske troske (SiMn) je pionirski rad jer nisu poznate informacije da se takav materijal ikada proizvodio i primijenio u svijetu.
The aggregate has been tested according to European standards for asphalt and concrete, and in keeping with additional technological and environmental regulations for industrially produced materials.
Agregat je ispitan prema europskim normama za asfalte i betone te prema dodatnim tehnološkim i ekološkim propisima za industrijski proizvedene materijale.
It has been established that the aggregate produced in the Šibenik-based Electrode and Ferroalloy Plant (TEF) is a good-quality material, which is why it has been used in asphalt production for the road Vinjani Donji - Vinjani Gornji.
Utvrđeno je da je agregat tvornice TEF iz Šibenika kvalitetan materijal pa je primijenjen u proizvodnji asfalta na cesti Vinjani Donji - Vinjani Gornji.
asphalt, aggregate, silicomanganese (SiMn) slag, TEF Factory in Šibenik
asfalt, beton, agregat, silikomanganska (SiMn) troska, tvornica TEF u Šibeniku
: Silicomanganese slag as aggregate for asphalt and concrete, GRAĐEVINAR, 63 (2011) 5
: Silikomanganska troska kao agregat za asfalt i beton, GRAĐEVINAR, 63 (2011) 5
The complex issue of making decisions on transport infrastructure in urban areas is considered in the paper, and the use of multicriteria-analysis in this process is analysed.
U radu je obrazložena složena problematika donošenja odluka o prometnoj infrastrukturi u urbanim područjima te analizirana primjena metoda višekriterijske analize u tom procesu.
The analysis covers planning, design, maintenance and rehabilitation of transport infrastructure.
Analizom je obuhvaćeno planiranje, projektiranje, održavanje i rekonstrukcija prometne infrastrukture.
Authors present conclusions on the possibilities, advantages, and limitations of the use of multicriteria-analysis methods, with the purpose of improving quality of decision making regarding transport infrastructure in urban areas.
Autori u radu daju zaključke o mogućnostima, prednostima i ograničenjima primjene metoda višekriterijske analize u cilju unapređenja kvalitete donošenja odluka o prometnoj infrastrukturi u urbanim područjima.
decision making, multicriteria-analysis methods, transport infrastructure, urban areas
donošenje odluka, metode višekriterijske analize, prometna infrastruktura, urbano područje