natgillin/translations-raw huggingface dataset:
During the activation procedure, hazelnut shells were saturated with 30 % H2SO4.
Za vrijeme aktivacijske procedure ljuske su lješnjaka natopljene s 30 % H2SO4.
The resulting chemical-loaded sample was placed in a furnace and heated (12.5°C min-1) to the final carbonization temperature of 450°C for 2 hours [7, 8, 10, 11].
Dobiveni uzorak, natopljen, stavljen je u peć i zagrijan (12.5 °C min-1) do konačne karbonizacijske temperature od 450 °C na dva sata [7, 8, 10, 11].
The porous surface texture of CA,
Nakon hlađenja do sobne temperature, izvađeni proizvod je ispran
Penetration (0.1 mm).
Penetracija (0,1 mm), 100 g, 5 s
5 s ASTM D5 Softening point [°C]
Točka razmekšanja [°C]
G*/sinδ (kPa.
G*/sinδ (kPa, 58 °C)
58 °C)
AASHTO T5
Penetration Index (PI)*
Nakon TFOT
After TFOT
Promjena mase [%]
5 s ASTM D5 Retained penetration [%] Softening point [°C]
Zadržana penetracija [%] Točka razmekšanja [°C]
Increase in softening point [°C] Penetration Index * PI calculated with the following equation:
Porast točke razmekšanja [°C] Indeks penetracije (PI) 1 cP = 0,001 Pa·s = 1 mPa·s PI je izračunan pomoću formule:
(1) where Pen25 is the penetration at 25 °C. and SP is the softening point temperature.
(1) gdje je Pen25 penetracija pri 25 °C, a SP je točka razmekšanja.
Fixed carbon [%]
Fiksirani ugljik [%]
Volatile matter [%]
Isparljiva tvar [%]
Ash [%]
Pepeo [%]
Moisture content [%]
Udio vlage [%]
Density [g/cm3]
Gustoća [g/cm3]
Black
Crni
Shape of grains
Oblik granula
Amorphous
Amorfni
Fundamental properties of original bitumen
Osnovna svojstva originalnog bitumena
Specifications of CA
Građevinar 3/2017
Optimizing activated carbon size and ratio in bitumen modification
destiliranom vodom sve dok nije postignut pH = 7,0 [7, 12, 13].
with macropores, micropores, and mesopores that disperse to the surface heterogeneously, is shown in a scanning electron microscope photograph (Figure 1).
Porozna površinska tekstura CA s makro, mikro i mezoporama, koje se heterogeno raspoređuju po površini, prikazana je na mikrofotografiji (slika 1.) dobivenoj skenirajućim elektronskim mikroskopom.
The specifications of CA are summarized in Table 2.
Specifikacije CA sumirane su u tablici 2.
Preparation of modified bitumens
Priprema modificiranih bitumena
Modified bitumens were prepared at a mixing temperature of 150°C by means of a laboratory Marshall mixer rotating at 500 rpm.
Modificirani bitumeni pripremljeni su na temperaturi miješanja od 150 °C laboratorijskim mikserom Marshall pri rotaciji od 500 okretaja u minuti.
CA was added to hot bitumen at ratios varying between 1 and 25 % (w/w) and mixed for 45 minutes.
CA je dodan vrućem bitumenu u omjeru između 1 i 25 % (w/w) te miješan 45 minuta.
CA size categories were chosen as size 1 (< 0.063 mm), size 2 (0.063-0.125 mm), and size 3 (0.125-0.25 mm) (Figure 2).
Kategorije veličine CA odabrane su kao veličina 1 (< 0,063 mm), veličina 2 (0,063 - 0,125 mm) i veličina 3 (0,125 - 0,25 mm) (slika 2.).
To avoid agglomeration of CA in the bitumen, and to ensure the homogeneity of mixtures, CA was added in small amounts [4, 6].
Da bi se izbjegla aglomeracija CA u bitumenu te osigurala homogenost smjesa, CA je dodavan u malim količinama [4, 6].
3. Results and discussions
3. Rezultati i rasprava
Softening point and penetration test results
Rezultati ispitivanja točke razmekšanja i penetracije
Original and modified bitumens were subjected to a standard ring and ball softening point test [14, 15] in order to determine consistency parameters.
Originalni i modificirani bitumeni podvrgnuti su standardnoj metodi prstena i kugle [14, 15] da bi se odredili parametri konzistencije.
The softening point of the original bitumen amounted to 48°C.
Kod originalnog bitumena izmjerena je točka razmekšanja od 48 °C.
As shown in Figure 3, softening point values of modified bitumens are higher than those of the original bitumen.
Kao što je prikazano na slici 3., vrijednosti točke razmekšanja modificiranih bitumena više su od originalnog bitumena.
Softening point test results for modified bitumens
Rezultati točke razmekšanja modificiranih bitumena
Effective CA sizes and ratios
Učinkovite veličine i udjeli aktivnog ugljena (CA)
The increase in softening point, especially at 10, 15, and 20 % ratios, is an indicator of the stiffening effect of CA.
Porast točke razmekšanja, posebno pri omjerima od 10, 15 i 20 %, indikator je učinka učvršćivanja CA.
The most effective CA sizes and ratios were determined based on the softening point test results for use in
Najučinkovitije veličine i udjeli CA određeni su prema rezultatima ispitivanja točke razmekšanja i prikazani u tablici 3. te su
the latter tests.
odabrani za daljnje ispitivanje.
The standard 100 gram, 25°C, 5 second
izveden je standardni test penetracije na
penetration test was carried out on the
100 grama uzorka pri 25 °C, u vremenu
bitumens given in Table 3.
od 5 sekundi.
In addition, the
Nadalje, temperaturna
temperature susceptibility of the bitumens
osjetljivost bitumena izražena je
was calculated in terms of penetration
prema indeksu penetracije (PI) koji je
index (PI) using the results obtained during
izračunan iz rezultata penetracije i točke
Temperature susceptibility is defined as
definira se kao promjena parametra
the change of consistency parameter as a
konzistencije u funkciji temperature [14].
function of temperature [14].
Učinak modifikacije pomoću CA na
The effect of CA modification on the
svojstva originalnog bitumena prikazan je
Correlations between softening point and penetration values and CA content
Korelacija između točke razmekšanja i penetracije te udjela CA
Correlations between the softening point and penetration values and the CA content are given in Figure 4.
Visoke vrijednosti koeficijenata korelacije (0,93 i 0,91) potvrđuju ovisnost penetracije i točke razmekšanja o CA.
High values of correlation coefficients (0.93 and 0.91) confirm the CA dependence on
Porast točke razmekšanja je povoljno jer je bitumen s višom točkom razmekšanja otporniji na pojavu kolotraženja.
Figure 2.
Modifikacija
CA sizes
Slika 2.
Mixture number
Veličine CA
CA size [mm]
Broj smjese
CA ratio [%]
CA veličina [mm]
penetration and softening point values.
Murat Bostancioğlu, Şeref Oruç
The increase in softening point is favourable since bitumen with a higher softening point is more resistant to rutting.
bitumena pomoću CA smanjila je temperaturnu osjetljivost (određenu s PI) originalnog bitumena, naročito pri udjelu od 20 %.
Lower values of PI indicate higher temperature susceptibility [14].
Niže vrijednosti PI upućuju na višu temperaturnu osjetljivost [14].
Size 1 was determined as the most effective size for PI increase.
Utvrđeno je da je veličina 1 najučinkovitija za povećanje PI.
The 20 % CA ratio with size 1 increased the PI value from -1.41371 to -0.96942.
Udio CA od 20 % s veličinom 1 povećao je vrijednost PI od -1,41371 na -0,96942.
Penetration, softening point, and PI results
Penetracije, točka razmekšanja i rezultati PI
TFOT results
TFOT rezultati
The aged bitumens were evaluated by penetration and softening point tests.
Bitumeni nakon starenja podvrgnuti su testovima penetracije i točke razmekšanja.
TFOT test results are presented in Figure 5 and Table 5.
Rezultati ispitivanja pomoću TFOT prikazani su na slici 5. i u tablici 5.
CA modification to the original bitumen reduced the weight loss percentage.
Modifikacija originalnog bitumena pomoću CA smanjila je promjenu mase.
Table 5.
Promjena mase
DSR test results
Rezultati ispitivanja DSR-a
The DSR test was performed on original and CA-modified bitumens using a Bohlin DSRII rheometer under the 120 Pa controlled stress at temperatures varying between 58-76°C with an increment of 6°C and the 10 rad/s frequency, using a 25 millimetre diameter plate with a 1 mm gap opening.
Ispitivanje DSR-om provedeno je na originalnom i CAmodificiranom bitumenu upotrebom reometra Bohlin DSRII pod kontroliranim tlakom od 120 Pa na temperaturama između 58 i 76 °C s prirastom od 6 °C i frekvencijom od 10 rad/s, te primjenom geometrije paralelnih ploča promjera 25 milimetara s razmakom između ploča od 1 mm. Da bi se odredila visokotemperaturna svojstva bitumena, ispitivanjem je određen kompleksni posmični modul (G*) i fazni kut (δ), glavni viskoelastični parametri.
In order to determine the high temperature properties of bitumen, complex shear modulus (G*), and phase angle (δ), the principal viscoelastic parameters were determined during the testing.
Parametar G*/sinδ, koji određuje doprinos bitumena pri pojavi trajnih deformacija na visokim temperaturama, izračunan je i uspoređen sa specifikacijama Superpave testa za asfaltni bitumen, prema AASHTO TP5.
G*/sinδ for original bitumen and mixtures 1, 2, and 3 (Size 1)
Kao što je vidljivo na slikama 6. i 7.,
Mixture number
Broj smjese
Softening point (SP)
Točka razmekšanja
Penetration (0.1 mm)
Penetracija (0,1 mm)
Original bitumen
Originalni bitumen
Penetration after TFOT (0.1 mm)
Penetracija nakon TFOT (0,1 mm)
Softening point after TFOT [°C] PI after TFOT
Točka razmekšanja nakon TFOT [°C]
Original bitumen
PI nakon TFOT
Građevinar 3/2017
Originalni bitumen
The high temperature performance of mixtures 1, 4, and 7 is 70°C, while it amounts to 76° for all other mixtures.
Korelacije između udjela CA i vrijednosti G*/sinδ prikazane su na slici 8.
This can be explained by the separation of coarse CA and the resulting deterioration of homogeneity.
To se može objasniti separacijom grubog CA koji dovodi do opadanja homogenosti.
G*/sinδ for mixtures 4, 5, 6, 7, and 8 (Sizes 2 and 3)
G*/sinδ za smjese 4, 5, 6, 7 i 8 (veličine 2 i 3)
Correlations between G*/sinδ and CA ratio
Korelacija između G*/sinδ i udjela CA
RV test results
Rezultati testa RV
The viscosity obtained by RV test is the measure of internal friction in bitumen.
Viskoznost dobivena na osnovi RV testa mjera je unutarnjeg trenja bitumena.
The viscosity at 135°C is usually used to measure workability according to Superpave specifications.
Viskoznost na 135 °C obično služi kao mjera ugradljivosti bitumena prema specifikacijama Superpave.
The RV also measures rheological properties of bitumens to evaluate their ability to be pumped during delivery and plant operations.
RV također mjeri reološka svojstva bitumena kako bi ocijenio njegovu sposobnost pumpanja pri dostavi i ugradnji.
RV results of bitumens
Slika 9.
The viscosities give a clear indication of the stiffening effect of CA modification with a high additive content.
Rezultati RV bitumena (1 cP = 0,001 Pa·s = 1 mPa·s)
Size 1 is the most effective size in terms of viscosity increase for all ratios.
Viskoznost daje jasnu indikaciju učvršćujućeg učinka CA modifikacije s visokim udjelom aditiva.
The observed decrease in viscosity can be explained by the non-homogenous mixture evidenced in DSR results.
Uočeno smanjenje viskoznosti se može objasniti nehomogenošću smjese što su pokazali i rezultati DSR ispitivanja.
The following conclusions were drawn based on the test results: - Bitumen stiffness and consistency clearly increase with an addition of CA.
Prema rezultatima ispitivanja mogu se istaknuti sljedeći zaključci: - Krutost i konzistencija bitumena jasno se povećavaju dodavanjem CA.
- According to softening point test results, the optimum additive ratio varies between 10 and 20 %.
- Prema rezultatima ispitivanja točke razmekšanja, optimalni udio aditiva varira između 10 i 20 %.
- PI values show that the temperature susceptibility of original bitumen decreases with CA modification.
- Vrijednosti PI pokazuju da se temperaturna osjetljivost originalnog bitumena smanjuje modifikacijom sa CA.
In particular, size 1 and the 20 % additive ratio are the most effective conditions for preventing temperature susceptibility.
Za sprečavanje temperaturne osjetljivosti, veličina 1 i udio od 20 % aditiva pokazali su se najučinkovitiji.
- CA modification affects the ageing characteristics of original bitumen and decreases the weight loss percentage.
- CA modifikacija utječe na karakteristike starenja originalnog bitumena i smanjuje promjenu mase nakon starenja.
- In the DSR test, CA modification yields higher G*/sinδ values.
- Pri DSR ispitivanju CA modifikacija pridonosi višoj vrijednosti G*/sinδ.
When comparing the three different sizes, size 3 performs worse than the other two sizes.
Usporede li se tri različite veličine, veličina 3 je slabija od druge dvije.
The reduction of rutting parameter in case of size 3 is a result of separation of coarse CA and deterioration of homogeneity.
Smanjenje parametra kolotraženja s veličinom 3 je rezultat separacije grubog CA i smanjenja homogenosti.
- Viscosity increases and workability decreases when bitumen is modified with CA.
- Viskoznost se povećava i ugradivost se smanjuje modificiranjem bitumena s dodatkom CA.
Analysis of guyed steel lattice mast subjected to environmental loads
Analiza čeličnog rešetkastog jarbola izloženog djelovanju vjetra i leda
After definition of the geometrical model and crosssection properties, various load combinations are analysed.
Nakon što su određeni geometrijski model i svojstva presjeka, primijenjene su različite kombinacije opterećenja.
Key words: mast, non-linear analysis, ice thickness, wind speed, finite elements
Ključne riječi: jarbol, nelinearna analiza, debljina leda, brzina vjetra, konačni elementi
Analiza čeličnog rešetkastog jarbola izloženog djelovanju vjetra i leda
Analysis of guyed steel lattice mast subjected to environmental loads
Čelični rešetkasti jarboli ubrajaju se među najučinkovitije nosive konstrukcije u području visokogradnje.
Steel lattice masts rank among the most efficient load-bearing structures in the field of high-rise construction.
U ovom radu prikazana je nelinearna analiza čeličnog rešetkastog jarbola, koji je izložen različitim debljinama leda na nadmorskoj visini od 1500 m. Analiza je provedena pomoću programa konačnih elemenata SAP 2000.
The non-linear analysis of a guyed steel lattice mast is conducted using the SAP 2000 finite-element program for different ice thickness values at 1500 m of altitude.
Nakon što su određeni geometrijski model i svojstva presjeka, primijenjene su različite kombinacije opterećenja.
After definition of the geometrical model and crosssection properties, various load combinations are analysed.
Provedenim analizama dobiven je odnos brzine vjetra i debljine leda te je određena maksimalna brzina vjetra koju konstrukcija može podnijeti s obzirom na različite debljine leda.
Finally, the wind speed - ice thickness relationship is obtained, and the maximum wind speed that the structure can withstand is determined for varying ice thicknesses.
Ključne riječi: jarbol, nelinearna analiza, debljina leda, brzina vjetra, konačni elementi
Key words: mast, non-linear analysis, ice thickness, wind speed, finite elements
Prof. R. Tugrul Erdem, PhD. CE
R. Tugrul Erdem, dipl.ing.građ.
Celal Bayar University, Turkey
Sveučilište Celal Bayar, Turska
Faculty of Engineering
Fakultet tehničkih znanosti
Department of Civil Engineering tugrul.erdem@cbu.edu.tr
Odjel za građevinarstvo tugrul.erdem@cbu.edu.tr
These structures can be used as transmission masts especially for voltages of more than 100 kilovolts, as radio masts (self-radiating masts or carriers for aerials), or as observation masts for safety purposes.
Može služiti kao dalekovod, osobito za napone veće od 100 kilovolti, kao radijski toranj (odašiljač ili nosač za antene) ili kao kontrolni toranj.
There are different styles of masts on which small wind generators are mounted: freestanding, guyed lattice, and tilt-up.
Postoje različite vrste jarbola za izgradnju manjih vjetroagregata: slobodnostojeći, rešetkasti pridržani zategama i kosi.
Freestanding masts are relatively heavy duty, and they stay upright without the help of guy cables.
Slobodnostojeći jarboli postavljaju se bez zatega.
Guyed lattice masts use guy cables to anchor the mast and keep it upright using a relatively small quantity of concrete.
Kod rešetkastih jarbola sa zategama, zatege učvršćuju jarbol te ga drže uspravno, a pri tome je potrebna vrlo mala količina betona.
Cables stretch from three points near the top of the mast to the ground at some distance from the base of the mast.
Protežu se iz triju točaka pri vrhu jarbola do tla, na određenoj udaljenosti od temelja jarbola.
These constructions are quite light compared to freestanding masts, and therefore constitute the least expensive means for supporting a wind turbine.
Ti su jarboli relativno lagani za razliku od slobodnostojećih tornjeva, stoga su najjeftinija opcija za izradu vjetroagregata.
However, they require a larger area to accommodate the guy cables.
Međutim njihovo postavljanje, zbog zatega, zahtijeva veću tlocrtnu površinu.
The technical efficiency and durability of steel lattice masts have increased in recent years.
Tehnička učinkovitost i trajnost čeličnih rešetkastih jarbola znatno je poboljšana u posljednjih nekoliko godina.
The behaviour of steel lattice masts has been investigated in literature [8, 9].
Ponašanje čeličnih rešetkastih jarbola istraženo je u navedenoj literaturi [8, 9].
As the design procedure is significant in these masts, the structural analysis is related to the geometrical model and section properties.
S obzirom na to da je kod takvih konstrukcija postupak dimenzioniranja vrlo važan, analiza konstrukcije ovisi o geometrijskom modelu i svojstvima presjeka.
Thus, the module production and assembly steps, and economic costs, are directly related to the design of masts.
Stoga proizvodnja modula i postupak montaže te ekonomski troškovi ovise izravno o načinu projektiranja.
Wind loads are the most effective design criteria for these structures.
Opterećenja vjetrom najvažniji su čimbenik kod projektiranja takvih konstrukcija.
However, the ice effect must also be taken into consideration, especially at high elevations.
Međutim treba uzeti u obzir i utjecaj leda, osobito na velikim nadmorskim visinama.
In cold regions, these two effects are combined.
U hladnim predjelima često se pojavljuje kombinacija tih dvaju opterećenja.
Therefore, the relationship between the wind and ice must be investigated by conducting proper finite-element analyses to avoid the collapse of such structures.
Stoga je potrebno istražiti međudjelovanje vjetra i leda pomoću prikladne analize metodom konačnih elemenata kako ne bi došlo do sloma takvih konstrukcija.
In this paper, the non-linear analysis of a guyed steel lattice mast 80 m in height is performed using the SAP 2000 program [10].
U ovom radu provedena je nelinearna analiza 80-metarskog čeličnog rešetkastog jarbola sa zategama u programu SAP 2000 [10].
While the model is constituted according to TS 648 [11], load conditions are taken from TS 498 [12].
Model je projektiran prema propisima TS 648 [11], a primijenjeni su uvjeti opterećenja iz TS 498 [12].
The altitude of the structure is taken to be 1500 m, and the snow region IV is adopted, which is the most conservative option.
Pretpostavljeno je da se toranj nalazi na nadmorskoj visini od 1500 m, u snježnoj klimatskoj zoni 4, a taj slučaj je najnepovoljniji.
In this way, the analysis can also be used for other snow regions.
Prema tome se ova analiza može primijeniti i na druge snježne klimatske zone.
2. Material and method
2. Materijali i metode
model is given in Figure 1.
Trodimenzionalni element
Top view of the model is presented in Figure 2.
dobiven pomoću metode konačnih elemenata prikazan je na slici 1.
Face sections of the model, showing the distances with angles, are shown in Figure 3 and Figure 4.
Presjeci modela s duljinama i kutovima prikazani su na slikama 3. i 4.
Top view
Tlocrt
A and B face sections
Pogledi A i B
C face section
Pogled C
A module 3015 mm in length is made of steel members.
Modul duljine 3015 mm sastavljen je od čeličnih dijelova.
Columns are placed at an angle of 900 to the ground.
Stupovi su postavljeni pod pravim kutom s obzirom na tlo.
Vertical steel members connect columns to one another, and are placed vertically with respect to the columns.
Vertikalni čelični elementi postavljeni su okomito u odnosu na stupove te ih povezuju.
Diagonal members are placed by definite angles to the columns, and they also connect the columns to one another.
Dijagonalni elementi također povezuju stupove, a postavljeni su pod određenim kutovima u odnosu na njih.
A column with diagonal and vertical members that constitute the module, are shown in Figure 5.
Sastavni elementi modula: stupovi, dijagonalni i okomiti elementi, prikazani su na slici 5.
Module members
Elementi modula
Guy members and modules are named according to the total height from the ground level.
Elementi zatega i moduli imenovani su prema ukupnoj visini od tla na kojoj se nalaze (slika 6.).
The guy and section numbers, with related heights, are presented in Figure 6.
Oznake zatega i presjeka, zajedno s odgovarajućim visinama, prikazane su na slici 6.
3. Non-linear analysis
3. Nelinearna analiza
The wind velocity is different for each country, and it is dependent on both directional and seasonal factors.
Brzina vjetra nije ista u svakoj zemlji, a ovisi o koeficijentu smjera vjetra i koeficijentu godišnjeg doba.
The snow load is distributed along lateral structural members.
Opterećenje snijegom prenosi se po bočnim konstrukcijskim elementima.
On the other hand, all surfaces of members are considered to be covered by ice thickness between 0 and 3 cm. Unit weight of ice is 7 kN/m3 according to [12].
S druge strane, smatra se da su sve površine elemenata pokrivene ledom debljine od 0 do 3 cm. Jedinična težina leda iznosi 7 kN/m3 prema TS-498.
Ice load effects all structural members.
Opterećenje ledom utječe na sve konstrukcijske elemente.
SAP 2000 analysis program is used in the solutions.
U ispitivanju je primijenjen program konačnih elemenata SAP 2000.
The non-linearity is determined from geometry.
Nelinearnost proizlazi iz geometrije jarbola.
Load requirements are taken from [12].
Uvjeti opterećenja preuzeti su iz propisa TS 498.
Material properties are given in Table 1.
Svojstva materijala prikazana su u tablici 1.
St52 steel material is similar to European standard steel grade S355.
Čelik tipa St52 odgovara standardnom europskom čeliku S355.
Section properties and load cases with wind speed and ice properties are given in Tables 2-5.
Svojstva presjeka i slučajevi opterećenja s brzinom vjetra i svojstvima leda prikazani su u tablicama 2-5.
Snow load values are given in [12] for various altitude and snow region values.
Vrijednosti opterećenja snijegom prikazane su u TS-498 [12] za razne visinske vrijednosti i vrijednosti pokrivenosti snijegom.
The values are stated for duration of snowing and elevation from sea level.
Vrijednosti se navode za trajanje snježnih padalina i za visine iznad razine mora.
Snow load effecting the lattice mast is determined for 1500 m altitude in snow region IV in the analysis.
U analizi je snježno opterećenje rešetkastog tornja određeno za visinu od 1500 m i za snježno područje IV.
Material properties
Svojstva materijala
Guy members and modules
Zatege i moduli, dimenzije u mm
Material type
Kvaliteta čelika
Tensile strength
Vlačna čvrstoća
Yield strength
Granica razvlačenja
Member type
Vrsta elementa
Size
[mm]
[mm]
Stupovi
Column members
okrugla cijev 48x7
Pipe
Vertikalni elementi
48x7
šipka
Vertical members Circular
Dijagonalni elementi
Guy members Circular
šipka
Wind speed "v"
Brzina vjetra "v"
Wind load "q"
Opterećenje vjetrom "q"
Section properties
Svojstva presjeka
Wind speed and loads according to height
Brzina vjetra i opterećenja s obzirom na visinu
Height and snow properties
Visina i svojstva snijega
Ice properties
Svojstva leda
There are 26 modules in the lattice mast.
Rešetkasti toranj sastoji se od 26 modula.
Face views of one module
Tlocrti modula
Load combinations used in the analysis are given in Eqn (1) and Eqn (2) as follows.
Kombinacije opterećenja koje su primijenjene u analizi prikazane su u jednadžbama 1 i 2.
The combinations are constituted by
Kombinacije su određene uzimajući u
considering wind direction while both snow and ice loads exist according to TS-498.
obzir smjer vjetra, uz prisutnost opterećenja snijegom i ledom prema TS-498.
Load names in the combinations are explained below:
Navedene oznake znače sljedeće:
G - Self weight
G - vlastita težina
S - Snow load
S - opterećenje snijegom
W - Wind load
W - opterećenje vjetrom
I - Ice load
I - opterećenje ledom