natgillin/translations-raw huggingface dataset:
Pakojärjestelmän tilavuus: cm³
Exhaust system volume: cm³
Moottorin käyttöön tarvittavien apulaitteiden käyttöteho:
Power absorbed by auxiliaries needed for operating the engine:
Joutokäynti: ….. kW Alhainen kierrosnopeus: ….. kW Suuri kierrosnopeus: ….. kW
Idle: kW; Low Speed: kW; High Speed: kW
Nopeus A: ….. kW Nopeus B: ….. kW Nopeus C: ….. kW
Speed A: kW; Speed B: kW; Speed C: kW;
Käyttörajoitukset (jos sellaisia on):
Restrictions of use (if any):
Yksittäisen moodin tulosten laskemiseen tarvittavat tiedot esitetään jäljempänä.
The measurement data for the calculation of the individual mode results are shown below.
Tässä esimerkissä CO ja NO
In this example, CO and NO
on mitattu kuivana, HC kosteana.
are measured on a dry basis, HC on a wet basis.
HC-konsentraatio on ilmoitettu propaanivastaavuutena (C3), ja C1-vastaavuus saadaan kertomalla se kolmella.
The HC concentration is given in propane equivalent (C3) and has to be multiplied by 3 to result in the C1 equivalent.
Laskutoimitus suoritetaan samoin muissa moodeissa.
The calculation procedure is identical for the other modes.
Kuivan/kostean korjaustekijän K
Calculation of the dry to wet correction factor K
laskeminen (liite III, lisäys 1, 4.2 kohta):
(Annex III, Appendix 1, section 4.2):
Kostean konsentraation laskeminen:
Calculation of the wet concentrations:
:n kosteuskorjaustekijän K
humidity correction factor K
laskeminen (liite III, lisäys 1, 4.3 kohta):
(Annex III, Appendix 1, section 4.3):
A = 0,309 × 18,09/541,06 − 0,0266 = −0,0163 B = − 0,209 × 18,09/541,06 + 0,00954 = 0,0026
A = 0,309 × 18,09/541,06 − 0,0266 = −0,0163 B = − 0,209 × 18,09/541,06 + 0,00954 = 0,0026
Päästöjen massavirtausten laskeminen (liite III, lisäys 1, 4.4 kohta)
Calculation of the emission mass flow rates (Annex III, Appendix 1, section 4.4):
Spesifisten päästöjen laskeminen (liite III, lisäys 1, 4.5 kohta):
Calculation of the specific emissions (Annex III, Appendix 1, section 4.5):
Seuraavan esimerkinomaisen laskutoimituksen avulla lasketaan CO-arvot; muiden komponenttien laskutoimitukset ovat samanlaisia.
The following example calculation is given for CO; the calculation procedure is identical for the other components.
Yksittäisten moodien päästöjen massavirtaukset kerrotaan vastaavilla painotuskertoimilla liitteen III lisäyksessä 1 olevan 2.7.1 kohdan mukaisesti ja ne lasketaan yhteen syklin keskimääräisen päästöjen massavirtauksen laskemiseksi:
The emission mass flow rates of the individual modes are multiplied by the respective weighting factors, as indicated in Annex III, Appendix 1, section 2.7.1, and summed up to result in the mean emission mass flow rate over the cycle:
Yksittäisten moodien moottorin teho kerrotaan vastaavilla painotuskertoimilla liitteen III lisäyksessä 1 olevan 2.7.1 kohdan mukaisesti ja ne lasketaan yhteen syklin keskimääräisen tehon laskemiseksi:
The engine power of the individual modes is multiplied by the respective weighting factors, as indicated in Annex III, Appendix 1, section 2.7.1, and summed up to result in the mean cycle power:
Satunnaisen pisteen NO
Calculation of the specific NO
-päästön laskeminen (liite III, lisäys 1, 4.6.1 kohta)
emission of the random point (Annex III, Appendix 1, section 4.6.1):
Oletetaan, että satunnaisessa pisteessä on määritetty seuraavat arvot:
Assume the following values have been determined on the random point:
Päästöarvon laskeminen testisyklistä (liite III, lisäys 1, 4.6.2 kohta)
Determination of the emission value from the test cycle (Annex III, Appendix 1, section 4.6.2):
Oletetaan, että neljän ympäröivän ESC-testin moodin arvot ovat seuraavat:
Assume the values of the four enveloping modes on the ESC to be as follows:
= 5,889 + (4,973 − 5,889) × (1 600 − 1 368) / (1 785 − 1 368) = 5,377 g/kWh
= 5,889 + (4,973 − 5,889) × (1 600 − 1 368) / (1 785 − 1 368) = 5,377 g/kWh
= 5,943 + (5,565 − 5,943) × (1 600 − 1 368) / (1 785 − 1 368) = 5,732 g/kWh
= 5,943 + (5,565 − 5,943) × (1 600 − 1 368) / (1 785 − 1 368) = 5,732 g/kWh
= 681 + (601 − 681) × (1 600 − 1 368) / (1 785 − 1 368) = 641,3 Nm
= 681 + (601 − 681) × (1 600 − 1 368) / (1 785 − 1 368) = 641,3 Nm
= 515 + (460 − 515) × (1 600 − 1 368) / (1 785 − 1 368) = 484,3 Nm
= 515 + (460 − 515) × (1 600 − 1 368) / (1 785 − 1 368) = 484,3 Nm
= 5,732 + (5,377 − 5,732) × (495 − 484,3) / (641,3 − 484,3) = 5,708 g/kWh
= 5,732 + (5,377 − 5,732) × (495 − 484,3) / (641,3 − 484,3) = 5,708 g/kWh
-päästöarvojen vertaileminen (liite III, lisäys 1, 4.6.3 kohta):
emission values (Annex III, Appendix 1, section 4.6.3):
Hiukkasten mittaus perustuu hiukkasten keräämiseen koko syklin ajalta, mutta näytteen ja virtauksen arvot (M
Particulate measurement is based on the principle of sampling the particulates over the complete cycle, but determining the sample and flow rates (M
) määritetään yksittäisten moodien aikana.
) during the individual modes.
:n laskeminen riippuu käytettävästä järjestelmästä.
depends on the system used.
Seuraavissa esimerkeissä käytetään järjestelmää, jossa on CO
In the following examples, a system with CO
-mittaus ja hiilitasapainomenetelmä, sekä järjestelmää, jossa käytetään virtauksen mittausta.
measurement and carbon balance method and a system with flow measurement are used.
Täysvirtauslaimennusjärjestelmää käytettäessä G
When using a full flow dilution system, G
mitataan suoraan CVS-laitteiston avulla.
is directly measured by the CVS equipment.
:n laskeminen (liite III, lisäys 1, 5.2.3 ja 5.2.4 kohta)
(Annex III, Appendix 1, sections 5.2.3 and 5.2.4):
Oletetaan, että moodista 4 on saatu seuraavat mittaustiedot.
Assume the following measurement data of mode 4.
virtauksen mittaus -menetelmä
flow measurement method
Massavirtauksen laskeminen (liite III, lisäys 1, 5.4 kohta)
Calculation of the mass flow rate (Annex III, Appendix 1, section 5.4):
Yksittäisten moodien G
The G
-virtaukset kerrotaan vastaavilla painotuskertoimilla liitteen III lisäyksessä 1 olevan 2.7.1 kohdan mukaisesti ja ne lasketaan yhteen syklin keskimääräisen G
flow rates of the individual modes are multiplied by the respective weighting factors, as indicated in Annex III, Appendix 1, section 2.7.1, and summed up to result in the mean G
:n laskemiseksi.
over the cycle.
Näytteen kokonaismäärä M
The total sample rate M
lasketaan yhteen yksittäisten moodien näytteiden määristä.
is summed up from the sample rates of the individual modes.
Jos suodattimissa olevien hiukkasten massa on 2,5 mg, saadaan seuraava tulos:
Assume the particulate mass on the filters to be 2,5 mg, then
Oletetaan, että on tehty yksi taustamittaus, josta on saatu seuraavat arvot.
Assume one background measurement with the following values.
Laimennuskertoimen DF laskutoimitus suoritetaan tämän liitteen 3.1 kohdassa kuvatulla tavalla, eikä sitä esitetä tässä.
The calculation of the dilution factor DF is identical to section 3.1 of this Annex and not shown here.
Sum of DF = [(1−1/119,15) × 0,15] + [(1−1/8,89) × 0,08] + [(1−1/14,75) × 0,10] + [(1−1/10,10) × 0,10] + [(1−1/18,02) × 0,05] + [(1−1/12,33) × 0,05] + [(1−1/32,18) × 0,05] + [(1−1/6,94) × 0,09] + [(1−1/25,19) × 0,10] + [(1−1/6,12) × 0,08] + [(1−1/20,87) × 0,05] + [(1−1/8,77) × 0,05] + [(1−1/12,59) × 0,05]
Sum of DF = [(1−1/119,15) × 0,15] + [(1−1/8,89) × 0,08] + [(1−1/14,75) × 0,10] + [(1−1/10,10) × 0,10] + [(1−1/18,02) × 0,05] + [(1−1/12,33) × 0,05] + [(1−1/32,18) × 0,05] + [(1−1/6,94) × 0,09] + [(1−1/25,19) × 0,10] + [(1−1/6,12) × 0,08] + [(1−1/20,87) × 0,05] + [(1−1/8,77) × 0,05] + [(1−1/12,59) × 0,05]
Spesifist päästöjen laskeminen (liite III, lisäys 1, 5.5 kohta):
Calculation of the specific emission (Annex III, Appendix 1, section 5.5):
jos taustakorjattu (PT)
if background corrected
Spesifisen painotuskertoimen laskeminen (liite III, lisäys 1, 5.6 kohta):
Calculation of the specific weighting factor (Annex III, Appendix 1, section 5.6):
Besselin algoritmin vakiot riippuvat ainoastaan opasimetrin mallista ja tietojenhankintalaitteiston näytteenottotaajuudesta.
The constants of the Bessel algorithm only depend on the design of the opacimeter and the sampling rate of the data acquisition system.
On suositeltavaa, että opasimetrin valmistaja ilmoittaa lopulliset Besselin suodatinvakiot eri näytteenottotaajuuksille ja että asiakas käyttää näitä vakioita Besselin algoritmin muodostamiseen ja savuarvojen laskemiseen.
It is recommended that the opacimeter manufacturer provide the final Bessel filter constants for different sampling rates and that the customer use these constants for designing the Bessel algorithm and for calculating the smoke values.
Yleisiä tietoja Bessel-suodattimesta
General Remarks on the Bessel Filter
Käsittelemättömässä opasiteettisignaalissa on yleensä erittäin hajanaisia arvoja suurtaajuisten vaihtelujen vuoksi.
Due to high frequency distortions, the raw opacity signal usually shows a highly scattered trace.
ELR-testissä nämä suurtaajuiset vaihtelut poistetaan Bessel-suodattimen avulla.
To remove these high frequency distortions a Bessel filter is required for the ELR-Test.
Bessel-suodatin on rekursiivinen toisen kertaluvun alipäästösuodatin, joka mahdollistaa signaalin nopeimman nousun ilman ylitystä.
The Bessel filter itself is a recursive, second-order low-pass filter which guarantees the fastest signal rise without overshoot.
Jos oletetaan, että pakoputkessa on reaaliaikainen raakapakokaasuvirta, kaikki opasimetrit näyttävät viivästyneen ja eri tavoin mitatun opasiteettijäljen.
Assuming a real time raw exhaust plume in the exhaust tube, each opacimeter shows a delayed and differently measured opacity trace.
Mitatun opasiteettijäljen viive ja suuruus riippuvat pääasiallisesti opasimetrin mittauskammion, myös pakokaasun näytteenottolinjojen, geometriasta ja ajasta, joka opasimetrin elektroniikalta kuluu signaalin käsittelemiseen.
The delay and the magnitude of the measured opacity trace is primarily dependent on the geometry of the measuring chamber of the opacimeter, including the exhaust sample lines, and on the time needed for processing the signal in the electronics of the opacimeter.
Näitä kahta vaikutusta kuvaavia arvoja kutsutaan fyysiseksi ja sähköiseksi vasteajaksi, jotka vastaavat kunkin opasimetrityypin yhtä suodatinta.
The values that characterise these two effects are called the physical and the electrical response time which represent an individual filter for each type of opacimeter.
Bessel-suodattimen käyttämisen tarkoituksena on taata koko opasimetrijärjestelmässä samanlaiset suodatinominaisuudet, jotka koostuvat seuraavista:
The goal of applying a Bessel filter is to guarantee a uniform overall filter characteristic of the whole opacimeter system, consisting of:
opasimetrin fyysinen vasteaika (t
physical response time of the opacimeter (t
opasimetrin sähköinen vasteaika (t
electrical response time of the opacimeter (t
käytettävän Bessel-suodattimen suodatinvasteaika (t
filter response time of the applied Bessel filter (t
Tulokseksi saatava järjestelmän kokonaisvasteaika t
The resulting overall response time of the system t
saadaan seuraavasti:
is given by:
ja kaikentyyppisten opasimetrien kokonaisvasteajan on oltava yhtä suuri saman savuarvon tuottamiseksi.
and must be equal for all kinds of opacimeters in order to give the same smoke value.
Tämän vuoksi Bessel-suodatin on muodostettava siten, että suodattimen vasteajan (t
Therefore, a Bessel filter has to be created in such a way, that the filter response time (t
) on yhdessä yksittäisen opasimetrin fyysisen (t
) together with the physical (t
) ja sähköisen (t
) and electrical response time (t
) vasteajan kanssa tuotettava tarvittava kokonaisvasteaika (t
) of the individual opacimeter must result in the required overall response time (t
Koska t
Since t
ovat yksittäisten opasimetrien kiinteitä arvoja, ja tässä direktiivissä t
are given values for each individual opacimeter, and t
on 1,0 sekuntia, t
is defined to be 1,0 s in this Directive, t
voidaan laskea seuraavasti:
can be calculated as follows:
Määrityksen mukaisesti suodattimen vasteaika t
By definition, the filter response time t
on suodatetun lähtösignaalin 10 ja 90 prosentin välinen nousuaika askelsyötesignaalilla.
is the rise time of a filtered output signal between 10 % and 90 % on a step input signal.
Tämän vuoksi Bessel-suodattimen leikkaustaajuus on iteroitava siten, että Bessel-suodattimen vasteaika sopii vaadittavaan nousuaikaan.
Therefore the cut-off frequency of the Bessel filter has to be iterated in such a way, that the response time of the Bessel filter fits into the required rise time.
Kuva a
Figure a
Kuvassa a
Figure a
esitetään askelsyötesignaalin jälki, Bessel-suodatettu lähtösignaali ja Bessel-suodattimen vasteaika (t
, the traces of a step input signal and Bessel filtered output signal as well as the response time of the Bessel filter (t
Bessel-suodattimen lopullisen algoritmin muodostaminen on monivaiheinen prosessi, joka vaatii useita iterointivaiheita.
Designing the final Bessel filter algorithm is a multi step process which requires several iteration cycles.
Iterointimenettelyn kaavio esitetään jäljempänä.
The scheme of the iteration procedure is presented below.
Besselin algoritmin laskeminen
Calculation of the Bessel algorithm
Tässä esimerkissä Besselin algoritmi muodostetaan useissa vaiheissa edellä olevan liitteen III lisäyksessä 1 olevaan 6.1 kohtaan perustuvan iterointimenettelyn mukaisesti.
In this example a Bessel algorithm is designed in several steps according to the above iteration procedure which is based upon Annex III, Appendix 1, section 6.1.
Opasimetrin ja tietojenhankintalaitteiston ominaisuuksien oletetaan olevan seuraavat:
For the opacimeter and the data acquisition system, the following characteristics are assumed:
fyysinen vasteaika t
physical response time t
0,15 s
0,15 s
sähköinen vasteaika t
electrical response time t
0,05 s
0,05 s
kokonaisvasteaika t
overall response time t
1,00 s (tämän direktiivin määrityksen mukaisesti)
1,00 s (by definition in this Directive)
näytteenottotaajuus 150 Hz
sampling rate 150 Hz
Vaihe 1 Bessel-suodattimen tarvittava vasteaika t
Step 1 Required Bessel filter response time t
Tästä saadaan Besselin algoritmi:
This gives the Bessel algorithm:
+ 7,07948 E − 5 × (S
+ 7,07948 E − 5 × (S
jossa S
where S
vastaa askelsyötesignaalien arvoja (joko "0" tai "1") ja Y
represents the values of the step input signal (either "0" or "1") and Y
lähtösignaalin suodatettuja arvoja.
represents the filtered values of the output signal.
Vaihe 3 Bessel-suodattimen käyttäminen askelsyötteeseen:
Step 3 Application of Bessel filter on step input:
Bessel-suodattimen vasteaika t
The Bessel filter response time t
määritetään suodatetun lähtösignaalin 10 ja 90 prosentin väliseksi nousuajaksi askelsyötesignaalilla.
is defined as the rise time of the filtered output signal between 10% and 90% on a step input signal.
Lähtösignaalin aikojen 10 % (t
For determining the times of 10% (t
) ja 90 % (t
) and 90% (t
) määrittämiseksi askelsyötteeseen on käytettävä Bessel-suodatinta yllä mainittujen arvojen f
) of the output signal, a Bessel filter has to be applied to a step input using the above values of f
, E ja K avulla.
, E and K.
Taulukossa B esitetään indeksiluvut, aika ja askelsyötesignaalin arvot sekä tulokseksi saatavat suodatetun lähtösignaalin arvot ensimmäistä ja toista iterointia varten. t
The index numbers, the time and the values of a step input signal and the resulting values of the filtered output signal for the first and the second iteration are shown in Table B. The points adjacent to t
:n ja t
and t
:n viereiset pisteet on merkitty lihavoiduin numeroin.
are marked in bold numbers.
-arvon laskemista varten t
the exact t
:n tarkat arvot määritetään viereisten mittauspisteiden välisen lineaarisen interpoloinnin avulla seuraavasti:
values are determined by linear interpolation between the adjacent measuring points, as follows:
jossa out
where out
ja out
and out
ovat vastaavasti Bessel-suodatetun lähtösignaalin viereiset pisteet ja jossa t
, respectively, are the adjacent points of the Bessel filtered output signal, and t
on viereisen aikapisteen aika taulukossa B esitetyn mukaisesti.
is the time of the adjacent time point, as indicated in Table B.
= 0,200000 + 0,006667 × (0,1 − 0,099208)/(0,104794 − 0,099208) = 0,200945 s t
= 0,200000 + 0,006667 × (0,1 − 0,099208)/(0,104794 − 0,099208) = 0,200945 s t
= 0,273333 + 0,006667 × (0,9 − 0,899147)/(0,901168 − 0,899147) = 1,276147 s
= 0,273333 + 0,006667 × (0,9 − 0,899147)/(0,901168 − 0,899147) = 1,276147 s
Vaihe 4 Ensimmäisen iterointikierroksen suodattimen vasteaika
Step 4 Filter response time of first iteration cycle:
= 1,276147 − 0,200945 = 1,075202 s
= 1,276147 − 0,200945 = 1,075202 s
Vaihe 5 Vaaditun ja saadun suodattimen vasteajan ero ensimmäisellä iterointikierroksella
Step 5 Deviation between required and obtained filter response time of first iteration cycle:
Vaihe 6 Iterointiperusteiden tarkistaminen
Step 6 Checking the iteration criteria:
|Δ| ≤ 0,01 vaaditaan.
|Δ| ≤ 0,01 is required.
Koska 0,081641 > 0,01, iterointiperuste ei täyty ja toinen iterointikierros on aloitettava.
Since 0,081641 > 0,01, the iteration criteria is not met and a further iteration cycle has to be started.
Tällä iterointikieroksella lasketaan uusi katkaisutaajuus F
For this iteration cycle, a new cut-off frequency is calculated from f
= 0,318152 * (1 + 0,081641) = 0,344126 Hz
= 0,318152 × (1 + 0,081641) = 0,344126 Hz
Tätä uutta katkaisutaajuutta käytetään toisella iterointikierroksella alkaen jälleen vaiheesta 2.
This new cut-off frequency is used in the second iteration cycle, starting at step 2 again.
Iterointi on toistettava, kunnes iterointiperusteet täyttyvät.
The iteration has to be repeated until the iteration criteria is met.
Taulukossa A esitetään ensimmäisen ja toisen iterointikierroksen tulokset.
The resulting values of the first and second iteration are summarised in table A.
Taulukko A
Table A
Ensimmäisen ja toisen iteroinnin arvot
Values of the first and second iteration
Tässä esimerkissä iterointiperusteet on saavutettu toisen iteroinnin jälkeen (Δ = 0,006657 ≤ 0,01).
In this example, the iteration criteria has been met after the second iteration (Δ= 0,006657 ≤ 0,01).
Tämän jälkeen käytetään lopullista algoritmia keskimääräisten savuarvojen määrittämiseen (ks. seuraava 3.3 kohta).
The final algorithm is then used for determining the averaged smoke values (see next section 2.3).
Taulukko B
Table B
on osoitettu.
(peak) of the filtered k trace is indicated.
Taulukko C sisältää vastaavasti indeksin i, ajan (näytteenottotaajuus 150 Hz), raakaopasiteetin sekä suodattamattoman ja suodatetun k-arvon numeeriset arvot.
Correspondingly, table C contains the numerical values of index i, time (sampling rate of 150 Hz), raw opacity, unfiltered k and filtered k.
Suodatus on tehty tämän liitteen 2.2 osassa muodostetun Besselin algoritmin vakioiden avulla.
Filtering was conducted using the constants of the Bessel algorithm designed in section 2.2 of this Annex.
Suuren tietomäärän vuoksi taulukoissa on esitetty ainoastaan savujäljen alun ja suurimman arvon alueet.
Due to the large amount of data, only those sections of the smoke trace around the beginning and the peak are tabled.
Kuva b
Figure b
Mitatun opasiteetin N, suodattamattoman savun k ja suodatetun savun k jäljet
Traces of measured opacity N, of unfiltered smoke k and of filtered smoke k
Algoritmin aluksi S
For starting the algorithm, S
- ja Y
and Y
-arvot asetetaan nollaksi.
are set to zero.
Indeksi i
Index i
k = − (1/0,430) × ln (1 − (16,783/100)) = 0,427252 m
k = − (1/0,430) × ln (1 − (16,783/100)) = 0,427252 m
Tämä arvo vastaa seuraavan yhtälön arvoa S
This value corresponds to S
Savun Bessel-keskiarvon laskeminen (liite III, lisäys 1, 6.3.2 kohta):
Calculation of Bessel averaged smoke (Annex III, Appendix 1, section 6.3.2):
Seuraavassa yhtälössä käytetään edellisen 2.2 kohdan Besselin vakioita.
In the following equation, the Bessel constants of the previous section 2.2 are used.
Edellä lasketun mukaisesti todellinen suodattamaton k-arvo vastaa arvoa S
The actual unfiltered k-value, as calculated above, corresponds to S
) ja S
) and S
) ovat kaksi edellistä suodattamatonta k-arvoa, Y
) are the two preceding unfiltered k-values, Y
) ja Y
) and Y
) ovat kaksi edellistä suodatettua k-arvoa.
) are the two preceding filtered k-values.
= 0,542389 m−1
= 0,542389 m−1
Tämä arvo vastaa seuraavan yhtälön arvoa Y
This value corresponds to Y
Lopullisen savuarvon laskeminen (liite III, lisäys 1, 6.3.3 kohta):
Calculation of the final smoke value (Annex III, Appendix 1, section 6.3.3):
Kustakin savujäljestä otetaan suurin suodatettu k-arvo lisälaskutoimituksia varten.
From each smoke trace, the maximum filtered k-value is taken for the further calculation.
Oletetaan seuraavat arvot:
Assume the following values
Sykli 1
Cycle 1
Sykli 2
Cycle 2
Sykli 3
Cycle 3
Syklin kelpoisuus (liite III, lisäys 1, 3.4 kohta)
Cycle validation (Annex III, Appendix 1, section 3.4)
Ennen savuarvon SV laskemista on todettava syklin kelpoisuus laskemalla kolmen syklin savun suhteelliset vakiopoikkeamat kullekin nopeudelle.
Before calculating SV, the cycle must be validated by calculating the relative standard deviations of the smoke of the three cycles for each speed.
Keskimääräinen savuarvo SV (m
Mean SV (m
Absoluuttinen vakiopoikkeama (m
absolute standard deviation (m
Suhteellinen vakiopoikkeama (%)
relative standard deviation (%)
Taulukko C
Table C
Opasiteetin N arvot, suodattamaton ja suodatettu k-arvo kuormitusvaiheen alussa
Values of opacity N, unfiltered and filtered k-value at beginning of load step
Indeksi i
Opacity N
3 ETC-TESTI
ETC TEST
Oletetaan seuraavat PDP-CVS-järjestelmän testitulokset:
Assume the following test results for a PDP-CVS system
x conce
x conce
x concd
x concd
Laimennetun pakokaasun virtauksen laskeminen (liite III, lisäys 2, 4.1 kohta):
Calculation of the diluted exhaust gas flow (Annex III, Appendix 2, section 4.1):
= 1,293 × 0,1776 × 23 073 × (98,0 − 2,3) × 273 / (101,3 × 322,5)
= 1,293 × 0,1776 × 23 073 × (98,0 − 2,3) × 273 / (101,3 × 322,5)
Taustakorjattujen konsentraatioiden laskeminen (liite III, lisäys 2, 4.3.1.1 kohta):
Calculation of the background corrected concentrations (Annex III, Appendix 2, section 4.3.1.1):
Oletetaan, että dieselpolttoaineen koostumus on C
Assuming a diesel fuel of the composition C
= 53,7 − 0,4 × (1 − (1/18,69)) = 53,3 ppm CO
= 53,7 − 0,4 × (1 − (1/18,69)) = 53,3 ppm CO
= 38,9 − 1,0 × (1 − (1/18,69)) = 37,9 ppm HC
= 38,9 − 1,0 × (1 − (1/18,69)) = 37,9 ppm HC
= 9,00 − 3,02 × (1 − (1/18,69)) = 6,14 ppm
= 9,00 − 3,02 × (1 − (1/18,69)) = 6,14 ppm
Päästöjen massavirran laskeminen (liite III, lisäys 2, 4.3.1 kohta):
Calculation of the emissions mass flow (Annex III, Appendix 2, section 4.3.1):
= 0,000479 × 6,14 × 423 7,2 = 12,462 g
= 0,000479 × 6,14 × 423 7,2 = 12,462 g
Spesifisten päästöjen laskeminen (liite III, lisäys 2, 4.4 kohta):
Calculation of the specific emissions (Annex III, Appendix 2, section 4.4):
Oletetaan seuraavat testitulokset kaksoislaimennusta käyttävässä PDP-CVS-järjestelmässä:
Assume the following test results for a PDP-CVS system with double dilution
Päästön massan laskeminen (liite III, lisäys 2, 5.1 kohta):
Calculation of the mass emission (Annex III, Appendix 2, section 5.1):
= 3,030 + 0,044 = 3,074 mg M
= 3,030 + 0,044 = 3,074 mg M
= 2,159 − 0,909 = 1,250 kg
= 2,159 − 0,909 = 1,250 kg
Taustakorjatun päästön massan laskeminen (liite III, lisäys 2, 5.1 kohta):
Calculation of the background corrected mass emission (Annex III, Appendix 2, section 5.1):
Spesifisen päästön laskeminen (liite III, lisäys 2, 5.2 kohta):
Calculation of the specific emission (Annex III, Appendix 2, section 5.2):
= 9,32/62,72 = 0,149 g/kWh, jos taustakorjattu
= 9,32/62,72 = 0,149 g/kWh, if background corrected
Kaasupäästöt [paineistettua maakaasua (CNG) käyttävä moottori]
Gaseous Emissions (CNG Engine)
4 conce
4 conce
4 concd
4 concd
-korjauskertoimen laskeminen (liite III, lisäys 2, 4.2 kohta):
, correction factor (Annex III, Appendix 2, section 4.2):
NMHC-konsentraation laskeminen (liite III, lisäys 2, 4.3.1 kohta):
Calculation of the NMHC concentration (Annex III, Appendix 2, section 4.3.1):
= 27,0 − 18,0 = 9,0 ppm
= 27,0 − 18,0 = 9,0 ppm