natgillin/translations-raw huggingface dataset:
The optical path length must be submitted by the instrument manufacturer taking into account any measures against sooting (e.g. purge air).
Laitteen valmistajan on ilmoitettava optisen reitin pituus ottaen samalla huomioon nokeentumisenestotoimet (esimerkiksi huuhteluilma).
If the optical path length is not available, it must be determined in accordance with ISO IDS 11614, paragraph 11.6.5.
Jos optisen reitin pituus ei ole käytettävissä, se on määritettävä ISO IDS 11614 -standardin 11.6.5 kohdan mukaisesti.
The light source must be an incandescent lamp with a colour temperature in the range of 2800 to 3250 K or a green light emitting diode (LED) with a spectral peak between 550 and 570 nm.
Valonlähteen on oltava joko hehkulamppu, jonka värilämpötila on 2800–3250 K tai vihreää valoa lähettävä diodi (LED), jonka spektrihuippu on välillä 550–570 nm.
The light source must be protected against sooting by means that do not influence the optical path length beyond the manufacturers specifications.
Valonlähteen on oltava suojattu nokeentumiselta siten, että optisen reitin pituus on valmistajan suositusten mukainen.
Light detector
Valoanturi
The detector must be a photocell or a photodiode (with a filter, if necessary).
Anturin on oltava joko valokenno tai valodiodi (tarvittaessa suodattimella varustettu).
In the case of an incandescent light source, the receiver must have a peak spectral response similar to the phototopic curve of the human eye (maximum response) in the range of 550 to 570 nm, to less than 4 per cent of that maximum response below 430 nm and above 680 nm.
Jos valonlähde on hehkulamppu, anturin spektrivasteen huipun on oltava sama kuin ihmissilmän fototooppisen käyrän (suurin vaste) alueella 550–570 nm, alle 4 prosentin tarkkuudella alle 430 nm:n ja yli 680 nm:n alueiden suurimmasta vasteesta.
The light detector must be protected against sooting by means that do not influence the optical path length beyond the manufacturers specifications.
Valoanturin on oltava suojattu nokeentumiselta siten, että optisen reitin pituus on valmistajan suositusten mukainen.
Collimating lens
Kollimaatiolinssi
The light output must be collimated to a beam with a maximum diameter of 30 mm. The rays of the light beam must be parallel within a tolerance of 3° of the optical axis.
Valonlähteen on oltava kollimoitu siten, että valokeilan suurin halkaisija on 30 mm. Valokeilan säteiden on oltava 3 asteen tarkkuudella samansuuntaisia optiseen akseliin nähden.
Partial Flow Opacimeter
Osavirtausopasimetri
The response times referred to in the following paragraph apply to the minimum flow rate of the opacimeter, as specified by the instrument manufacturer.
Seuraavassa kohdassa tarkoitettuja vasteaikoja sovelletaan laitteen valmistajan ilmoittamaan opasimetrin vähimmäisvirtaukseen.
Figure 24: Partial flow opacimeter
Kuva 24: Osavirtausopasimetri
P (optional)
P (valinnainen)
The exhaust pipe must be a straight pipe of at least 6 pipe diameters upstream and 3 pipe diameters downstream of the tip of the probe.
Pakoputken on oltava suora putki ainakin 6 putken halkaisijan verran virtaussuuntaa vastaan ja 3 putken halkaisijan verran virtaussuuntaan näytteenottimen kärjestä.
Sampling probe
Näytteenotin
The sampling probe must be an open tube facing upstream on or about the exhaust pipe centreline.
Näytteenottimen on oltava avoin putki, joka osoittaa virtaussuuntaa vastaan pakoputken keskiviivan tai suunnilleen pakoputken keskiviivan kohdalla.
The clearance with the wall of the tailpipe must be at least 5 mm. The probe diameter must ensure a representative sampling and a sufficient flow through the opacimeter.
Näytteenottimen on oltava vähintään 5 mm:n päässä pakoputken seinämästä. Näytteenottimen halkaisijan on oltava riittävän suuri varmistamaan edustavan näytteen otto ja riittävä virtaus opasimetrin läpi.
Transfer tube
Siirtoputki
The transfer tube must:
Siirtoputken
Have a response time of less than 0,05 s at minimum instrument flow, as determined according to annex 4, appendix 4, paragraph 5.2.4.
vasteajajan on oltava alle 0,05 sekuntia välineistön vähimmäisvirtauksella liitteen 4 lisäyksessä 4 olevan 5.2.4 kohdan mukaisesti määritettynä,
Flow measurement device
Virtauksen mittauslaite
The minimum and maximum flow rates must be specified by the instrument manufacturer, and must be such that the response time requirement of TT and the optical path length specifications are met.
Välineistön valmistajan on ilmoitettava pienin ja suurin virtaus, ja niiden on oltava sellaiset, että TT:n vasteaikavaatimus ja optisen reitin pituutta koskevat määritelmät täyttyvät.
Measuring chamber
Mittauskammio
The measuring chamber must have a non-reflective internal surface, or equivalent optical environment.
Mittauskammion sisäpinnan on oltava heijastamaton tai optisen ympäristön vastaava.
The impingement of stray light on the detector due to internal reflections of diffusion effects must be reduced to a minimum.
Diffuusion aiheuttaman hajavalon heijastumisen anturiin on oltava mahdollisimman vähäistä.
The pressure of the gas in the measuring chamber must not differ from the atmospheric pressure by more than 0,75 kPa.
Mittauskammion kaasun paine ei saa erota ilmanpaineesta enempää kuin 0,75 kPa.
Where this is not possible by design, the opacimeter reading must be converted to atmospheric pressure.
Jos laitteen malli ei mahdollista tätä, opasimetrin lukema on muunnettava ilmanpaineeseen perustuvaksi.
The wall temperature of the measuring chamber must be set to within ± 5 K between 343 K (70 °C) and 373 K (100 °C), but in any case sufficiently above the dew point of the exhaust gas to prevent condensation.
Mittauskammion seinämän lämpötilan on oltava ± 5 K:n tarkkuudella 343 K (70 °C)–373 K (100 °C), mutta joka tapauksessa niin paljon pakokaasun kastepisteen yläpuolella, että kondensaatiota ei esiinny.
The measuring chamber must be equipped with appropriate devices for measuring the temperature.
Mittauskammio on varustettava tarkoituksenmukaisilla lämpötilan mittauslaitteilla.
Optical path length
Optisen reitin pituus
Sampling pump (optional)
Näytteenottopumppu (valinnainen)
TECHNICAL CHARACTERISTICS OF REFERENCE FUEL FOR C.I. ENGINES PRESCRIBED FOR APPROVAL TESTS AND TO VERIFY CONFORMITY OF PRODUCTION
HYVÄKSYNTÄTESTEISSÄ JA TUOTANNON VAATIMUSTENMUKAISUUDEN VARMISTAMISESSA KÄYTETTÄVIEN DIESELMOOTTOREIDEN VERTAILUPOLTTOAINEIDEN TEKNISET OMINAISUUDET
DIESEL FUEL [1]
DIESELPOLTTOAINE [1]
Test Method [2]
Testimenetelmä [2]
Conradson carbon residue (10 % DR)
Conradsonin hiili-jäännös (10 % DR)
ETHANOL FOR DIESEL ENGINES [7]
DIESELMOOTTOREIHIN TARKOITETTU ETANOLI [7]
Test Method [9]
Testimenetelmä [9]
If it is required to calculate the thermal efficiency of an engine or vehicle, the calorific value of the fuel can be calculated from:Specific energy (calorific value) (net) in MJ/kg = (46,423 – 8,792 d2 + 3,170 d) (1 – (x + y + s)) + 9,420 s – 2,499 xwhere:d the density at 15 °Cx the proportion by mass of water (% divided by 100)y the proportion by mass of ash (% divided by 100)s the proportion by mass of sulphur (% divided by 100).
Jos moottorin tai ajoneuvon lämpöhyötysuhde on laskettava, polttoaineen lämpöarvo voidaan laskea seuraavasti:Spesifinen energia (lämpöarvo) (netto) MJ/kg = (46,423 – 8,792d2 + 3,170d) (1 – (x + y + s)) + 9,420s – 2,499xjossad tiheys 15 °C:n lämpötilassax suhde veden massaan nähden (% jaettuna sadalla)y suhde tuhkan massaan nähden (% jaettuna sadalla)s suhde rikin massaan nähden (% jaettuna sadalla).
In establishment of their limit values the terms of ISO 4259, Petroleum products - Determination and application of precision data in relation to methods of test, have been applied and in fixing a minimum value, a minimum difference of 2R above zero has been taken into account; in fixing a maximum and minimum value, the minimum difference is 4R (R - reproducibility).
Raja-arvojen määrittämisessä on käytetty ISO 4259 -standardia, Petroleum products – Determination and application of precision data in relation to methods of test, ja vähimmäisarvon määrittämisessä on käytetty 2R:n vähimmäispoikkeamaa nollasta ylöspäin; suurimman ja pienimmän arvon määrittämisessä pienin poikkeama on 4R (R - toistettavuus).
The actual sulphur content of the fuel used for the test must be reported.
Testissä käytettävän polttoaineen todellinen rikkipitoisuus on ilmoitettava.
In addition, the sulphur content of the reference fuel used to approve a vehicle or engine against the limit values set out in row B of the Table in paragraph 5.2.1. of this Regulation must have a maximum sulphur content of 50 ppm.
Lisäksi vertailupolttoaineen, jota käytetään hyväksyttäessä ajoneuvo tai moottori tämän säännön 5.2.1 kohdan taulukon rivillä B olevien raja-arvojen mukaisesti, enimmäisrikkipitoisuus on 50 ppm.
In establishment of their limit values the terms of ISO 4259, Petroleum products – Determination and application of precision data in relation to methods of test, have been applied and in fixing a minimum value, a minimum difference of 2R above zero has been taken into account; in fixing a maximum and minimum value, the minimum difference is 4R (R – reproducibility).
Raja-arvojen määrittämisessä on käytetty ISO 4259 -standardia, Petroleum product – Determination and application of precision data in relation to methods of test, ja vähimmäisarvon määrittämisessä on käytetty 2R:n vähimmäispoikkeamaa nollasta ylöspäin; suurimman ja pienimmän arvon määrittämisessä pienin poikkeama on 4R (R – toistettavuus).
TECHNICAL CHARACTERISTICS OF REFERENCE N.G. FUEL PRESCRIBED FOR APPROVAL TESTS AND TO VERIFY CONFORMITY OF PRODUCTION
HYVÄKSYNTÄTESTEISSÄ JA TUOTANNON VAATIMUSTENMUKAISUUDEN VARMISTAMISESSA KÄYTETTÄVIEN MAAKAASUVERTAILUPOLTTOAINEIDEN TEKNISET OMINAISUUDET
Type: NATURAL GAS (NG)
Tyyppi: MAAKAASU (NG)
% mole
mooli %
Balance [1]
Tasapaino [1]
Balance [3]
Tasapaino [3]
Balance [5]
Tasapaino [5]
Inerts (different from N2) + C2/C2+.
Inertit (eri kuin N2) + C2/C2+
TYPE: LIQUEFIED PETROLEUM GAS (LPG)
TYYPPI: NESTEKAASU (LPG)
Fuel A
Poltto-aine A
Fuel B
Poltto-aine B
Motor Octane Number
Moottorin oktaaniluku
Evaporation Residue
Haihdutusjäännös
ppm mass [1]
paino ppm [1]
Copper strip corrosion
Kuparinauha-korroosio
visual inspection
silmämääräi-nen tarkastus
Value to be determined at standard conditions 293,2 K (20 °C) and 101,3 kPa.
Arvo määriteltävä vakio-olosuhteissa (293,2 K (20 °C) ja 101,3 kPa).
This method may not accurately determine the presence of corrosive materials if the sample contains corrosion inhibitors or other chemicals, which diminish the corrosivity of the sample to the copper strip.
Tällä menetelmällä ei voi tarkasti määrittää korroosiota aiheuttavien aineiden läsnäoloa, jos näyte sisältää korroosionestoaineita tai muita kemikaaleja, jotka vähentävät näytteen kuparinauhakorroosiota.
Calculation of the dry to wet correction factor KW,r (annex 4, appendix 1, paragraph 4.2.):
Kuivan/kostean korjaustekijän KW,r laskeminen (liite 4, lisäys 1, 4.2 kohta):
Calculation of the NOx humidity correction factor KH,D (annex 4, appendix 1, paragraph 4.3.):
NOx:n kosteuskorjaustekijän KH,D laskeminen (liite 4, lisäys 1, 4.3 kohta):
Calculation of the emission mass flow rates (annex 4, appendix 1, paragraph 4.4.):
Päästöjen massavirtausten laskeminen (liite 4, lisäys 1, 4.4 kohta):
Calculation of the specific emissions (annex 4, appendix 1, paragraph 4.5.):
Spesifisten päästöjen laskeminen (liite 4, lisäys 1, 4.5 kohta):
The emission mass flow rates of the individual modes are multiplied by the respective weighting factors, as indicated in annex 4, appendix 1, paragraph 2.7.1., and summed up to result in the mean emission mass flow rate over the cycle:
Yksittäisten moodien päästöjen massavirtaukset kerrotaan vastaavilla painotuskertoimilla liitteen 4 lisäyksessä 1 olevan 2.7.1 kohdan mukaisesti ja ne lasketaan yhteen syklin keskimääräisen päästöjen massavirtauksen laskemiseksi:
The engine power of the individual modes is multiplied by the respective weighting factors, as indicated in annex 4, appendix 1, paragraph 2.7.1., and summed up to result in the mean cycle power:
Yksittäisten moodien moottorin teho kerrotaan vastaavilla painotuskertoimilla liitteen 4 lisäyksessä 1 olevan 2.7.1 kohdan mukaisesti ja ne lasketaan yhteen syklin keskimääräisen tehon laskemiseksi:
Calculation of the specific NOx emission of the random point (annex 4, appendix 1, paragraph 4.6.1.):
Satunnaisen pisteen NOx-päästön laskeminen (liite 4, lisäys 1, 4.6.1 kohta):
(calculated according to the previous formulae)
(edellisten kaavojen mukaan laskettuna)
Determination of the emission value from the test cycle (annex 4, appendix 1, paragraph 4.6.2.):
Päästöarvon laskeminen testisyklistä (liite 4, lisäys 1, 4.6.2 kohta):
Comparison of the NOx emission values (annex 4, appendix 1, paragraph 4.6.3.):
NOx-päästöarvojen vertaileminen (liite 4, lisäys 1, 4.6.3 kohta):
Particulate Emissions
Hiukkaspäästöt
Calculation of GEDF (annex 4, appendix 1, paragraphs 5.2.3. and 5.2.4.):
GEDF:n laskeminen (liite 4, lisäys 1, 5.2.3 ja 5.2.4 kohta)
Calculation of the mass flow rate (annex 4, appendix 1, paragraph 5.4.):
Massavirtauksen laskeminen (liite 4, lisäys 1, 5.4 kohta):
The GEDFW flow rates of the individual modes are multiplied by the respective weighting factors, as indicated in annex 4, appendix 1, paragraph 2.7.1., and summed up to result in the mean GEDF over the cycle.
Yksittäisten moodien GEDFW-virtaukset kerrotaan vastaavilla painotuskertoimilla liitteen 4 lisäyksessä 1 olevan 2.7.1 kohdan mukaisesti ja ne lasketaan yhteen syklin keskimääräisen GEDF:n laskemiseksi.
The calculation of the dilution factor DF is identical to paragraph 3.1. of this annex and not shown here.
Laimennuskertoimen DF laskutoimitus suoritetaan tämän liitteen 3.1 kohdassa kuvatulla tavalla, eikä sitä esitetä tässä.
Calculation of the specific emission (annex 4, appendix 1, paragraph 5.5.):
Spesifisen päästön laskeminen (liite 4, lisäys 1, 5.5 kohta):
= 0,099 g/kWh, if background corrected
= 0,099 g/kWh, jos taustakorjattu
Calculation of the specific weighting factor (annex 4, appendix 1, paragraph 5.6.):
Spesifisen painotuskertoimen laskeminen (liite 4, lisäys 1, 5.6 kohta):
To remove these high frequency distortions a Bessel filter is required for the ELR-Test.
ELR-testissä nämä suurtaajuiset vaihtelut poistetaan Bessel-suodattimen avulla.
physical response time of the opacimeter (tp)
opasimetrin fyysinen vasteaika (tp),
electrical response time of the opacimeter (te)
opasimetrin sähköinen vasteaika (te),
filter response time of the applied Bessel filter (tF)
käytettävän Bessel-suodattimen suodatinvasteaika (tF).
Since tp and te are given values for each individual opacimeter, and tAver is defined to be 1,0 s in this Regulation, tF can be calculated as follows:
Koska tp ja te ovat yksittäisten opasimetrien kiinteitä arvoja, ja tässä säännössä tAver on 1,0 sekuntia, tF voidaan laskea seuraavasti:
Figure (a): Traces of a Step Input Signal and the Filtered Output Signal
Kuva a: Askelsyötesignaalin jälki ja suodatettu lähtösignaali
Step Input Signal
Askelsyötesignaali
Bessel Filtered Output Signal
Bessel-suodatettu lähtösignaali
Time [s]
Aika [s]
In figure (a), the traces of a step input signal and Bessel filtered output signal as well as the response time of the Bessel filter (tF) are shown.
Kuvassa a esitetään askelsyötesignaalin jälki, Bessel-suodatettu lähtösignaali ja Bessel-suodattimen vasteaika (tF).
Step 7
Step 7 final Bessel filter constants and algorithm Yi = … Characteristics of opacimeter Opasimetrin ominaisuudet Regulation Säätely Data aquisition system sample rate Tietojenhankintajärjestelmän näytteenottotaajuus Step Vaihe
final Bessel filter constants and algorithm
Required overall Bessel filter response time Bessel-suodattimen vaadittava kokonaisvasteaika Design of Bessel filter algorithm Bessel-suodattimen algoritmin muodostaminen
Yi = …
Application of Bessel filter on step input Bessel-suodattimen käyttäminen askelsyötteeseen Calculation of iterated filter response time Iteroidun suodattimen vasteajan laskeminen Adjustment of cut-off frequency Katkaisutaajuuden säätäminen Deviation between t F and tF,iter tF:n ja tF,iter:n välinen poikkeama Iteration Iterointi Check for iteration criteria Iterointiperusteiden tarkistaminen yes, no kyllä, ei Final Bessel filter constants and algorithm Lopulliset Bessel-suodattimen vakiot ja algoritmi
In this example a Bessel algorithm is designed in several steps according to the above iteration procedure which is based upon annex 4, appendix 1, paragraph 6.1.
Tässä esimerkissä Besselin algoritmi muodostetaan useissa vaiheissa edellä olevan liitteen 4 lisäyksessä 1 olevaan 6.1 kohtaan perustuvan iterointimenettelyn mukaisesti.
overall response time tAver 1,00 s (by definition in this Regulation)
kokonaisvasteaika tAver 1,00 s (tämän säännön määrityksen mukaisesti)
The index numbers, the time and the values of a step input signal and the resulting values of the filtered output signal for the first and the second iteration are shown in table B. The points adjacent to t10 and t90 are marked in bold numbers.
Taulukossa B esitetään indeksiluvut, aika ja askelsyötesignaalin arvot sekä tulokseksi saatavat suodatetun lähtösignaalin arvot ensimmäistä ja toista iterointia varten. t10:n ja t90:n viereiset pisteet on merkitty lihavoiduin numeroin.
where outupper and outlower, respectively, are the adjacent points of the Bessel filtered output signal, and tlower is the time of the adjacent time point, as indicated in table B.
jossa outupper ja outlower ovat vastaavasti Bessel-suodatetun lähtösignaalin viereiset pisteet ja jossa tlower on viereisen aikapisteen aika taulukossa B esitetyn mukaisesti.
= 1,273333 + 0,006667 × (0,9 – 0,899147) / (0,901168 – 0,899147) = 1,276147 s
=1,273333 + 0,006667 × (0,9 – 0,899147) / (0,901168 – 0,899147) = 1,276147 s
Since 0,081641 > 0,01, the iteration criteria is not met and a further iteration cycle has to be started.
Koska 0,081641 > 0,01, iterointiperuste ei täyty ja toinen iterointikierros on aloitettava.
For this iteration cycle, a new cut-off frequency is calculated from fc and Δ as follows:
Tällä iterointikierroksella lasketaan uusi katkaisutaajuus fc:n ja Δ:n avulla seuraavasti:
The resulting values of the first and second iteration are summarised in table A.
Taulukossa A esitetään ensimmäisen ja toisen iterointikierroksen tulokset.
The final algorithm is then used for determining the averaged smoke values (see next paragraph 2.3).
Tämän jälkeen käytetään lopullista algoritmia keskimääräisten savuarvojen määrittämiseen (ks. seuraava 2.3 kohta).
Filtered Output Signal
Suodatettu lähtösignaali
Calculation of the Smoke Values
Savuarvojen laskeminen
Load Step 1
Kuormitusvaihe 1
Load Step 2
Kuormitusvaihe 2
Load Step 3
Kuormitusvaihe 3
raw opacity values N [%]
Raakaopasiteettiarvot N [%]
conversion to light absorption coefficient k [1/m]
Muuntaminen valon absorptiokertoimeksi k [1/m] Suodattaminen Bessel-suodattimen avulla
filtering with Bessel filter
Kunkin nopeuden ja kuormitusvaiheen suurimman
selection of maximum k-value (peak) for each speed and load step
k-arvon (huippu) valinta Syklin validointi kullekin nopeudelle
Ymax2A
Kunkin nopeuden keskimääräisen savuarvon laskeminen
Ymax1B
Lopullisen savuarvon laskeminen
Ymax2B
Ymax1A
Ymax3B
Ymax2A
Ymax1C
Ymax3A
Ymax2C
Ymax1B
Ymax3C
Ymax2B
cycle validation for each speed
Ymax3B
(Ymax1C+Ymax2C+Ymax3C)/3 calculation of the final smoke value
SVC = (Ymax1C+Ymax2C Ymax3C)/3
In figure b, the traces of the measured raw opacity signal, and of the unfiltered and filtered light absorption coefficients (k-value) of the first load step of an ELR-Test are shown, and the maximum value Ymax1,A (peak) of the filtered k trace is indicated.
Kuvassa b esitetään ELR-testin ensimmäisessä kuormitusvaiheessa mitatun raakaopasiteettisignaalin ja sekä suodatetun että suodattamattoman valon absorptiokertoimen (k-arvo) jäljet. Suodatetun k-jäljen suurin arvo Ymax1,A on osoitettu.
Correspondingly, table C contains the numerical values of index i, time (sampling rate of 150 Hz), raw opacity, unfiltered k and filtered k. Filtering was conducted using the constants of the Bessel algorithm designed in paragraph 2.2. of this annex.
Taulukko C sisältää vastaavasti indeksin i, ajan (näytteenottotaajuus 150 Hz), raakaopasiteetin sekä suodattamattoman ja suodatetun k-arvon numeeriset arvot. Suodatus on tehty tämän liitteen 2.2 kohdassa muodostetun Besselin algoritmin vakioiden avulla.
The peak value (i = 272) is calculated assuming the following data of table C. All other individual smoke values are calculated in the same way.
Suurin arvo (i = 272) lasketaan seuraavien taulukon C oletettujen tietojen avulla. Kaikki muut yksittäiset savuarvot lasketaan samalla tavalla.
For starting the algorithm, s–1, s–2, y–1 and y–2 are set to zero.
Algoritmin käynnistämiseksi s–1, s–2, y–1 ja y–2 asetetaan nollaksi.
Figure b: Traces of measured opacity N, of unfiltered smoke k and of filtered smoke k
Kuva b: Mitatun opasiteetin N, suodattamattoman savun k ja suodatetun savun k jäljet
Opacity N [%]
Opasiteetti N [%] Opasiteetti N
Filtered smoke k
Suodatettu savu k
Calculation of the k-value (annex 4, appendix 1, paragraph 6.3.1.):
K-arvon laskeminen (liite 4, lisäys 1, 6.3.1 kohta):
This value corresponds to S272 in the equation that follows.
Tämä arvo vastaa seuraavan yhtälön arvoa S272.
Calculation of Bessel averaged smoke (annex 4, appendix 1, paragraph 6.3.2.):
Savun Bessel-keskiarvon laskeminen (liite 4, lisäys 1, 6.3.2 kohta):
In the following equation, the Bessel constants of the previous paragraph 2.2. are used.
Seuraavassa yhtälössä käytetään edellisen 2.2 kohdan Besselin vakioita.
(Si–1) and S270 (Si–2) are the two preceding unfiltered k-values, Y271 (Yi–1) and Y270 (Yi-2) are the two preceding filtered k-values.
(Si–1) ja S270 (Si-2) ovat kaksi edellistä suodattamatonta k-arvoa, Y271 (Yi–1) ja Y270 (Yi-2) ovat kaksi edellistä suodatettua k-arvoa.
Calculation of the final smoke value (annex 4, appendix 1, paragraph 6.3.3.):
Lopullisen savuarvon laskeminen (liite 4, lisäys 1, 6.3.3 kohta):
Assume the following values:
Oletetaan seuraavat arvot:
Cycle validation (annex 4, appendix 1, paragraph 3.4.)
Syklin kelpoisuus (liite 4, lisäys 1, 3.4 kohta)
Mean SV (m–1)
Keskimääräinen savuarvo SV (m–1)
absolute standard deviation (m–1)
Absoluuttinen vakiopoikkeama (m–1)
relative standard deviation (%)
Suhteellinen vakiopoikkeama (%)
In this example, the validation criteria of 15 per cent is met for each speed.
Tässä esimerkissä 15 prosentin kelpoisuusperuste täyttyy kaikille nopeuksille.
Unfiltered
Suodattamaton
k-Value
k-arvo
Table C (continued)
Taulukko C (jatkuu)
Values of opacity N, unfiltered and filtered k-value around Ymax1,A
Opasiteetin N arvot, suodattamaton ja suodatettu k-arvo arvon Ymax1,A läheisyydessä.
(≡ peak value, indicated in bold number)
(≡ suurin arvo lihavoitu)
Assume the following test results for a PDP-CVS system
Oletetaan seuraavat PDP–CVS–järjestelmän testitulokset:
(ppm) without cutter
(ppm) ilman erotinta
(ppm) with cutter
(ppm) erottimella
Calculation of the diluted exhaust gas flow (annex 4, appendix 2, paragraph 4.1.):
Laimennetun pakokaasun virtauksen laskeminen (liite 4, lisäys 2, 4.1 kohta):
Calculation of the NOx correction factor (annex 4, appendix 2, paragraph 4.2.):
NOx–korjauskertoimen laskeminen (liite 4, lisäys 2, 4.2 kohta):
Calculation of the NMHC concentration by NMC method (annex 4, appendix 2, paragraph 4.3.1.), assuming a methane efficiency of 0,04 and an ethane efficiency of 0,98:
NMHC-konsentraation laskeminen NMC-menetelmällä (liite 4, lisäys 2, 4.3.1 kohta), kun oletetaan, että metaanitehokkuusarvo on 0,04 ja etaanitehokkuusarvo 0,98:
Calculation of the background corrected concentrations (annex 4, appendix 2, paragraph 4.3.1.1.):
Taustakorjattujen konsentraatioiden laskeminen (liite 4, lisäys 2, 4.3.1.1 kohta):
Calculation of the emissions mass flow (annex 4, appendix 2, paragraph 4.3.1.):
Päästöjen massavirtauksen laskeminen (liite 4, lisäys 2, 4,3,1, kohta):
Calculation of the specific emissions (annex 4, appendix 2, paragraph 4.4.):
Spesifisten päästöjen laskeminen (liite 4, lisäys 2, 4,4 kohta):
Particulate Emissions (Diesel Engine)
Hiukkaspäästöt (dieselmoottori)