natgillin/translations-raw huggingface dataset:
is the airflow rate at standard conditions (101,3 kPa, 273 K), m3/s
on ilman virtaus vakio-oloissa (101,3 kPa, 273 K), m3/s
is the temperature at pump inlet, K
on lämpötila pumpun syötössä, K
is the pump speed, rev/s
on pumpun kierrosnopeus, kierrosta/s
To account for the interaction of pressure variations at the pump and the pump slip rate, the correlation function (X0) between pump speed, pressure differential from pump inlet to pump outlet and absolute pump outlet pressure shall be calculated as follows:
Jotta paineen vaihtelut pumpussa ja pumpun jättämä voidaan ottaa huomioon, on laskettava pumpun nopeuden, pumpun syötön ja lähdön välisen paine-eron ja pumpun absoluuttisen lähtöpaineen välinen korrelaatiokerroin (X0) seuraavasti:
is the pressure differential from pump inlet to pump outlet, kPa
on pumpun syötön ja lähdön välinen paine-ero, kPa
is the absolute outlet pressure at pump outlet, kPa
on absoluuttinen lähtöpaine pumpun lähdössä, kPa
and m are the intercept and slope, respectively, describing the regression lines.
ja m ovat vastaavasti leikkauspiste ja kulmakerroin, jotka kuvaavat regressiolinjoja.
For a CVS system with multiple speeds, the calibration curves generated for the different pump flow ranges shall be approximately parallel, and the intercept values (D0) shall increase as the pump flow range decreases.
Jos CVS-järjestelmä on moninopeuksinen, pumpun eri virtausalueille luotujen kalibrointikäyrien on oltava lähes samansuuntaisia, ja leikkauspistearvojen (D0) on suurennuttava, kun pumpun virtausalue pienenee.
Particulate influx over time will cause the pump slip to decrease, as reflected by lower values for m. Therefore, calibration shall be performed at pump start-up, after major maintenance, and if the total system verification indicates a change of the slip rate.
Hiukkasten vaikutus vähentää ajan myötä pumpun jättämää, mitä pienentyneet m:n arvot esittävät. Tämän vuoksi kalibrointi on suoritettava pumpun käynnistyksen yhteydessä ja suurempien huoltojen jälkeen ja jos koko järjestelmän verifiointi ilmaisee pumpun jättämän muuttuneen.
Gas flow is a function of venturi inlet pressure and temperature.
Kaasun virtaus on laitteen imupuolen paineen ja lämpötilan funktio.
To determine the range of critical flow, Kv shall be plotted as a function of venturi inlet pressure.
Kriittisen virtauksen alueen määrittämiseksi Kv on piirrettävä vakiotilavuusvirtalaitteen syöttöpaineen funktiona.
The airflow rate (qvCVS) at each restriction setting (minimum 8 settings) shall be calculated in standard m3/s from the flowmeter data using the manufacturer’s prescribed method.
Ilman virtaus (qvCVS) kullakin rajoitusasetuksella (vähintään 8 asetusta) lasketaan virtausmittarin tiedoista valmistajan määrittämän menetelmän avulla vakio-oloissa m3/s-arvona.
The calibration coefficient shall be calculated from the calibration data for each setting as follows:
Kalibrointikerroin on laskettava kunkin asetuksen kalibrointitiedoista seuraavasti:
The average KV and the standard deviation shall be calculated.
Keskimääräinen KV ja vakiopoikkeama on laskettava.
The standard deviation shall not exceed ±0,3 per cent of the average KV.
Vakiopoikkeama saa olla enintään ±0,3 prosenttia KV:n keskimääräisestä arvosta.
Gas flow is a function of inlet pressure and temperature, pressure drop between the SSV inlet and throat, as shown in equation 43 (see paragraph 8.5.1.4).
Kaasun virtaus on syöttöpaineen ja -lämpötilan ja SSV:n syötön ja kurkun välisen paineenalennuksen funktio, kuten yhtälössä 43 esitetään (ks. 8.5.1.4 kohta).
The airflow rate (QSSV) at each restriction setting (minimum 16 settings) shall be calculated in standard m3/s from the flowmeter data using the manufacturer’s prescribed method.
Ilman virtaus (QSSV) kullakin rajoitusasetuksella (vähintään 16 asetusta) lasketaan virtausmittarin tiedoista valmistajan määrittämän menetelmän avulla vakio-oloissa m3/s-arvona.
is the ratio of the SSV throat to inlet absolute static pressure = 1–Δp
on SSV:n kurkun ja syötön absoluuttisen staattisen paineen suhde, 1–Δp
is the ratio of the SSV throat diameter, dV, to the inlet pipe inner diameter D
on SSV:n kurkun halkaisijan dV suhde syöttöputken sisähalkaisijaan D
To determine the range of subsonic flow, Cd shall be plotted as a function of Reynolds number Re, at the SSV throat.
Aliäänivirtauksen alueen määrittämiseksi Cd on piirrettävä SSV:n kurkussa määritellyn Reynoldsin luvun Re funktiona.
The Re at the SSV throat shall be calculated with the following equation:
Re SSV:n kurkussa lasketaan seuraavalla yhtälöllä:
is 25,55152 in SI units of 1
on 25,55152 SI-yksikköinä seuraavasta1
is the absolute or dynamic viscosity of the gas, kg/ms
on kaasun absoluuttinen tai dynaaminen viskositeetti, kg/ms
b is 1,458 × 106 (empirical constant), kg/ms K0,5
b on 1,458 × 106 (empiirinen vakio), kg/ms K0.5
S is 110,4 (empirical constant), K
S on 110,4 (empiirinen vakio), K
Because QSSV is an input to the Re equation, the calculations shall be started with an initial guess for QSSV or Cd of the calibration venturi, and repeated until QSSV converges.
Koska QSSV on syöte Re-yhtälössä, laskelma on aloitettava arvaamalla alustavasti kalibrointiventurin QSSV tai Cd ja sitä on toistettava niin kauan, kunnes QSSV konvergoi.
The convergence method shall be accurate to 0,1 per cent of point or better.
Konvergointimenetelmän tarkkuuden on oltava vähintään 0,1 prosenttia.
For a minimum of sixteen points in the region of subsonic flow, the calculated values of Cd from the resulting calibration curve fit equation shall be within ±0,5 per cent of the measured Cd for each calibration point.
Saatavalla kalibrointikäyrän sopivuusyhtälöllä laskettujen Cd-arvojen on oltava ±0,5 prosentin sisällä mitatuista Cd-arvoista kussakin kalibrointipisteessä vähintään kuudessatoista pisteessä aliäänivirtauksen alueella.
Total system verification
Koko järjestelmän tarkastus
The total accuracy of the CVS sampling system and analytical system shall be determined by introducing a known mass of a pollutant gas into the system while it is being operated in the normal manner.
CVS-näytteenottojärjestelmän ja analysointijärjestelmän kokonaistarkkuus on määritettävä johtamalla tunnettu massa pilaavaa kaasua järjestelmään sen toimiessa normaalisti.
The pollutant is analysed, and the mass calculated according to paragraph 8.5.2.4 except in the case of propane where a u factor of 0,000472 is used in place of 0,000480 for HC.
Pilaava aine analysoidaan ja massa lasketaan 8.5.2.4 kohdan mukaisesti lukuun ottamatta propaania, jolle on käytettävä u-kerrointa 0,000472 HC:n kertoimen 0,000480 sijasta.
A known quantity of pure gas (carbon monoxide or propane) shall be fed into the CVS system through a calibrated critical orifice.
CVS-järjestelmään on johdettava tunnettu määrä puhdasta kaasua (hiilimonoksidia tai propaania) kalibroidun kriittisen aukon kautta.
The CVS system shall be operated as in a normal exhaust emission test for about 5 to 10 minutes.
CVS-järjestelmää käytetään samoin kuin tavallisessa pakokaasujen päästötestissä noin 5–10 minuutin ajan.
A gas sample shall be analysed with the usual equipment (sampling bag or integrating method), and the mass of the gas calculated.
Kaasunäyte on analysoitava tavallisen laitteiston (näytepussi tai integrointimenetelmä) avulla, ja kaasun massa on laskettava.
The mass so determined shall be within ± 3 per cent of the known mass of the gas injected.
Näin määritetyn massan on oltava ± 3 prosentin tarkkuudella sama kuin syötetyn kaasun tunnetun massan.
The mass of a small cylinder filled with carbon monoxide or propane shall be determined with a precision of ±0,01 g. For about 5 to 10 minutes, the CVS system shall be operated as in a normal exhaust emission test, while carbon monoxide or propane is injected into the system.
Pienen, hiilimonoksidilla tai propaanilla täytetyn sylinterin paino on määritettävä ±0,01 gramman tarkkuudella. CVS-järjestelmää on käytettävä samoin kuin tavallisessa pakokaasujen päästötestissä noin 5–10 minuutin ajan samalla, kun järjestelmään syötetään hiilimonoksidia tai propaania.
The numbering of this Annex is consistent with the numbering of the WHDC gtr.
Tämän liitteen numerointi vastaa WHDC gtr:n numerointia.
However, some sections of the WHDC gtr are not needed in this Annex.
Joitakin WHDC gtr:n kohtia ei kuitenkaan tarvita tässä liitteessä.
depending on fuel.
polttoaineesta riippuen
atλ = 2, dry air, 273 K, 101,3 kPa.
kun λ = 2, kuiva ilma, 273 K, 101,3 kPa
u accurate within 0,2 % for mass composition of: C = 66 - 76 %; H = 22 - 25 %; N = 0 - 12 %.
u-arvot 0,2 prosentin tarkkuudella, kun massakoostumus on C = 66–76 %; H = 22–25 %; N = 0–12 %.
NMHC on the basis of CH2,93 (for total HC the ugas coefficient of CH4 shall be used).
NMHC:n perustana CH2,93 (HC:n kokonaismäärän osalta käytetään CH4:n ugas-kerrointa)
u accurate within 0,2 % for mass composition of: C3 = 70 - 90 %; C4 = 10 - 30 %.
u-arvot 0,2 prosentin tarkkuudella, kun massakoostumus on C3 = 70–90 %; C4 = 10–30 %
WHTC ENGINE DYNAMOMETER SCHEDULE
WHTC-TESTIN DYNAMOMETRIAJO
m = motoring
m = käyttö
Norm. speed
Normaali-nopeus
Norm. torque
Normaali-vääntömomentti
DIESEL REFERENCE FUEL
DIESELVERTAILUPOLTTOAINE
Test method [5]
Testimenetelmä [5]
Cetene number
Setaaniluku
50 per cent vol.
50 %:n piste
95 per cent vol.
95 %:n piste
Cold filter plugging point
Suodatettavuuden rajalämpötila
Kinematic viscosity at 40 °C
Kinemaattinen viskositeetti 40 °C:ssa
Polycylic aromatic hydrocarbons
Polysykliset aromaattiset hiilivedyt
per cent m/m
prosenttia m/m
Sulfur content
Rikkipitoisuus
Copper corrosion at 50 °C
Kuparikorroosio 50 °C:ssa
Lubricity (HFRR at 60 °C)
Voitelevuus (HFRR 60 °C:ssa)
Neutralisation number
Neutralointiluku
Oxidation stability @ 110 °C [2] [3]
Hapetusstabiilisuus @ 110 °C [2] [3]
per cent v/v
prosenttia v/v
The values quoted in the specification are “true values”.
Laatuvaatimuksissa ilmoitetut arvot ovat ’todellisia arvoja’.
In establishment of their limit values the terms of ISO 4259 “Petroleum products — Determination and application of precision data in relation to methods of test.” have been applied and in fixing a minimum value, a minimum difference of 2R above zero has been taken into account; in fixing a maximum and minimum value, the minimum difference is 4R (R = reproducibility).
Raja-arvojen määrittämisessä on käytetty ISO 4259 -standardia, ’Petroleum products – Determination and application of precision data in relation to methods of test’, ja vähimmäisarvon määrittämisessä on käytetty 2R:n vähimmäispoikkeamaa nollasta ylöspäin; suurimman ja pienimmän arvon määrittämisessä pienin poikkeama on 4R (R = toistettavuus).
Notwithstanding this measure, which is necessary for statistical reasons, the manufacturer of fuels should nevertheless aim at a zero value where the stipulated maximum value is 2R and at the mean value in the case of quotations of maximum and minimum limits.
Huolimatta tästä toimenpiteestä, joka on tarpeen tilastollisista syistä, polttoaineen valmistajan on kuitenkin pyrittävä nolla-arvoon, jos määrätty suurin arvo on 2R, ja keskiarvoon, jos on annettu enimmäis- ja vähimmäisrajat.
Should it be necessary to clarify the question as to whether a fuel meets the requirements of the specifications, the terms of ISO 4259 should be applied.
Jos polttoaineen vastaavuutta eritelmän vaatimusten kanssa joudutaan selvittämään, on sovellettava ISO 4259 -standardin ehtoja.
Even though oxidation stability is controlled, it is likely that shelf life will be limited.
Vaikka hapettumistabiilisuus on säädelty, varastointiaika on todennäköisesti rajallinen.
Oxidation stability can be demonstrated by EN-ISO12205 or by EN 14112.
Hapetusstabiilius voidaan osoittaa standardin EN-ISO 12205 tai EN 14112 mukaisesti.
This requirement shall be revised based on CEN/TC19 evaluations of oxidative stability performance and test limits.
Tätä vaatimusta tarkistetaan hapetusstabiiliuskestävyyttä ja testirajoja koskevien CEN/TC19-arvoiden pohjalta.
FAME quality according EN 14214 (ASTM D 6751).
FAME-laatu standardin EN 14214 (ASTM D 6751) mukaisesti.
The latest version of the respective test method applies.
Sovelletaan kyseisen testimenetelmän viimeisintä versiota.
MEASUREMENT EQUIPMENT
MITTAUSLAITTEISTO
This Appendix contains the basic requirements and the general descriptions of the sampling and analysing systems for gaseous and particulate emissions measurement.
Tässä liitteessä esitetään näytteenotto- ja analysointijärjestelmien perusvaatimukset ja yleiset kuvaukset kaasu- ja hiukkaspäästöjen mittauksen osalta.
Since various configurations can produce equivalent results, exact conformance with the figures of this Appendix is not required.
Koska erilaiset kokoonpanot voivat tuottaa vastaavia tuloksia, käytettävän laitteiston ei tarvitse olla täysin tämän lisäyksen kuvien mukainen.
Components such as instruments, valves, solenoids, pumps, flow devices and switches may be used to provide additional information and coordinate the functions of the component systems.
Lisätietojen tuottamiseen sekä järjestelmien toimintojen koordinointiin voi käyttää lisäosia, esimerkiksi mittalaitteita, venttiilejä, solenoideja, pumppuja, virtausmittareita ja katkaisimia.
Other components which are not needed to maintain the accuracy on some systems may be excluded if their exclusion is based upon good engineering judgement.
Jos joitakin osia ei joissakin järjestelmissä tarvita tarkkuuden varmistamiseen, ne voidaan jättää pois, jos se on hyvän teknisen käytännön mukaista.
Analytical system
Analysointijärjestelmät
Analytical system for the determination of the gaseous emissions in the raw exhaust gas (figure 9) or in the diluted exhaust gas (figure 10) are described based on the use of:
Seuraavassa on kuvattu raakapakokaasun (kuva 9) tai laimennetun pakokaasun (kuva 10) kaasupäästöjen analysointijärjestelmä, joka perustuu
HFID or FID analyser for the measurement of hydrocarbons;
HFID- tai FID-analysaattorin käyttöön hiilivetyjen mittaamisessa,
HCLD or CLD analyser for the measurement of the oxides of nitrogen.
HCLD- tai CLD-analysaattorin käyttöön typen oksidien mittaamisessa.
The sample for all components should be taken with one sampling probe and internally split to the different analysers.
Kaikkien tutkittavien komponenttien näyte on otettava yhdellä näytteenottimella ja jaettava sisäisesti eri analysaattoreihin.
Optionally, two sampling probes located in close proximity may be used.
Vaihtoehtoisesti voidaan käyttää kahta lähekkäin sijaitsevaa näytteenotinta.
Care shall be taken that no unintended condensation of exhaust components (including water and sulphuric acid) occurs at any point of the analytical system.
Pakokaasun komponenttien (mukaan lukien vesi ja rikkihappo) tahaton kondensoituminen analysointijärjestelmän laitteisiin missä tahansa pisteessä on estettävä.
Schematic flow diagram of raw exhaust gas analysis system for CO, CO2, NOx, HC
Raakapakokaasun CO-, CO2, NOx - ja HC-analysointijärjestelmän vuokaavio
a = vent
a = huohotin
b = zero, span gas
b = nolla-, vertailukaasu
c = exhaust pipe
c = pakoputki
d = optional
d = valinnainen
Schematic flow diagram of diluted exhaust gas analysis system for CO, CO2, NOx, HC
Laimennetun pakokaasun CO-, CO2, NOx - ja HC-analysointijärjestelmän vuokaavio
c = dilution tunnel
c = laimennustunneli
Components of figures 9 and 10
Kuvien 9 ja 10 osat:
SP Raw exhaust gas sampling probe (figure 9 only)
Raakapakokaasun näytteenotin (ainoastaan kuva 9)
The wall thickness of the probe shall not be greater than 1 mm. There shall be a minimum of 3 holes in 3 different radial planes sized to sample approximately the same flow.
Näytteenottimen seinämän paksuus saa olla enintään 1 mm. Näytteenottimessa on oltava vähintään kolme reikää kolmessa eri säteittäisessä tasossa näytteiden ottamiseksi lähes samasta virtauksesta.
The probe shall extend across at least 80 per cent of the diameter of the exhaust pipe.
Näytteenottimen on peitettävä vähintään 80 prosenttia pakoputken halkaisijasta.
Dilute exhaust gas HC sampling probe (figure 10 only)
Laimennetun pakokaasun HC-näytteenotin (ainoastaan kuva 10)
be defined as the first 254 mm to 762 mm of the heated sampling line HSL1,
muodostettava lämmitetyn näytteenottolinjan HSL1 alkuosa 254–762 millimetrin pituudelta,
have a 5 mm minimum inside diameter,
oltava sisähalkaisijaltaan vähintään 5 mm:n suuruinen,
be installed in the dilution tunnel DT (figure 15) at a point where the diluent and exhaust gas are well mixed (i.e. approximately 10 tunnel diameters downstream of the point where the exhaust enters the dilution tunnel),
oltava asennettu laimennustunnelin DT (kuva 15) kohtaan, jossa laimennin ja pakokaasu ovat sekoittuneet hyvin (noin 10 tunnelin halkaisijan mittaa virtaussuuntaan kohdasta, jossa pakokaasu tulee laimennustunneliin),
be heated so as to increase the gas stream temperature to 463 K ± 10 K (190 °C ± 10 °C) at the exit of the probe, or to 385 K ± 10 K (112 °C ± 10 °C) for positive ignition engines,
oltava lämmitetty siten, että kaasun lämpötila näytteenottimen poistoaukolla on 463 K ± 10 K (190 °C ± 10 °C) tai 385 K ±10 K (112 °C ±10 °C) kipinäsytytysmoottoreiden osalta,
non-heated in case of FID measurement (cold).
oltava lämmittämätön FID-mittauksessa (kylmä).
Dilute exhaust gas CO, CO2, NOx sampling probe (figure 10 only)
Laimennetun pakokaasun CO-, CO2- ja NOx-näytteenotin (vain kuva 10)
The sampling line provides a gas sample from a single probe to the split point(s) and the HC analyser.
Näytteenottolinjasta otetaan kaasunäyte yhdellä näytteenottimella jakopisteisiin ja hiilivetyanalysaattoriin.
have a 4 mm minimum and a 13,5 mm maximum inside diameter;
sisähalkaisijan on oltava vähintään 4 millimetriä ja enintään 13,5 millimetriä,
maintain a wall temperature of 463 K ± 10 K (190 °C ± 10 °C) as measured at every separately controlled heated section, if the temperature of the exhaust gas at the sampling probe is equal to or below 463 K (190 °C);
on pidettävä seinämä lämpötilassa 463 K ±10 K (190 °C ± 10 °C) mitattuna kustakin erikseen säädetystä lämmitetystä osasta, jos pakokaasun lämpötila näytteenottimessa on enintään 463 K (190 °C),
maintain a gas temperature of 463 K ± 10 K (190 °C ± 10 °C) immediately before the heated filter HF2 and the HFID.
kaasun lämpötilan on oltava 463 K ± 10 K (190 °C ± 10 °C) välittömästi ennen lämmitettyä suodatinta HF2 ja HFID-anturia.
maintain a wall temperature of 328 K to 473 K (55 °C to 200 °C), up to the converter for dry measurement, and up to the analyser for wet measurement;
seinämän lämpötila pidetään välillä 328–473 K (55–200 °C) muuntimeen asti kuivamittauksessa ja analysaattoriin asti märkämittauksessa,
HP Heated sampling pump
HP Lämmitetty näytteenottopumppu
The pump shall be heated to the temperature of HSL.
Pumppu on lämmitettävä samaan lämpötilaan kuin HSL.
SL Sampling line for CO and CO2
SL CO- ja CO2-näytteenottolinja
The line shall be made of PTFE or stainless steel.
Näytteenottolinjan on oltava valmistettu ruostumattomasta teräksestä tai polytetrafluorieteenistä (PTFE).
HC HFID analyser
HC HFID-analysaattori
Heated flame ionisation detector (HFID) or flame ionisation detector (FID) for the determination of the hydrocarbons.
Lämmitetty liekki-ionianalysaattori (HFID) tai liekki-ionianalysaattori (FID) hiilivetyjen määrittämiseksi.
The temperature of the HFID shall be kept at 453 K to 473 K (180 °C to 200 °C).
HFID:n lämpötila on pidettävä välillä 453 K–473 K (180 °C–200 °C).
NDIR analyser
NDIR-analysaattori
CLD analyser or NDUV analyser
CLD-analysaattori tai NDUV-analysaattori
CLD, HCLD or NDUV analyser for the determination of the oxides of nitrogen.
CLD- tai HCLD- tai NDUV-analysaattori typen oksidien määrittämistä varten.
B Sample dryer (optional for NO measurement)
B Näytteen kuivain (valinnainen NO-mittauksessa)
It is optional if the analyser is free from water vapour interference as determined in paragraph 9.3.9.2.2.
Tämä on valinnainen, jos vesihöyry ei häiritse analysaattoria 9.3.9.2.2 kohdan mukaisesti.
The sample gas temperature or dew point shall not exceed 280 K (7 °C).
Näytekaasun lämpötila tai kastepiste ei saa ylittää lämpötilaa 280 K (7 °C).
BK Background bag (optional; figure 10 only)
BK Taustapussi (valinnainen, ainoastaan kuva 10)
BG Sample bag (optional; figure 10 only)
BG Näytepussi (valinnainen, ainoastaan kuva 10)
Non-methane cutter method (NMC)
Metaanierotin-menetelmä (NMC)
The cutter oxidises all hydrocarbons except CH4 to CO2 and H2O, so that by passing the sample through the NMC only CH4 is detected by the HFID.
Erotin hapettaa metaania (CH4) lukuun ottamatta kaikki hiilivedyt hiilidioksidiksi (CO2) ja vedeksi, joten kun näyte on johdettu NMC:n läpi, HFID-analysaattori havaitsee ainoastaan metaanin.
In addition to the usual HC sampling train (see figures 9 and 10), a second HC sampling train shall be installed equipped with a cutter as laid out in figure 11.
Tavanomaisen HC-näytteenottolinjan (ks. kuvat 9 ja 10) lisäksi voidaan asentaa toinen HC-näytteenottolinja, joka on varustettu erottimella kuvan 11 mukaisesti.
This allows simultaneous measurement of total HC, CH4 and NMHC.
Näin voidaan mitata samanaikaisesti HC:t, CH4 ja NMHC.
The cutter shall be characterised at or above 600 K (327 °C) prior to test work with respect to its catalytic effect on CH4 and C2H6 at H2O values representative of exhaust stream conditions.
Erottimen CH4- ja C2H6-katalysointiominaisuudet pakokaasuvirran olosuhteita vastaavassa vesipitoisuudessa lämpötilassa 600 K (327 °C) tai sen yläpuolella on selvitettävä ennen testauksia.
The dew point and O2 level of the sampled exhaust stream shall be known.
Näytteeksi otetun pakokaasuvirran kastepiste ja O2-taso on tunnettava.
The relative response of the FID to CH4 and C2H6 shall be determined in accordance with paragraph 9.3.8.
FID-analysaattorin suhteellinen CH4- ja C2H6-vaste määritetään 9.3.8 kohdan mukaisesti.
Schematic flow diagram of methane analysis with the NMC
Metaanierottimen (NMC) avulla tehtävän metaanianalyysin vuokaavio
zero, span gas
Nollakaasu, vertailukaasu
Vent
Huohotin
Components of figure 11
Kuvan 11 osat:
To oxidise all hydrocarbons except methane
Kaikkien muiden hiilivetyjen kuin metaanin hapettamista varten
Heated flame ionisation detector (HFID) or flame ionisation detector (FID) to measure the HC and CH4 concentrations.
Lämmitetty liekki-ionisaatioanalysaattori (HFID) tai liekki-ionianalysaattori (FID) hiilivety- ja metaanipitoisuuden mittaamiseen.
To select zero and span gas
Nollakaasun tai vertailukaasun virran valitsemista varten
R Pressure regulator
R Paineen säädin
To control the pressure in the sampling line and the flow to the HFID
Näytteenottolinjan paineen ja HFID:n virtauksen säätämistä varten
Dilution and particulate sampling system
Laimennus ja hiukkasten näytteenottojärjestelmä
Description of partial flow system
Osavirtausjärjestelmän kuvaus
A dilution system is described based upon the dilution of a part of the exhaust stream.
Tässä esitetään laimennusjärjestelmä, joka perustuu pakokaasuvirran osan laimentamiseen.
For subsequent collection of the particulates, the entire dilute exhaust gas or only a portion of the dilute exhaust gas is passed to the particulate sampling system.
Hiukkasten keräämistä varten hiukkasten keräilyjärjestelmään johdetaan joko laimennettu pakokaasu kokonaisuudessaan tai ainoastaan osa siitä.
With the total sampling system as shown in figure 12, raw exhaust gas is transferred from the exhaust pipe (EP) to the dilution tunnel (DT) through the sampling probe (SP) and the transfer tube (TT).
Kuvan 12 mukaisessa kokonaisnäytteenottojärjestelmässä raakapakokaasu siirretään pakoputkesta EP laimennustunneliin DT näytteenottimen SP ja siirtoputken TT kautta.
The total flow through the tunnel is adjusted with the flow controller FC2 and the sampling pump (P) of the particulate sampling system (see figure 16).
Tunnelin läpi kulkevaa kokonaisvirtaa säädetään virtauksen ohjaimella FC2 ja hiukkasnäytteenottojärjestelmän näytteenottopumpulla P (ks. kuva 16).
The dilution airflow is controlled by the flow controller FC1, which may use qmew or qmaw and qmf as command signals, for the desired exhaust split.
Laimennusilmavirtaa ohjataan virtauksen ohjaimella FC1, joka voi käyttää qmew- tai qmaw- ja qmf-arvoja komentosignaaleina haluttua pakokaasun jakoa varten.