natgillin/translations-raw huggingface dataset:
The gaseous emissions sample probe(s) shall be installed in the dilution tunnel at a point where the dilution air and exhaust gas are well mixed, and in close proximity to the particulates sampling probe.
Kaasupäästöjen näytteenotin (näytteenottimet) on asennettava laimennustunneliin hiukkasten näytteenottimen lähelle kohtaan, jossa laimennusilma ja pakokaasu ovat hyvin sekoittuneet.
Sampling can generally be done in two ways:
Näytteenotto voidaan yleensä tehdä kahdella tavalla:
the pollutants are sampled into a sampling bag over the cycle and measured after completion of the test,
epäpuhtauksia kerätään näytepussiin koko syklin ajan ja mitataan testin päätyttyä,
the pollutants are sampled continuously and integrated over the cycle; this method is mandatory for HC and NOx.
epäpuhtauksia kerätään jatkuvasti ja ne integroidaan koko syklin ajalle; tämä menetelmä on pakollinen HC:n ja NOx:n osalta.
The background concentrations shall be sampled upstream of the dilution tunnel into a sampling bag, and shall be subtracted from the emissions concentration according to Appendix 3, Section 2.2.3.
Taustapitoisuuksista kerätään näytteet näytepussiin ylempää laimennustunnelista, ja taustapitoisuudet vähennetään päästöpitoisuuksista lisäyksessä 3 olevan 2.2.3 kohdan mukaisesti.
Determination of the particulates requires a dilution system.
Hiukkasten määrittäminen vaatii laimennusjärjestelmän.
Dilution air pre-heating above the temperature limit of 303 K (30 °C) is recommended if the ambient temperature is below 293 K (20 °C).
Jos ulkoilman lämpötila on alle 293 K (20 °C), laimennusilma on suositeltavaa esilämmittää lämpötilan ylärajan 303 K (30 °C) yläpuolelle.
The particulate sampling probe shall be installed in close proximity to the gaseous emissions sampling probe, and the installation shall comply with the provisions of Section 2.3.5.
Hiukkasten näytteenotin on asennettava lähelle kaasupäästöjen näytteenotinta, ja asennuksen on oltava 2.3.5 kohdan säännösten mukainen.
To determine the mass of the particulates, a particulate sampling system, particulate sampling filters, microgram balance, and a temperature and humidity controlled weighing chamber, are required.
Hiukkasten massan määrittämiseksi tarvitaan hiukkasten näytteenottojärjestelmä, hiukkasten näytteenottosuodattimet, mikrogrammavaaka ja punnituskammio, jonka lämpötila ja kosteus on säädelty.
Partial flow dilution system specifications
Osavirtauslaimennusjärjestelmän eritelmät
For this it is essential that the dilution ratio be determined very accurately.
Tämän vuoksi on olennaisen tärkeää, että laimennussuhde määritetään erittäin tarkasti.
For the control of a partial flow dilution system, a fast system response is required.
Osavirtauslaimennusjärjestelmän ohjaus vaatii nopeaa järjestelmävastetta.
If the transformation time exceeds 0,3 s, look ahead control based on a pre-recorded test run must be used.
Jos muunnosaika on yli 0,3 sekuntia, on käytettävä aiemmin tallennettuun testikäyttöön perustuvaa ennakoivaa ohjausta.
the correlation coefficient r of the linear regression between GSE and GEXHW shall be not less than 0,95,
GSE:n ja GEXHW:n välisen regressioanalyysin korrelaatiokertoimen r2 on oltava vähintään 0,95.
Optionally, a pre-test may be run, and the exhaust mass flow signal of the pre-test be used for controlling the sample flow into the particulate system (look-ahead control).
Vaihtoehtoisesti voidaan tehdä esitesti, ja esitestin pakokaasumassavirtasignaalia voidaan käyttää hiukkasjärjestelmän näytevirran ohjaukseen (’ennakoiva ohjaus’).
Such a procedure is required if the transformation time of the particulate system, t50,P or/and the transformation time of the exhaust mass flow signal, t50,F are > 0,3 s. Acorrect control of the partial dilution system is obtained, if the time trace of GEXHW,pre of the pre-test, which controls GSE, is shifted by a “look-ahead” time of t50,P + t50,F .
Tällainen menettely on tarpeen, jos hiukkasjärjestelmän muunnosaika, t50,P, ja/tai pakokaasumassavirtasignaalin muunnosaika, t50,F, on yli 0,3 sekuntia. Osavirtauslaimennusjärjestelmän oikea ohjaus saavutetaan, jos GSE:n ohjaukseen käytettävän esitestin GEXHW,pre:n aikamerkkiä siirretään ’ennakointiajalla’t50,P + t50,F.
For establishing the correlation between GSEand GEXHWthe data taken during the actual test shall be used, with GEXHWtime aligned by t50,F relative to GSE(no contribution from t50,P to the time alignment).
GSE:n ja GEXHW:n välisen korrelaation määrittämiseen käytetään varsinaisen testin aikana kerättyjä tietoja siten, että GEXHW:n aikaa mukautetaan GSE:hen liittyvällä t50,F:llä (t50,P:tä ei käytetä ajan mukauttamiseen).
That is, the time shift between GEXHWand GSEis the difference in their transformation times that were determined in Appendix 2, Section2.6.
GEXHW:n ja GSE:n välinen aikasiirtymä on siis niiden lisäyksessä 2 olevan 2.6. kohdan mukaisesti määriteltyjen muunnosaikojen välinen ero.
For partial flow dilution systems, the accuracy of the sample flow GSEis of special concern, if not measured directly, but determined by differential flow measurement:
Osavirtauslaimennusjärjestelmissä on kiinnitettävä erityistä huomiota näytevirran GSE tarkkuuteen, jos sitä ei mitata suoraan, vaan se määritetään virtauseron mittauksella:
GSE= GTOTW— GDILW
GSE = GTOTW – GDILW
In this case an accuracy of ± 2 % for GTOTWand GDILWis not sufficient to guarantee acceptable accuracies of GSE.If the gas flow is determined by differential flow measurement, the maximum error of the difference shall be such that the accuracy of GSEis within ± 5 % when the dilution ratio is less than 15.
Tässä tapauksessa ± 2 prosentin tarkkuus GTOTW:lle ja GDILW:lle ei riitä takaamaan GSE:n riittävää tarkkuutta. Jos kaasuvirta määritetään virtauseron mittauksella, eron suurimman virheen on oltava sellainen, että GSE:n tarkkuus on ± 5 %, kun laimennussuhde on alle 15.
It can be calculated by taking root-mean-square of the errors of each instrument.
Se voidaan laskea ottamalla kunkin laitteen virheistä neliöllinen keskiarvo.
Acceptable accuracies of GSEcan be obtained by either of the following methods:
GSE:n riittävä tarkkuus voidaan saavuttaa jollain seuraavista menetelmistä:
The absolute accuracies of GTOTW and GDILW are ± 0,2 % which guarantees an accuracy of GSE of ≤ 5 % at a dilution ratio of 15.
GTOTW:n ja GDILW:n absoluuttinen tarkkuus on ± 0,2 %, mikä takaa sen, että GSE:n tarkkuus on ≤ 5 %, kun laimennussuhde on 15.
However, greater errors will occur at higher dilution ratios.
Suuremmilla laimennussuhteilla esiintyy kuitenkin suurempia virheitä.
Calibration of GDILW relative to GTOTW is carried out such that the same accuracies for GSE as in (a) are obtained.
Kalibroidaan GDILW suhteessa GTOTW:iin siten, että saavutetaan samat GSE:n tarkkuudet kuin a kohdassa.
For the details of such a calibration see Appendix 2, Section 2.6.
Yksityiskohtaisia tietoja tällaisesta kalibroinnista on annettu lisäyksessä 2 olevassa 2.6. kohdassa.
The accuracy of GSE is determined indirectly from the accuracy of the dilution ratio as determined by a tracer gas, e.g. CO2.
GSE:n tarkkuus määritetään epäsuorasti laimennussuhteen tarkkuudesta, joka määritetään merkkikaasulla, esim. CO2:lla.
Again, accuracies equivalent to method (a) for GSE are required.
Tässäkin tapauksessa saavutetaan a kohdan menetelmää vastaavat GSE:n tarkkuudet.
The absolute accuracy of GTOTW and GDILW is within ± 2 % of full scale, the maximum error of the difference between GTOTW and GDILW is within 0,2 %, and the linearity error is within ± 0,2 % of the highest GTOTW observed during the test.
GTOTW:n ja GDILW:n absoluuttinen tarkkuus on ± 2 % täydestä asteikosta, GTOTW:n ja GDILW:n eron suurin virhe on 0,2 % ja epälineaarisuusvirhe on ± 0,2 % suurimmasta testin aikana havaitusta GTOTW:sta.
All filter types shall have a 0,3 μm DOP (di-octylphthalate) collection efficiency of at least 99 % at a gas face velocity between 35 and 100 cm/s.
Kaikkien suodatintyyppien 0,3 μm DOP (dioktyyliftalaatti) keräystehokkuuden on oltava vähintään 99 % kaasun pintanopeudella 35—100 cm/s.
Larger diameter filters are acceptable (section 2.4.1.5).
Myös halkaisijaltaan suurempia suodattimia voidaan käyttää (2.4.1.5 kohta).
The pressure drop increase between the beginning and the end of the test shall be no more than 25kPa.
Paineen putoamisen kasvu testin alun ja lopun välillä saa olla enintään 25 kPa.
For larger filter sizes, the minimum filter loading shall be 0,065mg/1000mm2 filter area.
Suurten suodattimien vähimmäiskuormituksen on oltava 0,065 mg 1000 mm2:n suodatusalaa kohden.
The humidity shall be maintained to a dewpoint of 282,5 (9,5 °C) ± 3 K and a relative humidity of 45 ± 8 %.
Kosteus on pidettävä 282,5 K (9,5 °C) ± 3 K kastepisteessä ja 45 ± 8 prosentin suhteellisessa kosteudessa.
Disturbances to weighing room specifications as outlined in section 2.4.2.1 will be allowed if the duration of the disturbances does not exceed 30 minutes.
Punnitushuoneen olot saavat poiketa 2.4.2.1 kohdassa eritellyistä, jos poikkeama kestää enintään 30 minuuttia.
If the weighing room stability criteria outlined in section 2.4.2.1 are not met, but the reference filter (pair) weighing meet the above criteria, the engine manufacturer has the option of accepting the sample filter weights or voiding the tests, fixing the weighing room control system and re-running the test.
Jos 2.4.2.1 kohdassa esitettyjä punnituskammion vakauskriteerejä ei täytetä, mutta vertailusuodattimen (suodatinparin) punnitus on edellä esitettyjen kriteerien mukainen, valmistaja voi joko hyväksyä näytteenottosuodattimien painot tai hylätä testit, korjata punnitushuoneen säätöjärjestelmän ja uusia testin.
To eliminate the effects of static electricity, the filters shall be neutralised prior to weighing, for example, by a Polonium neutraliser or a device having similar effect.
Staattisen sähkön vaikutuksen eliminoimiseksi suodattimet on neutralisoitava ennen punnitusta esimerkiksi poloniumneutraloijalla tai vaikutukseltaan vastaavalla laitteella.
All parts must be made of electrically conductive materials that do not react with exhaust gas components, and must be electrically grounded to prevent electrostatic effects.’
Kaikki osat on valmistettava sähköä johtavista materiaaleista, jotka eivät reagoi pakokaasun aineosien kanssa, ja ne on maadoitettava sähköisesti sähköstaattisten vaikutusten estämiseksi.”
Appendix 2 is amended as follows:
Muutetaan lisäys 2 seuraavasti:
the title is amended as follows:
Muutetaan otsikko seuraavasti:
CALIBRATION PROCEDURE (NRSC, NRTC)(b) Section 1.2.2. is amended as follows:
KALIBROINTIMENETTELY (NRSC, NRTC)b) Muutetaan 1.2.2 kohta seuraavasti:
After the current text the following is added:
Lisätään nykyisen tekstin jälkeen seuraavat kohdat:
‘This accuracy implies that primary gases used for blending shall be known to have an accuracy of at least ± 1 %, traceable to national or international gas standards.
”Tämä tarkkuus tarkoittaa sitä, että sekoitukseen käytettävät primaarikaasut on pystyttävä määrittämään vähintään ± 1 prosentin tarkkuudella ja että määrityksen on perustuttava kansallisiin tai kansainvälisiin kaasustandardeihin.
The verification shall be performed at between 15 and 50 % of full scale for each calibration incorporating a blending device.
Tarkastus suoritetaan 15 ja 50 prosentin välillä täydestä asteikosta kunkin sellaisen kalibroinnin osalta, jossa käytetään sekoituslaitetta.
An additional verification may be performed using another calibration gas, if the first verification has failed.
Jos ensimmäinen tarkastus epäonnistuu, voidaan suorittaa lisätarkastus jollain toisella kalibrointikaasulla.
Optionally, the blending device may be checked with an instrument which by nature is linear, e.g. using NO gas with a CLD.
Vaihtoehtoisesti sekoituslaite voidaan tarkastaa lineaarisella instrumentilla, esimerkiksi käyttämällä NO-kaasua CLD:n kanssa.
The span value of the instrument shall be adjusted with the span gas directly connected to the instrument.
Instrumentin vertailuarvo asetetaan suoraan instrumenttiin yhdistetyllä vertailukaasulla.
The blending device shall be checked at the used settings and the nominal value shall be compared to the measured concentration of the instrument.
Sekoituslaite on tarkastettava käytetyissä asetuksissa, ja nimellisarvoa on verrattava instrumentin mitattuun pitoisuuteen.
This difference shall in each point be within ± 1 % of the nominal value.
Tämän erotuksen on oltava kussakin pisteessä ± 1 % nimellisarvosta.
Other methods may be used based on good engineering practice and with the prior agreement of the parties involved.
Muita hyvään insinööritapaan perustuvia menetelmiä voidaan käyttää kaikkien osapuolten etukäteen antamalla suostumuksella.
Note: A precision gas divider of accuracy is within ± 1 %, is recommended for establishing the accurate analyser calibration curve.
HUOMAUTUS: Analysaattorin tarkan kalibrointikäyrän määrittämisessä suositellaan käytettävän tarkkuuskaasunjakajaa, jonka tarkkuus on ± 1 %.
The gas divider shall be calibrated by the instrument manufacturer.’;
Laitevalmistajan on kalibroitava kaasunjakaja.”
Section 1.5.5.1 is amended as follows:
Muutetaan 1.5.5.1 kohta seuraavasti:
‘The analyser calibration curve is established by at least six calibration points (excluding zero) spaced as uniformly as possible.’
”Analysaattorin kalibrointikäyrä laaditaan ainakin kuudella kalibrointipisteellä (nollaa lukuun ottamatta), jotka jakautuvat mahdollisimman tasaisesti.”
the third indent is replaced by the following:
Korvataan kolmas alakohta seuraavasti:
‘The calibration curve must not differ by more than ± 2 % from the nominal value of each calibration point and by more than ± 0,3 % of full scale at zero.’;
”Kalibrointikäyrä saa poiketa enintään ± 2 % kunkin kalibrointipisteen nimellisarvosta ja enintään ± 0,3 % täydestä asteikosta nollakohdassa.”
in section 1.5.5.2, the last indent is replaced by the following:
Korvataan 1.5.5.2 kohdan viimeinen alakohta seuraavasti:
‘The calibration curve must not differ by more than ± 4 % from the nominal value of each calibration point and by more than ± 0,3 % of full scale at zero.’;
”Kalibrointikäyrä saa poiketa enintään ± 4 % kunkin kalibrointipisteen nimellisarvosta ja enintään ± 0,3 % täydestä asteikosta nollakohdassa.”
the text in section 1.8.3 is replaced by the following:
Korvataan 1.8.3 kohta seuraavasti:
‘The oxygen interference check shall be determined when introducing an analyser into service and after major service intervals.
”Hapen vaikutus määritetään otettaessa analysaattori käyttöön ja laajojen huoltojen jälkeen.
A range shall be chosen where the oxygen interference check gases will fall within the upper 50 %.
Valitaan sellainen alue, jossa hapen vaikutuksen määrittämisessä käytettävät kaasut ovat ylemmän 50 prosentin alueella.
The test shall be conducted with the oven temperature set as required.
Testin suorittamisen aikana uunin lämpötilan on oltava vaatimusten mukainen.
Oxygen interference gases
Hapen vaikutuksen määrittämisessä käytettävät kaasut
Oxygen interference check gases shall contain propane with 350 ppmC ÷ 75 ppmC hydrocarbon.
Hapen vaikutuksen määrittämisessä käytettävien kaasujen on sisällettävä propaania, jossa on 350 ppmC ± 75 ppmC hiilivetyä.
The concentration value shall be determined to calibration gas tolerances by chromatographic analysis of total hydrocarbons plus impurities or by dynamic blending.
Pitoisuusarvo on määritettävä kalibrointikaasujen toleransseille kaikkien hiilivetyjen ja epäpuhtauksien kromatografisella analyysillä tai dynaamisella sekoituksella.
Nitrogen shall be the predominant diluent with the balance oxygen.
Hapella varustetun typen on toimittava tärkeimpänä laimennusaineena.
Blends required for Diesel engine testing are:
Dieselmoottoreiden testaukseen tarvittavat sekoitukset ovat seuraavat:
concentration
O2-pitoisuus
Balance
Täyttökaasu
The analyser shall be zeroed.
Analysaattori nollataan.
The analyser shall be spanned with the 21 % oxygen blend.
Analysaattorin vertailukaasun arvoksi asetetaan 21 prosentin happisekoitus.
The zero response shall be rechecked.
Nollavaste tarkastetaan uudelleen.
If it has changed more than 0,5 % of full scale clauses (a) and (b) shall be repeated.
Jos vasteen arvo on muuttunut yli 0,5 % täydestä asteikosta, toistetaan a ja b alakohta.
The 5 % and 10 % oxygen interference check gases shall be introduced.
Syötetään hapen vaikutuksen määrittämisen 5 prosentin ja 10 prosentin kaasut.
If it has changed more than ± 1 % of full scale, the test shall be repeated.
Jos vasteen arvo on muuttunut yli ± 1 % täydestä asteikosta, testi toistetaan.
The oxygen interference ( %O2I) shall be calculated for each mixture in (d) as follows:
Hapen vaikutus (%O2I) kunkin d alakohdassa tarkoitetun seoksen osalta lasketaan seuraavasti:
A hydrocarbon concentration (ppmC) of the span gas used in (b)
A b alakohdassa käytetyn vertailukaasun hiilivetypitoisuus (ppm C)
B hydrocarbon concentration (ppmC) of the oxygen interference check gases used in (d)
B d alakohdassa käytettyjen hapen vaikutuksen määrittämisen vertailukaasujen hiilivetypitoisuus (ppm C)
C analyser response
C analysaattorivaste
D percent of full scale analyser response due to A.
D prosenttiosuus A:sta johtuvasta täyden asteikon analysaattorivasteesta.
The % of oxygen interference ( %O2I) shall be less than ± 3,0 % for all required oxygen interference check gases prior to testing.
Hapen vaikutuksen prosenttiosuuden (%O2I) on oltava alle ± 3,0 % kaikkien vaadittujen hapen vaikutuksen määrittämisessä käytettyjen kaasujen osalta ennen testausta.
If the oxygen interference is greater than ± 3,0 %, the air flow above and below the manufacturer's specifications shall be incrementally adjusted, repeating clause 1.8.1 for each flow.
Jos hapen vaikutus on yli ± 3,0 %, valmistajan ohjeiden ylä- ja alapuolella olevaa ilmavirtaa on säädettävä portaittain ja 1.8.1 kohta toistettava kunkin virran osalta.
If the oxygen interference is greater than ± 3,0 % after adjusting the air flow, the fuel flow and thereafter the sample flow shall be varied, repeating clause 1.8.1 for each new setting.
Jos hapen vaikutus on yli ± 3,0 % ilmavirran säätämisen jälkeen, polttoainevirtaa ja sen jälkeen näytevirtaa muutetaan ja 1.8.1 kohta toistetaan kunkin uuden asetuksen osalta.
If the oxygen interference is still greater than ± 3,0 %, the analyser, FID fuel, or burner air shall be repaired or replaced prior to testing.
Jos hapen vaikutus on edelleen yli ± 3,0 %, analysaattori, FID-polttoaine tai polttimen ilma on korjattava tai vaihdettava ennen testausta.
This clause shall then be repeated with the repaired or replaced equipment or gases.’;
Sen jälkeen tässä kohdassa esitetty menettely toistetaan korjatuille tai vaihdetuille laitteille tai kaasuille.”
current paragraph 1.9.2.2. is amended as follows:
Muutetaan 1.9.2.2 kohta seuraavasti:
the first subparagraph is replaced by the following:
Korvataan ensimmäinen alakohta seuraavasti:
‘This check applies to wet gas concentration measurements only.
”Tätä tarkistusta käytetään ainoastaan kostean kaasun konsentraatiomittauksiin.
Calculation of water quench must consider dilution of the NO span gas with water vapour and scaling of water vapour concentration of the mixture to that expected during testing.
Veden vaimennuksen laskemisessa on otettava huomioon NO-vertailukaasun laimentaminen vesihöyryllä ja seoksen vesihöyrykonsentraation määrittäminen testauksen aikana odotettuun arvoon.
A NO span gas having a concentration of 80 to 100 % of full scale to the normal operating range shall be passed through the (H)CLD and the NO value recorded as D. The NO gas shall be bubbled through water at room temperature and passed through the (H)CLD and NO value recorded as C. The water temperature shall be determined and recorded as F. The mixture's saturation vapour pressure that corresponds to the bubbler water temperature (F) shall be determined and recorded as G. The water vapour concentration (in %) of the mixture shall be calculated as follows:’;
(H)CLD-analysaattorin läpi johdetaan NO-vertailukaasua, jonka konsentraatio on 80—100 prosenttia tavallisen käyttöalueen koko asteikosta, ja NO-arvo kirjataan arvona D. NO-vertailukaasu kuplitetaan tämän jälkeen huoneenlämpöisen veden läpi ja johdetaan (H)CLD-analysaattorin läpi, jonka jälkeen NO-arvo kirjataan arvona C. Veden lämpötila määritetään ja kirjataan F:nä. Seoksen kylläisen vesihöyryn paine, joka vastaa kuplitusveden lämpötilaa F, on määritettävä ja kirjattava arvona G. Seoksen vesihöyrykonsentraatio (H, prosentteina) lasketaan seuraavasti:”
the third subparagraph is replaced by the following:
Korvataan kolmas alakohta seuraavasti:
‘and recorded as De.
”ja kirjataan De:nä.
For diesel exhaust, the maximum exhaust water vapour concentration (in %) expected during testing shall be estimated, under the assumption of a fuel atom H/C ratio of 1,8 to 1, from the maximum CO2 concentration in the exhaust gas or from the undiluted CO2 span gas concentration (A, as measured in section 1.9.2.1) as follows:’;
Dieselpakokaasun osalta kokeen aikana suurin odotettavissa oleva pakokaasun vesihöyrypitoisuus (%) arvioidaan pakokaasun CO2 enimmäispitoisuudesta tai laimentamattomasta CO2 vertailukaasupitoisuudesta (A, mitattuna 1.9.2.1 kohdan mukaisesti) olettaen, että polttoaineen atomien H/C-suhde on 1,8:1, seuraavasti:”
Additional calibration requirements for raw exhaust measurements over NRTC test
NRTC-testissä tehtäviä raakapakokaasumittauksia koskevat lisäkalibrointivaatimukset
Response time check of the analytical system
Analyysijärjestelmän vasteajan tarkastaminen
The system settings for the response time evaluation shall be exactly the same as during measurement of the test run (i.e. pressure, flow rates, filter settings on the analysers and all other response time influences).
Vasteajan arvioinnissa käytettävien järjestelmän asetusten on oltava täsmälleen samat kuin testikäytön mittauksessa (eli analysaattorin paine, virrat, suodatinasetukset ja kaikki muut vasteaikaan vaikuttavat muuttujat).
The response time determination shall be done with gas switching directly at the inlet of the sample probe.
Vasteaika määritetään tekemällä suora kaasukytkentä näytteenottimen imuaukkoon.
The gas switching shall be done in less than 0,1 second.
Kaasukytkennän on tapahduttava alle 0,1 sekunnissa.
The gases used for the test shall cause a concentration change of at least 60 % FS.
Testissä käytettävien kaasujen on aiheutettava pitoisuudenmuutos, joka on vähintään 60 % täydestä asteikosta.
The concentration trace of each single gas component shall be recorded.
Kunkin yksittäisen kaasuaineosan pitoisuus on kirjattava.
The response time is defined as the difference in time between the gas switching and the appropriate change of the recorded concentration.
Vasteajaksi määritellään kaasunkytkennän ja kirjatun pitoisuuden asianmukaisen muutoksen välinen aikaero.
The system response time (t90) consists of the delay time to the measuring detector and the rise time of the detector.
Järjestelmän vasteaika (t90) koostuu viiveestä mittausanturiin ja anturin nousuajasta.
The delay time is defined as the time from the change (t0) until the response is 10 % of the final reading (t10).
Viiveeksi määritellään aika muutoksesta (t0) siihen, kunnes vaste on 10 % lopullisesta lukemasta (t10).
The rise time is defined as the time between 10 and 90 % response of the final reading (t90 — t10).
Nousuajaksi määritellään 10 % ja 90 % lopullisesta lukemasta olevien vasteiden välinen aika (t90 – t10).
For time alignment of the analyser and exhaust flow signals in the case of raw measurement, the transformation time is defined as the time from the change (t0) until the response is 50 % of the final reading (t50).
Analysaattori- ja pakovirtasignaalien aikojen yhdenmukaistamista varten raakapakokaasun mittauksessa muunnosajaksi määritellään aika muutoksesta (t0) siihen, kunnes vaste on 50 % lopullisesta lukemasta (t50).
The system response time shall be ≤ 10 seconds with a rise time ≤ 2,5 seconds for all limited components (CO, NOx, HC) and all ranges used.
Järjestelmän vasteaika saa olla enintään 10 sekuntia ja nousuaika enintään 2,5 sekuntia kaikille rajoitetuille aineosille (CO, NOx, HC) ja kaikilla käytetyillä mittausalueilla.