natgillin/translations-raw huggingface dataset:
The radial thickness of the insulation shall be at least 25 mm. The thermal conductivity of the insulating material shall have a value no greater than 0,1 W/mK measured at 673 K. To reduce the thermal inertia of the exhaust pipe a thickness-to-diameter ratio of 0,015 or less is recommended.
Isoleerkihi radiaalsuunaline paksus peab olema vähemalt 25 mm. Isoleermaterjali soojusjuhtivus temperatuuril 673 K ei tohi olla üle 0,1 W/mK. Väljalasketoru termilise inertsi vähendamiseks on soovitatav, et seina paksuse ja läbimõõdu suhe ei ületaks 0,015.
The use of flexible sections shall be limited to a length-to-diameter ratio of 12 or less.
Elastsete osade kasutamist piiratakse pikkuse ja läbimõõdu suhteni 12 või alla selle.
The PDP meters total diluted exhaust flow from the number of the pump revolutions and the pump displacement.
PDP mõõdab lahjendatud heitgaasi voolu koguhulka pumba pöörlemiskiiruse ja töömahu põhjal.
The exhaust system backpressure shall not be artificially lowered by the PDP or diluent inlet system.
Heitgaasisüsteemi vasturõhku ei tohi PDP või lahjendusõhu sisselaskesüsteemi abil kunstlikult alandada.
Static exhaust backpressure measured with the PDP system operating shall remain within ±1,5 kPa of the static pressure measured without connection to the PDP at identical engine speed and load.
Sisselülitatud PDP süsteemiga töötamisel mõõdetud heitgaasisüsteemi staatiline vasturõhk peab vastama PDP süsteemita töötamisel mõõdetud staatilisele rõhule täpsusega ±1,5 kPa, kui mootori pöörlemiskiirus ja koormus jäävad samaks.
The gas mixture temperature immediately ahead of the PDP shall be within ±6 K of the average operating temperature observed during the test, when no flow compensation (EFC) is used.
Vahetult PDP ees mõõdetud gaasisegu temperatuur võib katse keskmisest töötemperatuurist erineda ±6 K juhul, kui ei kasutata voo kompenseerimist (EFC).
Flow compensation is only permitted, if the temperature at the inlet to the PDP does not exceed 323 K (50 °C).
Voo kompenseerimist võib kasutada ainult juhul, kui temperatuur mahtpumba sisselaskeava juures ei ole üle 323 K (50 °C).
CFV Critical flow venturi
CFV Kriitilise vooluga Venturi toru
CFV measures total diluted exhaust flow by maintaining the flow at chocked conditions (critical flow).
CFV mõõdab kogu lahjendatud heitgaasi voolu voolukiiruse tõkestamise abil (kriitiline vool).
Static exhaust backpressure measured with the CFV system operating shall remain within ±1,5 kPa of the static pressure measured without connection to the CFV at identical engine speed and load.
Sisselülitatud CFV süsteemiga töötamisel mõõdetud heitgaasisüsteemi staatiline ülerõhk peab vastama ilma CFV süsteemita töötamisel mõõdetud staatilisele rõhule täpsusega ±1,5 kPa, kui mootori pöörlemiskiirus ja koormus jäävad samaks.
The gas mixture temperature immediately ahead of the CFV shall be within ±11 K of the average operating temperature observed during the test, when no flow compensation (EFC) is used.
Vahetult CFV ees mõõdetud gaasisegu temperatuur võib katse keskmisest töötemperatuurist erineda ±11 K juhul, kui ei kasutata voo kompenseerimist (EFC).
SSV Subsonic venturi
SSV Eelhelikiirusega Venturi toru
SSV measures total diluted exhaust flow by using the gas flow function of a subsonic venturi in dependence of inlet pressure and temperature and pressure drop between venturi inlet and throat.
SSV mõõdab kogu lahjendatud heitgaasi voolu, kasutades eelhelikiirusega Venturi toru gaasivoolufunktsiooni sõltuvust sisselaskeavas olevast rõhust ja temperatuurist ning Venturi toru sisendi ja ahendi vahelisest rõhulangusest.
Static exhaust backpressure measured with the SSV system operating shall remain within ±1,5 kPa of the static pressure measured without connection to the SSV at identical engine speed and load.
Sisselülitatud SSV süsteemiga töötamisel mõõdetud heitgaasisüsteemi staatiline vasturõhk peab vastama ilma SSV süsteemita töötamisel mõõdetud staatilisele rõhule täpsusega ±1,5 kPa, kui mootori pöörlemiskiirus ja koormus jäävad samaks.
The gas mixture temperature immediately ahead of the SSV shall be within ±11 K of the average operating temperature observed during the test, when no flow compensation (EFC) is used.
Vahetult SSV ees mõõdetud gaasisegu temperatuur võib katse keskmisest töötemperatuurist erineda ±11 K juhul, kui ei kasutata voo kompenseerimist (EFC).
HE Heat exchanger (optional)
HE Soojusvaheti (mittekohustuslik)
If EFC is used, the heat exchanger is not required.
EFC kasutamise korral ei ole soojusvaheti kohustuslik.
EFC Electronic flow compensation (optional)
EFC Vooluhulga kompenseerimise elektrooniline süsteem (mittekohustuslik)
If the temperature at the inlet to the PDP, CFV or SSV is not kept within the limits stated above, a flow compensation system is required for continuous measurement of the flow rate and control of the proportional sampling into the double dilution system.
Kui temperatuur PDP, CFV või SSV sissevooluava juures ei püsi eespool nimetatud piirides, tuleb kasutusele võtta vooluhulga kompenseerimise süsteem voolukiiruse pidevaks mõõtmiseks ning proportsionaalse proovivõtu reguleerimiseks kahekordses lahjendussüsteemis.
For that purpose, the continuously measured flow rate signals are used to maintain the proportionality of the sample flow rate through the particulate filters of the double dilution system (see figure 17) within ±2,5 per cent.
Selleks kasutatakse pidevalt mõõdetavaid voolukiiruse signaale, et säilitada läbi kahekordse lahjendussüsteemi tahkete osakeste filtrite liikuva proovi voolukiiruse proportsionaalsus (vt joonis 17) ±2,5 % piires.
DT Dilution tunnel (full flow)
DT Lahjendustunnel (koguvoog)
The dilution tunnel
Lahjendustunnel
shall be small enough in diameter to cause turbulent flow (Reynolds number, Re, greater than 4000, where Re is based on the inside diameter of the dilution tunnel) and of sufficient length to cause complete mixing of the exhaust and diluent,
peab olema piisavalt väikese läbimõõduga, et tekiks turbulentne voolamine (Reynoldsi arvu Re väärtus üle 4000, seejuures on Re määratud lahjendustunneli siseläbimõõdu jaoks) ja piisava pikkusega, et tagada heitgaasi ja lahjendusõhu täielik segunemine;
may be insulated,
võib olla isoleeritud;
may be heated up to a wall temperature sufficient to eliminate aqueous condensation.
võib olla kuumutatud, et seinad oleksid piisava temperatuuriga, et vältida veeauru kondenseerumist.
A mixing orifice may be used.
Kasutada võib segamisotsikut.
The secondary dilution system shall provide sufficient secondary diluent to maintain the doubly diluted exhaust stream at a temperature between 315 K (42 °C) and 325 K (52 °C) immediately before the particulate filter.
Sekundaarne lahjendussüsteem peab andma piisavalt sekundaarset lahjendusõhku, et kahekordselt lahjendatud heitgaasivoo temperatuur vahetult enne tahkete osakeste filtrit püsiks vahemikus 315–325 K (42–52 °C).
PSP Particulate sampling probe
PSP Tahkete osakeste proovivõttur
The probe is the leading section of PTT and
Proovivõttur moodustab tahkete osakeste ülekandetoru PTT eesmise osa ning
shall be installed facing upstream at a point where the diluent and exhaust gases are well mixed, i.e. on the dilution tunnel DT centreline of the dilution systems, approximately 10 tunnel diameters downstream of the point where the exhaust enters the dilution tunnel;
see paigaldatakse avaga ülesvoolu lahjendussüsteemide lahjendustunneli DT keskteljel asuvasse punkti, kus lahjendusõhk ja heitgaasid on hästi segunenud, ligikaudu tunneli kümnekordse läbimõõdu kaugusele heitgaasi lahjendustunnelisse sisenemise punktist allavoolu;
shall be of 8 mm minimum inside diameter;
selle siseläbimõõt peab olema vähemalt 8 mm;
may be heated to no greater than 325 K (52 °C) wall temperature by direct heating or by diluent pre-heating, provided the air temperature does not exceed 325 K (52 °C) prior to the introduction of the exhaust in the dilution tunnel;
seda võib otsese kuumutamise või lahjendusõhu eelkuumutamise teel kuumutada seina temperatuurini 325 K (52 °C) tingimusel, et õhu temperatuur enne heitgaasi juhtimist lahjendustunnelisse ei tõuse üle 325 K (52 °C);
Description of particulate sampling system
Tahkete osakeste proovivõtusüsteemi kirjeldus
The particulate sampling system is required for collecting the particulates on the particulate filter and is shown in figures 16 and 17.
Tahkete osakeste proovivõtusüsteem on vajalik tahkete osakeste kogumiseks tahkete osakeste filtrile ning seda on kujutatud joonistel 16 ja 17.
In the case of total sampling partial flow dilution, which consists of passing the entire diluted exhaust sample through the filters, the dilution and sampling systems usually form an integral unit (see figure 12).
Osavoolulahjendusest täisproovi võtmisel, mille puhul juhitakse kogu lahjendatud heitgaasi proov läbi filtrite, moodustavad lahjendussüsteem ja proovivõtusüsteem tavaliselt ühtse terviku (vt joonis 12).
In the case of fractional sampling partial flow dilution or full flow dilution, which consists of passing through the filters only a portion of the diluted exhaust, the dilution and sampling systems usually form different units.
Osavoolu- või täisvoolulahjendusest osaproovi võtmisel, mille puhul läbi filtrite juhitakse ainult osa lahjendatud heitgaasist, moodustavad lahjendus- ja proovivõtusüsteem tavaliselt eraldi tehnilise seadme.
For a partial flow dilution system, a sample of the diluted exhaust gas is taken from the dilution tunnel DT through the particulate sampling probe PSP and the particulate transfer tube PTT by means of the sampling pump P, as shown in figure 16.
Osavoolulahjendussüsteemi lahjendustunnelist DT võetud lahjendatud heitgaasi proov juhitakse proovivõtupumba P abil läbi tahkete osakeste proovivõtturi PSP ja tahkete osakeste ülekandetoru PTT, nagu on näidatud joonisel 16.
The sample is passed through the filter holder(s) FH that contain the particulate sampling filters.
Gaasiproov läbib filtripesa (filtripesad) FH, milles on tahkete osakeste proovivõtufiltrid.
The sample flow rate is controlled by the flow controller FC3.
Gaasiproovi voolukiirust reguleeritakse vooluhulgaregulaatori FC3 abil.
For of full flow dilution system, a double dilution particulate sampling system shall be used, as shown in figure 17.
Täisvoolulahjendussüsteemi korral kasutatakse kahekordse lahjendusega tahkete osakeste proovivõtusüsteemi, nagu on näidatud joonisel 17.
A sample of the diluted exhaust gas is transferred from the dilution tunnel DT through the particulate sampling probe PSP and the particulate transfer tube PTT to the secondary dilution tunnel SDT, where it is diluted once more.
Lahjendatud heitgaasi proov suunatakse lahjendustunnelist DT läbi tahkete osakeste proovivõtturi PSP ja tahkete osakeste ülekandetoru PTT sekundaarsesse lahjendustunnelisse SDT, kus see veel kord lahjendatakse.
The dilution airflow rate is usually constant whereas the sample flow rate is controlled by the flow controller FC3.
Lahjendusõhu voolukiirus on tavaliselt konstantne, samas kui proovi voolukiirust reguleerib vooluhulgaregulaator FC3.
If electronic flow compensation EFC (see figure 15) is used, the total diluted exhaust gas flow is used as command signal for FC3.
Kui kasutatakse vooluhulga elektroonilist kompenseerimist EFC (vt joonis 15), kasutatakse kogu lahjendatud heitgaasi voogu FC3 käsusignaalina.
Scheme of particulate sampling system
Tahkete osakeste proovivõtusüsteemi skeem
a = from dilution tunnel
a = lahjendustunnelist
Scheme of double dilution particulate sampling system
Kahekordse lahjendusega tahkete osakeste proovivõtusüsteemi skeem
a = diluted exhaust from DT
a = lahjendatud heitgaas lahjendustunnelist
c = vent
c = väljalaskeava
d = secondary diluent
d = sekundaarne lahjendusõhk
Components of figures 16 (partial flow system only) and 17 (full flow system only)
Joonistel 16 (ainult osavoolusüsteem) ja 17 (ainult täisvoolusüsteem) kujutatud komponendid
PTT Particulate transfer tube
PTT Tahkete osakeste ülekandetoru
The transfer tube:
Ülekandetoru
shall be inert with respect to PM,
peab olema PM suhtes inertne;
SDT Secondary dilution tunnel (figure 17 only)
SDT Sekundaarne lahjendustunnel (ainult joonis 17)
The secondary dilution tunnel:
Sekundaarne lahjendustunnel
shall be of sufficient length and diameter so as to comply with the residence time requirements of paragraph 9.4.2(f);
peab olema piisava pikkuse ja läbimõõduga selleks, et oleks täidetud viibeajal punkti 9.4.2 alapunktis f esitatud nõuded;
may be heated to no greater than 325 K (52 °C) wall temperature;
see võib olla kuumutatud sellise temperatuurini, et seina temperatuur ei ületa 325 K (52 °C);
FH Filter holder
FH Filtripesa
The filter holder:
Filtripesa:
shall have a 12,5° (from centre) divergent cone angle to transition from the transfer line diameter to the exposed diameter of the filter face;
sellel peab olema 12,5° nurga all (keskkohast) lahkneva koonuse kujuline üleminek ülekandetoru läbimõõdult filtri tööpinna läbimõõdule;
Multiple filter changers (auto changers) are acceptable, as long as there is no interaction between sampling filters.
Lubatud on kasutada filtrivaheteid (automaatvaheteid) tingimusel, et puudub kogumisfiltrite vaheline vastastiktoime.
PTFE membrane filters shall be installed in a specific cassette within the filter holder.
PTFE membraanfiltrid paigutatakse filtripesas olevasse spetsiaalsesse magasini.
An inertial pre-classifier with a 50 per cent cut point between 2,5 µm and 10 µm shall be installed immediately upstream of the filter holder, if an open tube sampling probe facing upstream is used.
Kui kasutatakse ülesvoolu suunatud avatud proovivõtturit, tuleb vahetult filtripesast ülesvoolu paigaldada inertne eelseparaator, mis eraldab 50 % osakesi, mille mõõtmed on vahemikus 2,5–10 µm.
P Sampling pump
P Proovivõtupump
A flow controller shall be used for controlling the particulate sample flow rate.
Tahkete osakeste proovi voolukiiruse reguleerimiseks kasutatakse vooluhulgaregulaatorit.
Gas meter or flow instrumentation to determine the particulate sample flow through the particulate filter.
Gaasimõõtur või vooluhulga mõõtmiseks kasutatav mõõteseade, et määrata kindlaks tahkete osakeste proovi voog läbi tahkete osakeste filtri.
It may be installed upstream or downstream of the sampling pump P.
Selle võib paigaldada proovivõtupumbast P üles- või allavoolu.
Gas meter or flow instrumentation to determine the secondary dilution airflow through the particulate filter.
Gaasimõõtur või vooluhulga mõõtmiseks kasutatav mõõteseade, et määrata sekundaarse lahjendusõhu voog läbi tahkete osakeste filtri.
BV Ball valve (optional)
BV Kuulkraan (mittekohustuslik)
The ball valve shall have an inside diameter not less than the inside diameter of the particulate transfer tube PTT, and a switching time of less than 0,5 s.
Kuulkraani siseläbimõõt ei tohi olla väiksem kui tahkete osakeste ülekandetoru PTT siseläbimõõt ning selle lülitusaeg peab olema alla 0,5 s.
Mean value and standard deviation
Keskväärtus ja standardhälve
The arithmetic mean value shall be calculated as follows:
Aritmeetiline keskmine arvutatakse järgmiselt:
The standard deviation shall be calculated as follows:
Standardhälve arvutatakse järgmiselt:
Regression analysis
Regressioonanalüüs
The slope of the regression shall be calculated as follows:
Regressioonisirge tõus arvutatakse järgmiselt:
The y intercept of the regression shall be calculated as follows:
Regressioonisirge lõikepunkti väärtus y-teljega arvutatakse järgmiselt:
The standard error of estimate (SEE) shall be calculated as follows:
Hinnangu standardviga (SEE) arvutatakse järgmiselt:
The coefficient of determination shall be calculated as follows:
Determinatsioonikordaja arvutatakse järgmiselt:
Determination of system equivalency
Süsteemi samaväärsuse kindlakstegemine
The determination of system equivalency according to paragraph 5.1.1 shall be based on a 7 sample pair (or larger) correlation study between the candidate system and one of the accepted reference systems of this Annex using the appropriate test cycle(s).
Süsteemi samaväärsuse kindlakstegemise aluseks vastavalt punktile 5.1.1 on korrelatsiooniuuring vaatlusaluse süsteemi ja käesolevale lisale vastavatest võrdlussüsteemidest ühe süsteemi vahel, mis hõlmab vähemalt seitset näidiste paari ning mille käigus kasutatakse asjakohast katsetsüklit (katsetsükleid).
The equivalency criteria to be applied shall be the F-test and the two-sided Student t-test.
Kohaldatavateks samaväärsuse kriteeriumiteks on F-test ja kahepoolne Studenti t-test.
This statistical method examines the hypothesis that the sample standard deviation and sample mean value for an emission measured with the candidate system do not differ from the sample standard deviation and sample mean value for that emission measured with the reference system.
Kõnealuse statistilise meetodiga kontrollitakse hüpoteesi, mille kohaselt vaatlusaluse süsteemi valimi standardhälve ja valimi mõõdetud heidete keskväärtus ei erine võrdlussüsteemi valimi standardhälbest ja valimi mõõdetud heidete keskväärtusest.
If the F and t values calculated according to the equation below are greater than the critical F and t values, the candidate system is not equivalent.
Kui allpool esitatud valemi kohaselt arvutatud F ja t väärtused ületavad F ja t kriitilisi väärtusi, ei ole vaatlusalune süsteem samaväärne.
Calculate the mean values xR
Arvutatakse keskväärtused xR
and xC
ja xC
and the standard deviations sR and sC.
ning standardhälbed sR ja sC.
Calculate the F value, as follows:
Arvutatakse F väärtus järgmise valemiga:
(the greater of the two standard deviations sR or sC shall be in the numerator)
(murru lugejas tuleb kasutada standardhälvet sR või sC olenevalt sellest, kumb on suurem)
Calculate the t value, as follows:
Arvutatakse t väärtus järgmise valemi abil:
Compare the calculated F and t values with the critical F and t values corresponding to the respective number of tests indicated in table 9.
Võrreldakse F ja t arvutatud väärtusi tabelis 9 esitatud F ja t kriitiliste väärtustega, mis vastavad tehtud katsete arvule.
If larger sample sizes are selected, consult statistical tables for 10 per cent significance (90 per cent confidence) level.
Kui valim on suurem, tuleb vaadata 10 % olulisusastmele (90 % usaldusnivoole) vastavaid statistilisi tabeleid.
Determine the degrees of freedom (df), as follows:
Määratakse kindlaks vabadusastmed (df) järgmiste valemite abil:
for the F-test:
F-testi puhul:
for the t-test:
t-testi puhul:
Determine the equivalency, as follows:
Määratakse kindlaks samaväärsus järgmiselt:
if F < Fcrit and t < tcrit, then the candidate system is equivalent to the reference system of this Annex
kui F < Fcrit ja t < tcrit, siis on vaatlusalune süsteem samaväärne käesoleva lisa võrdlussüsteemiga;
if F ≥ Fcrit or t ≥ tcrit, then the candidate system is different from the reference system of this Annex
kui F ≥ Fcrit või t ≥ tcrit, siis ei ole vaatlusalune süsteem samaväärne käesoleva lisa võrdlussüsteemiga.
t and F values for selected sample sizes
Valimisuurustele vastavad F ja t väärtused
CARBON FLOW CHECK
SÜSINIKUVOOLUHULGA KONTROLLIMINE
All but a tiny part of the carbon in the exhaust comes from the fuel, and all but a minimal part of this is manifest in the exhaust gas as CO2.
Kogu heitgaasides sisalduv süsinik, välja arvatud tühine kogus, on pärit kütusest ja sellest on kõik, välja avatud tühine kogus, heitgaasis CO2 kujul.
This is the basis for a system verification check based on CO2 measurements.
See on CO2 mõõtmistel põhineva süsteemi vastavustõendamise kontrolli aluseks.
The flow of carbon into the exhaust measurement systems is determined from the fuel flow rate.
Süsinikuvoog heitgaasi mõõtmissüsteemidesse määratakse kindlaks kütuse voolukulu põhjal.
The flow of carbon at various sampling points in the emissions and particulate sampling systems is determined from the CO2 concentrations and gas flow rates at those points.
sisalduse ja gaasivoolukiiruste alusel määratakse heitkoguste ja tahkete osakeste proovivõtusüsteemide erinevates proovivõtupunktides kindlaks süsinikuvoog.
In this sense, the engine provides a known source of carbon flow, and observing the same carbon flow in the exhaust pipe and at the outlet of the partial flow PM sampling system verifies leak integrity and flow measurement accuracy.
Mootorist lähtub teadaolev süsinikuvoog ning jälgides sama süsinikuvooluhulka väljalasketorus ja osavoolus tahkete osakeste proovivõtusüsteemi väljundis on võimalik kindlaks teha lekke ulatus ja vooluhulkade mõõtmise täpsus.
This check has the advantage that the components are operating under actual engine test conditions of temperature and flow.
Sellise kontrolli eeliseks on see, et komponendid töötavad temperatuuri ja voo osas mootori tegelikes katsetingimustes.
Figure 18 shows the sampling points at which the carbon flows shall be checked.
Joonisel 18 on kujutatud proovivõtupunktid, kus kontrollitakse süsinikuvooluhulka.
The specific equations for the carbon flows at each of the sample points are given below.
Süsinikuvooluhulga arvutamise erivalemid iga punkti kohta on esitatud allpool.
Measuring points for carbon flow check
Süsinikuvooluhulga kontrolli mõõtepunktid
ENGINE
MOOTOR
Partial Flow System
Osavoolusüsteem
Carbon flow rate into the engine (location 1)
Süsinikuvoolu kiirus mootorisse (punkt 1)
The carbon mass flow rate into the engine for a fuel CHαOε is given by:
Kütuse CHαOε puhul arvutatakse süsiniku massivoolukiirus mootorisse järgmise valemi abil:
is the fuel mass flow rate, kg/s
kütuse massivoolukiirus, kg/s
Carbon flow rate in the raw exhaust (location 2)
Süsinikuvoolu kiirus lahjendamata heitgaasis (punkt 2)
The carbon mass flow rate in the exhaust pipe of the engine shall be determined from the raw CO2 concentration and the exhaust gas mass flow rate:
Süsinikuvoolu kiirus mootori väljalasketorus määratakse kindlaks lahjendamata CO2 kontsentratsiooni ja heitgaasi massivoolukiiruse alusel:
is the wet CO2 concentration in the raw exhaust gas, per cent
niiske CO2 sisaldus lahjendamata heitgaasis, %
is the wet CO2 concentration in the ambient air, per cent
niiske CO2 sisaldus atmosfääriõhus, %
is the exhaust gas mass flow rate on wet basis, kg/s
niiske heitgaasi massivoolukiirus, kg/s
is the molar mass of exhaust gas, g/mol
heitgaasi keskmine molaarmass, g/mol
If CO2 is measured on a dry basis it shall be converted to a wet basis according to paragraph 8.1.
Kui CO2 kontsentratsiooni mõõdetakse kuivas heitgaasis, tehakse ümberarvutus niiskele gaasile vastavalt punktile 8.1.
Carbon flow rate in the dilution system (location 3)
Süsinikuvoolu kiirus lahjendussüsteemis (punkt 3)
For the partial flow dilution system, the splitting ratio also needs to be taken into account.
Osavoolulahjendussüsteemi korral tuleb arvesse võtta ka jaotussuhet.
The carbon flow rate shall be determined from the dilute CO2 concentration, the exhaust gas mass flow rate and the sample flow rate:
Süsinikuvoolu kiirus määratakse lahjendatud CO2 kontsentratsiooni, heitgaasi massivoolukiiruse ja proovi voolukiiruse järgi:
is the wet CO2 concentration in the dilute exhaust gas at the outlet of the dilution tunnel, per cent
niiske CO2 sisaldus lahjendatud heitgaasis lahjendustunneli väljalaskeava juures, %
is the sample flow of exhaust gas into partial flow dilution system, kg/s
heitgaasiproovi voolukiirus osavoolulahjendussüsteemi, kg/s
If CO2 is measured on a dry basis, it shall be converted to wet basis according to paragraph 8.1.
Kui CO2 kontsentratsiooni mõõdetakse kuivas heitgaasis, tehakse ümberarvutus niiskele gaasile vastavalt punktile 8.1.
Calculation of the molar mass of the exhaust gas
Heitgaasi keskmise molaarmassi arvutamine
The molar mass of the exhaust gas shall be calculated according to equation 41 (see paragraph 8.4.2.4)
Heitgaasi keskmine molaarmass arvutatakse valemi 41 (vt punkt 8.4.2.4) abil.
Alternatively, the following exhaust gas molar masses may be used:
Teise võimalusena võib kasutada järgmisi heitgaasi keskmisi molaarmasse:
Me (diesel)
Me (diislikütus)
Me (LPG)
Me (veeldatud naftagaas)
Me (NG)
Me (maagaas)
Speed and torque denormalisation procedure
Pöörlemiskiiruse ja pöördemomendi ümberarvutamine tegelikeks väärtusteks
As an example, the following test point shall be denormalised:
Näitena leiame tegelikud väärtused järgmise katsepunkti puhul: