natgillin/translations-raw huggingface dataset:
Where this is not possible by design, the opacimeter reading must be converted to atmospheric pressure.
Kui seadme ehitus seda ei võimalda, tuleb suitsususemõõturi näit atmosfäärirõhule ümber arvutada.
The wall temperature of the measuring chamber must be set to within ± 5 K between 343 K (70 °C) and 373 K (100 °C), but in any case sufficiently above the dew point of the exhaust gas to prevent condensation.
Mõõtekambri seinte temperatuur peab olema 343 K–373 K (70–100 °C) täpsusega ± 5 K ja piisaval määral kõrgem heitgaasi kastepunktist, et vältida kondenseerumist.
The measuring chamber must be equipped with appropriate devices for measuring the temperature.
Mõõtekambris peavad olema temperatuuri mõõtmiseks vajalikud seadmed.
Optical path length
Optilise tee pikkus
To monitor the exhaust gas temperature at the entrance to the measuring chamber.
Kasutatakse heitgaasi temperatuuri jälgimiseks mõõtekambri sissevooluava juures.
Sampling pump (optional)
Proovivõtupump (mittekohustuslik)
A sampling pump downstream of the measuring chamber may be used to transfer the sample gas through the measuring chamber.
Gaasiproovi juhtimiseks läbi mõõtekambri võib kasutada mõõtekambrist allavoolu asuvat proovivõtupumpa.
TECHNICAL CHARACTERISTICS OF REFERENCE FUEL FOR C.I. ENGINES PRESCRIBED FOR APPROVAL TESTS AND TO VERIFY CONFORMITY OF PRODUCTION
TÜÜBIKINNITUSKATSETEKS JA TOODANGU NÕUETELE VASTAVUSE TÕENDAMISEKS ETTENÄHTUD DIISELMOOTORI ETALONKÜTUSE TEHNILISED KARAKTERISTIKUD
DIESEL FUEL [1]
DIISLIKÜTUS [1]
Limits [1]
Piirväärtus [1]
Test Method [2]
Katsemeetod [2]
Publication
Avaldamise aeg
Minimum
alumine
Maximum
ülemine
Distillation:
Destilleerimistemperatuurid:
50 % point
destilleerub 50 %
95 % point
destilleerub 95 %
final boiling point
keemisvahemiku ülemine piir
CFPP
Jahutatava filtri ummistumise temperatuur
Copper corrosion
Söövitav toime vasele
Oxidation stability [6]
Oksüdatsioonikindlus [6]
ETHANOL FOR DIESEL ENGINES [7]
DIISELMOOTORITES KASUTATAV ETANOOL [7]
Limits [8]
Piirväärtus [8]
Test Method [9]
Katsemeetod [9]
Alcohol, mass
Alkoholisisaldus
Other alcohol than ethanol contained in total alcohol, mass
Etanoolist erineva alkoholi sisaldus kogu alkoholis
Acidity, calculated as acetic acid
Happesisaldus, väljendatud äädikhappena
According to scale
Skaala järgi
Dry residue at 100 °C
Tahke jääk 100 °C juures
Aldehydes calculated as acetic acid
Aldehüüdide sisaldus, väljendatud äädikhappena
Esters, calculated as ethylacetate
Estrite sisaldus, väljendatud etüülatsetaadina
If it is required to calculate the thermal efficiency of an engine or vehicle, the calorific value of the fuel can be calculated from:Specific energy (calorific value) (net) in MJ/kg = (46,423 – 8,792 d2 + 3,170 d) (1 – (x + y + s)) + 9,420 s – 2,499 xwhere:d the density at 15 °Cx the proportion by mass of water (% divided by 100)y the proportion by mass of ash (% divided by 100)s the proportion by mass of sulphur (% divided by 100).
Kui on vaja arvutada mootori või sõiduki soojuslikku kasutegurit, saab kütuse kütteväärtuse arvutada järgmise valemi põhjal:Kütteväärtus (neto, MJ/kg) = (46,423 – 8,792 d2 + 3,170 d) (1 – (x + y + s)) + 9,420 s – 2,499 xkus:d tihedus 15 °C juuresx vee massiosa (% jagatud 100ga)y tuha massiosa (% jagatud 100ga)s väävli massiosa (% jagatud 100ga).
The values quoted in the specification are ‘true values’.
Spetsifikaadis deklareeritud väärtused on tegelikud väärtused.
In establishment of their limit values the terms of ISO 4259, Petroleum products - Determination and application of precision data in relation to methods of test, have been applied and in fixing a minimum value, a minimum difference of 2R above zero has been taken into account; in fixing a maximum and minimum value, the minimum difference is 4R (R - reproducibility).
Nende piirväärtuste kindlaksmääramisel on kasutatud standardis ISO 4259, “Petroleum products – Determination and application of precision data in relation to methods of test” esitatud tingimusi ning alumise piirväärtuse kindlaksmääramisel on arvestatud minimaalset positiivset 2R väärtust; alumise ja ülemise piirväärtuse kindlaksmääramisel on minimaalne erinevus 4R (R = reprodutseeritavus).
Notwithstanding this measure, which is necessary for statistical reasons, the manufacturer of a fuel should nevertheless aim at a zero value where the stipulated maximum value is 2R and at the mean value in the case of quotations of maximum and minimum limits.
Olenemata kõnealusest meetmest, mis on vajalik statistilistel põhjustel, peaks kütusetootja eesmärgiks olema siiski nullväärtus juhul, kui ettenähtud maksimumväärtus on 2R, ning keskmine väärtus juhul, kui on antud ülemine ja alumine piirväärtus.
Should it be necessary to clarify the question as to whether a fuel meets the requirements of the specification, the terms of ISO 4259 should be applied.
Kui on vaja selgitada kütuse vastavust spetsifikaadi nõuetele, tuleb rakendada ISO 4259 tingimusi.
The range for cetane number is not in accordance with the requirement of a minimum range of 4R.
Tsetaaniarvu vahemik ei vasta minimaalse 4R suuruse erinevuse nõudele.
However, in the case of dispute between fuel supplier and fuel user, the terms in ISO 4259 can be used to resolve such disputes provided replicate measurements, of sufficient number to achieve the necessary precision, are made in preference to single determinations.
Kui siiski peaks tekkima vaidlusi kütuse tarnija ning kasutaja vahel, võib kasutada vaidluste lahendamisel ISO 4259 tingimusi, kui vajaliku täpsuse saavutamiseks ei piirduta ühekordse määramisega, vaid tehakse piisaval hulgal korduvmõõtmisi.
The month of publication will be completed in due course.
Avaldamise kuu lisatakse sobival ajal.
The actual sulphur content of the fuel used for the test must be reported.
Tuleb protokollida katses kasutatava kütuse tegelik väävlisisaldus.
In addition, the sulphur content of the reference fuel used to approve a vehicle or engine against the limit values set out in row B of the Table in paragraph 5.2.1. of this Regulation must have a maximum sulphur content of 50 ppm.
Peale selle peab sõidukile või mootorile käesoleva eeskirja punkti 5.2.1 tabeli reas B ettenähtud piirväärtuste järgse tüübikinnituse andmisel kasutatava etalonkütuse maksimaalne väävlisisaldus olema 50 ppm.
Even though oxidation stability is controlled, it is likely that shelf life will be limited.
Kuigi oksüdatsioonikindlust kontrollitakse, on säilivusaeg tõenäoliselt piiratud.
Advice should be sought from the supplier as to storage conditions and life.
Säilitamistingimuste ja säilivusaja suhtes tuleks tarnijaga nõu pidada.
Cetane improver, as specified by the engine manufacturer, may be added to the ethanol fuel.
Etanoolkütusele võib lisada mootori valmistaja poolt kindlaksmääratud tsetaaniarvu parandajat.
The maximum allowed amount is 10 % m/m.
Maksimaalne lubatud määr on 10 massi %.
In establishment of their limit values the terms of ISO 4259, Petroleum products – Determination and application of precision data in relation to methods of test, have been applied and in fixing a minimum value, a minimum difference of 2R above zero has been taken into account; in fixing a maximum and minimum value, the minimum difference is 4R (R – reproducibility).
Nende piirväärtuste kindlaksmääramisel on kasutatud standardis ISO 4259, “Petroleum products – Determination and application of precision data in relation to methods of test” esitatud tingimusi ning alumise piirväärtuse kindlaksmääramisel on arvestatud minimaalset positiivset 2R väärtust; alumise ja ülemise piirväärtuse kindlaksmääramisel on minimaalne erinevus 4R (R = reprodutseeritavus).
Equivalent ISO methods will be adopted when issued for all properties listed above.
Samaväärsed ISO meetodid kõikide eespool osutatud omaduste kontrollimiseks võetakse vastu pärast nende avaldamist.
TECHNICAL CHARACTERISTICS OF REFERENCE N.G. FUEL PRESCRIBED FOR APPROVAL TESTS AND TO VERIFY CONFORMITY OF PRODUCTION
TÜÜBIKINNITUSKATSETEKS JA TOODANGU NÕUETELE VASTAVUSE TÕENDAMISEKS ETTENÄHTUD MAAGAAS-ETALONKÜTUSE TEHNILISED KARAKTERISTIKUD
Type: NATURAL GAS (NG)
Tüüp: MAAGAAS
European market fuels are available in two ranges:
Euroopa turul müüdavad kütused moodustavad kaks rühma:
the H range, whose extreme reference fuels are GR and G23;
H-rühm, mis piirneb etalonkütustega GR ja G23;
The characteristics of GR, G23 and G25 reference fuels are summarised below:
Järgnevalt esitatakse etalonkütuste GR, G23 ja G25 karakteristikud:
Basis
Baas
Limits
Piirväärtus
Balance [1]
Bilanss [1]
Balance [3]
Bilanss [3]
Reference fuel G25
Piirväärtus
Balance [5]
Bilanss [5]
Inerts + C2+
Inertsed gaasid (v.a N2) + C2+.
Value to be determined at standard conditions (293,2 K (20 °C) and 101,3 kPa).
Väärtus määratakse standardtingimustes (293,2 K (20 °C) ja 101,3 kPa).
Inerts (different from N2) + C2/C2+.
Inertsed gaasid (v.a N2) + C2 ja/või C2+.
TYPE: LIQUEFIED PETROLEUM GAS (LPG)
TÜÜP: VEELDATUD NAFTAGAAS
Motor Octane Number
Oktaaniarv
EN 589 Annex B
EN 589 lisa B
% vol
mahu%
Evaporation Residue
Aurutamisjääk
Total sulphur content
Üldväävel
ppm mass [1]
ppm massi järgi [1]
None
ei esine
Copper strip corrosion
Söövitav toime vaseribale
Water at 0 °C
Vesi 0 °C juures
free
veevaba
visual inspection
visuaalne
Value to be determined at standard conditions 293,2 K (20 °C) and 101,3 kPa.
Väärtus määratakse standardtingimustes (293,2 K (20 °C) ja 101,3 kPa).
This method may not accurately determine the presence of corrosive materials if the sample contains corrosion inhibitors or other chemicals, which diminish the corrosivity of the sample to the copper strip.
Kui proov sisaldab söövitusinhibiitoreid või muid vaseriba söövitust vähendavaid kemikaale, võib see meetod osutuda söövitavate ainete olemasolu kindlakstegemisel ebatäpseks.
Therefore, the addition of such compounds for the sole purpose of biasing the test method is prohibited.
Sellepärast on nende kemikaalide lisamine katsetulemuste mõjutamiseks keelatud.
EXAMPLE OF CALCULATION PROCEDURE
ARVUTAMISE NÄIDE
ESC TEST
EUROOPA STATSIONAARSE KATSE TSÜKKEL
Gaseous emissions
Gaasilised Saasteained
The measurement data for the calculation of the individual mode results are shown below.
Allpool esitatakse mõõteandmed, mis on vajalikud tulemuste arvutamiseks teatava individuaalse tsüklifaasi korral.
In this example, CO and NOx are measured on a dry basis, HC on a wet basis.
Käesolevas näites on CO ja NOx sisaldust mõõdetud kuivas, HC sisaldust aga niiskes heitgaasis.
The calculation procedure is identical for the other modes.
Arvutamismeetod muude katsetsükli faaside puhul on sama.
Calculation of the dry to wet correction factor KW,r (annex 4, appendix 1, paragraph 4.2.):
Kuivalt heitgaasilt niiskele ülemineku teguri KW,r arvutamine (4. lisa, 1. liide, punkt 4.2.):
Calculation of the wet concentrations:
Kontsentratsioonide arvutamine niiskes heitgaasis:
Calculation of the NOx humidity correction factor KH,D (annex 4, appendix 1, paragraph 4.3.):
Niiskust arvestav NOx taseme parandustegur KH,D (4. lisa, 1. liide, punkt 4.3):
Calculation of the emission mass flow rates (annex 4, appendix 1, paragraph 4.4.):
Saasteainete massivoolukiiruste arvutamine (4. lisa, 1. liide, punkt 4.4):
Calculation of the specific emissions (annex 4, appendix 1, paragraph 4.5.):
Heite erimasside arvutamine (4. lisa, 1. liide, punkt 4.5):
The following example calculation is given for CO; the calculation procedure is identical for the other components.
Järgmine näide on CO erimassi arvutamise kohta; muude saasteainete korral on arvutusprotseduur samasugune.
The emission mass flow rates of the individual modes are multiplied by the respective weighting factors, as indicated in annex 4, appendix 1, paragraph 2.7.1., and summed up to result in the mean emission mass flow rate over the cycle:
Massivoolukiirused individuaalsete faaside puhul korrutatakse vastavate kaaluteguritega, nagu on näidatud 4. lisa 1. liite punktis 2.7.1, ja summeeritakse, mille tulemusena saadakse katsetsükli keskmine saasteaine massivoolukiirus:
The engine power of the individual modes is multiplied by the respective weighting factors, as indicated in annex 4, appendix 1, paragraph 2.7.1., and summed up to result in the mean cycle power:
Mootorite võimsused individuaalsete faaside puhul korrutatakse vastavate kaaluteguritega, nagu on näidatud 4. lisa 1. liite punktis 2.7.1, ja summeeritakse, mille tulemusena saadakse katsetsükli keskmine võimsus:
Calculation of the specific NOx emission of the random point (annex 4, appendix 1, paragraph 4.6.1.):
NOx heite erimassi arvutamine juhuslikus punktis (4. lisa, 1. liide, punkt 4.6.1):
Assume the following values have been determined on the random point:
Oletame, et juhuslikult valitud punktis määrati järgmised väärtused:
(calculated according to the previous formulae)
(arvutatud eespool esitatud valemite põhjal)
Determination of the emission value from the test cycle (annex 4, appendix 1, paragraph 4.6.2.):
Katsetsükli heitetaseme määramine (4. lisa, 1. liide, punkt 4.6.2):
Assume the values of the four enveloping modes on the ESC to be as follows:
Oletame, et Euroopa statsionaarse katse tsüklis määrati nelja faasi puhul järgmised väärtused:
ETU = 5,889 + (4,973 – 5,889) × (1600 – 1368) / (1785 – 1368) = 5,377 g/kWh
ETU = 5,889 + (4,973 – -5,889) × (1600 – 1368) / (1785 – 1368) = 5,377 g/kWh
Comparison of the NOx emission values (annex 4, appendix 1, paragraph 4.6.3.):
NOx heitetasemete võrdlus (4. lisa, 1. liide, punkt 4.6.3):
Particulate Emissions
Kübemeheide
Particulate measurement is based on the principle of sampling the particulates over the complete cycle, but determining the sample and flow rates (MSAM and GEDF) during the individual modes.
Kübemeheidet mõõdetakse põhimõttel, et tahkete osakeste kogumine toimub kogu tsükli kestel, kuid proovi mass ja voolukiirused (MSAM ja GEDF) määratakse üksikfaaside jooksul.
In the following examples, a system with CO2 measurement and carbon balance method and a system with flow measurement are used.
Järgmistes näidetes kasutatakse CO2 mõõtmisega ja süsinikubilansi meetodiga seotud süsteemi ning voolukiiruse mõõtmisega seotud süsteemi.
When using a full flow dilution system, GEDF is directly measured by the CVS equipment.
Täisvoolulahjendussüsteemi kasutamise korral mõõdetakse GEDF otse püsimahuproovi seadme abil.
Calculation of GEDF (annex 4, appendix 1, paragraphs 5.2.3. and 5.2.4.):
GEDF arvutamine (4. lisa, 1. liide, punktid 5.2.3 ja 5.2.4):
Assume the following measurement data of mode 4.
Oletame, et 4. faasi puhul saadi järgmised mõõteandmed.
The calculation procedure is identical for the other modes.
Muude faaside puhul on arvutusprotseduur samasugune.
carbon balance method
süsinikubilansi meetod
flow measurement method
voolukiiruse mõõtmise meetod
Calculation of the mass flow rate (annex 4, appendix 1, paragraph 5.4.):
Massivoolukiiruse arvutamine (4. lisa, 1. liide, punkt 5.4):
The GEDFW flow rates of the individual modes are multiplied by the respective weighting factors, as indicated in annex 4, appendix 1, paragraph 2.7.1., and summed up to result in the mean GEDF over the cycle.
GEDFW voolu kiirused individuaalsete faaside puhul korrutatakse vastavate kaaluteguritega, nagu on näidatud 4. lisa 1. liite punktis 2.7.1, ja summeeritakse, mille tulemusena saadakse katsetsükli keskmine GEDF.
The total sample rate MSAM is summed up from the sample rates of the individual modes.
Proovi üldise massivoolukiiruse MSAM leidmiseks liidetakse individuaalsete faaside puhul määratud kiirused.
Assume the particulate mass on the filters to be 2,5 mg, then
Oletame, et tahkete osakeste mass filtritel on 2,5 mg, siis
The calculation of the dilution factor DF is identical to paragraph 3.1. of this annex and not shown here.
=5,948 g/h Fooni arvestav parandus (mittekohustuslik) Oletame, et tehti üks fooni taseme mõõtmine, kusjuures parameetrite väärtused olid järgmised.
Sum of DF = [(1–1 / 119,15) × 0,15] + [(1–1 / 8,89) × 0,08] + [(1–1 / 14,75) × 0,10] + [(1–1 / 10,10) × 0,10] + [(1–1 / 18,02) × 0,05] + [(1–1 / 12,33) × 0,05] + [(1–1 / 32,18) × 0,05] + [(1–1 / 6,94) × 0,09] + [(1–1 / 25,19) × 0,10] + [(1–1 / 6,12) × 0,08] + [(1–1 / 20,87) × 0,05] + [(1–1 / 8,77) × 0,05] + [(1–1 / 12,59) × 0,05] = 0,923
Md = 0,1 mg; MDIL = 1,5 kg Summaarne DF = [(1–1 / 119,15) × 0,15] + [(1–1 / 8,89) × 0,08] + [(1–1 / 14,75) × 0,10] + [(1–1 / 10,10) × 0,10] + [(1–1 / 18,02) × 0,05] + [(1–1 / 12,33) × 0,05] + [(1–1 / 32,18) × 0,05] + [(1–1 / 6,94) × 0,09] + [(1–1 / 25,19) × 0,10] + [(1–1 / 6,12) × 0,08] + [(1–1 / 20,87) × 0,05] + [(1–1 / 8,77) × 0,05] + [(1–1 / 12,59) × 0,05] = 0,923
Calculation of the specific emission (annex 4, appendix 1, paragraph 5.5.):
Heite erimassi arvutamine (4. lisa, 1. liide, punkt 5.5):
= 0,099 g/kWh, if background corrected
= 0,099 g/kWh, kui arvestada fooniparandust,
Calculation of the specific weighting factor (annex 4, appendix 1, paragraph 5.6.):
Individuaalse faasi kaaluteguri arvutamine (4. lisa, 1. liide, punkt 5.6):
Assume the values calculated for mode 4 above, then
Oletame, et 4. faasi puhul on arvutatud eespool esitatud väärtused, siis
This value is within the required value of 0,10 ± 0,003.
See väärtus vastab nõutavale väärtusele 0,10 ± 0,003.
ELR TEST
EUROOPA KOORMUSKATSETSÜKKEL
Since Bessel filtering is a completely new averaging procedure in European exhaust legislation, an explanation of the Bessel filter, an example of the design of a Bessel algorithm, and an example of the calculation of the final smoke value is given below.
Filtreerimist Besseli meetodil käsitletakse Euroopa heitealastes õigusaktides täiesti uue keskmistamise meetodina ning seetõttu esitatakse käesolevas lisas Besseli filtri selgitus, Besseli algoritmi näide ning suitsususe lõpliku väärtuse arvutamise näide.
The constants of the Bessel algorithm only depend on the design of the opacimeter and the sampling rate of the data acquisition system.
Besseli algoritmi konstandid sõltuvad üksnes suitsususemõõturi ehitusest ja andmekogumissüsteemi võttesagedusest.
It is recommended that the opacimeter manufacturer provide the final Bessel filter constants for different sampling rates and that the customer use these constants for designing the Bessel algorithm and for calculating the smoke values.
Suitsususemõõturite valmistajad peaksid soovitatavalt esitama Besseli filtri lõplikud konstandid eri võttesagedustel ning tarbijad peaksid neid konstante kasutama Besseli algoritmi moodustamisel ja suitsususe tasemete arvutamisel.
General remarks on the Bessel filter
Üldised märkused Besseli filtri kohta
Due to high frequency distortions, the raw opacity signal usually shows a highly scattered trace.
Kõrgsagedushäirete tõttu on töötlemata läbipaistmatussignaali väärtused tavaliselt väga ebaühtlased.
To remove these high frequency distortions a Bessel filter is required for the ELR-Test.
Euroopa koormuskatsetsükli puhul kasutatakse Besseli filtrit kõnealuste kõrgsagedushäirete kõrvaldamiseks.
Assuming a real time raw exhaust plume in the exhaust tube, each opacimeter shows a delayed and differently measured opacity trace.
Oletatava reaalaja töötlemata heitgaasivoolu puhul väljalasketorus annab iga suitsususemõõtur viiteajaga ja erineval viisil mõõdetud läbipaistmatuse kõvera.
The delay and the magnitude of the measured opacity trace is primarily dependent on the geometry of the measuring chamber of the opacimeter, including the exhaust sample lines, and on the time needed for processing the signal in the electronics of the opacimeter.
Määratud läbipaistmatuse kõvera viiteaeg ja amplituud sõltub esmajoones suitsususemõõturi mõõteruumi geomeetriast, kaasa arvatud heitgaasi proovivõtutorud, ning suitsususemõõturis signaali elektroonilisele töötlemisele kuluvast ajast.
The values that characterise these two effects are called the physical and the electrical response time which represent an individual filter for each type of opacimeter.
Kõnealuseid mõjusid iseloomustavaid väärtusi nimetatakse vastavalt füüsikaliseks ja elektriliseks reageeringuajaks, mis vastavad iga suitsususemõõturi tüübi ühele filtrile.
The goal of applying a Bessel filter is to guarantee a uniform overall filter characteristic of the whole opacimeter system, consisting of:
Besseli filtri kasutamise eesmärk on tagada kogu suitsususemõõtesüsteemi filtrite ühtsed üldised karakteristikud, milleks on:
physical response time of the opacimeter (tp)
suitsususemõõturi füüsikaline reageeringuaeg (tp)
electrical response time of the opacimeter (te)
suitsususemõõturi elektriline reageeringuaeg (te)
filter response time of the applied Bessel filter (tF)
kasutatud Besseli filtri reageeringuaeg (tF)
The resulting overall response time of the system tAver is given by:
Süsteemi üldine reageeringuaeg tAver leitakse järgmiselt:
and must be equal for all kinds of opacimeters in order to give the same smoke value.
See peab kõigi suitsususemõõturite puhul olema võrdse suurusega, et suitsususe väärtus oleks sama.
Therefore, a Bessel filter has to be created in such a way, that the filter response time (tF) together with the physical (tp) and electrical response time (te) of the individual opacimeter must result in the required overall response time (tAver).
Seetõttu peab Besseli filter olema valmistatud nii, et filtri reageeringuaeg (tF) ning iga üksiku suitsususemõõturi füüsikaline reageeringuaeg (tp) ja elektriline reageeringuaeg (te) kokku annaksid tulemuse, mis vastab kogureageeringuajale (tAver).
Since tp and te are given values for each individual opacimeter, and tAver is defined to be 1,0 s in this Regulation, tF can be calculated as follows:
Kui iga üksiku suitsususemõõturi tp ja te väärtused on teada ning tAver on käesoleva eeskirja kohaselt 1,0 s, saab tF välja arvutada järgmiselt:
By definition, the filter response time tF is the rise time of a filtered output signal between 10 % and 90 % on a step input signal.
Määratluse kohaselt on filtri reageeringuaeg tF filtreeritud väljundsignaali kasvu aeg vahemikus 10 %–90 % astmelise sisendsignaali esinemisel.
Therefore the cut-off frequency of the Bessel filter has to be iterated in such a way, that the response time of the Bessel filter fits into the required rise time.
Seetõttu tuleb Besseli filtri piirsagedust itereerida nii, et Besseli filtri reageeringuaeg sobiks vajaliku kasvuajaga:
Figure (a): Traces of a Step Input Signal and the Filtered Output Signal
Joonis a: Astmelise sisendsignaali ja filtreeritud väljundsignaali kõverad
Step Input Signal
Astmeline signaal
Bessel Filtered Output Signal
Besseli meetodil filtreeritud väljundsignaal
Time [s]
Aeg [s]
In figure (a), the traces of a step input signal and Bessel filtered output signal as well as the response time of the Bessel filter (tF) are shown.
Joonisel a on kujutatud astmelise sisendsignaali kõverad, Besseli meetodil filtreeritud väljundsignaal ja Besseli filtri reageeringuaeg (tF).
The scheme of the iteration procedure is presented below.
Iteratsiooniprotseduur on esitatud järgmisel skeemil.
Step 7
Step 7 final Bessel filter constants and algorithm Yi = … Characteristics of opacimeter Suitsususemõõturi karakteristikud Regulation Reguleerimine Data aquisition system sample rate Andmekogumissüsteemi registreerimissagedus Step aste
final Bessel filter constants and algorithm
Required overall Bessel filter response time Vajalik Besseli filtri kogu reageeringuaeg Design of Bessel filter algorithm Besseli filtri algoritmi koostamine
Yi = …
Application of Bessel filter on step input Besseli filtri kasutamine astmelise sisendsignaali esinemisel Calculation of iterated filter response time Itereeritud filtri reageeringuaja arvutamine Adjustment of cut-off frequency Piirsageduse reguleerimine Deviation between t F and tF,iter tF ja tF,iter suhteline erinevus Iteration Iteratsioon Check for iteration criteria Iteratsioonikriteeriumide kontroll yes, no Jah, Ei Final Bessel filter constants and algorithm Besseli filtri lõplikud konstandid ja algoritm
Calculation of the Bessel algorithm
Besseli algoritmi arvutamine
In this example a Bessel algorithm is designed in several steps according to the above iteration procedure which is based upon annex 4, appendix 1, paragraph 6.1.
Käesolevas näites moodustatakse Besseli algoritm mitme astme abil, kasutades 4. lisa 1. liite punktil 6.1 põhinevat iteratsioonimeetodit.