natgillin/translations-raw huggingface dataset:
Step 3 Application of Bessel filter on step input:
aste Besseli filtri kasutamine astmelisel sisendsignaalil:
The Bessel filter response time tF is defined as the rise time of the filtered output signal between 10 % and 90 % on a step input signal.
Määratluse kohaselt on Besseli filtri reageerimisaeg Besseli funktsioonis tF filtreeritud väljundsignaali tõusu aeg vahemikus 10 %–90 % astmelise sisendsignaali kohta.
For determining the times of 10 % (t10) and 90 % (t90) of the output signal, a Bessel filter has to be applied to a step input using the above values of fc, E and K.
Väljundsignaali ajapunktide t10 (10 %) ja t90 (90 %) määramisel tuleb kasutada Besseli filtrit astmelisel sisendsignaalil, kasutades eespool nimetatud fc, E ja K väärtusi.
The index numbers, the time and the values of a step input signal and the resulting values of the filtered output signal for the first and the second iteration are shown in Table B. The points adjacent to t10 and t90 are marked in bold numbers.
Tabelis B esitatakse indeksid, astmelise sisendsignaali ajad ja väärtused ning saadud esimese ja teise iteratsiooni filtreeritud väljundsignaali väärtused. Punktid, mis on kõige lähemal t10 ja t90-le, on märgitud numbritega paksus kirjas.
where outupper and outlower, respectively, are the adjacent points of the Bessel filtered output signal, and tlower is the time of the adjacent time point, as indicated in Table B.
kus outupper ja outlower on vastavalt Besseli filtreeritud väljundsignaaliga külgnevad punktid ning tlower on tabelis B esitatud külgneva ajapunkti aeg.
Step 4 Filter response time of first iteration cycle:
aste Esimese iteratsioonitsükli filtri reaktsiooniaeg:
Step 5 Deviation between required and obtained filter response time of first iteration cycle:
aste Hälve esimese iteratsioonitsükli eeldatava ja saadud filtri reaktsiooniaja vahel:
Step 6 Checking the iteration criteria:
aste Iteratsioonikriteeriumide kontrollimine:
Since 0,081641 > 0,01, the iteration criteria is not met and a further iteration cycle has to be started.
Kuna 0,081641 > 0,01, siis iteratsioonikriteerium ei ole täidetud ning tuleb alustada järgmist iteratsioonitsüklit.
For this iteration cycle, a new cut-off frequency is calculated from fc and Δ as follows:
Selles iteratsioonitsüklis arvutatakse välja uus piirsagedus fc ja Δ põhjal järgmiselt: fc,new = 0,318152 × (1 + 0,081641) = 0,344126 Hz
This new cut-off frequency is used in the second iteration cycle, starting at step 2 again.
Uut piirsagedust kasutatakse teises iteratsioonitsüklis, alustades uuesti 2. astmest.
The iteration has to be repeated until the iteration criteria is met.
Iteratsiooni tuleb korrata, kuni kriteeriumid on täidetud.
The resulting values of the first and second iteration are summarised in Table A.
Esimese ja teise iteratsiooni saadud väärtused on esitatud tabelis A.
Values of the first and second iteration
Esimese ja teise iteratsiooni väärtused
Iteration
iteratsioon
Step 7 Final Bessel algorithm:
aste Lõplik Besseli algoritm:
As soon as the iteration criteria has been met, the final Bessel filter constants and the final Bessel algorithm are calculated according to step 2.
Kui iteratsiooninõuded on täidetud, arvutatakse lõplikud Besseli konstandid ja lõplik Besseli algoritm 2. astme kohaselt.
In this example, the iteration criteria has been met after the second iteration (Δ = 0,006657 ≤ 0,01).
Käesolevas näites täideti iteratsioonikriteeriumid pärast teist iteratsiooni (Δ = 0,006657 ≤ 0,01).
The final algorithm is then used for determining the averaged smoke values (see next Section 2.3).
Seejärel kasutatakse lõplikku algoritmi keskmiste suitsu väärtuste määramiseks (vaata järgmine punkt 2.3).
Values of step input signal and Bessel filtered output signal for the first and second iteration cycle
Esimese ja teise iteratsioonitsükli astmelise sisendsignaali ja Besseli filtreeritud väljundsignaali väärtused
Step input signal Si
Astmeline sisendsignaal Si
Filtered output signal Yi
Filtreeritud väljundsignaal Yi
Calculation of the smoke values
Suitsu väärtuste arvutamine
Load step 1
Pöörlemiskiirus B
Load step 2
Pöörlemiskiirus C
Speed C
koormusaste
Speed A
koormusaste
Load step 3
koormusaste
Speed B
koormusaste
Raw opacity values N [%]
Töötlemata suitsususväärtused N [%]
Conversion to light absorption coefficient k [1/m]
Ümberarvutamine valguse neeldumisteguriks k [1/m]
k = -(1/LA) × ln(1-N/100)
k = – (1/LA) × ln (1 – N/100)
Filtering with Bessel filter
Filtreerimine Besseli filtriga
Selection of maximum k-value (peak) for each speed and load step
Iga pöörlemiskiiruse ja koormusastme maksimaalse k-väärtuse (tippväärtus) valimine
Cycle validation for each speed
Tsükli valideerimine igal pöörlemiskiirusel
Calculation of mean smoke value for each speed
Iga pöörlemiskiiruse keskmise suitsu väärtuse arvutamine
Calculation of the final smoke value
Lõpliku suitsu väärtuse arvutamine
In Figure b, the traces of the measured raw opacity signal, and of the unfiltered and filtered light absorption coefficients (k-value) of the first load step of an ELR-Test are shown, and the maximum value Ymax1,A (peak) of the filtered k trace is indicated.
Joonisel b on ELR katse esimeses koormusastmes mõõdetud suitsususe töötlemata signaalid ning filtreerimata ja filtreeritud valguse neeldumistegurid (k-väärtused). Esitatud on filtreeritud k-signaali maksimumväärtus (tippväärtus) Ymax1,A.
Correspondingly, Table C contains the numerical values of index i, time (sampling rate of 150 Hz), raw opacity, unfiltered k and filtered k. Filtering was conducted using the constants of the Bessel algorithm designed in Section 2.2 of this Annex.
Tabelis C esitatakse vastavalt indeks i, ajad (võttesagedus 150 Hz), töötlemata suitsususväärtused, filtreerimata ja filtreeritud k-väärtused. Filtreerimisel kasutati käesoleva lisa punkti 2.2 kohaselt arvutatud Besseli algoritmi konstante.
Due to the large amount of data, only those sections of the smoke trace around the beginning and the peak are tabled.
Andmekoguse suuruse tõttu on tabelis esitatud ainult suitsukõvera alumised ja ülemised osad.
Figure b
Joonis b
Traces of measured opacity N, of unfiltered smoke k and of filtered smoke k
Mõõdetud suitsususe N, filtreerimata suitsu k ja filtreeritud suitsu k väärtuste kõverad Suitsusus N [%] Aeg [s]
Peak = 0,5424 m-1 Opacity N Unfiltered smoke k Filtered smoke k Opacity N [%]
Tippväärtus = 0,5424 m-1
The peak value (i = 272) is calculated assuming the following data of Table C. All other individual smoke values are calculated in the same way.
Tippväärtuse (i = 272) arvutamisel on aluseks võetud järgmised tabelis C esitatud väärtused. Kõik muud üksikud suitsu väärtused arvutatakse samal viisil.
For starting the algorithm, S-1, S-2, Y-1 and Y-2 are set to zero.
Algoritmi alguses S-1, S-2, Y-1 ja Y-2 nullistatakse.
Calculation of the k-value (Annex III, Appendix 1, Section 6.3.1):
k-väärtuse arvutamine (III lisa 1. liite punkt 6.3.1):
This value corresponds to S272 in the following equation.
See väärtus vastab järgmise võrrandi väärtusele S272.
Calculation of Bessel averaged smoke (Annex III, Appendix 1, Section 6.3.2):
Suitsu keskmise väärtuse arvutamine Besseli algoritmis (III lisa 1 liite punkt 6.3.2):
In the following equation, the Bessel constants of the previous Section 2.2 are used.
Järgmises võrrandis kasutatakse punktis 2.2 nimetatud Besseli konstante.
The actual unfiltered k-value, as calculated above, corresponds to S272 (Si).
Eespool arvutatud tegelik filtreerimata k väärtus vastab väärtusele S272 (Si).
(Si-1) and S270 (Si-2) are the two preceding unfiltered k-values, Y271 (Yi-1) and Y270 (Yi-2) are the two preceding filtered k-values.
(Si-1) ja S270 (Si-2) on kaks eelnevat filtreerimata k väärtust, Y271 (Yi-1) ja Y270 (Yi-2) on kaks eelnevat filtreeritud k väärtust.
This value corresponds to Ymax1,A in the following equation.
See väärtus vastab järgmises võrrandis väärtusele Ymax1,A.
Calculation of the final smoke value (Annex III, Appendix 1, Section 6.3.3):
Suitsu lõpliku väärtuse arvutamine (III lisa 1. liite punkt 6.3.3):
From each smoke trace, the maximum filtered k-value is taken for the further calculation.
Iga suitsukõvera maksimaalset filtreeritud k-väärtust kasutatakse järgnevates arvutustes.
Assume the following values
Aluseks võetakse järgmised väärtused:
Speed
Pöörlemiskiirus
Cycle 1
tsükkel
Cycle 2
tsükkel
Cycle 3
tsükkel
SVA
RWA
SVB
RWB
SVC
RWC
Cycle validation (Annex III, Appendix 1, Section 3.4)
Tsükli valideerimine (III lisa 1. liite punkt 3.4)
Before calculating SV, the cycle must be validated by calculating the relative standard deviations of the smoke of the three cycles for each speed.
Enne SV arvutamist tuleb tsükkel valideerida, selleks arvutatakse välja iga pöörlemiskiiruse kolme tsükli suitsu väärtuste suhtelised standardhälbed.
Mean SV
Keskmine SV
Absolute standard deviation
Absoluutne standardhälve
Relative standard deviation
Suhteline standardhälve
In this example, the validation criteria of 15 % are met for each speed.
Käesolevas näites täidetakse 15 % valideerimiskriteerium kõigil pöörlemiskiirustel.
Table C
Tabel C
Values of opacity N, unfiltered and filtered k-value at beginning of load step
Suitsususe N väärtused, filtreerimata ja filtreeritud k-väärtus koormusastme alguses
Opacity N
Suitsusus N
Unfiltered k-value
Filtreerimata k-väärtus
Filtered k-value
Filtreeritud k-väärtus
Values of opacity N, unfiltered and filtered k-value around Ymax1,A (≡ peak value, indicated in bold number)
Suitsususe N väärtused, filtreerimata ja filtreeritud k-väärtus Ymax1,A ümber (≡ tippväärtus, poolpaksus kirjas)
ETC TEST
ETC KATSE
Gaseous emissions (diesel engine)
Gaasilised heitmed (diiselmootorid)
Assume the following test results for a PDP-CVS system
PDP-CVS süsteemide eeldatavad katsetulemused on järgmised:
Calculation of the diluted exhaust gas flow (Annex III, Appendix 2, Section 4.1):
Lahjendatud heitgaasivoolu arvutamine (III lisa 2. liite punkt 4.1):
Calculation of the NOx correction factor (Annex III, Appendix 2, Section 4.2):
NOx paranduskoefitsiendi arvutamine (III lisa 2. liite punkt 4.2):
Calculation of the background corrected concentrations (Annex III, Appendix 2, Section 4.3.1.1):
Taustkorrigeeritud kontsentratsioonide arvutamine (III lisa 2. liite punkt 4.3.1.1):
Assuming a diesel fuel of the composition C1H1,8
Diislikütuse eeldatav koostis on C1H1,8
Calculation of the emissions mass flow (Annex III, Appendix 2, Section 4.3.1):
Heitmete massivoolu arvutamine (III lisa 2. liite punkt 4.3.1):
Calculation of the specific emissions (Annex III, Appendix 2, Section 4.4):
Eriheitmete arvutamine (III lisa 2. liite punkt 4.4):
Particulate emissions (diesel engine)
Tahkete osakeste heitmed (diiselmootorid)
Assume the following test results for a PDP-CVS system with double dilution
Kahekordse lahjendusega PDP-CVS süsteemide eeldatavad katsetulemused on järgmised:
Calculation of the mass emission (Annex III, Appendix 2, Section 5.1):
Heitmete massi arvutamine (III lisa 2. liite punkt 5.1):
Calculation of the background corrected mass emission (Annex III, Appendix 2, Section 5.1):
Taustkorrigeeritud heitmete massi arvutamine (III lisa 2. liite punkt 5.1):
Calculation of the specific emission (Annex III, Appendix 2, Section 5.2):
Eriheitmete arvutamine (III lisa 2. liite punkt 5.2):
= 9,32/62,72 = 0,149 g/kWh, if background corrected
= 9,32/62,72 = 0,149 g/kWh, kui taust on korrigeeritud
Gaseous emissions (CNG engine)
Gaasilised heitmed (maagaaskütusel töötavad mootorid)
Calculation of the NOx, correction factor (Annex III, Appendix 2, Section 4.2):
NOx paranduskoefitsiendi arvutamine (III lisa 2. liite punkt 4.2):
Calculation of the NMHC concentration (Annex III, Appendix 2, Section 4.3.1):
NMHC kontsentratsiooni arvutamine (III lisa 2. liite punkt 4.3.1):
GC method
GC meetod
NMC method
NMC meetod
Assuming a methane efficiency of 0,04 and an ethane efficiency of 0,98 (see Annex III, Appendix 5, Section 1.8.4)
Eeldatav metaani kasutegur on 0,04 ning etaani kasutegur on 0,98 (vaata III lisa 5. liite punkt 1.8.4)
Assuming a G20 reference fuel (100 % methane) of the composition C1H4:
etalonkütuse (100 % metaani) kasutamise korral, koostisega C1H4:
For NMHC, the background concentration is the difference between HCconcd and CH4concd
NMHC taustkontsentratsioon on HCconcd ja CH4concd vahe
λ-SHIFT FACTOR (Sλ)
λ-NIHKETEGUR (Sλ)
Calculation of the λ-shift factor (Sλ) [68]
λ-nihketeguri arvutamine (Sλ) [1]
λ-shift factor;
on λ-nihketegur;
inert % % by volume of inert gases in the fuel (i.e. N2, CO2, He, etc.);
inerts % on inertsete gaaside (näiteks N2, CO2, He jne) mahuprotsent kütuses;
% by volume of original oxygen in the fuel;
on esialgse hapniku mahuprotsent kütuses;
n and m refer to average CnHm representing the fuel hydrocarbons, i.e:
n ja m viitavad kütuse süsivesinikke esindavale CnHm keskmisele väärtusele
% by volume of methane in the fuel;
on kütuse metaanisisaldus mahuprotsentides;
% by volume of all C2 hydrocarbons (e.g. C2H6, C2H4, etc.) in the fuel;
on kütuse kõigi C2 süsivesinike sisaldus mahuprotsentides (näiteks C2H6, C2H4 jne);
% by volume of all C3 hydrocarbons (e.g. C3H8, C3H6, etc.) in the fuel;
on kütuse kõigi C3 süsivesinike sisaldus mahuprotsentides (näiteks C3H8, C3H6 jne);
% by volume of all C4 hydrocarbons (e.g. C4H10, C4H8, etc.) in the fuel
on kütuse kõigi C4 süsivesinike sisaldus mahuprotsentides (näiteks C4H10, C4H8 jne);
% by volume of all C5 hydrocarbons (e.g. C5H12, C5H10, etc.) in the fuel;
on kütuse kõigi C5 süsivesinike sisaldus mahuprotsentides (näiteks C5H12, C5H10 jne);
diluent % by volume of dilution gases in the fuel (i.e. O2*, N2, CO2, He etc.).
diluent ehk lahjendusvedelik on kütuse lahjendusgaaside sisaldus mahuprotsentides (näiteks O2*, N2, CO2, He jne);
Examples for the calculation of the λ-shift factor Sλ
λ-nihketeguri (Sλ) arvutamise näide:
Example 1:
näide:
CH4 = 86 %, N2 = 14 % (by volume)
G25: CH4 = 86 %, N2 = 14 % (mahuprotsentides)
Example 2:
näide:
CH4 = 87 %, C2H6 = 13 % (by vol)
GR: CH4 = 87 %, C2H6 = 13 % (mahuprotsentides)
Example 3:
näide:
Stoichiometric Air/Fuel ratios of automotive fuels - SAE J1829, June 1987.
Stoichiometric Stoichiometric Air/Fuel Ratios of Automotive Fuels - SAE J1829, juuni 1987.
John B. Heywood, Internal combustion engine fundamentals, McGraw-Hill, 1988, Chapter 3.4 ‘Combustion stoichiometry’ (pp. 68 to 72).
John B. Heywood, International Combustion Engine Fundamentals, McGraw-Hill, 1988, peatükk 3.4 “Combustion Stoichiometry” (lk 68–72).
SPECIFIC TECHNICAL REQUIREMENTS RELATING TO ETHANOL-FUELLED DIESEL ENGINES
ETANOOLIL TÖÖTAVATELE DIISELMOOTORITELE ESITATAVAD TEHNILISED ERINÕUDED
In the case of ethanol-fuelled diesel engines, the following specific modifications to the appropriate paragraphs, equations and factors will apply to the test procedures defined in Annex III to this Directive.
Etanoolil töötavate diiselmootorite puhul kohaldatakse käesoleva direktiivi III lisas kirjeldatud katsemenetluste asjaomaste punktide, võrrandite ja tegurite suhtes järgmisi muudatusi.
IN ANNEX III, APPENDIX 1:
III lisa 1. liites:
Dry/wet correction
Kuiv/niiske korrigeerimine
NOx correction for humidity and temperature
Lämmastikoksiidide (NOx) kontsentratsiooni korrigeerimine niiskuse ja temperatuuri suhtes
with,
kus
A 0,181 GFUEL/GAIRD - 0,0266
A on 0,181 GFUEL/GAIRD – 0,0266
B – 0,123 GFUEL/GAIRD + 0,00954
B on – 0,123 GFUEL/GAIRD + 0,00954
temperature of the air, K
on õhutemperatuur kelvinites (K)
humidity of the intake air, g water per kg dry air
on siseneva õhuvoolu niiskus, vee kogus grammides 1 kg kuivas õhus
Calculation of the emission mass flow rates
Heitmete massivoolu kiiruse arvutamine
The emission mass flow rates (g/h) for each mode shall be calculated as follows, assuming the exhaust gas density to be 1,272 kg/m3 at 273 K (0 °C) and 101,3 kPa:
Iga režiimi heitmete massivoolu kiirus (g/h) arvutatakse järgmiselt, võttes heitgaasi tiheduseks 1,272 kg/m3 temperatuuril 273 K (0 °C) ning rõhu juures 101,3 kPa:
where
kus
NOx conc, COconc, HCconc [1] are the average concentrations (ppm) in the raw exhaust gas, as determined in Section 4.1.
NOx conc, COconc, HCconc [1] tähistavad keskmisi kontsentratsioone (ppm) toores heitgaasis, nagu on määratletud punktis 4.1.
If, optionally, the gaseous emissions are determined with a full flow dilution system, the following formulae shall be applied:
Heitgaasikoguste vabatahtliku määramise puhul täisvoolu lahjendussüsteemi abil kasutatakse järgmisi valemeid:
NOx conc, COconc, HCconc [1] Based on C1 equivalent.
NOx conc, COconc, HCconc [1] Põhineb C1-ekvivalendil.
are the average background corrected concentrations (ppm) of each mode in the diluted exhaust gas, as determined in Annex III, Appendix 2, Section 4.3.1.1.
tähistavad iga režiimi keskmisi taustkorrigeeritud kontsentratsioone (ppm) lahjendatud heitgaasis, nagu on määratletud III lisa 2. liite punktis 4.3.1.1.
IN ANNEX III, APPENDIX 2:
III lisa 2. liites:
The conditions for the test should be arranged so that the air temperature and the humidity measured at the engine intake is set to standard conditions during the test run.
Katse tingimused tuleb valida sellised, et õhutemperatuur ja niiskus mootori sisselaskeava juures vastaksid katse ajal standardtingimustele.
The standard should be 6 ± 0,5 g water per kg dry air at a temperature interval of 298 ± 3 K. Within these limits no further NOx correction should be made.
Standardtingimuseks loetakse seda, kui 1 kg kuivas õhus on 6 ± 0,5 g vett temperatuuril 298 ± 3 K. Nendes piirides NOx ei korrigeerita.
The test is void if these conditions are not met.
Kui need tingimused ei ole täidetud, loetakse katse kehtetuks.
Calculation of the emission mass flow
Heitmete massivoolu arvutamine
Systems with constant mass flow
Konstantse massivooluga süsteemid
For systems with heat exchanger, the mass of the pollutants (g/test) shall be determined from the following equations:
Soojusvahetiga süsteemides määratakse saasteainete mass (g/katse) järgmiste võrrandite abil:
ethanol fuelled engines
etanoolil töötavad mootorid ,
where,
kus
average background corrected concentrations over the cycle from integration (mandatory for NOx and HC) or bag measurement, ppm;
ja NMHCconc on kogu tsükli keskmised taustkorrigeeritud kontsentratsioonid, mis on saadud integreerimise (kohustuslik NOx ja HC puhul) või kotis mõõtmise teel, ppm;
total mass of diluted exhaust gas over the cycle as determined in Section 4.1, kg.
on kogu tsükli lahjendatud heitgaasi kogumass kg-des, nagu on määratletud punktis 4.1
Determination of the background corrected concentrations
Taustkorrigeeritud kontsentratsioonide määramine
The average background concentration of the gaseous pollutants in the dilution air shall be subtracted from measured concentrations to get the net concentrations of the pollutants.
Heitmete netokontsentratsioonide saamiseks lahutatakse lahjendusõhu gaasiliste heitmete keskmised taustkontsentratsioonid mõõdetud kontsentratsioonidest.
The average values of the background concentrations can be determined by the sample bag method or by continuous measurement with integration.
Taustkontsentratsioonide keskmiste väärtuste määramiseks võib kasutada proovikoti meetodit või püsivat mõõtmist integreerimisega.
The following formula shall be used.
Kasutatakse järgmisi valemeid:
conc concentration of the respective pollutant in the diluted exhaust gas, corrected by the amount of the respective pollutant contained in the dilution air, ppm;
conc on vastava heitme kontsentratsioon lahjendatud heitgaasis, korrigeerituna lahjendusõhus sisalduva vastava saasteaine kogusega, ppm;
concentration of the respective pollutant measured in the diluted exhaust gas, ppm;
on vastava heitme kontsentratsioon, mõõdetuna lahjendatud heitgaasis, ppm
concentration of the respective pollutant measured in the dilution air, ppm;
on vastava heitme kontsentratsioon, mõõdetuna lahjendusõhus, ppm;
DF dilution factor.
DF on lahjendustegur.
The dilution factor shall be calculated as follows:
Lahjendustegur arvutatakse järgmiselt:
concentration of CO2 in the diluted exhaust gas, % vol
on CO2 kontsentratsioon lahjendatud heitgaasis, mahuprotsent
concentration of HC in the diluted exhaust gas, ppm C1
on HC kontsentratsioon lahjendatud heitgaasis, ppm C1
concentration of CO in the diluted exhaust gas, ppm
on CO kontsentratsioon lahjendatud heitgaasis, ppm
stoichiometric factor
on stöhhiomeetriline tegur.
Concentrations measured on dry basis shall be converted to a wet basis in accordance with Annex III, Appendix 1, Section 4.2.
Kuivas heitgaasis mõõdetud kontsentratsioonid arvutatakse ümber niiskes heitgaasis mõõdetud kontsentratsioonile III lisa 1. liite punkti 4.2 kohaselt.
The stoichiometric factor shall, for the general fuel composition CHαOβNγ, be calculated as follows:
Stöhhiomeetriline tegur arvutatakse kütuse harilikule koostisele CHαOβNγ järgmiselt:
Alternatively, if the fuel composition is not known, the following stoichiometric factors may be used:
Kui kütuse koostis pole teada, võib alternatiivselt kasutada järgmisi stöhhiomeetrilisi tegureid:
FS (Ethanol) = 12,3
FS (etanool) = 12,3.
Systems with flow compensation
Voolu kompenseerimisega süsteemid
For systems without heat exchanger, the mass of the pollutants (g/test) shall be determined by calculating the instantaneous mass emissions and integrating the instantaneous values over the cycle.
Soojusvahetita süsteemide puhul arvutatakse heitmete massi (g/katse) määramiseks heitkoguste hetkemass ning integreeritakse hetkeväärtused kogu tsükli ulatuses.
Also, the background correction shall be applied directly to the instantaneous concentration value.
Kontsentratsiooni hetkeväärtuste suhtes rakendatakse ka vahetut taustkorrigeerimist.
The following formulae shall be applied:
Kasutatakse järgmisi valemeid:
instantaneous mass of the diluted exhaust gas (see Section 4.1), kg;
on niiske lahjendatud heitgaasi hetkemass (vaata punkt 4.1), kg;
total mass of diluted exhaust gas over the cycle (see Section 4.1), kg;
on kogu tsükli lahjendatud heitgaasi kogumass (vaata punkt 4.1), kg;
DF dilution factor as dertermined in Section 4.3.1.1.
DF on lahjendustegur, nagu on määratletud punktis 4.3.1.1.
Calculation of the specific emissions
Teatud heitkoguste arvutamine
The emissions (g/kWh) shall be calculated for all individual components in the following way:
Kõigi üksikute koostisosade heitkogused (g/kWh) arvutatakse järgmisel viisil:
actual cycle work as determined in Section 3.9.2, kWh.
on tsükli tegelik töö, nagu on määratletud punktis 3.9.2, kWh.
Based on C1 equivalent.
Põhineb C1-ekvivalendil.
TIME-LIMITS FOR THE TRANSPOSITION OF THE REPEALED DIRECTIVES INTO NATIONAL LAWS
TÄHTAJAD KEHTETUKS TUNNISTATUD DIREKTIIVIDE ÜLEVÕTMISEKS SISERIIKLIKES SEADUSTES
Referred to in Article 10
Vastavalt artiklis 10 ettenähtule
Part A
A OSA
Repealed Directives
Kehtetuks tunnistatud direktiivid
Official Journal
Euroopa Ühenduste Teataja
L 36, 9.2.1988, p. 33.
L 36, 9.2.1988, lk 33.
Directive 91/542/EEC
Direktiiv 91/542/EMÜ
L 295, 25.10.1991, p. 1.
L 295, 25.10.1991, lk 1.
Directive 96/1/EC
Direktiiv 96/1/EÜ
L 40, 17.2.1996, p. 1.
L 40, 17.2.1996, lk 1.
Directive 1999/96/EC
Direktiiv 1999/96/EÜ
L 44, 16.2.2000, p. 1.
L 44, 16.2.2000, lk 1.
L 107, 18.4.2001, p. 10.
L 107, 18.4.2001, lk 10.
Part B
B OSA
Time limits for transposition into national laws
Siseriiklikes seadustes ülevõtmise tähtajad
Directive
Direktiiv
Time-limits for transposition
Ülevõtmise tähtajad
Date of application
Kohaldamise kuupäev
1 July 1988
juuli 1988
1 January 1992
jaanuar 1992
1 July 1996
juuli 1996
1 July 2000
juuli 2000
1 October 2001
oktoober 2001
CORRELATION TABLE
KORRELATSIOONIDE TABEL
(Referred to in the second paragraph of Article 10)
(Vastavalt artikli 10 teises punktis ettenähtule)
Article 2(1)
artikli 2 lõige 1
Article 2(4)
artikli 2 lõige 4
Article 2(2)
artikli 2 lõige 2
Article 2(3)
artikli 2 lõige 3
Article 2(5)
artikli 2 lõige 5
Article 2(6)
artikli 2 lõige 6
Article 2(7)
artikli 2 lõige 7
Article 2(8)
artikli 2 lõige 8
Article 2(9)
artikli 2 lõige 9
Article 5 and 6
artiklid 5 ja 6
Article 3(1)
artikli 3 lõige 1
Article 6(1)
artikli 6 lõige 1
Article 3(1)(a)
artikli 3 lõike 1 punkt a
Article 6(2)
artikli 6 lõige 2
Article 3(1)(b)
artikli 3 lõike 1 punkt b
Article 6(3)
artikli 6 lõige 3
Article 3(2)
artikli 3 lõige 2
Article 6(4)
artikli 6 lõige 4
Article 3(3)
artikli 3 lõige 3
Article 6(5)
artikli 6 lõige 5
Annexes I to VII
lisad I–VII