natgillin/translations-raw huggingface dataset:
Παρ' όλα αυτά πρέπει να τοποθετούνται και στις δύο όψεις των τοίχων ελαφρά πλέγματα οπλισμού, κατάλληλα αγκυρωμένα μές στον τοίχο, ώστε να αποφεύγεται η ψαθυρή θραύση-τους και η πρόωρη αποδιοργάνωσή-τους. καθώς και η κατάρρευσή-τους εκτός του επιπέδου-των.
However, in order to avoid brittle failure and premature disintegra­tion of infill walls, as well as their out­of­plane falling of mason­ry blocks, light wire meshes, adequately anchored into the walls, should be provided on both faces of infills.
Απαίτηση περιορισμού των βλαβών α) Η σχετική μετακίνηση ορόφων σε κτίρια απο Ω.Σ. με τοίχους πληρώσεως απο τοιχοποιία πρέπει να περιορίζεται καταλλήλως (ώστε να ικανοποιήται η γενική απαίτηση της παραγ.
LOW DAMAGEABILITY REQUIREMENT a) To cope with the general requirement of para 2.3.2.2.
2.3-2.2, Τμήμα 1.2 αυτού εδώ του Κανονισμού), έτσι ώστε η ρηγμάτωση της τοιχοποιίας υπο τον σεισμό σχεδιασμού να μην επεκτείνεται πέραν του ορίου εύκολης επισκευής-της.
Part 1.2 of this Code, the interstorey drift of masonry infilled R.C. buildings should be appropriately limited, so that under the design earthquake conditions masonry cracking be not extended beyond a limit of easy repair.
Η μέγιστη αναμενόμενη σχετική μετακίνηση ορόφου 0¿ υπο τον σεισμό σχεδιασμού μπορεί να υπολογισθή μέσω της επόμενης σχέσεως, εφόσον δεν χρησιμοποιείται άλλη ακριβέστερη μέθοδος:
The maximum expected interstorey drift θ under the design eartquake, if a more precise method is not used, may be calculated as follows:
8* όπου, ι ι β μείωση της σχετικής μετακινήσεως ορόφου της γυμνής κατασκευής λόγω της απομένουσας ακαμπτοποιητ ι κής δράσεως των τοίχων πληρώσεως* αυτός ο συντελεστής ισούται με την μονάδα για γυμνές κατασκευές ή για το ιχοπληρωμένα μικτά συστήματα, και μπορεί να ληφθή ίσος με 2/3 στην περίπτωση το ιχοπληρωμένων πλαισίων σχετική μετακίνηση ορόφου γυμνής κατασκευής υπολογιζόμενης ελαστικώς ο δείκτης συμπεριφοράς που χρησιμοποιήθηκε για τον υπολογισμό των σεισμικών δυνάμεων σχεδιασμού.
9el the interstorey drift of the bare structure calculated elastica!ly the behaviour factor used in the determination of the seismic forces q b) The verification is made by taking as critical angular deformation of masonry the limit θ which corresponds to the ultimate condition (maximum shear response) of confined masonry.
Οταν δεν διατίθενται στοιχεία, μπορούν να χρησιμοποιούνται οι ακόλουθες μέσες τιμές της γωνιακής παραμορφώσεως θα: περισφιγμένη περισφιγμένο άοπλη ή ωπλισμένη τοιχοποιία άοπλο ή ωπλισμένο σκυρόδεμα
The desien principles of these areas should take into account a) The fact that a damaged Joint reduces drastically the amount of enerjy that can be dissipated by the framing elements. b) The additional difficulties related to a possible post­earthquake intervention in order to repair damaged Joints.
25 KOMEOI ΔΟΚΩΝ-ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ
2.5·- BEAM-COLUMN JOINTS
Η περιοχή που περιλαμβάνεται μεταξύ των άκρων μιας δοκού και ενός υποστυλώματος τα οποία συντρέχουν σε έναν κόμβο, πρέπει να σχεδιάζεται κατά τα κριτήρια της παραγ. 2.1.2.1.
The area included between the edges of a beam and a column framing to each-other should be appropriately designed following the criteria presented in para.2.1.2.1.
2.5-1- Οι κόμβοι δοκών-υποστυλωμάτων σε κατασκευές κλάσεως πλαστιμότητας "Υ" πρέπει να σχεδιάζωνται όπως παρακάτω:
2.5.1.- Beam-column Joints in DC "H" structures should be designed as follows:
Δράσεις σχεδιασμού
Design actioneffects
Οι τέμνουσες δυνάμεις που δρουν γύρω απ' τον πυρήνα του κόμβου πρέπει να προσδιορΙζωνται λαμβανομένων υπόψη των δυσμενέστατων συνθηκών υπο σεισμικές δράσεις, δηλαδή, συνθήκες ικανοτικού σχεδιασμού για τα συντρέχοντα άκρα των δοκών και ελάχιστες συμβιβαστές τιμές αξονικών και τεμνουσών δυνάμεων των στοιχείων που σχηματίζουν τον κόμβο του πλαισίου.
The shear forces acting around the core of the Joint shall be determined taking into account the most adverse conditions under seismic loading, i.e. capacity design conditions for the concurring beam-ends and the lowest compatible values of axial and shear forces of the framing elements.
Υπο σαφώς ωρισμένες συνθήκες, μπορούν να χρησιμοποιούνται απλοποιημένες εκφράσεις αυτών των τεμνουσών δυνάμεων.
In every case, the absolutely maximum shear forces acting on Joints shall be determined, corresponding to the appropriate seismic direction along the frame considered.
Σε κάθε περίπτωση, θα υπολογίζονται οι μέγιστες τέμνουσες δυνάμεις στους κόμβους, δυνάμεις που αντιστοιχούν στην κατάλληλη διεύθυνση σεισμού.
When at end-beam cross-sections, small width flexural cracks (due to a previous small amplitude moment-reversal) are subsequently closed, horizontal compressive forces are transferred through the concrete compressive zone and are combined with the vertical forces of the compressed zone of the column.
Ενδεικτικώς αναφέρεται το ακόλουθο απλοποιημένο προσομοίωμα το οποίο μπορεί να χρησιμοποιηθή.
Mean values of shear and normal stresses acting on the concrete used, the J oint may be approximated as follows:
ΓΤ
2 in
Ί-
Peff
Σ' αυτήν την περίπτωση, κρίσιμη για την φέρουσα ικανότητα του κόμβου είναι η θλιπτική αντοχή του σκυροδέματος (υπό σύγχρονον εγκάρσιον εφελκυσμό).
In such a case, the compressive strength of concrete (under simultaneous transversal tension) is governing the bearing capacity of the Joint.
Εάν δεν διατίθενται ακριβέστερα, στοιχεία, πρέπει να ικανοποιείται η ανισότητα της σχέσεως (2.21) β) Δικτύωμα και θλιπτήρες
In the absence of more precise data, the following inequality of Equ. (2.21».) should be observed: b) Truss and struts:
Οταν οι μεγάλου εύρους καμπτικές ρωγμές (οφειλόμενες σε προγενέστερη μεγάλου εύρους ανακύκλιση ροπής) στις ακραίες διατομές των δοκών δεν μπορούν εν συνεχεία να κλείσουν, τότε οι οριζόντιες θλιπτικές δυνάμεις μπορούν να μεταφερθούν μόνον μέσω του οπλισμού της δοκού.
When at end-beam cross sections, large width flexural cracks (due to a previous large amplitude moment-reversal) cannot be subsequently closed, the horizontal compessive forces may be transferred only through the reinforcement of the beam.
Ετσι, δεν μπορεί να αναπτυχθή πλήρης διαγώνιος θλιπτήρας" επιπλέον, η διείσδυση της διαρροής καί απ' τις δύο πλευρές της ράβδου οδηγεί σε υψηλές και συγκεντρωμένες τάσεις συναφείας περί την μεσαία περιοχή της ράβδου.
Thus, a complete diagonal strut cannot develop; besides, yield penetration at both sides of the bar results in high and concentrated bond stresses along its middle.
Ετσι, δεν μπορεί να αποκλεισθή η εμφάνιση εκτεταμένων διαγώνιων ρωγμών εντός του πυρήνα του κόμβου* επομένως, απαιτείται πρόσθετος μηχανισμός δικτυώματος για την μεταφορά τέμνουσας.
Hence, extensive diagonal cracks within the core of the Joint cannot be excluded; an additional truss mechanism is then needed for shear transfer.
Σ' αυτές τις περιπτώσεις πρέπει να χρησιμοποιείται κατάλληλο συνδυασμένο προσομοίωμα, στο οποίο να περιορίζεται καταλλήλως η διαγώνια ρηγμάτωση του σκυροδέματος.
In such cases, an appropriate combined model should be used, in which diagonal concrete cracking shall be adequately limited.
Για τον σκοπό αυτό, είναι επαρκείς απλοποιητικές μέθοδοι σχεδιασμού ελεγμένες βάσει αναγνωρισμένων πειραματικών αποτελεσμάτων.
Simplified design methods covered by recognised experimental data are sufficient to this purpose.
Ετσι, ο έλεγχος πρέπει να καλύπτη και τους δύο μηχανισμούς.
For such structures subject to large post­yield reversals, it Is not posslbU to predict the shear transfer mechanism among those presented in para. (2.5.1.2).!
\ δο κό δοκός υπ/μα ,^UM- Ι
Thus, the verification shall cover b o t h of them.
0 Υπενθυμίζεται ο κανόνας της παραγ.(2.2.1.2)1ε
The rule of para (2.2.1.2)le is reminded
Πρέπει να διατάσσωνται κλειστοί οριζόντιοι συνδετήρες.
Closed horizontal hoops should be provided.
Ο υπάρχων οπλισμός του υποστυλώματος μπορεί να λειτουργήση ως οπλισμός κόμβου* μόνον ενδιάμεσες ράβδοι, τοποθετημένες μεταξύ των γωνιών των υποστυλωμάτων, μπορούν να ληφθούν υπόψη.
Existing column reinforcement may serve as Joint reinforcements: only intermediate bars, located between the corners of the column, can be taken Into account.
Ο έλεγχος αντοχής των κόμβων δοκών-υποστυλωμάτων σε κατασκευές κλάσεως πλαστιμότητας "Υ" γίνεται όπως παρακάτω: α) Η ακεραιότητα του διαγώνιου θλιπτήρα όπως ορίσθηκε στην παραγ.(2.5-1·2)Ια θα εξασφαλίζεται μέσω της ακόλουθης αν ισότητας :
The strength verification of beam-column Joints of DC"H" structures shall be carried-out as follows: a) The integrity of the diagonal strut defined in para.
> 20Trvdbj he (2.21) όπου το ενεργό πλάτος του κόμβου, bj, λαμβάνεται ίσο με b*:
(2.5-1.2)la shall be secured by means of the following inequality.
(2.25) όταν bc
Rd .bj .h c where the effective Joint width bj , shall be taken equal to be bj = min < > b (2.25) when bc w c v. bw + — h2 or bj = min
Οταν υπάρχη εκκεντρότητα "e" μεταξύ των αξόνων της και του υποστυλώματος, τότε 1 1 bj s -
Limited concrete cracking is allowed; to this purpose, the maximum tensile stress of concrete should not exceed the design value of the mean tensile strength of concrete fct,m max o i
Επιπλέον, ο όρος που εκφράζει την διατμητική αντοχή του σκυροδέματος πρέπει να μειώνεται καταλλήλως ώστε να λαβαίνεται υπόψη η επιρροή της ανακυκλίσεως.
Besides, the concrete shear resisting term should be adequately reduced to account for the cyclic effects.
Οι κόμβοι δοκών-υποστυλωμάτων δεν θεωρούνται περιοχές απορροφήσεως σημαντικού ποσού ενεργείας.
Beam-column Joints are not considered as substantial energy dissipation areas.
Παρ' όλα αυτά, τα κριτήρια σχεδιασμού της παραγ.2.5·1·2 θεωρείται οτι εξασφαλίζουν επαρκώς σταθερή απόκριση των κόμβων υπο τις συνθήκες του σεισμού σχεδιασμού.
However, the design criteria of para.2.5.1.2 are deemed to secure a sufficiently constant response of Joints under the design earthquake conditions.
Τα κριτήρια της παραγ.(2.1.2.1)3Β μπορούν να εφαρμοσθούν εφόσον προβλέπεται ελάχιστος οπλισμός κόμβου όπως και στις κρίσιμες περιοχές των υποστυλωμάτων.
The criteria of para (2.1.2.1)3b may be applied by providing minimum Joint reinforcements as in the critical regions of columns.
Ετσι, ο οριζόντιος οπλισμός περισφίγξεως στους κόμβους δοκών/υποστυλωμάτων πρέπει να είναι ø6 ανα Sr, = min (h^/1, 100 mm)* όταν στον κόμβο συντρέχουν δοκοί και απ' τις τέσσερις πλευρές, η απόσταση αυτών των συνδετήρων μπορεί να αυξηθή σε h^/2 αλλά όχι μεγαλύτερη απο 150 mm.
Thus, the horizontal confinement reinforcement in beam column Joints shall be ø6 mm every Sh = min (hc/ & .
Επιπλέον, πρέπει να προβλέπεται τουλάχιστον μια ενδιάμεση κατακόρυφη ράβδος (μεταξύ των γωνιών των υποστυλωμάτων) σε κάθε πλευρά του κόμβου.
100 mm); if framing beams are present from all four faces of a column, the spacing of these hoops may be reduced to hc/2 but in no case larger than 150 mm.
Η μέγιστη απόσταση μεταξύ διαδοχικών ράβδων πρέπει να είναι ίση με 150 mm.
Besides, at least one intermediate (between column-corners) vertical bar shall be provided at each side of the Joint; the maximum distance between consecutive bars should however be equal to 150 mm.
Οι κόμβοι δοκών-υποστυλωαάτ ων σε κατασκευές που ανήκουν σε κλάση πλαστιμότητας "Μ" πρέπει να σ χ ε 61ά ζ ω ν τ α ι ως εξής:
Beam-column Joints in DC"M" structures should be designed as follows:
Δράσεις σχεδιασμού
Design action effects
Οπως στην παραγ.
As in para 2.5.1.1. taking however YRd
Ο μηχανισμός μεταφοράς είναι όπως στην παραγ.(2.5-1-2)1.
The strength verification of beam-column Joints of DC"M" structures shall be carried out as follows: a) The integrity of the diagonal strut shall be secured as in para (2.5·1.2).2a. b) Joint reinforcements shall be provided as described in para (2.5.1.2).2b for DC"H" structures.
Ο έλεγχος που ανήκουν αντοχής των κόμβων/υποστυλωμάτων σε σε κλάση πλαστιμότητας "Μ" θα γίνεται
However, due to the lower number of large amplitude cyclic reversals expected to act in DC"M" structures (compared to those of DC"H" structures), the reduction factor of concrete shear resistance may be taken equal to 0,80.
(2.5-2.2)2. κατασκευές ως εξής: α) θλιπτήρα εξασφαλίζεται όπως
Thus, under the conditions of para (2.5·1·2).2b, Equ.(2.26) is modified as follows:
Τοπική πλαστιμότητα
2.5-2.3- Local ductility
Τα κριτήρια της παραγ.(2.1.2.1)3Β μπορούν να εφόσον διατάσσονται ελάχιστοι οπλισμοί κόμβου κρίσιμες περιοχές των υποστυλωμάτων.
The criteria of para (2.1.2.1).3c may be applied by providing minimum Joint reinforcements as in the critical regions of columns.
τσι, ο οριζόντιος οπλισμός ός περισφίγξεως περισφίγξεως στους στους κόμ κόμβους οκών/υποστυλωμάτων θα είναι ø6 ανά s
Thus, the horizontal confinement reinforcement in beam-column Joints shall be ø6 mm every s
150 mm) πιπλέον, θα διατάσσεται τουλάχιστον μια ενδιάμεση
(between column-corners) vertical bar shall be provided at each side of the
2.5-3- Οι κόμβοι δοκών-υποστυλωμάτων σε κατασκευές κλάσεως πλαστιμότητας "γ" πρέπει να υπολογΙζωνται ως εξής:
2.5.3·- Beam-column joints in DC"L" structures should be designed as follows:
Ο οριζόντιος οπλισμός περισφίγξεως σε κόμβους δοκού/υποστυλώματος πρέπει να είναι ίσος με εκείνον ο οποίος διατάσσεται στις κρίσιμες περιοχές του υποστυλώματος.
The horizontal confinement reinforcement in beam-column Joints shall be equal to those provided along the critical regions of the column.
Επιπλέον, τουλάχιστον μια ενδιάμεση κατακόρυφη ράβδος πρέπει να διατάσσεται μεταξύ των γωνιών του υποστυλώματος σε κάθε πλευρά του κόμβου.
Besides, at least one intermediate vertical bar shall be provided between column-corners at each side of the Joint.
Δομικά στοιχεία (κυρίως κατακόρυφα) που στηρίζουν άλλα στοιχεία και έχουν επιμήκη διατομή θα σχεδιά­ζονται ως τοιχώματα" η διαφοροποίηση μεταξύ "υποστυλώματος" και "τοιχώματος" θα γίνεται με Βάση την απαίτηση για περίσφιγξη ολόκληρης ή τμήματος της διατομής (βλ. παραγ. 2.6.2.3)·
Structural elements (essentially vertical ones) offering support to other elements and with elongated crosssection form, shall be considered as walls; the differentiation between a "column" and a "wall" element shall be made on the basis of the need for full-section or partial-section confinement (s. para. 2.6.2.3).
Παρ' όλα αυτά. μια πρώτη ένδειξη γι' αυτή την δια­φοροποίηση είναι λόγος μήκους (lw) προς πλάτος (b«) μεγαλύτερος του 1. περίπου.
) ratio of more than, say, ¡X may w w serve as a first indication in this respect.
Πρέπει να δίνεται προσοχή στην ανάγκη για πλήρη πάκτωση και αγκύρωση των τοιχωμάτων Ω.Σ. στην βάσητους. σε ικανά και ισχυρά υπόγεια και θεμελιώσεις.
Emphasis is given on the need for full embedment and anchoring of R.C. walls at their bases, on adequate basements and foundations.
Σχετικώς, δεν επιτρέπονται "φυτευτά" (πάνω σε δοκούς) τοιχώματα σε σεισμογενείς περιοχές (βλ. επίσης Παράρτημα Β ) .
In this respect, cut-off walls (resting on beams) are not permitted in seismic zones (s. also Appendix B).
[Το πρόβλημα των καταλλήλων επαυξητικών συντελεστών είναι ακόμη υπο συζήτηση].
[The problem of the appropriate magnification factors is still under discussion].
Απ' αυτή την άποψη, διακρίνονται οι εξής δυσμενείς συνθήκες για την ικανοποίηση της απαιτήσεως μή-καταρ-ρεύσεως (βλ. παραγ. 2.1.2.1):
From this point of view, the most adverse conditions may be distinguished in satisfying the non-collapse requirement (e.para.
- Μικρέο τιμές Ns είναι πιό δυσμενείς για ελέγχους αντοχών (μικρότερες καμπτικές και διατμητικές αντοχές)
- Low N?-values are more unfavourable for strength verifications (smaller flexural and shear strengths)
- Μεγάλες τιμές Ns είναι πιό δυσμενείς για ε κ τιμήσει ς πλαστιμότητας (μικρότεροι διαθέσιμοι ΣΔΠΚ).
- High Ns-values are more unfavourable for ductility evaluations (lower available local ductility factors).
Αυτό το κεφάλαιο περιλαμβάνει τους κανόνες αντισεισμικού σχεδιασμού των τοιχωμάτων Ω.Σ. ή των επίπεδων στοιχείων υπο επίπεδη (* υ ρ i ω ς) έ ν τ ασ η■
This chapter contains the aseismic design rules of R.C. walls or plane elements under (mainly) in-plane action-effects.
Εντατικά αεγέθη σχεδιασμού
DESIGN ACTION-EFFECTS
Ανάλυση α) Οι δρώσες ροπές κάμψεως, αξονικές και τέμνουσες δυνάμεις των τοιχωμάτων θα καθορίζονται απ' την ανάλυση της κατασκευής υπο τον συνδυασμό φορτίων με σεισμό (παραγ.1.5 του Τμήματος 1).
Analysis a) The acting bending moments, shear forces and axial forces on walls shall be determined from the analysis of the structure for the seismic load combination.
Παρ' όλα αυτά, για κτίρια ΚΠ "Υ" και "Μ" και όταν γίνεται στατική ανάλυση, πρέπει να λαβαίνονται υπόψη τα δυναμικά φαινόμενα με την βοήθεια κατάλληλης απλοποιητικής μεθόδου.
However, for DC "H" and "M" walls and whenever a static analysis is carried out, dynamic effects should be taken into account by means of an appropriate simplified method.
Αν δεν υπάρχει άλλη ακριβέστερη μέθοδος, μποοούν να εφαρμοσθούν οι κανόνες που δίνονται στο Παράρτημα Γ για την εκτίμηση της τελικής εντάσεως που θα ληφθή υπόψη στην δ ιαστασιολόγηση και στην όπλιση.
If a more precise method is not available, the rules given in Appendix C may be used for the estimation of the final actioneffects to be taken into account in dimensioning and detailing.
Αυτοί οι κανόνες αφορούν τις περιβάλλουσες σχεδιασμού για τις ροπές κάμψεως, καθώς και τους επαυξητικούς συντελεστές για τις τέμνουσες δυνάμεις.
These rules cover the design envelopes for bending moments,as well as the magnification factors for shear forces.
Β) Οι πιθανές αυξομειώσεις των αξονικών δυνάμεων όταν αλλάζει n διεύθυνση σεισμού θα λαβαίνεται καταλλήλως υπόψη.
b) The possible modifications of axial forces on walls when the seismic direction is changing, shall be appropriately taken into account.
Θ
TABLE
(ηλάστιμη)
WEB DIAGONAL FAILURE (compression) (tension)
ΑΣΤΟΧΙΑ (θλίψη)
• Insuffleitnt a Insufficient wab reinforceaent
ΟΡΙΖΟΝΤΙΑ ΟΛΙΣΘΗΣΗ
"Defectiva" boundary e lewrot.
(εφελκυσμός) • Ανεπαρκής οπλι­
AlBoit tlBulUiMOU« raschine of yield on both edece
• Ανεπαρκές πάχος κορμού
• Insufficient wall's bast ¿stalling (anchorinf, splicing!
► Μικρές τιμές Ν„ w
• Low Ns­values
Διάκριση του δεσπόζοντος τύπου αστοχίας α) Λόγω της θεμελιώδους σημασίας που EVE ι ο δεσπόζων τύπος αστοχίας στην τιμή του δείκτη συμπεριφοράς που θα χρησιμοποιηθή στην ανάλυση (βλ.
Distinction of prevailing failure modes· a) Because of the fundamental importance of the prevailing mode of failure on the behaviour factor to be used in analysis (s. Table
Πίνακα V, παραγ.
V, para.
2.1.1), πρέπει να προβλεφθή ο αναμενόμενος τύπος αστοχίας (κααπτική ή διατμητική αστοχία) για κάθε τοίχωμα κτιρίων ΚΠ "Υ" και "Μ".
2.1.Ü), a prediction of the expected type of failure (flexural or shear) should be made for each wall of DC "H" and DC "M" structures.
Για κτίρια ΚΠ "Χ", μια τέτοια διάκριση δεν χρειάζεται, δεδομένου οτι οι δείκτες συμπεριφοράς είναι ίσοι, σχεδόν, με την μονάδα.
For DC "L" structures, such a distinction is not needed since the behaviour factor is very close to unity.
Υπενθυμίζεται (βλ.
Shear­ratio as « Ms < j : Vs lw, (where M
Πίνακα V, παραγ.
, Vs¿ denote the tì
(i) Οπως για πλαισιώματα, (ii) Οπως για τοιχώματα, (iii) Μισές τιμές απ' αυτές τις περιπτώσεις (ii), (iv) q = 1.
S (1 acting bending moment and shear force).
Δεδομένου ότι μια τέτοια διάκριση είναι δυνατή μόνο μετά την δ ιαστασιολόγηση, μπορεί να εφαρμοσθή κατά την προμελέτη ο ακόλουθος πρακτικός κανόνας (βλ. επίσης Αιτιο­λογική Σημείωση Αρ. 11):
These distinctive numerical values reflect the acceptance of a higher probability of less ductile failures in the case of DC "M", since Q­values are In any event lower.
- Για λόγο ύψους (hw) προς μήκος (lw) μεγαλύτερο του 1.50, περίπου, μια τιμή του "υ" μεγαλύτερη του 1,00 είναι πολύ π ι θανή.
The actual margins of uncertainty related to vRd are reduced since in EQU.
Σ' αυτή την περίπτωση, μια καμπτική αστοχία είναι σχεδόν
2.31 the design value of vRd is used, without detracting the Influence of the respective γη­values.
β) Η διάκριση ανάμεσα σ' αυτούς τους δύο τύπους αστοχίας μπορεί να γίνει με βάση τον λόγο:
b) The distinction between these two types of failure may be made on the basis of the ratio υ
= η ελάχιστη τιμή της αντοχής σχεδιασμού έναντι διατμητικής αστοχίας (διαγώνια θλίψη, διαγώνιος εφελκυσμός ή ολίσθηση), όπως καθορίζεται στις παραγ.
Rd» where VR(j = the minimum value of the design strength versus shear failure modes (diagonal compression, diagonal tension or shear sliding) as described in para. (2.6.2.1)2.
Γενικώς, Vr-i^ci = M°?c» : a¿ .
1,50, a υ-value more than 1,00 is highly probable.
1» ■ όπου α$ = ο λόγος διατμήσεως κατά την αστοχία.
In this case, a flexural mode of failure is almost certain, and the wall may be considered as slender.
γ«ό
) to length (l
γ) Με την βοήθεια του λόγου "υ", η διάκριση του τύπου αστοχίας για τοιχώματα κτιρίων ΚΠ "Υ" και "Μ" μπορεί να γίνει ως εξής :
In this case, a shear mode of failure is almost certain and the wall may be considered as squat.
Αν 1.00 < υ, μια καμπτική ροπή αστοχίας είναι πολύ πιθανή (ii) Αν 0,75 < υ^ 1,00. μια μικτή μορφή αστοχίας είναι πιθανή, αλλά με δεσπόζοντα καμπτικό χαρακτήρα. (iii) Αν 0,50 < υ ^ 0,75. μια διατμητική μορφή αστοχίας είναι πολύ πιθανή (iv) Αν υ ^ 0,50, μια διατμητική μορφή αστοχίας είναι σίγουρη.
(i) If 1,00 < υ a flexural type of failure is highly probable (ii) If 0.75 < υ x 1, 00, a mixed type of failure will probably occur, however with a prevailing flexural character (iii) If 0,50 < u x 0,75. a shear type of failure is highly probable
βέβαιη, και το τοίχωμα μπορεί να θεωρηθή ως "εύκαμπτο".
The horizontal bars (in the form of elongated closed or adequately anchored stirrups) can also be considered to fully contribute to the confinement of the boundary elements.
Για λόγο ύψους (hw) προς μήκος (lw) μικρότερο του 0.75. περίπου, μια τιμή του "υ" μικρότερη του 0,50 είναι πολύ π L θανή.
The vertical bars (if of the same bond characteristics as the main longitudinal re-bars) can also be considered to fully contribute to the actual flexural strength.
Σ' αυτή την περίπτωση, μια διατμητική αστοχία είναι σχεδόν βέβαιη, και το τοίχωμα μπορεί να θεωρηθή ως "άκαμπτο".
= shear resistance due to mechanisms other than axial resistance of reinforcements, and concrete-to-concrete friction.
Τοιχώματα κτιρίων ΚΠ "Υ"
WALLS OF DC "H" STRUCTURES
Υπολογισμός και έλεγχος των αντοχών σχεδιασμού
Design strength evaluation and verification
Οι καμπτικές αντοχές θα υπολογίζονται και θα ελέγχονται όπως για τα υποστυλώματα, για την ελάχιστη θλιπτική αξονική δύναμη υπο τον συνδυασμό φορτίων με σεισμό.
Flexural strengths shall be evaluated and verified as for columns, under the minimum compressive axial force for the seismic load combination.
Αστοχία κορμού λόγω διαγώνιας θλίνεως
Web diagonal compression failure vSd
1„ κρίσιμες περιοχές
= 0.30fcd .bw.lw outside these regions.
2.6.2.3Υ) κα ι Vrçd,3
(2.6.2.1)3· Web diagonal tension failure
(2.31) c έξω απ' αυτές τις περιοχές.
An accurate model shall be used for the evaluation of the shear resistance VRd3taking also into account the cyclic reversals of post yield imposed deformations.
Ενα ακριβές προσομοίωμα θα χρησιμοποιείται για τον υπολογισμό της διατμητικής αντοχής Vecj,3 . λαβαίνοντας υπόψη τις ανακυκλίσεις των μετελαστικών επιβαλλόμενων παραμορφώσεων.
Vertical bars, properly anchored and spliced along the height' of thè wall, shall also be provided along the web to satisfy the inequality.
Αν δεν υπάρχει πιό ακριβές προσομοίωμα. θα εφαρμόζονται οι εξής διάταξεις:
Vsd > · P fyd.v bwlw * Vcd * mi» Ns (2.37) v d b) When as < 1.3. the following empirical expression shall be used for the calculation of the required horizontal and vertical reinforcement: f vSd > LP yd,h (a ( 1. 3-a
Οταν στην διατομή του τοιχώματος δρά σημαντικό αξονικό φορτίο, δεν μπορούν να αναπτυχθούν πλήρεις ρωγμές και υπάρχει πάντα μια θλιβόμενη περιοχή, μέσω της οποίας μπορεί να μεταφερθή τέμνουσα δύναμη.
When a significant axial load acts on the cross­section, full depth cracks can not develop, and there is always a compressed part of the cross­section through which shear could be transferred more easily.
Ο συντελεστής ßi (1 < βχ < 2) λαβαίνει υπόψη το μέγεθος του αξονικού φορτίου, μέσω του λόγου της ροπής σ) ως προς την ροπή σχεδιασμού (M 5d). όπως αποθλίψεως (Μστον EC 2:
The factor Bi (1 < Bi < 2) takes into account the amount of axial force present, by means of the ratio between the decompression moment (Mo) and the design moment (M ). as in EC 2: sd