natgillin/translations-raw huggingface dataset:
Ισο με το πλάτος του υποστυλώ­ματος συν το διπλάσιο του πάχους της πλάκας δεξιά-αριστερά. αν υπάρχουν εγκάρσιοι δοκοί με πα­ρόμοιες διαστάσεις.
At each end cross-section, two values of acting shear calculated: the maximum VSd,ma* and the minimum Vsd > min · corresponding to positive and negative resisting moments at hinges.
Για εσωτερικά υποστυλώματα
The flexural strengths are evaluated as foreseen in EC2.
γ) Οι πάνω οπλισμοί των ακραίων διατομών των δοκυν θα αγκυρώνονται καταλλήλως, έτσι ώστε να ανθίστανται στην απομείωση συναφείας λόγω της επιρροής της ανακυκλίσεως. ETOL. αν δεν υπάρχουν πιό ακριβή στοιχεία, πρέπει να τηρούνται οι επόμενοι κανόνες, που θεωρείται ότι ικανο­ποιούν αυτό το κριτήριο:
(2.2) a) Observe the Inequality MR > Ms(E. G. P. Z < *¡Q¡ < ) b) The up­side reinforcements of the end cross­sections of T­ or L­shaped beams shall be mainly placed within the beam's width; some of these reinforcements may be placed within parts of slab, shorter than the flange width (which is drastically reduced because of local plasticity effects) . This slab width may be chosen as indicated here below:
— σμού που διαπερνούν τον κόμβο, βελτιστοποιείται αν το πλάτος της δοκού δεν είναι μεγαλύτερο απ' το πλάτος του υποστυλώματος ν
­ For exterior columns Within the column width, in the absence of transversal beam.
μισό ύνος της δοκού.
Within a length twice as long as the slab thickness on each side of beam, if there is a transversal beam of similar dimensions.
Πάντως, b„ > 2 bc. (11)
(i) The favourable effect of column's compressive force for the h
Σε κάθε περίπτωση, το 75% των οπλισμών κάθε πλευράς πρέπει να αγκυρώνονται μέσα στο υποστύλωμα ή πέρα απ' τον κόμβο, σε απόσταση όχι μι­\· '■ ι - · κρότερη απο Ιο = 1,5 h«.
ΓΓΊ- bond of the horizontal bars crossing the Joint is optimised if the width of the beam is not larger than the column's width increased on each side by half of the height of the beam.
(iii) Η διάμετρος ø των ράβδων που αγκυρώνονται πέρα απ τον κόμβο δεν πρέπει να είναι μεγαλύτερη απο 1/2 5. b..
I the column or beyond the Joint at a distance not smaller than lo = 1,5 h w
- Κατά μήκος των απαραιτήτων μηκών υπερκαλύψεως (βλ.
(iii)The diameter ø of bars anchored beyond
- Συγκολλητές συνδέσεις ή μηχανικές συνδέσεις με περί­βλημα πρέπει να διατάσσονται σε αποστάσεις μεταξύτους τουλάχιστον 600 mm.
—/■ d) Extension of bars is allowed only outside the beam­column Joints and outside the regions where plastic hinges may appear (s.para 2.2.1.3­1). and under conditions insuring adequate bond resistance under cyclic actions.
Πρακτικώς αν
This is practically the case if
6(2 + ζ)τ, bw . d. β
Smin I > 6(2*ζ) TRf bw.d.B > -0.1): For low axial force (vd Β = 1
> -0,1): d Για μικρό αξονικό φορτίο ( v Β = 1.
For high axial force ( vd < -0.1): • in the critical regions, Β = 1 > 2) • outside these regione, Β = Β) (= 1+M0
• Εκτός αυτών των περιοχών, β=Βι
To this effect, the following deemed to satisfy rules apply:
δοκό στο υποστύλωμα θα εξασφαλίζεται μειώνοντας την σχετική εκκεντρότητα δοκού-υποστυλώματος.
Ï) Efficient transfer of cyclic moments from beam to column shall be secured by reducing the eccentricity of beam relative to the columns into which it frames.
Οι διατμητικές αντοχή υπολογίζονται και ελέγχονται σύμφωνα με EC 2, με τις εξής τροποποιήσεις: α) Ο όρος ν,= ο δεν θα λαβαίνεται υπόψη εντός των κρίσιμων περιοχών των πιθανών πλαστικών αρθρώσεων (παραγ.
The shear strengths evaluation and verification are carried out as foreseen in EC2, with however the following modifications: a) The term Vcdshall not be taken into account within the critical regions of potential plastic hinge formation
Οσο αφορά την διάταξη των οπλισμών διατμήσεως, πρέπει να διακριθούν δύο περιπτώσεις, εξαρτώμενες απ' τον αλγεβρικό λόγο μεταξύ της ελάχιστης και της μέγιστης τέμνουσας δύναμης σχεδιασμού: ζ
Regarding the arrangement of shear reinforcements, two cases should be distinguished, depending on the algebraic ratio between the minimum and maximum design shear forces: ζ " ^Smin /Vsmox ·
Αν -0,5 > ζ > -1.0 δηλ. αν αναμένεται πλήρης σχεδόν ανακύκλιση των τεμνουσών δυνάμεων, τότε: (i)
If ­0.5 > ζ > ­l.o, i.e if an almost full reversal of shear forces is expected, then: (1)
Σε περίπτωση σημαντικής πιθανότητας δισδιαγώνιας ρηγματώσεως υπο την αρνητική V d,mmi η μισή V d, ™*«
In case of a considerable probability of bidiagonal cracking caused by the negative V n
B θα παραλαμβάνεται απο συνδετήρες και η μισή απο
S r n a) < be retained by stirrups and half by bidiagonal reinforcements, while (ii) In case of high probability of bidiagonal cracking caused by the negative V m ¡
6ισδιαγώνιους οπλισμούς, ενώ
, all V shall be retained by
Σ' αυτή την περίπτωση ο έλεγχος γίνεται μέσω της ανισότ ητας: ν»* { ΣΑ.ί,,.=,.V2.
In such a case, the verification is carried out by means of the ineaualitv V„ < ΣΑ f . \/T. 113
Αν και δεν συνιστάται 61αστασιολόγηση διατομών με απαίτηση θλιβόμενου οπλισμού έτσι ώστε να πληρούν την Εξ.
Although it is not recommended to dimension cross­sections requiring compression reinforcement to comply with Equ.
2.2, τέτοιες διατομές υπόκεινται επίσης σε σχηματισμό πλαστικών αρθρώσεων.
2.2. such areas are also susceptible to plastic hinge formation.
Οι συνδετήρες νοούνται κλειστοί με άγκιστρα 135' (μήκους 10 dn )·
A hoop is defined as a closed stirrup with 135' bent­in (lOdh long) hooks.
Ετσι, επιτυγχάνεται δραστική μείωση της τιμής "ξου" (Εξ.
Thus, a drastic decrease of the ζ:υ ­value (Equ.
2.1α), που οδηγεί σε σημαντική αύξηση του δείκτη πλαστιμότητας καμπυλοτήτων.
2.1a) is achieved, leading to a considerable increase of the curvature ductility factor.
Στην πραγματικότητα, υπο καμπτικές συνθήκες, μπορεί να χρησιμοποιηθή η επόμενη προσέγγιση:
In fact, under flexural conditions, the following approximation may be introduced :
Τοπική πλαστιμότητα
2.2.1.3; Local ductility
Το κριτήριο της παραγ.(2.1.2.1)2β εφαρμόζονται ως εξής:
The criterion of para (2.1.2.1)2b is applied as follows.
(2.2.1.3)1- θα θεωρείται ότι πιθανή περιοχή για σχηματισμό πλαστικής αρθρώσεως είναι ένα μήκος διπλάσιο του ύψους της δοκού, δίπλα στην ακραία διατομή (καθώς επίσης και ένα μήκος διπλάσιο του ύψους της δοκού, δεξιά-αριστερά κάθε άλλης διατομής της οποίας οι οπλισμοί διαρρέουν υπο τις σεισμικές συνθήκες σχεδιασμού).
(2.2.1.3).1- It shall be considered that a potential region for plastic hinge formation is a length twice as large as the beams depth next to the end crosssection (as well as a length twice the beam's depth on both sides of any other croee-seetion amenable to yield under the design earthquake conditions).
Εντός αυτών των κρίσιμων περιοχών, και αν δεν υπάρχουν πιό ακριβή στοιχεία, η απαίτηση τοπικής πλαστιμότητας (παραγ. (2.1.2.1)2Β ) ικανοποιείται αν: α) διαμέτρου όχι μικρότερης απο
Within these critical regions, if more precise data are missing, the required local ductility (para.2.1.2.1.2.b) is satisfied if: with a a) Hoops, of not less than 6 mm diameter, are provided spacing:
Διατάσσονται συνδετήρες, 6 mm, σε αποστάσεις: r lw'1 s S,, r- min —_BAR_ 2ld,-, 150 mm έτσι ώστε να εξασφαλίζεται ικανοποιητική περίσφιγξη
(hw/ft Sh = min < 2ftdh · in order» to secure an adequate confinement
6dL έτσι ώστε να αποφεύγεται τοπικός λυγισμός των διαμηκών ράβδων.
Sh Ì 6dt , so that local buckling of longitudinal bare is avoided.
Ο πρώτος συνδετήρας θα τοποθετείται σε απόσταση 50 mm απ' την ακραία διατομή της δοκού.
The first hoop shall be placed at 50 mm from the end crosssection of the beam.
β) Πρόσθετοι οπλισμοί, που δέν λαβαίνονται υπόψη κατά τον έλεγχο της Εξ.
b) Additional reinforcements, not taken into account for the compliance to Equ.
2.2, διατάσσονται στην θλιβόμενη περιοχή, σε ποσοστό ίσο με το μισό του εφελκυόμενου οπλισμού αυτών των κρίσιμων περιοχών.
2.2, are placed in the compressive zone, equal to half the amount of tensional reinforcement of these critical regions.
Επιπλέον, οι απαιτήσεις πλαστιμότητας κατά μήκος όλης της δοκού θεωρείται ότι ικανοποιούνται αν: α) Το ποσοστό του εφελκυόμενου οπλισμού δεν είναι μικρότερο απο (βλ. παραγ. (2. 1. 2.
Besides, the necessary ductility conditions along the entire beam are deemed to be satisfied if: a) The ratio of the tensional reinforcement is not
Βλ. παραγ. (2. 1. 2.
see para (2.1. 2.1 )3· Mii )
Το κριτήριο της παραγ.(2.1.2.1)3 μπορεί να εφαρμοσθή ως εξής:
The criterion of para (2.1.2.1)3 . may be applied as follows: (i) Minimum width of beams 200 mm
Ελάχιστο πλάτος δοκών: 200 mm.
One fourth of the maximum top-side reinforcement should run along the entire beam's length.
(iii) Λόγος πλάτους προς ύψος δοκών (διαστάσεις διατομής) όχι μικρότερος απο 0,25·
Width to height ratio (cross-sectional dimensions) not lower than 0,25-
Ενα ελάχιστο ποσοστό οπλισμού χρειάζεται στο κάτω μέρος των ακραίων διατομών, για να εξασφαλισθή μια ικανοποιητική καμπτική αντοχή έναντι ανακυκλίσεων, ακόμη και αν τέτοιες ανακυκλίσεις δεν προβλέπονται απ' την μέθοδο αναλύσεως που χρησιμοποιήθηκε.
A certain minimum amount of reinforcement is needed in the lower side of the end cross-sections to provide a reasonable flexural resistance against reversed action, even if no reversal is foreseen by the method of analysis used.
Δοκοί κλάσεως πλαστιμότητας "Μ"
Beams of ductility class "M"
Εντατικά μεγέθη σχεδιασμού
Design actioneffects
Οι δρώσες ροπές κάμψεως και τέμνουσες δυνάμεις θα λαβαίνονται απ' την ανάλυση της κατασκευής για τους συνδυασμούς δράσεων υπο σεισμικά φορτία (παραγ.
The acting bending moments and shear forces shall be obtained from the analysis of the structure for the seismic load combinations (Part 1.1, para 6.2); redistribution according to EC2 is permitted.
Αντοχές σχεδιασμού
Design strengths
Οι καμπτικές αντοχές υπολογίζονται σύμφωνα με τον EC 2.
The flexural strengths are evaluated as foreseen in EC2.
Ο έλεγχος των καμπτικών αντοχών γίνεται σύμφωνα με την παραγ.(2.2.1.2)1, αλλά με τις εξής τροποποιήσεις:
The flexural strength verification is carried-out as in para (2.2.1.2)1, with however, the following modifications:
- παραγ. (2. 2. 1.
- para (2. 2. 1. 2 ) lc ( ii ) : 10= 100 mm - para (2.2.1.2)lc(iii ) : ø } bc : 20
To κριτήριο της παραγ.(2.1.2.1)3 εφαρμόζεται όπως στην παραγ. 2.2.1.1.
The criterion of para (2.1.2.1)3b is applied as in para.2.2.1.ft.
Οι δρώσες ροπές κάμψεως και τέμνουσες δυνάμεις θα λαβαίνονται απ' την ανάλυση της κατασκευής για τους συνδυασμούς δράσεων υπο σεισμικά φορτία (παραγ.
The acting bending moments and shear force shall be obtained from the analysis of the structure for the seismic load combinations (Part 1.1, para.6.2); redistribution according to EC2 is permitted.
Αντοχές σχεδιασμού
Design strength evaluation and verifications
(2.2.1.2)1γ(11 ) : δεν ισχύει - παραγ.(2.2.1.2)1γ(111): ø > l/15.bc (2.2.3.2)2.
The flexural strength verification is carried-out as in para(2.1.2)1, with, however, the following modification: - para (2.1.2)lc(ii) does not apply - para (2.1.2 ) lc(iii): ø > bc : 15 (2.2.3.2)2.
Οι διατμητικές αντοχές υπολογίζονται και ελέγχονται σύμφωνα με τον EC 2.
The shear strengths evaluation and verification Is carried out as in EC2.
Το κριτήριο της παραγ.(2.1.2.1)2Β θεωρείται ότι ικανοποιείται αν τηρηθούν οι ελάχιστες απαιτήσεις του EC 2
The criterion of para (2.1.2.1)2b is deemed to be satisfied if the minimal conditions of EC2 concerning transversal reinforcement are covered and the following specific measures are respected.
που αφορούν τους συνδετήρες και τα ειδικά μέτρα που δίνονται αμέσως μετά.
The criterion of para (2.1.2.1)3 may be applied as follows: a) Additional reinforcements, not taken into account for the compliance to Equ.2.2, are placed in the compressive zone, equal to half the amount of tensional reinforcement of these critical regions.
Δομικά στοιχεία (κυρίως κατακόρυφα) που στηρίζουν άλλα στοιχεία ή που υπόκεινται σε νο > 0,10 θα σχεδιάζονται ως υποστυλώματα. - 126
Structural elements (essentially vertical ones) offering support to other elements or subjected to v^ > 0.10 shall be designed as columns. - 120
Αυτό το κεφάλαιο περιλαμβάνει τους κανόνες αντισεισμικού σχεδιασμού των υποστυλωμάτων Ω.Σ. ή των γραμμικών στοιχείων που δεν πληρούν τον ορισμό των δοκών.
This chapter includes the aseismic design rules of R.C. columns or linear elements not meeting the definition of beams.
Στην παραγ. 2.1 παρουσιάζονται ειδικοί κανόνες σχεδιασμού, που αφορούν υποστυλώματα Ω.Σ. που ανήκουν σε πλαίσια με το ιχοπληρώσε ι ς.
In § 2.4.special design rules are presented, related to R.C. columns belonging to infill frames.
Επίσης, θα λαβαίνονται υπόψη και φαινόμενα 2ας τάξεως (βλ. παραγ.
Second order effects should also be considered (s.
1.1.1.3 του Τμήματος 1.2).
Part 1.2, §4.1.1.3).
α) Παρ' όλα αυτά, για την εφαρμογή του κριτηρίου ικανοτικού σχεδιασμού της παραγ.(2.1.2.1)2α, με σκοπό την μείωση της πιθανότητας σχηματισμού πλαστικών αρθρώσεων στα υποστυλώματα, η ροπή κάμψεως υπο σεισμικές συνθήκες θα καθορίζεται απ' την ισορροπία του υποστυλώματος υπο τον πιό δυσμενή συνδυασμό των ροπών αντοχής των ακραίων διατομών όλων των γειτονικών δοκών.
However, in application of the capacity design criterion of § (2.1.2.1).2a, in order to decrease the probability of plactic hinge formation in columns, the flexural action effects under seismic conditions shall be determined from the equilibrium of the column subjected to the most adverse combination of resisting moments of all adjacent beam end cross­sections.
β) Επισημαίνεται 'ότι είναι δυνατή μια ανακούφιση απ' την εφαρμογή αυτού του κριτηρίου όταν η πιθανότητα πλήρους ανακυκλίσεως των ροπών κάμψεως των δοκών είναι σχετικώς μ ικρή.
Nevertheless, a relief of this rule is possible wherever the probability of full reversal of beam­end moments is relatively low.
γ) Ο επόμενος ή κάποιος ισοδύναμος πρακτικός κανόνας πρέπει να ακολουθηθή κατά την εφαρμογή του κανόνα της παραγ.(2.3·1·1)1α:
The following or an equivalent practical rule has to be observed in applying the rule of § (2.3.1.1) la:
Λαβαίνοντας υπόψη τις πραγματικές ροπές αντοχής των ακραίων διατομών των δοκών που συντρέχουν στον κόμβο, εξετάζεται η ισορροπία αυτού του κόμβου. Γι' αυτόν τον σκοπό.
Taking into account the actual resistant moments of the end cross­sections of the beams framing into the joint, the equilibrium of this joint is considered.
Βρίσκεται ο ακόλουθος "λόγος αθροίσματος ροπών":
To this purpose, the following "sum of moments ratio" is found.
Σ' αυτή την έ κφ ρ α σ η, Μ·- ■■. είναι οι ροπές που δρουν στα υποστυλώματα όπ ως βρέθηκαν κ ο τά την ανάλυση, Mr.·t, είναι ο ι πράγμα τ ι κ ές ροπές αντοχΛς των άκρων των δοκών, λαβαίνοντας υπό ψη τις πραγματικές διατομές των εφελκυομένων οπ λισμών, όπως προβλέπονται (υπο την αντοχή σχ ε δ ιασμού f„d )
. in higher storeys of normal frame-buildings . in case of dual systems, at least up to a certain number of storeys . in case of large span industrial buildings
Ο συντελεστής "γ^^", ίσος με 1,35 για κατασκευές ΚΠ " Υ", "αναιρεί" τον επιμέρους συντελεστή ασφαλ ε t ας γ» = 1,15 και λαβαίνει υπόψη την μεταβλητότητα της fvi- και την πιθανότητα κρατύνσεως.
In these cases, the bending moments determined by means of the capacity design criterion are not considerably higher than those found by the analysis.
Στο ισόγειο, εφαρμόζονται γι α τον πόδα των υποστυλωμάτων (στάθμη
From this point of view,the most adverse conditions may be distringuished as follows:
D" όπως και για την θεμελιώσεως) ο ι ίδιες τιμές του "ar-κεφαλή των υποσ τυλωμάτων.
- Low Νς-values are more safe for strength verifications (smaller MD-values1) ~K
δ) Για την εφαρμογή του κ"ανόνα της παραγ . ( 2 .
- High Ns-values are more safe for the satisfaction of the non-collapse requirement (lower available local ductility).
3· 1 · 1 ) 1Β . μπορεί να εφαρμοσθή η επόμενη μέθοδος:
- High N$-values are more safe when used in the capacity design of shear forces (§ 2.3.1.1.2).
Χρησιμοποιείται ο "συντελεστής ανακυκλίσεως ροπών".
In applying the rule of §(2.3.1.1 )lb, the following method may be used:
Απ' αυτή την άποψη, διακρίνονται οι εξής δυσμενείς συνθήκες:
An exemption from this criterion is permitted in the following cases: e)
- Μεγάλες τιμές Ν^ είναι υπέρ της ασφαλείας για τον ικανοτικό σχεδιασμό έναντι τεμνουσών δυνάμεων (παραγ. (2.3-1.1)2. ) .
- In plane frames having four or more columns of the same structural importance, plastic hinging is allowed in one column for every three others remaining free from hinging.
Είναι συνηθισμένη (και ευεργετική για την πλαστιμότητα) n διάταξη συμμετρικού οπλισμού (ρ=ρ').
- In single and two-storey buildings, as well as in the top storey of multistorey buildings columns hinge mechanisms are permitted.
στ) Η αλλαγή τιμών των αξονικών δυνάμεων που δρουν σ' ένα υποστύλωμα λόγω εναλλαγής της σεισμικής δράσεως θα λαβαίνεται καταλλήλως υπόψη.
The changing values of axial forces acting on a column when the seismic direction is alternating, shall be appropriately taken into account.
Οι δρώσες τέμνουσες δυνάμεις θα καθορίζονται σύμφωνα με το κριτήριο ικανοτικού σχεδιασμού (παραγ. ( 2.1.2.1)2α), εξετάζοντας την ισορροπία του υποστυλώματος υπο τις πραγματικές ροπές αντοχής των άκρων-του:
The acting shear forces shall be determined in accordance with the capacity design criterion§(2.1.2.1)2.a , considering the equilibrium of the column under the actual resisting moments of its end cross-sections.
Vi^ όπου fVîc είναι οι πραγματικές ροπές αντοχής των άκρων των υποστυλωμάτων, λαβαίνοντας υπόψη τις πραγματικές διατομές των εφελκυομένων οπλισμών, όπως προβλέπονται (υπο την αντοχή σχεδιασμού f
< ¿u tensile steel cross­sections (under the design stress fyd). The YRJ, equal to 1,35 for DC"H" structures, retracts the stress­reduction γ¿=1,15, and accounts for the f ^ variability and for a pro­bable degree of strain hardening.
Υπολογισμός και έλεγχος των αντοχών σχεδιασμού
Normally for each seismic direction (e.g.±x), two pairs offound, under a given N -value each time.
Ο έλεγχος της καμπτικής αντοχής γίνεται ως εξής: Τηρείται η ανισότητα:
irm V d(concrete's contribution to shear strength) may be it, aiso within the critical regions.
Κανονικώς, για κάθε διεύθυνση σεισμού (π.χ. ±χ).
For high axial force (vd < r-0.1), • in the critical regions ß=1
> -0,1), Β=1 < -0,1), d • Στις κρίσιμες περιοχές • Εξω απ' τις κρίσιμες περιοχές
The flexural strength verification is carried­out as follows: Observe the inequality
με βάση είναι η δρώσα ροπή κάμψεως ικανοτικού σχεδιασμού όπως όπου (M-.i)r:r/το κριτήριο που βρέθηκε περιγράφεται στην παραγ.(2.3·1.1)1α.
where (M^Jp p. denotes the acting moment found on the basis of the capacity design criterion as described in § (2.3.Γ.Γ) Ja.
υπόψη ο διαξονικός να ληφθή δράσεων.
In the verification, account should be taken of the bidimensional character of the seismic actions.
Οι διατμητικέο αντοχές υπολογίζονται με τον EC 2.
The shear strengths VR are evaluated as in EC2.
Οι κρίσιμες περιοχές ενδεχόμενου πλαστικών αρθρώσεων περιγράφονται στην παραγ.
The critical regions of potential plastic hinge formation are described in § 2.3.1.3. Verification is carried­out by observing the inequality
Οσο αφορά την διάταξη του οπλισμού διατμήσεως, διακρίνονται δύο περιπτώσεις, εξαρτώμενες απ' τον αλγεβρικό λόγο μεταξύ της ελάχιστης και της μέγιστης τέμνουσας δύναμης σχεδιασμού:
Regarding the arrangement of shear reinforcements, two cases should be distinguished, depending on the algebraic ratio between the minimum and the maximum design shear forces
(ii) Σε περίπτωση μεγάλης πιθανότητας δισδιαγώνια
In case of a considerable probability of bidiagonal cracking shall be retained caused by the negative Vs
E, m» : - ρηγματώσεως υπο την αρνητική Ve,min. ολόκληρη η Vθα παραλαβαίνετα ι με δισδιαγώνιους οπλισμούς.
. , half of Vs by stirrups and half by bidiagonal reinforcements, while
Σ' αυτή την περίπτωση ο έλεγχος γίνεται μέσω της ανισότητας V-3 < ¿AD f yd -V~2. 2.3-1-3- Τοπική πλαστιμότητα
(ii) In case of a high probability of bidiagonal cracking caused by the negative V < . . , all V shall be retained by bidia­ s gonal reinforcements.
Το κριτήριο της παραγ. (2.1.2.1 ) 2β εφαρμόζεται ως εξής:
In such a case, the verification is carried­out by means of the inequality Vsf'2Af' JT
h : η μεγαλύτερη πλευρά του υποστυλώματος c 1 : το καθαρό ύφος του υποστυλώματος
h ­the largest width of column, l^the clear length of column ï·-
r όγκος συνδετήρων/συνδέσμωνόγκος πυρήνα σκυροδέματος fc d c d
■J1 volume of confining hoops wd " volume of concrete core d c d
Διάταξη διπλών συνδετήρων υ :
"double hoops" patterns
Διάταξη τριπλών συνδετήρων ι hÀ ι
"triple hoops" patterns o m
Υπενθυμίζεται (βλ. παραγ.
It is reminded (s.§2.3.1.3.c(ii) ) that for this DC"H", the "single hoop" pattern is not allowed. I? •—
"dt,»-, η διάμετρος του συνδετήρα και "dτων διαμηκών ράβδων.
In this expressions, "bQ" denotes the minimum width of the core,"d. " the minimum diameter of the longitudinal bars, d.. the diameter of the hoop and d. . the maximum diameter of the longitudinal bars
α) Το μήκος των ενδεχόμενων πλαστικών αρθρώσεων θα υπολογίζεται λαβαίνοντας επίσης υπόψη και τις αβεβαιότητες που σχετίζονται μ' αυτό το φαινόμενο.
The length of the potential plastic hinges should be determined taking also into account the uncertainties related to this determination.
Αν δεν υπάρχουν πιό ακριβή στοιχεία, το μήκος αυτό μπορεί να εκλεγεί ως εξής:
In the absence of more precise data, this length can be chosen as follows:
β) Μια ελάχιστη τιμή ΣΔΠΚ μι,-r = 15 πρέπει να εξασφαλίζεται, ενώ η μείωση αντοχής των διατομών έναντι Μ/Ν λόγω της αποφλοιώσεως υπο μεγάλες αξονικές παραμορφώσεις πρέπει να αντισταθμίζεται μέσω ικανής περισφι γξεως.
A minimum CCDF value of pn„ = 15 should be secured, whereas the reduction of cross­sectional strength versus axial action effects because of the concrete "shell" loss under large compressive strains, should be counterbalanced by means of adequate confinement.
Γι' αυτούς τους σκοπούς, μπορεί να χρησιμοποιηθή η επόμενη ανισότητα ως κανόνας που θεωρείται ότι ικανοποιεί αυτές τις απαιτήσεις: Α,.:
To these ends, as a deemed to satisfy rule the following inequality may be used:
0,20 όπου u„d = μηχανικό ογκομετρικό ποσοστό συνδετήρων
= the mechanical volumetric ratio of confining hoops.
Α^ Α0 νο λ
'V^c'^cd^ lised axial force vdλ
Συνδετήρες, διαμέτρου όχι μικρότερης των 6 mm, πρέπει να διατάσσονται σε αποστάσεις bo/I
Hoops, of not less than 6 mm diameter, should be provided with a spacing s
100 με σκοπό την εξασφάλιση μιας ελάχιστης πλαστιμότητας, ανεξαρτήτως των ειδικών μέτρων σχεδιασμού
(ii) Hoops' patterns should be selected in such a way that the largest part of the cross­section of the column would benefit of the triaxial effect produced by hoops and cross­ties.
Προτ ε Iνονται νονται οι επόμενες κατάλληλες διατάξεις, με σκοπ < την βε λτιστοποίηση των ευνοϊκών τριαξονικών φαινομένων (βλ. ε πίσης τα σχόλια της παραγ.(2.3·1·3)Ια και Β): •—n— ι—m—ι ca
Appropriate patterns of confinement are advisable, in order to optimise the beneficial triaxial effect (see also commentaries of §2.3.1.3.1.a and b): ι— pri fr- iii ι ι—n—ι a
N^rf.m.«,,. είναι η μεγαλύτερη δυνατή θλιπτική δύναμη που Spa στο υποστύλωμα υπο την πιό δυσμενή διεύθυνση σεισμικής δράσεως.
(Nd)max denotes the highest compressive axial force acting on the column under the most adverse direction of seismic loading.
2.5-1-1 σχετικά με τους κόμβους δοκών-υποστυλωμάτων.
This is a rule needed for the application of the criterion of § 2.5.1.4., related to beam - column joints.
θεωρητικώς το μέγιστο επιτρεπόμενο ποσοστό οπλισμού καθορίζεται απ' την απαίτηση ΣΔΠΚ.
Theoretically, the maximum allowable steel ratio, would be governed by the CCDF requirement.
Ac . fe ) > 0.35 γιατί για μεγαλύτερες τιμές η επίτευξη του απαιτούμενου ΣΔΠΚ είναι πρακτικώς αδύνατη. 6) Τουλάχιστον μια ενδιάμεση ράβδος (ανάμεσα στις γωνιακές) πρέπει να διατάσσεται σε κάθε πλευρά του υποστυλώματος.
This clause aims at gradual (not abrupt) reduction of transverse reinforcement, in order to face the higher uncertainly of determination of critical lengths especially in the first (base) storey.
Βλ. παραγ.(2.1.2.1)3Υ(1) Βλ. παραγ.(2.1.2.1)3Υ(1ν)
Besides, this restraining contributes to the avoidance of local buckling of longitudinal bars.
Ειδικοί κανόνες δίνονται στην παραγ. 2.1.
vd =(Nd)max :(\:-f cdM 0,35 since for higher values the implementation of the required CCDF becomes unpractical.
Το κριτήριο της παραγ.(2.1.2.1)3 μπορεί να εφαρμοσθή ως εξής:
Sp_ecific_measures The criterion of §{2.1.2.1)3 may be applied as follows: