natgillin/translations-raw huggingface dataset:
< 0.3, θα λαβαίνεται ag = 0,3) (όπου, αν ae γ) O όρος Ved θα εκτιμάται ως εξής: f co )
(Only the vertical bars of the web are considered for Asj , while only the large diameter bidiagonal bars are considered for Asi ) ·
(2.39) περιοχές
- At higher level
• Εξω απ' αυτές τις ν^=, = 2, 5τ«* . tv, · lw
< 1/2 Vsd i i/4 vSd ­ 170 ­
Για μεγάλο αξονικό φορτίο (Ν30 > 0.10 lwbwfcrd ) • Στις κρίσιμες περιοχές του τοιχώματος: (2.11)
­ For low axial load (Nsd < 0.10 lwt­wfcd ) • In the critical region of the wall: (2. 39)
Vccl= 2.5 Tndbw.lw • Εξω απ' αυτές τις περιοχές
Ved = 0 • Outside the potential hinge area:
Vt 0Vt d δοκός συζεύΕεως τοίχωμα τοίχωμα ï Γ · « · · * ·····
• Outside the potential hinge area:
δ) Σε κάθε περίπτωση θα τηρούνται οι ελάχιστες τιμές pn, ρν που προβλέπονται στην παραγ. 2.6.2.1α.
, p values foreseen in n v para.2.6.2.1.a shall be respected.
Αστοχία λόγω διατμητικής ολισθήσεως
Shear sliding failure v vSd *
5ΣΑ$_ι»/ίθ5ΐ?yd αντοχή βλήτρου λόγω των κατακόρυφων ράβδων
5ZA j­y/fcd *yd (dowel resistance of vertical bars) (2.15)
Vt d = 2,ΟΣΑ5ι .fve.οοβφ διατμητική αντοχή δισδιαγώνιων ράβδων μ^- = 1/3. μία ασφαλής (μικρή) τιμή του συντελεστή τριβής σκυροδέματος προς σκυρόδεμα υπο ανακυκλιζόμενες δράσεις.
Vid = 2ZASi μ^ = 1/3, a safe lower value of concrete­to­concrete friction coefficient under cyclic actions.
Β) Αλλοιώς, όλα τα εντατικά μεγέθη λόγω σεισμού θα παραλαμβάνονται απο δισδιαγώνι ους οπλισμούς . θα πληρούνται οι εξής απαιτήσεις:
1 : h < 3 . (2.18) b) Otherwise, all seismic actions shall be resisted by bi­diagonal reinforcement. The following conditions should be observed:
(2.19) όπου A^i = ολικό εμβαδό οπλισμού σε κάθε διαγώνια δ ι εύθυνση α = κλίση διαγωνίων ως προς την οριζόντια
2 = ­ M1 where Asi = total area of steel bars provided in each diagonal direction α = slope of diagonals to the horizontal.
• Ο οπλισμός αυτός διατάσσεται σε κρυφο-υποστυλώματα* το μήκος αγκυρώσεως αυτού του οπλισμού θα είναι κατά 50% μεγαλύτερο απ' αυτό που προβλέπεται απ' τον EC 2.
• This reinforcement is arranged in column­like elements: the anchorage length of these reinforcements shall be increased by 50X of the lengths prescribed in EC2.
ETOL. ισχύουν οι διατάξεις των παραγ.
• Hoops shall be provided across these column­like elements in order to prevent buckling of their longitudinal bars.
2-3-1-3Y(Í) και παραγ.
The provisions of para.
Σ' όλες τις περιπτώσεις, τα ειδικά μέτρα της παραγ.
2.6.2.üa,as well as those of beams outside critical regions»apply for coupling beams as well.
Α.
As .'A, ï'Asw
Για κάθε άλλη περίπτωση (π.χ. σύνθετες διατομές τοιχωμάτων) η γενική μέθοδος που περιγράφεται στην παραγ.
For any other case (e.g. flanged end sections, etc), the general method described in para.
2.1.2.1 μπορεί να χρησιμοποιηθή, και ο απαιτούμενος οπλισμός περισφίγξεως μπορεί να υπολογισθή (βλ. σχετικώς Παράρτημα Δ).
2.1.2.1 may be used and the require confining reinforcement will be calculated accordingly (see 1.a.Appendix D).
Για τις συνηθισμένες περιπτώσεις τοιχωμάτων με ελεύθερα άκρα, όπου χρησιμοποιείται η διάταξη απλών συνδετήρων και εγκαρσίων συνδέσμων, το μηχανικό ογκομετρικό ποσοστό του απαιτούμενου οπλισμού περισφιγξεως, σε αποστάσεις bo/1, μπορεί να ληφθή απ' την ακόλουθη έκφραση:
For normal cases of free­edge walls, when a "single hoop" (or cross­ties) pattern is used, the volumetric mechanical ratio of the required confining reinforcement arranged every bo/I, may be taken from the following expression: Ac
= διατομή σκυροδέματος κατά μήκος του 1 < =
= concrete gross area along the confined length lc
= πυρήνας σκυροδέματος κατά μήκος του l c lo = μήκος περισφίγξεως σύμφωνα με την παραγ.
= confined length as defined in para. 2.6.2.3.b.
2.6.2.3-Β
and lc
ΚΠ "Y'
DC "M coupled uncoupled
ΜΜ J ι o- o
I o-
[Το πρόβλημα του προσδιορισμού του μήκους "L=" είναι ακόμη υπο συζήτηση].
[The problem of more precise values of "l c" is still under discussion]
Αν δεν υπάρχει πιό ακριβές προσομοίωμα, θα εφαρμόζονται οι εξής διατάξεις οπλίσεως: th
If a more precise model is not available, the following detailing provisions shall apply:
2.6.2.3Υ, και οριζοντίως μέχρι το σημείο όπου, υπο ανακυκλιζόμενη φόρτιση, το μή περισφιγμένο σκυρόδεμα μπορεί να αποφλοιωθή λόγω μεγάλων παραμορφώσεων.
b) This confinement shall be extended vertically along the critical region as defined in para.2.6.2.3.c. and horizontally up to the point where, under cyclic loading, unconfined concrete may be spalled due to large strain.
Αν δεν υπάρχουν πιό ακριβή στοιχεία, αυτή η κρίσιμη ανηγμένη παραμόρφωση μπορεί να ληφθή ίση με 1,5Χ·* η αντίστοιχη κατάσταση φορτίσεως είναι συνδυασμός M5c και max NSd.
If more precise data are not available, this critical strain value may be taken equal to 1.5*.; the relevant loading and max N
• Το μήκος του τοιχώματος (lw• Το ύψος του ορόφου (hg), ή
situation should be under MSd c) It shall be considered that a potential area for plastic hinge formation, (critical region), extends from the wall's base up to a level greater than:
• Το 1/6 του ολικού ύψους του τοιχώματος.
• The wall's length • The storey's height, or < · 1/6 of the wall's height. All requirements and detailing rules for columns' reinforcements (longitudinal and transversal) apply also to the confined boundary areas of walls.
= Ρ·ν/. min
The criterion of para. (2.
β) Για να αντισταθμισθή η δυσμενής επιρροή και οι αβεβαιότητες σε περίπτωση απρόσμενης ρηγματώσεως στους αρμούς εργασίας, πρέπει να διατάσσεται ένα ελάχιστο ποσοστό καλά αγκυρωμένου οπλισμού που να διαπερνά τους αρμούς εργασίας.
b) To counterbalance the unfavourable effects and the uncertainties in case of unpredicted cracking along cold joints, a minimum amount of well anchored reinforcement shall be provided across expected cold joints.
Η υποκατάσταση της αντοχής του αρηγμάτωτου σκυροδέματος έναντι διατμήσεως εξασφαλίζεται ως εξής:
The reconstitution of the resistance of uncracked concrete against shearing is sought:
C bv* lv όπου μf = ο συντελεστής τριβής, ίσος περίπου, με την _ μονάδα και Nad = η ελάχιστη θλιπτική δύναμη που δρά στο τοίχωμα.
> < 1 · 3f ct, 0.05 , bw lw where μ^ = friction coefficient, may be taken equal to unity and Njd = the minimum compressive force acting on the wall. Therefore:
(iii) Σε περίπτωση όπου το πιό θλιβόμενο άκρο του τοιχώματος "συνδέεται" με ικανό εγκάρσιο τοίχωμα
In case the most compressed to an adequate transversal edge of the wall flange (minbf = h is connected :15.
2.6·3· Τοιχώματα κτιρίων ΚΠ "Μ"
β) A minimal confined boundary element should be provided at free edges
2.6.3.1· Υπολογισμός και έλεγχος της αντοχής σχεδιασμού
(if not connected to adequate flanges), containing hoops or cross-ties of no less than 06 every b
2.6.2.3· Παρ' όλα αυτά, ω^^, { 0,15· Υπενθυμίζεται ότι ο οπλισμός περισφίγξεως των ακραίων περιοχών διατάσσεται κάθε bo/3·
2.6.2.2a do not occur, instead of the structural model of the bidiagonal column-like elements, other models may be used if adequately proved to ensure a comparable level of energy dissipation capacity without a substantial force-response degradation.
Ισχύουν όλες οι διατάξεις της παραγ.
All provisions of para.
Ο οπλισμός κορμού θα διατάσσεται σε αποστάσεις όχι μεγαλύ­τερες απο 250 ή 250 mm.
All provisions of para. 2.6.2.1 apply with the following modification: Web reinforcements should not be arranged at distances more than 250 or 250 mm.
Τοιχώματα κτιρίων ΚΠ "Χ"
WALLS OF DC "L" STRUCTURES
Ισχύουν όλες οι διατάξεις του EC 2 σχετικώς με τοιχώματα Ω.Σ.
All provisions of EC2 relevant to structural walls apply.
Παρ' όλα αυτά, πρέπει να τηρείται ο επόμενος συμπληρωματικός κανόνας, με σκοπό την εξασφάλιση ενός ΣΔΠΚ συμβατού με τις τιμές του "q" που προβλέπονται στον Πίνακα V, της παραγ. 2.1.1:
Nevethreless, the following additional rule should be respected in order to ensure a conventional curvature ductility factor compatible with the qvalues foreseen in Table V, para. 2.1.1:
ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ"A"
Appendix "A'
ΠΕΡΙΣΦΙΓΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ
PRACTICAL EXPRESSIONS OF CHARACTERISTICS OF CONFINED CONCRETE
Προσάρτημα) ότι η μέση ενεργή τάση περισφίγξεως δίνεται απ' την έκφραση:
Based on the finding (see Addendum) that the average effective confining pressure is given by the expression:
»0,5θυ0
0 c,85 c,85 w
= αποτελεσματικότητα)
0tn,0ls α n and α s values (α = α η .α s = effectiveness)
Σημείωση: Για κυκλικά υποστυλώματα και κυκλικούς συνδετήρες α = 1, α = (1 - — :—)ns 2 b o
0 1 sj for circular columns and spiral reinfo, α = 1, α = (1 -
Εκτός απ' αυτέο τις συνθήκες, πρέπει να λαβαίνονται υπόψη και τα προβλήματα ακανονικότητας.
Besides these conditions, the problems of irregularity should be considered.
Αν δεν υπάρχουν πιό ακριβή δεδομένα, η επιρροή της κατακόρυφης συνιστώσας θα λαβαίνεται υπόψη ως εξής:
If more precise data are not provided, the effect of vertical component could be taken into account as follows:
Η δρώσα αξονική δύναμη του "φυτευτού" υποστυλώματος, που θα ληφθή υπόψη στον σχεδιασμό της δοκού, θα πολλαπλασιάζεται μ' έναν συντελεστή Ισο με:
Design axial load of cut-off column, to be taken into account in beam's strengths verifications, shall be multiplied by a factor equal to:
όπου "ε" είναι ο συντελεστής σεισμικής επιβαρύνσεως για τον υπόψη όροφο (όπου βρίσκεται η δοκός) και "q" είναι ο δείκτης συμπεριφοράς του κτιρίου.
where "ε" denotes the seismic coefficient of the beam's floor level and "qH is the building's behaviour factor.
(Εδραζόμενα σε δοκούς)
SPECIFIC RULES FOR CUT-OFF VERTICAL ELEMENTS (RESTING ON BEAMS)
ή τοιχώματα) σε σεισμογενείς
Vertical elements (walls or columns) resting on slabs are not permitted in seismic zones.
"Φυτευτά" τοιχώματα πάνω σε' δοκούς δεν επιτρέπονται.
Cut-off walls resting on beams are not permitted.
"Φυτευτά" υποστυλώματα πάνω σε δοκούς δεν επιτρέπονται κτίρια ΚΠ "Υ".
Cut-off columns resting on beam s of DC "H" are not permitted.
"Φυτευτά" υποστυλώματα πάνω σε δοκούς ΚΠ "Μ" και "Χ", υπο τις εξής συνθήκες: και δοκού θα
Cut-off columns resting on beams of DC "M" and "L" could be permitted, under the following conditions:
• Η εκκεντρότητα μεταξύ των αξόνων υποστυλώματος είναι μηδέν (βλ. επίσης παραγ.
• Eccentricity of the column's axis relative to the beam's axis shall be zero (s. also para. (2.2.1.2)1.e).
• Η δοκός θα εδράζεται αμέσως στα άκρα-της, υποστυλώματα ή τοιχώματα.
• Beams shall be resting on at least two direct supports, on walls or columns.
δρώσα
action shall
• θα λαβαίνεται καταλλήλως υπόψη η ταυτοχρόνως κατακόρυφη συνιστώσα του σεισμικού κραδασμού.
• Simultaneously acting vertical component of seismic be taken into account.
• Καμπτική αντοχή
Flexural resistance
Η καμπτική αντοχή της δοκού θα υπολογίζεται όπως στις παραγ.
It is evaluated as foreseen in para.
2.2.2 και παραγ. 2.3.2.
2.2.2. and para. 2.3.2.
Στην κρίσιμη περιοχή σχηματισμού πλαστικής αρθρώσεως κάτω απ' το υποστύλωμα θα διατάσσεται ένα ελάχιστο ποσοστό οπλισμού στο πάνω μέρος.
A minimum amount of up-side reinforcement shall be provided critical region of potential hinge formation.
Διατμητική αντοχή
• Shear resistance
Η διατμητική αντοχή της δοκού θα υπολογίζεται όπως στις παραγ.
It is evaluated as foreseen in para.
2.2.2 και παραγ. 2.3.2.
2.2.2 and para. 2.3.2.
Στην κρίσιμη περιοχή σχηματισμού πλαστικής αρθρώσεως κάτω απ' το υποστύλωμα θα διατάσσεται ένα ελάχιστο ποσοστό δισδιαγώνιου οπλισμού.
In addition to the minimum amount of stirrups foreseen for critical regions, a minimum amount of bidiagonal reinforcement shall be provided in the critical regions of potential hing formatlon.
Η διάταξη αυτή θα εφαρμόζεται σε κάθε περίπτωση, ανεξαρτήτως της μεθόδου αναλύσεως, για εύκαμπτα τοιχώματα κτιρίων ΚΠ "Υ" και "Μ".
This provision shall be applied in any case, irrespective of the type of analysis, for slender walls of DC "H" and "M".
-Μ α: ΔΡΚ υπολογιστικό β: ΔΡΚ σχεδιασμού
a: calculated bending moments b: Increased " "
Μετά από "πλήρεις" δυναμικές αναλύσεις έχει βρεθή ότι καθύψος του τοιχώματος η μεταβολή των μεγίστων ροπών κάμψεως είναι περίπου γραμμική* έτσι, η περιβάλλουσα πρέπει να είναι γραμμική.
The aim of this vertical displacement is to ensure that inelastic deformations during major earthquakes will be restricted to the base of the wall.
Ο σκοπός της κατακόρυφης μετατοπίσεως είναι η εξασφάλιση του ότι οι ανελαστικές μετατοπίσεις κατά την διάρκεια ισχυρού σεισμού θα περιορισθούν στην βάση του τοιχώματος.
An approximately linear variation of the maximum bending moments along height results from "complete" dynamic response analysis; thus the envelope curve should be linear.
ΤΟΙΧΩΜΑΤΩΝ Ω.Σ.
SPECIFIC RULES FOP.
Το διάγραμμα των ροπών κάμψεως σχεδιασμού καθύψος του τοιχώματος θα δίνεται απο μιά γραμμική'περιβάλλουσα του υπολογιστικού διαγράμματος (όπως λαβαίνεται απ' την ανάλυση), μετά απο κατακόρυφη μετατόπιση ίση με το μήκος του τοιχώματος.
THE ESTIMATION OF THE FINAL DESIGN ACTION-EFFECTS OF R.C. WALLS a) Bending moments' design envelopes The design bending moment diagram along the height of the wall shall be that given by a linear envelope of the calculated bending moment diagram (obtained from the structural analysis), vertically displaced by a distance equal to the length of the wall.
Η διάταξη αυτή θα εφαρμόζεται μόνο σε περιπτώσεις όπου γίνεται απλοποιημένη-ισοδύναμη στατική ανάλυση, για εύκαμπτα τοιχώματα κτιρίων ΚΠ "Υ" και "Μ".
This provision should be applied only in cases of simpli fied-equivalent static analysis for slender walls of DC "H" and "M".
,μ^ α: ΔΤΔ υπολογιστικό β: ΔΤΔ σχεδιασμού
> a: calculated shear forces b: increased " " During major earthquakes, the maximum shear forces that can be generated for a W3ll, with a given flexural capacity at the base, are considerably higher than those predicted by approximate analysis.
Οι προτεινόμενες τιμές των συντελεστών "ω" βασίζονται σε περιορισμένο αριθμό θεωρητικών ερευνών και ενδέχεται να τροποποιηθούν.
The recommended "ω''-values (dynamic amplification) are based on a limited number of studies and may be modified.
β) Επαυξητικοί συντελεστέο των τεμνουσών δυνάμεων
b) Shear forces' magnification factors
Οι τέμνουσες δυνάμεις σχεδιασμού καθύψος του τοιχώματος θα είναι οι υπολογιστικές (όπως λαβαίνονται απ' την ανάλυση) πολλαπλασιασμένες επί τον επαυξητικό συντελεστή "ω" (δυναμική μεγέθυνση):
The design shear forces along the height of the wall shall be those given by the calculated shear forces (obtained from the structural analysis) increased by the magnification factor "ω". • For buildins with η .£ 5 u = 0,9 * 0.10·η (ω ­ 1,0*1. ¡i) m For buildings with η > , 5 ω = 1.2 + 0.04·η
• Για κτίρια με n ^ 5 ω = 0,9 ♦ 0,10 * n (ω » 1.0+1.1)
(ω «= l.Ü + 1,8) where η: number of storeys, η ^ 15·
(1988) μπορεί να εφαρμοσθή
(1988) the following
Keintzel η ακόλουθη μέθοδος:
According to a proposal by E. Keintzel method may be used:
Μ«
Si.el with
1 στη βάση του τοιχώματος Vai = τέμνουσα δύναμη της κ.μ.
» flexural strength at the base of the wall, » modal bending moment, belonging to mode 1, at the base v
1 στη βάση του τοιχώματος ν,ι,.ι= τέμνουσα δύναμη της κ.μ.
¡ s of the wall, ζ modal shear force, belonging to mode 1, at the base of the wall, v
1 στη βάση του τοιχώματος χρησιμοποιώντας το ελαστικό φάσμα αποκρίσεως.
Si,el = modal shear force, belonging to mode 1, calculated by using the elastic response spectrum.
Τότε, η τέμνουσα δύναμη σχεδιασμού "Ve" υπολογίζεται απ' την σχέση: vá = J Σ (Vet )Ζ
Then the design shear force Vs
- Σε περιπτώσεις απλοποιημένης-ισοδύναμης στατικής αναλύσεωο
— In case of simplified­equivalent static analysis.
= ροπή κάμψεως στη βάση του τοιχώματος = θεμελιώδης ιδιοπερίοδος της κατασκευής κατά την θεωρούμενη διεύθυνση του σεισμού = πάνω όριο περιόδου για τον σταθερό κλάδο του φάσματος αποκρίσεως β(Τ)= τετμημένη του αδιαστατοποιημένου φάσματος αποκρίσεως (β(Τ=)/β(Τ) > 1). ρ»
T2 = : upper limit period of the constant spectral acceleration branch, ß(T)· ■ ordinate of normalised acceleration design spectrum; it is introduced B(T2 > /P(T) > , 1. Pi
Η ενδιαφέρουσα αυτή προ·ταστ\ συνδύαζε ι την επιρροή των δυναμικών φαινομένων και τις απαιτήσεις ικανοτικού σχεδιασμού.
This proposal is a very interesting method combining dynamic effects with capacity design aspects.
Παρ' όλα αυτά, στην παραγ.
However, since in the main text of para.
2.6 έχει "υιοθετηθή" μια ανεξάρτητη και πιό "διαφανής" αντιμετώπιση των απαιτήσεων ικανοτικού σχε­ διασμού (βλ. τον λόγο υ = ν«α /γ«^ .
2.6, an independent and more"transpa­ "transpa­ rent" use of the capacity design aspects has been adopted (see the ratio υ = ν_./γ_, V,., ι), it has been finally preferred to dissociate dynamic and
Σχετικώς, το μήκος "l^i" μπορεί να ληφθή ίσο με: ι
For this purpose, id be taken equal to: lpi cou lpl
Ω.Σ.
AFPENDIX
ΠΛΑΣΤΙΜΟΤΗΤΑ παρουσιάζεται τοιχωμάτων Ω.Σ.
DIMENSIONING OF R.C. WALLS FOR FLEXURAL STRENGTH AND DUCTILITY
μια αναλυτική (για κτίρια μέθοδος y ι < » ιον ΚΠ "Υ" και "Μ") γιπ Σ' αυτό το παράρτημα σχεδιασμό εύκαμπτων δεδομένο δείκτη "q".
An analytical method is presented here below for the design of R.C. slender walls' (of DC "H" and "M") base crosssection for a given q-factor.
Υποτίθεται ότι ο δείκτης συμπεριφοράς του κτιρίου τοιχώματα) και ο γενικός δείκτης πλαστιμότητας του όρους μετακινήσεων συνδέονται ως εξής:
It is assumed that the behaviour factor of the building (essentially wall system) and the overall deflection ductility factor of the walls may be interrelated as follows: yj 2\Ui - l' < q < μύ or 1 q < μο < - (q* * 1). 2
Επίσης, μπορεί να χρησιμοποιηθή η επόμενη σχέση απαιτούμενου δείκτη πλαστιμότητας του τοιχώματος καμπυλοτήτων:
If this is so, the following formula could be used for the estimation of the required curvature ductility factor:
Ετσι, ΣΔΠΚ:
In other words:
(Κ'= επιβατική ακαμψία διαρροής της βάσεως του τοιχώματος).
(K' denotes a secant stiffness of the wall-base up to its yield point)
Οι παραμορφώσεις της κρίσιμης περιοχής του τοιχώματος πρέπει να ικανοποιούν την συνθήκη:
The strains at the critical region of the wall should satisfy the condition:
(δηλαδή, όλες οι δυνατές εστραμμένες διατομές που ικανοποιούν αυτήν την συνθήκη είναι παράλληλες).
(All possible rotated section lines satisfying this condition are parallel) .
Αν ακολουθηθούν οι παραδοχές που προτείνονται σ' αυτό το παράρτημα, μπορεί να χρησιμοποιηθή η επόμενη διατύπωση αυτής της συνθήκης παραλληλότητας:
If the approximations proposed along this Appendix are adopted, the following formulation of this condition may be used: s f (q. λ
Οπου η παραμόρφωση του σκυροδέματος είναι μεγαλύτερη απο:
In this respect, it is reminded that for flanged walls the required CCDF may not impose high concrete strains at the critical region, and therefore the need for confinement may be minimum.
= πρέπει να προβλέπεται ικανή περίσφιγξη (μέσω οπλισμού με μηχανικό ογκομετρικό ποσοστό "ù)Wd").
For the satisfaction of these equilibrium conditions, the stress/strain diagram of confined concrete may be taken in an approximate way as a function of the volumetric mechanical ratio of the confining reinforcements.
Η επίλυση του συστήματος των Εξ.(3) έως (5) γίνεται θαμιστικά (trial and error), και. έτσι υπολογίζονται το μέγε θος και η θέση-έ κταση της και 1 < = ) .
The solution of the set of Eqs.(3) to (5) may be found by trial and error, leading to the evaluation of the amount and extent of w) and of the confined length the required confining reinforcement (w(lc )·
Α , Α~ οριζόντιες ποοθολές των επιφανειών των εφελκυομένων διαγωνίων
, A horizontal projections of the areas of the tension diagonals areas of the diagonals in tension or compression
Μ ροπή κάμψης δοκού ή υποστυλώματος λόγω των καταπονήσεων οοπές αντοχής κόμβων
M bending moment in the beam or column due to the action effects
Μ CO λαμβάνει τα σεισμικά φορτία
Meo bending moment due to vertical loads for the seismic loading condition
Μ οοπή κάμψης λόγω σεισμικών φοοτίων
Mes bending moment due to the seismic loads
CS οοπές αντοχής δοκού
Β moment resistances of the beam
ΜθΒ ν οριακές αντοχές σύμφωνα με το Κεφάλαιο 5 του Ευρωκώδικα 3
Mpd ,Np d ultimate resistances according to Chapter 5 of Eurocode 3
Ν αξονική δύναμη δοκού ή υποστυλώματος λόγω των καταπονήσεων
Ν axial force in the beam or column due to the action effects
Ν, αντοχή δοκού η υποστυλώματος έναντι της αξονικής δύναμης Ν
Nd resistance of the beam or the column to the axial force Ν
R, αντοχή της σύνδεσης σύυφωνα με το Κεφάλαιο 6 του Ευοωκώδικα 3.
Rd resistance of the connection according to Chapter 6 of Eurocode 3
R- αντοχή διαοοοής του συνδεομένου τμήματος
Rf y yielding resistance of the connected part
V τέμνουσα δύναμη δοκού ή υποστυλώματος λόγω των καταπονήσεων
V shear force in the beam or column due to the action effects
V τέμνουσα δύναμη λόγω των ακραίων ροπών αντοχής Μ, και Μ της
VB shear force due to the resisting end moments MR A and MR B of the beam
V ο λαμβάνει τα σεισμικά φοοτία
Vo action effect due to vertical load in the seismic situation
V , αντοχή σε τέμνουσα δοκού σύμφωνα με το Κεφάλαιο 5 του Ευοωκώδικα 3 b/t λόγος πλάτους προς πάχος f οοιο διαρροής f .
Vpd shear resistance of the beam according to Chapter 5 of Eurocode 3 b/t width-thickness ratio fy yield strength fyri actual yield strength of the steel component i on site fy ι yield strength of the steel component i considered in the design q behaviour factor
πραγματικό όοιο διαρροής των σιδηρού μέλους i στο έογο f .
Π ratio fyr ι /fy ι α magnification factor defined in Clause 3.5.5.2 αϊ multiplier for horizontal seismic actions to reach the limit state in the first hinge
/f λόγος fyri vi rL α μεγενθυντικός συντελεστής που οοίζεται στην παρ.3.5.5.2 α.
~ÏM partial safety factor to the resistances for fundamental load combinations
Τμήματα ανθεκτικά στον σεισμό είναι κανονικά εκείνα τα τμήματα, τα οποία ανθίστανται και σε άλλες πλευρικές δυνάμεις όπως αυτές που οφείλονται στις δράσεις ανέμου και στις ατέλειες λόγω μεταθετότητας
Earthquake resistant parts normally are those parts which resist to other lateral forces as due to wind actions and sway-imperfections
Αυτή η μεθοδολογία αιτιολογείται εκ του γεγονότος ότι όλες οι σιδηρές κατασκευές έχουν ορισμένη πλαστιμότητα λόγω διαρροής όταν φτάνουν στις οριακές τους καταστάσεις.
The concept of nondissipative structures allows to design steel structures for earthquakes in regions with low seismicity in the same way as for wind actions and to avoid special measures for achieving ductility if the wind actions are relevant for the design. This procedure is justified by the fact, that all steel structures exhibit a certain amount of ductility due to yielding as they reach their limit states.
Η εφαρμοσιμότητα της μεθοδολογίας κατασκευών μη απορρόφησης ενέργειας οριοθετείται κατά κανόνα απο τις οικονομικές επιδράσεις ενός σχεδιασμού με q=l
The applicability of the concept of nondissipative structures is normally limited by the economic effects of a design with q = 1.
Γενικά
General Scope
Δομήματα απο χάλυβα σε σεισμικές περιοχές πρέπει να σχεδιάζονται συμ­ φωνά με τον Ευρωκώδικα 3.
Steel structures in seismic regions shall be designed in accordance with Eurocode 3.
Εκείνα τα τμήματα του δομήματος, τα οποία προορίζονται να παοαλαμβάνουν τις επιρροές των σεισμικών δράσεων, και τα οποία ορίζονται στο εξής ως ανθεκτικά σε σεισμό, ποέπει να ικανοποιούν τους κανόνες που δίνονται σε αυτό το Κεφάλαιο.
Those parts of the structure which are intended to resist the effects of seismic actions, henceforth defined as earthquake-resistant, shall satisfy the rules laid out in this chapter.
Φέροντα ή μη φέροντα στοιχεία προσαρτημένα σε κατασκευές ανθεκτικές σε σεισμό ποέπει να συμμοοφώνονται με τους κανόνες του Κεφαλαίου 8 αυτού του μέρους.
Structural or nonstructural elements fixed to earthquakeresistant structures shall comply with the rules in chapter 8, of this part.
Κατασκευές ανθεκτικές σε σεισμό
Earthquakeresistant structures
Οι επιροοές των δράσεων πρέπει να υπολογίζονται με Βάση την ελαστική ανάλυση χωοίς να λαμβάνεται υπόψη Π μη γραμμική συμπεριφορά του υλι­ κού.
Earthquakeresistant structures may be designed according to the following concepts: a) Concept of nondissipative structures The action effects shall be calculated on the base of an elastic analysis without taking account of nonlinear material behaviour.
Αυτό συνεπάγεται την χρησιμοποίηση δείκτη συμπεριφοράς q=l.
This implies using a behaviour factor q = 1.