natgillin/translations-raw huggingface dataset:
Step στάδιο
Step 7
Required overall Bessel filter response time απαιτούμενος συνολικός χρόνος απόκρισης φίλτρου Bessel
final Bessel filter constants and algorithm
Design of Bessel filter algorithm σχεδιασμός αλγορίθμου φίλτρου Bessel
Yi = …
Application of Bessel filter on step input Εφαρμογή του φίλτρου Bessel στο βαθμιδωτό σήμα εισόδου
Calculation of the Bessel algorithm
Calculation of iterated filter response time Υπολογισμός του επαναλαμβανόμενου χρόνου απόκρισης του φίλτρου Adjustment of cut-off frequency ρύθμιση της συχνότητας διακοπής της τροφοδοσίας Deviation between t F and tF,iter Απόκλιση μεταξύ tF και tF,iter Iteration Επανάληψη Check for iteration criteria Έλεγχος του κριτηρίου επανάληψης yes, no ναι, όχι
In this example a Bessel algorithm is designed in several steps according to the above iteration procedure which is based upon annex 4, appendix 1, paragraph 6.1.
Final Bessel filter constants and algorithm τελικές σταθερές του φίλτρου Bessel και τελικός αλγόριθμος Bessel 2.2. Υπολογισμός του αλγόριθμου Bessel
For the opacimeter and the data acquisition system, the following characteristics are assumed:
Στο παράδειγμα αυτό, σχεδιάζεται σε πολλαπλά στάδια ένας αλγόριθμος Bessel σύμφωνα με την παραπάνω διαδικασία επανάληψης που βασίζεται στο παράρτημα 4, προσάρτημα 1, σημείο 6.1.
physical response time tp 0,15 s
Έστω ότι το νεφελόμετρο και το σύστημα συλλογής δεδομένων έχουν τα εξής χαρακτηριστικά:
electrical response time te 0,05 s
χρόνος φυσικής απόκρισης tp 0,15 s χρόνος ηλεκτρικής απόκρισης te 0,05 s συνολικός χρόνος απόκρισης tAver 1,00 s (εξ ορισμού στον παρόντα κανονισμό)
overall response time tAver 1,00 s (by definition in this Regulation)
ρυθμός δειγματοληψίας 150 Hz
sampling rate 150 Hz
Ο χρόνος απόκρισης του φίλτρου Bessel tF ορίζεται ως ο χρόνος ανόδου του φιλτραρισμένου σήματος εξόδου μεταξύ του 10 % και του 90 % του βαθμιδωτού σήματος εισόδου.
The Bessel filter response time tF is defined as the rise time of the filtered output signal between 10 % and 90 % on a step input signal.
Οι δείκτες, ο χρόνος και οι τιμές του βαθμιδωτού σήματος εισόδου, καθώς και οι προκύπτουσες τιμές του φιλτραρισμένου σήματος εξόδου για την πρώτη και τη δεύτερη επανάληψη εμφαίνονται στον πίνακα Β. Τα σημεία που βρίσκονται δίπλα στα t10 και t90 σημειώνονται με παχείς αριθμητικούς χαρακτήρες.
The index numbers, the time and the values of a step input signal and the resulting values of the filtered output signal for the first and the second iteration are shown in table B. The points adjacent to t10 and t90 are marked in bold numbers.
Στον πίνακα B, πρώτη επανάληψη, η τιμή 10 % εμφανίζεται μεταξύ των δεικτών 30 και 31 η δε τιμή 90 % μεταξύ των δεικτών 191 και 192.
In table B, first iteration, the 10 % value occurs between index number 30 and 31 and the 90 % value occurs between index number 191 and 192.
= tκατώτερο + Δt × (0,1 – έξωκατώτερο) / (έξωανώτερο – έξωκατώτερο)
= tlower + Δt × (0,1 – outlower) / (outupper – outlower)
= tκατώτερο + Δt × (0,9 – έξωκατώτερο) / (έξωανώτερο – έξωκατώτερο)
= tlower + Δt × (0,9 – outlower) / (outupper – outlower)
όπου έξωανώτερο και έξωκατώτερο, αντίστοιχα, είναι τα παρακείμενα σημεία του φιλτραρισμένου σήματος εξόδου του φίλτρου Bessel, και tκατώτερο είναι ο χρόνος του παρακείμενου χρονικού σημείου, όπως σημειώνεται στον πίνακα B.
where outupper and outlower, respectively, are the adjacent points of the Bessel filtered output signal, and tlower is the time of the adjacent time point, as indicated in table B.
Εφόσον 0,081641 > 0,01, δεν πληρούται το κριτήριο επανάληψης και πρέπει να αρχίσει ένας ακόμη κύκλος επανάληψης.
Since 0,081641 > 0,01, the iteration criteria is not met and a further iteration cycle has to be started.
Αυτή η νέα συχνότητα διακοπής της τροφοδοσίας χρησιμοποιείται στο δεύτερο κύκλο επανάληψης, που αρχίζει πάλι από το στάδιο 2.
This new cut-off frequency is used in the second iteration cycle, starting at step 2 again.
Οι τιμές που προκύπτουν από την πρώτη και τη δεύτερη επανάληψη συνοψίζονται στον πίνακα A.
The resulting values of the first and second iteration are summarised in table A.
επανάληψη
Iteration
Μόλις ικανοποιηθεί το κριτήριο επανάληψης, υπολογίζονται οι τελικές σταθερές του φίλτρου Bessel και ο τελικός αλγόριθμος Bessel σύμφωνα με το στάδιο 2.
As soon as the iteration criteria has been met, the final Bessel filter constants and the final Bessel algorithm are calculated according to step 2.
Στο παράδειγμα αυτό, το κριτήριο επανάληψης ικανοποιήθηκε μετά τη δεύτερη επανάληψη (Δ = 0,006657 ≤ 0,01).
In this example, the iteration criteria has been met after the second iteration (Δ = 0,006657 ≤ 0,01).
Ο τελικός αλγόριθμος χρησιμοποιείται κατόπιν για τον προσδιορισμό των μέσων τιμών αιθάλης (βλέπε σημείο 2.3. παρακάτω).
The final algorithm is then used for determining the averaged smoke values (see next paragraph 2.3).
Φιλτραρισμένο σήμα εξόδου
Filtered Output Signal
Υπολογισμός των τιμών αιθάλης
Calculation of the Smoke Values
Στο κατωτέρω διάγραμμα παρουσιάζεται η συνήθης διαδικασία προσδιορισμού της τελικής τιμής αιθάλης.
In the scheme below the general procedure of determining the final smoke value is presented.
στάδιο φόρτισης 1
Load Step 1
στάδιο φόρτισης 2
Load Step 2
στάδιο φόρτισης 3
raw opacity values N [%]
αριθμός στροφών C
conversion to light absorption coefficient k [1/m]
στάδιο φόρτισης 3
filtering with Bessel filter
επιλογή της μέγιστης τιμής k (κορυφής) για κάθε αριθμό στροφών και στάδιο φόρτισης
(Ymax1C+Ymax2C+Ymax3C)/3 calculation of the final smoke value
υπολογισμός της μέσης τιμής της αιθάλης για κάθε αριθμό στροφών υπολογισμός της τελικής τιμής της αιθάλης
In figure b, the traces of the measured raw opacity signal, and of the unfiltered and filtered light absorption coefficients (k-value) of the first load step of an ELR-Test are shown, and the maximum value Ymax1,A (peak) of the filtered k trace is indicated.
Στο σχήμα β, εμφαίνονται οι καμπύλες του μετρώμενου πρωτογενούς σήματος θολότητας και του συντελεστή απορρόφησης του φωτός (τιμή k) πριν και μετά τη διέλευση από το φίλτρο του πρώτου σταδίου φόρτισης της δοκιμής ELR και σημειώνεται η μέγιστη τιμή Ymax1,A (κορυφή της καμπύλης) του φιλτραρισμένου k. Αντίστοιχα, ο πίνακας Γ περιέχει τις αριθμητικές τιμές του δείκτη i, του χρόνου (ρυθμός δειγματοληψίας 150 Hz), της πρωτογενούς θολότητας, της αφιλτράριστης τιμής k και της φιλτραρισμένης τιμής k. Στο φιλτράρισμα χρησιμοποιήθηκαν οι σταθερές του αλγορίθμου Bessel που σχεδιάστηκε στο σημείο 2.2. του παρόντος παραρτήματος.
Correspondingly, table C contains the numerical values of index i, time (sampling rate of 150 Hz), raw opacity, unfiltered k and filtered k. Filtering was conducted using the constants of the Bessel algorithm designed in paragraph 2.2. of this annex.
Η τιμή της αιχμής (i = 272) υπολογίζεται με υπόθεση εργασίας τα κατωτέρω δεδομένα του πίνακα Γ. Όλες οι λοιπές επί μέρους τιμές αιθάλης υπολογίζονται κατά τον ίδιο τρόπο.
The peak value (i = 272) is calculated assuming the following data of table C. All other individual smoke values are calculated in the same way.
Για να αρχίσει ο αλγόριθμος, μηδενίζονται οι τιμές των s–1, s–2, y–1 και y–2.
For starting the algorithm, s–1, s–2, y–1 and y–2 are set to zero.
Σχήμα β: Καμπύλες της μετρώμενης θολότητας Ν, της αφιλτράριστης τιμής k αιθάλης και της φιλτραρισμένης τιμής k αιθάλης
Figure b: Traces of measured opacity N, of unfiltered smoke k and of filtered smoke k
θολότητα N [%] Θολότητα N
Opacity N [%]
Φιλτραρισμένη αιθάλη k
Filtered smoke k
Υπολογισμός της τιμής k (παράρτημα 4, προσάρτημα 1, σημείο 6.3.1.):
Calculation of the k-value (annex 4, appendix 1, paragraph 6.3.1.):
Η τιμή αυτή αντιστοιχεί στην τιμή S272 της εξίσωσης που ακολουθεί.
This value corresponds to S272 in the equation that follows.
Υπολογισμός της μέσης τιμής αιθάλης με φίλτρο Bessel (παράρτημα 4, προσάρτημα 1, σημείο 6.3.2.):
Calculation of Bessel averaged smoke (annex 4, appendix 1, paragraph 6.3.2.):
Στην εξίσωση που ακολουθεί, χρησιμοποιούνται οι σταθερές Bessel του σημείου 2.2.
In the following equation, the Bessel constants of the previous paragraph 2.2. are used.
Οι τιμές S271 (Si–1) και S270 (Si-2) είναι οι δύο προηγούμενες αφιλτράριστες τιμές k, ενώ οι τιμές Y271 (Yi–1) και Y270 (Yi-2) είναι οι δύο προηγούμενες φιλτραρισμένες τιμές k.
(Si–1) and S270 (Si–2) are the two preceding unfiltered k-values, Y271 (Yi–1) and Y270 (Yi-2) are the two preceding filtered k-values.
Υπολογισμός της τελικής τιμής της αιθάλης (παράρτημα 4, προσάρτημα 1, σημείο 6.3.3.):
Calculation of the final smoke value (annex 4, appendix 1, paragraph 6.3.3.):
Έστω ότι ισχύουν οι εξής τιμές:
Assume the following values:
Επικύρωση κύκλου (παράρτημα 4, προσάρτημα 1, σημείο 3.4.)
Cycle validation (annex 4, appendix 1, paragraph 3.4.)
Μέση τιμή SV (m–1)
Mean SV (m–1)
απόλυτη τυπική απόκλιση (m–1)
absolute standard deviation (m–1)
σχετική τυπική απόκλιση (%)
relative standard deviation (%)
Στο παράδειγμα αυτό, ικανοποιείται το κριτήριο επικύρωσης του 15 % για κάθε αριθμό στροφών.
In this example, the validation criteria of 15 per cent is met for each speed.
Τιμές θολότητας Ν, αφιλτράριστης και φιλτραρισμένης τιμής k στην αρχή του σταδίου φόρτισης
Values of opacity N, unfiltered and filtered k-value at beginning of load step
Θολότητα Ν
Opacity N
Αφιλτράριστη
Unfiltered
τιμή k
k-Value
φιλτραρισμένη
Filtered
Πίνακας Γ (συνέχεια)
Table C (continued)
Τιμές θολότητας Ν, αφιλτράριστης και φιλτραρισμένης τιμής k γύρω από τη Ymax1,A
Values of opacity N, unfiltered and filtered k-value around Ymax1,A
(≡ μέγιστη τιμή, σημειώνεται με παχείς αριθμητικούς χαρακτήρες)
(≡ peak value, indicated in bold number)
Αέριες εκπομπές (κινητήρας ντίζελ)
Gaseous emissions (diesel engine)
Έστω ότι προέκυψαν τα ακόλουθα αποτελέσματα δοκιμής για σύστημα PDP-CVS
Assume the following test results for a PDP-CVS system
HCconcd (ppm) χωρίς διαχωριστή 2,02 HCconce (ppm) με διαχωριστή
(ppm) without cutter
(ppm)
(ppm) with cutter
Υπολογισμός της ροής αραιωμένου καυσαερίου (παράρτημα 4, προσάρτημα 2, σημείο 4.1.):
Calculation of the diluted exhaust gas flow (annex 4, appendix 2, paragraph 4.1.):
Υπολογισμός του συντελεστή διόρθωσης για NOx (παράρτημα 4, προσάρτημα 2, σημείο 4.2.):
Calculation of the NOx correction factor (annex 4, appendix 2, paragraph 4.2.):
Υπολογισμός της συγκέντρωσης NMHC με τη μέθοδο NMC (παράρτημα 4, προσάρτημα 2, σημείο 4.3.1.), εάν δεχθούμε ότι η απόδοση ως προς το μεθάνιο είναι 0,04 και η απόδοση ως προς το αιθάνιο είναι 0,98:
Calculation of the NMHC concentration by NMC method (annex 4, appendix 2, paragraph 4.3.1.), assuming a methane efficiency of 0,04 and an ethane efficiency of 0,98:
Υπολογισμός των διορθωμένων συγκεντρώσεων υποβάθρου (παράρτημα 4, προσάρτημα 2, σημείο 4.3.1.1.):
Calculation of the background corrected concentrations (annex 4, appendix 2, paragraph 4.3.1.1.):
Υπολογισμός της παροχής μάζας των εκπομπών (παράρτημα 4, προσάρτημα 2, σημείο 4.3.1.):
Calculation of the emissions mass flow (annex 4, appendix 2, paragraph 4.3.1.):
Υπολογισμός των ειδικών εκπομπών (παράρτημα 4, προσάρτημα 2, σημείο 4.4.):
Calculation of the specific emissions (annex 4, appendix 2, paragraph 4.4.):
Εκπομπές σωματιδίων (κινητήρας ντίζελ)
Particulate Emissions (Diesel Engine)
Έστω ότι προέκυψαν τα ακόλουθα αποτελέσματα δοκιμής για σύστημα PDP-CVS με διπλή αραίωση
Assume the following test results for a PDP-CVS system with double dilution
Υπολογισμός της μάζας εκπομπών (παράρτημα 4, προσάρτημα 2, σημείο 5.1.):
Calculation of the mass emission (annex 4, appendix 2, paragraph 5.1.):
Υπολογισμός της μάζας εκπομπών με διόρθωση υποβάθρου (παράρτημα 4, προσάρτημα 2, σημείο 5.1.):
Calculation of the background corrected mass emission (annex 4, appendix 2, paragraph 5.1.):
Υπολογισμός των ειδικών εκπομπών (παράρτημα 4, προσάρτημα 2, σημείο 5.2.):
Calculation of the specific emission (annex 4, appendix 2, paragraph 5.2):
Αέριες εκπομπές (κινητήρας CNG)
Gaseous emissions (CNG engine)
Υπολογισμός της συγκέντρωσης NMHC (παράρτημα 4, προσάρτημα 2, σημείο 4.3.1.):
Calculation of the NMHC concentration (annex 4, appendix 2, paragraph 4.3.1.):
Έστω ότι η απόδοση ως προς το μεθάνιο είναι 0,04 και η απόδοση ως προς το αιθάνιο είναι 0,98 (βλέπε παράρτημα 4, προσάρτημα 5, σημείο 1.8.4.)
Assuming a methane efficiency of 0,04 and an ethane efficiency of 0,98 (see annex 4, appendix 5, paragraph 1.8.4.)
Έστω καύσιμο 100 % μεθάνιο με σύνθεση C1H4
Assuming a 100 % methane fuel of the composition C1H4
(1 – (1/13,01)) = 16,8 ppm
= 17,2 – 0,4 · (1 – (1/13,01)) = 16,8 ppm
(1 – (1/13,01)) = 43,4 ppm
= 44,3 – 1,0 · (1 – (1/13,01)) = 43,4 ppm
(1 – (1/13,01)) = 7,13 ppm
= 8,4 – 1,37 · (1 – (1/13,01)) = 7,13 ppm
(μέθοδος NMC)
(NMC method)
(1 – (1/13,01))= 8,15 ppm
= 9,0 – 0,92 · (1 – (1/13,01)) = 8,15 ppm
(μέθοδος αέριας χρωματογραφίας GC)
(GC method)
(1 – (1/13,01)) = 17,0 ppm
= 18,0 – 1,1 · (1 – (1/13,01)) = 17,0 ppm
(μέθοδος αέριας χρωματογραφίας GC)
(GC Method)
Υπολογισμός του συντελεστή μεταβολής του λ (Sλ) [1]
Calculation of the λ-shift factor (Sλ) [1]
ο συντελεστής μετατόπισης του λ,
λ-shift factor;
αδρανές % η κατ’ όγκο εκατοστιαία αναλογία αδρανών αερίων στο καύσιμο (δηλ. N2, CO2, He κτλ.),
inert % % by volume of inert gases in the fuel (i.e. N2, CO2, He, etc.);
η κατ’ όγκο εκατοστιαία αναλογία αρχικού οξυγόνου στο καύσιμο,
% by volume of original oxygen in the fuel;
n και m αναφέρονται στον εμπειρικό τύπο CnHm που παριστά τη μέση, σύνθεση υδρογονανθράκων του καυσίμου, δηλαδή:
n and m refer to average CnHm representing the fuel hydrocarbons, i.e:
η κατ’ όγκο εκατοστιαία αναλογία μεθανίου στο καύσιμο,
% by volume of methane in the fuel;
η κατ’ όγκο εκατοστιαία αναλογία όλων των υδρογονανθράκων με 2 άτομα άνθρακα (π.χ. C2H6, C2H4, κτλ.) στο καύσιμο,
% by volume of all C2 hydrocarbons (e.g.: C2H6, C2H4, etc.) in the fuel;
η κατ’ όγκο εκατοστιαία αναλογία όλων των υδρογονανθράκων με 3 άτομα άνθρακα (π.χ. C3H8, C3H6, κτλ.) στο καύσιμο,
% by volume of all C3 hydrocarbons (e.g.: C3H8, C3H6, etc.) in the fuel;
η κατ’ όγκο εκατοστιαία αναλογία όλων των υδρογονανθράκων με 4 άτομα άνθρακα (π.χ. C4H10, C4H8 κτλ.) στο καύσιμο,
% by volume of all C4 hydrocarbons (e.g.: C4H10, C4H8, etc.) in the fuel;
η κατ’ όγκο εκατοστιαία αναλογία όλων των υδρογονανθράκων με 5 άτομα άνθρακα (π.χ. C5H12, C5H10 κτλ.) στο καύσιμο,
% by volume of all C5 hydrocarbons (e.g.: C5H12, C5H10, etc.) in the fuel;
αραιωτικό η κατ’ όγκο εκατοστιαία αναλογία αερίων αραίωσης στο καύσιμο (δηλ. O2*, N2, CO2, He, κτλ.).
diluent % by volume of dilution gases in the fuel (i.e.: O2*, N2, CO2, He, etc.).
Παραδείγματα υπολογισμού του συντελεστή μεταβολής του λ Sλ:
Examples for the calculation of the λ-shift factor Sλ:
Παράδειγμα 1: G25: CH4 = 86 %, N2 = 14 % (κατ’ όγκο)
Example 1: G25: CH4 = 86 %, N2 = 14 % (by vol)
Παράδειγμα 2: GR: CH4 = 87 %, C2H6 = 13 % (κατ’όγκο)
Example 2: GR: CH4 = 87 %, C2H6 = 13 % (by vol)
Παράδειγμα 3: ΗΠΑ: CH4 = 89 %, C2H6 = 4,5 %, C3H8 = 2,3 %, C6H14 = 0,2 %, O2 = 0,6 %, N2 = 4 %
Example 3: USA: CH4 = 89 %, C2H6 = 4,5 %, C3H8 = 2,3 %, C6H14 = 0,2 %, O2 = 0.6 %, N2 = 4 %
Στην περίπτωση των κινητήρων ντίζελ που τροφοδοτούνται με αιθανόλη, εφαρμόζονται στις κατάλληλες παραγράφους οι ακόλουθες ειδικές τροποποιήσεις εξισώσεων και συντελεστών στις διαδικασίες δοκιμών που καθορίζονται στο παράρτημα 4 του παρόντος κανονισμού.
In the case of ethanol-fuelled diesel engines, the following specific modifications to the appropriate paragraphs, equations and factors will apply to the test procedures defined in annex 4 to this Regulation.
Στο παράρτημα 4, προσάρτημα 1
In annex 4, appendix 1
Οι παροχές μάζας των εκπομπών (g/h) για κάθε στάδιο υπολογίζονται ως εξής, με την υπόθεση ότι η πυκνότητα του καυσαερίου είναι 1272 kg/m3 σε θερμοκρασία 273 Κ (0 °C) και πίεση 101,3 kPa:
The emission mass flow rates (g/h) for each mode shall be calculated as follows, assuming the exhaust gas density to be 1272 kg/m3 at 273 K (O°C) and 101,3 kPa:
όπου NOx conc, COconc, HCconc [1] είναι οι μέσες συγκεντρώσεις (σε ppm) στο πρωτογενές καυσαέριο, όπως αυτές ορίζονται στο σημείο 4.1.
where NOx conc, COconc, HCconc [1] are the average concentrations (ppm) in the raw exhaust gas, as determined in paragraph 4.1.
COconc · GTOTW
0,000966 · COconc · GTOTW
όπου NOx conc, COconc, HCconc [1] Βασιζόμενη σε ισοδύναμα C1.
where NOx conc, COconc, HCconc [1] Based on C1 equivalent.
Στο παράρτημα 4, προσάρτημα 2
In annex 4, appendix 2
0,001587 · NOx conc · KH,D · MTOTW (κινητήρες τροφοδοτούμενοι με αιθανόλη)
0,001587 · NOx conc · KH,D · MTOTW (ethanol fuelled engines)
COconc MTOTW (κινητήρες τροφοδοτούμενοι με αιθανόλη)
0,000966 · COconc · MTOTW (ethanol fuelled engines)
HCconc ·
0,000794 · HCconc · MTOTW' (ethanol fuelled engines)
NOx conc, COconc, HCconc [1] Βασιζόμενη σε ισοδύναμα C1.
NOx conc, COconc, HCconc [1] Based on C1 equivalent.
/ NMHCconc = μέσες συγκεντρώσεις με διόρθωση υποβάθρου καθ’όλο τον κύκλο από ολοκλήρωση (υποχρεωτική για τα NOx και HC) ή μέτρηση σάκου, σε ppm.
, NMHCconc = average background corrected concentrations over the cycle from integration (mandatory for NOx and HC) or bag measurement, ppm.
MTOTW = συνολική μάζα του αραιωμένου καυσαερίου καθ’ όλο τον κύκλο, όπως ορίζεται στο σημείο 4.1., σε kg.
MTOTW = total mass of diluted exhaust gas over the cycle as determined in paragraph 4.1., kg.
Ο συντελεστής αραίωσης πρέπει να υπολογίζεται ως εξής:
The dilution factor must be calculated as follows:
Ο στοιχειομετρικός συντελεστής για τη γενική σύνθεση καυσίμου CHαOβNγ πρέπει να υπολογίζεται ως εξής:
The stoichiometric factor must, for the general fuel composition CHαOßNY, be calculated as follows:
Wact = πραγματικό έργο κύκλου, όπως προσδιορίζεται στο σημείο 3.9.2., σε kWh.
Wact = actual cycle work as determined in paragraph 3.9.2., kWh
(ανώτ.
(max.
Εφόσον οι αρχές συμφωνούν, όλοι οι υπόλοιποι κινητήρες που εγκρίνονται σύμφωνα με τις σειρές Α, Β1 ή Β2, ή Γ των πινάκων του σημείου 5.2.1, υποβάλλονται σε δοκιμή, είτε με τους κύκλους ESC και ELR ή με τον κύκλο ETC για να ελεγχθεί η συμμόρφωση της παραγωγής.
With the agreement of the authority, all other engines approved to row A, B1 or B2, or C of the tables in paragraph 5.2.1. are subjected to testing either on the ESC and ELR cycles or on the ETC cycle for the checking of the production conformity.
Οι οριακές τιμές παρατίθενται στο σημείο 5.2.1 του παρόντος κανονισμού.
The limit values are given in paragraph 5.2.1. of the Regulation.
στον πρώτο δοκιμαζόμενο κινητήρα, με τον προσδιορισμό του συντελεστή εξέλιξης ως εξής:
the pollutant emissions will be measured at zero and at ‘x’ hours on the first engine tested,
οι εκπομπές ρύπων μετρώνται στις χρονικές στιγμές μηδέν και «x» ωρών στον πρώτο δοκιμαζόμενο κινητήρα,
the evolution coefficient of the emissions between zero and ‘x’ hours will be calculated for each pollutant:
Αριθμός κυλίνδρων …1.4.
Number of cylinders: …1.4.
Ατομική μετατόπιση κυλίνδρων: …
Individual cylinder displacement: …
Πραγματική ροπή στρέψης=% ροπής × μέγιστη ροπή
Actual torque=% torque × max. torque
Συνιστάται η λειτουργία των αναλυτών κατά τρόπο ώστε η μετρούμενη συγκέντρωση να περικλείεται μεταξύ του 15 % και του 100 % της πλήρους κλίμακας.
It is recommended that the analysers be operated such that the measured concentration falls between 15 per cent and 100 per cent of full scale.
Εάν η συνδεσμολογία περιλαμβάνει συστήματα αυτόματης ανάγνωσης (υπολογιστές, καταγραφείς δεδομένων) που μπορούν να παρέχουν ικανοποιητική ακρίβεια και διακριτική ικανότητα κάτω του 15 % της πλήρους κλίμακας, γίνονται δεκτές και μετρήσεις κάτω του 15 % της πλήρους κλίμακας.
If read-out systems (computers, data loggers) can provide sufficient accuracy and resolution below 15 per cent of full scale, measurements below 15 per cent of full scale are also acceptable.
Η ένδειξη συγκέντρωσης c πρέπει να καταγράφεται.
The indicated concentration c must be recorded.
Ο οζονιστήρας διατηρείται ανενεργός καθ’ όλη τη διάρκεια της διαδικασίας.
The ozonator is kept deactivated throughout the process.
Η ένδειξη συγκέντρωσης a πρέπει να καταγράφεται.
The indicated concentration a must be recorded.
(Ο αναλυτής βρίσκεται σε λειτουργία ΝΟx).
(The analyser is in the NOx mode).
Η ένδειξη συγκέντρωσης b πρέπει να καταγράφεται.
The indicated concentration b must be recorded.
% απόσβεση=1–C×A
% Quench=1–C×A
Αναλυτές NDIR για τον προσδιορισμό του μονοξειδίου του άνθρακα και του διοξειδίου του άνθρακα (προαιρετικοί για τον προσδιορισμό του λόγου αραίωσης για τη μέτρηση των PT).
NDIR analysers for the determination of carbon monoxide and carbon dioxide (optional for the determination of the dilution ratio for PT measurement).
Εάν χρησιμοποιείται αναλυτής HCLD, πρέπει να διατηρείται σε θερμοκρασία 328 Κ έως 473 Κ (55 °C έως 200 °C).
If a HCLD is used it must be kept at a temperature of 328 K to 473 K (55 °C to 200 °C).
Σχήμα 12: Σύστημα αραίωσης μερικής ροής με ισοκινητικό καθετήρα και κλασματική δειγματοληψία (έλεγχος με PB)
Figure 12: Partial flow dilution system with isokinetic probe and fractional sampling (PB control)
αέρας
PSP
Σχήμα 13: Σύστημα αραίωσης μερικής ροής με μέτρηση της συγκέντρωσης CO2 ή NOx και με κλασματική δειγματοληψία
Figure 13: Partial flow dilution system with CO2 or NOx concentration measurement and fractional sampling
Το κανάλι βοηθητικής αραίωσης πρέπει να έχει ελάχιστη διάμετρο 75 mm και αρκετό μήκος ώστε να επιτρέπει χρόνο παραμονής του διπλά αραιωμένου δείγματος τουλάχιστον 0,25 δευτερολέπτου.
The secondary dilution tunnel should have a minimum diameter of 75 mm, and should be of sufficient length so as to provide a residence time of at least 0,25 seconds for the doubly-diluted sample.
Ο υποδοχέας του κύριου φίλτρου FH πρέπει να τοποθετείται σε απόσταση έως 300 mm από την έξοδο της SDT.
The primary filter holder FH must be located within 300 mm of the exit of the SDT.
ανώτ.
Max.
Iteration check for iteration criteria
deviation between tF and tFiter
[delta] < 0,01 yes no
delta = tFiter – tF/tF
Δείκτης I
Index I
κορυφή, τιμή αιχμής = 0,524 m–1
Peak = 0,524 m –1 Opacity N
Αφιλτράριστη αιθάλη k
Unfiltered smoke k
Δείκτης i
Index i
conce
HCconcd
(ppm) χωρίς διαχωριστή 27,0
HCconce
NO x μάζα
NO x mass
ΟΧΙ
YES NO
≥Bn .
≥Bn
Δti μεσοδιάστημα, σε s
Δt i time interval, s
×1–CEM
·1–CEM
×NOxconcd
×NOx concd
Πρέπει να διοχετεύεται ως αέριο βαθμονόμησης, CO2 με συγκέντρωση 80 % έως 100 % της πλήρους κλίμακας στη μέγιστη κλίμακα λειτουργίας μέσω του αναλυτή NDIR και καταγράφεται η τιμή του CO2 ως Α. Στη συνέχεια πρέπει να αραιώνεται σε αναλογία περίπου 50 % με NO βαθμονόμησης, να διέρχεται μέσω των NDIR και (H)CLD και να καταγράφονται οι τιμές του CO2 και του ΝΟ ως Β και C, αντίστοιχα.
A CO2 span gas having a concentration of 80 to 100 per cent of full scale of the maximum operating range must be passed through the NDIR analyser and the CO2 value recorded as A. It must then be diluted approximately 50 per cent with NO span gas and passed through the NDIR and (H)CLD, with the CO2 and NO values recorded as B and C, respectively.
Έπειτα πρέπει να διακόπτεται η ροή του CO2 οπότε να διέρχεται μόνο το NO βαθμονόμησης μέσω του (H)CLD και να καταγράφεται η τιμή του NO ως D.
The CO2 must then be shut off and only the NO span gas be passed through the (H)CLD and the NO value recorded as D.
Πρέπει να διοχετεύεται αέριο βαθμονόμησης ΝΟ με συγκέντρωση 80 % έως 100 % πλήρους κλίμακας στη συνήθη κλίμακα λειτουργίας μέσω του (Η)CLD και η τιμή του ΝΟ να καταγράφεται ως D. Στη συνέχεια, το αέριο βαθμονόμησης ΝΟ πρέπει να διοχετεύεται υπό μορφή φυσαλίδων μέσω νερού σε θερμοκρασία δωματίου και κατόπιν μέσω του (Η)CLD να καταγράφεται η τιμή του ΝΟ ως C. Πρέπει να προσδιορίζεται η απόλυτη πίεση λειτουργίας του αναλυτή και η θερμοκρασία του νερού και να καταγράφονται ως Ε και F, αντίστοιχα.
A NO span gas having a concentration of 80 to 100 per cent of full scale of the normal operating range must be passed through the (H)CLD and the NO value recorded as D. The NO span gas must then be bubbled through water at room temperature and passed through the (H)CLD and the NO value recorded as C. The analyser's absolute operating pressure and the water temperature must be determined and recorded as E and F, respectively.