natgillin/translations-raw huggingface dataset:
Η θερμοκρασία του μείγματος αερίων αμέσως μετά την CFV πρέπει να είναι μέσα στα όρια ±11 Κ της μέσης θερμοκρασίας λειτουργίας που παρατηρείται κατά τη διάρκεια της δοκιμής, όταν δεν χρησιμοποιείται αντιστάθμιση ροής (EFC).
The gas mixture temperature immediately ahead of the CFV shall be within ±11 K of the average operating temperature observed during the test, when no flow compensation (EFC) is used.
SSV Βεντούρι υποηχητικής ροής
SSV Subsonic venturi
Το SSV μετρά τη συνολική ροή αραιωμένων καυσαερίων με τη χρήση της λειτουργίας ροής αερίων ενός βεντούρι υποηχητικής ροής σε συνάρτηση με την πίεση και τη θερμοκρασία στο στόμιο εισόδου και την πτώση της πίεσης μεταξύ της εισόδου και του λαιμού του βεντούρι.
SSV measures total diluted exhaust flow by using the gas flow function of a subsonic venturi in dependence of inlet pressure and temperature and pressure drop between venturi inlet and throat.
Η στατική αντίθλιψη εξάτμισης, μετρούμενη με το σύστημα SSV σε λειτουργία, πρέπει να παραμένει μέσα στα όρια ±1,5 kPa της στατικής πίεσης που μετράται χωρίς σύνδεση με το SSV στις ίδιες στροφές και στο ίδιο φορτίο του κινητήρα.
Static exhaust backpressure measured with the SSV system operating shall remain within ±1,5 kPa of the static pressure measured without connection to the SSV at identical engine speed and load.
Η θερμοκρασία του μείγματος αερίων αμέσως μετά την SSV πρέπει να είναι μέσα στα όρια ±11 Κ της μέσης θερμοκρασίας λειτουργίας που παρατηρείται κατά τη διάρκεια της δοκιμής, όταν δεν χρησιμοποιείται αντιστάθμιση ροής (EFC).
The gas mixture temperature immediately ahead of the SSV shall be within ±11 K of the average operating temperature observed during the test, when no flow compensation (EFC) is used.
HE Εναλλάκτης θερμότητας (προαιρετικός)
HE Heat exchanger (optional)
Αν χρησιμοποιείται EFC, δεν απαιτείται εναλλάκτης θερμότητας.
If EFC is used, the heat exchanger is not required.
EFC Ηλεκτρονική αντιστάθμιση ροής (προαιρετική)
EFC Electronic flow compensation (optional)
Εάν η θερμοκρασία στην είσοδο είτε της PDP, είτε του CFV, είτε του SSV δεν διατηρείται στα προαναφερθέντα όρια, απαιτείται η ύπαρξη συστήματος αντιστάθμισης ροής για τη συνεχή μέτρηση του ρυθμού ροής και τον έλεγχο της αναλογικής δειγματοληψίας στο σύστημα διπλής αραίωσης.
If the temperature at the inlet to the PDP, CFV or SSV is not kept within the limits stated above, a flow compensation system is required for continuous measurement of the flow rate and control of the proportional sampling into the double dilution system.
Για το σκοπό αυτό, χρησιμοποιούνται οι ενδείξεις των συνεχών μετρήσεων ρυθμού ροής για τη διατήρηση της αναλογικότητας του ρυθμού ροής του δείγματος μέσω των φίλτρων σωματιδίων του συστήματος διπλής αραίωσης (βλ. σχήμα 17) εντός του ±2,5 %.
For that purpose, the continuously measured flow rate signals are used to maintain the proportionality of the sample flow rate through the particulate filters of the double dilution system (see figure 17) within ±2,5 per cent.
DT Σήραγγα αραίωσης (πλήρης ροή)
DT Dilution tunnel (full flow)
Η σήραγγα αραίωσης
The dilution tunnel
έχει αρκετά μικρή διάμετρο ώστε να προκαλεί τυρβώδη ροή (αριθμός Reynolds, Re, άνω του 4000, όπου Re βασίζεται στην εσωτερική διάμετρο της σήραγγας αραίωσης) και αρκετό μήκος ώστε να εξασφαλίζει πλήρη ανάμειξη του καυσαερίου και του αέρα αραίωσης,
shall be small enough in diameter to cause turbulent flow (Reynolds number, Re, greater than 4000, where Re is based on the inside diameter of the dilution tunnel) and of sufficient length to cause complete mixing of the exhaust and diluent,
μπορεί να είναι μονωμένη
may be insulated,
μπορεί να θερμαίνεται σε θερμοκρασία τοιχωμάτων ικανή να εξαλείψει τη συμπύκνωση υδρατμών.
may be heated up to a wall temperature sufficient to eliminate aqueous condensation.
Το καυσαέριο του κινητήρα κατευθύνεται προς τα κατάντη στο σημείο όπου εισέρχεται στη σήραγγα αραίωσης και αναμειγνύεται πλήρως.
The engine exhaust shall be directed downstream at the point where it is introduced into the dilution tunnel, and thoroughly mixed.
Μπορεί να χρησιμοποιείται στόμιο ανάμειξης.
A mixing orifice may be used.
Το δευτερεύον σύστημα αραίωσης πρέπει να παρέχει αρκετό αέρα δεύτερης αραίωσης, ώστε το ρεύμα των διπλά αραιωμένων καυσαερίων να διατηρείται σε θερμοκρασία μεταξύ 315 K (42 °C) και 325 K (52 °C) ακριβώς πριν από το φίλτρο σωματιδίων.
The secondary dilution system shall provide sufficient secondary diluent to maintain the doubly diluted exhaust stream at a temperature between 315 K (42 °C) and 325 K (52 °C) immediately before the particulate filter.
τοποθετείται στραμμένος προς τα ανάντη σε ένα σημείο όπου ο αέρας αραίωσης και τα καυσαέρια είναι καλά αναμεμειγμένα, δηλ. στον κεντρικό άξονα της σήραγγας αραίωσης (DT) του συστήματος αραίωσης και σε απόσταση σχεδόν δεκαπλάσια της διαμέτρου της σήραγγας, κατάντη του σημείου εισόδου των καυσαερίων στη σήραγγα αραίωσης·
shall be installed facing upstream at a point where the diluent and exhaust gases are well mixed, i.e. on the dilution tunnel DT centreline of the dilution systems, approximately 10 tunnel diameters downstream of the point where the exhaust enters the dilution tunnel;
έχει ελάχιστη εσωτερική διάμετρο 8 mm,
shall be of 8 mm minimum inside diameter;
μπορεί να θερμαίνεται μέχρι το πολύ 325 K (52 °C) θερμοκρασία τοιχώματος με απευθείας θέρμανση ή με προθέρμανση του αέρα αραίωσης, υπό την προϋπόθεση ότι η θερμοκρασία του αέρα δεν υπερβαίνει τους 325 K (52 °C) πριν από την εισαγωγή του καυσαερίου στη σήραγγα αραιώσεως,
may be heated to no greater than 325 K (52 °C) wall temperature by direct heating or by diluent pre-heating, provided the air temperature does not exceed 325 K (52 °C) prior to the introduction of the exhaust in the dilution tunnel;
Περιγραφή του συστήματος δειγματοληψίας σωματιδίων
Description of particulate sampling system
Το σύστημα δειγματοληψίας σωματιδίων απαιτείται για τη συλλογή των σωματιδίων στο φίλτρο σωματιδίων και απεικονίζεται στα σχήματα 16 και 17.
The particulate sampling system is required for collecting the particulates on the particulate filter and is shown in figures 16 and 17.
Στην περίπτωση της αραίωσης μερικής ροής με ολική δειγματοληψία, η οποία συνίσταται στη διέλευση ολοκλήρου του δείγματος αραιωμένου καυσαερίου από τα φίλτρα, το σύστημα αραίωσης και το σύστημα δειγματοληψίας αποτελούν συνήθως ενιαία μονάδα (βλ. σχήμα 12).
In the case of total sampling partial flow dilution, which consists of passing the entire diluted exhaust sample through the filters, the dilution and sampling systems usually form an integral unit (see figure 12).
Στην περίπτωση της αραίωσης μερικής ροής με κλασματική δειγματοληψία ή της αραίωσης πλήρους ροής, η οποία συνίσταται στη διέλευση από τα φίλτρα μέρους μόνο του αραιωμένου καυσαερίου, το σύστημα αραίωσης και το σύστημα δειγματοληψίας αποτελούν συνήθως χωριστές μονάδες.
In the case of fractional sampling partial flow dilution or full flow dilution, which consists of passing through the filters only a portion of the diluted exhaust, the dilution and sampling systems usually form different units.
Σε ένα σύστημα αραίωσης μερικής ροής, λαμβάνεται δείγμα του αραιωμένου καυσαερίου από τη σήραγγα αραίωσης (DT) μέσω του καθετήρα δειγματοληψίας σωματιδίων (PSP) και του σωλήνα μεταφοράς σωματιδίων (PTT) διαμέσου της αντλίας δειγματοληψίας (P), όπως φαίνεται στο σχήμα 16.
For a partial flow dilution system, a sample of the diluted exhaust gas is taken from the dilution tunnel DT through the particulate sampling probe PSP and the particulate transfer tube PTT by means of the sampling pump P, as shown in figure 16.
Το δείγμα φέρεται στον ή στους υποδοχείς φίλτρων (FH) που συγκρατούν τα φίλτρα δειγματοληψίας σωματιδίων.
The sample is passed through the filter holder(s) FH that contain the particulate sampling filters.
Σε ένα σύστημα αραίωσης πλήρους ροής, χρησιμοποιείται σύστημα δειγματοληψίας σωματιδίων διπλής αραίωσης πρέπει να χρησιμοποιηθεί σύστημα δειγματοληψίας σωματιδίων, όπως φαίνεται στο σχήμα 17.
For of full flow dilution system, a double dilution particulate sampling system shall be used, as shown in figure 17.
Δείγμα του αραιωμένου καυσαερίου μεταφέρεται από τη σήραγγα αραίωσης (DT) μέσω του καθετήρα δειγματοληψίας σωματιδίων (PSP) και του σωλήνα μεταφοράς σωματιδίων (PTT) στη σήραγγα βοηθητικής αραίωσης (SDT), όπου αραιώνεται άλλη μια φορά.
A sample of the diluted exhaust gas is transferred from the dilution tunnel DT through the particulate sampling probe PSP and the particulate transfer tube PTT to the secondary dilution tunnel SDT, where it is diluted once more.
Στη συνέχεια, το δείγμα φέρεται στον ή στους υποδοχείς φίλτρων (FH) που συγκρατούν τα φίλτρα δειγματοληψίας σωματιδίων.
The sample is then passed through the filter holder(s) FH that contain the particulate sampling filters.
Ο ρυθμός ροής του αέρα αραιώσεως είναι συνήθως σταθερός ενώ ο ρυθμός ροής του δείγματος ρυθμίζεται με τη διάταξη ελέγχου ροής FC3.
The dilution airflow rate is usually constant whereas the sample flow rate is controlled by the flow controller FC3.
Εάν χρησιμοποιείται ηλεκτρονική αντιστάθμιση ροής (EFC) (βλ. σχήμα 15), η συνολική ροή του αραιωμένου καυσαερίου χρησιμοποιείται ως σήμα εντολής για την FC3.
If electronic flow compensation EFC (see figure 15) is used, the total diluted exhaust gas flow is used as command signal for FC3.
Σχεδιάγραμμα του συστήματος δειγματοληψίας σωματιδίων
Scheme of particulate sampling system
α = από τη σήραγγα αραίωσης
a = from dilution tunnel
Σχεδιάγραμμα του συστήματος δειγματοληψίας σωματιδίων διπλής αραίωσης
Scheme of double dilution particulate sampling system
α = αραιωμένο καυσαέριο από DT
a = diluted exhaust from DT
γ = αερισμός
c = vent
δ = αέρας βοηθητικής αραίωσης
d = secondary diluent
Στοιχεία των σχημάτων 16 (σύστημα μερικής ροής μόνο) και 17 (σύστημα πλήρους ροής, μόνο)
Components of figures 16 (partial flow system only) and 17 (full flow system only)
PTT Σωλήνας μεταφοράς σωματιδίων
PTT Particulate transfer tube
θα είναι αδρανής ως προς τα σωματίδια,
shall be inert with respect to PM,
SDT Σήραγγα βοηθητικής αραίωσης (σχήμα 17 μόνο)
SDT Secondary dilution tunnel (figure 17 only)
Η σήραγγα βοηθητικής αραίωσης:
The secondary dilution tunnel:
πρέπει να είναι ικανού μήκους και διαμέτρου κατά τρόπο ώστε να συμμορφώνεται με τις απαιτήσεις του χρόνου παραμονής του σημείου 9.4.2 στ),
shall be of sufficient length and diameter so as to comply with the residence time requirements of paragraph 9.4.2(f);
μπορεί να θερμαίνεται σε θερμοκρασία τοιχωμάτων 325 K (52 °C) κατ’ ανώτατο όριο·
may be heated to no greater than 325 K (52 °C) wall temperature;
FH Υποδοχέας φίλτρου
FH Filter holder
Ο υποδοχέας φίλτρου:
The filter holder:
πρέπει να έχει αποκλίνουσα γωνία κώνου 12,5° (από το κέντρο) προς τη μετάβαση της διαμέτρου της γραμμής μεταφοράς στην εκτιθέμενη διάμετρο του μετώπου του φίλτρου·
shall have a 12,5° (from centre) divergent cone angle to transition from the transfer line diameter to the exposed diameter of the filter face;
Είναι δεκτοί εναλλάκτες πολλαπλών φίλτρων (αυτόματοι εναλλάκτες), όταν δεν υπάρχει αλληλεπίδραση μεταξύ φίλτρων δειγματοληψίας.
Multiple filter changers (auto changers) are acceptable, as long as there is no interaction between sampling filters.
Τα φίλτρα μεμβράνης PTFE εγκαθίστανται σε ειδική κασέτα εντός του υποδοχέα φίλτρου.
PTFE membrane filters shall be installed in a specific cassette within the filter holder.
Αν χρησιμοποιείται καθετήρας δειγματοληψίας πρέπει να είναι ανοικτός σωλήνας στραμμένος προς τα ανάντη, μπορεί να εγκατασταθεί, απευθείας ανάντη του υποδοχέα φίλτρου, από 2,5 µm έως 10 µm, αδρανειακός προβαθμονομητής με σημείο διακοπής 50 %.
An inertial pre-classifier with a 50 per cent cut point between 2,5 µm and 10 µm shall be installed immediately upstream of the filter holder, if an open tube sampling probe facing upstream is used.
P Αντλία δειγματοληψίας
P Sampling pump
Χρησιμοποιείται διάταξη ελέγχου του ρυθμού ροής του δείγματος σωματιδίων.
A flow controller shall be used for controlling the particulate sample flow rate.
Ο μετρητής αερίου ή το όργανο για τον προσδιορισμό της ροής του δείγματος σωματιδίων μέσω του φίλτρου σωματιδίων.
Gas meter or flow instrumentation to determine the particulate sample flow through the particulate filter.
Μπορεί να τοποθετηθεί ανάντη ή κατάντη της αντλίας δειγματοληψίας P.
It may be installed upstream or downstream of the sampling pump P.
Ο μετρητής αερίου ή το όργανο για τον προσδιορισμό της ροής του αέρα βοηθητικής αραίωσης μέσω του φίλτρου σωματιδίων.
Gas meter or flow instrumentation to determine the secondary dilution airflow through the particulate filter.
Η σφαιρική βαλβίδα έχει εσωτερική διάμετρο τουλάχιστον ίση με την εσωτερική διάμετρο του σωλήνα μεταφοράς σωματιδίων (PTT) και χρόνο μεταγωγής μικρότερο από 0,5 δευτερόλεπτα.
The ball valve shall have an inside diameter not less than the inside diameter of the particulate transfer tube PTT, and a switching time of less than 0,5 s.
Μέση τιμή και τυπική απόκλιση
Mean value and standard deviation
Η αριθμητική μέση τιμή υπολογίζεται ως εξής:
The arithmetic mean value shall be calculated as follows:
Η μέση απόκλιση υπολογίζεται ως εξής:
The standard deviation shall be calculated as follows:
Ανάλυση παλινδρόμησης
Regression analysis
Η καμπύλη της παλινδρόμησης υπολογίζεται ως εξής:
The slope of the regression shall be calculated as follows:
Το σημείο τομής του y με την καμπύλη παλινδρόμησης υπολογίζεται ως εξής:
The y intercept of the regression shall be calculated as follows:
Το τυπικό σφάλμα εκτίμησης (SEE) υπολογίζεται ως εξής:
The standard error of estimate (SEE) shall be calculated as follows:
Ο συντελεστής προσδιορισμού υπολογίζεται ως εξής:
The coefficient of determination shall be calculated as follows:
Προσδιορισμός της ισοδυναμίας του συστήματος
Determination of system equivalency
Ο προσδιορισμός της ισοδυναμίας του συστήματος σύμφωνα με το σημείο 5.1.1 βασίζεται σε μελέτη συσχετισμού ανάμεσα σε 7 (ή και περισσότερα) ζεύγη δειγμάτων του υποψήφιου συστήματος και ενός από τα αποδεκτά συστήματα αναφοράς του παρόντος παραρτήματος που χρησιμοποιούν τον (τους) κατάλληλο(-ους) κύκλο(-ους) δοκιμών.
The determination of system equivalency according to paragraph 5.1.1 shall be based on a 7 sample pair (or larger) correlation study between the candidate system and one of the accepted reference systems of this Annex using the appropriate test cycle(s).
Η στατιστική αυτή μέθοδος εξετάζει την υπόθεση ότι η τυπική απόκλιση δείγματος και η μέση τιμή για μια εκπομπή που μετράται με το υποψήφιο σύστημα να μην διαφέρουν από την τυπική απόκλιση δείγματος και τη μέση τιμή δείγματος για την εκπομπή αυτή που μετράται με το σύστημα αναφοράς.
This statistical method examines the hypothesis that the sample standard deviation and sample mean value for an emission measured with the candidate system do not differ from the sample standard deviation and sample mean value for that emission measured with the reference system.
Η υπόθεση δοκιμάζεται με βάση επίπεδο σημαντικότητας 10 % για τις τιμές F και t. Οι κρίσιμες τιμές F και t για τα ζεύγη δειγμάτων 7 έως 10 παρατίθενται στον πίνακα 9.
The hypothesis shall be tested on the basis of a 10 per cent significance level of the F and t values. The critical F and t values for 7 to 10 sample pairs are given in table 9.
Εάν οι τιμές F και t που υπολογίζονται σύμφωνα με τους παρακάτω τύπους είναι μεγαλύτερες από τις κρίσιμες τιμές F και t, το υποψήφιο σύστημα δεν είναι ισοδύναμο.
If the F and t values calculated according to the equation below are greater than the critical F and t values, the candidate system is not equivalent.
Υπολογίστε τις μέσες τιμές xR
Calculate the mean values xR
και xC
and xC
καθώς και τις τυπικές αποκλίσεις sR και sC.
and the standard deviations sR and sC.
(η μεγαλύτερη από τις δύο τυπικές αποκλίσεις SR ή SC πρέπει να βρίσκεται στον αριθμητή).
(the greater of the two standard deviations sR or sC shall be in the numerator)
Συγκρίνετε τις τιμές F και t που υπολογίσατε με τις κρίσιμες τιμές F και t που αφορούν τον αντίστοιχο αριθμό δοκιμών, όπως παρατίθενται στον πίνακα 9.
Compare the calculated F and t values with the critical F and t values corresponding to the respective number of tests indicated in table 9.
Εάν επιλέξετε μεγαλύτερα μεγέθη δειγμάτων, συμβουλευτείτε τους στατιστικούς πίνακες για το επίπεδο σημαντικότητας 10 % (90 % εμπιστοσύνη).
If larger sample sizes are selected, consult statistical tables for 10 per cent significance (90 per cent confidence) level.
για τη δοκιμή F:
for the F-test:
για τη δοκιμή t:
for the t-test:
εάν F < Fcrit και t < tcrit, τότε το υποψήφιο σύστημα είναι ισοδύναμο με το σύστημα αναφοράς του παρόντος παραρτήματος·
if F < Fcrit and t < tcrit, then the candidate system is equivalent to the reference system of this Annex
εάν F ≥ Fcrit ή t ≥ tcrit, τότε το υποψήφιο σύστημα είναι διαφορετικό από το σύστημα αναφοράς του παρόντος παραρτήματος.
if F ≥ Fcrit or t ≥ tcrit, then the candidate system is different from the reference system of this Annex
Τιμές F και t για επιλεγμένα μεγέθη δειγμάτων
t and F values for selected sample sizes
Όλος ο άνθρακας στην εξάτμιση εκτός από ένα μικρό μέρος προέρχεται από το καύσιμο και όλος ο άνθρακας εκτός από ένα ελάχιστο μέρος εμφανίζεται στο καυσαέριο ως CO2.
All but a tiny part of the carbon in the exhaust comes from the fuel, and all but a minimal part of this is manifest in the exhaust gas as CO2.
Η ροή του άνθρακα στο σύστημα μέτρησης των καυσαερίων καθορίζεται από το ρυθμό ροής του καυσίμου.
The flow of carbon into the exhaust measurement systems is determined from the fuel flow rate.
Το σχήμα 18 παρουσιάζει τα σημεία δειγματοληψίας στα οποία ελέγχονται οι ροές του άνθρακα.
Figure 18 shows the sampling points at which the carbon flows shall be checked.
Ρυθμός ροής του άνθρακα στον κινητήρα (θέση 1)
Carbon flow rate into the engine (location 1)
Ο ρυθμός ροής μάζας του άνθρακα στον κινητήρα για καύσιμο CHαOε δίνεται από την εξίσωση:
The carbon mass flow rate into the engine for a fuel CHαOε is given by:
ο ρυθμός ροής μάζας καυσίμου, σε kg/s
is the fuel mass flow rate, kg/s
Ρυθμός ροής του άνθρακα στο πρωτογενές καυσαέριο (θέση 2)
Carbon flow rate in the raw exhaust (location 2)
Ο ρυθμός ροής της μάζας του άνθρακα στο σωλήνα της εξάτμισης του κινητήρα προσδιορίζεται από τη συγκέντρωση του πρωτογενούς CO2 και το ρυθμό ροής της μάζας του καυσαερίου:
The carbon mass flow rate in the exhaust pipe of the engine shall be determined from the raw CO2 concentration and the exhaust gas mass flow rate:
η συγκέντρωση σε υγρή βάση του CO2 στα πρωτογενή καυσαέρια, επί τοις εκατό
is the wet CO2 concentration in the raw exhaust gas, per cent
η συγκέντρωση σε υγρή βάση του CO2 στον αέρα περιβάλλοντος, %
is the wet CO2 concentration in the ambient air, per cent
ο ρυθμός ροής της μάζας καυσαερίων σε υγρή βάση, σε kg/s
is the exhaust gas mass flow rate on wet basis, kg/s
η γραμμομοριακή μάζα του καυσαερίου, σε g/mol
is the molar mass of exhaust gas, g/mol
Εάν το CO2 μετράται σε ξηρά βάση, πρέπει να μετατρέπεται σε υγρή βάση σύμφωνα με το σημείο 8.1.
If CO2 is measured on a dry basis it shall be converted to a wet basis according to paragraph 8.1.
Ρυθμός ροής του άνθρακα στο σύστημα αραίωσης (θέση 3)
Carbon flow rate in the dilution system (location 3)
Για το σύστημα αραίωσης μερικής ροής, πρέπει να λαμβάνεται επίσης υπόψη η αναλογία διαχωρισμού.
For the partial flow dilution system, the splitting ratio also needs to be taken into account.
Ο ρυθμός ροής του άνθρακα προσδιορίζεται από τη συγκέντρωση του αραιωμένου CO2, το ρυθμό ροής της μάζας του καυσαερίου και το ρυθμό ροής του δείγματος:
The carbon flow rate shall be determined from the dilute CO2 concentration, the exhaust gas mass flow rate and the sample flow rate:
η συγκέντρωση σε υγρή βάση του CO2 στο αραιωμένο καυσαέριο στην έξοδο της σήραγγας αραίωσης, %
is the wet CO2 concentration in the dilute exhaust gas at the outlet of the dilution tunnel, per cent
η ροή του δείγματος καυσαερίου σε σύστημα αραίωσης μερικής ροής, σε kg/s
is the sample flow of exhaust gas into partial flow dilution system, kg/s
Εάν το CO2 μετράται σε ξηρά βάση, πρέπει να μετατρέπεται σε υγρή βάση σύμφωνα με το σημείο 8.1.
If CO2 is measured on a dry basis, it shall be converted to wet basis according to paragraph 8.1.
Υπολογισμός της γραμμομοριακής μάζας του καυσαερίου
Calculation of the molar mass of the exhaust gas
Η γραμμομοριακή μάζα του καυσαερίου υπολογίζεται σύμφωνα με την εξίσωση 41 (βλ. σημείο 8.4.2.4)
The molar mass of the exhaust gas shall be calculated according to equation 41 (see paragraph 8.4.2.4)
Εναλλακτικά, μπορούν να χρησιμοποιηθούν οι εξής γραμμομοριακές μάζες:
Alternatively, the following exhaust gas molar masses may be used:
Διαδικασία απομαλοποίησης ροπής και αριθμού στροφών
Speed and torque denormalisation procedure
επί τοις εκατό του αριθμού στροφών 43 τοις εκατό
per cent speed 43 per cent
επί τοις εκατό της ροπής 82 τοις εκατό
per cent torque 82 per cent
Με δεδομένες τις ακόλουθες τιμές:
Given the following values:
συνεπάγεται ότι:
results in:
οι πραγματικές στροφές
actual speed
Με μέγιστη ροπή 700 Nm να παρατηρείται στην καμπύλη ροπής σε στροφές 1178 το λεπτό–1
With the maximum torque of 700 Nm observed from the mapping curve at 1178 min–1
η πραγματική ροπή =82×700
actual torque = 82×700
Βασικά δεδομένα για στοιχειομετρικούς υπολογισμούς
Basic data for stoichiometric calculations
Ατομική μάζα υδρογόνου
Atomic mass of hydrogen
Ατομική μάζα άνθρακα
Atomic mass of carbon
Ατομική μάζα θείου
Atomic mass of sulphur
Ατομική μάζα αζώτου
Atomic mass of nitrogen
Ατομική μάζα οξυγόνου
Atomic mass of oxygen
Ατομική μάζα αργού
Atomic mass of argon
Γραμμομοριακή μάζα νερού
Molar mass of water
Γραμμομοριακή μάζα διοξειδίου του άνθρακα
Molar mass of carbon dioxide
Γραμμομοριακή μάζα μονοξειδίου του άνθρακα
Molar mass of carbon monoxide
Γραμμομοριακή μάζα οξυγόνου
Molar mass of oxygen
Γραμμομοριακή μάζα αζώτου
Molar mass of nitrogen
Γραμμομοριακή μάζα μονοξείδιο του αζώτου
Molar mass of nitric oxide
Γραμμομοριακή μάζα διοξειδίου του αζώτου
Molar mass of nitrogen dioxide
Γραμμομοριακή μάζα θείου
Molar mass of sulphur dioxide
Γραμμομοριακή μάζα ξηρού αέρα
Molar mass of dry air
Υποθέτοντας ότι δεν υπάρχει επίδραση συμπιεστότητας, όλα τα αέρια που είναι παρόντα στη διαδικασία εισαγωγής/καύσης/εξάτμισης του κινητήρα μπορούν να θεωρηθούν ιδανικά και κάθε υπολογισμός όγκου πρέπει επομένως να βασίζεται σε γραμμομοριακό όγκο 22,414 l/mol σύμφωνα με την υπόθεση Avogadro.
Assuming no compressibility effects, all gases involved in the engine intake/combustion/exhaust process can be considered to be ideal and any volumetric calculations shall therefore be based on a molar volume of 22,414 l/mol according to Avogadro’s hypothesis.
Αέριες εκπομπές (καύσιμο ντίζελ)
Gaseous emissions (diesel fuel)
Τα δεδομένα της μέτρησης ενός μεμονωμένου σημείου του κύκλου δοκιμής (ρυθμός δειγματοληψίας των δεδομένων 1 Hz) για τον υπολογισμό των στιγμιαίων εκπομπών μάζας παρατίθενται παρακάτω.
The measurement data of an individual point of the test cycle (data sampling rate of 1 Hz) for the calculation of the instantaneous mass emission are shown below.
Στο παράδειγμα αυτό, τα CO και NOx μετρώνται σε ξηρά βάση, ενώ οι HC σε υγρή βάση.
In this example, CO and NOx are measured on a dry basis, HC on a wet basis.
Η διαδικασία υπολογισμού είναι η ίδια και για τα λοιπά σημεία του κύκλου.
The calculation procedure is identical for the other points of the cycle.
Το παράδειγμα υπολογισμού δείχνει τα στρογγυλοποιημένα ενδιάμεσα αποτελέσματα των διαφόρων βημάτων για καλύτερη επεξήγηση.
The calculation example shows the rounded intermediate results of the different steps for better illustration.
Πρέπει να σημειωθεί ότι για τον υπολογισμό δεν επιτρέπεται η στρογγυλοποίηση των ενδιάμεσων αποτελεσμάτων (βλ. σημείο 8).
It should be noted that for actual calculation, rounding of intermediate results is not permitted (see paragraph 8).
Εξετάζεται η ακόλουθη σύνθεση καυσίμου:
The following fuel composition is considered:
Συστατικό
Component
Γραμμομοριακή αναλογία
Molar ratio
% κατά μάζα
per cent mass
Βήμα 1: Διόρθωση για ξηρά/υγρή βάση (σημείο 8.1):
Step 1: Dry/wet correction (paragraph 8.1):
Εξίσωση (16): kf = 0,055584 × 13,45 – 0,0001083 × 86,5 – 0,0001562 × 0,05 = 0,7382
Equation (16): kf = 0,055584 × 13,45 - 0,0001083 × 86,5 - 0,0001562 × 0,05 = 0,7382