natgillin/translations-raw huggingface dataset:
Denne metode giver ikke nødvendigvis nøjagtig bestemmelse af tilstedeværende korroderende stoffer, hvis prøven indeholder korrosionsinhibitorer eller andre kemikalier, som nedsætter korrosiviteten af prøven over for kobberstrimlen.
This method may not accurately determine the presence of corrosive materials if the sample contains corrosion inhibitors or other chemicals which diminish the corrosivity of the sample to the copper strip.
Eksempel på beregningsmåde
Example of calculation procedure
Beregningsmåden er den samme for de øvrige modi.
The calculation procedure is identical for the other modes.
Beregning af korrektionsfaktor for omregning fra tør til våd basis KW, r (bilag 4A, tillæg 1, punkt 45.2):
Calculation of the dry to wet correction factor KW, r (Annex 4A, Appendix 1, paragraph 45.2):
Beregning af NOx-fugtighedskorrektionsfaktoren KH, D (bilag 4A, tillæg 1, punkt 54.3):
Calculation of the NOx humidity correction factor KH, D (Annex 4A, Appendix 1, paragraph 54.3):
Beregning af emissionsmassestrømme (bilag 4A, tillæg 1, punkt 54.4):
Calculation of the emission mass flow rates (Annex 4A, Appendix 1, paragraph 54.4.):
Beregning af de specifikke emissioner (bilag 4A, tillæg 1, punkt 54.5):
Calculation of the specific emissions (Annex 4A, Appendix 1, paragraph 54.5.):
Emissionsmassestrømmene for de enkelte modi ganges med de respektive vægtningsfaktorer som foreskrevet i bilag 4A, tillæg 1, punkt 2.7.1, og lægges sammen, resulterende i den gennemsnitlige emissionsmassestrøm i hele testcyklusen:
The emission mass flow rates of the individual modes are multiplied by the respective weighting factors, as indicated in Annex 4A, Appendix 1, paragraph 2.7.1., and summed up to result in the mean emission mass flow rate over the cycle:
Motoreffekten i de enkelte testforløb ganges med de respektive vægtningsfaktorer som foreskrevet i bilag 4A, tillæg 1, punkt 2.7.1, og lægges sammen, resulterende i den gennemsnitlige effekt i hele testcyklussen:
The engine power of the individual modes is multiplied by the respective weighting factors, as indicated in Annex 4A, Appendix 1, paragraph 2.7.1., and summed up to result in the mean cycle power:
Beregning af den specifikke NOx-emission i det tilfældigt valgte punkt (bilag 4A, tillæg 1, punkt 54.6.1):
Calculation of the specific NOx emission of the random point (Annex 4A, Appendix 1, paragraph 54.6.1):
Bestemmelse af emissionsværdien fra testcyklussen (bilag 4A, tillæg 1, punkt 45.6.2):
Determination of the emission value from the test cycle (Annex 4A, Appendix 1, paragraph 45.6.2.):
Lad os antage, at de fire tilstødende modi i ESC-testen er som følger:
Assume the values of the four enveloping modes on the ESC to be as follows:
Sammenligning af værdierne af NOx-emissionen (bilag 4A, tillæg 1, punkt 45.6.3):
Comparison of the NOx emission values (Annex 4A, Appendix 1, paragraph 45.6.3.):
Partikelbestemmelsen bygger på det princip, at der indsamles partikler gennem hele prøvecyklussen, mens strømmen af prøvegas (MSAM og GEDF) bestemmes i de enkelte modi.
Particulate measurement is based on the principle of sampling the particulates over the complete cycle, but determining the sample and flow rates (MSAM and GEDF) during the individual modes.
Beregning af GEDF (bilag 4A, tillæg 1, punkt 6.2.3 og 6.2.4):
Calculation of GEDF (Annex 4A, Appendix 1, paragraphs 6.2.3. and 6.2.4.):
Lad os antage, at der er målt følgende data i modus 4.
Assume the following measurement data of mode 4.
Beregning af emissionsmassestrømmen (bilag 4A, tillæg 1, punkt 6.4):
Calculation of the mass flow rate (Annex 4A, Appendix 1, paragraph 6.4.):
GEDFW–strømingshastighederne for de enkelte modi ganges med de respektive vægtningsfaktorer som angivet i bilag 4A, tillæg 1, punkt 2.7.1, og lægges sammen, resulterende i den gennemsnitlige GEDF i hele testcyklussen.
The GEDFW flow rates of the individual modes are multiplied by the respective weighting factors, as indicated in Annex 4A, Appendix 1, paragraph 2.7.1., and summed up to result in the mean GEDF over the cycle.
Baggrundskorrektion (valgfri)
Background correction (optional)
Summen af DF
Sum of DF =
Beregning af den specifikke emission (bilag 4A, tillæg 1, punkt 6.5):
Calculation of the specific emission (Annex 4A, Appendix 1, paragraph 6.5.):
= (5,726/60,006) = 0,095 g/kWh
= (5,726/60.006) = 0,095 g/kWh
Beregning af den specifikke vægtningsfaktor (bilag 4A, tillæg 1, punkt 6.6):
Calculation of the specific weighting factor (Annex 4A, Appendix 1, paragraph 6.6.):
Forudsættes værdierne at være de samme som beregnet for testforløb 4 ovenfor, fås Wfei = (0,152 × 3604,6/1,515 × 3600,7) = 0,1004
Assume the values calculated for mode 4 above, then Wfei = (0,152 × 3604,6/1,515 × 3600,7) = 0,1004
Denne værdi er inden for det tilladte område på 0,10 ±0,003.
This value is within the required value of 0,10 ±0,003.
Det anbefales, at opacimeterets fabrikant oplyser de endelige Bessel-filterkonstanter ved forskellige prøvetagningsfrekvenser, og at disse konstanter anvendes af kunden ved konstruktion af Bessel-algoritmen og ved beregning af værdierne for røgtæthed.
It is recommended that the opacimeter manufacturer provide the final Bessel filter constants for different sampling rates and that the customer use these constants for designing the Bessel algorithm and for calculating the smoke values.
Hvis man tager udgangspunkt i en tidstro røgfane for den ufortyndede udstødning i udstødningsrøret, vil hvert opacimeter vise en forskellig røgtæthedskurve med forsinkelse.
Assuming a real time raw exhaust plume in the exhaust tube, each opacimeter shows a delayed and differently measured opacity trace.
Det målte opacitetssignals forsinkelse og størrelse er hovedsagelig bestemt af geometrien af opacimeterets målekammer, herunder prøvetagningslinjerne til udstødningsgas, og af den tid, opacimeterets elektronik er om at behandle signalet.
The delay and the magnitude of the measured opacity trace is primarily dependent on the geometry of the measuring chamber of the opacimeter, including the exhaust sample lines, and on the time needed for processing the signal in the electronics of the opacimeter.
Disse to virkninger er karakteriseret af to størrelser, som kaldes den fysiske og den elektriske responstid og repræsenterer et særskilt filter for hver opacimetertype.
The values that characterize these two effects are called the physical and the electrical response time which represent an individual filter for each type of opacimeter.
og skal være ens for alle typer opacimetre for at give samme røgtæthed.
and shall be equal for all kinds of opacimeters in order to give the same smoke value.
Derfor er man nødt til at indføre et Bessel-filter, således at filterresponstiden (tF) sammen med den fysiske (tp) og elektriske (te) responstid for det enkelte opacimeter resulterer i den ønskede samlede responstid (tAver).
Therefore, a Bessel filter has to be created in such a way, that the filter response time (tF) together with the physical (tp) and electrical response time (te) of the individual opacimeter shall result in the required overall response time (tAver).
Eftersom tp og te er givne størrelser for det enkelte opacimeter, og tAver er sat til 1,0 s i dette regulativ, kan tF beregnes af:
Since tp and te are given values for each individual opacimeter, and tAver is defined to be 1,0 s in this Regulation, tF can be calculated as follows:
Pr. definition er filterresponstiden tF den tid, et filtreret udgangssignal er om at stige fra 10 % til 90 % af værdien af et trinformet indgangssignal.
By definition, the filter response time tF is the rise time of a filtered output signal between 10 per cent and 90 per cent on a step input signal.
Trinformet input-signal
Step input signal
Bessel-filtreret output-signal
Bessel filtered output signal
Tid(s)
Time (s)
Figur a viser både kurven over et trinformet indgangssignal, et Bessel-filtreret udgangssignal og Bessel-filterets responstid (tF).
In figure a, the traces of a step input signal and Bessel filtered output signal as well as the response time of the Bessel filter (tF) are shown.
Karakteristik for opacimeter
Characteristics of opacimeter
Regulering
Regulation
Målefrekvens for dataindsamlingssystem [Hz]
Data acquisition system sample rate [Hz]
Krævet samlet responstid for Bessel-filter tF
Required overall Bessel filter response time tF
trin 1
Step 1
Konstruktion af Bessel-filterets algoritme fc, E, K
Design of Bessel filter algorithm fc, E, K
trin 2
Step 2
Anvendelse af Bessel-filteret på det trinformede indgangssignal
Application of Bessel filter on step input
trin 3
Step 3
Beregning af itereret filterresponstid
Adjustment of cut-off frequency
trin 4
Step 4
Afvigelse mellem tF og tF, iter
Deviation between tF and tF, iter
trin 5
Step 5
Kontrol af iterationskriterierne
Check for iteration criteria
trin 6
Step 6
De endelige Bessel-filterkonstanter og den endelige Bessel-algoritme
Final Bessel filter constants and algorithm
trin 7
Step 7
I dette eksempel konstrueres Bessel-algoritmen i flere trin i henhold til ovenstående iterationsprocedure, som er baseret på bilag 4A, tillæg 1, punkt 7.1.
In this example a Bessel algorithm is designed in several steps according to the above iteration procedure which is based upon Annex 4A, Appendix 1, paragraph 7.1.
fysisk responstid tp
physical response time tp
elektrisk responstid te
electrical response time te
samlet responstid tAver
overall response time tAver
1,00 s (efter definition i dette regulativ)
1,00 s (by definition in this Regulation)
målefrekvens
sampling rate
Trin 1: Krævet responstid af Bessel-filter tF:
Step 1: Required Bessel filter response time tF:
Trin 2: Anslåelse af afskæringsfrekvens og beregning af Bessel-konstanterne E og K til første iteration:
Step 2: Estimation of cut-off frequency and calculation of Bessel constants E, K for first iteration:
hvor Si repræsenterer de mulige værdier af det trinformede indgangssignal (enten »0« eller »1«), og Yi repræsenterer de filtrerede værdier af udgangssignalet.
where Si represents the values of the step input signal (either ‘0’ or ‘1’) and Yi represents the filtered values of the output signal.
Trin 3: Anvendelse af Bessel-filteret på det trinformede indgangssignal:
Step 3: Application of Bessel filter on step input:
Pr. definition er filterresponstiden tF den tid, det filtrerede udgangssignal er om at stige fra 10 % til 90 % af værdien af et trinformet indgangssignal.
The Bessel filter response time tF is defined as the rise time of the filtered output signal between 10 per cent and 90 per cent on a step input signal.
For at bestemme tiderne svarende til 10 % (t10) og 90 % (t90) af udgangssignalet skal der anvendes et Bessel-filter på et trinformet indgangssignal, hvor fc, E og K er sat til ovenstående værdier.
For determining the times of 10 per cent (t10) and 90 per cent (t90) of the output signal, a Bessel filter has to be applied to a step input using the above values of fc, E and K.
I første iteration i tabel B indtræder 10 % værdien mellem indeks nr. 30 og 31, og 90 % værdien mellem indeks nr. 191 og 192.
In table B, first iteration, the 10 per cent value occurs between index number 30 and 31 and the 90 per cent value occurs between index number 191 and 192.
Til beregning af tF, iter er den nøjagtige værdi af t10 og t90 bestemt ved lineær interpolation mellem nabomålepunkter på følgende måde:
For the calculation of tF, iter the exact t10 and t90 values are determined by linear interpolation between the adjacent measuring points, as follows:
Trin 4: Filterresponstiden for første iterationssløjfe:
Step 4: Filter response time of first iteration cycle:
Trin 5: Afvigelsen mellem ønsket og opnået filterresponstid i første iterationssløjfe:
Step 5: Deviation between required and obtained filter response time of first iteration cycle:
Trin 6: Kontrol af iterationskriterierne:
Step 6: Checking the iteration criteria:
Til denne iterationssløjfe beregnes en ny afskæringsfrekvens af fc og Δ på følgende måde: fc, new = 0,318152 × (1 + 0,081641) = 0,344126 Hz
For this iteration cycle, a new cut-off frequency is calculated from fc and Δ as follows: fc, new = 0,318152 × (1 +0,081641) = 0,344126 Hz
Iterationen skal gentages, indtil iterationskriteriet er opfyldt.
The iteration has to be repeated until the iteration criterion is met.
De resulterende værdier af første og anden iteration er sammenfattet i tabel A.
The resulting values of the first and second iteration are summarized in table A.
Trin 7: Endelig Bessel-algoritme:
Step 7: Final Bessel algorithm:
Så snart iterationskriteriet er opfyldt, beregnes de endelige Bessel-filterkonstanter og den endelige Bessel-algoritme som angivet under trin 2.
As soon as the iteration criterion has been met, the final Bessel filter constants and the final Bessel algorithm are calculated according to step 2.
I dette eksempel er iterationskriteriet opfyldt efter den anden iteration (Δ = 0,006657 ≤ 0,01).
In this example, the iteration criterion has been met after the second iteration (Δ = 0,006657 ≤ 0,01).
Den endelige algoritme benyttes derefter til bestemmelse af den gennemsnitlige røgtæthed (se næste punkt 2.3).
The final algorithm is then used for determining the averaged smoke values (see next paragraph 2.3.).
Trinformet indgangssignal Si
Step Input Signal Si
Filtreret udgangssignal Yi [-]
Filtered Output Signal Yi [-]
Hastighed A Belastningstrin 1
Speed A Load step 1
Hastighed B Belastningstrin 1
Speed B Load step 1
Hastighed C Belastningstrin 1
Speed C Load step 1
Hastighed A Belastningstrin 2
Speed A Load step 2
Hastighed B Belastningstrin 2
Speed B Load step 2
Hastighed C Belastningstrin 2
Speed C Load step 2
Hastighed A Belastningstrin 3
Speed A Load step 3
Hastighed B Belastningstrin 3
Speed B Load step 3
Hastighed C Belastningstrin 3
Speed C Load step 3
Ubehandlet opacitet N [%]
Raw opacity values N [%]
Konvertering til lysabsorptionskoefficient j [1/m]
Conversion to light absorption coefficient j [1/m]
Filtrering med Bessel-filter
Filtering with Bessel filter
Udvælgelse af maksimal k-værdi (topværdi) for hver hastighed og belastningstrin
Selection of maximum k-value (peak) for each speed and load step
Validering af cyklus for hver hastighed
Cycle validation for each speed
Beregning af den endelige røgtæthed
Calculation of the final smoke value
Kurve over målt opacitet N, ufiltreret røg k og filtreret røg k
Traces of measured opacity N, of unfiltered smoke k and of filtered smoke k
Topværdi = 0,5424 m-1
Peak = 0,5424 m-1
Filtreret røg k
Filtered smoke k
Røg k [1/m]
Smoke k [1/m]
For at starte algoritmen sættes S-1, S-2, Y-1 and Y-2 til nul.
For starting the algorithm, S-1, S-2, Y-1 and Y-2 are set to zero.
Beregning af k-værdi (bilag 4A, tillæg 1, punkt 7.3.1):
Calculation of the k-value (Annex 4A, Appendix 1, paragraph 7.3.1.):
k = - (1/0,430) × ln (1 - (16,783/100)) = 0,427252 m- 1
k = - (1/0,430) × ln (1 - (16,783/100)) = 0,427252 m-1
Denne værdi svarer til S272 i nedenstående ligning.
This value corresponds to S272 in the following equation.
Beregning af Bessel-gennemsnit af røgtæthed (bilag 4A, tillæg 1, punkt 7.3.2):
Calculation of Bessel averaged smoke (Annex 4A, Appendix 1, paragraph 7.3.2.):
Beregning af den endelige værdi af røgtætheden (bilag 4A, tillæg 1, punkt 7.3.3):
Calculation of the final smoke value (Annex 4A, Appendix 1, paragraph 7.3.3.):
Følgende værdier forudsættes
Assume the following values
SVA = (0,5424 + 0,5435 + 0,5587)/3 = 0,5482 m- 1
SVA = (0,5424+0,5435+0,5587)/3 = 0,5482 m-1
SVB = (0,5596 + 0,5400+0,5389)/3 = 0,5462 m- 1
SVB = (0,5596+0,5400+0,5389)/3 = 0,5462 m-1
SVC = (0,4912 + 0,5207 + 0,5177)/3 = 0,5099 m- 1
SVC = (0,4912+0,5207+0,5177)/3 = 0,5099 m-1
SV = (0,43 × 0,5482) + (0,56 × 0,5462) + (0,01 × 0,5099) = 0,5467 m- 1
SV = (0,43 × 0,5482) + (0,56 × 0,5462) + (0,01 × 0,5099) = 0,5467 m-1
Validering af cyklus (bilag 4A, tillæg 1, punkt 3.4)
Cycle validation (Annex 4A, Appendix 1, paragraph 3.4.)
Før SV beregnes, skal cyklussen valideres ved beregning af de relative standardafvigelser af røgtætheden under de tre cyklusser for hver hastighed.
Before calculating SV, the cycle shall be validated by calculating the relative standard deviations of the smoke of the three cycles for each speed.
Gennemsnitlig SV (m-1)
Mean SV (m-1)
Absolut standardafvigelse (m-1)
absolute standard deviation (m-1)
Relativ standardafvigelse ( %)
relative standard deviation (per cent)
I dette eksempel er godkendelseskriteriet på 15 % opfyldt for hver hastighed.
In this example, the validation criteria of 15 per cent are met for each speed.
Værdierne af opaciteten N, ufiltreret og filtreret k-værdi omkring Ymax1,A (topværdi angivet med fed skrift)
Values of opacity N, unfiltered and filtered k-value around Ymax1,A (peak value, indicated in bold number)
Bestemmelse af den fortyndede udstødningsgasstrøm (bilag 4A, tillæg 2, punkt 4.1):
Calculation of the diluted exhaust gas flow (Annex 4A, Appendix 2, paragraph 4.1.):
Beregning af NOx-korrektionsfaktoren (bilag 4A, tillæg 2, punkt 4.2):
Calculation of the NOx correction factor (Annex 4A, Appendix 2, paragraph 4.2.):
Beregning af baggrundskorrigerede koncentrationer (bilag 4A, tillæg 2, punkt 4.3.1.1):
Calculation of the background corrected concentrations (Annex 4A, Appendix 2, paragraph 4.3.1.1.):
Beregning af emissionsmassestrømmen (bilag 4A, tillæg 2, punkt 4.3.1):
Calculation of the emissions mass flow (Annex 4A, Appendix 2, paragraph 4.3.1.):
Beregning af de specifikke emissioner (bilag 4A, tillæg 2, punkt 4.4):
Calculation of the specific emissions (Annex 4A, Appendix 2, paragraph 4.4.):
Beregning af masseemissionen (bilag 4A, tillæg 2, punkt 5.1):
Calculation of the mass emission (Annex 4A, Appendix 2, paragraph 5.1.):
Beregning af den baggrundskorrigerede masseemission (bilag 4A, tillæg 2, punkt 5.1):
Calculation of the background corrected mass emission (Annex 4A, Appendix 2, paragraph 5.1.):
Beregning af den specifikke emission (bilag 4A, tillæg 2, punkt 5.2):
Calculation of the specific emission (Annex 4A, Appendix 2, paragraph 5.2.):
Beregning af NOx-korrektionsfaktoren (bilag 4A, tillæg 2, punkt 4.2):
Calculation of the NOx, correction factor (Annex 4A, Appendix 2, paragraph 4.2.):
Beregning af NMHC-koncentrationen (bilag 4A, tillæg 2, punkt 4.3.1):
Calculation of the NMHC concentration (Annex 4A, Appendix 2, paragraph 4.3.1.):
Idet virkningsgraden for methan sættes til 0,04, og virkningsgraden for ethan til 0,98 (se bilag 4A, tillæg 5, punkt 1.8.4), fås
Assuming a methane efficiency of 0,04 and an ethane efficiency of 0,98 (see Annex 4A, Appendix 5, paragraph 1.8.4.)
Idet der forudsættes et G20-referencebrændstof (100 % methan) med sammensætningen C1H4:
Assuming a G20 reference fuel (100 per cent methane) of the composition C1H4:
For NMHC er baggrundskoncentrationen forskellen mellem HCconcd og CH4concd
For NMHC, the background concentration is the difference between HCconcd and CH4concd
Beregning af λ-forskydningsfaktoren (Sλ)
Calculation of the λ-shift factor (Sλ)
% inaktive brændstoffets indhold af inerte gasser i % vol. (f.eks. N2, CO2, He osv.)
inert per cent per cent by volume of inert gases in the fuel (i.e. N2, CO2, He, etc.);
brændstoffets oprindelige iltindhold i % vol.
per cent by volume of original oxygen in the fuel;
N og m henviser til et gennemsnitligt CnHm, som repræsenterer brændstoffets carbonhydrider, dvs.:
N and m refer to average CnHm representing the fuel hydrocarbons, i.e:
brændstoffets indhold af methan ( % vol.)
per cent by volume of methane in the fuel;
brændstoffets totale indhold af C2-carbonhydrider (f.eks. C2H6, C2H4, etc.), ( % vol.)
per cent by volume of all C2 hydrocarbons (e.g.: C2H6, C2H4, etc.) in the fuel;
brændstoffets totale indhold af C3-carbonhydrider (f.eks. C3H8, C3H6, etc.), ( % vol.)
per cent by volume of all C3 hydrocarbons (e.g.: C3H8, C3H6, etc.) in the fuel;
brændstoffets totale indhold af C4-carbonhydrider (f.eks. C4H10, C4H8, etc.), ( % vol.)
per cent by volume of all C4 hydrocarbons (e.g.: C4H10, C4H8, etc.) in the fuel
brændstoffets totale indhold af C5-carbonhydrider (f.eks. C5H12, C5H10, etc.), ( % vol.)
per cent by volume of all C5 hydrocarbons (e.g.: C5H12, C5H10, etc.) in the fuel;
Eksempel 1: G25: CH4 = 86 %, N2 = 14 % (vol.)
Example 1: G25: CH4 = 86 per cent, N2 = 14 per cent (by volume)
Eksempel 2: GR: CH4 = 87 %, C2H6 = 13 % (vol.)
Example 2: GR: CH4 = 87 per cent, C2H6 = 13 per cent (by vol)
Eksempel 3: USA: CH4 = 89 %, C2H6 = 4,5 %, C3H8 = 2,3 %, C6H14 = 0,2 %, O2 = 0,6 %, N2 = 4 %
Example 3: USA: CH4 = 89 per cent, C2H6 = 4,5 per cent, C3H8 = 2,3 per cent, C6H14 = 0,2 per cent, O2 = 0,6 per cent, N2 = 4 per cent
Det støkiometriske luft/brændstof-forhold for automobilbrændstoffer — SAE J1829, juni 1987.
Stoichiometric Air/Fuel ratios of automotive fuels — SAE J1829, June 1987.
John B. Heywood, Internal combustion engine fundamentals, McGraw-Hill, 1988, kapitel 3.4 »Combustion stoichiometry« (s. 68-72).
John B. Heywood, Internal combustion engine fundamentals, McGraw-Hill, 1988, Chapter 3.4 ‘Combustion stoichiometry’ (pp. 68 to 72).
Metoder til prøvning af emissionsbegrænsningssystemers holdbarhed
Procedures for conducting the test for durability of emission control systems
Dette bilag indeholder nærmere oplysninger om metoder til udvælgelse af motorer til prøvning i en driftsprøveplan for at bestemme forringelsesfaktorer.
This annex details the procedures for selecting a family of engines to be tested over a service accumulation schedule for the purpose of determining deterioration factors.
Sådanne forringelsesfaktorer vil blive anvendt på de målte emissioner fra motorer i forbindelse med periodisk eftersyn for at sikre, at motoremissionerne efter ibrugtagning stadig opfylder de gældende emissionsgrænser som anført i tabellerne i dette regulativs punkt 5.2.1 i den holdbarhedsperiode, der gælder for det køretøj, som motoren er monteret i.
Such deterioration factors will be applied to the measured emissions from engines undergoing a periodical audit to ensure that in-service engine emissions remain in conformity with the applicable emission limits, as given in the tables in paragraph 5.2.1. to this Regulation, over the durability period applicable to the vehicle in which the engine is installed.
Dette bilag indeholder også nærmere oplysninger om emissionsrelateret vedligeholdelse af motorer, der indgår i en driftsprøveplan.
This annex also details the emission and non-emission-related maintenance that will be carried out on engines undergoing a service accumulation schedule.
Sådan vedligeholdelse vil blive udført på ibrugtagne motorer og meddelt til ejerne af nye, tunge køretøjer.
Such maintenance will be performed on in-service engines and communicated to owners of new heavy-duty engines.
UDVÆLGELSE AF MOTORER TIL BESTEMMELSE AF FORRINGELSESFAKTORER I MOTORENS LEVETID
SELECTION OF ENGINES FOR ESTABLISHING USEFUL LIFE DETERIORATION FACTORS
Motorerne udvælges fra motorfamilien, som defineret i punkt 7.1 i dette regulativ, til emissionsprøvning for at bestemme forringelsesfaktorer i motorens levetid.
Engines will be selected from the engine family defined in paragraph 7.1. to this Regulation for emission testing to establish useful life deterioration factors.
For at placere motorer med forskelligt antal cylindre og forskellige cylinderkonfigurationer men med samme tekniske specifikationer for og samme montering af systemerne til efterbehandling af udstødningen i samme familie af motorefterbehandlingssystemer, skal fabrikanten give den godkendende myndighed oplysninger, der godtgør, at emissionerne fra sådanne motorer er ækvivalente.
In order to place engines with different numbers of cylinders and different cylinder configuration but having the same technical specifications and installation for the exhaust aftertreatment systems into the same engine-aftertreatment system family, the manufacturer shall provide data to the approval authority that demonstrates that the emissions of such engines are equivalent.