natgillin/translations-raw huggingface dataset:
Hvis indgangstemperaturen til PDP, CFV eller SSV ikke holdes inden for de ovenfor angivne grænser, kræves et system til elektronisk strømningskompensation, som konstant måler strømningshastigheden og regulerer den proportionale prøvetagning i dobbeltfortyndingssystemet.
If the temperature at the inlet to the PDP, CFV or SSV is not kept within the limits stated above, a flow compensation system is required for continuous measurement of the flow rate and control of the proportional sampling into the double dilution system.
Hertil anvendes strømningshastighedssignalerne, der afgives løbende, til at holde prøvegassens strømningshastighed gennem dobbeltfortyndingssystemets partikelfiltre (se punkt 17) inden for 2,5 %.
For that purpose, the continuously measured flow rate signals are used to maintain the proportionality of the sample flow rate through the particulate filters of the double dilution system (see figure 17) within ±2,5 per cent.
DT Fortyndingstunnelen (fuldstrøm)
DT Dilution tunnel (full flow)
For fortyndingstunnelen gælder
The dilution tunnel
tunnelens diameter skal være tilstrækkelig lille til at skabe turbulent strømning (Reynolds' tal, Re, skal være større end 4000, idet Re er baseret på fortyndingstunnelens indvendige diameter) og tilstrækkelig lang til at sikre fuldstændig opblanding af udstødningsgas og diluent
shall be small enough in diameter to cause turbulent flow (Reynolds number, Re, greater than 4000, where Re is based on the inside diameter of the dilution tunnel) and of sufficient length to cause complete mixing of the exhaust and diluent,
kan være isoleret
may be insulated,
kan være opvarmet til en vægtemperatur, der er tilstrækkeligt til at eliminere vandkondensering.
may be heated up to a wall temperature sufficient to eliminate aqueous condensation.
Motorens udstødning skal ledes direkte nedstrøms i det punkt, hvor den tilføres fortyndingstunnelen, og skal være godt opblandet.
The engine exhaust shall be directed downstream at the point where it is introduced into the dilution tunnel, and thoroughly mixed.
Der kan bruges en blænde til at sikre opblanding
A mixing orifice may be used.
Det sekundære fortyndingssystem skal tilføre tilstrækkelig sekundær diluent til at holde temperaturen af den dobbelt fortyndede udstødningsgasstrøm på mellem 315 K (42 °C) og 325 K (52 °C) umiddelbart før partikelfilteret.
The secondary dilution system shall provide sufficient secondary diluent to maintain the doubly diluted exhaust stream at a temperature between 315 K (42 °C) and 325 K (52 °C) immediately before the particulate filter.
PSP Partikelprøvetagningssonde
PSP Particulate sampling probe
Prøvetagningssonden, som er den forreste del af PTT,
The probe is the leading section of PTT and
skal være placeret, så den vender mod strømmen et sted, hvor diluent og udstødningsgas er godt opblandet, dvs. i midtlinjen af fortyndingstunnelen, ca. 10 tunneldiametre nedstrøms for det punkt, hvor udstødningsgassen tilføres fortyndingstunnelen
shall be installed facing upstream at a point where the diluent and exhaust gases are well mixed, i.e. on the dilution tunnel DT centreline of the dilution systems, approximately 10 tunnel diameters downstream of the point where the exhaust enters the dilution tunnel;
skal have en indvendig diameter på mindst 8 mm
shall be of 8 mm minimum inside diameter;
kan opvarmes til en vægtemperatur på højst 325 K (52 °C) ved direkte opvarmning eller ved forvarmning af diluenten, forudsat at lufttemperaturen ikke er over 325 K (52 °C), før udstødningsgassen tilføres fortyndingstunnelen
may be heated to no greater than 325 K (52 °C) wall temperature by direct heating or by diluent pre-heating, provided the air temperature does not exceed 325 K (52 °C) prior to the introduction of the exhaust in the dilution tunnel;
Beskrivelse af partikelprøvetagningssystemet
Description of particulate sampling system
Der kræves et partikelprøvetagningssystem til udskillelse af partiklerne på partikelfilteret, som vist i figur 16 og 17.
The particulate sampling system is required for collecting the particulates on the particulate filter and is shown in figures 16 and 17.
Ved total prøvetagning med delstrømsfortynding, hvor hele den fortyndede udstødningsgasprøve ledes gennem filtrene, udgør fortyndingssystemet og prøvetagningssystemet sædvanligvis en helhed (se figur 12).
In the case of total sampling partial flow dilution, which consists of passing the entire diluted exhaust sample through the filters, the dilution and sampling systems usually form an integral unit (see figure 12).
Er der tale om delstrømsprøvetagning med delstrømsfortynding eller fuldstrømsfortynding, hvor kun en del af den fortyndede udstødningsgas føres gennem filtrene, er fortyndingssystemet og prøvetagningssystemet normalt forskellige enheder.
In the case of fractional sampling partial flow dilution or full flow dilution, which consists of passing through the filters only a portion of the diluted exhaust, the dilution and sampling systems usually form different units.
I delstrømsfortyndingssystemer udtages en prøve af den fortyndede udstødningsgas fra fortyndingstunnelen DT gennem partikelprøvetagningssonden PSP og partikeloverføringsrøret PTT ved hjælp af prøvetagningspumpen P, som vist i figur 16.
For a partial flow dilution system, a sample of the diluted exhaust gas is taken from the dilution tunnel DT through the particulate sampling probe PSP and the particulate transfer tube PTT by means of the sampling pump P, as shown in figure 16.
Prøven ledes dernæst gennem filterholderen (-holderne) FH, der indeholder partikelprøvetagningsfiltrene.
The sample is passed through the filter holder(s) FH that contain the particulate sampling filters.
I forbindelse med et fuldstrømsfortyndingssystem skal der anvendes et partikelprøvetagningssystem med dobbeltfortynding som vist i figur 17.
For of full flow dilution system, a double dilution particulate sampling system shall be used, as shown in figure 17.
En prøve af den fortyndede udstødningsgas overføres fra fortyndingstunnelen DT gennem partikelprøvetagningssonden PSP og partikeloverføringsrøret PTT til den sekundære fortyndingstunnel SDT, hvor den fortyndes endnu en gang.
A sample of the diluted exhaust gas is transferred from the dilution tunnel DT through the particulate sampling probe PSP and the particulate transfer tube PTT to the secondary dilution tunnel SDT, where it is diluted once more.
Fortyndingsluftens strømningshastighed er sædvanligvis konstant, hvorimod prøvegassens strømningshastighed reguleres af strømningsregulatoren FC3.
The dilution airflow rate is usually constant whereas the sample flow rate is controlled by the flow controller FC3.
Anvendes elektronisk strømningskompensation (EFC) (jf. figur 15), benyttes strømningshastigheden af fortyndet udstødningsgas som styresignal for FC3.
If electronic flow compensation EFC (see figure 15) is used, the total diluted exhaust gas flow is used as command signal for FC3.
Diagram over partikelprøvetagningssystem
Scheme of particulate sampling system
a = fra fortyndingstunnel
a = from dilution tunnel
Skitse af partikelprøvetagningssystem med dobbelt fortynding
Scheme of double dilution particulate sampling system
a = fortyndet udstødningsgas fra DT
a = diluted exhaust from DT
c = ventilation
c = vent
d = sekundær diluent
d = secondary diluent
Komponenter i figur 16 (kun delstrømssystem) og 17 (kun fuldstrømssystem)
Components of figures 16 (partial flow system only) and 17 (full flow system only)
PTT Partikeloverføringsrør
PTT Particulate transfer tube
skal være inaktivt med hensyn til PM
shall be inert with respect to PM,
SDT Sekundær fortyndingstunnel (kun figur 17)
SDT Secondary dilution tunnel (figure 17 only)
skal være af tilstrækkelig længde og diameter, jf. kravene vedrørende opholdstid i punkt 9.4.2 (f)
shall be of sufficient length and diameter so as to comply with the residence time requirements of paragraph 9.4.2(f);
kan opvarmes til en vægtemperatur på højst 325 K (52 °C)
may be heated to no greater than 325 K (52 °C) wall temperature;
FH Filterholder
FH Filter holder
Filterholderen:
The filter holder:
skal have en keglevinkel på 12,5° (i forhold til centrum) som overgang fra overføringsledningens diameter til filteroverfladens eksponerede diameter
shall have a 12,5° (from centre) divergent cone angle to transition from the transfer line diameter to the exposed diameter of the filter face;
Det er tilladt at anvende flere filterskiftere (autoskiftere), hvis der ikke er nogen interaktion mellem prøvetagningsfiltrene.
Multiple filter changers (auto changers) are acceptable, as long as there is no interaction between sampling filters.
PTFE-membranfilters skal monteres i en særlig kassette i filterholderen.
PTFE membrane filters shall be installed in a specific cassette within the filter holder.
En inertipræklassifikator med et 50 %-skæringspunkt mellem 2,5 µm og 10 µm skal monteres umiddelbart opstrøms for filterholderen, hvis der anvendes en prøvetagningssonde med åbent rør vendende mod strømmen.
An inertial pre-classifier with a 50 per cent cut point between 2,5 µm and 10 µm shall be installed immediately upstream of the filter holder, if an open tube sampling probe facing upstream is used.
P Prøvetagningspumpe
P Sampling pump
Til at regulere partikelprøvens hastighed anvendes en strømningsregulator.
A flow controller shall be used for controlling the particulate sample flow rate.
Gasmåler eller andet flow-instrument til måling af partikelprøvestrømmen gennem partikelfilteret.
Gas meter or flow instrumentation to determine the particulate sample flow through the particulate filter.
Det kan monteres opstrøms for eller nedstrøms for prøvetagningspumpen P.
It may be installed upstream or downstream of the sampling pump P.
Gasmåler eller andet flow-instrument til måling af sekundær fortyndingsluftstrøm gennem partikelfilteret.
Gas meter or flow instrumentation to determine the secondary dilution airflow through the particulate filter.
BV Kugleventil (frivillig)
BV Ball valve (optional)
Kugleventilen skal have en indvendig diameter mindst lig partikeloverføringsrøret PTTs indvendige diameter og en omskiftningstid på mindre end 0,5 s.
The ball valve shall have an inside diameter not less than the inside diameter of the particulate transfer tube PTT, and a switching time of less than 0,5 s.
Middelværdi og standardafvigelse
Mean value and standard deviation
Den aritmetiske middelværdi beregnes på følgende måde:
The arithmetic mean value shall be calculated as follows:
Standardafvigelsen beregnes på følgende måde:
The standard deviation shall be calculated as follows:
Regressionsanalyse
Regression analysis
Regressionens hældning beregnes som følger:
The slope of the regression shall be calculated as follows:
Regressionens skæring med y-aksen beregnes som følger:
The y intercept of the regression shall be calculated as follows:
Middelfejlen på estimatet (SEE) beregnes på følgende måde:
The standard error of estimate (SEE) shall be calculated as follows:
Determinationskoefficienten beregnes på følgende måde:
The coefficient of determination shall be calculated as follows:
Bestemmelse af systemækvivalens
Determination of system equivalency
Bestemmelsen af systemernes ækvivalens skal, jf. punkt 5.1.1, ske på grundlag af en korrelationsundersøgelse af (mindst) 7 par stikprøver af det kandiderende system og et af de godkendte referencesystemer i dette bilag ved anvendelse af en eller flere hensigtsmæssige prøvningscyklusser.
The determination of system equivalency according to paragraph 5.1.1 shall be based on a 7 sample pair (or larger) correlation study between the candidate system and one of the accepted reference systems of this Annex using the appropriate test cycle(s).
Ved denne statistiske metode undersøges hypotesen om, at prøvens standardafvigelse og prøvens gennemsnitsværdi af en emission målt med det kandiderende system ikke adskiller sig fra prøvens standardafvigelse og prøvens gennemsnitsværdi for den pågældende emission målt med referencesystemet.
This statistical method examines the hypothesis that the sample standard deviation and sample mean value for an emission measured with the candidate system do not differ from the sample standard deviation and sample mean value for that emission measured with the reference system.
Hvis F- og t-værdierne beregnet ud fra nedenstående ligning er større end de kritiske F- og t-værdier, er det kandiderende system ikke ækvivalent.
If the F and t values calculated according to the equation below are greater than the critical F and t values, the candidate system is not equivalent.
Følgende fremgangsmåde følges: Bogstaverne R og C med lav skrift henviser til henholdsvis referencesystemet og det kandiderende system:
The following procedure shall be followed. The subscripts R and C refer to the reference and candidate system, respectively:
Beregn gennemsnitsværdierne xR
Calculate the mean values xR
og xC
and xC
og standardafvigelserne sR og sC.
and the standard deviations sR and sC.
F-værdien som følger:
Calculate the F value, as follows:
(den største af de to standardafvigelser sR eller sC skal stå i tælleren)
(the greater of the two standard deviations sR or sC shall be in the numerator)
Sammenlign de beregnede F- og t-værdier med de kritiske F- og t-værdier i overensstemmelse med det respektive antal prøvninger, som er angivet i tabel 9.
Compare the calculated F and t values with the critical F and t values corresponding to the respective number of tests indicated in table 9.
Såfremt der udvælges større stikprøvestørrelser, henvises til de statistiske tabeller for et signifikansniveau på 10 % (konfidensgrad på 90 %).
If larger sample sizes are selected, consult statistical tables for 10 per cent significance (90 per cent confidence) level.
hvis F < Fcrit og t < tcrit, er det kandiderende system ækvivalent med referencesystemet i dette bilag
if F < Fcrit and t < tcrit, then the candidate system is equivalent to the reference system of this Annex
hvis F ≥ Fcrit eller t ≥ tcrit, er det kandiderende system forskelligt fra referencesystemet i dette bilag.
if F ≥ Fcrit or t ≥ tcrit, then the candidate system is different from the reference system of this Annex
t- og F- værdier for udvalgte stikprøvestørrelser
t and F values for selected sample sizes
TILLÆG 5
APPENDIX 5
KONTROL AF CARBONSTRØMMEN
CARBON FLOW CHECK
På denne måde udgør motoren en kendt kilde af carbonstrømning, og ved at observere den samme carbonstrøm i udstødningsrøret og ved udgangen af delstrømsprøvetagningssystemet for partikler (PM) kontrolleres for utætheder og målenøjagtighed.
In this sense, the engine provides a known source of carbon flow, and observing the same carbon flow in the exhaust pipe and at the outlet of the partial flow PM sampling system verifies leak integrity and flow measurement accuracy.
Figur 18 viser de prøvetagningspunkter, ved hvilke carbonstrømmene skal kontrolleres.
Figure 18 shows the sampling points at which the carbon flows shall be checked.
Delstrømssystem
Partial Flow System
Carbons strømningshastighed ind i motoren (målepunkt 1)
Carbon flow rate into the engine (location 1)
Carbons massestrømningshastighed ind i motoren for et brændstof CHαOε er:
The carbon mass flow rate into the engine for a fuel CHαOε is given by:
er brændstoffets massestrømshastighed, kg/s
is the fuel mass flow rate, kg/s
Carbons strømningshastighed i den ufortyndede udstødning (målepunkt 2)
Carbon flow rate in the raw exhaust (location 2)
er våd CO2-koncentration i den ufortyndede udstødningsgas, %
is the wet CO2 concentration in the raw exhaust gas, per cent
er våd CO2-koncentration i den omgivende luft, %
is the wet CO2 concentration in the ambient air, per cent
er massestrøm af udstødningsgas på våd basis, kg/s
is the exhaust gas mass flow rate on wet basis, kg/s
er udstødningsgassens molarmasse, g/mol
is the molar mass of exhaust gas, g/mol
Hvis CO2 måles på tør basis, omregnes den til våd basis i overensstemmelse med pkt. 8.1.
If CO2 is measured on a dry basis it shall be converted to a wet basis according to paragraph 8.1.
Carbons strømningshastighed i fortyndingssystemet (målepunkt 3)
Carbon flow rate in the dilution system (location 3)
For så vidt angår delstrømsfortyndingssystemet kan der også tages hensyn til delingsforholdet.
For the partial flow dilution system, the splitting ratio also needs to be taken into account.
er våd CO2-koncentration in den fortyndede udstødningsgas ved fortyndingstunnellens udgang, %
is the wet CO2 concentration in the dilute exhaust gas at the outlet of the dilution tunnel, per cent
er prøvestrøm af udstødningsgas ind i delstrømsfortyndingssystem, kg/s
is the sample flow of exhaust gas into partial flow dilution system, kg/s
Hvis CO2 måles på tør basis, omregnes den til våd basis i overensstemmelse med punkt 8.1.
If CO2 is measured on a dry basis, it shall be converted to wet basis according to paragraph 8.1.
Beregning af udstødningsgassens molarmasse
Calculation of the molar mass of the exhaust gas
Udstødningsgassens molarmasse beregnes ved hjælp af ligning 41 (jf. punkt 8.4.2.4.).
The molar mass of the exhaust gas shall be calculated according to equation 41 (see paragraph 8.4.2.4)
Alternativt kan følgende molarmasser for udstødningsgassen anvendes:
Alternatively, the following exhaust gas molar masses may be used:
TILLÆG 6
APPENDIX 6
Procedure for denormalisering af hastighed og drejningsmoment
Speed and torque denormalisation procedure
Som eksempel vises, hvordan følgende testpunkter denormaliseres:
As an example, the following test point shall be denormalised:
% hastighed 43
per cent speed 43 per cent
% drejningsmoment 82
per cent torque 82 per cent
hvor det maksimale drejningsmoment, aflæst på kurvebladet ved 1178 min–1, er 700 Nm
With the maximum torque of 700 Nm observed from the mapping curve at 1178 min–1
faktisk drejningsmoment = 82×700
actual torque = 82×700
Grundlæggende data for støkiometriske beregninger
Basic data for stoichiometric calculations
Hydrogens atommasse
Atomic mass of hydrogen
Carbons atommasse
Atomic mass of carbon
Svovls atommasse
Atomic mass of sulphur
Nitrogens atommasse
Atomic mass of nitrogen
Oxygens atommasse
Atomic mass of oxygen
Argons atommasse
Atomic mass of argon
Vands molarmasse
Molar mass of water
Carbondioxids molarmasse
Molar mass of carbon dioxide
Carbonmonoxids molarmasse
Molar mass of carbon monoxide
Oxygens molarmasse
Molar mass of oxygen
Nitrogens molarmasse
Molar mass of nitrogen
Nitrogenoxids molarmasse
Molar mass of nitric oxide
Nitrogendioxids molarmasse
Molar mass of nitrogen dioxide
Svovldioxids molarmasse
Molar mass of sulphur dioxide
Tør lufts molarmasse
Molar mass of dry air
Under antagelse af, at det ikke er nogen kompressibilitetseffekt, kan alle gasser i motorens indsugnings-/forbrændings-/udstødningsproces anses for at være ideale, og alle volumetriske beregninger skal derfor baseres på en molarvolumen på 22,414 l/mol i henhold til Avogadros hypotese.
Assuming no compressibility effects, all gases involved in the engine intake/combustion/exhaust process can be considered to be ideal and any volumetric calculations shall therefore be based on a molar volume of 22,414 l/mol according to Avogadro’s hypothesis.
Gasemissioner (dieselbrændstof)
Gaseous emissions (diesel fuel)
Målingsdata for et individuelt punkt i prøvningscyklussen (dataindsamlingsprocent på 1 Hz) til beregning af den øjeblikkelige masseemission er vist nedenfor.
The measurement data of an individual point of the test cycle (data sampling rate of 1 Hz) for the calculation of the instantaneous mass emission are shown below.
Beregningsmåden er den samme for de andre punkter i cyklussen.
The calculation procedure is identical for the other points of the cycle.
Det viste beregningseksempel viser de afrundede mellemresultater i de forskellige trin for bedre at illustrere beregningen.
The calculation example shows the rounded intermediate results of the different steps for better illustration.
Det skal bemærkes at afrunding af mellemresultaterne ikke er tilladt i de faktiske beregninger (jf. punkt 8).
It should be noted that for actual calculation, rounding of intermediate results is not permitted (see paragraph 8).
Eksemplet vedrører følgende brændstofsammensætning:
The following fuel composition is considered:
Molforhold
Molar ratio
% masse
per cent mass
Trin 1: Tør/våd-korrektion (punkt 8.1):
Step 1: Dry/wet correction (paragraph 8.1):
Ligning 16: kf = 0,055584 × 13,45 – 0,0001083 × 86,5 – 0,0001562 × 0,05 = 0,7382
Equation (16): kf = 0,055584 × 13,45 - 0,0001083 × 86,5 - 0,0001562 × 0,05 = 0,7382
Ligning 13: kw,a= 1–1,2434×8+111,12×13,45×0,005
Equation (13): kw,a= 1–1,2434×8+111,12×13,45×0,005
Ligning 12:
Equation (12):
cCO,i (våd)
cCO,i (wet)
cNOx,i (våd)
cNOx,i (wet)
Trin 2: NOx-korrektion for temperatur og fugtindhold (punkt 8.2.1):
Step 2: NOx correction for temperature and humidity (paragraph 8.2.1):
Ligning 23:
Equation (23):
Trin 3: Beregning af den øjeblikkelige emission for hvert enkelt punkt i cyklussen (punkt 8.4.2.4):
Step 3: Calculation of the instantaneous emission of each individual point of the cycle (paragraph 8.4.2.3):
Ligning 36:
Equation (36):
Trin 4: Beregning af masseemissionen gennem cyklussen ved integration af de øjeblikkelige emissionsværdier og u-værdierne fra tabel 5 (punkt 8.4.2.4):
Step 4: Calculation of the mass emission over the cycle by integration of the instantaneous emission values and the u values from table 5 (paragraph 8.4.2.3):
Følgende beregning antages for WHTC-cyklussen (1800 s) og den samme emission for hvert punkt i cyklussen.
The following calculation is assumed for the WHTC cycle (1,800 s) and the same emission in each point of the cycle.
Trin 5: Beregning af specifikke emissioner (punkt 8.6.3):
Step 5: Calculation of the specific emissions (paragraph 8.6.3):
Ligning 69:
Equation (69):
Partikelemission (dieselbrændstof)
Particulate Emission (diesel fuel)
Trin 1: Beregning af medf (punkt 8.4.3.2.2):
Step 1: Calculation of medf (paragraph 8.4.3.2.2):
Ligning 48:
Equation (48):
Ligning 47:
Equation (47):
Ligning 46:
Equation (46):
= 1116 kg/test
= 1,116 kg/test
Trin 2: Opdriftskorrektion af partikelmassen (punkt 8.3)
Step 2: Buoyancy correction of the particulate mass (paragraph 8.3)
Før prøvning:
Before test:
Ligning 26:
Equation (26):
Ligning 25:
Equation (25):
Efter prøvning
After test:
Ligning 27:
Equation (27):
Trin 3: Beregning af partikelmasseemission (punkt 8.4.3.2.2):
Step 3: Calculation of the particulate mass emission (paragraph 8.4.3.2.2):
Ligning 45:
Equation (45):
Trin 4: Beregning af specifikke emissioner (punkt 8.6.3):
Step 4: Calculation of the specific emission (paragraph 8.6.3):
MONTERING AF HJÆLPEUDSTYR TIL EMISSIONSPRØVNING
INSTALLATION OF AUXILIARIES AND EQUIPMENT FOR EMISSIONS TEST
Monteres ved emissionsprøvning
Fitted for emission test
Indsugningssystem
Inlet system
Indsugningsmanifold
Inlet manifold
Luftmængdemåler
Air flow meter
Luftindsugningskanal
Air inlet duct work
Ja, eller testcelleudstyr
Yes, or test cell equipment
Indsugningslyddæmper
Inlet silencer
Hastighedsbegrænser
Speed-limiting device
Ja, stilles om muligt i gunstigste position.
Yes, if possible to be set in the most favourable condition
Tilslutningsrør
Connecting pipes
Lydpotte
Silencer
Udstødningsrør
Tail pipe
Udstødningsbremse
Exhaust brake
Nej – eller helt åben
No, or fully open
Tryklader
Pressure charging device
Brændstoftilførselspumpe
Fuel supply pump
Elektronisk styresystem, luftgennemstrømningsmåler osv.
Electronic control system, air flow meter, etc.
Trykbegrænser
Pressure reducer
Forfilter
Pre-filter
Højtryksrør
High-pressure pipe
Injektor
Injector
Luftindsugningsventil
Air inlet valve
Elektronisk styresystem, sensorer, osv.
Electronic control system, sensors, etc.
Regulator/styresystem
Governor/control system
Automatisk fuldlaststop for reguleringsstang afhængigt af de atmosfæriske betingelser
Automatic full-load stop for the control rack depending on atmospheric conditions
Væskekøling
Liquid-cooling equipment
Ja, kan fastgøres i helt åben stilling
Yes, may be fixed fully open
Ventilator eller blæser
Fan or blower
Temperaturreguleringsenhed
Temperature-regulating device
Tændspole(r)
Coil or coils
Kabler
Wiring
Elektronisk styresystem
Electronic control system
Ladeudstyr for indsugningsluft
Intake air charging equipment
Ja, eller testcellesystem
Yes, or test cell system