natgillin/translations-raw huggingface dataset:
Emissionsmassestrømmene for de enkelte testforløb ganges med de respektive vægtningsfaktorer som foreskrevet i bilag III, tillæg 1, punkt 2.7.1, og lægges sammen, resulterende i den gennemsnitlige emissionsmassestrøm i hele testcyklussen:
The emission mass flow rates of the individual modes are multiplied by the respective weighting factors, as indicated in Annex III, Appendix 1, Section 2.7.1, and summed up to result in the mean emission mass flow rate over the cycle:
Motoreffekten i de enkelte testforløb ganges med de respektive vægtningsfaktorer som foreskrevet i bilag III, tillæg 1, punkt 2.7.1, og lægges sammen, resulterende i den gennemsnitlige effekt i hele testcyklussen:
The engine power of the individual modes is multiplied by the respective weighting factors, as indicated in Annex III, Appendix 1, Section 2.7.1, and summed up to result in the mean cycle power:
Beregning af den specifikke NOx -emission i det tilfældigt valgte punkt (bilag III, tillæg 1, punkt 4.6.1):
Calculation of the specific NOx emission of the random point (Annex III, Appendix 1, Section 4.6.1):
Bestemmelse af emissionsværdien fra testcyklussen (bilag III, tillæg 1, punkt 4.6.2):
Determination of the emission value from the test cycle (Annex III, Appendix 1, Section 4.6.2):
Sammenligning af værdierne af NOx- emissionen (bilag III, tillæg 1, punkt 4.6.3)
Comparison of the NOx emission values (Annex III, Appendix 1, Section 4.6.3):
Partikelbestemmelsen bygger på det princip, at der indsamles partikler gennem hele testcyklussen, medens strømmen af prøvegas (MSAM og GEDF) bestemmes i de enkelte testforløb.
Particulate measurement is based on the principle of sampling the particulates over the complete cycle, but determining the sample and flow rates (MSAM and GEDF) during the individual modes.
Beregningen af GEDF afhænger af det anvendte system.
The calculation of GEDF depends on the system used.
I de følgende eksempler betragtes et system med CO2-måling og kulstofbalancemetoden samt et system med flowmåling.
In the following examples, a system with CO2 measurement and carbon balance method and a system with flow measurement are used.
Når der er tale om et fuldstrømsfortyndingssystem, måles GEDF direkte af CVS-udstyret.
When using a full flow dilution system, GEDF is directly measured by the CVS equipment.
Beregning af GEDF (bilag III, tillæg 1, punkt 5.2.3 og 5.2.4):
Calculation of GEDF (Annex III, Appendix 1, Sections 5.2.3 and 5.2.4):
kulstofbalancemetoden
carbon balance method
flowmålemetoden
flow measurement method
Beregning af massestrømmen (bilag III, tillæg 1, punkt 5.4):
Calculation of the mass flow rate (Annex III, Appendix 1, Section 5.4):
Emissionsmassestrømmene GEDFW for de enkelte testforløb ganges med de respektive vægtningsfaktorer som angivet i bilag III, tillæg 1, punkt 2.7.1, og lægges sammen, resulterende i den gennemsnitlige GEDF i hele testcyklussen.
The GEDFW flow rates of the individual modes are multiplied by the respective weighting factors, as indicated in Annex III, Appendix 1, Section 2.7.1, and summed up to result in the mean GEDF over the cycle.
Den totale prøvetagningshastighed MSAM beregnes ved sammenlægning af prøvetagningshastighederne for de enkelte testforløb.
The total sample rate MSAM is summed up from the sample rates of the individual modes.
Baggrundskorrektion (frivillig)
Background correction (optional)
Beregningen af fortyndingsfaktoren DF er den samme som i punkt 3.1 i dette bilag og er ikke vist her.
The calculation of the dilution factor DF is identical to Section 3.1 of this Annex and not shown here.
Sum af DF
Sum of DF
Beregning af den specifikke emission (bilag III, tillæg 1, punkt 5.5):
Calculation of the specific emission (Annex III, Appendix 1, Section 5.5):
Beregning af den specifikke vægtningsfaktor (bilag III, tillæg 1, punkt 5.6):
Calculation of the specific weighting factor (Annex III, Appendix 1, Section 5.6):
Forudsættes værdierne at være de samme som beregnet for arbejdsmåde 4 ovenfor, fås
Assume the values calculated for mode 4 above, then
ELR-TEST
ELR TEST
Almindelige bemærkninger om Bessel-filteret
General remarks on the Bessel filter
For at fjerne disse højfrekvente forvrængninger kræves et Bessel-filter til ELR-testen.
To remove these high frequency distortions a Bessel filter is required for the ELR-test.
opacimeterets fysiske responstid (tp)
physical response time of the opacimeter (tp),
opacimeterets elektriske responstid (te)
electrical response time of the opacimeter (te),
filterresponstiden for det anvendte Bessel-filter (tF)
filter response time of the applied Bessel filter (tF).
Den resulterende samlede responstid for systemet tAver er givet ved:
The resulting overall response time of the system tAver is given by:
Pr. definition er filterresponstiden tF den tid, et filtreret udgangssignal er om at stige fra 10 % til 90 % af værdien af et trinformet indgangssignal.
By definition, the filter response time tF is the rise time of a filtered output signal between 10 % and 90 % on a step input signal.
Kurve over et trinformet indgangssignal og det filtrerede udgangssignal
Traces of a step input signal and the filtered output signal
Indgangssignal (trinfunktion)
Step input signal
signal (-)
Signal [-]
Figur a viser både kurven over et trinformet indgangssignal, et Bessel-filtreret udgangssignal og Bessel-filterets responstid (tF).
In Figure a, the traces of a step input signal and Bessel filtered output signal as well as the response time of the Bessel filter (tF) are shown.
Karakteristiske opacimeterværdier
Characteristics of opacimeter
Regulerung
Regulation
Datafangstsystemets prøvetagningsfrekvens [Hz]
Data acquisition system sample rate [Hz]
Beregning af itereret filterresponstid
Calculation of iterated filter response time
tFiter = t(90 %) - t(10 %)
tF,iter = t(90 %) - t(10 %)
Justering af afskæringsfrekvens
Adjustment of cut-off frequency
Afvigelse mellem tF og tFiter
Deviation between tF and tF,iter
Δ = tFiter
Δ = tF,iter
I dette eksempel konstrueres Bessel-algoritmen i flere trin i henhold til ovenstående iterationsprocedure, som er baseret på bilag III, tillæg 1, punkt 6.1.
In this example a Bessel algorithm is designed in several steps according to the above iteration procedure which is based upon Annex III, Appendix 1, Section 6.1.
fysisk responstid tp: 0,15 s
physical response time tp 0,15 s
elektrisk responstid te: 0,05 s
electrical response time te 0,05 s
samlet responstid tAver: 1,00 s (pr. definition i dette direktiv)
overall response time tAver 1,00 s (by definition in this Directive)
Trin 1 Krævet responstid af Bessel-filter tF
Step 1 Required Bessel filter response time tF:
Trin 2 Gætning af afskæringsfrekvens og beregning af Bessel-konstanterne E og K til første iteration
Step 2 Estimation of cut-off frequency and calculation of Bessel constants E, K for first iteration:
hvor Si repræsenterer de mulige værdier af det trinformede indgangssignal (enten 0 eller 1), og Yi repræsenterer de filtrerede værdier af udgangssignalet.
where Si represents the values of the step input signal (either ‘0’ or ‘1’) and Yi represents the filtered values of the output signal.
Trin 3 Anvendelse af Bessel-filteret på det trinformede indgangssignal
Step 3 Application of Bessel filter on step input:
Bessel-filterets responstid tF er defineret som den tid, det tager et filtreret udgangssignal at stige fra 10 % til 90 % af størrelsen af et trinformet indgangssignal.
The Bessel filter response time tF is defined as the rise time of the filtered output signal between 10 % and 90 % on a step input signal.
For at bestemme tiderne svarende til 10 % (t10) og 90 % (t90) af udgangssignalet skal der anvendes et Bessel-filter på et trinformet indgangssignal, hvor fc, E og K er sat til ovenstående værdier.
For determining the times of 10 % (t10) and 90 % (t90) of the output signal, a Bessel filter has to be applied to a step input using the above values of fc, E and K.
I tabel B er angivet indekstal, tid og størrelse af et trinformet indgangssignal og de resulterende værdier af det filtrerede udgangssignal for første og anden iteration. For punkterne nærmest t10 og t90 er anvendt fed skrift.
The index numbers, the time and the values of a step input signal and the resulting values of the filtered output signal for the first and the second iteration are shown in Table B. The points adjacent to t10 and t90 are marked in bold numbers.
I første iteration i tabel B indtræder 10 % værdien mellem indeks nr. 30 og 31, og 90 % værdien mellem indeks nr. 191 og 192.
In Table B, first iteration, the 10 % value occurs between index number 30 and 31 and the 90 % value occurs between index number 191 and 192.
Til beregning af tF,iter er den nøjagtige værdi af t10 og t90 bestemt ved lineær interpolation mellem nabomålepunkter på følgende måde:
For the calculation of tF,iter the exact t10 and t90 values are determined by linear interpolation between the adjacent measuring points, as follows:
hvor outupper og outlower er de respektive nærmestliggende punkter af det Bessel-filtrerede udgangssignal, og tlower er det nærmestliggende tidspunkt som angivet i tabel B.
where outupper and outlower, respectively, are the adjacent points of the Bessel filtered output signal, and tlower is the time of the adjacent time point, as indicated in Table B.
Trin 6 Kontrol af iterationskriterierne: Der kræves en værdi på
Step 6 Checking the iteration criteria:
Da 0,081641 >0,01, er iterationskriterierne ikke opfyldt, og der skal begyndes på endnu en iterationssløjfe.
Since 0,081641 > 0,01, the iteration criteria is not met and a further iteration cycle has to be started.
Til denne iterationssløjfe beregnes en ny afskæringsfrekvens af fc og Δ på følgende måde:
For this iteration cycle, a new cut-off frequency is calculated from fc and Δ as follows:
De resulterende værdier af første og anden iteration er sammenfattet i tabel A.
The resulting values of the first and second iteration are summarised in Table A.
Værdier af første og anden iteration
Values of the first and second iteration
I dette eksempel er iterationskriterierne opfyldt efter den anden iteration (Δ = 0,006657≤ 0,01).
In this example, the iteration criteria has been met after the second iteration (Δ = 0,006657 ≤ 0,01).
Den endelige algoritme benyttes derefter til bestemmelse af den gennemsnitlige røgtæthed (se næste afsnit 2.3).
The final algorithm is then used for determining the averaged smoke values (see next Section 2.3).
Værdierne af trinformet indgangssignal og Bessel-filtreret udgangssignal for første og anden iterationssløjfe
Values of step input signal and Bessel filtered output signal for the first and second iteration cycle
Trinformet indgangssignal Si
Step input signal Si
Filtreret udgangssignal Yi
Filtered output signal Yi
Belastningstrin 1
Load step 1
Belastningstrin 2
Load step 2
Belastningstrin 3
Load step 3
Opacitet N af ubehandlet gas (%)
Raw opacity values N [%]
Konvertering til lysabsorptionskoefficient k [1/m]
Conversion to light absorption coefficient k [1/m]
Filtering med Bessel-filter
Filtering with Bessel filter
Valg af maksimal k-værdi (topværdi) for hvert hastigheds- og belastningstrin
Selection of maximum k-value (peak) for each speed and load step
Godkendelse af cyklus for hver hastighed
Cycle validation for each speed
Beregning af gennemsnitlig røgtæthed for hver hastighed
Calculation of mean smoke value for each speed
Beregning af endelig røgtæthed
Calculation of the final smoke value
I fig. b ses kurven over det målte, ubehandlede opacitetssignal og den ufiltrerede og filtrerede lysabsorptionskoefficient (k-værdi) i første belastningstrin af en ELR-test, og maksimumværdien Ymaks.1,A (topværdi) af den filtrerede k-kurve er vist.
In Figure b, the traces of the measured raw opacity signal, and of the unfiltered and filtered light absorption coefficients (k-value) of the first load step of an ELR-Test are shown, and the maximum value Ymax1,A (peak) of the filtered k trace is indicated.
Tilsvarende indeholder tabel C de numeriske værdier af indeks i, tid (prøvetagningsfrekvens 150 Hz), ubehandlet opacitet, ufiltreret k-værdi og filtreret k-værdi. Filtrering skete med brug af konstanterne i den Bessel-algoritme, der opstilledes i punkt 2.2 i dette bilag.
Correspondingly, Table C contains the numerical values of index i, time (sampling rate of 150 Hz), raw opacity, unfiltered k and filtered k. Filtering was conducted using the constants of the Bessel algorithm designed in Section 2.2 of this Annex.
Kurve over målt opacitet N, ufiltreret røgtæthed k og filtreret røgtæthed k
Traces of measured opacity N, of unfiltered smoke k and of filtered smoke k
Topværdien (i = 272) beregnes under forudsætning af følgende data i tabel C. Alle andre enkeltværdier af røgtæthed beregnes på samme måde.
The peak value (i = 272) is calculated assuming the following data of Table C. All other individual smoke values are calculated in the same way.
Som startværdier i algoritmen sættes S-1, S-2, Y-1 and Y-2 til nul.
For starting the algorithm, S-1, S-2, Y-1 and Y-2 are set to zero.
Beregning af k-værdi (bilag III, tillæg 1, punkt 6.3.1):
Calculation of the k-value (Annex III, Appendix 1, Section 6.3.1):
Denne værdi svarer til S272 i følgende ligning.
This value corresponds to S272 in the following equation.
Beregning af Bessel-gennemsnit af røgtæthed (bilag III, tillæg 1, punkt 6.3.2):
Calculation of Bessel averaged smoke (Annex III, Appendix 1, Section 6.3.2):
I følgende ligning anvendes Bessel-konstanterne fra punkt 2.2 ovenfor.
In the following equation, the Bessel constants of the previous Section 2.2 are used.
Den faktiske ufiltrerede k-værdi som beregnet ovenfor svarer til S272 (Si).
The actual unfiltered k-value, as calculated above, corresponds to S272 (Si).
(Si-1) og S270 (Si-2) er de to foregående ufiltrerede k-værdier, medens Y271 (Yi-1) og Y270 (Yi-2) er de to foregående filtrerede k-værdier.
(Si-1) and S270 (Si-2) are the two preceding unfiltered k-values, Y271 (Yi-1) and Y270 (Yi-2) are the two preceding filtered k-values.
Denne værdi svarer til Ymaks.1,A i følgende ligning.
This value corresponds to Ymax1,A in the following equation.
Beregning af den endelige værdi af røgtætheden (bilag III, tillæg 1, punkt 6.3.3):
Calculation of the final smoke value (Annex III, Appendix 1, Section 6.3.3):
Fra hver røgtæthedskurve tages den maksimale filtrerede k-værdi til videre beregning.
From each smoke trace, the maximum filtered k-value is taken for the further calculation.
Følgende værdier forudsættes:
Assume the following values
Validering af cyklus (bilag III, tillæg 1, punkt 3.4)
Cycle validation (Annex III, Appendix 1, Section 3.4)
Før SV beregnes, skal cyklussen godkendes ved beregning af de relative standardafvigelser af røgtætheden under de tre cyklusser for hver hastighed.
Before calculating SV, the cycle must be validated by calculating the relative standard deviations of the smoke of the three cycles for each speed.
Gennemsnitlig SV
Mean SV
abs. std. afv.
Absolute standard deviation
rel. std. afv.
Relative standard deviation
I dette eksempel er godkendelseskriteriet på 15 % opfyldt for hver hastighed.
In this example, the validation criteria of 15 % are met for each speed.
Værdierne af opaciteten N og af ufiltreret og filtreret k-værdi i begyndelsen af belastningstrinnet
Values of opacity N, unfiltered and filtered k-value at beginning of load step
Ufiltreret k-værdi
Unfiltered k-value
Filtreret k-værdi
Filtered k-value
Værdierne af opaciteten N og af ufiltreret og filtreret k-værdi omkring Ymaks.l,A(= topværdi, angivet med fede typer)
Values of opacity N, unfiltered and filtered k-value around Ymax1,A (≡ peak value, indicated in bold number)
ETC-TEST
ETC TEST
Forurenende luftarter (dieselmotor)
Gaseous emissions (diesel engine)
Lad os antage, at man med et PDP-CVS-system har opnået følgende testresultater:
Assume the following test results for a PDP-CVS system
(m3/omdr.)
(m3/rev)
Np (omdr.)
Np (rev)
Bestemmelse af den fortyndede udstødningsgasstrøm (bilag III, tillæg 2, punkt 4.1):
Calculation of the diluted exhaust gas flow (Annex III, Appendix 2, Section 4.1):
Beregning af NOx-korrektionsfaktoren (bilag III, tillæg 2, punkt 4.2):
Calculation of the NOx correction factor (Annex III, Appendix 2, Section 4.2):
Beregning af baggrundskorrigerede koncentrationer (bilag III, tillæg 2, punkt 4.3.1.1):
Calculation of the background corrected concentrations (Annex III, Appendix 2, Section 4.3.1.1):
Lad os antage, at man har et diesel-brændstof med sammensætning C1H1,8:
Assuming a diesel fuel of the composition C1H1,8
Beregning af emissionsmassestrømmen (bilag III, tillæg 2, punkt 4.3.1):
Calculation of the emissions mass flow (Annex III, Appendix 2, Section 4.3.1):
Beregning af de specifikke emissioner (bilag III, tillæg 2, punkt 4.4):
Calculation of the specific emissions (Annex III, Appendix 2, Section 4.4):
Partikelemissioner (dieselmotor)
Particulate emissions (diesel engine)
Det antages, at der er opnået følgende testresultater med et PDP-CVS-system med dobbelt fortynding:
Assume the following test results for a PDP-CVS system with double dilution
Beregning af masseemissionen (bilag III, tillæg 2, punkt 5.1):
Calculation of the mass emission (Annex III, Appendix 2, Section 5.1):
Beregning af baggrundskorrigerede koncentrationer (bilag III, tillæg 2, punkt 5.1):
Calculation of the background corrected mass emission (Annex III, Appendix 2, Section 5.1):
Beregning af de specifikke emissioner (bilag III, tillæg 2, punkt 5.2):
Calculation of the specific emission (Annex III, Appendix 2, Section 5.2):
= 9,32/62,72 = 0,149 g/kWh, hvis baggrundskorrigeret
= 9,32/62,72 = 0,149 g/kWh, if background corrected
Forurenende luftarter (CNG-motor)
Gaseous emissions (CNG engine)
Beregning af NOx-korrektionsfaktoren (bilag III, tillæg 2, punkt 4.2):
Calculation of the NOx, correction factor (Annex III, Appendix 2, Section 4.2):
Beregning af NMHC-koncentrationen (bilag III, tillæg 2, punkt 4.3.1):
Calculation of the NMHC concentration (Annex III, Appendix 2, Section 4.3.1):
NMC-metoden
NMC method
Idet virkningsgraden for methan sættes til 0,04, og virkningsgraden for ethan til 0,98 ( se bilag III, tillæg 5, punkt 1.8.4), fås
Assuming a methane efficiency of 0,04 and an ethane efficiency of 0,98 (see Annex III, Appendix 5, Section 1.8.4)
Idet brændstoffet forudsættes at være referencebrændstof G20 (100 % methan) med sammensætningen C1H4, fås
Assuming a G20 reference fuel (100 % methane) of the composition C1H4:
For NMHC er baggrundskoncentrationen forskellen mellem HCkoncd og CH4 koncd
For NMHC, the background concentration is the difference between HCconcd and CH4concd
λ-FORSKYDNINGSFAKTOR (Sλ)
λ-SHIFT FACTOR (Sλ)
Beregning af λ-forskydningsfaktoren (Sλ) [73]
Calculation of the λ-shift factor (Sλ) [68]
λ-forskydningsfaktor
λ-shift factor;
inert % brændstoffets indhold af inerte gasser i % v/v (f.eks. N2, CO2, He osv.)
inert % % by volume of inert gases in the fuel (i.e. N2, CO2, He, etc.);
brændstoffets oprindelige iltindhold i % v/v
% by volume of original oxygen in the fuel;
n og m henviser til et gennemsnitligt CnHm, som repræsentanterer brændstoffets carbonhydrider, dvs.:
n and m refer to average CnHm representing the fuel hydrocarbons, i.e:
brændstoffets indhold af methan (% v/v)
% by volume of methane in the fuel;
brændstoffets totale indhold af C2-carbonhydrider (f.eks. C2H6, C2H4 osv.), (% v/v)
% by volume of all C2 hydrocarbons (e.g. C2H6, C2H4, etc.) in the fuel;
brændstoffets totale indhold af C3-carbonhydrider (f.eks. C3H8, C3H6 osv.), (% v/v)
% by volume of all C3 hydrocarbons (e.g. C3H8, C3H6, etc.) in the fuel;
brændstoffets totale indhold af C4-carbonhydrider (f.eks. C4H10, C4H8 osv.), (% v/v)
% by volume of all C4 hydrocarbons (e.g. C4H10, C4H8, etc.) in the fuel
brændstoffets totale indhold af C5-carbonhydrider (f.eks. C5H12, C5H10 osv.), (% v/v)
% by volume of all C5 hydrocarbons (e.g. C5H12, C5H10, etc.) in the fuel;
fortynd. brændstoffets indhold af fortyndende gasser (dvs. O2*, N2, CO2, He osv.), (% v/v).
diluent % by volume of dilution gases in the fuel (i.e. O2*, N2, CO2, He etc.).
Eksempler til beregning af λ-forskydningsfaktoren Sλ
Examples for the calculation of the λ-shift factor Sλ
G25: CH4 = 86 %, N2 = 14 % (v/v)
CH4 = 86 %, N2 = 14 % (by volume)
GR: CH4 = 87 %, C2H6 = 13 % (v/v)
CH4 = 87 %, C2H6 = 13 % (by vol)
Det støkiometriske luft/brændstof-forhold for automobilbrændstoffer — SAE J1829, juni 1987.
Stoichiometric Air/Fuel ratios of automotive fuels - SAE J1829, June 1987.
John B. Heywood, Internal »Combustion Engine Fundamentals, McGraw-Hill, 1988, kapitel 3.4, Combustion stoichiometry« (s. 68-72).
John B. Heywood, Internal combustion engine fundamentals, McGraw-Hill, 1988, Chapter 3.4 ‘Combustion stoichiometry’ (pp. 68 to 72).
I BILAG III, TILLÆG 1
IN ANNEX III, APPENDIX 1:
hvor
with,
luftens temperatur, K
temperature of the air, K
indsugningsluftens fugtindhold i g vand pr. kg tør luft
humidity of the intake air, g water per kg dry air
Massestrømmene af emissioner (g/h) for hvert forløb beregnes på følgende måde, idet udstødningsgassens massefylde forudsættes at være 1,272 kg/m3 ved 273 K (0 °C) og 101,3 kPa:
The emission mass flow rates (g/h) for each mode shall be calculated as follows, assuming the exhaust gas density to be 1,272 kg/m3 at 273 K (0 °C) and 101,3 kPa:
hvor
where
NOx konc, COkonc, HCkonc [1] er gennemsnitskoncentrationer (ppm) i den ufortyndede udstødningsgas som bestemt i punkt 4.1.
NOx conc, COconc, HCconc [1] are the average concentrations (ppm) in the raw exhaust gas, as determined in Section 4.1.
Hvis man (frivilligt) vælger at bestemme emissionen af luftarter med et fuldstrømsfortyndingssystem, skal følgende formel anvendes:
If, optionally, the gaseous emissions are determined with a full flow dilution system, the following formulae shall be applied:
NOx konc, COkonc, HCkonc [1] Baseret på C1-ækvivalenter.
NOx conc, COconc, HCconc [1] Based on C1 equivalent.
er de baggrundskorrigerede gennemsnitskoncentrationer (ppm) i den fortyndede udstødningsgas for hvert forløb, bestemt i henhold til bilag III, tillæg 2, punkt 4.3.1.1.
are the average background corrected concentrations (ppm) of each mode in the diluted exhaust gas, as determined in Annex III, Appendix 2, Section 4.3.1.1.
I BILAG III, TILLÆG 2:
IN ANNEX III, APPENDIX 2:
Punkt 3.1, 3.4, 3.8.3 og 5 i tillæg 2 gælder ikke kun for dieselmotorer, men også for ethanoldrevne dieselmotorer.
Sections 3.1, 3.4, 3.8.3 and 5 of Appendix 2 do not apply solely to diesel engines. They also apply to ethanol-fuelled diesel engines.
Standardbetingelserne er 6 ± 0,5 g vand pr. kg tør luft inden for et temperaturinterval på 298 ± 3 K. Inden for disse grænser foretages der ingen yderligereNOx-korrektioner.
The standard should be 6 ± 0,5 g water per kg dry air at a temperature interval of 298 ± 3 K. Within these limits no further NOx correction should be made.
ethanoldrevne motorer
ethanol fuelled engines
hvor
where,
baggrundskorrigerede gennemsnitskoncentrationer i cyklussen, genereret ved integration (obligatorisk for NOx og HC) eller ved måling med sæk, i ppm
average background corrected concentrations over the cycle from integration (mandatory for NOx and HC) or bag measurement, ppm;
total masse af fortyndet udstødningsgas i cyklussen, som bestemt i punkt 4.1, i kg.
total mass of diluted exhaust gas over the cycle as determined in Section 4.1, kg.
konc koncentration af det pågældende forurenende stof i den fortyndede udstødningsgas, korrigeret for mængden af det pågældende forurenende stof i fortyndingsluften, i ppm
conc concentration of the respective pollutant in the diluted exhaust gas, corrected by the amount of the respective pollutant contained in the dilution air, ppm;
koncentration af det pågældende forurenende stof, målt i den fortyndede udstødningsgas, i ppm
concentration of the respective pollutant measured in the diluted exhaust gas, ppm;
koncentration af det pågældende forurenende stof, målt i fortyndingsluften, i ppm
concentration of the respective pollutant measured in the dilution air, ppm;
DF fortyndingsfaktor.
DF dilution factor.
i den fortyndede udstødningsgas% v/v
concentration of CO2 in the diluted exhaust gas, % vol
koncentration af HC i den fortyndede udstødningsgas ppm C1
concentration of HC in the diluted exhaust gas, ppm C1
koncentration af CO i den fortyndede udstødningsgas ppm
concentration of CO in the diluted exhaust gas, ppm