natgillin/translations-raw huggingface dataset:
i henhold til direktiv 88/77/EØF, senest ændret ved direktiv 2001/27/EF
with regard to Directive 88/77/EEC as last amended by Directive 2001/27/EC
EF typegodkendelse nr.: Udvidelse nr.:
EC type-approval No.: Extension-No.:
Køretøjets/den separate tekniske enheds/komponentens fabriksmærke
Make of vehicle/separate technical unit/component
Handelsbetegnelse for køretøjstypen/den separate tekniske enhed/komponenten
Manufacturer's designation of vehicle type/separate technical unit (engine type/engine family)/component
Fabrikantens typebetegnelse som markeret på køretøj/separat teknisk enhed/komponent
Manufacturer's type coding as marked on the vehicle/separate technical unit (engine type/engine family)/ component
Motorens klasse: diesel/NG-dreven/ethanoldreven
Category of engine: diesel/NG fuelled/LPG fuelled/ethanol fuelled
Fabrikantens navn og adresse:
Name and address of manufacturer's:
Navn og adresse på fabrikantens godkendte repræsentanter (udfyldes evt.):
Name and address of manufacturer's authorised representative (if any):
1 Kort beskrivelse (udfyldes evt.): se bilag I
1 Brief description (where appropriate): See Annex I.
2 Teknisk tjeneste, der forestår afprøvningen:
2 Technical department responsible for carrying out the tests:
3 Dato for prøverapport:
3 Date of test report:
4 Prøverapportens nr.:
4 Number of test Report:
5 Begrundelse for forlængelse af typegodkendelsen (udfyldes evt.):
5 Ground(s) for extending type approval (where appropriate):
6 Eventuelle bemærkninger: se bilag I.
6 Remarks (if any): See Annex I.
7 Sted:
7 Place:
8 Dato:
8 Date:
9 Underskrift:
9 Signature:
10 Der vedlægges en liste over de dokumenter vedrørende typegodkendelsen, der er deponeret hos den myndighed, som har meddelt typegodkendelse.
10 A list of documents making up the type-approval file lodged with the administrative department that has granted type approval, which may be obtained on request, is attached.
Følgende oplysninger gives i forbindelse med typegodkendelse af et køretøj, der er monteret med motor:
Brief description
Type og handelsebetegnelse (eventuelt angives forskellige udførelser):
Type and commercial description (mention any variants):
Fabrikationskode som markeret på motoren:
Manufacturer's code as marked on the engine:
Køretøjets klasse (udfyldes evt.):
Category of vehicle (if applicable):
Motorens klasse: diesel/NG-dreven/LPG-dreven/ethanol-dreven
Category of engine: diesel/NG fuelled/LPG fuelled/ethanol fuelled
Navn og adresse på fabrikantens autoriserede repræsentant (udfyldes evt.):
Name and address of manufacturer's authorised representative (if any):
Hvis den under punkt 1.1 anførte motor er typegodkendt som en separat teknisk enhed:
If the engine referred to in 1.1 has been type-approved as a separate technical unit:
Motorens/motorfamiliens typegodkendelsesnummer
Type-approval number of the engine/engine family
/som separat teknisk enhed (betegnelser som skal være overholdt ved montering af motoren på køretøjet):
Particulars to be completed in relation to the type-approval of an engine/engine family
Maksimalt tilladt modtryk: kPa
Maximum allowable back pressure: kPa
Udstødningssystemets volumen: cm³
Exhaust system volume: cm³
Effekt, som absorberes af det udstyr, som er nødvendigt for motorens funktion:
Power absorbed by auxiliaries needed for operating the engine:
I tomgang: kW.
Idle: kW; Low Speed: kW; High Speed: kW
Ved lav motorhastighed: kW;Ved høj motorhastighed: kW.
Speed A: kW; Speed B: kW; Speed C: kW;
Ved hastighed A: kW.
Reference Speed: kW
Ved hastighed B: kW.
Restrictions of use (if any):
Begrænsninger vedrørende anvendelse (udfyldes evt.):
Delete as appropriate.
ESC-test (hvis nødvendig):
ESC-test (if applicable):
ELR-test (hvis nødvendig):
ELR-test (if applicable):
ETC-test (hvis nødvendig):
ETC test (if applicable):
EKSEMPEL PÅ BEREGNINGSMÅDE
EXAMPLE OF CALCULATION PROCEDURE
Forurenende luftarter
Gaseous emissions
Måledata til beregning af de enkelte resultater er givet nedenfor.
The measurement data for the calculation of the individual mode results are shown below.
I dette eksempel måles CO og NO
In this example, CO and NO
på tør basis, HC på våd basis.
are measured on a dry basis, HC on a wet basis.
HC-koncentrationen er givet i propanækvivalenter (C3) og skal ganges med tre for at omregnets til kulstof- (C1-) ækvivalenter.
The HC concentration is given in propane equivalent (C3) and has to be multiplied by 3 to result in the C1 equivalent.
Beregningsmetoden er den samme for de andre testforløb.
The calculation procedure is identical for the other modes.
Beregning af korrektionsfaktor for omregning fra tør til våd basis K
Calculation of the dry to wet correction factor K
(bilag III, tillæg 1, punkt 4.2):
(Annex III, Appendix 1, section 4.2):
Beregning af våde koncentrationer:
Calculation of the wet concentrations:
CO = 41,2 × 0,9239 = 38,1 ppm NO
CO = 41,2 × 0,9239 = 38,1 ppm NO
= 495 × 0,9239 = 457 ppm
= 495 × 0,9239 = 457 ppm
A = 0,309 × 18,09/541,06 - 0,0266 = -0,0163 B = - 0,209 × 18,09/541,06 + 0,00954 = 0,0026
A = 0,309 × 18,09/541,06 − 0,0266 = −0,0163 B = − 0,209 × 18,09/541,06 + 0,00954 = 0,0026
Beregning af emissionsmassestrømme (bilag III, tillæg 1, punkt 4.4):
Calculation of the emission mass flow rates (Annex III, Appendix 1, section 4.4):
= 0,001587 × 457 × 0,9625 × 563,38 = 393,27 g/h
= 0,001587 × 457 × 0,9625 × 563,38 = 393,27 g/h
Beregning af specifikke emissionsværdier (bilag III, tillæg 1, punkt 4.5):
Calculation of the specific emissions (Annex III, Appendix 1, section 4.5):
I følgende beregningseksempel er valgt CO; for de øvrige komponenter er beregningsmåden den samme.
The following example calculation is given for CO; the calculation procedure is identical for the other components.
Emissionsmassestrømmene for de enkelte testforløb ganges med de respektive vægtningsfaktorer som foreskrevet i bilag III, tillæg 1, punkt 2.7.1, og lægges sammen, resulterende i den gennemsnitlige emissionsmassestrøm i hele testcyklussen:
The emission mass flow rates of the individual modes are multiplied by the respective weighting factors, as indicated in Annex III, Appendix 1, section 2.7.1, and summed up to result in the mean emission mass flow rate over the cycle:
Motoreffekten i de enkelte testforløb ganges med de respektive vægtningsfaktorer som foreskrevet i bilag III, tillæg 1, punkt 2.7.1, og lægges sammen, resulterende i den gennemsnitlige effekt i hele testcyklussen:
The engine power of the individual modes is multiplied by the respective weighting factors, as indicated in Annex III, Appendix 1, section 2.7.1, and summed up to result in the mean cycle power:
= 60,006 kW
= 60,006 kW
Beregning af den specifikke NO
Calculation of the specific NO
-emission i det tilfældigt valgte punkt (bilag III, tillæg 1, punkt 4.6.1):
emission of the random point (Annex III, Appendix 1, section 4.6.1):
Lad os antage, at der i det tilfældige punkt er bestemt følgende værdier:
Assume the following values have been determined on the random point:
1 600 min
1 600 min
495 Nm
495 Nm
x mass,Z
x mass,Z
487,9 g/h (beregnet efter foregående formler)
487,9 g/h (calculated according to the previous formulae)
83 kW
83 kW
Bestemmelse af emissionsværdien fra testcyklussen (bilag III, tillæg 1, punkt 4.6.2):
Determination of the emission value from the test cycle (Annex III, Appendix 1, section 4.6.2):
Lad os antage, at de fire tilstødende testforløb i ESC-testen er som følger:
Assume the values of the four enveloping modes on the ESC to be as follows:
= 5,889 + (4,973 - 5,889) × (1 600 - 1 368) / (1 785 - 1 368) = 5,377 g/kWh
= 5,889 + (4,973 − 5,889) × (1 600 − 1 368) / (1 785 − 1 368) = 5,377 g/kWh
= 5,943 + (5,565 - 5,943) × (1 600 - 1 368) / (1 785 - 1 368) = 5,732 g/kWh
= 5,943 + (5,565 − 5,943) × (1 600 − 1 368) / (1 785 − 1 368) = 5,732 g/kWh
= 681 + (601 - 681) × (1 600 - 1 368) / (1 785 - 1 368) = 641,3 Nm
= 681 + (601 − 681) × (1 600 − 1 368) / (1 785 − 1 368) = 641,3 Nm
= 515 + (460 - 515) × (1 600 - 1 368) / (1 785 - 1 368) = 484,3 Nm
= 515 + (460 − 515) × (1 600 − 1 368) / (1 785 − 1 368) = 484,3 Nm
= 5,732 + (5,377 - 5,732) × (495 - 484,3) / (641,3 - 484,3) = 5,708 g/kWh
= 5,732 + (5,377 − 5,732) × (495 − 484,3) / (641,3 − 484,3) = 5,708 g/kWh
Sammenligning af værdierne af NO
Comparison of the NO
- emissionen (bilag III, tillæg 1, punkt 4.6.3)
emission values (Annex III, Appendix 1, section 4.6.3):
x diff
x diff
Partikelbestemmelsen bygger på det princip, at der indsamles partikler gennem hele testcyklussen, medens strømmen af prøvegas (M
Particulate measurement is based on the principle of sampling the particulates over the complete cycle, but determining the sample and flow rates (M
) bestemmes i de enkelte testforløb.
) during the individual modes.
Beregningen af G
The calculation of G
afhænger af det anvendte system.
depends on the system used.
I de følgende eksempler betragtes et system med CO
In the following examples, a system with CO
-måling og kulstofbalancemetoden samt et system med flowmåling.
measurement and carbon balance method and a system with flow measurement are used.
Når der er tale om et fuldstrømsfortyndingssystem, måles G
When using a full flow dilution system, G
direkte af CVS-udstyret.
is directly measured by the CVS equipment.
Beregning af G
Calculation of G
(bilag III, tillæg 1, punkt 5.2.3 og 5.2.4):
(Annex III, Appendix 1, sections 5.2.3 and 5.2.4):
Lad os antage, at der er målt følgende data i testforløb 4.
Assume the following measurement data of mode 4.
Beregningsmåden er den samme for de øvrige testforløb.
The calculation procedure is identical for the other modes.
EDF W
EDF W
= 334,02 × 10,78 = 3 600,7 kg/h
= 334,02 × 10,78 = 3 600,7 kg/h
Beregning af massestrømmen (bilag III, tillæg 1, punkt 5.4):
Calculation of the mass flow rate (Annex III, Appendix 1, section 5.4):
Emissionsmassestrømmene G
The G
for de enkelte testforløb ganges med de respektive vægtningsfaktorer som angivet i bilag III, tillæg 1, punkt 2.7.1, og lægges sammen, resulterende i den gennemsnitlige G
flow rates of the individual modes are multiplied by the respective weighting factors, as indicated in Annex III, Appendix 1, section 2.7.1, and summed up to result in the mean G
i hele testcyklussen.
over the cycle.
Den totale prøvetagningshastighed M
The total sample rate M
beregnes ved sammenlægning af prøvetagningshastighederne for de enkelte testforløb.
is summed up from the sample rates of the individual modes.
= (3 567 × 0,15) + (3 592 × 0,08) + (3 611 × 0,10) + (3 600 × 0,10) + (3 618 × 0,05) + (3 600 × 0,05) + (3 640 × 0,05) + (3 614 × 0,09) + (3 620 × 0,10) + (3 601 × 0,08) + (3 639 × 0,05) + (3 582 × 0,05) + (3 635 × 0,05)
= (3 567 × 0,15) + (3 592 × 0,08) + (3 611 × 0,10) + (3 600 × 0,10) + (3 618 × 0,05) + (3 600 × 0,05) + (3 640 × 0,05) + (3 614 × 0,09) + (3 620 × 0,10) + (3 601 × 0,08) + (3 639 × 0,05) + (3 582 × 0,05) + (3 635 × 0,05)
= 3 604,6 kg/h
= 3 604,6 kg/h
= 1,515 kg
= 1,515 kg
Antages det, at massen af partiklerne på filtrene er 2,5 mg, fås:
Assume the particulate mass on the filters to be 2,5 mg, then
Lad os antage, at der er foretaget én baggrundsmåling med følgende resultater.
Assume one background measurement with the following values.
Beregningen af fortyndingsfaktoren DF er den samme som i punkt 3.1 i dette bilag og er ikke vist her.
The calculation of the dilution factor DF is identical to section 3.1 of this Annex and not shown here.
= 0,1 mg; M
= 0,1 mg; M
= 1,5 kg
= 1,5 kg
Sum af DF = [(1-1/119,15) × 0,15] + [(1-1/8,89) × 0,08] + [(1-1/14,75) × 0,10] + [(1-1/10,10) × 0,10] + [(1-1/18,02) × 0,05] + [(1-1/12,33) × 0,05] + [(1-1/32,18) × 0,05] + [(1-1/6,94) × 0,09] + [(1-1/25,19) × 0,10] + [(1-1/6,12) × 0,08] + [(1-1/20,87) × 0,05] + [(1-1/8,77) × 0,05] + [(1-1/12,59) × 0,05]
Sum of DF = [(1−1/119,15) × 0,15] + [(1−1/8,89) × 0,08] + [(1−1/14,75) × 0,10] + [(1−1/10,10) × 0,10] + [(1−1/18,02) × 0,05] + [(1−1/12,33) × 0,05] + [(1−1/32,18) × 0,05] + [(1−1/6,94) × 0,09] + [(1−1/25,19) × 0,10] + [(1−1/6,12) × 0,08] + [(1−1/20,87) × 0,05] + [(1−1/8,77) × 0,05] + [(1−1/12,59) × 0,05]
Beregning af den specifikke emission (bilag III, tillæg 1, punkt 5.5):
Calculation of the specific emission (Annex III, Appendix 1, section 5.5):
hvis baggrundskorrigeret
if background corrected
= (5,726/60,006) = 0,095 g/kWh,
= (5,726/60,006) = 0,095 g/kWh,
Beregning af den specifikke vægtningsfaktor (bilag III, tillæg 1, punkt 5.6):
Calculation of the specific weighting factor (Annex III, Appendix 1, section 5.6):
Forudsættes værdierne at være de samme som beregnet for arbejdsmåde 4 ovenfor,
Assume the values calculated for mode 4 above, then
= (0,152 × 360 4,6/1,515 × 360 0,7) = 0,1004
= (0,152 × 360 4,6/1,515 × 360 0,7) = 0,1004
Denne værdi er inden for det tilladte område på 0,10 ± 0,003.
This value is within the required value of 0,10 ± 0,003.
Da Bessel-filtrering som metode til gennemsnitsberegning er helt ny i europæiske bestemmelser om udstødningsemissioner, er i det følgende givet en beskrivelse af Bessel-filteret, et eksempel på konstruktion af en Bessel-algoritme samt et eksempel på beregning af den endelige røgtæthed.
Since Bessel filtering is a completely new averaging procedure in European exhaust legislation, an explanation of the Bessel filter, an example of the design of a Bessel algorithm, and an example of the calculation of the final smoke value is given below.
Konstanterne i Bessel-algoritmen afhænger udelukkende af opacimeterets konstruktion og datafangstsystemets prøvetagningsfrekvens.
The constants of the Bessel algorithm only depend on the design of the opacimeter and the sampling rate of the data acquisition system.
Det anbefales, at opacimeterets fabrikant oplyser de endelige Bessel-filterkonstanter ved forskellige prøvetagningsfrekvenser, og at disse konstanter anvendes af kunden ved konstruktion af Bessel-algoritmen og ved beregning af røgtætheden.
It is recommended that the opacimeter manufacturer provide the final Bessel filter constants for different sampling rates and that the customer use these constants for designing the Bessel algorithm and for calculating the smoke values.
Almindelige bemærkninger om Bessel-filteret
General Remarks on the Bessel Filter
På grund af højfrekvent forvrængning fremtræder det ubehandlede opacitetssignal sædvanligvis som en meget diffus kurve.
Due to high frequency distortions, the raw opacity signal usually shows a highly scattered trace.
For at fjerne disse højfrekvente forvrængninger kræves et Bessel-filter til ELR-testen.
To remove these high frequency distortions a Bessel filter is required for the ELR-Test.
Bessel-filteret er selv et rekursivt anden ordens lavpasfilter, som sikrer hurtigst mulig stigning i signalet uden oversvingning.
The Bessel filter itself is a recursive, second-order low-pass filter which guarantees the fastest signal rise without overshoot.
Hvis man tager udgangspunkt i et tidstro udstødningsrøgforløb i udstødningsrøret, vil hvert opacimeter vise en forskellig røgtæthedskurve med forsinkelse.
Assuming a real time raw exhaust plume in the exhaust tube, each opacimeter shows a delayed and differently measured opacity trace.
Det målte opacitetssignals forsinkelse og størrelse er hovedsagelig bestemt af geometrien af opacimeterets målekammer, herunder prøvetagningsledningerne til udstødningsgas, og af den tid, opacimeterets elektronik er om at behandle signalet.
The delay and the magnitude of the measured opacity trace is primarily dependent on the geometry of the measuring chamber of the opacimeter, including the exhaust sample lines, and on the time needed for processing the signal in the electronics of the opacimeter.
Disse to virkninger er karakteriseret af to størrelser, som kaldes den fysiske og den elektriske responstid og repræsenterer et særskilt filter for hver opacimetertype.
The values that characterise these two effects are called the physical and the electrical response time which represent an individual filter for each type of opacimeter.
Formålet med at anvende et Bessel-filter er at sikre en ensartet samlet filterkarakteristik for hele opacimetersystemet, bestående af:
The goal of applying a Bessel filter is to guarantee a uniform overall filter characteristic of the whole opacimeter system, consisting of:
opacimeterets fysiske responstid (t
physical response time of the opacimeter (t
opacimeterets elektriske responstid (t
electrical response time of the opacimeter (t
filterresponstiden for det anvendte Bessel-filter (t
filter response time of the applied Bessel filter (t
Den resulterende samlede responstid for systemet t
The resulting overall response time of the system t
er givet ved:
is given by:
og skal være ens for alle typer opacimetre for at give samme røgtæthed.
and must be equal for all kinds of opacimeters in order to give the same smoke value.
Derfor er man nødt til at indføre et Bessel-filter således at filterresponstiden (t
Therefore, a Bessel filter has to be created in such a way, that the filter response time (t
) sammen med den fysiske (t
) together with the physical (t
) og elektriske (t
) and electrical response time (t
) responstid af det enkelte opacimeter resulterer i den ønskede samlede responstid (t
) of the individual opacimeter must result in the required overall response time (t
Eftersom t
Since t
er givne størrelser for det enkelte opacimeter og t
are given values for each individual opacimeter, and t
er sat til 1,0 s i dette direktiv, kan t
is defined to be 1,0 s in this Directive, t
beregnes af:
can be calculated as follows:
Pr. definition er filterresponstiden t
By definition, the filter response time t
den tid, et filtreret udgangssignal er om at stige fra 10% til 90% af værdien af et trinformet indgangssignal.
is the rise time of a filtered output signal between 10 % and 90 % on a step input signal.
Derfor skal Bessel-filterets afskæringsfrekvens iterativt beregnes således, at Bessel-filterets responstid er i overensstemmelse med den krævede stigningstid.
Therefore the cut-off frequency of the Bessel filter has to be iterated in such a way, that the response time of the Bessel filter fits into the required rise time.
Konstruktion af Bessel-filterets endelige algoritme er en flertrinsproces, hvori der indgår flere iterationssløjfer.
Designing the final Bessel filter algorithm is a multi step process which requires several iteration cycles.
Et diagram over iterationsmetoden er vist nedenfor.
The scheme of the iteration procedure is presented below.
Beregning af Bessel-algoritmen
Calculation of the Bessel algorithm
I dette eksempel konstrueres Bessel-algoritmen i flere trin i henhold til ovenstående iterationsprocedure, som er baseret på bilag III, tillæg 1, punkt 6.1.
In this example a Bessel algorithm is designed in several steps according to the above iteration procedure which is based upon Annex III, Appendix 1, section 6.1.
For opacimeter og datafangstsystem forudsættes følgende specifikationer:
For the opacimeter and the data acquisition system, the following characteristics are assumed:
fysisk responstid t
physical response time t
: 0,15 s
0,15 s
elektrisk responstid t
electrical response time t
: 0,05 s
0,05 s
samlet responstid t
overall response time t
: 1,00 s (pr. definition i dette direktiv)
1,00 s (by definition in this Directive)
prøvetagningsfrekvens: 150 Hz
sampling rate 150 Hz
Trin 1 Krævet responstid af Bessel-filter t
Step 1 Required Bessel filter response time t
= 1/150 = 0,006667 s
= 1/150 = 0,006667 s
Derved fås Bessel-algoritmen:
This gives the Bessel algorithm:
+ 7,07948 E - 5 × (S
+ 7,07948 E − 5 × (S
hvor S
where S
repræsenterer de mulige værdier af det trinformede indgangssignal (enten 0 eller 1), og Y
represents the values of the step input signal (either "0" or "1") and Y
repræsenterer de filtrerede værdier af udgangssignalet.
represents the filtered values of the output signal.
For at bestemme tiderne svarende til 10% (t
For determining the times of 10% (t
) og 90% (t
) and 90% (t
) af udgangssignalet skal der anvendes et Bessel-filter på et trinformet indgangssignal, hvor f
) of the output signal, a Bessel filter has to be applied to a step input using the above values of f
, E og K er sat til ovenstående værdier.
, E and K.
er anvendt fed skrift.
are marked in bold numbers.
I første iteration i tabel B indtræder 10% værdien mellem indeks nr. 30 og 31, og 90% værdien mellem indeks nr. 191 og 192.
In Table B, first iteration, the 10 % value occurs between index number 30 and 31 and the 90% value occurs between index number 191 and 192.
Til beregning af t
For the calculation of t
er den nøjagtige værdi af t
the exact t
bestemt ved lineær interpolation mellem nabomålepunkter på følgende måde:
values are determined by linear interpolation between the adjacent measuring points, as follows:
hvor out
where out
og out
and out
er de respektive nærmestliggende punkter af det Bessel-filtrerede udgangssignal, og t
, respectively, are the adjacent points of the Bessel filtered output signal, and t
er det nærmestliggende tidspunkt som angivet i tabel B.
is the time of the adjacent time point, as indicated in Table B.
= 0,200000 + 0,006667 × (0,1 - 0,099208)/(0,104794 - 0,099208) = 0,200945 s t
= 0,200000 + 0,006667 × (0,1 − 0,099208)/(0,104794 − 0,099208) = 0,200945 s t
= 0,273333 + 0,006667 × (0,9 - 0,899147)/(0,901168 - 0,899147) = 1,276147 s
= 0,273333 + 0,006667 × (0,9 − 0,899147)/(0,901168 − 0,899147) = 1,276147 s
Trin 4 Filterresponstiden for første iterationssløjfe:
Step 4 Filter response time of first iteration cycle:
= 1,276147 - 0,200945 = 1,075202 s
= 1,276147 − 0,200945 = 1,075202 s
Trin 5 Afvigelsen mellem ønsket og opnået filterresponstid i første iterationssløjfe:
Step 5 Deviation between required and obtained filter response time of first iteration cycle:
Trin 6 Kontrol af iterationskriterierne:
Step 6 Checking the iteration criteria:
Der kræves en værdi på |?| = 0,01.
|Δ| ≤ 0,01 is required.
Da 0,081641 > 0,01, er iterationskriterierne ikke opfyldt, og der skal begyndes på endnu en iterationssløjfe.
Since 0,081641 > 0,01, the iteration criteria is not met and a further iteration cycle has to be started.
Til denne iterationssløjfe beregnes en ny afskæringsfrekvens af f
For this iteration cycle, a new cut-off frequency is calculated from f
og Δ pa følgende måde:
and Δ as follows:
= 0,318152 × (1 + 0,081641) = 0,344126 Hz
= 0,318152 × (1 + 0,081641) = 0,344126 Hz
Denne nye afskæringsfrekvens anvendes i anden iterationssløjfe, igen begyndende med trin 2.
This new cut-off frequency is used in the second iteration cycle, starting at step 2 again.
Iterationen skal gentages, indtil iterationskriterierne er opfyldt.
The iteration has to be repeated until the iteration criteria is met.
De resulterende værdier af første og anden iteration er sammenfattet i tabel A.
The resulting values of the first and second iteration are summarised in table A.
7,07948 E-5
7,07948 E-5
8,272777 E-5
8,272777 E-5
Trin 7 Endelig Bessel-algoritme
Step 7 Final Bessel algorithm:
Så snart iterationskriterierne er opfyldt, beregnes de endelige Bessel-filterkonstanter og den endelige Bessel-algoritme som angivet under trin 2.
As soon as the iteration criteria has been met, the final Bessel filter constants and the final Bessel algorithm are calculated according to step 2.
I dette eksempel er iterationskriterierne opfyldt efter den anden iteration (Δ = 0,006657 ? 0,01).
In this example, the iteration criteria has been met after the second iteration (Δ= 0,006657 ≤ 0,01).
Den endelige algoritme benyttes derefter til bestemmelse af den gennemsnitlige røgtæthed (se næste afsnit 2.3).
The final algorithm is then used for determining the averaged smoke values (see next section 2.3).
Index i
Index i
Trinformet indgangssignal S
Step Input Signal S
Filtreret udgangssignal Y
Filtered Output Signal Y
Beregning af røgtæthed
Calculation of the smoke values
Nedenstående skema sammenfatter proceduren ved bestemmelse af den endelige størrelse af røgtætheden.
In the scheme below the general procedure of determining the final smoke value is presented.
I fig. b ses kurven over det målte, ubehandlede opacitetssignal og den ufiltrerede og filtrerede lysabsorptionskoefficient (k-værdi) i første belastningstrin af en ELR-test, og maksimumværdien Y
In figure b, the traces of the measured raw opacity signal, and of the unfiltered and filtered light absorption coefficients (k-value) of the first load step of an ELR-Test are shown, and the maximum value Y