natgillin/translations-raw huggingface dataset:
Na obrázku a) jsou znázorněny křivky skokového vstupního signálu a výstupního signálu filtrovaného podle Bessela a rovněž doba odezvy Besselova filtru tF.
In figure (a), the traces of a step input signal and Bessel filtered output signal as well as the response time of the Bessel filter (tF) are shown.
calculation of iterated filter response time tFiter = t(90%) – t(10%)
calculation of iterated filter response time tFiter = t(90 %) – t(10 %)
Step 7 final Bessel filter constants and algorithm Yi = … Characteristics of opacimeter charakteristiky opacimetru Regulation regulace Data aquisition system sample rate frekvence systému pro odběr dat Step krok
Step 7
Required overall Bessel filter response time požadovaná celková doba odezvy Besselova filtru Design of Bessel filter algorithm vytvoření algoritmu Besselova filtru
final Bessel filter constants and algorithm
Application of Bessel filter on step input použití Besselova filtru na skokový vstup Calculation of iterated filter response time výpočet iterované doby odezvy filtru Adjustment of cut-off frequency přizpůsobení mezního kmitočtu Deviation between t F and tF,iter rozdíl mezi tF a tF,iter Iteration iterace Check for iteration criteria kontrola iteračního kriteria yes, no ano, ne Final Bessel filter constants and algorithm konečné konstanty a algoritmus Besselova filtru
Yi = …
V tomto příkladě se vytváří Besselův algoritmus ve více krocích podle výše uvedeného iteračního postupu, který je uveden odstavci 6.1 dodatku 1 přílohy 4.
In this example a Bessel algorithm is designed in several steps according to the above iteration procedure which is based upon annex 4, appendix 1, paragraph 6.1.
doba fyzikální odezvy tp 0,15 s,
physical response time tp 0,15 s
doba elektrické odezvy te 0,05 s,
electrical response time te 0,05 s
doba celkové odezvy tAver 1,00 s (podle definice v tomto předpisu),
overall response time tAver 1,00 s (by definition in this Regulation)
fc = 3,1415 / (10 × 0,987421) = 0,318152 Hz
fc = 3,1415 / (10 × 0,987421) = 0,318152 Hz
Δt = 1/150 = 0,006667 s
Δt = 1/150 = 0,006667 s
Ω = 1 / [tg (3,1415 × 0,006667 × 0,318152)] = 150,076644
Ω = 1 / [tan (3,1415 × 0,006667 × 0,318152)] = 150,076644
K = 2 × 7,07948 × 10–5 × (0,618034 × 150,076644 – 1) – 1 = 0,970783
K = 2 × 7,07948 × 10–5 × (0,618034 × 150,076644 – 1) – 1 = 0,970783
Čísla indexů, čas a hodnoty skokového vstupního signálu a z nich vycházející hodnoty filtrovaného výstupního signálu pro první a druhou iteraci jsou uvedeny v tabulce B. Body, které jsou přilehlé k t10 a t90, jsou vyznačeny tučnými číslicemi.
The index numbers, the time and the values of a step input signal and the resulting values of the filtered output signal for the first and the second iteration are shown in table B. The points adjacent to t10 and t90 are marked in bold numbers.
V první iteraci v tabulce B se hodnota 10 % nalézá mezi čísly indexů 30 a 31 a hodnota 90 % se nalézá mezi čísly indexů 191 a 192.
In table B, first iteration, the 10 % value occurs between index number 30 and 31 and the 90 % value occurs between index number 191 and 192.
= tlower + Δt × (0,1 – outlower) / (outupper – outlower),
= tlower + Δt × (0,1 – outlower) / (outupper – outlower)
= tlower + Δt × (0,9 – outlower) / (outupper – outlower)
= tlower + Δt × (0,9 – outlower) / (outupper – outlower)
kde outupper a outlower jsou přilehlé body výstupního signálu filtrovaného podle Bessela a tlower je čas uvedený v tabulce B pro dočasný přilehlý bod.
where outupper and outlower, respectively, are the adjacent points of the Bessel filtered output signal, and tlower is the time of the adjacent time point, as indicated in table B.
= 0,200000 + 0,006667 × (0,1 – 0,099208) / (0,104794 – 0,099208) = 0,200945 s
= 0,200000 + 0,006667 × (0,1 – 0,099208) / (0,104794 – 0,099208) = 0,200945 s
= 1,273333 + 0,006667 × (0,9 – 0,899147) / (0,901168 – 0,899147) = 1,276147 s
= 1,273333 + 0,006667 × (0,9 – 0,899147) / (0,901168 – 0,899147) = 1,276147 s
tF,iter = 1,276147 – 0,200945 = 1,075202 s
tF,iter = 1,276147 – 0,200945 = 1,075202 s
Krok 6 Kontrola iteračního kritéria Požaduje se
Step 6 Checking the iteration criteria:
Protože 0,081641 > 0,01, není splněno iterační kritérium a musí se zahájit další iterační cyklus.
Since 0,081641 > 0,01, the iteration criteria is not met and a further iteration cycle has to be started.
Pro tento iterační cyklus se vypočte nová mezní frekvence z fc a Δ takto:
For this iteration cycle, a new cut-off frequency is calculated from fc and Δ as follows:
fc,new = 0,318152 × (1 + 0,081641) = 0,344126 Hz
fc,new = 0,318152 × (1 + 0,081641) = 0,344126 Hz
Výsledné hodnoty první a druhé iterace jsou shrnuty v tabulce A.
The resulting values of the first and second iteration are summarised in table A.
V tomto příkladě bylo splněno iterační kritérium po druhé iteraci (Δ = 0,006657 ≤ 0,01).
In this example, the iteration criteria has been met after the second iteration (Δ = 0,006657 ≤ 0,01).
Konečný algoritmus se pak použije k určení středních hodnot kouře (viz bod 2.3).
The final algorithm is then used for determining the averaged smoke values (see next paragraph 2.3).
YI = Yi–1 + 8,272777 10 –5 × (Si + 2 × Si–1 + Si–2 – 4 × Yi–2) + 0,968410 × (Yi–1 – Yi–2)
YI = Yi–1 + 8,272777 × 10–5 × (Si + 2 × Si–1 + Si–2 – 4 × Yi–2) + 0,968410 × (Yi–1 – Yi–2)
Filtrovaný výstupní signál
Filtered Output Signal
Výpočet hodnot kouře
Calculation of the Smoke Values
V následujícím schématu je znázorněn obecný postup určení konečné hodnoty kouře.
In the scheme below the general procedure of determining the final smoke value is presented.
Stupeň zatížení 1
Load Step 1
Stupeň zatížení 2
Load Step 2
Stupeň zatížení 3
Load Step 3
nezpracované hodnoty opacity N [%]
raw opacity values N [%]
převod na koeficient absorpce světla k [1/m] filtrování Besselovým filtrem
conversion to light absorption coefficient k [1/m]
výběr maximální hodnoty k (špička) pro každé otáčky a stupeň zatížení
filtering with Bessel filter
kontrola platnosti cyklu pro jednotlivé otáčky výpočet střední hodnoty kouře pro jednotlivé otáčky
selection of maximum k-value (peak) for each speed and load step
výpočet konečné hodnoty kouře
Ymax2A
Ymax1A
Ymax3A
Ymax2A
Ymax1B
Ymax3A
Ymax2B
Ymax1B
Ymax3B
Ymax2B
Ymax1C
Ymax3B
Ymax2C
Ymax1C
Ymax3C
Ymax1B
cycle validation for each speed
Ymax3C
calculation of mean smoke value for each speed
(Ymax1C+Ymax2C+Ymax3C)/3
(Ymax1C+Ymax2C+Ymax3C)/3 calculation of the final smoke value
Na obrázku b) jsou znázorněny křivky změřeného nezpracovaného signálu opacity a nefiltrovaných a filtrovaných koeficientů absorpce světla (hodnota k) prvního stupně zatížení při zkoušce ELR a maximální hodnota Ymax1,A (špička) filtrované křivky.
In figure b, the traces of the measured raw opacity signal, and of the unfiltered and filtered light absorption coefficients (k-value) of the first load step of an ELR-Test are shown, and the maximum value Ymax1,A (peak) of the filtered k trace is indicated.
Obdobně obsahuje tabulka C numerické hodnoty indexu i, čas (četnost sběru dat 150 Hz), nezpracované hodnoty opacity, nefiltrovanou hodnotu k a filtrovanou hodnotu k. Filtrování bylo provedeno s použitím konstant Besselova algoritmu vytvořeného v odstavci 2.2 této přílohy.
Correspondingly, table C contains the numerical values of index i, time (sampling rate of 150 Hz), raw opacity, unfiltered k and filtered k. Filtering was conducted using the constants of the Bessel algorithm designed in paragraph 2.2. of this annex.
Vzhledem k obsáhlému množství dat byly do tabulky pojaty jen úseky křivky kouře okolo začátku a okolo špičkové hodnoty.
Due to the large amount of data, only those sections of the smoke trace around the beginning and the peak are tabled.
Špičková hodnota (i = 272) je vypočtena za předpokladu následujících údajů z tabulky C. Všechny ostatní individuální hodnoty kouře se vypočtou stejným způsobem.
The peak value (i = 272) is calculated assuming the following data of table C. All other individual smoke values are calculated in the same way.
Ke spuštění algoritmu se S–1, S–2, Y–1 a Y–2 nastaví na nulu.
For starting the algorithm, s–1, s–2, y–1 and y–2 are set to zero.
Obrázek b) Křivky změřené opacity N, nefiltrované hodnoty kouře k a filtrované hodnoty kouře k
Figure b: Traces of measured opacity N, of unfiltered smoke k and of filtered smoke k
Opacita N [%] Opacita N
Opacity N [%]
Peak = 0,524 m–1
Peak = 0,524 m –1
Nefiltrovaná hodnota kouře k
Opacity N Unfiltered smoke k
Filtrovaná hodnota kouře k
Filtered smoke k
Výpočet hodnoty k (bod 6.3.1 dodatku 1 přílohy 4):
Calculation of the k-value (annex 4, appendix 1, paragraph 6.3.1.):
Tato hodnota odpovídá S272 v následující rovnici.
This value corresponds to S272 in the equation that follows.
Výpočet Besselovy střední hodnoty kouře (bod 6.3.2 dodatku 1 přílohy 4):
Calculation of Bessel averaged smoke (annex 4, appendix 1, paragraph 6.3.2.):
V následující rovnici se použijí Besselovy konstanty z předcházejícího odstavce 2.2.
In the following equation, the Bessel constants of the previous paragraph 2.2. are used.
(Si–1) a S270 (Si–2) jsou dvě předcházející nefiltrované hodnoty k, Y271 (Yi–1) a Y270 (Yi–2) jsou dvě předcházející filtrované hodnoty k.
(Si–1) and S270 (Si–2) are the two preceding unfiltered k-values, Y271 (Yi–1) and Y270 (Yi-2) are the two preceding filtered k-values.
0,542383 + 8,272777 × 10–5 × (0,427252 + 2 × 0,427392 + 0,427532 – 4 × 0,542337) + 0,968410 × (0,542383 – 0,542337) = 0,542389 m–1
0,542383 + 8,272777 × 10–5 × (0,427252 + 2 × 0,427392 + 0,427532 – 4 × 0,542337) + 0,968410 × (0,542383 – 0,542337) = 0,542389 m–1
Výpočet konečné hodnoty kouře (bod 6.3.3 dodatku 1 přílohy 4):
Calculation of the final smoke value (annex 4, appendix 1, paragraph 6.3.3.):
Předpokládají se tyto hodnoty:
Assume the following values:
Potvrzení správnosti cyklu (bod 3.4 dodatku 1 přílohy 4)
Cycle validation (annex 4, appendix 1, paragraph 3.4.)
Střední SV (m–1)
Mean SV (m–1)
Absolutní směrodatná odchylka (m–1)
absolute standard deviation (m–1)
Relativní směrodatná odchylka (%)
relative standard deviation (%)
V tomto příkladě jsou kritéria kontroly správnosti 15 % splněna pro každou hodnotu otáček.
In this example, the validation criteria of 15 per cent is met for each speed.
Nefiltrovaná
Unfiltered
hodnota k
k-Value
Filtrovaná
Filtered
Tabulka C (pokračování)
Table C (continued)
Hodnoty opacity N, nefiltrovaná a filtrovaná hodnota k okolo Ymax1,A (≡špičková hodnota
Values of opacity N, unfiltered and filtered k-value around Ymax1,A
vyznačená tučnými číslicemi)
(≡ peak value, indicated in bold number)
Předpokládají se tyto výsledky zkoušky se systémem PDP–CVS s dvojitým ředěním:
Assume the following test results for a PDP-CVS system
(ppm) bez separátoru
(ppm) without cutter
(ppm) se separátorem
(ppm) with cutter
CO2,conce
CO2, conce
Výpočet průtoku zředěného výfukového plynu (bod 4.1 dodatku 2 přílohy 4):
Calculation of the diluted exhaust gas flow (annex 4, appendix 2, paragraph 4.1.):
Výpočet korekčního faktoru NOx (bod 4.2 dodatku 2 přílohy 4):
Calculation of the NOx correction factor (annex 4, appendix 2, paragraph 4.2.):
1–0,0182×12,8–10,71
1–0,0182·12,8–10,71
Výpočet koncentrací NMHC metodou NMC (bod 4.3.1 dodatku 2 přílohy 4), předpokládaná účinnost vztažená k methanu je 0,04 a účinnost vztažená k ethanu je 0,98:
Calculation of the NMHC concentration by NMC method (annex 4, appendix 2, paragraph 4.3.1.), assuming a methane efficiency of 0,04 and an ethane efficiency of 0,98:
Výpočet koncentrací korigovaných pozadím (bod 4.3.1.1 dodatku 2 přílohy 4):
Calculation of the background corrected concentrations (annex 4, appendix 2, paragraph 4.3.1.1.):
Předpokládá se motorová nafta složení C1H1.8
Assuming a diesel fuel of the composition C1H1,8
53,7 – 0,4 × (1 – (1 / 18,69))
53,7 – 0,4 · (1 – (1 / 18,69))
38,9 – 1,0 × (1 – (1 / 18,69))
38,9 – 1,0 · (1 – (1 / 18,69))
9,00 – 3,02 × (1 – (1 / 18,69))
9,00 – 3,02 · (1 – (1 / 18,69))
7,91 – 2,39 × (1 – (1 / 18,69))
7,91 – 2,39 · (1 – (1 / 18,69))
Výpočet hmotnostního průtoku emisí (bod 4.3.1 dodatku 2 přílohy 4):
Calculation of the emissions mass flow (annex 4, appendix 2, paragraph 4.3.1.):
Výpočet specifických emisí (bod 4.4 dodatku 2 přílohy 4):
Calculation of the specific emissions (annex 4, appendix 2, paragraph 4.4.):
=372,391/62,72=5,94 g/kWh
=372,391 / 62,72=5,94 g/kWh
=155,129/62,72=2,47 g/kWh
=155,129 / 62,72=2,47 g/kWh
=12,462/62,72=0,199 g/kWh
=12,462 / 62,72=0,199 g/kWh
=11,467/62,72=0,183 g/kWh
=11,467 / 62,72=0,183 g/kWh
Emise částic (vznětový motor)
Particulate Emissions (Diesel Engine)
Výpočet hmotnostních emisí (bod 5.1 dodatku 2 přílohy 4):
Calculation of the mass emission (annex 4, appendix 2, paragraph 5.1.):
Mf = 3,030 + 0,044 = 3,074 mg
Mf = 3,030 + 0,044 = 3,074 mg
Výpočet hmotnostních emisí korigovaný pozadím (bod 5.1 dodatku 2 přílohy 4):
Calculation of the background corrected mass emission (annex 4, appendix 2, paragraph 5.1.):
Výpočet specifických emisí (bod 5.2 dodatku 2 přílohy 4):
Calculation of the specific emission (annex 4, appendix 2, paragraph 5.2):
Výpočet koncentrace NMHC (bod 4.3.1 dodatku 2 přílohy 4):
Calculation of the NMHC concentration (annex 4, appendix 2, paragraph 4.3.1.):
Předpokládá se účinnost vztažená k methanu 0,04 a účinnost vztažená k ethanu 0,98 (viz bod 1.8.4 dodatku 5 přílohy 4):
Assuming a methane efficiency of 0,04 and an ethane efficiency of 0,98 (see annex 4, appendix 5, paragraph 1.8.4.)
Předpokládá se referenční palivo 100 % methanu se složením C1H4
Assuming a 100 % methane fuel of the composition C1H4
U NMHC s metodou GC je koncentrace pozadí rozdílem mezi HCconcd a CH4 concd:
For NMHC with GC method, the background concentration is the difference between HCconcd and CH4 concd
= 17,2 – 0,4 × (1 – (1/13,01)) = 16,8 ppm
= 17,2 – 0,4 · (1 – (1/13,01)) = 16,8 ppm
= 44,3 – 1,0 × (1 – (1/13,01)) = 43,4 ppm
= 44,3 – 1,0 · (1 – (1/13,01)) = 43,4 ppm
= 8,4 – 1,37 × (1 – (1/13,01)) = 7,13 ppm
= 8,4 – 1,37 · (1 – (1/13,01)) = 7,13 ppm
(metoda NMC)
(NMC method)
= 9,0 – 0,92 × (1 – (1/13,01)) = 8,15 ppm
= 9,0 – 0,92 · (1 – (1/13,01)) = 8,15 ppm
(metoda GC)
(GC method)
= 18,0 – 1,1 × (1 – (1/13,01)) = 17,0 ppm
= 18,0 – 1,1 · (1 – (1/13,01)) = 17,0 ppm
(metoda GC)
(GC Method)
Výpočet faktoru posunu λ (Sλ) [1]
Calculation of the λ-shift factor (Sλ) [1]
% objemových původního kyslíku v palivu;
% by volume of original oxygen in the fuel;
n a m vztahují se na střední hodnoty CnHm, které představují uhlovodíky v palivu, tj.:
n and m refer to average CnHm representing the fuel hydrocarbons, i.e:
% objemových všech uhlovodíků C2 (např.: C2H6, C2H4 atd.) v palivu;
% by volume of all C2 hydrocarbons (e.g.: C2H6, C2H4, etc.) in the fuel;
% objemových všech uhlovodíků C3 (např.: C3H8, C3H6 atd.) v palivu;
% by volume of all C3 hydrocarbons (e.g.: C3H8, C3H6, etc.) in the fuel;
% objemových všech uhlovodíků C4 (např.: C4H10, C4H8 atd.) v palivu;
% by volume of all C4 hydrocarbons (e.g.: C4H10, C4H8, etc.) in the fuel;
% objemových všech uhlovodíků C5 (např.: C5H12, C5H10 atd.) v palivu;
% by volume of all C5 hydrocarbons (e.g.: C5H12, C5H10, etc.) in the fuel;
diluent % objemových ředicích plynů v palivu (tj.: O2*, N2, CO2, He atd.).
diluent % by volume of dilution gases in the fuel (i.e.: O2*, N2, CO2, He, etc.).
Příklady výpočtu faktoru posunu λ Sλ:
Examples for the calculation of the λ-shift factor Sλ:
Příklad 1: G25: CH4 = 86 %, N2 = 14 % (objemových)
Example 1: G25: CH4 = 86 %, N2 = 14 % (by vol)
Příklad 2: GR: CH4 = 87 %, C2H6 = 13 % (objemových)
Example 2: GR: CH4 = 87 %, C2H6 = 13 % (by vol)
Příklad 3: USA: CH4 = 89 %, C2H6 = 4,5 %, C3H8 = 2,3 %, C6H14 = 0,2 %, O2 = 0,6 %, N2 = 4 %
Example 3: USA: CH4 = 89 %, C2H6 = 4,5 %, C3H8 = 2,3 %, C6H14 = 0,2 %, O2 = 0.6 %, N2 = 4 %
Stoichiometric Air/Fuel ratios of automotive fuels: SAE J1829, June 1987 (Stechiometrické poměry vzduch/palivo u automobilových paliv – SAE J1829 z června 1987).John B. Heywood, Internal Combustion Engine Fundamentals (Základy spalovacích motorů), McGraw-Hill, 1988, kapitola 3.4 „Combustion stoichiometry“ ( „Stechiometrie spalování“) (s. 68 až 72)
Stoichiometric Air/Fuel ratios of automotive fuels: SAE J1829, June 1987.John B. Heywood, Internal Combustion Engine Fundamentals, McGraw-Hill, 1988, Chapter 3.4. ‘Combustion stoichiometry’ (pages 68 to 72).
ZVLÁŠTNÍ TECHNICKÉ POŽADAVKYNA VZNĚTOVÉ MOTORY POUŽÍVAJÍCÍ JAKO PALIVO ETHANOL
SPECIFIC TECHNICAL REQUIREMENTS RELATING TO ETHANOL-FUELLED DIESEL ENGINES
U vznětových motorů, které jako palivo používají ethanol, platí pro zkušební postupy stanovené v příloze 4 tohoto předpisu následující zvláštní úpravy odpovídajících bodů, rovnic a faktorů.
In the case of ethanol-fuelled diesel engines, the following specific modifications to the appropriate paragraphs, equations and factors will apply to the test procedures defined in annex 4 to this Regulation.
V dodatku 1 přílohy 4
In annex 4, appendix 1
Korekce vlhkosti a teploty u NOX
NOx correction for humidity and temperature
A 0,181 GFUEL/GAIRD – 0,0266
A 0,181 GFUEL / GAIRD – 0,0266
B –0,123 GFUEL/GAIRD + 0,00954
B –0,123 GFUEL / GAIRD + 0,00954
Hmotnostní průtoky emisí (g/h) pro každý režim se vypočtou následujícím způsobem, přičemž se předpokládá, že hustota výfukového plynu je 1272 kg/m3 při 273 K (0 °C) a 101,3 kPa:
The emission mass flow rates (g/h) for each mode shall be calculated as follows, assuming the exhaust gas density to be 1272 kg/m3 at 273 K (O°C) and 101,3 kPa:
kde NOx conc, COconc, HCconc [1] jsou střední koncentrace (ppm) v surovém výfukovém plynu určené podle odstavce 4.1.
where NOx conc, COconc, HCconc [1] are the average concentrations (ppm) in the raw exhaust gas, as determined in paragraph 4.1.
0,000966 · COconc · GTOTW
0,000966 · COconc · GTOTW
kde NOx conc, COconc, HCconc [1] Vztaženo na ekvivalent C1.
where NOx conc, COconc, HCconc [1] Based on C1 equivalent.
V dodatku 2 přílohy 4
In annex 4, appendix 2
Odstavce 3.1, 3.4, 3.8.3 a 5 dodatku 2 se nevztahují pouze na vznětové motory.
Paragraphs 3.1., 3.4., 3.8.3. and 5. of appendix 2 do not apply solely to diesel engines.
Vztahují se rovněž na vznětové motory používající jako palivo ethanol.
They also apply to ethanol-fuelled diesel engines.
Zkušební podmínky musí být nastaveny tak, aby teplota a vlhkost vzduchu v sání motoru odpovídaly v průběhu zkoušky běžným podmínkám.
The conditions for the test should be arranged so that the air temperature and the humidity measured at the engine intake is set to standard conditions during the test run.
Za běžné podmínky pro zkoušky se považuje 6 ±0,5 g vody na kilogram suchého vzduchu při teplotě 298 ±3 K. V těchto mezích se neprovádí žádná další korekce NOX.
The standard should be 6 ± 0,5 g water per kg dry air at a temperature interval of 298 ± 3 K. Within these limits no further NOx correction should be made.
0,001587 · NOX conc · KH,D · MTOTW (motory používající jako palivo ethanol)
0,001587 · NOx conc · KH,D · MTOTW (ethanol fuelled engines)
0,000966 · COconc · MTOTW (motory používající jako palivo ethanol)
0,000966 · COconc · MTOTW (ethanol fuelled engines)
0,000794 · HCconc · MTOTW (motory používající jako palivo ethanol)
0,000794 · HCconc · MTOTW' (ethanol fuelled engines)
, NMHCconc = střední koncentrace korigované pozadím, za celý cyklus, zjištěné integrací (povinné pro NOx a HC) nebo změřené ve vacích, ppm.
, NMHCconc = average background corrected concentrations over the cycle from integration (mandatory for NOx and HC) or bag measurement, ppm.
MTOTW = celková hmotnost ředěného výfukového plynu za celý cyklus určená podle odstavce 4.1, vyjádřená v kg.
MTOTW = total mass of diluted exhaust gas over the cycle as determined in paragraph 4.1., kg.
conc = conce – concd · (1 – (1/DF))
conc = conce – concd × (1 – (1 / DF))
Faktor ředění se vypočte takto:
The dilution factor must be calculated as follows:
Stechiometrický faktor pro obecné složení paliva CHαOßNY se vypočte takto:
The stoichiometric factor must, for the general fuel composition CHαOßNY, be calculated as follows:
/Wact
/ Wact
Wact = skutečná práce vykonaná v cyklu určená podle odstavce 3.9.2, kWh
Wact = actual cycle work as determined in paragraph 3.9.2., kWh
Oprava předpisu Evropské hospodářské komise Organizace spojených národů (EHK OSN) č. 123 — Jednotná ustanovení o schválení typu adaptivního předního osvětlovacího systému (AFS) motorových vozidel
Corrigendum to Regulation No 123 of the Economic Commission for Europe of the United Nations (UN/ECE) — Uniform provisions concerning the approval of adaptive front-lighting systems (AFS) for motor vehicles
Předpis č. 123 se nahrazuje tímto:
Regulation No 123 should read as follows:
Předpis Evropské hospodářské komise Organizace spojených národů (EHK OSN) č. 123 — Jednotná ustanovení o schválení typu adaptivního předního osvětlovacího systému (AFS) motorových vozidel
Regulation No 123 of the Economic Commission for Europe of the United Nations (UN/ECE) — Uniform provisions concerning the approval of adaptive front-lighting systems (AFS) for motor vehicles
Tento předpis se vztahuje na adaptivní přední osvětlovací systém (AFS) motorových vozidel.
This Regulation applies to adaptive front-lighting systems (AFS) for motor vehicles.
Pro účely tohoto předpisu
For the purpose of this Regulation:
se musí uplatňovat definice stanovené předpisem č. 48 a jeho změnami platnými v době podání žádosti o schválení typu;
the definitions given in Regulation No 48 and its series of amendments in force at the time of application for approval shall apply;
„adaptivní přední osvětlovací systém“ (nebo „systém“) je zařízení pro osvětlení vysílající svazek světelných paprsků, jehož vlastnosti se automaticky přizpůsobují různým podmínkám použití potkávacího světla a případně dálkového světla alespoň s funkcemi uvedenými v odstavci 6.1.1; tento systém obsahuje „ovladač systému“, jedno nebo více „napájecích a funkčních zařízení“ a případně instalační jednotky umístěné na pravé a levé straně vozidla;
‘Adaptive front lighting system’ (or ‘system’) means a lighting device, providing beams with differing characteristics for automatic adaptation to varying conditions of use of the dipped-beam (passing beam) and, if it applies, the main-beam (driving-beam) with a minimum functional content as indicated in paragraph 6.1.1.; such systems consist of the ‘system control’, one or more ‘supply and operating device(s)’, if any, and the ‘installation units’ of the right and of the left side of the vehicle;
„třída“ potkávacího světla (C, V, E nebo W) je potkávací světlo s vlastnostmi, které jsou stanoveny v tomto předpisu a v předpisu č. 48 [1];
‘Class’ of a passing beam (C, V, E or W) means the designation of a passing beam, identified by particular provisions according to this Regulation and Regulation No 48 [1];
„režim“ funkce předního osvětlení, kterou systém zajišťuje, je svazek světelných paprsků podle odstavců 6.2 a 6.3 tohoto předpisu, buď pro jednu třídu potkávacích světel, nebo pro dálková světla, stanovený výrobcem k použití pro určitá vozidla a v určitých okolních podmínkách;
‘Mode’ of a front-lighting function provided by a systemmeans a beam within the provisions (see paragraphs 6.2. and 6.3. of this Regulation) either for one of the passing beam classes or for the main beam, designed and specified by the manufacturer for adaptation to dedicated vehicle and ambient conditions;
„režim osvětlení v zatáčce“ je funkce předního osvětlení, jehož světlo se vychýlí stranově nebo je změněno (aby bylo dosaženo stejného výsledku), je určen do zatáček nebo na křižovatky a má vlastní fotometrické vlastnosti;
‘Bending mode’ means the designation of a mode of a front-lighting function with its illumination being laterally moved or modified (to obtain an equivalent effect), designed for bends, curves or intersections of the road, and, identified by particular photometric provisions;
„režim osvětlení v zatáčce kategorie 1“ je způsob osvětlení v zatáčce posunem rozhraní světelného kužele;
‘Category 1 bending mode’ means a bending mode with horizontal movement of the kink of the cut-off;
„režim osvětlení v zatáčce kategorie 2“ je způsob osvětlení v zatáčce bez posunu rozhraní světelného kužele ve vodorovné rovině;
‘Category 2 bending mode’ means a bending mode without horizontal movement of the kink of the cut-off;