natgillin/translations-raw huggingface dataset:
musí být instalována směrem proti proudu plynu v místě, kde je ředicí médium dobře promíšeno s výfukovým plynem, tj. ve střednici ředicího tunelu DT a ve vzdálenosti přibližně 10 průměrů tunelu ve směru proudění od místa, kde výfukový plyn vstupuje do ředicího tunelu;
shall be installed facing upstream at a point where the diluent and exhaust gases are well mixed, i.e. on the dilution tunnel DT centreline of the dilution systems, approximately 10 tunnel diameters downstream of the point where the exhaust enters the dilution tunnel;
musí mít vnitřní průměr nejméně 8 mm;
shall be of 8 mm minimum inside diameter;
může být vyhřívána na teplotu stěny nepřesahující 325 K (52 °C) buď přímým vyhříváním, nebo předehříváním ředicího média, za podmínky, že teplota ředicího média nepřesáhne 325 K (52 °C) před vstupem výfukového plynu do ředicího tunelu;
may be heated to no greater than 325 K (52 °C) wall temperature by direct heating or by diluent pre-heating, provided the air temperature does not exceed 325 K (52 °C) prior to the introduction of the exhaust in the dilution tunnel;
Popis systému odběru vzorku částic
Description of particulate sampling system
Ke sběru částic na filtru částic je nutný systém odběru vzorků částic, který je znázorněn na obrázcích 16 a 17.
The particulate sampling system is required for collecting the particulates on the particulate filter and is shown in figures 16 and 17.
U systému s ředěním části toku a s odběrem celkového vzorku, při kterém prochází celý vzorek zředěného výfukového plynu filtry, tvoří obvykle ředicí systém a odběrný systém jediný celek (viz obrázek 12).
In the case of total sampling partial flow dilution, which consists of passing the entire diluted exhaust sample through the filters, the dilution and sampling systems usually form an integral unit (see figure 12).
U systému s ředěním části toku a s odběrem dílčího vzorku nebo u systému s ředěním plného toku, při kterém prochází filtry jen část zředěného výfukového plynu, tvoří obvykle ředicí systém a odběrný systém oddělené celky.
In the case of fractional sampling partial flow dilution or full flow dilution, which consists of passing through the filters only a portion of the diluted exhaust, the dilution and sampling systems usually form different units.
U systému s ředěním části toku se odebírá vzorek zředěného výfukového plynu odběrným čerpadlem P z ředicího tunelu DT odběrnou sondou částic PSP a přenosovou trubkou částic PTT, jak je znázorněno na obrázku 16.
For a partial flow dilution system, a sample of the diluted exhaust gas is taken from the dilution tunnel DT through the particulate sampling probe PSP and the particulate transfer tube PTT by means of the sampling pump P, as shown in figure 16.
Vzorek prochází držákem (držáky) filtrů FH, v nichž jsou filtry k odběru vzorku částic.
The sample is passed through the filter holder(s) FH that contain the particulate sampling filters.
U systému s ředěním plného toku se použije systém k odběru vzorku částic s dvojitým ředěním, jak je znázorněn na obrázku 17.
For of full flow dilution system, a double dilution particulate sampling system shall be used, as shown in figure 17.
Vzorek zředěného výfukového plynu se vede z ředicího tunelu DT odběrnou sondou částic PSP a přenosovou trubkou částic PTT do sekundárního ředicího tunelu SDT, kde se ještě jednou ředí.
A sample of the diluted exhaust gas is transferred from the dilution tunnel DT through the particulate sampling probe PSP and the particulate transfer tube PTT to the secondary dilution tunnel SDT, where it is diluted once more.
Průtok ředicího média je obvykle konstantní, kdežto průtok vzorku je řízen regulátorem průtoku FC3.
The dilution airflow rate is usually constant whereas the sample flow rate is controlled by the flow controller FC3.
Jestliže se použije elektronická kompenzace EFC (viz obrázek 15), použije se celkový průtok zředěného výfukového plynu jako řídicí signál pro FC3.
If electronic flow compensation EFC (see figure 15) is used, the total diluted exhaust gas flow is used as command signal for FC3.
Schéma systému odběru vzorku částic
Scheme of particulate sampling system
a = z ředicího tunelu
a = from dilution tunnel
Schéma systému odběru vzorku částic s dvojitým ředěním
Scheme of double dilution particulate sampling system
a = zředěný plyn z DT
a = diluted exhaust from DT
c = odvzdušnění
c = vent
d = sekundární ředicí médium
d = secondary diluent
Popis částí na obrázcích 16 (jen systém s částí toku) a 17 (jen systém s plným tokem)
Components of figures 16 (partial flow system only) and 17 (full flow system only)
PTT Přenosová trubka částic
PTT Particulate transfer tube
musí být inertní pro částice,
shall be inert with respect to PM,
SDT Sekundární ředicí tunel (jen obrázek 17)
SDT Secondary dilution tunnel (figure 17 only)
musí mít dostatečnou délku a průměr, aby splňoval požadavky odst. 9.4.2 písm. f) na dobu setrvání v něm,
shall be of sufficient length and diameter so as to comply with the residence time requirements of paragraph 9.4.2(f);
může být vyhříván na teplotu stěny nejvýše 325 K (52 °C),
may be heated to no greater than 325 K (52 °C) wall temperature;
FH Držák filtru
FH Filter holder
Držák filtru:
The filter holder:
musí mít přechod v kuželovitém tvaru rozbíhající se v úhlu 12,5° (od střednice) od průměru přenosové trubky k exponovanému průměru čela filtru,
shall have a 12,5° (from centre) divergent cone angle to transition from the transfer line diameter to the exposed diameter of the filter face;
Jsou přípustná vícenásobná vyměňovací zařízení filtru (automatická vyměňovací zařízení), pokud nedojde k žádné interakci mezi filtry k zachycování vzorků.
Multiple filter changers (auto changers) are acceptable, as long as there is no interaction between sampling filters.
Filtry s membránou z PTFE musí být namontovány ve zvláštním pouzdru uvnitř držáku filtru.
PTFE membrane filters shall be installed in a specific cassette within the filter holder.
Když se použije sonda s otevřenou trubicí orientovanou proti směru proudění, musí být bezprostředně před držákem filtru (proti směru proudění) namontován předsazený odstředivý separátor s 50 % pravděpodobností zachycení částic o velikosti mezi 2,5 μm a 10 μm.
An inertial pre-classifier with a 50 per cent cut point between 2,5 µm and 10 µm shall be installed immediately upstream of the filter holder, if an open tube sampling probe facing upstream is used.
P Odběrné čerpadlo
P Sampling pump
K regulaci průtoku vzorku částic se použije regulátor průtoku.
A flow controller shall be used for controlling the particulate sample flow rate.
Plynoměr nebo zařízení k měření průtoku k určení průtoku vzorku částic filtrem částic.
Gas meter or flow instrumentation to determine the particulate sample flow through the particulate filter.
Může být namontován před nebo za odběrným čerpadlem P.
It may be installed upstream or downstream of the sampling pump P.
Plynoměr nebo zařízení k měření průtoku k určení průtoku sekundárního ředicího média filtrem částic.
Gas meter or flow instrumentation to determine the secondary dilution airflow through the particulate filter.
Kulový ventil nesmí mít vnitřní průměr menší, než je vnitřní průměr přenosové trubky částic PTT, a musí mít dobu přepínání kratší než 0,5 s.
The ball valve shall have an inside diameter not less than the inside diameter of the particulate transfer tube PTT, and a switching time of less than 0,5 s.
STATISTICKÉ ÚDAJE
STATISTICS
Střední hodnota a směrodatná odchylka
Mean value and standard deviation
Aritmetická střední hodnota se vypočte takto:
The arithmetic mean value shall be calculated as follows:
Směrodatná odchylka se vypočte takto:
The standard deviation shall be calculated as follows:
Regresní analýza
Regression analysis
Sklon regresní přímky se vypočte takto:
The slope of the regression shall be calculated as follows:
Pořadnice průsečíku regresní přímky s osou y se vypočte takto:
The y intercept of the regression shall be calculated as follows:
Standardní chyba odhadu (SEE) se vypočte takto:
The standard error of estimate (SEE) shall be calculated as follows:
Koeficient určení se vypočte takto:
The coefficient of determination shall be calculated as follows:
Určení rovnocennosti systémů
Determination of system equivalency
Určení rovnocennosti systémů podle odstavce 5.1.1 je založeno na korelační studii zahrnující 7 (nebo více) párů vzorků a porovnávající uvažovaný systém s jedním z přijatých referenčních systémů uvedených v tomto předpise za použití příslušného cyklu/cyklů zkoušky.
The determination of system equivalency according to paragraph 5.1.1 shall be based on a 7 sample pair (or larger) correlation study between the candidate system and one of the accepted reference systems of this Annex using the appropriate test cycle(s).
Jako kritéria rovnocennosti se použijí F-test a dvouvýběrový Studentův t-test.
The equivalency criteria to be applied shall be the F-test and the two-sided Student t-test.
Tato statistická metoda ověřuje hypotézu, že se směrodatná odchylka vzorku a průměrná hodnota vzorku naměřených emisí u uvažovaného systému neliší od směrodatné odchylky vzorku a průměrné hodnoty vzorku emisí naměřených u referenčního systému.
This statistical method examines the hypothesis that the sample standard deviation and sample mean value for an emission measured with the candidate system do not differ from the sample standard deviation and sample mean value for that emission measured with the reference system.
Hypotéza se musí ověřit na základě 10 % hladiny významnosti hodnot F a t. Kritické hodnoty F a t pro 7 až 10 párů vzorků jsou uvedeny v tabulce 9.
The hypothesis shall be tested on the basis of a 10 per cent significance level of the F and t values. The critical F and t values for 7 to 10 sample pairs are given in table 9.
Pokud jsou hodnoty F a t, vypočtené podle níže uvedené rovnice, vyšší než kritické hodnoty F a t, uvažovaný systém není rovnocenný.
If the F and t values calculated according to the equation below are greater than the critical F and t values, the candidate system is not equivalent.
Vypočítají se střední hodnoty xR
Calculate the mean values xR
a xC
and xC
a směrodatné odchylky sR a sC.
and the standard deviations sR and sC.
(větší ze dvou směrodatných odchylek sR nebo sC musí být v čitateli)
(the greater of the two standard deviations sR or sC shall be in the numerator)
Vypočtené hodnoty F a t se porovnají s kritickými hodnotami F a t, které odpovídají příslušnému počtu zkoušek a jsou uvedeny v tabulce 9.
Compare the calculated F and t values with the critical F and t values corresponding to the respective number of tests indicated in table 9.
Jsou-li vybrány větší velikosti vzorku, dohledají se ve statistických tabulkách údaje pro 10 % hladinu významnosti (90 % hladina spolehlivosti).
If larger sample sizes are selected, consult statistical tables for 10 per cent significance (90 per cent confidence) level.
pro F-test:
for the F-test:
pro t-test:
for the t-test:
je-li F < Fkrit a t < tkrit, pak je uvažovaný systém s referenčním systémem této přílohy rovnocenný;
if F < Fcrit and t < tcrit, then the candidate system is equivalent to the reference system of this Annex
je-li F ≥ Fkrit nebo t ≥ tkrit, pak uvažovaný systém s referenčním systémem této přílohy rovnocenný není.
if F ≥ Fcrit or t ≥ tcrit, then the candidate system is different from the reference system of this Annex
Hodnoty F a t pro zvolenou velikost vzorku
t and F values for selected sample sizes
Až na velmi malou část pochází veškerý uhlík přítomný ve výfukových plynech z paliva a až na velmi malou část se všechen projeví ve výfukových plynech jako CO2.
All but a tiny part of the carbon in the exhaust comes from the fuel, and all but a minimal part of this is manifest in the exhaust gas as CO2.
Z této skutečnosti vychází postup kontroly ověřování systému na základě měření CO2.
This is the basis for a system verification check based on CO2 measurements.
Průtok uhlíku v různých bodech odběru v systémech k odběru vzorků emisí a částic je určen z koncentrací CO2 a průtoků plynů v těchto bodech.
The flow of carbon at various sampling points in the emissions and particulate sampling systems is determined from the CO2 concentrations and gas flow rates at those points.
V tomto ohledu poskytuje známý zdroj průtoku uhlíku motor a pozorováním téhož průtoku uhlíku ve výfukové trubce a na výstupu systému k odběru vzorků částic s ředěním části toku se ověřuje těsnost a přesnost měření průtoku.
In this sense, the engine provides a known source of carbon flow, and observing the same carbon flow in the exhaust pipe and at the outlet of the partial flow PM sampling system verifies leak integrity and flow measurement accuracy.
Tato kontrola má tu výhodu, že součásti jsou v provozu ve skutečných podmínkách zkoušky motoru, pokud jde o teplotu a průtok.
This check has the advantage that the components are operating under actual engine test conditions of temperature and flow.
Na obrázku 18 jsou znázorněny body odběru vzorku, v nichž se kontrolují průtoky uhlíku.
Figure 18 shows the sampling points at which the carbon flows shall be checked.
Dále jsou uvedeny specifické rovnice pro průtok uhlíku v každém bodu odběru vzorku.
The specific equations for the carbon flows at each of the sample points are given below.
Systém s ředěním části toku
Partial Flow System
je hmotnostní průtok paliva, kg/s
is the fuel mass flow rate, kg/s
Průtok uhlíku v surovém výfukovém plynu (místo 2)
Carbon flow rate in the raw exhaust (location 2)
Hmotnostní průtok uhlíku ve výfukové trubce motoru se určí z koncentrace CO2 v surových výfukových plynech a hmotnostního průtoku výfukových plynů:
The carbon mass flow rate in the exhaust pipe of the engine shall be determined from the raw CO2 concentration and the exhaust gas mass flow rate:
je koncentrace CO2 ve vlhkém stavu v surových výfukových plynech, %
is the wet CO2 concentration in the raw exhaust gas, per cent
je koncentrace CO2 ve vlhkém stavu v okolním vzduchu, %
is the wet CO2 concentration in the ambient air, per cent
je hmotnostní průtok výfukových plynů ve vlhkém stavu, kg/s
is the exhaust gas mass flow rate on wet basis, kg/s
je molární hmotnost výfukových plynů, g/mol
is the molar mass of exhaust gas, g/mol
Měří-li se CO2 na suchém základě, převede se na vlhký základ podle odstavce 8.1.
If CO2 is measured on a dry basis it shall be converted to a wet basis according to paragraph 8.1.
U systémů s ředěním části toku je nutné vzít v úvahu i dělicí poměr.
For the partial flow dilution system, the splitting ratio also needs to be taken into account.
Průtok uhlíku se určí z koncentrace CO2 po zředění, z hmotnostního průtoku výfukových plynů a průtoku vzorku:
The carbon flow rate shall be determined from the dilute CO2 concentration, the exhaust gas mass flow rate and the sample flow rate:
je koncentrace CO2 ve vlhkém stavu ve zředěných výfukových plynech na výstupu ředicího tunelu, %
is the wet CO2 concentration in the dilute exhaust gas at the outlet of the dilution tunnel, per cent
je průtok vzorku výfukových plynů do systému s ředěním části toku, kg/s
is the sample flow of exhaust gas into partial flow dilution system, kg/s
Měří-li se CO2 na suchém základě, převede se na vlhký základ podle odstavce 8.1.
If CO2 is measured on a dry basis, it shall be converted to wet basis according to paragraph 8.1.
Výpočet molární hmotnosti výfukových plynů
Calculation of the molar mass of the exhaust gas
Molární hmotnost výfukového plynu se vypočte podle rovnice 41 (viz odstavec 8.4.2.4).
The molar mass of the exhaust gas shall be calculated according to equation 41 (see paragraph 8.4.2.4)
Další možností je použití těchto molárních hmotností výfukových plynů:
Alternatively, the following exhaust gas molar masses may be used:
Me (motorová nafta)
Me (diesel)
Postup denormalizace pro otáčky a točivý moment
Speed and torque denormalisation procedure
Jako příklad se denormalizují tyto zkušební body:
As an example, the following test point shall be denormalised:
% otáček 43 %
per cent speed 43 per cent
% točivého momentu 82 %
per cent torque 82 per cent
Dány jsou následující hodnoty:
Given the following values:
výsledek:
results in:
skutečné otáčky
actual speed
přičemž maximální točivý moment zjištěný z mapovací křivky při otáčkách 1178 min–1 je 700 Nm.
With the maximum torque of 700 Nm observed from the mapping curve at 1178 min–1
Základní údaje pro stechiometrické výpočty
Basic data for stoichiometric calculations
Atomová hmotnost vodíku
Atomic mass of hydrogen
Atomová hmotnost uhlíku
Atomic mass of carbon
Atomová hmotnost síry
Atomic mass of sulphur
Atomová hmotnost dusíku
Atomic mass of nitrogen
Atomová hmotnost kyslíku
Atomic mass of oxygen
Atomová hmotnost argonu
Atomic mass of argon
Molární hmotnost vody
Molar mass of water
Molární hmotnost oxidu uhličitého
Molar mass of carbon dioxide
Molární hmotnost oxidu uhelnatého
Molar mass of carbon monoxide
Molární hmotnost kyslíku
Molar mass of oxygen
Molární hmotnost dusíku
Molar mass of nitrogen
Molární hmotnost kysličníku dusnatého
Molar mass of nitric oxide
Molární hmotnost kysličníku dusičitého
Molar mass of nitrogen dioxide
Molární hmotnost kysličníku siřičitého
Molar mass of sulphur dioxide
Molární hmotnost suchého vzduchu
Molar mass of dry air
Za předpokladu nulových účinků stlačitelnosti se všechny plyny, které jsou přítomny v procesech sání, spalování a výfuku, mohou považovat za ideální a veškeré objemové výpočty jsou tudíž založeny na molárním objemu 22,414 l/mol podle Avogadrovy hypotézy.
Assuming no compressibility effects, all gases involved in the engine intake/combustion/exhaust process can be considered to be ideal and any volumetric calculations shall therefore be based on a molar volume of 22,414 l/mol according to Avogadro’s hypothesis.
Plynné emise (motorová nafta)
Gaseous emissions (diesel fuel)
Údaje měření v jednom bodu zkušebního cyklu (frekvence odběru vzorků 1 Hz) pro výpočet okamžitých hmotnostních emisí jsou uvedeny níže.
The measurement data of an individual point of the test cycle (data sampling rate of 1 Hz) for the calculation of the instantaneous mass emission are shown below.
V tomto příkladu se měří CO a NOx na suché bázi a HC na vlhké bázi.
In this example, CO and NOx are measured on a dry basis, HC on a wet basis.
Koncentrace HC je udána v ekvivalentu propanu (C3) a je ji třeba násobit třemi, aby se získala hodnota v ekvivalentu C1.
The HC concentration is given in propane equivalent (C3) and has to be multiplied by 3 to result in the C1 equivalent.
Postup výpočtu je pro ostatní body cyklu stejný.
The calculation procedure is identical for the other points of the cycle.
V příkladu výpočtu jsou pro lepší ilustraci uvedeny zaokrouhlené dílčí výsledky různých kroků.
The calculation example shows the rounded intermediate results of the different steps for better illustration.
Je nutno poznamenat, že u skutečných výpočtů není přípustné zaokrouhlovat dílčí výsledky (viz odstavec 8).
It should be noted that for actual calculation, rounding of intermediate results is not permitted (see paragraph 8).
Uvažuje se následující složení paliva:
The following fuel composition is considered:
Molární poměr
Molar ratio
% hmotnostní
per cent mass
Krok č. 1: Korekce suchého stavu na vlhký stav (odstavec 8.1):
Step 1: Dry/wet correction (paragraph 8.1):
Rovnice (16): kf = 0,055584 × 13,45 – 0,0001083 x 86,5 – 0,0001562 × 0,05 = 0,7382
Equation (16): kf = 0,055584 × 13,45 - 0,0001083 × 86,5 - 0,0001562 × 0,05 = 0,7382
Rovnice (13): kw,a= 1–1,2434×8+111,12×13,45×0,005
Equation (13): kw,a= 1–1,2434×8+111,12×13,45×0,005
Rovnice (12):
Equation (12):
cCO,i (vlhký stav)
cCO,i (wet)
cNOx,i (vlhký stav)
cNOx,i (wet)
Krok 2: Korekce hodnot NOx na teplotu a vlhkost (odstavec 8.2.1):
Step 2: NOx correction for temperature and humidity (paragraph 8.2.1):
Rovnice (23):
Equation (23):
Krok 3: Výpočet okamžitých emisí pro každý daný bod cyklu (odstavec 8.4.2.3):
Step 3: Calculation of the instantaneous emission of each individual point of the cycle (paragraph 8.4.2.3):
Rovnice (36):
Equation (36):
Krok 4: Výpočet hmotnostních emisí za celý cyklus integrací hodnot okamžitých emisí a hodnot u z tabulky 5 (odstavec 8.4.2.3):
Step 4: Calculation of the mass emission over the cycle by integration of the instantaneous emission values and the u values from table 5 (paragraph 8.4.2.3):
Následující výpočet se předpokládá pro cyklus zkoušky WHTC (1800 s) a stejné emise v každém bodě cyklu.
The following calculation is assumed for the WHTC cycle (1,800 s) and the same emission in each point of the cycle.
= 10,05 g/zkouška
= 10,05 g/test
= 197,72 g/zkouška
= 197,72 g/test
Krok 5: Výpočet specifických emisí (odstavec 8.6.3):
Step 5: Calculation of the specific emissions (paragraph 8.6.3):
Rovnice (69):
Equation (69):
Emise částic (motorová nafta)
Particulate Emission (diesel fuel)
Krok 1: Výpočet medf (odstavec 8.4.3.2.2):
Step 1: Calculation of medf (paragraph 8.4.3.2.2):
Rovnice (48):
Equation (48):
Rovnice (47):
Equation (47):
Rovnice (46):
Equation (46):
= 1116 kg/zkouška
= 1,116 kg/test
Krok 2: Korekce hmotnosti částic vztlakovým účinkem (odstavec 8.3):
Step 2: Buoyancy correction of the particulate mass (paragraph 8.3)
Před zkouškou:
Before test:
Rovnice (26):
Equation (26):
Rovnice (25):
Equation (25):
Po zkoušce:
After test:
Rovnice (27):
Equation (27):
Krok 3: Výpočet hmotnosti emisí částic (odstavec 8.4.3.2.2):
Step 3: Calculation of the particulate mass emission (paragraph 8.4.3.2.2):
Rovnice (45):
Equation (45):
= 1,253 g/zkouška
= 1,253 g/test
Krok 4: Výpočet specifických emisí (odstavec 8.6.3):
Step 4: Calculation of the specific emission (paragraph 8.6.3):
DODATEK 7
APPENDIX 7
MONTÁŽ POMOCNÝCH ZAŘÍZENÍ PRO ZKOUŠKU EMISÍ
INSTALLATION OF AUXILIARIES AND EQUIPMENT FOR EMISSIONS TEST
Pomocné za řízení
Auxiliaries
Namontováno při zkoušce emisí
Fitted for emission test
Sací systém
Inlet system
Sací potrubí
Inlet manifold
Systém regulace emisí z klikové skříně
Crankcase emission control system
Řídicí za řízení pro sací potrubí s dvojím vstupem
Control devices for dual induction inlet manifold system
Průtokoměr vzduchu
Air flow meter
Vedení nasávaného vzduchu
Air inlet duct work
Ano, nebo zařízení zkušebny
Yes, or test cell equipment
Vzduchový filtr
Air filter
Tlumič sání
Inlet silencer
Omezovač otáček
Speed-limiting device
Zařízení pro předehřívání sacího potrubí
Induction-heating device of inlet manifold
Ano, nastaví se pokud možno do co nejpříznivějšího stavu
Yes, if possible to be set in the most favourable condition
Sběrné výfukové potrubí
Exhaust manifold
Spojovací potrubí
Connecting pipes
Tlumič
Silencer
Výfuková trubka
Tail pipe
Výfuková brzda
Exhaust brake
Ne, nebo zcela otevřená
No, or fully open
Přeplňovací zařízení
Pressure charging device
Čerpadlo pro přívod paliva
Fuel supply pump
Elektronický řídicí systém, průtokoměr vzduchu, atd.
Electronic control system, air flow meter, etc.
Zařízení ke snížení tlaku
Pressure reducer
Předfiltr
Pre-filter
Vysokotlaké potrubí
High-pressure pipe
Vstřikovač
Injector
Ventil přívodu vzduchu
Air inlet valve
Elektronický řídicí systém, čidla, atd.
Electronic control system, sensors, etc.
Regulátor/systém ovládání
Governor/control system
Automatická zarážka plného zatížení u řídicí ozubené tyče v závislosti na atmosférických podmínkách
Automatic full-load stop for the control rack depending on atmospheric conditions
Zařízení k chlazení kapalinou
Liquid-cooling equipment
Chladič
Radiator
Kryt ventilátoru
Fan cowl
Vodní čerpadlo
Water pump
Termostat
Thermostat
Ano, může být fixován ve zcela otevřené poloze
Yes, may be fixed fully open
Kryt
Cowl
Ventilátor nebo dmychadlo
Fan or blower
Zařízení k regulaci teploty
Temperature-regulating device
Cívka nebo cívky
Coil or coils
Kabeláž
Wiring
Elektronický řídicí systém
Electronic control system
Přeplňovací zařízení
Intake air charging equipment
Kompresor poháněný přímo motorem a/nebo výfukovými plyny
Compressor driven either directly by the engine and/or by the exhaust gases
Chladič přeplňovacího vzduchu
Charge air cooler
Ano, nebo systém zkušebny
Yes, or test cell system
Čerpadlo chladicího media nebo ventilátor (poháněné motorem)
Coolant pump or fan (engine-driven)
Zařízení regulující průtok chladicí kapaliny
Coolant flow control device
Zařízení k regulaci znečišťujících látek (systém k následnému zpracování výfukových plynů)
Anti-pollution device (exhaust after-treatment system)