natgillin/translations-raw huggingface dataset:
Pro minimálně šestnáct bodů v oblasti podzvukového proudění musí být hodnoty Cd vypočtené na základě výsledné rovnice pro přizpůsobení kalibrační křivky v rozmezí ±0,5 % naměřené hodnoty Cd pro každý kalibrační bod.
For a minimum of sixteen points in the region of subsonic flow, the calculated values of Cd from the resulting calibration curve fit equation must be within ±0,5 per cent of the measured Cd for each calibration point.
Celková přesnost systému pro odběr vzorků a analytického systému CVS se určí zavedením známého množství znečišťujícího plynu do systému za běžného provozu.
The total accuracy of the CVS sampling system and analytical system shall be determined by introducing a known mass of a pollutant gas into the system while it is being operated in the normal manner.
Znečišťující látka se analyzuje a vypočte se hmotnost podle odstavce 8.4.2.4 kromě propanu, u něhož se použije faktor u = 0,000472 namísto hodnoty 0,000480 pro HC.
The pollutant is analysed, and the mass calculated according to paragraph 8.4.2.4. except in the case of propane where a u factor of 0,000472 is used in place of 0,000480 for HC.
Použije se jeden ze dvou následujících postupů.
Either of the following two techniques shall be used.
Známé množství čistého plynu (oxid uhelnatý nebo propan) se vpustí do systému CVS kalibrovanou clonou pro kritické proudění.
A known quantity of pure gas (carbon monoxide or propane) shall be fed into the CVS system through a calibrated critical orifice.
Jestliže je tlak na vstupu dostatečně velký, není průtok, který se seřídí clonou s kritickým prouděním, závislý na tlaku na výstupu clony (kritické proudění).
If the inlet pressure is high enough, the flow rate, which is adjusted by means of the critical flow orifice, is independent of the orifice outlet pressure (critical flow).
Systém CVS je v provozu jako při běžné zkoušce emisí z výfuku po dobu 5 až 10 minut.
The CVS system shall be operated as in a normal exhaust emission test for about 5 to 10 minutes.
Vzorek plynu se analyzuje obvyklým zařízením (odběrný vak nebo postup integrace) a vypočte se hmotnost plynu.
A gas sample shall be analysed with the usual equipment (sampling bag or integrating method), and the mass of the gas calculated.
Takto určená hmotnost se smí lišit nejvýše o ± 3 % od známé hmotnosti vpuštěného plynu.
The mass so determined shall be within ± 3 per cent of the known mass of the gas injected.
S přesností ±0,01 g se určí hmotnost malé láhve naplněné oxidem uhelnatým nebo propanem. Systém CVS je v provozu jako při běžné zkoušce emisí z výfuku po dobu 5 až 10 minut, přičemž se oxid uhelnatý nebo propan vpouští do systému.
The mass of a small cylinder filled with carbon monoxide or propane shall be determined with a precision of ±0,01 g. For about 5 to 10 minutes, the CVS system shall be operated as in a normal exhaust emission test, while carbon monoxide or propane is injected into the system.
Množství čistého plynu, které se uvolní, se určí z hmotnostního rozdílu zjištěného vážením.
The quantity of pure gas discharged shall be determined by means of differential weighing.
Číslování této přílohy odpovídá číslování celosvětového technického předpisu WHDC.
The numbering of this annex is consistent with the numbering of the WHDC gtr.
Některé odstavce předpisu WHDC však nebylo nutno do této přílohy zařadit.
However, some sections of the WHDC gtr are not needed in this annex.
v závislosti na palivu.
depending on fuel.
při λ = 2, suchý vzduch, 273 K, 101,3 kPa.
at λ = 2, dry air, 273 K, 101,3 kPa.
hodnota u s přesností v rozmezí 0,2 % pro složení: C = 66–76 %; H = 22–25 %; N = 0–12 %.
u accurate within 0,2 % for mass composition of: C = 66 - 76 %; H = 22 - 25 %; N = 0 - 12 %.
NMHC na základě CH2,93 (pro celek HC se použije koeficient ugas CH4).
NMHC on the basis of CH2,93 (for total HC the ugas coefficient of CH4 shall be used).
hodnota u s přesností v rozmezí 0,2 % pro složení: C3 = 70–90 %; C4 = 10–30 %.
u accurate within 0,2 % for mass composition of: C3 = 70 - 90 %; C4 = 10 - 30 %.
PRILOHA 5
ANNEX 5
Technické vlastnosti referenčního paliva předepsaného pro schvalovací zkoušky a k ověřování shodnosti výroby
Technical characteristics of reference fuel prescribed for approval tests and to verify the conformity of production
Referenční motorová nafta ke zkouškám motorů podle mezních hodnot emisí stanovených v řádku „a“ tabulkek v odstavci 5.2.1 tohoto předpisu [1]
Diesel reference fuel for testing engines to the emission limits given in row a of the tables in paragraph 5.2.1. of this regulation [1]
Zkušební postup
Test Method
Cetanový index [3]
Cetane number [3]
Hustota při 15 oC
Density at 15 oC
50 % bod
50 per cent point
95 % bod
95 per cent point
Filtrovatelnost
CFPP
Viskozita při 40 oC
Viscosity at 40 oC
Conradsonovo uhlíkové reziduum (v 10 % destilačním zbytku)
Conradson carbon residue (10 per cent DR)
ASTM D 974-95
ASTM D 974-95
Nová a lepší metoda pro polycyklické aromatické uhlovodíky je ve vývoji
New and better method for polycyclic aromatics under development.
Referenční motorová nafta ke zkouškám motoru podle mezních hodnot emisí stanovených v řádku „b1“, „b2“ nebo „c“ tabulkek v odstavci 5.2.1 tohoto předpisu
Diesel reference fuel for testing engines to the emission limits given in rows B1, B2 or C of the tables in paragraph 5.2.1. of this regulation
Mezní hodnoty [7]
Limits [7]
Min.
minimum
Max.
maximum
Cetanový index [8]
Cetane number [8]
ASTM D 5453
ASTM D 5453
Oxidační stabilita [10]
Oxidation stability [10]
Mazivost (průměr otěrové plochy podle zkoušky HFRR při 60 oC)
Lubricity (HFRR wear scan diameter at 60 oC)
Ethanol pro vznětové motory [11]
Ethanol for diesel engines [11]
Mezní hodnoty [12]
Limits [12]
Zkušební metoda [13]
Test method [13]
ASTM D 5501
ASTM D 5501
ADTM D 5501
ADTM D 5501
ASTM D 4052
ASTM D 4052
ASTM D 1209
ASTM D 1209
Suché zbytky při 100 oC
Dry residue at 100 oC
ASSTM D 1617
ASSTM D 1617
rozsah H, jehož krajní hodnoty představují referenční paliva GR a G23;
the H range, whose extreme reference fuels are GR and G23;
rozsah L, jehož krajní hodnoty zahrnují referenční paliva G23 a G25.
the L range, whose extreme reference fuels are G23 and G25.
Vlastnosti referenčních paliv GR, G23 a G25 jsou shrnuty v těchto tabulkách:
The characteristics of GR, G23 and G25 reference fuels are summarized below:
mol %
per cent-mole
Zbytek [16]
Balance [16]
Zbytek [18]
Balance [18]
Technické vlastnosti referenčních paliv pro lpg používaných ke zkoušení vozidel podle mezních hodnot emisí stanovených v řádku „a“ tabulek v odstavci 5.2.1 tohoto předpisu
Technical data of the lpg reference fuels used for testing vehicles to the emission limits given in row a of the tables in paragraph 5.2.1. of this regulation
Zkušební postup
Test method
% obj.
per cent vol
zbytek
balance
Voda při 0 oC
Water at 0 oC
Technické vlastnosti referenčních paliv pro lpg používaných ke zkoušení vozidel podle mezních hodnot emisí uvedených v řádku „b1“, „b2“ nebo „c“ tabulek odstavci 5.2.1 tohoto předpisu
Technical data of the lpg reference fuels used for testing vehicles to the emission limits given in row B1, B2 or C of the tables in paragraph 5.2.1. of this regulation
Pokud se požaduje výpočet tepelné účinnosti motoru nebo vozidla, může se výhřevnost paliva vypočítat takto:Specifická energie (výhřevnost) (netto) MJ/kg (46,423 - 8,792 d2 + 3,170 d) (1- (x + y + s))+ 9,420 s - 2,499 xkde:d hustota při 15 oCx hmotnostní podíl vody ( %/100)y hmotnostní podíl popela ( %/100)s hmotnostní podíl síry ( %/100).
If it is required to calculate the thermal efficiency of an engine or vehicle, the calorific value of the fuel can be calculated from:Specific energy (calorific value)(net) in MJ/kg (46,423 - 8,792d2+3,170d)(1 - (x + y + s)) + 9,420s - 2,499xwhere.d the density at 15 oCx the proportion by mass of water (per cent divided by 100)y the proportion by mass of ash (per cent divided by 100)s the proportion by mass of sulphur (per cent divided by 100).
Při stanovení jejich mezních hodnot byla použita norma ISO 4259 „Ropné výrobky – stanovení a použití přesných údajů ve vztahu ke zkušebním metodám“ a při určení minimální hodnoty byl vzat v úvahu nejmenší rozdíl 2R nad nulou; při určení maximální a minimální hodnoty je minimální rozdíl 4R (R = reprodukovatelnost).
In establishment of their limit values the terms of ISO 4259, Petroleum products — Determination and application of precision data in relation to methods of test, have been applied and in fixing a minimum value, a minimum difference of 2R above zero has been taken into account; in fixing a maximum and minimum value, the minimum difference is 4R (R = reproducibility).
Bez ohledu na toto opatření, které je nezbytné pro statistické účely, by se měl výrobce paliva snažit o dosažení hodnoty nula, je-li stanovena maximální hodnota 2R, a o dosažení střední hodnoty, je-li udána maximální a minimální mezní hodnota.
Notwithstanding this measure, which is necessary for statistical reasons, the manufacturer of a fuel should nevertheless aim at a zero value where the stipulated maximum value is 2R and at the mean value in the case of quotations of maximum and minimum limits.
Je-li třeba rozhodnout, zda palivo splňuje požadavky specifikace, použijí se podmínky normy ISO 4259.
Should it be necessary to clarify the question as to whether a fuel meets the requirements of the specification, the terms of ISO 4259 should be applied.
Uvedený rozsah cetanového indexu není ve shodě s požadavkem minimálního rozsahu 4R.
The range for cetane number is not in accordance with the requirement of a minimum range of 4R.
Avšak v případech sporu mezi dodavatelem a uživatelem paliva se mohou k rozhodnutí takových sporů použít podmínky normy ISO 4259 za předpokladu, že místo jediného měření se vykonají opakovaná měření v počtu dostatečném k dosažení nutné přesnosti.
However, in the case of dispute between fuel supplier and fuel user. the terms in ISO 4259 can be used to resolve such disputes provided replicate measurements, of sufficient number to achieve the necessary precision, are made in preference to single determinations.
Skutečný obsah síry v palivu použitém ke zkoušce musí být uveden v protokolu.
The actual sulphur content of the fuel used for the test shall be reported.
Hodnoty uvedené v požadavku jsou „skutečné hodnoty“.
The values quoted in the specifications are ‘true values’.
Při stanovení jejich mezních hodnot byla použita norma ISO 4259 „Ropné výrobky – stanovení a použití přesných údajů ve vztahu ke zkušebním metodám“ a při určení minimální hodnoty byl vzat v úvahu nejmenší rozdíl 2R nad nulou; při určení maximální a minimální hodnoty je minimální rozdíl 4R (R = reprodukovatelnost).
In establishment of their limit values the terms of ISO 4259 ‘Petroleum products — Determination and application of precision data in relation to methods of test’ have been applied and in fixing a minimum value, a minimum difference of 2R above zero has been taken into account; in fixing a maximum and minimum value, the minimum difference is 4R (R = reproducibility).
Přes toto opatření, které je nutné z technických důvodů, by měl výrobce paliv usilovat o nulovou hodnotu tam, kde je dohodnuta maximální hodnota 2R, a o střední hodnotu tam, kde jsou uvedeny maximální a minimální mezní hodnoty.
Notwithstanding this measure, which is necessary for technical reasons, the manufacturer of fuels should nevertheless aim at a zero value where the stipulated maximum value is 2R and at the mean value in the case of quotations of maximum and minimum limits.
Je-li třeba rozhodnout, zda palivo splňuje požadavky, platí podmínky normy ISO 4259.
Should it be necessary to clarify the questions as to whether a fuel meets the requirements of the specifications, the terms of ISO 4259 should be applied.
Uvedený rozsah cetanového čísla není ve shodě s požadavky minimálního rozsahu 4R.
The range for cetane number is not in accordance with the requirements of a minimum range of 4R.
Do ethanolového paliva je možno podle pokynů výrobce přidat prostředek ke zlepšení cetanového indexu.
Cetane improver, as specified by the engine manufacturer, may be added to the ethanol fuel.
Maximální povolené množství je 10 % m/m.
The maximum allowed amount is 10 per cent m/m.
Při stanovení jejich mezních hodnot byla použita norma ISO 4259 „Ropné výrobky – stanovení a použití přesných údajů ve vztahu ke zkušebním metodám“ a při určení minimální hodnoty byl vzat v úvahu nejmenší rozdíl 2R nad nulou; při určení maximální a minimální hodnoty je minimální rozdíl 4R (R je reprodukovatelnost).
In establishment of their limit values the terms of ISO 4259, Petroleum products — Determination and application of precision data in relation to methods of test, have been applied and in fixing a minimum value, a minimum difference of 2R above zero has been taken into account; in fixing a maximum and minimum value, the minimum difference is 4R (R — reproducibility).
Rovnocenné metody ISO budou přijaty, jakmile budou vydány pro všechny uvedené vlastnosti.
Equivalent ISO methods will be adopted when issued for all properties listed above
Inertní plyny +C2+.
Inerts + C2+
Hodnota, která se určí pro běžné podmínky (293,2 K (20 oC) a 101,3 kPa).
Value to be determined at standard conditions (293,2 K (20 oC) and 101,3 kPa).
Inertní plyny (jiné než N2) +C2+ +C2+.
Inerts (different from N2) + C2+ + C2+
Touto metodou se nemusí určit přítomnost korodujících látek přesně, jestliže vzorek obsahuje inhibitory koroze nebo jiné chemikálie, které zmenšují korozívní působení vzorku na proužek mědi.
This method may not accurately determine the presence of corrosive materials if the sample contains corrosion inhibitors or other chemicals which diminish the corrosivity of the sample to the copper strip.
Příklad postupu výpočtu
Example of calculation procedure
Údaje z měření, které jsou nutné k výpočtu výsledků pro každý režim, jsou uvedeny dále.
The measurement data for the calculation of the individual mode results are shown below.
V tomto příkladu byly měřeny CO a NOx v suchém stavu a HC ve vlhkém stavu.
In this example, CO and NOx are measured on a dry basis, HC on a wet basis.
Koncentrace HC je uvedena v ekvivalentu propanu (C3) a musí se ke získání ekvivalentu C1 násobit třemi.
The HC concentration is given in propane equivalent (C3) and has to be multiplied by 3 to result in the C1 equivalent.
Výpočet korekčního faktoru KW, r pro převedení ze suchého stavu na vlhký (odstavec 45.2 dodatku 1 přílohy 4A):
Calculation of the dry to wet correction factor KW, r (Annex 4A, Appendix 1, paragraph 45.2):
Výpočet korekčního faktoru vlhkosti KH, D pro NOx (odstavec 54.3 dodatku 1 přílohy 4A):
Calculation of the NOx humidity correction factor KH, D (Annex 4A, Appendix 1, paragraph 54.3):
Výpočet hmotnostních průtoků emisí (odstavec 54.4 dodatku 1 přílohy 4A):
Calculation of the emission mass flow rates (Annex 4A, Appendix 1, paragraph 54.4.):
Výpočet specifických emisí (odstavec 54.5 dodatku 1 přílohy 4A):
Calculation of the specific emissions (Annex 4A, Appendix 1, paragraph 54.5.):
Hmotnostní průtoky emisí jednotlivých režimů se násobí příslušnými váhovými faktory, jak je uvedeno v odstavci 2.7.1 dodatku 1 přílohy 4A, a k výpočtu středního hmotnostního průtoku emisí za cyklus se sečte:
The emission mass flow rates of the individual modes are multiplied by the respective weighting factors, as indicated in Annex 4A, Appendix 1, paragraph 2.7.1., and summed up to result in the mean emission mass flow rate over the cycle:
= 30,91 g/h
= 30,91 g/h
Výkon motoru při jednotlivých režimech se násobí příslušnými váhovými faktory, jak je uvedeno v odstavci 2.7.1 dodatku 1 přílohy 4A, a k výpočtu středního výkonu za cyklus se sečte:
The engine power of the individual modes is multiplied by the respective weighting factors, as indicated in Annex 4A, Appendix 1, paragraph 2.7.1., and summed up to result in the mean cycle power:
P(n) =
P(n) =
=0,0515 g/kWh
= 0,0515 g/kWh
Výpočet specifických emisí NOx v náhodně zvoleném zkušebním bodu (odstavec 54.6.1 dodatku 1 přílohy 4A):
Calculation of the specific NOx emission of the random point (Annex 4A, Appendix 1, paragraph 54.6.1):
NOx mass, Z
NOx mass, Z
NOx, Z
NOx, Z
487,9/83 = 5,878 g/kWh
487,9/83 = 5,878 g/kWh
Určení emisní hodnoty ze zkušebního cyklu (odstavec 45.6.2 dodatku 1 přílohy 4A):
Determination of the emission value from the test cycle (Annex 4A, Appendix 1, paragraph 45.6.2.):
ETU = 5,889 + (4,973 - 5,889) × (1600 - 1368)/(1785 - 1368) = 5,377 g/kWh
ETU = 5,889 + (4,973 - 5,889) × (1600 - 1368)/(1785 - 1368) = 5,377 g/kWh
ERS = 5,943 + (5,565 - 5,943) × (1600 - 1368)/(1785 - 1368) = 5,732 g/kWh
ERS = 5,943 + (5,565 - 5,943) × (1600 - 1368)/(1785 - 1368) = 5,732 g/kWh
EZ = 5,732 + (5,377 - 5,732) × (495 - 484,3)/(641,3 - 484,3) = 5,708 g/kWh
EZ = 5,732 + (5,377 - 5,732) × (495 - 484,3)/(641,3 - 484,3) = 5,708 g/kWh
Porovnání hodnot emisí NOx (odstavec 45.6.3 dodatku 1 přílohy 4A):
Comparison of the NOx emission values (Annex 4A, Appendix 1, paragraph 45.6.3.):
NOx diff = 100 × (5,878 - 5,708)/5,708 = 2,98 %
NOx diff = 100 × (5,878 - 5,708)/5,708 = 2,98 per cent
V následujících příkladech se použije systém s měřením CO2, metoda bilance uhlíku a systém s měřením průtoku.
In the following examples, a system with CO2 measurement and carbon balance method and a system with flow measurement are used.
Výpočet GEDF (odstavce 6.2.3 a 6.2.4 dodatku 1 přílohy 4A):
Calculation of GEDF (Annex 4A, Appendix 1, paragraphs 6.2.3. and 6.2.4.):
Předpokládají se následující údaje z měření v režimu 4.
Assume the following measurement data of mode 4.
=3601,2 kg/h
=3601,2 kg/h
GEDF W = 334,02 × 10,78 = 3600,7 kg/h
GEDF W = 334,02 × 10,78 = 3600,7 kg/h
Výpočet hmotnostního průtoku (odstavec 6.4 dodatku 1 přílohy 4A):
Calculation of the mass flow rate (Annex 4A, Appendix 1, paragraph 6.4.):
Průtoky GEDFW jednotlivých režimů se násobí příslušnými váhovými faktory, jak je uvedeno v odstavci 2.7.1 dodatku 1 přílohy 4A, a k určení střední hodnoty GEDF za celý cyklus se sečtou.
The GEDFW flow rates of the individual modes are multiplied by the respective weighting factors, as indicated in Annex 4A, Appendix 1, paragraph 2.7.1., and summed up to result in the mean GEDF over the cycle.
= 3604,6 kg/h
= 3604,6 kg/h
MSAM = 0,226 + 0,122 + 0,151 + 0,152 + 0,076 + 0,076 + 0,076 + 0,136 + 0,151 + 0,121 + 0,076 + 0,076 + 0,075
MSAM = 0,226+0,122+0,151+0,152+0,076+0,076+0,076+0,136+0,151+0,121+0,076+0,076+0,075
=5,948 g/h
= 5,948 g/h
Výpočet ředicího faktoru DF je totožný s odstavcem 3.1 této přílohy a není zde uveden.
The calculation of the dilution factor DF is identical to paragraph 3.1. of this annex and not shown here.
Md = 0,1 mg; MDIL = 1,5 kg
Md = 0,1 mg; MDIL = 1,5 kg
Součet DF =
Sum of DF =
=5,726 g/h
= 5,726 g/h
Výpočet specifických emisí (odstavec 6.5 dodatku 1 přílohy 4A):
Calculation of the specific emission (Annex 4A, Appendix 1, paragraph 6.5.):
=0,099 g/kWh
= 0,099 g/kWh
Je-li korigováno pozadím = (5,726/60,006) = 0,095 g/kWh,
if background corrected
= (5,726/60.006) = 0,095 g/kWh
= (5,726/60.006) = 0,095 g/kWh
Výpočet specifického váhového faktoru (odstavec 6.6 dodatku 1 přílohy 4A):
Calculation of the specific weighting factor (Annex 4A, Appendix 1, paragraph 6.6.):
Za předpokladu hodnot vypočítaných v režimu 4 výše je Wfei = (0,152 × 3604,6/1,515 × 3600,7) = 0,1004
Assume the values calculated for mode 4 above, then Wfei = (0,152 × 3604,6/1,515 × 3600,7) = 0,1004
Tato hodnota je v požadovaných mezích 0,10±0,003.
This value is within the required value of 0,10 ±0,003.
Protože filtrování podle Bessela je v evropském právu týkajícím se výfukových plynů úplně novým postupem ke zjišťování průměrných hodnot, je dále uveden výklad Besselova filtru, příklad vytvoření Besselova algoritmu a příklad výpočtu konečné hodnoty kouře.
Since Bessel filtering is a completely new averaging procedure in European exhaust legislation, an explanation of the Bessel filter, an example of the design of a Bessel algorithm, and an example of the calculation of the final smoke value is given below.
K odstranění těchto rušení při vysokých frekvencích se pro zkoušku ELR požaduje Besselův filtr.
To remove these high frequency distortions a Bessel filter is required for the ELR-Test.
Hodnoty, které vyjadřují tyto dva vlivy, se nazývají doba fyzikální a elektrické odezvy, které představují individuální filtr pro každý typ opacimetru.
The values that characterize these two effects are called the physical and the electrical response time which represent an individual filter for each type of opacimeter.
doby fyzikální odezvy opacimetru tp;
physical response time of the opacimeter (tp)
doby elektrické odezvy opacimetru te;
electrical response time of the opacimeter (te)
doby odezvy filtru použitého Besselova filtru tF.
filter response time of the applied Bessel filter (tF)
Výsledná celková doba odezvy systému tAver se vypočítá ze vzorce
The resulting overall response time of the system tAver is given by:
a musí být stejná pro všechny druhy opacimetrů, aby udávaly tutéž hodnotu kouře.
and shall be equal for all kinds of opacimeters in order to give the same smoke value.
Proto je třeba vytvořit Besselův filtr tak, aby doba odezvy filtru tF zároveň s dobou fyzikální odezvy tp a s dobou elektrické odezvy te jednotlivého opacimetru daly požadovanou celkovou dobu odezvy tAver.
Therefore, a Bessel filter has to be created in such a way, that the filter response time (tF) together with the physical (tp) and electrical response time (te) of the individual opacimeter shall result in the required overall response time (tAver).
Protože tp a te jsou hodnoty dané pro každý jednotlivý opacimetr a tAver je definována v tomto předpisu jako rovna 1,0 s, vypočte se tf takto:
Since tp and te are given values for each individual opacimeter, and tAver is defined to be 1,0 s in this Regulation, tF can be calculated as follows:
Podle definice je doba odezvy filtru tF dobou nárůstu filtrovaného výstupního signálu mezi hodnotami 10 % a 90 % skokového vstupního signálu.
By definition, the filter response time tF is the rise time of a filtered output signal between 10 per cent and 90 per cent on a step input signal.
Křivky skokového vstupního signálu a filtrovaného výstupního signálu
Traces of a step input signal and the filtered output signal
Skokový vstupní signál
Step input signal
Signál (-)
Signal [-]
Výstupní signál filtrovaný podle Bessela
Bessel filtered output signal
Na obrázku „a“ jsou znázorněny křivky skokového vstupního signálu a výstupního signálu filtrovaného podle Bessela a rovněž doba odezvy Besselova filtru tF.
In figure a, the traces of a step input signal and Bessel filtered output signal as well as the response time of the Bessel filter (tF) are shown.
Vlastnosti opacimetru
Characteristics of opacimeter
Regulace
Regulation
Frekvence záznamu systému ke shromažďování údajů [Hz]
Data acquisition system sample rate [Hz]
Požadovaná celková doba odezvy Besselova filtru tF
Required overall Bessel filter response time tF
Vytvoření algoritmu Besselova filtru fc, E, K
Design of Bessel filter algorithm fc, E, K
Použití Besselova filtru na skokový vstup
Application of Bessel filter on step input
Nastavení mezní frekvence
Adjustment of cut-off frequency
Výpočet iterované doby odezvy filtru
Calculation of iterated filter response time
Odchylka tF a tF, iter
Deviation between tF and tF, iter
Kontrola iteračního kritéria
Check for iteration criteria
Konečné konstanty a algoritmus Besselova filtru
Final Bessel filter constants and algorithm
V tomto příkladu se vytváří Besselův algoritmus ve více krocích podle výše uvedeného iteračního postupu, který je založen na odstavci 7.1 dodatku 1 přílohy 4A.
In this example a Bessel algorithm is designed in several steps according to the above iteration procedure which is based upon Annex 4A, Appendix 1, paragraph 7.1.
U opacimetru a systému pro sběr dat se předpokládají tyto vlastnosti:
For the opacimeter and the data acquisition system, the following characteristics are assumed:
doba fyzikální odezvy tp
physical response time tp
doba elektrické odezvy te
electrical response time te
doba celkové odezvy tAver
overall response time tAver
1,00 s (podle definice v tomto předpisu),
1,00 s (by definition in this Regulation)
frekvence záznamu údajů
sampling rate
Krok 1: Požadovaná doba odezvy Besselova filtru tF:
Step 1: Required Bessel filter response time tF: