natgillin/translations-raw huggingface dataset:
Délku optické dráhy musí udat výrobce přístroje, přičemž je třeba dbát všech opatření proti usazování sazí (např. proplachování vzduchem).
The optical path length must be submitted by the instrument manufacturer taking into account any measures against sooting (e.g. purge air).
Jestliže délka optické dráhy není známa, musí se určit podle odstavce 11.6.5 normy ISO IDS 11 614.
If the optical path length is not available, it must be determined in accordance with ISO IDS 11614, paragraph 11.6.5.
Světelný zdroj
Light source
Světelným zdrojem musí být žárovka s teplotou barvy v rozsahu od 2800 do 3250 K nebo dioda vyzařující zelené světlo (LED) se spektrálním vrcholem mezi 550 a 570 nm.
The light source must be an incandescent lamp with a colour temperature in the range of 2800 to 3250 K or a green light emitting diode (LED) with a spectral peak between 550 and 570 nm.
Světelný zdroj musí být chráněn proti usazování sazí prostředky, které neovlivňují délku optické dráhy více, než jsou meze uvedené výrobcem.
The light source must be protected against sooting by means that do not influence the optical path length beyond the manufacturers specifications.
Detektor světla
Light detector
Detektorem musí být fotobuňka nebo fotodioda (v případě potřeby s filtrem).
The detector must be a photocell or a photodiode (with a filter, if necessary).
Je-li světelným zdrojem žárovka, musí mít snímač vrchol spektrální odezvy podobný fototopické křivce lidského oka (maximální odezvu) v rozsahu od 550 do 570 nm a do méně než 4 % uvedené maximální odezvy pod 430 nm a nad 680 nm.
In the case of an incandescent light source, the receiver must have a peak spectral response similar to the phototopic curve of the human eye (maximum response) in the range of 550 to 570 nm, to less than 4 per cent of that maximum response below 430 nm and above 680 nm.
Detektor světla musí být chráněn proti usazování sazí prostředky, které neovlivňují délku optické dráhy více, než jsou meze uvedené výrobcem.
The light detector must be protected against sooting by means that do not influence the optical path length beyond the manufacturers specifications.
Kolimační čočky
Collimating lens
Vyzářené světlo se kolimuje do svazku o průměru nejvýše 30 mm. Paprsky světelného svazku musí být rovnoběžné v mezích 3° od optické osy.
The light output must be collimated to a beam with a maximum diameter of 30 mm. The rays of the light beam must be parallel within a tolerance of 3° of the optical axis.
Opacimetr s dílčím tokem
Partial Flow Opacimeter
Časy odezvy, které jsou uvedeny v následujícím bodě, platí pro nejmenší průtok opacimetrem uvedený výrobcem přístroje.
The response times referred to in the following paragraph apply to the minimum flow rate of the opacimeter, as specified by the instrument manufacturer.
Obrázek 24 – Opacimetr s dílčím tokem
Figure 24: Partial flow opacimeter
Výf. plyn
Exhaust
P (volitelné)
P (optional)
Výfukovou trubkou musí být trubka přímá od vstupu sondy v délce nejméně 6 průměrů trubky proti směru proudění a 3 průměrů trubky ve směru proudění.
The exhaust pipe must be a straight pipe of at least 6 pipe diameters upstream and 3 pipe diameters downstream of the tip of the probe.
Odběrná sonda
Sampling probe
Odběrnou sondou musí být otevřená trubka směřující proti proudu plynu, která je instalována přibližně v ose výfukové trubky.
The sampling probe must be an open tube facing upstream on or about the exhaust pipe centreline.
Její vzdálenost od stěny výfukové trubky musí být nejméně 5 mm. Průměrem sondy musí být zajištěn odběr reprezentativního vzorku a dostatečný průtok opacimetrem.
The clearance with the wall of the tailpipe must be at least 5 mm. The probe diameter must ensure a representative sampling and a sufficient flow through the opacimeter.
Přenosová trubka
Transfer tube
Přenosová trubka:
The transfer tube must:
musí být co nejkratší a zajišťovat na vstupu měřicí komory teplotu výfukového plynu na hodnotě 373 ± 30 K (100 °C ± 30 °C);
Be as short as possible and ensure an exhaust gas temperature of 373 ± 30 K (100 °C ± 30 °C) at the entrance to the measuring chamber.
musí mít teplotu stěny dostatečně nad rosným bodem výfukového plynu, aby se zabránilo kondenzaci;
Have a wall temperature sufficiently above the dew point of the exhaust gas to prevent condensation.
musí mít v celé své délce stejný průměr jako odběrná sonda;
Be equal to the diameter of the sampling probe over the entire length.
musí mít při minimálním průtoku přístrojem dobu odezvy určenou podle odstavce 5.2.4 dodatku 4 přílohy 4 kratší než 0,05 s;
Have a response time of less than 0,05 s at minimum instrument flow, as determined according to annex 4, appendix 4, paragraph 5.2.4.
Průtokoměr
Flow measurement device
Nejmenší a největší průtok určí výrobce přístroje a průtoky musí být takové, aby byly splněny požadavky na dobu odezvy TT a požadavky na délku optické dráhy.
The minimum and maximum flow rates must be specified by the instrument manufacturer, and must be such that the response time requirement of TT and the optical path length specifications are met.
Měřicí komora
Measuring chamber
Měřicí komora musí mít neodrazivý vnitřní povrch nebo rovnocenné optické vlastnosti.
The measuring chamber must have a non-reflective internal surface, or equivalent optical environment.
Rozptýlené světlo dopadající na detektor a vzniklé vnitřními odrazy difúzními vlivy musí být co nejmenší.
The impingement of stray light on the detector due to internal reflections of diffusion effects must be reduced to a minimum.
Tlak plynu v měřicí komoře se smí lišit od atmosférického tlaku nejvýše o 0,75 kPa.
The pressure of the gas in the measuring chamber must not differ from the atmospheric pressure by more than 0,75 kPa.
Není-li to z konstrukčních důvodů možné, musí se údaje opacimetru převést na atmosférický tlak.
Where this is not possible by design, the opacimeter reading must be converted to atmospheric pressure.
Teplota stěny měřicí komory se musí nastavit na hodnotu mezi 343 K (70 °C) a 373 K (100 °C) s dovolenou odchylkou ± 5 K, avšak v každém případě dostatečně nad rosný bod výfukového plynu, aby se zabránilo kondenzaci.
The wall temperature of the measuring chamber must be set to within ± 5 K between 343 K (70 °C) and 373 K (100 °C), but in any case sufficiently above the dew point of the exhaust gas to prevent condensation.
Měřicí komora musí být vybavena vhodnými zařízeními k měření teploty.
The measuring chamber must be equipped with appropriate devices for measuring the temperature.
Délka optické dráhy
Optical path length
Odběrné čerpadlo (volitelné)
Sampling pump (optional)
TECHNICKÉ VLASTNOSTI REFERENČNÍHO PALIVA PRO VZNĚTOVÉ MOTORY PŘEDEPSANÉHO PRO SCHVALOVACÍ ZKOUŠKY A K OVĚŘOVÁNÍ SHODNOSTI VÝROBY
TECHNICAL CHARACTERISTICS OF REFERENCE FUEL FOR C.I. ENGINES PRESCRIBED FOR APPROVAL TESTS AND TO VERIFY CONFORMITY OF PRODUCTION
MOTOROVÁ NAFTA [1]
DIESEL FUEL [1]
Zkušební metoda [2]
Test Method [2]
Min.
Minimum
Max.
Maximum
Teplota vznícení
Flash point
BOD UCPÁNÍ FILTRU ZA STUDENA (CFPP)
CFPP
Neutralizační číslo (číslo kyselosti)
Neutralisation (strong acid) number
Mg KOH/g
mg OH/g
mg/ ml
mg/ml
ETHANOL PRO VZNĚTOVÉ MOTORY [7]
ETHANOL FOR DIESEL ENGINES [7]
Zkušební metoda [9]
Test Method [9]
podle stupnice
According to scale
Suché zbytky při 100 °C
Dry residue at 100 °C
Estery vypočtené jako ethylacetát
Esters, calculated as ethylacetate
Pokud se požaduje výpočet tepelné účinnosti motoru nebo vozidla, může se výhřevnost paliva vypočítat takto:Specifická energie (výhřevnost) (netto) MJ/kg = (46,423 – 8,792 d2 + 3,170d) (1 – (x + y + s)) + 9,420 s – 2,499 xkde:d hustota při 15 °Cx hmotnostní podíl vody (%/100)y hmotnostní podíl popela (%/100)s hmotnostní podíl síry (%/100).
If it is required to calculate the thermal efficiency of an engine or vehicle, the calorific value of the fuel can be calculated from:Specific energy (calorific value) (net) in MJ/kg = (46,423 – 8,792 d2 + 3,170 d) (1 – (x + y + s)) + 9,420 s – 2,499 xwhere:d the density at 15 °Cx the proportion by mass of water (% divided by 100)y the proportion by mass of ash (% divided by 100)s the proportion by mass of sulphur (% divided by 100).
Hodnoty uvedené ve specifikaci jsou „skutečné hodnoty“.
The values quoted in the specification are ‘true values’.
Při stanovení jejich mezních hodnot byla použita norma ISO 4259 „Ropné výrobky – stanovení a použití přesných údajů ve vztahu ke zkušebním metodám“ a při určení minimální hodnoty byl vzat v úvahu nejmenší rozdíl 2R nad nulou; při určení maximální a minimální hodnoty je minimální rozdíl 4R (R je reprodukovatelnost).
In establishment of their limit values the terms of ISO 4259, Petroleum products - Determination and application of precision data in relation to methods of test, have been applied and in fixing a minimum value, a minimum difference of 2R above zero has been taken into account; in fixing a maximum and minimum value, the minimum difference is 4R (R - reproducibility).
Nehledě na toto opatření, které je nezbytné pro statistické účely, by se měl výrobce paliva snažit o dosažení hodnoty nula, je-li stanovena maximální hodnota 2R, a o dosažení střední hodnoty, je-li udána maximální a minimální mezní hodnota.
Notwithstanding this measure, which is necessary for statistical reasons, the manufacturer of a fuel should nevertheless aim at a zero value where the stipulated maximum value is 2R and at the mean value in the case of quotations of maximum and minimum limits.
Je-li třeba objasnit otázku, zda palivo splňuje požadavky specifikace, platí podmínky normy ISO 4259.
Should it be necessary to clarify the question as to whether a fuel meets the requirements of the specification, the terms of ISO 4259 should be applied.
Avšak v případech sporu mezi dodavatelem a uživatelem paliva se mohou k rozhodnutí takových sporů použít podmínky normy ISO 4259 za předpokladu, že místo jediného měření se vykonají opakovaná měření v počtu dostatečném k dosažení nutné přesnosti.
However, in the case of dispute between fuel supplier and fuel user, the terms in ISO 4259 can be used to resolve such disputes provided replicate measurements, of sufficient number to achieve the necessary precision, are made in preference to single determinations.
Měsíc zveřejnění bude doplněn v dohledné době.
The month of publication will be completed in due course.
Skutečný obsah síry v palivu použitém ke zkoušce se uvede v protokolu.
The actual sulphur content of the fuel used for the test must be reported.
Kromě toho musí maximální obsah síry v referenčním palivu použitém ke schválení typu vozidla nebo motoru podle mezních hodnot uvedených v řádku B tabulky v odstavci 5.2.1 tohoto předpisu být 50 ppm.
In addition, the sulphur content of the reference fuel used to approve a vehicle or engine against the limit values set out in row B of the Table in paragraph 5.2.1. of this Regulation must have a maximum sulphur content of 50 ppm.
Je třeba si vyžádat od dodavatele pokyny o podmínkách skladování a životnosti.
Advice should be sought from the supplier as to storage conditions and life.
Do ethanolového paliva je možno podle pokynů výrobce přidat prostředek ke zlepšení cetanového čísla.
Cetane improver, as specified by the engine manufacturer, may be added to the ethanol fuel.
Maximální povolené množství je 10 % m/m.
The maximum allowed amount is 10 % m/m.
Při stanovení jejich mezních hodnot byla použita norma ISO 4259, „Ropné výrobky – stanovení a použití přesných údajů ve vztahu ke zkušebním metodám“ a při určení minimální hodnoty byl vzat v úvahu nejmenší rozdíl 2R nad nulou; při určení maximální a minimální hodnoty je minimální rozdíl 4R nad nulou (R – reprodukovatelnost).
In establishment of their limit values the terms of ISO 4259, Petroleum products – Determination and application of precision data in relation to methods of test, have been applied and in fixing a minimum value, a minimum difference of 2R above zero has been taken into account; in fixing a maximum and minimum value, the minimum difference is 4R (R – reproducibility).
Je-li třeba vyjasnit otázku, zda palivo splňuje požadavky specifikace, použijí se podmínky normy ISO 4259.
Should it be necessary to clarify the question as to whether a fuel meets the requirements of the specification, the terms of ISO 4259 should be applied.
Rovnocenné metody ISO budou přijaty, jakmile budou vydány pro všechny uvedené vlastnosti.
Equivalent ISO methods will be adopted when issued for all properties listed above.
TECHNICKÉ VLASTNOSTI REFERENČNÍHO PALIVA NG PŘEDEPSANÉHO PRO SCHVALOVACÍ ZKOUŠKY A K OVĚŘOVÁNÍ SHODNOSTI VÝROBY
TECHNICAL CHARACTERISTICS OF REFERENCE N.G. FUEL PRESCRIBED FOR APPROVAL TESTS AND TO VERIFY CONFORMITY OF PRODUCTION
Druh: ZEMNÍ PLYN (NG)
Type: NATURAL GAS (NG)
skupina H, jejíž krajní hodnoty zahrnují referenční paliva GR a G23;
the H range, whose extreme reference fuels are GR and G23;
Zkušební Metoda
Test Method
Zbytek [1]
Balance [1]
Ethan [3]
Balance [3]
Zbytek [5]
Balance [5]
Inertní plyny (jiné než N2) + C2/C2+.
Inerts (different from N2) + C2/C2+.
DRUH: ZKAPALNĚNÝ ROPNÝ PLYN (LPG)
TYPE: LIQUEFIED PETROLEUM GAS (LPG)
paliva A
Fuel A
paliva B
Fuel B
Oktanové číslo podle motorové metody
Motor Octane Number
Olefíny
Olefins
Zbytek po odpaření
Evaporation Residue
NFM 41 015
NFM 41015
ppm hmot [1]
ppm mass [1]
neomezeno
free
Touto metodou se nemusí přesně určit přítomnost korodujících látek, jestliže vzorek obsahuje inhibitory koroze nebo jiné chemikálie, které zmenšují korozivní působení vzorku na proužek mědi.
This method may not accurately determine the presence of corrosive materials if the sample contains corrosion inhibitors or other chemicals, which diminish the corrosivity of the sample to the copper strip.
Přidávání těchto složek pouze za účelem ovlivnění zkušební metody je proto zakázáno.
Therefore, the addition of such compounds for the sole purpose of biasing the test method is prohibited.
Výpočet korekčního faktoru KW,r pro převedení ze suchého stavu na vlhký (bod 4.2 dodatku 1 přílohy 4):
Calculation of the dry to wet correction factor KW,r (annex 4, appendix 1, paragraph 4.2.):
CO = 41,2 × 0,9239 = 38,1 ppm
CO = 41,2 × 0,9239 = 38,1 ppm
NOx = 495 × 0,9239 = 457 ppm
NOx = 495 × 0,9239 = 457 ppm
Výpočet korekčního faktoru vlhkosti KH,D pro NOx (bod 4.3 dodatku 1 přílohy 4):
Calculation of the NOx humidity correction factor KH,D (annex 4, appendix 1, paragraph 4.3.):
A = 0,309 × 18,09/541,06 – 0,0266 = –0,0163
A = 0,309 × 18,09 / 541,06 – 0,0266 = –0,0163
B = –0,209 × 18,09/541,06 + 0,00954 = 0,0026
B = –0,209 × 18,09 / 541,06 + 0,00954 = 0,0026
Výpočet hmotnostních průtoků emisí (bod 4.4 dodatku 1 přílohy 4):
Calculation of the emission mass flow rates (annex 4, appendix 1, paragraph 4.4.):
NOx = 0,001587 × 457 × 0,9625 × 563,38 = 393,27 g/h
NOx = 0,001587 × 457 × 0,9625 × 563,38 = 393,27 g/h
CO = 0,000966 × 38,1 × 563,38 = 20,735 g/h
CO = 0,000966 × 38,1 × 563,38 = 20,735 g/h
HC = 0,000479 × 6,3 × 3 × 563,38 = 5,100 g/h
HC = 0,000479 × 6,3 × 3 × 563,38 = 5,100 g/h
Výpočet specifických emisí (bod 4.5 dodatku 1 přílohy 4):
Calculation of the specific emissions (annex 4, appendix 1, paragraph 4.5.):
Hmotnostní průtoky emisí jednotlivých režimů se násobí příslušnými váhovými faktory, jak je uvedeno v odstavci 2.7.1 dodatku 1 přílohy 4, a k výpočtu středního hmotnostního průtoku emisí za cyklus se sečte:
The emission mass flow rates of the individual modes are multiplied by the respective weighting factors, as indicated in annex 4, appendix 1, paragraph 2.7.1., and summed up to result in the mean emission mass flow rate over the cycle:
CO (6,7 × 0,15) + (24,6 × 0,08) + (20,5 × 0,10) + (20,7 × 0,10) + (20,6 × 0,05) + (15,0 × 0,05) + (19,7 × 0,05) + (74,5 × 0,09) + (31,5 × 0,10) + (81,9 × 0,08) + (34,8 × 0,05) + (30,8 × 0,05) + (27,3 × 0,05) = 30,91 g/h
CO (6,7 × 0,15) + (24,6 × 0,08) + (20,5 × 0,10) + (20,7 × 0,10) + (20,6 × 0,05) + (15,0 × 0,05) + (19,7 × 0,05) + (74,5 × 0,09) + (31,5 × 0,10) + (81,9 × 0,08) + (34,8 × 0,05) + (30,8 × 0,05) + (27,3 × 0,05) = 30,91 g/h
Výkon motoru při jednotlivých režimech se násobí příslušnými váhovými faktory, jak je uvedeno v odstavci 2.7.1 dodatku 1 přílohy 4, a k výpočtu středního výkonu za cyklus se sečte:
The engine power of the individual modes is multiplied by the respective weighting factors, as indicated in annex 4, appendix 1, paragraph 2.7.1., and summed up to result in the mean cycle power:
P(n) (0,1 × 0,15) + (96,8 × 0,08) + (55,2 × 0,10) + (82,9 × 0,10) + (46,8 × 0,05) + (70,1 × 0,05) + (23,0 × 0,05) + (114,3 × 0,09) + (27,0 × 0,10) + (122,0 × 0,08) + (28,6 × 0,05) + (87,4 × 0,05) + (57,9 × 0,05) = 60,006 kW
P(n) (0,1 × 0,15) + (96,8 × 0,08) + (55,2 × 0,10) + (82,9 × 0,10) + (46,8 × 0,05) + (70,1 × 0,05) + (23,0 × 0,05) + (114,3 × 0,09) + (27,0 × 0,10) + (122,0 × 0,08) + (28,6 × 0,05) + (87,4 × 0,05) + (57,9 × 0,05) = 60,006 kW
Výpočet specifických emisí NOx v náhodně zvoleném zkušebním odstavci (bod 4.6.1 dodatku 1 přílohy 4):
Calculation of the specific NOx emission of the random point (annex 4, appendix 1, paragraph 4.6.1.):
Předpokládá se, že v náhodně zvoleném zkušebním bodě byly určeny tyto hodnoty:
Assume the following values have been determined on the random point:
(vypočteno podle předcházejících vzorců)
(calculated according to the previous formulae)
Určení emisní hodnoty ze zkušebního cyklu (bod 4.6.2 dodatku 1 přílohy 4):
Determination of the emission value from the test cycle (annex 4, appendix 1, paragraph 4.6.2.):
ETU = 5,889 + (4,973 – 5,889) × (1600 – 1368) / (1785 – 1368) = 5,377 g/kWh
ETU = 5,889 + (4,973 – 5,889) × (1600 – 1368) / (1785 – 1368) = 5,377 g/kWh
ERS = 5,943 + (5,565 – 5,943) × (1600 – 1368) / (1785 – 1368) = 5,732 g/kWh
ERS = 5,943 + (5,565 – 5,943) × (1600 – 1368) / (1785 – 1368) = 5,732 g/kWh
MTU = 681 + (601 – 681) × (1600 – 1368) / (1785 – 1368) = 641,3 Nm
MTU = 681 + (601 – 681) × (1600 – 1368) / (1785 – 1368) = 641,3 Nm
MRS = 515 + (460 – 515) × (1600 – 1368) / (1785 – 1368) = 484,3 Nm
MRS = 515 + (460 – 515) × (1600 – 1368) / (1785 – 1368) = 484,3 Nm
EZ = 5,732 + (5,377 – 5,732) × (495 – 484,3) / (641,3 – 484,3) = 5,708 g/kWh
EZ = 5,732 + (5,377 – 5,732) × (495 – 484,3) / (641,3 – 484,3) = 5,708 g/kWh
Porovnání hodnot emisí NOx (bod 4.6.3 dodatku 1 přílohy 4):
Comparison of the NOx emission values (annex 4, appendix 1, paragraph 4.6.3.):
NOx diff = 100 × (5,878 – 5,708) / 5,708 = 2,98 %
NOx diff = 100 × (5,878 – 5,708) / 5,708 = 2,98 %
Emise částic
Particulate Emissions
Výpočet GEDF (odstavce 5.2.3 a 5.2.4 dodatku 1 přílohy 4):
Calculation of GEDF (annex 4, appendix 1, paragraphs 5.2.3. and 5.2.4.):
GEDFW = 334,02 × 10,78 = 3600,7 kg/h
GEDFW = 334,02 × 10,78 = 3600,7 kg/h
Výpočet hmotnostního průtoku (bod 5.4 dodatku 1 přílohy 4):
Calculation of the mass flow rate (annex 4, appendix 1, paragraph 5.4.):
Průtoky GEDFW jednotlivých režimů se násobí příslušnými váhovými faktory, jak je uvedeno v odstavci 2.7.1 dodatku 1 přílohy 4, a k určení střední hodnoty GEDF za celý cyklus se sečtou.
The GEDFW flow rates of the individual modes are multiplied by the respective weighting factors, as indicated in annex 4, appendix 1, paragraph 2.7.1., and summed up to result in the mean GEDF over the cycle.
(3567 × 0,15) + (3592 × 0,08) + (3611 × 0,10) + (3600 × 0,10) + (3618 × 0,05) + (3600 × 0,05) + (3640 × 0,05) + (3614 × 0,09) + (3620 × 0,10) + (3601 × 0,08) + (3639 × 0,05) + (3582 × 0,05) + (3635 × 0,05) = 3604,6 kg/h
(3567 × 0,15) + (3592 × 0,08) + (3611 × 0,10) + (3600 × 0,10) + (3618 × 0,05) + (3600 × 0,05) + (3640 × 0,05) + (3614 × 0,09) + (3620 × 0,10) + (3601 × 0,08) + (3639 × 0,05) + (3582 × 0,05) + (3635 × 0,05) = 3604,6 kg/h
Předpokládá se hmotnost částic na filtrech 2,5 mg a pak je:
Assume the particulate mass on the filters to be 2,5 mg, then
Výpočet ředicího faktoru DF je totožný s bodem 3.1 této přílohy a není zde uveden.
The calculation of the dilution factor DF is identical to paragraph 3.1. of this annex and not shown here.
Součet DF = [(1–1 / 119,15) × 0,15] + [(1–1 / 8,89) × 0,08] + [(1–1 / 14,75) × 0,10] + [(1–1 / 10,10) × 0,10] + [(1–1 / 18,02) × 0,05] + [(1–1 / 12,33) × 0,05] + [(1–1 / 32,18) × 0,05] + [(1–1 / 6,94) × 0,09] + [(1–1 / 25,19) × 0,10] + [(1–1 / 6,12) × 0,08] + [(1–1 / 20,87) × 0,05] + [(1–1 / 8,77) × 0,05] + [(1–1 / 12,59) × 0,05] = 0,923
Sum of DF = [(1–1 / 119,15) × 0,15] + [(1–1 / 8,89) × 0,08] + [(1–1 / 14,75) × 0,10] + [(1–1 / 10,10) × 0,10] + [(1–1 / 18,02) × 0,05] + [(1–1 / 12,33) × 0,05] + [(1–1 / 32,18) × 0,05] + [(1–1 / 6,94) × 0,09] + [(1–1 / 25,19) × 0,10] + [(1–1 / 6,12) × 0,08] + [(1–1 / 20,87) × 0,05] + [(1–1 / 8,77) × 0,05] + [(1–1 / 12,59) × 0,05] = 0,923
Výpočet specifických emisí (bod 5.5 dodatku 1 přílohy 4):
Calculation of the specific emission (annex 4, appendix 1, paragraph 5.5.):
= 0,099 g/kWh s korekcí pozadím
= 0,099 g/kWh, if background corrected
Výpočet specifického váhového faktoru (bod 5.6 dodatku 1 přílohy 4):
Calculation of the specific weighting factor (annex 4, appendix 1, paragraph 5.6.):
Protože filtrování podle Bessela je v evropském právu týkajícím se výfukových plynů úplně novým postupem ke zjišťování středních hodnot, je dále uveden výklad Besselova filtru, příklad vytvoření Besselova algoritmu a příklad výpočtu konečné hodnoty kouře.
Since Bessel filtering is a completely new averaging procedure in European exhaust legislation, an explanation of the Bessel filter, an example of the design of a Bessel algorithm, and an example of the calculation of the final smoke value is given below.
Konstanty Besselova algoritmu závisejí jen na konstrukci opacimetru a četnosti sběru dat.
The constants of the Bessel algorithm only depend on the design of the opacimeter and the sampling rate of the data acquisition system.
Vzhledem k rušivým vlivům v oblasti vysokých frekvencí vykazuje křivka nezpracovaného signálu opacity obvykle velký rozptyl.
Due to high frequency distortions, the raw opacity signal usually shows a highly scattered trace.
Pro odstranění těchto rušení při vysokých frekvencích se pro zkoušku ELR požaduje Besselův filtr.
To remove these high frequency distortions a Bessel filter is required for the ELR-Test.
Vlastní Besselův filtr je rekurzivní dolní propust druhého řádu, která zaručuje nejrychlejší nárůst signálu bez překmitnutí.
The Bessel filter itself is a recursive, second-order low-pass filter which guarantees the fastest signal rise without overshoot.
Hodnoty, které vyjadřují tyto dva vlivy, se nazývají doba fyzikální a elektrické odezvy, které představují individuální filtr pro každý typ opacimetru.
The values that characterise these two effects are called the physical and the electrical response time which represent an individual filter for each type of opacimeter.
doby fyzikální odezvy opacimetru tp
physical response time of the opacimeter (tp)
doby elektrické odezvy opacimetru te
electrical response time of the opacimeter (te)
doby odezvy filtru použitého Besselova filtru tF
filter response time of the applied Bessel filter (tF)
a musí být stejná pro všechny druhy opacimetrů, aby udávaly tutéž hodnotu kouře.
and must be equal for all kinds of opacimeters in order to give the same smoke value.
Proto je třeba vytvořit Besselův filtr tak, aby doba odezvy filtru tF zároveň s dobou fyzikální odezvy tp a s dobou elektrické odezvy te jednotlivého opacimetru daly požadovanou celkovou dobu odezvy tAver.
Therefore, a Bessel filter has to be created in such a way, that the filter response time (tF) together with the physical (tp) and electrical response time (te) of the individual opacimeter must result in the required overall response time (tAver).
Protože tp a te jsou hodnoty dané pro každý jednotlivý opacimetr a tAver je definována v tomto předpisu jako rovna 1,0 s, vypočte se tF takto:
Since tp and te are given values for each individual opacimeter, and tAver is defined to be 1,0 s in this Regulation, tF can be calculated as follows:
Obrázek a) Křivky skokového vstupního signálu a filtrovaného výstupního signálu
Figure (a): Traces of a Step Input Signal and the Filtered Output Signal
Skokový vstupní signál
Step Input Signal
Signál [-]
Signal [-]
Signál filtrovaný podle Bessela
Bessel Filtered Output Signal
Čas [s]
Time [s]