natgillin/translations-raw huggingface dataset:
VÝPOČET ZASTAVOVACÍHO MANÉVRU
CALCULATION OF THE STOPPING MANOEUVRE
Schéma
Diagram
Vzorce pro výpočet:
Calculation Formulae:
s následujícími koeficienty
with the following coefficients
podle tabulky 1
according to table 1
k2, k3, k4 podle tabulky 1
k2, k3, k4 according to table 1
vSTR– k4 podle tabulky 1
vSTR– k4 according to table 1
k6, k7 podle tabulky 1
k6, k7 according to table 1
RT/v2 podle tabulky 3
RT/v2 according to table 3
VSTR– odle tabulky 3
VSTR– ccording to table 3
f podle tabulky 2
f according to table 2
Ve vzorcích 4.1 až 4.7:
In formulae 4.1 to 4.7:
Rychlost vzhledem k zemi při zahájení změny směru
Speed in relation to the ground at the start of reversal
Čas změny směru
Reversal time
Rychlost vzhledem k vodní hladině na konci změny směru
Speed in relation to the water at the end of reversal
Výtlak
Displacement
Zpětné přitažení pacholete
Bollard pull in reverse
Výkon pohonného motoru
Power of propulsion engine
Průměrný odpor během fáze II, bude určen podle schématu pro stanovení RT/v2
Average resistance during phase II, to be determined using the diagram for determining RT/v2
Odpor stoupání
Gradient resistance
Sklon v m/km (pokud chybí, použijte hodnotu 0,16)
Gradient in m/km (if missing to be taken as 0,16)
Průměrná rychlost proudu
Average current velocity
Zrychlení způsobené přitažlivostí (9,81)
Acceleration due to gravity (9,81)
Hustota vody, ρ sladké vody = 1000
Density of water, ρ fresh water = 1000
Maximální ponor (plavidla nebo sestavy)
Maximum draught (of vessel or convoy)
Koeficienty pro vzorce 4.1, 4.2, 4.3, 4.4, 4.5, 4.6 a 4.7 se použijí z tabulek uvedených níže.
The coefficients for the formulae 4.1, 4.2, 4.3, 4.4, 4.5, 4.6 and 4.7 can be taken from the tables below.
k faktory pro:
k factors for:
motorová plavidla a sestavy v zástupu;
Motor vessels and single file convoys
dvouřadé sestavy;
Two-abreast convoys
trojřadé sestavy.
Three-abreast convoys
Koeficient f pro poměr mezi tahem na pachole při zpětném chodu a výkonem pohonných motorů
Coefficient f for ratio between bollard pull in reverse and the power of the propulsion engines
Pohonný systém
Propulsion system
Moderní dýzy se zaoblenou zadní hranou
Modern nozzles with rounded rear edge
Starší dýzy s ostrou zadní hranou
Old nozzles with sharp rear edge
Propelery bez dýzy
Propellers without nozzle
Kormidlovací propelery s dýzami (zpravidla s ostrou zadní hranou)
Rudder propellers with nozzles (generally sharp rear edge)
Kormidlovací propelery bez dýz
Rudder propellers without nozzles
Schéma týkající se výpočtu odporu
Diagram concerning the calculation of resistance
Stanovení hodnoty RT/v2 vzhledem k D1/3 [B + 2T]:
To determine the value of RT/v2 in relation to D1/3 [B + 2T]:
Příloha k dodatku č. 2
Annex to Appendix 2
Příklady použití dodatku č. 2
Examples on the application of Appendix 2
(Vyhodnocení výsledků zastavovacího manévru)
(Evaluation of the results of the stopping manoeuvre)
PŘÍKLAD I
EXAMPLE I
Údaje o plavidlech a sestavě
Data of vessels and convoy
Sestava: běžné motorové plavidlo s tlačným člunem (Europa IIa) spojeným v řadě
Formation: ordinary motor vessel with a (Europa IIa) lighter coupled abreast
Pohonný systém motorového plavidla: moderní dýzy se zaoblenou zadní hranou.
Propulsion system of the motor vessel: modern nozzles with rounded rear edge
T max (m)
T max [m]
D max (m3)
D max [m3]
Motorové plavidlo
Motor vessel
Tlačný člun
Lighter
Sestava
Convoy
Hodnoty naměřené během zastavovacího manévru
Values measured during the stopping manoeuvre
Rychlost proudu
Current velocity:
Rychlost plavidla (vzhledem k vodní hladině)
Speed of vessel (in relation to the water):
Rychlost plavidla: (vzhledem k zemi):
Speed of vessel (in relation to the ground):
Čas změny směru (naměřený) (bod A až C)
Reversal time (measured) (point A to C):
Brzdná dráha vzhledem k vodní hladině: (bod A až D)
Stopping distance in relation to the water (point A to D):
Podmínky zatížení (možno odhadnout):
Load condition (possibly estimated):
Aktuální ponor sestavy:
Actual draught of convoy:
Mezní hodnota podle bodu 2.1 písm. a) nebo b) se porovná s Sstandard
Limit value according to point 2.1(a) or (b) to be compared with Sstandard
Jelikož B > 11,45 m a sestava je v tekoucí vodě, v souladu s bodem 2.1 písm. a) pro tuto sestavu platí následující:
Since B > 11,45 m and since the convoy is in flowing water, the following is applicable for this convoy under 2.1(a):
Určení korigované brzdné dráhy ve srovnání se standardními podmínkami
Determination of corrected stopping distance compared to standard conditions
naměřená hodnota podle dodatku č. 1 (viz bod 2)
Measured value according to Appendix 1 (see point 2)
bude vypočítáno:
to be calculated:
sactual jako součet
sactual as the sum of
(podle vzorce 4.1 z dodatku č. 2 s hodnotou vLactual)
(according to formula 4.1 of Appendix 2 with vLactual)
(podle vzorců 4.2, 4.3, 4.4, 4.5 a 4.6 z dodatku č. 2 s aktuálními rychlostmi vIIactual, vSTRactual, Dactual)
(according to formulae 4.2, 4.3, 4.4, 4.5 and 4.6 of Appendix 2 with actual speeds vIIactual, vSTRactual, Dactual)
sreference jako součet
sreference as the sum of
(podle vzorce 4,1 z dodatku č. 2 s hodnotou vLreference)
(according to formula 4.1 of Appendix 2 with vLreference)
(podle vzorců 4,2 až 4.6 z dodatku č. 2 s hodnotami referenčních rychlostí podle bodu 2.1 správního pokynu a za předpokladu zatížení většího než 70 % maximálního zatížení (≈ 80 %): Dreference = Dactual a Treference = Tactual)
(according to formulae 4.2 to 4.6 of Appendix 2 with the reference speeds according to 2.1 of the Administrative instruction and given that the load condition is greater than 70 % of the maximum load (≈ 80 %): Dreference = Dactual and Treference = Tactual)
bude zkontrolováno:
to be checked:
Koeficienty pro výpočet převzaté z dodatku č. 2
Coefficients for the calculation taken from Appendix 2
pro sIactual a sIreference
for sIactual and sIreference
pro sIIactual a sIIreference
for sIIactual and sIIreference
Tabulka 2 (pro moderní dýzy se zaoblenou zadní hranou)
Table 2 (for modern nozzles with rounded rear edge)
Výpočet Sactual
Calculation of Sactual
sIactual s hodnotami naměřenými během zastavovacího manévru (vzorec 4.1)
sIactual with the values measured during the stopping manoeuvre (formula 4.1)
Vzorec pro sIIactual
Formula for sIIactual
Výpočet RTmIIactual podle tabulky 3 a vzorce 4.3 z dodatku č. 2
Calculation of RTmIIactual according to table 3 and formula 4.3 of Appendix 2
podle tabulky 3 RT
according to table 3 RT
Výpočet odporu stoupání RG
Calculation of resistance to gradient RG
podle vzorce 4.4
according to formula 4.4
Výpočet vIIactual podle vzorce 4.5
Calculation of vIIactual according to formula 4.5
Výpočet FPOR podle vzorce 4.6 a tabulky 2
Calculation of FPOR according to formula 4.6 and table 2
Výpočet sIIactual pomocí vzorce v písmenu b) a výsledků v písmenu c), d), e) a f)
Calculation of sIIactual using formula (b) and the results of (c), (d), (e) and (f)
Výpočet celkové vzdálenosti podle vzorce 3.1
Calculation of total distance according to formula 3.1
Poznámka: Rozdíl (RtmII – RG), který představuje funkci D, s aktuální hodnotou 20,67 kN je evidentně relativně malý ve srovnání s k3 · FPOR s aktuální hodnotou 203,55 kN, proto lze pro účely zjednodušení považovat sII za poměrné vůči D, tj. sII = Constant D.
Note: The term (RtmII — RG), which is a function of D, with an actual value of 20,67 kN is obviously relatively small compared to k3 · FPOR with an actual value of 203,55 kN, so for simplification purposes, sII can be taken as proportional to D, i.e. sII = Constant · D.
Výpočet sreference
Calculation of sreference
Počáteční hodnoty
Initial values
Výpočet RTmIIreference
calculation of RTmIIreference
jako v bodu 4.2, protože B, D a T jsou nezměněny
as in point 4.2, since B, D and T are unchanged.
vSTRreference– rotože B, D a T jsou nezměněny
vSTRreference– ince B, D and T are unchanged.
Odpor stoupání RG jako v bodu 4.2
Resistance due to gradient RG as in point 4.2
Výpočet vIIreference
Calculation of vIIreference
FPOR jako v bodu 4.2
FPOR as in point 4.2.
Výpočet sIIreference pomocí vzorce v písmenu b) a výsledků z písmen c) až f)
Calculation of sIIreference using formula (b) and the result from (c) to (f)
Výpočet celkové vzdálenosti
Calculation of total distance
Ověření shody s přípustnou brzdnou dráhou podle standardních podmínek sstandard
Verification of compliance with permissible stopping distance under standard conditions sstandard
podle vzorce 2.1 z dodatku č. 2
according to formula 2.1 of Appendix 2
Závěr:
Conclusion:
Přípustná mezní hodnota není zdaleka dosažena, tj.:
The permissible limit value is far from being reached, i.e.:
přijetí pro plavbu po proudu při aktuálním zatížení (0,8 · Dmax) je bez problémů možné,
admission to downstream navigation is possible without problems for the actual load condition (0,8 · Dmax),
vyšší zatížení je možné a lze jej vypočítat podle bodu 5 níže.
a higher load condition is possible and may be calculated according to point 5 below.
Možné zvýšení Dactual při plavbě po proudu
Possible increase of Dactual in downstream navigation
S hodnotou sIIreference = Constantreference D podle poznámky pod bodem 4.2
With sIIreference = Constantreference · D according to the note under point 4.2
Z tohoto důvodu
Hence
Z toho vyplývá, že:
From this follows that:
Protože (Dreference)Limit > Dmax (8756 > 6474), může být této sestavě (viz bod 1) povolena plavba po proudu s plným zatížením.
Since (Dreference)Limit > Dmax (8756 > 6474) this formation (see point 1) may be permitted in downstream navigation with full load.
PŘÍKLAD II
EXAMPLE II
Sestava: poháněná velkým motorovým plavidlem
Formation: large motor vessel propelling
2 tlačné čluny vedle sebe vpředu a
2 lighters side-by-side in front and
1 bočně svázaný tlačný člun
1 lighter coupled side-by-side
Pohonný systém plavidla s vlastním pohonem: moderní dýzy se zaoblenou zadní hranou.
Propulsion system of the self-propelled vessel: modern nozzles with rounded rear edge.
Každý tlačný člun
Each lighter
Rychlost plavidla (vzhledem ke břehu)
Speed of vessel (in relation to the bank):
Mezní hodnota podle bodu 2.1 písm. a) nebo b) správního pokynu se porovná s hodnotou sstandard
Limit value according to paragraph 2.1(a) or (b) of the Administrative instruction to be compared with sstandard
Jelikož B > 11,45 m a sestava je v tekoucí vodě, v souladu s bodem 2.1 písm. a) pro tuto sestavu platí následující:
Since B > 11,45 and the convoy is in flowing water, the following applies for this convoy under point 2.1(a):
Určení korigované brzdné dráhy ve srovnání se standardními podmínkami
Determination of the corrected stopping distance compared with standard conditions
naměřená hodnota:
Measured value:
požadované výpočty:
calculations to be made:
(podle vzorce 4.1 z dodatku č. 2 s hodnotou VLactual)
(according to formula 4.1 of Appendix 2 with VLactual)
(podle vzorců 4.2, 4.3, 4.4, 4.5 a 4.6 z dodatku č. 2 se skutečnými rychlostmi vLactual (viz bod 2 výše) a Dactual)
(according to formulae 4.2, 4.3, 4.4, 4.5 and 4.6 of Appendix 2 with real speeds vLactual (see under 2 above) and Dactual)
(podle vzorců 4.1 až 4.6 z dodatku č. 2 s referenčními rychlostmi a v souladu s dodatkem č. 2, protože zatížení > 70 % maxima, kde Dreference = Dactual a Treference = Tactual)
(according to formulae 4.1 to 4.6 of Appendix 2 with reference speeds and in conformity of Appendix 2, because the load condition > 70 % of maximum, where Dreference = Dactual and Treference = Tactual)
ověřit:
to be verified:
s* standard = 550 m by reduction of Dactual to D*
s* standard = 550 m by reduction of Dactual to D*
Koeficienty pro výpočet podle dodatku č. 2
Coefficients for the calculation according to Appendix 2
pro sIactual and sIreference
for sIactual and sIreference
Výpočet sIactual
Calculation of sIactual
sIactual pomocí hodnot naměřených během zastavovacích manévrů
sIactual Using the values measured during the stopping manoeuvres
vzore sIIactual
formula for sIIactual
z tabulky 3 RT
from table 3 RT
Výpočet odporu stoupání RG
Calculation of resistance due to gradient RG
podle vzorce 4.4 z dodatku č. 2
according to formula 4.4 of Appendix 2.
Výpočet vIIactual podle vzorce 4.5 z dodatku č. 2
Calculation of vIIactual according to formula 4.5 of Appendix 2
Výpočet FPOR podle vzorce 4.6 a tabulky 2
Calculation of FPOR acording to formula 4.6 and table 2
Výpočet sIIactual pomocí vzorce v písmenu b) a výsledku v písmenu c), d), e) a f)
Calculation of sIIactual using formula (b) and the result of (c), (d), (e) and (f)
Výpočet celkové vzdálenosti podle vzorce 3.1
Calculation of the total distance according to formula 3.1
Počáteční hodnoty:
Initial values:
Výpočet RTmIIreference
Calculation of RTmIIreference
jako v bodu 4.2, protože B, D a T jsou nezměněny
as under point 4.2 since B, D and T and unchanged
vSTRreference– rotože B, D a T jsou nezměněny
vSTRreference– since B, D and T and unchanged
Odpor stoupání RG
Resistance due to gradient RG
jako v bodu 4.2
as under point 4.2
VýpočetSIIreference
Calculation of SIIreference
pomocí vzorce v písmenu b) a výsledků z písmen c) až f)
using formula (b) and the result of (c) to (f)
Výpočet celkové vzdálenosti
Calculation of the total distance
Ověření shody s přípustnou brzdnou dráhou podle standardních podmínek Sstandard
Verification of compliance with permissible stopping distance under standard conditions Sstandard
Závěr: Mezní hodnota byla evidentně překročena; přijetí pro plavbu po proudu je možné pouze s omezeným nákladem.
Conclusion: The limit value has clearly been exceeded; admission to downstream navigation is possible only with a load restriction.
Tento omezený náklad lze určit podle bodu 5 níže.
This restricted load can be determined in conformity with No 5 below.
Přípustný výtlak D* při plavbě po proudu podle vzorce 2.1 z dodatku č. 2
D* permissible in downstream navigation according to formula 2.1 of Appendix 2
Důsledek: Protože při plavbě po proudu je přípustný výtlak D*
Consequence: Since in downstream navigation the permissible displacement D*
pouze 7950 m3, přípustná nosnost (perm.
is only 7950 m3, the permissible deadweight (perm.
Dwt.) je u této sestavy přibližně:
Dwt.) in this formation is approximately:
Přípustná nosnost (viz bod 1)
Permissible deadweight (see point 1)
Dwt = nosnost.
Dwt = deadweight.
SPRÁVNÍ POKYN č. 3
ADMINISTRATIVE INSTRUCTION No 3
Požadavky na spojovací (spřahovací) systémy a spřahovací zařízení plavidla pro plavidlo vhodné k pohonu nebo pro poháněné plavidlo v pevně svázané sestavě
Requirements for coupling systems and coupling devices for craft suitable for propelling or being propelled in a rigid assembly
(Články 16.01, 16.02, 16.06, 16.07 přílohy II)
(Articles 16.01, 16.02, 16.06, 16.07 of Annex II)
Kromě požadavků kapitoly 16 přílohy II musí být dodržena i příslušná ustanovení předpisů plavebních orgánů platných v členských státech.
In addition to the requirements of Chapter 16 of Annex II, the relevant provisions of the navigational authority regulations in force in the Member States shall be observed.
Každý spojovací (spřahovací) systém musí zaručovat pevné spojení všech plavidel v sestavě, tj. při předpokládaných provozních podmínkách musí spřahovací zařízení zamezit podélnému nebo příčnému pohybu mezi plavidly tak, aby sestava byla považována za lodní jednotku.
Every coupling system shall guarantee the rigid coupling of all the craft in a convoy, i.e. under foreseen operating conditions the coupling device shall prevent longitudinal or transversal movement between the vessels, so that the assembly can be seen as a “nautical unit”.
Spřahovací systém a jeho součásti musí být bezpečné a snadno použitelné, aby umožňovaly rychlé zapojení plavidla bez ohrožení osob.
The coupling system and its components shall be safe and easy to use, enabling craft to be coupled rapidly without endangering personnel.
Síly vznikající při předpokládaných provozních podmínkách musí být spřahovacími systémy a jejich součástmi řádně zachyceny a bezpečně přenášeny do konstrukce plavidla.
The forces arising from foreseen operating conditions shall be properly absorbed and safely transmitted into the vessel’s structure by the coupling system and its components.
Musí být dispozici dostatečný počet spojovacích bodů.
A sufficient number of coupling points shall be available.
Spojovací síly a dimenzování spřahovacích zařízení
Coupling forces and dimensioning of coupling devices
Spřahovací zařízení sestav a soustav plavidel určená ke schválení musí být dimenzována tak, aby zaručovala dostatečné úrovně bezpečnosti.
The coupling devices of convoys and formations of vessels to be authorised shall be dimensioned so as to guarantee sufficient safety levels.
Tato podmínka je považována za splněnou, pokud podélné spojovací součásti jsou dostatečně pevně nadimenzované pro tahové spojovací síly určené podle bodů 2.1, 2.2 a 2.3.
This condition is deemed to be fulfilled if the coupling forces determined according to points 2.1, 2.2 and 2.3 are assumed to be the tensile strength for the dimensioning of the longitudinal coupling components.
Spojovací body mezi tlačným remorkérem a tlačenými čluny nebo jiným plavidlem:
Coupling points between pusher and pushed lighters or other craft:
Spojovací body mezi tlačným motorovým plavidlem a tlačeným plavidlem:
Coupling points between pushing motor vessel and pushed craft:
Spojovací body mezi tlačeným plavidlem:
Coupling points between pushed craft:
Hodnota 1200 kN je považována za dostatečnou pro maximální spojovací sílu pro tlačné plavidlo ve spojovacím bodu mezi prvním tlačeným plavidlem a plavidlem zapojeným před ním, i když je výsledkem vzorce z bodu 2.3 vyšší hodnota.
A value of 1200 kN is deemed to be sufficient for the maximum coupling force for a pushing craft at the coupling point between the first pushed craft and the craft coupled ahead of it, even if formula in point 2.3 produces a higher value.
U spojovacích bodů všech ostatních podélných připojení mezi tlačeným plavidlem musí dimenzování spřahovacích zařízení vycházet ze spojovací síly určené podle vzorce v bodu 2.3.
For the coupling points of all other longitudinal connections between pushed craft, the dimensioning of the coupling devices shall be based on the coupling force determined according to formula in point 2.3.
Tlačné
Pushing
plavidlo
craft
plavidlo
Pushed
spojovací síla podélného připojení;
Coupling force of the longitudinal connection;
instalovaný výkon hnacího motoru;
Installed power of the propulsion engine;
vzdálenost od zádě tlačného remorkéru nebo tlačného plavidla ke spojovacímu bodu;
Distance from the stern of the pusher or pushing craft to the coupling point;
vzdálenost od zádě tlačného plavidla ke spojovacímu bodu mezi prvním tlačeným plavidlem a plavidlem zapojeným před ním;
Distance from the stern of the pushing craft to the coupling point between the first pushed craft and the craft coupled ahead of it;
příslušné rameno síly podélného připojení;
Respective lever arm of the longitudinal connection;
šířka tlačného plavidla;
Width of the pushing craft;
270 a 80 kN
270 and 80 kN
empiricky stanovené hodnoty pro přeměnu instalovaného výkonu na tlakovou sílu při zajištění přiměřených úrovní bezpečnosti.
Empirically established values for the conversion of installed power to thrust while ensuring adequate levels of safety.
Pro podélné spojení jednoho plavidla se musí použít alespoň dva spojovací body.
For the longitudinal coupling of individual craft at least two coupling points shall be used.
Každý spojovací bod musí být dimenzován na spojovací sílu určenou podle bodů 2.1, 2.2 nebo 2.3.
Each coupling point shall be dimensioned for the coupling force determined according to points 2.1, 2.2 or 2.3.
Při použití pevných spojovacích součástí může být povolen jeden spojovací bod, pokud tento bod zajišťuje bezpečně pevné připojení plavidla.
If rigid coupling components are used, a single coupling point may be authorised if that point ensures secure connection of the craft.
Pevnost lan v tahu musí být zvolena podle předpokládaného počtu ovinutí.
The tensile strength of the cables shall be selected according to the foreseen number of windings.
Na spojovacím bodu nesmí být více než tři ovinutí.
There shall be no more than three windings at the coupling point.
Lana je třeba volit podle jejich určeného použití.
Cables shall be selected according to their intended use.
U tlačných remorkérů s jedním tlačeným člunem lze k určení spojovací síly použít vzorec z bodu 2.2, pokud tyto tlačné remorkéry byly schváleny k pohonu několika takových člunů.
In the case of pushers with a single pushed lighter, formula in point 2.2 can be used to determine the coupling force if such pushers have been authorised to propel several such lighters.
Musí existovat dostatečný počet pacholat nebo podobných zařízení schopných zachytit vzniklé spojovací síly.
Sufficient numbers of bollards or equivalent devices shall be available and be capable of absorbing the coupling forces arising.
Zvláštní požadavky pro kloubová spojení
Special requirements for articulated couplings
Kloubová spojení (otočný závěs) musí být konstruována tak, aby zároveň zajišťovala i pevné spojení mezi plavidly.
Articulated couplings shall be designed so as to also ensure a rigid coupling between craft.
Během zkušebních plaveb s pevnou sestavou podle článku 16.06 se musí ověřit shoda s požadavky kapitoly 5.
Compliance with the requirements of Chapter 5 shall be checked during navigation tests with a rigid convoy in accordance with Article 16.06.
Pohonná jednotka kloubového spojení musí umožňovat uspokojivý návrat z natočené polohy.
The drive unit of the articulated coupling shall enable a satisfactory return from the articulated position.
Požadavky článků 6.02 až 6.04 se použijí přiměřeně, protože při použití motorové pohonné jednotky musí být v případě poruchy k dispozici druhá nezávislá pohonná jednotka a zdroj energie.
The requirements of Articles 6.02 to 6.04 shall be applied mutatis mutandis, hence when a powered drive unit is used, a second independent drive unit and energy source shall be available in the event of failure.
Kloubové spojení musí být možné obsluhovat a sledovat (alespoň jeho kloubové pohyby) z kormidelny, požadavky článků 7.03 a 7.05 se použijí přiměřeně.
It shall be possible to operate and monitor the articulated coupling (its articulated movement, at least) from the wheelhouse, the requirements of Articles 7.03 and 7.05 shall be applied mutatis mutandis.
SPRÁVNÍ POKYN Č. 4
ADMINISTRATIVE INSTRUCTION No 4
(Ponecháno volné)
(Left void)
SPRÁVNÍ POKYN č. 5
ADMINISTRATIVE INSTRUCTION No 5
Měření hluku
Noise measurements
odst. 7, čl. 7.01 odst. 2, čl. 7.03 odst. 6, čl. 7.09 odst. 3, článek 8.10, čl. 11.09 odst. 3, čl. 12.02 odst. 5, čl. 17.02 odst. 3 písm. b) a čl. 17.03 odst. 1 přílohy II)
(Article 3.04(7), Article 7.01(2), Article 7.03(6), Article 7.09(3), Article 8.10, Article 11.09(3), Article 12.02(5), Article 17.02(3)(b), and Article 17.03(1) of Annex II)
Pro účely kontroly maximálních hladin akustického tlaku uvedených v příloze II je třeba určit měřené hodnoty, postupy měření a podmínky pro kvantitativní, opakovatelná zaznamenávání hladin akustického tlaku v souladu s body 2 a 3.
In order to check the maximum sound pressure levels given in Annex II, measured values, measurement procedures and conditions for the quantitative, reproducible recording of sound pressure levels in accordance with points 2 and 3 shall be established.
Měřicí přístroje
Measuring instruments
Měřicí přístroj musí splňovat požadavky třídy 1 podle normy EN 60651:1994.
The measuring instrument shall meet the requirements of class 1 according to EN 60651:1994.
Před a po provedení každého souboru měření se musí na mikrofon umístit kalibrátor třídy 1 podle normy EN 60942:1998, který zajistí kalibraci měřicího systému.
Before and after each set of measurements, a class 1 calibrator according to EN 60942:1998 shall be placed on the microphone in order to calibrate the measurement system.
Shoda kalibrátoru s požadavky normy EN 60942:1998 se musí kontrolovat jednou ročně.
The compliance of the calibrator with the requirements of EN 60942:1998 shall be checked once per year.
Shodu měřicího přístroje s požadavky normy EN 60651:1994 je třeba kontrolovat každé dva roky.
The compliance of the measuring equipment with the requirements of EN 60651:1994 shall be checked every two years.
Uvnitř plavidla (vnitřní hluk plavidla)
On board craft