natgillin/translations-raw huggingface dataset:
Sám Besselův filtr je rekurzivní dolní propust druhého řádu, která zaručuje nejrychlejší nárůst signálu bez překmitnutí.
The Bessel filter itself is a recursive, second-order low-pass filter which guarantees the fastest signal rise without overshoot.
Za předpokladu sloupce surového výfukového plynu v reálném čase ve výfukové trubce udává každý opacimetr křivku opacity s časovým zpožděním a různě změřenou.
Assuming a real time raw exhaust plume in the exhaust tube, each opacimeter shows a delayed and differently measured opacity trace.
Zpoždění a průběh změřené křivky opacity závisí primárně na geometrii měřicí komory opacimetru, včetně odběrných potrubí výfukového plynu, a na čase potřebném ke zpracování signálu v elektronice opacimetru.
The delay and the magnitude of the measured opacity trace is primarily dependent on the geometry of the measuring chamber of the opacimeter, including the exhaust sample lines, and on the time needed for processing the signal in the electronics of the opacimeter.
Hodnoty, které charakterizují tyto dva vlivy, se nazývají doba fyzikální a elektrické odezvy, odezvy představují individuální filtr pro každý typ opacimetru.
The values that characterise these two effects are called the physical and the electrical response time which represent an individual filter for each type of opacimeter.
Cílem použití Besselova filtru je zaručit jednotnou celkovou filtrační charakteristiku celého systému opacimetru, která se skládá z:
The goal of applying a Bessel filter is to guarantee a uniform overall filter characteristic of the whole opacimeter system, consisting of:
doby fyzikální odezvy opacimetru tp,
physical response time of the opacimeter (tp),
doby elektrické odezvy opacimetru te,
electrical response time of the opacimeter (te),
doby odezvy filtru použitého Besselova filtru tF.
filter response time of the applied Bessel filter (tF).
Výsledná celková doba odezvy systému tAver se vypočítá ze vzorce:
The resulting overall response time of the system tAver is given by:
tAver
tAver = tF 2
Podle definice je doba odezvy filtru tF dobou nárůstu filtrovaného výstupního signálu mezi hodnotami 10 % a 90 % skokového vstupního signálu.
By definition, the filter response time tF is the rise time of a filtered output signal between 10 % and 90 % on a step input signal.
Proto se musí vstupní frekvence Besselova filtru iterovat tak, aby se doba odezvy Besselova filtru přizpůsobila požadované době nárůstu.
Therefore the cut-off frequency of the Bessel filter has to be iterated in such a way, that the response time of the Bessel filter fits into the required rise time.
Obrázek a
Figure a
Křivky skokového vstupního signálu a filtrovaného výstupního signálu čas [s]
Traces of a step input signal and the filtered output signal
skokový vstupní signál
Step input signal
signál [-]
Signal [-]
výstupní signál filtrovaný podle Bessela
Bessel filtered output signal Time [s]
Na obrázku a jsou znázorněny křivky skokového vstupního signálu a výstupního signálu filtrovaného podle Bessela a rovněž doba odezvy Besselova filtru tF.
In Figure a, the traces of a step input signal and Bessel filtered output signal as well as the response time of the Bessel filter (tF) are shown.
Vytvoření konečného algoritmu Besselova filtru je vícekrokový postup, který vyžaduje více iteračních cyklů.
Designing the final Bessel filter algorithm is a multi step process which requires several iteration cycles.
Schéma iteračního postupu je znázorněno v tomto diagramu.
The scheme of the iteration procedure is presented below.
charakteristiky opacimetru
Characteristics of opacimeter
tp, tc [s]
tp, te [s]
regulace
Regulation
frekvence systému pro odběr dat [Hz]
Data acquisition system sample rate [Hz]
požadovaná celková doba odezvy Besselova filtru tF
Required overall Bessel filter response time tF Step 1
vytvoření algoritmu Besselova filtru
fc = fc,new Design of Bessel filter algorithm
použití Besselova filtru na skokový vstup
Step 2 Application of Bessel filter on step input Step 3
t(10%), t(90%)
t(10 %), t(90 %)
výpočet iterované doby odezvy filtru
Calculation of iterated filter response time
tF,iter = t(90%) – t(10%) rozdíl mezi tF a tF,iter Δ = tF,iter
tF,iter = t(90 %) - t(10 %)
tF tF
Step 4
kontrola iteračního kriteria ne ano
Adjustment of cut-off frequency
konečné konstanty a algoritmus Besselova filtru Yi = … iterace
fc,new = fc × (1 + Δ)
přizpůsobení mezního kmitočtu fc,új = fc × (1 + Δ)
Deviation between tF and tF,iter
fc = fc,nes krok 1 krok 2 krok 3
Δ = tF,iter
krok 4
tF tF
krok 5
Step 5 Iteration Check for iteration criteria no Δ
Výpočet Besselova algoritmu
Calculation of the Bessel algorithm
V tomto příkladu se vytváří Besselův algoritmus ve více krocích podle výše uvedeného iteračního postupu, který je uveden v bodě 6.1 dodatku 1 k příloze III.
In this example a Bessel algorithm is designed in several steps according to the above iteration procedure which is based upon Annex III, Appendix 1, Section 6.1.
Pro opacimetr a systém pro sběr dat se předpokládají tyto vlastnosti:
For the opacimeter and the data acquisition system, the following characteristics are assumed:
doba fyzikální odezvy tp…0,15 s,
physical response time tp 0,15 s
doba elektrické odezvy te…0,05 s,
electrical response time te 0,05 s
doba celkové odezvy tAver…1,00 s (podle definice v této směrnici),
overall response time tAver 1,00 s (by definition in this Directive)
četnost sběru dat 150 Hz.
sampling rate 150 Hz
Krok 1 Požadovaná doba odezvy Besselova filtru tF:
Step 1 Required Bessel filter response time tF:
Krok 2 Odhad mezní frekvence a výpočet Besselových konstant E, K pro první iteraci:
Step 2 Estimation of cut-off frequency and calculation of Bessel constants E, K for first iteration:
Z toho vychází Besselův algoritmus:
This gives the Bessel algorithm:
+ 7,07948 E-5 × Si
+ 7,07948 E - 5 × Si
kde Si představuje hodnoty skokového vstupního signálu (buď „0“, nebo „1“) a Yi představuje hodnoty filtrovaného výstupního signálu.
where Si represents the values of the step input signal (either ‘0’ or ‘1’) and Yi represents the filtered values of the output signal.
Krok 3 Použití Besselova filtru na skokový vstup:
Step 3 Application of Bessel filter on step input:
Doba odezvy Besselova filtru tF je definována jako nárůst doby filtrovaného výstupního signálu mezi hodnotami 10 % a 90 % skokového vstupního signálu.
The Bessel filter response time tF is defined as the rise time of the filtered output signal between 10 % and 90 % on a step input signal.
K určení časů 10 % (t10) a 90 % (t90) výstupního signálu se musí na skokový vstup použít Besselův filtr s pomocí výše uvedených hodnot fc, E a K.
For determining the times of 10 % (t10) and 90 % (t90) of the output signal, a Bessel filter has to be applied to a step input using the above values of fc, E and K.
Čísla indexů, čas a hodnoty skokového vstupního signálu a z nich vycházející hodnoty filtrovaného výstupního signálu pro první a druhou iteraci jsou uvedeny v tabulce B. Body, které jsou přilehlé k t10 a t90, jsou vyznačeny tučnými číslicemi.
The index numbers, the time and the values of a step input signal and the resulting values of the filtered output signal for the first and the second iteration are shown in Table B. The points adjacent to t10 and t90 are marked in bold numbers.
V první iteraci v tabulce B se hodnota 10 % nalézá mezi čísly indexů 30 a 31 a hodnota 90 % se nalézá mezi čísly indexů 191 a 192.
In Table B, first iteration, the 10 % value occurs between index number 30 and 31 and the 90 % value occurs between index number 191 and 192.
K výpočtu tF,iter se přesné hodnoty t10 a t90 určí lineární interpolací mezi přilehlými měřicími body takto:
For the calculation of tF,iter the exact t10 and t90 values are determined by linear interpolation between the adjacent measuring points, as follows:
kde outupper a outlower jsou přilehlé body výstupního signálu filtrovaného podle Bessela a tlower je čas uvedený v tabulce B pro dočasný přilehlý bod.
where outupper and outlower, respectively, are the adjacent points of the Bessel filtered output signal, and tlower is the time of the adjacent time point, as indicated in Table B.
Krok 4 Doba odezvy filtru prvního iteračního cyklu:
Step 4 Filter response time of first iteration cycle:
Krok 5 Rozdíl mezi požadovanou a získanou dobou odezvy filtru při prvním iteračním cyklu:
Step 5 Deviation between required and obtained filter response time of first iteration cycle:
Krok 6 Kontrola iteračního kritéria: Požaduje se
Step 6 Checking the iteration criteria:
Protože 0,081641 > 0,01, není splněno iterační kritérium a musí se začít další iterační cyklus.
Since 0,081641 > 0,01, the iteration criteria is not met and a further iteration cycle has to be started.
Pro tento iterační cyklus se vypočte nový mezní kmitočet z fc a Δ takto:
For this iteration cycle, a new cut-off frequency is calculated from fc and Δ as follows:
Tento nový mezní kmitočet se použije v druhém iteračním cyklu, který znovu začíná druhým krokem.
This new cut-off frequency is used in the second iteration cycle, starting at step 2 again.
Iterace se musí opakovat, dokud nejsou splněna iterační kritéria.
The iteration has to be repeated until the iteration criteria is met.
Výsledné hodnoty první a druhé iterace jsou shrnuty v tabulce A.
The resulting values of the first and second iteration are summarised in Table A.
Hodnoty první a druhé iterace
Values of the first and second iteration
iterace
Iteration
Krok 7 Konečný Besselův algoritmus:
Step 7 Final Bessel algorithm:
Jakmile je splněno iterační kritérium, vypočtou se konečné konstanty Besselova filtru a konečný Besselův algoritmus podle kroku 2.
As soon as the iteration criteria has been met, the final Bessel filter constants and the final Bessel algorithm are calculated according to step 2.
V tomto případě bylo splněno iterační kritérium po druhé iteraci (Δ = 0,006657 ≤ 0,01).
In this example, the iteration criteria has been met after the second iteration (Δ = 0,006657 ≤ 0,01).
Konečný algoritmus se pak použije k určení středních hodnot kouře (viz bod 2.3).
The final algorithm is then used for determining the averaged smoke values (see next Section 2.3).
Hodnoty skokového vstupního signálu a výstupního signálu filtrovaného podle Bessela pro první a druhý iterační cyklus
Values of step input signal and Bessel filtered output signal for the first and second iteration cycle
Skokový vstupní signál Si
Step input signal Si
Filtrovaný výstupní signál Yi
Filtered output signal Yi
Výpočet hodnot kouře
Calculation of the smoke values
V následujícím schématu je znázorněn obecný postup určení konečné hodnoty kouře.
In the scheme below the general procedure of determining the final smoke value is presented. Speed A
otáčky A
Load step 1
stupeň zatížení 1
Speed B Load step 1 Speed C Load step 1 Speed A
otáčky A
Load step 2 Speed B
stupeň zatížení 2
Load step 2
otáčky B
Speed C
otáčky B
Speed A
stupeň zatížení 2
Load step 3
otáčky C
Speed B
otáčky B stupeň zatížení 3
Raw opacity values N [%]
nezpracované hodnoty opacity N [%] převod na koeficient absorpce světla k [1/m],
Conversion to light absorption coefficient k [1/m]
k = – (1/LA) × ln (1 – N/100)
k = -(1/LA) × ln(1-N/100)
filtrování Besselovým filtrem
Filtering with Bessel filter
výběr maximální hodnoty k (špička) pro každé otáčky a stupeň zatížení
Selection of maximum k-value (peak) for each speed and load step
kontrola platnosti cyklu pro každé otáčky
Cycle validation for each speed
výpočet střední hodnoty kouře pro každé otáčky
Calculation of mean smoke value for each speed
výpočet konečné hodnoty kouře
Calculation of the final smoke value
Na obrázku b jsou znázorněny křivky změřeného nezpracovaného signálu opacity a nefiltrovaných a filtrovaných koeficientů absorpce světla (hodnota k) prvního stupně zatížení při zkoušce ELR a maximální hodnota Ymax1,A (špička) filtrované křivky.
In Figure b, the traces of the measured raw opacity signal, and of the unfiltered and filtered light absorption coefficients (k-value) of the first load step of an ELR-Test are shown, and the maximum value Ymax1,A (peak) of the filtered k trace is indicated.
Odpovídajícím způsobem obsahuje tabulka C numerické hodnoty indexu i, čas (četnost sběru dat 150 Hz), nezpracované hodnoty opacity, nefiltrovanou hodnotu k a filtrovanou hodnotu k. Filtrování bylo provedeno s použitím konstant Besselova algoritmu vytvořeného v bodě 2.2 této přílohy. Vzhledem k obsáhlému množství dat byly do tabulky pojaty jen úseky křivky kouře okolo začátku a okolo špičkové hodnoty. Obrázek b
Correspondingly, Table C contains the numerical values of index i, time (sampling rate of 150 Hz), raw opacity, unfiltered k and filtered k. Filtering was conducted using the constants of the Bessel algorithm designed in Section 2.2 of this Annex.
Křivky změřené opacity N, nefiltrované hodnoty kouře k a filtrované hodnoty kouře k opacita N [%]
Due to the large amount of data, only those sections of the smoke trace around the beginning and the peak are tabled.
opacita N
Figure b
nefiltrovaná hodnota kouře k filtrovaná hodnota kouře k čas [s]
Traces of measured opacity N, of unfiltered smoke k and of filtered smoke k
Peak = 0,5424 m-1
Peak = 0,5424 m-1 Opacity N Unfiltered smoke k Filtered smoke k Opacity N [%]
hodnota kouře k [1/m]
Smoke k [1/m] Time [s]
Špičková hodnota (i = 272) je vypočtena za předpokladu následujících údajů z tabulky C. Všechny ostatní individuální hodnoty kouře se vypočtou stejným způsobem.
The peak value (i = 272) is calculated assuming the following data of Table C. All other individual smoke values are calculated in the same way.
Ke spuštění algoritmu se S-1, S-2, Y-1 a Y-2 nastaví na nulu.
For starting the algorithm, S-1, S-2, Y-1 and Y-2 are set to zero.
Výpočet hodnoty k (bod 6.3.1 dodatku 1 k příloze III):
Calculation of the k-value (Annex III, Appendix 1, Section 6.3.1):
Tato hodnota odpovídá S272 v následující rovnici.
This value corresponds to S272 in the following equation.
Výpočet Besselovy střední hodnoty kouře (bod 6.3.2 dodatku 1 k příloze III):
Calculation of Bessel averaged smoke (Annex III, Appendix 1, Section 6.3.2):
V následující rovnici se použijí Besselovy konstanty z předcházejícího bodu 2.2.
In the following equation, the Bessel constants of the previous Section 2.2 are used.
Skutečná nefiltrovaná hodnota k, která byla vypočtena výše, odpovídá S272 (Si).
The actual unfiltered k-value, as calculated above, corresponds to S272 (Si).
(Si-1) a S270 (Si-2) jsou dvě předcházející nefiltrované hodnoty k, Y271 (Yi-1) a Y270 (Yi-2) jsou dvě předcházející filtrované hodnoty k.
(Si-1) and S270 (Si-2) are the two preceding unfiltered k-values, Y271 (Yi-1) and Y270 (Yi-2) are the two preceding filtered k-values.
Tato hodnota odpovídá Ymax1,A v následující rovnici.
This value corresponds to Ymax1,A in the following equation.
Výpočet konečné hodnoty kouře (bod 6.3.3 dodatku 1 k příloze III):
Calculation of the final smoke value (Annex III, Appendix 1, Section 6.3.3):
Z každé křivky kouře se vezme maximální filtrovaná hodnota k pro další výpočet.
From each smoke trace, the maximum filtered k-value is taken for the further calculation.
Předpokládají se tyto hodnoty:
Assume the following values
Otáčky
Speed
Cyklus 2
Cycle 2
Cyklus 3
Cycle 3
RWA
SVA
RWB
SVB
RWC
SVC
Potvrzení správnosti cyklu (bod 3.4 dodatku 1 k příloze III)
Cycle validation (Annex III, Appendix 1, Section 3.4)
Před výpočtem SV se musí zkontrolovat platnost cyklu výpočtem směrodatné odchylky hodnoty kouře ze tří cyklů pro každou hodnotu otáček.
Before calculating SV, the cycle must be validated by calculating the relative standard deviations of the smoke of the three cycles for each speed.
Střední SV
Mean SV
Absolutní směrodatná odchylka
Absolute standard deviation
Relativní směrodatná odchylka
Relative standard deviation
V tomto příkladu jsou kritéria kontroly správnosti 15 % splněna pro každou hodnotu otáček.
In this example, the validation criteria of 15 % are met for each speed.
Tabulka C
Table C
Hodnoty opacity N, nefiltrovaná a filtrovaná hodnota k na začátku každého stupně zatížení
Values of opacity N, unfiltered and filtered k-value at beginning of load step
Opacita N
Opacity N
Nefiltrovaná hodnota k
Unfiltered k-value
Filtrovaná hodnota k
Filtered k-value
Hodnoty opacity N, nefiltrovaná a filtrovaná hodnota k okolo Ymax1,A (≡ špičková hodnota, vyznačená tučnými číslicemi)
Values of opacity N, unfiltered and filtered k-value around Ymax1,A (≡ peak value, indicated in bold number)
ZKOUŠKA ETC
ETC TEST
Plynné emise (vznětový motor)
Gaseous emissions (diesel engine)
Předpokládají se tyto výsledky zkoušky se systémem PDP–CVS
Assume the following test results for a PDP-CVS system
(m3/ot)
(m3/rev)
Np (ot)
Np (rev)
Výpočet průtoku zředěného výfukového plynu (bod 4.1 dodatku 2 k příloze III):
Calculation of the diluted exhaust gas flow (Annex III, Appendix 2, Section 4.1):
Výpočet korekčního faktoru NOx (bod 4.2 dodatku 2 k příloze III):
Calculation of the NOx correction factor (Annex III, Appendix 2, Section 4.2):
Výpočet koncentrací korigovaných pozadím (bod 4.3.1.1 dodatku 2 k příloze III):
Calculation of the background corrected concentrations (Annex III, Appendix 2, Section 4.3.1.1):
Předpokládá se motorová nafta složení C1H1,8:
Assuming a diesel fuel of the composition C1H1,8
Výpočet hmotnostního průtoku emisí (bod 4.3.1 dodatku 2 k příloze III):
Calculation of the emissions mass flow (Annex III, Appendix 2, Section 4.3.1):
Výpočet specifických emisí (bod 4.4 dodatku 2 k příloze III):
Calculation of the specific emissions (Annex III, Appendix 2, Section 4.4):
Emise částic (vznětový motor)
Particulate emissions (diesel engine)
Předpokládají se tyto výsledky zkoušky se systémem PDP–CVS s dvojitým ředěním:
Assume the following test results for a PDP-CVS system with double dilution
Předpokládají se tyto výsledky zkoušky se systémem PDP–CVS s dvojitým ředěním:
Calculation of the mass emission (Annex III, Appendix 2, Section 5.1):
Výpočet hmotnostních emisí korigovaný pozadím (bod 5.1 dodatku 2 k příloze III):
Calculation of the background corrected mass emission (Annex III, Appendix 2, Section 5.1):
Výpočet specifických emisí (bod 5.2 dodatku 2 k příloze III):
Calculation of the specific emission (Annex III, Appendix 2, Section 5.2):
= 9,32/62,72 = 0,149 g/kWh s korekcí pozadím
= 9,32/62,72 = 0,149 g/kWh, if background corrected
Plynné emise (motor na stlačený zemní plyn)
Gaseous emissions (CNG engine)
Výpočet korekčního faktoru NOx (bod 4.2 dodatku 2 k příloze III):
Calculation of the NOx, correction factor (Annex III, Appendix 2, Section 4.2):
Výpočet koncentrace NMHC (bod 4.3.1 dodatku 2 k příloze III):
Calculation of the NMHC concentration (Annex III, Appendix 2, Section 4.3.1):
Metoda GC
GC method
Metoda NMC
NMC method
Předpokládá se účinnost vztažená k methanu 0,04 a účinnost vztažená k ethanu 0,98 (viz bod 1.8.4 dodatku 5 k příloze III):
Assuming a methane efficiency of 0,04 and an ethane efficiency of 0,98 (see Annex III, Appendix 5, Section 1.8.4)
Předpokládá se referenční palivo G20 (100 % methanu) se složením C1H4:
Assuming a G20 reference fuel (100 % methane) of the composition C1H4:
U NMHC je koncentrace pozadí rozdílem mezi HCconcd a CH4concd:
For NMHC, the background concentration is the difference between HCconcd and CH4concd
FAKTOR POSUNU λ (Sλ)
λ-SHIFT FACTOR (Sλ)
Výpočet faktoru posunu λ (Sλ) [1]
Calculation of the λ-shift factor (Sλ) [68]
faktor posunu λ;
λ-shift factor;
inert % % objemových inertních plynů v palivu (tj. N2, CO2, He atd.);
inert % % by volume of inert gases in the fuel (i.e. N2, CO2, He, etc.);
% objemových původního kyslíku v palivu; n a m
% by volume of original oxygen in the fuel;
vztahují se na střední hodnoty CnHm, které představují uhlovodíky v palivu, tj.:
n and m refer to average CnHm representing the fuel hydrocarbons, i.e:
% objemových methanu v palivu;
% by volume of methane in the fuel;
% objemových všech uhlovodíků C2 (např.: C2H6, C2H4 atd.) v palivu;
% by volume of all C2 hydrocarbons (e.g. C2H6, C2H4, etc.) in the fuel;
% objemových všech uhlovodíků C3 (např.: C3H8, C3H6 atd.) v palivu;
% by volume of all C3 hydrocarbons (e.g. C3H8, C3H6, etc.) in the fuel;
% objemových všech uhlovodíků C4 (např.: C4H10, C4H8 atd.) v palivu;
% by volume of all C4 hydrocarbons (e.g. C4H10, C4H8, etc.) in the fuel
% objemových všech uhlovodíků C5 (např.: C5H12, C5H10 atd.) v palivu;
% by volume of all C5 hydrocarbons (e.g. C5H12, C5H10, etc.) in the fuel;
diluent objemových ředicích plynů v palivu (např.: O2*, N2, CO2, He atd.).
diluent % by volume of dilution gases in the fuel (i.e. O2*, N2, CO2, He etc.).
Příklady výpočtu faktoru posunu λ (Sλ):
Examples for the calculation of the λ-shift factor Sλ
Příklad 1:
Example 1:
G25: CH4 = 86 %, N2 = 14 % (objemových)
CH4 = 86 %, N2 = 14 % (by volume)
Příklad 2:
Example 2:
GR: CH4 = 87 %, C2H6 = 13 % (objemových)
CH4 = 87 %, C2H6 = 13 % (by vol)
Příklad 3:
Example 3:
Stoichiometric Air/Fuel ratios of automotive fuels – SAE J1829, June 1987 (Stechiometrické poměry vzduch / palivo u automobilových paliv - SAE J1829 z června 1987).
Stoichiometric Air/Fuel ratios of automotive fuels - SAE J1829, June 1987.
John B. Heywood, Internal combustion engine fundamentals (Základy spalovacích motorů), McGraw-Hill, 1988, kapitola 3.4 „Combustion stoichiometry“ ( „Stechiometrie spalování“) (s. 68 až 72).
John B. Heywood, Internal combustion engine fundamentals, McGraw-Hill, 1988, Chapter 3.4 ‘Combustion stoichiometry’ (pp. 68 to 72).
ZVLÁŠTNÍ TECHNICKÉ POŽADAVKY NA VZNĚTOVÉ MOTORY POUŽÍVAJÍCÍ JAKO PALIVO ETHANOL
SPECIFIC TECHNICAL REQUIREMENTS RELATING TO ETHANOL-FUELLED DIESEL ENGINES
U vznětových motorů používajících jako paliva ethanol, platí pro zkušební postupy stanovené v příloze III této směrnice následující zvláštní úpravy odpovídajících bodů, rovnic a faktorů.
In the case of ethanol-fuelled diesel engines, the following specific modifications to the appropriate paragraphs, equations and factors will apply to the test procedures defined in Annex III to this Directive.
V DODATKU 1 K PŘÍLOZE III:
IN ANNEX III, APPENDIX 1:
Korekce suchého / vlhkého stavu
Dry/wet correction
Korekce na vlhkost a teplotu u NOx
NOx correction for humidity and temperature
kde:
with,
A 0,181 GFUEL/GAIRD - 0,0266.
A 0,181 GFUEL/GAIRD - 0,0266
B – 0,123 GFUEL/GAIRD + 0,00954.
B – 0,123 GFUEL/GAIRD + 0,00954
teplota vzduchu, K
temperature of the air, K
vlhkost nasávaného vzduchu, g vody na 1 kg suchého vzduchu
humidity of the intake air, g water per kg dry air
Výpočet hmotnostních průtoků emisí
Calculation of the emission mass flow rates
Hmotnostní průtoky emisí (g/h) pro každý režim se vypočtou následujícím způsobem, přičemž se předpokládá, že hustota výfukového plynu je 1,272 kg/m3 při 273 K (0 °C) a 101,3 kPa:
The emission mass flow rates (g/h) for each mode shall be calculated as follows, assuming the exhaust gas density to be 1,272 kg/m3 at 273 K (0 °C) and 101,3 kPa:
kde
where
NOx conc, COconc, HCconc [1] jsou střední koncentrace (ppm) v surovém výfukovém plynu určené podle bodu 4.1.
NOx conc, COconc, HCconc [1] are the average concentrations (ppm) in the raw exhaust gas, as determined in Section 4.1.
Pokud jsou plynné emise volitelně určeny systémem s ředěním plného toku, použijí se tyto vzorce:
If, optionally, the gaseous emissions are determined with a full flow dilution system, the following formulae shall be applied:
NOx conc, COconc, HCconc [1] Vztaženo na ekvivalent C1.
NOx conc, COconc, HCconc [1] Based on C1 equivalent.
jsou střední koncentrace (ppm) korigované pozadím ve zředěném výfukovém plynu pro každý režim, určené podle přílohy III dodatku 2 bodu 4.3.1.1.
are the average background corrected concentrations (ppm) of each mode in the diluted exhaust gas, as determined in Annex III, Appendix 2, Section 4.3.1.1.
V DODATKU 2 K PŘÍLOZE III:
IN ANNEX III, APPENDIX 2:
Body 3.1, 3.4, 3.8.3 a 5 dodatku 2 se nevztahují jen na vznětové motory, ale také na vznětové motory na ethanol.
Sections 3.1, 3.4, 3.8.3 and 5 of Appendix 2 do not apply solely to diesel engines. They also apply to ethanol-fuelled diesel engines.
Zkušební podmínky musí být uspořádány tak, aby teplota a vlhkost vzduchu v sání motoru odpovídaly v průběhu zkoušky běžným podmínkám.
The conditions for the test should be arranged so that the air temperature and the humidity measured at the engine intake is set to standard conditions during the test run.