natgillin/translations-raw huggingface dataset:
Статичното противоналягане на отработилите газове, измерено с включена система CVF, трябва да бъде поддържано в рамките на ±1,5 kPa от статичното налягане, измерено без връзка със системата CVF при еднакви честота на въртене и натоварване на двигателя.
Static exhaust backpressure measured with the CFV system operating shall remain within ±1,5 kPa of the static pressure measured without connection to the CFV at identical engine speed and load.
Температурата на газовата смес точно преди CVF трябва да бъде в рамките на ±11 K от средната работна температура, наблюдавана по време на изпитването, когато не се извършва никакво компенсиране на дебита.
The gas mixture temperature immediately ahead of the CFV shall be within ±11 K of the average operating temperature observed during the test, when no flow compensation (EFC) is used.
SSV Дозвукова тръба на Вентури
SSV Subsonic venturi
Дозвуковата тръбата на Вентури измерва целия дебит на разредените отработили газове, като използва газовия поток на дозвукова тръба на Вентури, като функция в зависимост от входящото напрежение и температура и пада на налягането между входа на SSV и отвора.
SSV measures total diluted exhaust flow by using the gas flow function of a subsonic venturi in dependence of inlet pressure and temperature and pressure drop between venturi inlet and throat.
Статичното противоналягане, измерено с включена система SSV, трябва да бъде поддържано в рамките на ±1,5 kPa от статичното налягане, измерено без връзка със системата SSV при еднакви честота на въртене и натоварване на двигателя.
Static exhaust backpressure measured with the SSV system operating shall remain within ±1,5 kPa of the static pressure measured without connection to the SSV at identical engine speed and load.
Температурата на газовата смес непосредствено преди SSV трябва да бъде в рамките на ±11 К от средната работна температура, наблюдавана при изпитването, когато не се използва компенсация на дебита.
The gas mixture temperature immediately ahead of the SSV shall be within ±11 K of the average operating temperature observed during the test, when no flow compensation (EFC) is used.
HE Топлообменник (по избор)
HE Heat exchanger (optional)
Топлообменникът трябва да има достатъчен капацитет, за да поддържа температурата в указаните по-горе граници.
The heat exchanger shall be of sufficient capacity to maintain the temperature within the limits required above.
Ако се използва EFC, не се изисква топлообменник.
If EFC is used, the heat exchanger is not required.
EFC Устройство за електронно компенсиране на дебита (по избор)
EFC Electronic flow compensation (optional)
Ако температурата на входа на PDP, на системата CFV или на SSV не се поддържа в границите, указани по-горе, е необходимо използването на система за компенсиране на дебита, за неговото непрекъснато измерване и регулиране на пропорционалното вземане на проби в системата с двойно разреждане.
If the temperature at the inlet to the PDP, CFV or SSV is not kept within the limits stated above, a flow compensation system is required for continuous measurement of the flow rate and control of the proportional sampling into the double dilution system.
За целта сигналите от непрекъснатото измерване на дебитите се използват за поддържане на пропорционалността на дебита на пробата, преминаваща през филтрите за прахови частици от системата за двойно разреждане (вж. фиг. 17) в рамките на ±2,5 %.
For that purpose, the continuously measured flow rate signals are used to maintain the proportionality of the sample flow rate through the particulate filters of the double dilution system (see figure 17) within ±2,5 per cent.
DT Тунел за разреждане (цял поток)
DT Dilution tunnel (full flow)
Тунелът за разреждане трябва:
The dilution tunnel
да има достатъчно малък диаметьр, за да предизвиква турбулентен поток (число на Рейнолдс, Re, по-голямо от 4000, когато Re се базира на вътрешния диаметър на тунела за разреждане), и достатъчна дължина, за да позволи пълно смесване на отработилите газове с въздуха за разреждане;
shall be small enough in diameter to cause turbulent flow (Reynolds number, Re, greater than 4000, where Re is based on the inside diameter of the dilution tunnel) and of sufficient length to cause complete mixing of the exhaust and diluent,
може да бъде изолиран;
may be insulated,
може да бъде загрят до температура на стените, достатъчна за елиминиране на кондензацията на вода. Отработилите газове на двигателя трябва да бъдат насочвани навън към точката, в която те се въвеждат в тунела за разреждане и се смесват напълно.
may be heated up to a wall temperature sufficient to eliminate aqueous condensation.
Възможно е да се използва и смесителна бленда.
The engine exhaust shall be directed downstream at the point where it is introduced into the dilution tunnel, and thoroughly mixed.
При използване на система за двойно разреждане, проба, взета в тунела за разреждане, се насочва към тунел за вторично разреждане, където се подлага на ново разреждане, след това се пропуска през филтрите за вземане на проби. (фиг.
A mixing orifice may be used.
Системата за вторично разреждане трябва да осигурява достатъчно количество вторичен въздух за разреждане, за да поддържа струята от двойно разредените отработили газове при температура между 315 K (42° C) и 325 K (52° C) непосредствено преди филтъра за прахови частици.
The secondary dilution system shall provide sufficient secondary diluent to maintain the doubly diluted exhaust stream at a temperature between 315 K (42 °C) and 325 K (52 °C) immediately before the particulate filter.
PSP Взимане на проби от прахови частици
PSP Particulate sampling probe
Сондата е началният елемент на тръбата за прехвърляне на прахови частиците PTT и трябва:
The probe is the leading section of PTT and
да е насочена срещу газовия поток в точка, в която въздуха за разреждане и отработилите газове се смесват добре, т.е. по централната ос на тунела за разреждане DT, на системите за разреждане, приблизително на разстояние, равно на 10 диаметъра на тунела след точката на навлизане на отработилите газове в тунела за разреждане;
shall be installed facing upstream at a point where the diluent and exhaust gases are well mixed, i.e. on the dilution tunnel DT centreline of the dilution systems, approximately 10 tunnel diameters downstream of the point where the exhaust enters the dilution tunnel;
да има минимален вътрешен диаметьр 8 mm;
shall be of 8 mm minimum inside diameter;
може да бъде загрявана до температура на стените, която не превишава 325 К (52° С), чрез пряко нагряване или чрез предварително нагряване на разредителя, при условие че температурата на въздуха не превишава 325 К (52° С) преди въвеждането на отработилите газове в тунела за разреждане;
may be heated to no greater than 325 K (52 °C) wall temperature by direct heating or by diluent pre-heating, provided the air temperature does not exceed 325 K (52 °C) prior to the introduction of the exhaust in the dilution tunnel;
Описание на системата за взимане на проби от прахови частици
Description of particulate sampling system
Системата за вземане на проби от прахови частици служи за улавяне на частиците посредством филтър за частици и е показана на фигури 16 и 17.
The particulate sampling system is required for collecting the particulates on the particulate filter and is shown in figures 16 and 17.
В случай на взимане на проби от целия поток при разреждане на част от потока, което се състои в прекарването на цялата проба разредени отработили газове през филтрите, системите за разреждането и за взимане на проби обикновено представляват неразделна част (вж. фиг. 12).
In the case of total sampling partial flow dilution, which consists of passing the entire diluted exhaust sample through the filters, the dilution and sampling systems usually form an integral unit (see figure 12).
В случай на фракционирано взимане на проби при разреждане на част от потока или на целия поток, което се състои в прекарване през филтрите на само част от разредените отработили газове, системите за разреждането и за взимане на проби обикновено представляват различни модули.
In the case of fractional sampling partial flow dilution or full flow dilution, which consists of passing through the filters only a portion of the diluted exhaust, the dilution and sampling systems usually form different units.
При система за разреждане на част от потока, посредством помпата за вземане на проби Р се взима проба от разредените отработили газове в тунела за разреждане DT и се прекарва през сондата за вземане на проби от частиците РSP и тръбата за трансфер на частици РТТ, според показаното на фиг. 16.
For a partial flow dilution system, a sample of the diluted exhaust gas is taken from the dilution tunnel DT through the particulate sampling probe PSP and the particulate transfer tube PTT by means of the sampling pump P, as shown in figure 16.
Пробата се пропуска през филтъродържателя (филтъродържателите) на филтрите FH, в който/които се намират филтрите за взимане на проби от частиците.
The sample is passed through the filter holder(s) FH that contain the particulate sampling filters.
Дебитьт на пробата се регулира чрез реryлатора на дебит FC3.
The sample flow rate is controlled by the flow controller FC3.
При система за разреждане на целия поток се използва системата за взимане на проби от прахови частици с двойно разреждане, показана във фиг. 17.
For of full flow dilution system, a double dilution particulate sampling system shall be used, as shown in figure 17.
През сондата за вземане на проби от частиците РSP и тръбата за трансфер на частици РТТ проба от разредените отработили газове се изпраща от тунела за разреждане DT към вторичния тунел за разреждане SDT, където пробата се подлага на ново разреждане.
A sample of the diluted exhaust gas is transferred from the dilution tunnel DT through the particulate sampling probe PSP and the particulate transfer tube PTT to the secondary dilution tunnel SDT, where it is diluted once more.
Пробата след това се пропуска през филтъродържателя (филтъродържателите) FH, в който/които се намират филтрите за вземане на проби от частиците.
The sample is then passed through the filter holder(s) FH that contain the particulate sampling filters.
Дебитът на разредителя е по принцип постоянен, а дебитът на пробата се регулира чрез регулатора на дебита FC3.
The dilution airflow rate is usually constant whereas the sample flow rate is controlled by the flow controller FC3.
Ако се използва устройство за електронно компенсиране на дебита EFC (вж. фиг. 15), общият дебит на разредените отработили газове се използва като сигнал за управление на регулатора на дебит FC3.
If electronic flow compensation EFC (see figure 15) is used, the total diluted exhaust gas flow is used as command signal for FC3.
Схема на системата за взимане на проби от прахови частици
Scheme of particulate sampling system
а = от тунела за разреждане
a = from dilution tunnel
Схема на системата с двойно разреждане за взимане на проби на прахови частици
Scheme of double dilution particulate sampling system
a = разредени отработили газове от тунела за разреждане
a = diluted exhaust from DT
c = изпускателен отвор
c = vent
d = разредител за вторично разреждане
d = secondary diluent
Компоненти на фигури 16 (система за разреждане на част от потока) и 17 (единствено система за разреждане на целия поток)
Components of figures 16 (partial flow system only) and 17 (full flow system only)
PTT Тръбата за прехвърляне на праховите частици:
PTT Particulate transfer tube
Тръбата за прехвърляне трябва:
The transfer tube:
да бъде инертна по отношение на праховите частици;
shall be inert with respect to PM,
SDT Тунелът за вторично разреждане SDТ (единствено фиг. 17)
SDT Secondary dilution tunnel (figure 17 only)
Тунелът за вторично разреждане трябва:
The secondary dilution tunnel:
трябва да има достатъчна дължина и диаметър, за да съответства на изискванията за време на пребиваване от точка 9.4.2, буква е).
shall be of sufficient length and diameter so as to comply with the residence time requirements of paragraph 9.4.2(f);
не може да се нагрява до температура на стената над 325 K (52° C);
may be heated to no greater than 325 K (52 °C) wall temperature;
FH Филтъродържател
FH Filter holder
Филтъродържателят трябва:
The filter holder:
да има ъгъл на разтвора на конуса 12,5° (от оста) за прехода от диаметъра на преносната газова линия към диаметъра на сечението на филтъра, през което преминава запрашеният поток;
shall have a 12,5° (from centre) divergent cone angle to transition from the transfer line diameter to the exposed diameter of the filter face;
Допускат се устройства за смяна на филтри (автоматична смяна на филтъра), доколкото филтрите за вземане на проби не си взаимодействат.
Multiple filter changers (auto changers) are acceptable, as long as there is no interaction between sampling filters.
политетрафлуороетиленовите (PTFE) мембранни филтри трябва да бъдат поставени в специална касета във филтъродържателя.
PTFE membrane filters shall be installed in a specific cassette within the filter holder.
Непосредствено пред филтъродържателя се инсталира инерционен предкласификатор с 50 % точка на срязване между 2,5 μм и 10 μм, ако се използва сонда тип отворена тръба, насочена срещу струята отработили газове.
An inertial pre-classifier with a 50 per cent cut point between 2,5 µm and 10 µm shall be installed immediately upstream of the filter holder, if an open tube sampling probe facing upstream is used.
P Помпа за взимане на проби
P Sampling pump
Използва се регулатор на дебита за регулиране на дебита на пробата от прахови частици.
A flow controller shall be used for controlling the particulate sample flow rate.
Газов брояч или уред за измерване на дебита за определяне на потока на пробата от прахови частици през филтъра за прахови частици.
Gas meter or flow instrumentation to determine the particulate sample flow through the particulate filter.
Той може да бъде инсталиран след или преди помпата за взимане на проба Р.
It may be installed upstream or downstream of the sampling pump P.
Газов брояч или уред за измерване на дебита за определяне на потока на въздуха за вторично разреждане през филтъра за прахови частици.
Gas meter or flow instrumentation to determine the secondary dilution airflow through the particulate filter.
BV Сачмен клапан (по избор)
BV Ball valve (optional)
Сачменият клапан трябва да има вътрешен диаметьр, не по-малък от диаметьра на тръбата за прехвърляне на частиците РТТ, и продължителност на превключването, по-малка от 0,5 s.
The ball valve shall have an inside diameter not less than the inside diameter of the particulate transfer tube PTT, and a switching time of less than 0,5 s.
ДОПЪЛНЕНИЕ 4
APPENDIX 4
Средна стойност и стандартно отклонение
Mean value and standard deviation
Средноаритметичната стойност се изчислява, както следва:
The arithmetic mean value shall be calculated as follows:
Стандартното отклонение се изчислява, както следва:
The standard deviation shall be calculated as follows:
Регресивен анализ
Regression analysis
Наклонът на линията на регресия се изчислява, както следва:
The slope of the regression shall be calculated as follows:
Пресичането на у с кривата на регресия се изчислява, както следва:
The y intercept of the regression shall be calculated as follows:
Стандартната грешка на оценка (SEE) се изчислява, както следва:
The standard error of estimate (SEE) shall be calculated as follows:
Коефициентът на смесена корелация се изчислява, както следва:
The coefficient of determination shall be calculated as follows:
Определяне на еквивалентност на системи
Determination of system equivalency
Определянето на еквивалентност на системи съгласно точка 5.1.1 се основава на изследването на съпоставимостта между 7 (или повече) двойки проби на разглежданата система и една от еталонните системи на настоящото правило с използване на подходящ/и изпитвателен/и цикъл/и.
The determination of system equivalency according to paragraph 5.1.1 shall be based on a 7 sample pair (or larger) correlation study between the candidate system and one of the accepted reference systems of this Annex using the appropriate test cycle(s).
Критериите за еквивалентност, които се прилагат са F-изпитването и t-изпитването за две групи на Стюдънт.
The equivalency criteria to be applied shall be the F-test and the two-sided Student t-test.
Настоящият статистически метод изследва хипотезата, че стандартното отклонение на пробата и стандартната средна стойност на емисиите, измерени с разглежданата система, не се различават от стандартното отклонение на пробата и стандартната средна стойност на емисиите, измерени с еталонната система.
This statistical method examines the hypothesis that the sample standard deviation and sample mean value for an emission measured with the candidate system do not differ from the sample standard deviation and sample mean value for that emission measured with the reference system.
Тази хипотеза се изпитва на база 10 % ниво на значение на стойностите на F и t. Критичните стойности на F и t за 7 до 10 двойки проби са дадени в таблица 9.
The hypothesis shall be tested on the basis of a 10 per cent significance level of the F and t values. The critical F and t values for 7 to 10 sample pairs are given in table 9.
Ако стойностите на F и t, изчислени според формулата по-долу, са по-големи от критичните стойности на F и t, разглежданата система не е еквивалентна.
If the F and t values calculated according to the equation below are greater than the critical F and t values, the candidate system is not equivalent.
Следва се следната процедура: Индексите R и C се отнасят съответно до еталонната и разглежданата система:
The following procedure shall be followed. The subscripts R and C refer to the reference and candidate system, respectively:
провеждат се поне 7 изпитвания с разглежданата и еталонната системи, действащи успоредно; броят на изпитванията е посочен като nR и nC;
Conduct at least 7 tests with the candidate and reference systems operated in parallel. The number of tests is referred to as nR and nC.
изчисляват се средните стойности xR
Calculate the mean values xR
и xC
and xC
, както и стандартните отклонения sR и sC;
and the standard deviations sR and sC.
изчислява се стойността на F, както следва:
Calculate the F value, as follows:
(по-голямото от двете стандартни отклонения sR или sC трябва да е в числителя);
(the greater of the two standard deviations sR or sC shall be in the numerator)
изчислява се стойността на t, както следва:
Calculate the t value, as follows:
сравняват се изчислените стойности на F и t с критичните стойности на F и t, отговарящи на съответния брой изпитвания, указани в таблица 9.
Compare the calculated F and t values with the critical F and t values corresponding to the respective number of tests indicated in table 9.
Ако са подбрани по-големи размери на извадката, се вземат предвид статистическите таблици за 10 процента ниво на значимост (90 % доверителна граница);
If larger sample sizes are selected, consult statistical tables for 10 per cent significance (90 per cent confidence) level.
степента на свобода (df) се определя, както следва:
Determine the degrees of freedom (df), as follows:
за изпитване на F:
for the F-test:
за изпитване на t:
for the t-test:
еквивалентността се определя, както следва:
Determine the equivalency, as follows:
ако F < Fcrit и t < tcrit, то тогава разглежданата система е еквивалентна на еталонната система от настоящото приложение;
if F < Fcrit and t < tcrit, then the candidate system is equivalent to the reference system of this Annex
ако F ≥ Fcrit или t ≥ tcrit, то тогава разглежданата система е различна от еталонната система от настоящото приложение.
if F ≥ Fcrit or t ≥ tcrit, then the candidate system is different from the reference system of this Annex
Стойности на t и F за избрани размери на извадката
t and F values for selected sample sizes
Размер на извадката
Sample Size
F-изпитване
F-test
t-изпитване
t-test
ДОПЪЛНЕНИЕ 5
APPENDIX 5
ПРОВЕРКА НА ВЪГЛЕРОДЕН ПОТОК
CARBON FLOW CHECK
С изключение на незначителна част, целият въглерод в отработилите газове произхожда от горивото и в отработилите газове целият въглерод, с изключение на минимална част, се проявява като CO2.
All but a tiny part of the carbon in the exhaust comes from the fuel, and all but a minimal part of this is manifest in the exhaust gas as CO2.
Това е базата за проверка на системата, основаваща се на измервания на CO2.
This is the basis for a system verification check based on CO2 measurements.
Въглеродният поток в системите за измерване на отработилите газове се определя от дебита на горивото.
The flow of carbon into the exhaust measurement systems is determined from the fuel flow rate.
Въглеродния поток в различни изпитвателни точки на емисиите и в системите за вземане на проба на праховите частици се определя от концентрациите на CO2 и газовия дебит в тези точки.
The flow of carbon at various sampling points in the emissions and particulate sampling systems is determined from the CO2 concentrations and gas flow rates at those points.
В този смисъл двигателят предоставя известен източник на въглероден поток и наблюдението на същия въглероден поток в изпускателната тръба и на изхода на системата за вземане на проба на частично разредения поток установява липсата на пропуски и точността на измерването на потока.
In this sense, the engine provides a known source of carbon flow, and observing the same carbon flow in the exhaust pipe and at the outlet of the partial flow PM sampling system verifies leak integrity and flow measurement accuracy.
Тази проверка има предимството, че компонентите действат при действителните условия за температура и поток на изпитването на двигателя.
This check has the advantage that the components are operating under actual engine test conditions of temperature and flow.
Фиг. 18 показва изпитвателните точки, в които се проверяват въглеродните потоци.
Figure 18 shows the sampling points at which the carbon flows shall be checked.
Специфичните формули за въглеродните потоци при всяка от точките за вземане на проба са дадени по-долу.
The specific equations for the carbon flows at each of the sample points are given below.
Фигура18
Figure 18
Измервателни точки за проверка на въглеродния поток
Measuring points for carbon flow check
ДВИГАТЕЛ
ENGINE
Система за частично разреждане на потока
Partial Flow System
Въглероден дебит към двигателя (място 1)
Carbon flow rate into the engine (location 1)
Въглеродният масов дебит към двигателя за гориво CHαOε се получава от:
The carbon mass flow rate into the engine for a fuel CHαOε is given by:
е масов дебит на горивото, kg/s.
is the fuel mass flow rate, kg/s
Въглероден дебит в неразредените отработили газове (място 2)
Carbon flow rate in the raw exhaust (location 2)
Масовият дебит на въглерода в изпускателна тръба на двигателя се определя от концентрацията на неразредения CO2 и масовия дебит на отработилите газове:
The carbon mass flow rate in the exhaust pipe of the engine shall be determined from the raw CO2 concentration and the exhaust gas mass flow rate:
e концентрация на влажен CO2 в неразредените отработили газове, %;
is the wet CO2 concentration in the raw exhaust gas, per cent
e концентрация на влажен CO2 в околния въздух, %;
is the wet CO2 concentration in the ambient air, per cent
е масов дебит на обработилите газове на влажна база, kg/s;
is the exhaust gas mass flow rate on wet basis, kg/s
е моларна маса на отработилите газове, g/mol.
is the molar mass of exhaust gas, g/mol
Ако CO2 се измерва на суха база, то той се преобразува към влажна база съгласно точка 8.1.
If CO2 is measured on a dry basis it shall be converted to a wet basis according to paragraph 8.1.
Въглероден дебит в системата за разреждане (място 3)
Carbon flow rate in the dilution system (location 3)
За системата за разреждане на част от потока е необходимо да се вземе предвид и коефициента на разделяне.
For the partial flow dilution system, the splitting ratio also needs to be taken into account.
Въглеродният дебит се определя от концентрацията на разредения CO2, масовия дебит на отработилите газове и дебита на пробата:
The carbon flow rate shall be determined from the dilute CO2 concentration, the exhaust gas mass flow rate and the sample flow rate: