natgillin/translations-raw huggingface dataset:
nact > 1,02 nref и Mref < Mact ≤ (Mref + 0,02Mmax. mapped torque)
nact > 1,02 nref and Mref < Mact ≤ (Mref + 0,02Mmax. mapped torque)
мощност и въртящ момент или честота на въртене
power and either torque or speed
Максимално задание от оператора
Maximum operator demand
nact < nref и Mact ≥ Mref
nact < nref and Mact ≥ Mref
nact ≥ 0,98 nref и Mact < Mref
nact ≥ 0,98 nref and Mact < Mref
nact < 0,98 nref и Mref > Mact ≥ (Mref – 0,02Mmax. mapped torque)
nact < 0,98 nref and Mref > Mact ≥ (Mref – 0,02Mmax. mapped torque)
ИЗЧИСЛЯВАНЕ НА ЕМИСИИ
EMISSION CALCULATION
Крайният резултат от изпитването се закръглява еднократно до съответния брой знаци след десетичната запетая, посочени в приложимия стандарт за емисии, плюс една допълнителна значеща цифра, в съответствие с ASTM E 29-06B.
The final test result shall be rounded in one step to the number of places to the right of the decimal point indicated by the applicable emission standard plus one additional significant figure, in accordance with ASTM E 29-06B.
Не се позволява получаването на окончателни резултати на специфичните емисии в режим на двигателна спирачка, чрез закръгляване на междинни стойности.
No rounding of intermediate values leading to the final break-specific emission result is permitted.
Пример на изчислителните процедури е даден във допълнение 6.
Examples of the calculation procedures are given in Appendix 6.
С предварителното съгласие на органа за одобрение на типа се допуска изчисляването на емисиите на моларна основа в съответствие с приложение 7 към gtr № [xx] относно протокол от изпитването на емисии отработили газове за извънпътна подвижна техника.
Emissions calculation on a molar basis, in accordance with Annex 7 of gtr No [xx] concerning the exhaust emission test protocol for Non-Road Mobile Machinery (NRMM), is permitted with the prior agreement of the type approval authority.
Коригиране за преминаване от сухо към влажно състояние
Dry/wet correction
Ако емисиите се измерват на суха база, то измерената концентрация се преобразува към влажна база съгласно следната формула:
If the emissions are measured on a dry basis, the measured concentration shall be converted to a wet basis according to the following equation:
е сухата концентрация в ppm и обемни проценти;
is the dry concentration in ppm or per cent volume
е сухият/влажният корекционен коефициент (kw,a, kw,e или kw,d в зависимост от съответната използвана формула).
is the dry/wet correction factor (kw,a, kw,e, or kw,d depending on respective equation used)
Неразредени отработили газове
Raw exhaust gas
като
with
е влажност на входящия въздух, g вода за kg сух въздух;
is the intake air humidity, g water per kg dry air
е водородното съдържание на горивото, % маса;
is the hydrogen content of the fuel, per cent mass
е моментен масов дебит на горивото, kg/s;
is the instantaneous fuel mass flow rate, kg/s
е моментен масов дебит на сухия входящ въздух, kg/s;
is the instantaneous dry intake air mass flow rate, kg/s
е налягането на водните пари след охладителя, kPa;
is the water vapour pressure after cooling bath, kPa
е общо атмосферно налягане, kPa;
is the total atmospheric pressure, kPa
е азотното съдържание на горивото, % маса;
is the nitrogen content of the fuel, per cent mass
е кислородно съдържание на гориво, % маса;
is the oxygen content of the fuel, per cent mass
е моларното водородно съотношение на горивото;
is the molar hydrogen ratio of the fuel
е концентрацията на сух CO2, %;
is the dry CO2 concentration, per cent
е концентрация на сух CO, %.
is the dry CO concentration, per cent
Формулите (13) и (14) са принципно идентични, като коефициентът 1,008 във формули (13) и (15) представлява приближена стойност на по-точния знаменател във формула (14).
Equations (13) and (14) are principally identical with the factor 1,008 in equations (13) and (15) being an approximation for the more accurate denominator in equation (14).
Разредени отработили газове
Diluted exhaust gas
е концентрацията на CO2 във влажен въздух, %;
is the wet CO2 concentration, per cent
е влажността на разредителя, g вода за kg сух въздух.
is the diluent humidity, g water per kg dry air
е коефициентът на разреждане (вж. точка 8.5.2.3.2).
is the dilution factor (see paragraph 8.5.2.3.2)
Разредител
Diluent
Корекция на NOx за влага
NOx correction for humidity
Тъй като емисиите на NOx зависят от условията на околния въздух, концентрацията на NOx се коригира за влагата на околния въздух с коефициентите, дадени в точка 8.2.1 или 8.2.2.
As the NOx emission depends on ambient air conditions, the NOx concentration shall be corrected for humidity with the factors given in paragraph 8.2.1 or 8.2.2.
Влажността на входящия въздух Ha може да се получи от измерване на относителната влажност, измерване на темепратурата на оросяване измерване на налягането на изпаряване или измерване суха/мокра колба с помощта на общоприетите формули.
The intake air humidity Ha may be derived from relative humidity measurement, dew point measurement, vapour pressure measurement or dry/wet bulb measurement using generally accepted equations.
Двигатели със самовъзпламеняване чрез сгъстяване
Compression-ignition engines
Корекцията за подемната сила на филтъра за прахови частици
Particulate filter buoyancy correction
Теглото на филтъра за вземане на проби се коригира за подемната му сила във въздушна среда.
The sampling filter mass shall be corrected for its buoyancy in air.
Корекцията за подемната му сила зависи от плътността на филтъра за вземане на проби, плътността на въздуха и плътността на калибровъчната тежест на везната и не отчита на подемната сила на самите прахови частици.
The buoyancy correction depends on sampling filter density, air density and the density of the balance calibration weight, and does not account for the buoyancy of the PM itself.
Корекцията за подемна сила се прилага както за тарата на филтъра, така и за брутното теглото на филтъра.
The buoyancy correction shall be applied to both tare filter mass and gross filter mass.
Когато не е известна плътността на материала за направа на филтъра се използват следните плътности:
If the density of the filter material is not known, the following densities shall be used:
покрит с тефлон филтър от стъклени влакна: 2300 kg/m3;
teflon coated glass fiber filter: 2300 kg/m3
покрит с тефлон мембранен филтър: 2144 kg/m3;
teflon membrane filter: 2144 kg/m3
покрит с тефлон мембранен филтър с придържащ пръстен от полиметилпентен: 920 kg/m3.
teflon membrane filter with polymethylpentene support ring: 920 kg/m3
За калибровъчни везни от неръждаема стомана се използва плътност от 8000 kg/m3.
For stainless steel calibration weights, a density of 8000 kg/m3 shall be used.
Когато калибровъчните везни са от друг материал, трябва да се знае плътността му.
If the material of the calibration weight is different, its density shall be known.
е некоригираната маса на пробата от прахови частици, mg;
is the uncorrected particulate filter mass, mg
е плътността на въздуха, kg/m3;
is the density of the air, kg/m3
е плътността на калибровъчната тежест на везната, kg/m3;
is the density of balance calibration weight, kg/m3
е плътността на филтъра за вземане на проба от прахови частици, kg/m3;
is the density of the particulate sampling filter, kg/m3
е температурата на околния на везната въздух, К;
is the air temperature in the balance environment, K
28,836 е моларна маса на въздуха при еталонна влажност (282,5 K), g/mol;
28,836 is the molar mass of the air at reference humidity (282,5 K), g/mol
8,3144 е моларна газова константа.
8,3144 is the molar gas constant
Масата на пробата от прахови частици mp, използвана в точки 8.4.3 и 8.5.3, се изчислява, както следва:
The particulate sample mass mp used in paragraphs 8.4.3 and 8.5.3 shall be calculated as follows:
е коригираната за подемната сила брутна маса на филтъра от прахови частици, mg;
is the buoyancy corrected gross particulate filter mass, mg
е коригираната за подемната сила тара на филтъра за прахови частици, mg.
is the buoyancy corrected tare particulate filter mass, mg
Измерване при разреждане на част от потока и при неразредени отработили газове
Partial flow dilution (PFS) and raw gaseous measurement
Сигналите за моментната концентрация на газообразните компоненти, получени било чрез интегриране по време на цикъла, или чрез събиране на проби в торбичка, се използват за изчисляване на масовите емисии с помощта на умножение с моментния масов дебит на отработилите газове.
The instantaneous concentration signals of the gaseous components are used for the calculation of the mass emissions by multiplication with the instantaneous exhaust mass flow rate.
Масовият дебит на отработилите газове може да се измерва пряко или да се изчисли с използване на методите за измерване на входящия поток на въздуха и горивото, метода на трасирането или измерването на входящия въздух и съотношението между въздуха и горивото.
The exhaust mass flow rate may be measured directly, or calculated using the methods of intake air and fuel flow measurement, tracer method or intake air and air/fuel ratio measurement.
Трябва да се обърне специално внимание на времето на реагиране на различните уреди.
Special attention shall be paid to the response times of the different instruments.
Тези разлики се взимат предвид чрез изравняване на времето на сигналите.
These differences shall be accounted for by time aligning the signals.
За праховите частици сигналите за масовия дебит на отработилите газове се използват за регулиране на системата за разреждане на част от потока така, че да се вземе проба, пропорционална на масовия дебит на отработилите газове.
For particulates, the exhaust mass flow rate signals are used for controlling the partial flow dilution system to take a sample proportional to the exhaust mass flow rate.
Качеството на пропорционалността се проверява с прилагане на регресивен анализ между потока на пробата и потока на отработилите газове в съответствие с точка 9.4.6.1.
The quality of proportionality shall be checked by applying a regression analysis between sample and exhaust flow in accordance with paragraph 9.4.6.1.
Пълната изпитвателна установка е изобразена схематично на фиг. 6.
The complete test set up is schematically shown in figure 6.
Схема за измерване на потока неразредени отработили газове или част от потока
Scheme of raw/partial flow measurement system
Проба от отработилите газове
Exhaust sample
Измерване на поток
Flow measurement
Сигнали за регулиране на системата и изчисляване
Signals for system control and computation
Поток на отработилите газове
Exhaust flow
Въздух за разреждане
Dilution air
Регулиране на потока
Flow control
Система за разреждане на част от потока
Partial flow dilution system
Отработил и газове
Exhaust
Анализатор на отработилите газове
Exhaust gas analyzer
Изчисляване
Computation
Компютърна система
Computer system
≤ макс.
Fuel flow
Поток на входящия въздух
Intake air flow
Определяне на масовия поток отработили газове
Determination of exhaust gas mass flow
За изчисляване на емисиите от неразредените отработили газове и за регулиране на система за разреждане на част от потока е необходимо да се знае масовият дебит на отработилите газове.
For calculation of the emissions in the raw exhaust gas and for controlling of a partial flow dilution system, it is necessary to know the exhaust gas mass flow rate.
За определяне на този дебит може да се използва който и да е от методите, описани в точки 8.4.1.3 — 8.4.1.7.
For the determination of the exhaust mass flow rate, either of the methods described in paragraphs 8.4.1.3 to 8.4.1.7 may be used.
Време на реагиране
Response time
За изчисляване на емисиите, времето на реагиране по който и да е от методите, описани в точки 8.4.1.3 — 8.4.1.7, трябва да е равно на или по-малко от времето на реагиране на анализатора от ≤ 10 s, изисквано в точка 9.3.5.
For the purpose of emissions calculation, the response time of either method described in paragraphs 8.4.1.3 to 8.4.1.7 shall be equal to or less than the analyser response time of ≤ 10 s, as required in paragraph 9.3.5.
С цел регулиране на система за разреждане на част от потока се изисква по-бързо реагиране.
For the purpose of controlling of a partial flow dilution system, a faster response is required.
За системи за разреждане на част от потока с регулиране в реално време се изисква време на реагиране ≤ 0,3 секунди. За системи за разреждане на част от потока с прогнозен контрол, на база предварително записано изпитване, се изисква време на реагиране на системата за измерване на потока отработили газове ≤ 5 секунди, с време на нарастване ≤ 1 секунда. Времето на реагиране на системата се указва от производителя на уреда.
For partial flow dilution systems with online control, the response time shall be ≤ 0,3 s. For partial flow dilution systems with look-ahead control based on a pre-recorded test run, the response time of the exhaust flow measurement system shall be ≤ 5 s with a rise time of ≤ 1 s. The system response time shall be specified by the instrument manufacturer.
Изискванията към комбинираното време на реагиране на системата за измерване на потока отработили газове и системата за разреждане на част от потока са посочени в точка 9.4.6.1.
The combined response time requirements for the exhaust gas flow and partial flow dilution system are indicated in paragraph 9.4.6.1.
Метод на пряко измерване
Direct measurement method
Прякото измерване на моментния поток отработили газове може да се направи посредством системи, като например:
Direct measurement of the instantaneous exhaust flow shall be done by systems, such as:
устройства за диференциално налягане като дюза на потока (вж. за подробности ISO 5167);
pressure differential devices, like flow nozzle, (details see ISO 5167);
ултразвуков дебитомер;
ultrasonic flowmeter;
вихров дебитодомер.
vortex flowmeter.
Взимат се предпазни мерки за избягване на грешки в измерването, които могат да повлияят върху грешките в стойностите на емисиите.
Precautions shall be taken to avoid measurement errors which will impact emission value errors.
Такива мерки включват внимателния монтаж на устройството в изпускателната система на двигателя съгласно препоръките на производителя на уреда и добрата инженерна практика.
Such precautions include the careful installation of the device in the engine exhaust system according to the instrument manufacturers’ recommendations and to good engineering practice.
По-специално действието на двигателя и емисиите не трябва да бъдат повлияни от монтажа на устройството.
Especially, engine performance and emissions shall not be affected by the installation of the device.
Дебитомерите трябва да отговарят на изискванията за линейност от точка 9.2.
The flowmeters shall meet the linearity requirements of paragraph 9.2.
Метод за измерване на дебита на въздуха и на горивото
Air and fuel measurement method
Той включва измерване на въздушния поток и потока на горивото с подходящи дебитомери.
This involves measurement of the airflow and the fuel flow with suitable flowmeters.
Изчисляването на моментния поток на отработилите газове е, както следва:
The calculation of the instantaneous exhaust gas flow shall be as follows:
е моментен масов дебит на отработилите газове, kg/s;
is the instantaneous exhaust mass flow rate, kg/s
е моментен масов дебит на входящия въздух, kg/s;
is the instantaneous intake air mass flow rate, kg/s
Дебитомерите трябва да отговарят на изискванията за линейност от точка 9.2 и едновременно да са достатъчно точни, за да отговарят също на изискванията за линейност на потока на отработилите газове.
The flowmeters shall meet the linearity requirements of paragraph 9.2, but shall be accurate enough to also meet the linearity requirements for the exhaust gas flow.
Метод за измерване чрез трасиране
Tracer measurement method
Той включва измерване на концентрацията на индикаторен газ в отработилите газове.
This involves measurement of the concentration of a tracer gas in the exhaust.
Известно количество инертен газ (напр. чист хелий) се впръсква в потока отработили газове като индикаторен газ.
A known amount of an inert gas (e.g. pure helium) shall be injected into the exhaust gas flow as a tracer.
Газът се смесва и разрежда с отработилите газове, но не реагира в изпускателната тръба.
The gas is mixed and diluted by the exhaust gas, but shall not react in the exhaust pipe.
Концентрацията на газа се измерва в проба от отработилите газове.
The concentration of the gas shall then be measured in the exhaust gas sample.
За да се осигури пълно смесване на индикаторния газ, сондата за взимане на проба от отработили газове се разполага на разстояние 1 m или 30 пъти диаметъра на изпускателната тръба, в зависимост от това кое е по-голямо, след точката за впръскване на индикаторен газ.
In order to ensure complete mixing of the tracer gas, the exhaust gas sampling probe shall be located at least 1 m or 30 times the diameter of the exhaust pipe, whichever is larger, downstream of the tracer gas injection point.
Сондата за вземане на проба може да се разположи по-близо до точката за впръскване, ако пълното смесване се проверява чрез сравнение на концентрацията на индикаторния газ с еталонната концентрация, когато индикаторният газ се впръсква преди двигателя.
The sampling probe may be located closer to the injection point if complete mixing is verified by comparing the tracer gas concentration with the reference concentration when the tracer gas is injected upstream of the engine.
Дебитът на индикаторния газ се задава така, че неговата концентрация при празен ход на двигателя след смесването да става по-малка от пълната скала на анализатора за индикаторен газ.
The tracer gas flow rate shall be set so that the tracer gas concentration at engine idle speed after mixing becomes lower than the full scale of the trace gas analyser.
Дебитът на отработилите газове се изчислява, както следва:
The calculation of the exhaust gas flow shall be as follows:
е дебит на индикаторния газ, cm3/min;
is tracer gas flow rate, cm3/min
е моментна концентрация на индикаторния газ след смесване, ppm;
is the instantaneous concentration of the tracer gas after mixing, ppm
е плътността на отработилите газове, kg/m3 (срвн. таблица 4);
is the density of the exhaust gas, kg/m3 (cf. table 4)
е фонова концентрация на индикаторния газ във входящия въздух, ppm.
is the background concentration of the tracer gas in the intake air, ppm
Фоновата концентрация на индикаторния газ (cb) може да бъде определена чрез усредняване на фоновата концентрация, измерена непосредствено преди и след провеждане на изпитването.
The background concentration of the tracer gas (cb) may be determined by averaging the background concentration measured immediately before the test run and after the test run.
Когато фоновата концентрация е по-малка от 1 % от концентрацията на индикаторния газ след смесване (cmix.i) в максималния поток отработили газове, тя може да се пренебрегне.
When the background concentration is less than 1 per cent of the concentration of the tracer gas after mixing (cmix.i) at maximum exhaust flow, the background concentration may be neglected.
Системата като цяло трябва да отговаря на изискванията за линейност на потока на отработилите газове от точка 9.2.
The total system shall meet the linearity requirements for the exhaust gas flow of paragraph 9.2.
Метод за измерване на въздушен поток и съотношение въздух— гориво
Airflow and air to fuel ratio measurement method
Той включва изчисление на масата на отработилите газове от въздушния поток и съотношението въздух— гориво.
This involves exhaust mass calculation from the air flow and the air to fuel ratio.
Моментният масов дебит на отработилите газове се изчислява, както следва:
The calculation of the instantaneous exhaust gas mass flow is as follows:
стехиометрично съотношение въздух— гориво, kg/kg;
is the stoichiometric air to fuel ratio, kg/kg
коефициентът на моментния излишък на въздух;
is the instantaneous excess air ratio
е концентрацията на влажен CO, ppm;
is the dry CO concentration, ppm
е концентрацията на влажен HC, ppm.
is the wet HC concentration, ppm
Дебитомерът и анализаторите на въздуха трябва да отговарят на изискванията за линейност от точка 9.2 и едновременно да са достатъчно точни, за да отговарят също на изискванията за линейност на потока на отработилите газове от точка 9.2.
Airflowmeter and analysers shall meet the linearity requirements of paragraph 9.2, and the total system shall meet the linearity requirements for the exhaust gas flow of paragraph 9.2.
Ако оборудване за измерване на съотношението въздух— гориво, като например тип циркониев датчик, се използва за измерване на коефициента на излишъка на въздух, то трябва да отговаря на спецификациите от точка 9.3.2.7.
If an air to fuel ratio measurement equipment such as a zirconia-type sensor is used for the measurement of the excess air ratio, it shall meet the specifications of paragraph 9.3.2.7.
Метод на въглеродния баланс
Carbon balance method
Той включва изчисление на масата на отработилите газове от потокa на горивото и газообразните компоненти на отработилите газове, които съдържат въглерод.
This involves exhaust mass calculation from the fuel flow and the gaseous exhaust components that include carbon.
е кислородно съдържание на гориво, % маса;
is the carbon content of the fuel, per cent mass
e концентрацията на влажен CO2 в околния въздух, %;
is the dry CO2 concentration of the intake air, per cent
Определяне на газообразните компоненти
Determination of the gaseous components
Газообразните компоненти в неразредените отработили газове, изпускани от двигателя, който е подложен на техническите изпитвания, се измерват със системи за измерване и взимане на проба, описани в точка 9.3 и допълнение 3.
The gaseous components in the raw exhaust gas emitted by the engine submitted for testing shall be measured with the measurement and sampling systems described in paragraph 9.3 and Appendix 3.
Оценката на данните е описана в точка 8.4.2.2.
The data evaluation is described in paragraph 8.4.2.2.
В точки 8.4.2.3 и 8.4.2.4 са описани две процедури на изчисляване, които са еквивалентни за еталонните горива от допълнение 2.
Two calculation procedures are described in paragraphs 8.4.2.3 and 8.4.2.4, which are equivalent for the reference fuel of Appendix 2.
Процедурата от точка 8.4.2.3 е по-пряка, тъй като използва табулирани стойности на u за съотношението между плътностите на компонент и на отработилите газове.
The procedure in paragraph 8.4.2.3 is more straightforward, since it uses tabulated u values for the ratio between component and exhaust gas density.
Процедурата от точка 8.4.2.4 е по-точна за качества на горивата, които се отклоняват от спецификациите в допълнение 2, но изисква анализ на елементите от състава на горивото.
The procedure in paragraph 8.4.2.4 is more accurate for fuel qualities that deviate from the specifications in Appendix 2, but requires elementary analysis of the fuel composition.
Оценяване на данните
Data evaluation
Съответните данни за емисиите се записват и съхраняват в съответствие с точка 7.6.6.
The emission relevant data shall be recorded and stored in accordance with paragraph 7.6.6.
За изчисляване на масовите емисии на газообразните компоненти графиките на записаните концентрации и на масовия поток отработили газове се изравняват по времето на преобразуване, както е определено в точка 3.1.30.
For calculation of the mass emission of the gaseous components, the traces of the recorded concentrations and the trace of the exhaust gas mass flow rate shall be time aligned by the transformation time as defined in paragraph 3.1.30.
Времето на реагиране на всеки анализатор на газообразни емисии и от системата за масов поток на отработили газове се определя съгласно съответно точки 8.4.1.2 и 9.3.5 и се записва.
Therefore, the response time of each gaseous emissions analyser and of the exhaust gas mass flow system shall be determined according to paragraphs 8.4.1.2 and 9.3.5, respectively, and recorded.
Изчисляване на масовите емисии, основано на таблични стойности
Calculation of mass emission based on tabulated values