natgillin/translations-raw huggingface dataset:
Напречен свободен ход между талигата и корпуса
Transverse play between bogie and body
Монтажен толеранс на пантографа на покрива
Mounting tolerance of the pantograph on the roof.
Напречна гъвкавост на монтажното устройство на покрива
Transverse flexibility of the mounting device on the roof.
Сбор от (хоризонталните) допуски за безопасност, обхващащи няколко произволни явления (j = 1, 2 или 3) за габарита на пантографа
Sum of the (horizontal) safety margins covering some random phenomena (j = 1, 2 or 3) for the pantograph gauge
Долен индекс „a“ се отнася до външната страна на кривата.
Subscript a refers to the outside of the curve.
Долен индекс „i“ се отнася до вътрешната страна на кривата.
Subscript i refers to the inside of the curve.
Основни принципи
Basic principles
Фигура Д.1
Figure E.1
Габарити на пантографа
Pantograph gauges
Обяснение:
Caption:
Y осева линия на коловоза
Y Centre line of the track
Y’ осева линия на пантографа — за получаване на еталонния профил на свободно преминаване
Y’ Centre line of the pantograph — for deriving the free passage reference profile
Y” осева линия на пантографа — за получаване на механичния кинематичен габарит на пантографа
Y” Centre line of the pantograph — for deriving the mechanical kinematic pantograph gauge
1 Профил на пантографа
1 Pantograph profile
2 Еталонен профил на свободната пътека
2 Free passage reference profile
3 Механичен кинематичен габарит
3 Mechanical kinematic gauge
Габаритът на пантографа е спазен само, ако едновременно са спазени механичните и електрически габарити:
The pantograph gauge is only met if the mechanical and electrical gauges are complied with simultaneously:
еталонният профил на свободно преминаване включва дължината на приемателния плъзгач на пантографа и люлеенето на пантографа ep, което се прилага в диапазона до еталонното надвишение или недостиг на надвишение,
the free passage reference profile includes the pantograph collector head length and the pantograph sway ep, which applies up to the reference cant or cant deficiency,
препятствия под напрежение или изолирани такива остават извън механичния габарит,
live and insulated obstacles shall remain outside the mechanical gauge,
неизолирани препятствия (заземени или с потенциал, различен от този на надземната контактна линия) остават извън механичните или електрически габарити.
non-insulated obstacles (earthed or at a potential different from the OCL) shall remain outside the mechanical and electrical gauges.
Фигура Д.1 представя механичните габарити на пантографа.
Figure E.1 shows the pantograph mechanical gauges.
Определяне на ширината на механичния габарит
Determination of the width of the mechanical gauge
Ширината на габарита на пантографа се определя главно от дължината и изместването на разглеждания пантограф.
The width of the pantograph gauge is mainly determined by the length and displacements of the pantograph under consideration.
Освен специфичните явления, явления, сходни с тези на габарита на препятствието, се проявяват в напречните измествания.
Beyond specific phenomena, phenomena similar to those of the obstacle gauge are found in the transverse displacements.
Габаритът на пантографа следва да се разглежда на следните височини:
The pantograph gauge shall be considered at the following heights:
горна височина на проверка h’o,
the upper verification height h’o,
долна височина на проверка h’u.
the lower verification height h’u.
Между тези две височини може да се счита, че ширината на габарита се изменя линейно.
Between those two heights, it can be considered that gauge width varies in a linear way.
Различните параметри са представени във фигура Д.2.
The various parameters are shown in figure E.2.
Методология на изчисление
Calculation methodology
Ширината на габарита на пантографа се определя като сбор от параметрите, посочени по-долу.
The pantograph gauge width shall be determined by the sum of the parameters defined below.
В случай на линия, задвижвана от различни пантографи, следва да се разгледа максималната ширина.
In the case of a line run by various pantographs, the maximum width should be considered.
За долната точка на проверка с h = h'u:
For the lower verification point with h = h'u:
За горната точка на проверка с h = h'o:
For the upper verification point with h = h'o:
ЗАБЕЛЕЖКА i/a = вътрешна/външна страна на крива.
NOTE i/a = inside/outside curve.
За всяка междинна височина h, ширината се определя чрез интерполация:
For any intermediate height h, width is determined by means of an interpolation:
Полудължина bw на дъгата на пантографа
Half-length bw of the pantograph bow
Полудължината bw на дъгата на пантографа зависи от типа на използвания пантограф.
The half-length bw of the pantograph bow depends of the type of pantograph used.
Профилите на пантографа, които трябва да бъдат взети предвид, са определени в ТСОС за CR LOC&PAS, точка 4.2.8.2.9.2.
The pantograph profile(s) to be considered are defined in CR LOC&PAS TSI clause 4.2.8.2.9.2.
Люлеене на пантографа ep
Pantograph sway ep
Люлеенето зависи главно от следните фактори:
The sway mainly depends on the following phenomena:
свободния ход q + w в буксите на осите и между талигата и корпуса,
play q + w in the axle boxes and between bogie and body,
наклона на корпуса, който е взет предвид за железопътното превозно средство (в зависимост от специфичната гъвкавост s0’, еталонното надвишение в крива D’0 и недостига на еталонно надвишение в крива I’0),
the amount of body inclination taken into account by the vehicle (depending on the specific flexibility s'0, the reference cant D’0 and the reference cant deficiency I’0),
монтажния толеранс θ на пантографа на покрива,
the mounting tolerance θ of the pantograph on the roof,
напречната гъвкавост τ на монтажното устройство на покрива,
the transverse flexibility τ of the mounting device on the roof,
разглежданата височина h’.
the height under consideration h’.
Фигура Д.2
Figure E.2
Определяне на ширината на механичния кинематичен габарит на пантографа на различни височини
Determination of the width of the mechanical kinematic gauge of the pantograph at different heights
Y осева линия на коловоза
Y Centre of the track
1 еталонен профил на свободното преминаване
1 Free passage reference profile
2 механичен кинематичен габарит на пантографа
2 Mechanical kinematic pantograph gauge
Допълнителни издавания
Additional overthrows
Габаритът на пантографа има специфично допълнително издаване.
The pantograph gauge has a specific additional overthrows.
В случай на стандартно междурелсие се прилага следната формула:
In case of standard track gauge the following formula applies:
За други междурелсия се прилагат националните правила.
For other track gauges the national rules apply.
Квазистатичен ефект
Quasi-static effect
Тъй като пантографът е инсталиран на покрива, квазистатичният ефект играе важна роля за изчисляване на габарита на пантографа.
Since the pantograph is installed on the roof, the quasi-static effect plays an important role in the calculation of the pantograph gauge.
Този ефект се изчислява от специфичната гъвкавост s0’, еталонното надвишение D’0 и еталонния недостиг на надвишение I’0:
That effect is calculated from the specific flexibility s0’, reference cant D’0 and reference cant deficiency I’0:
ЗАБЕЛЕЖКА Пантографите обикновено се монтират на покрива на захранващия блок, чиято еталонна гъвкавост s0’ обикновено е по-малка от тази на габарита на препятствието s0.
NOTE: Pantographs are normally mounted on the roof of a power unit, whose reference flexibility s0’ is generally smaller than that of the obstacle gauge s0.
Допуски
Allowances
Според определението за габарита трябва да бъдат отчетени следните явления:
According to gauge definition, the following phenomena should be considered:
несиметричност на натоварването,
loading dissymmetry,
напречно изместване на коловоза между две последователни действия по поддръжката,
the transverse displacement of the track between two successive maintenance actions,
изменение на надвишението, възникващо между две последователни действия по поддръжката,
the cant variation occurring between two successive maintenance actions,
трептения, генерирани от грапавини на коловоза.
oscillations generated by track unevenness.
Сборът от горепосочените допускания е обхванат от Σj.
The sum of the abovementioned allowances is covered by Σj.
Определяне на височината на механичния габарит
Determination of the height of the mechanical gauge
Височината на габарита се определя на база на статичната височина hcc на контактния проводник в дадената разглеждана точка.
Gauge height shall be determined on the basis of the static height hcc, of the contact wire at the local point under consideration.
Следните параметри трябва да се вземат предвид:
The following parameters should be considered:
вдигането fs на контактния проводник, генерирано от контактния натиск на пантографа.
the raising fs of the contact wire generated by the pantograph contact force.
Стойността на fs зависи от типа на надземната контактна линия и следва да бъде определена от управителя на инфраструктурата в съответствие с точка 4.2.16.
The value of fs depends on the OCL type and so shall be determined by the Infrastructure Manager in accordance with clause 4.2.16,
вдигането на плъзгача на пантографа поради наклона на плъзгача на пантографа, генериран от неустойчивата контактна точка и износването на накладката на пантографа fws + fwa.
the raising of the pantograph head due to the pantograph head skew generated by the staggered contact point and the wear of the collector strip fws + fwa.
Допустимата стойност на fws е посочена в ТСОС CR LOC&PAS, като fwa. зависи от изискванията за поддръжка.
The permissible value of fws is shown in CR LOC&PAS TSI and fwa. depends on maintenance requirements.
Височината на механичния габарит е дадена в следната формула:
The height of the mechanical gauge is given by the following formula:
Еталонни параметри
Reference parameters
Параметрите за кинематичния механичен габарит на пантографа и за определяне на максималното странично отклонение на контактния проводник са следните:
Parameters for the kinematic mechanical pantograph gauge and for determination of the maximum lateral deviation of the contact wire shall be as follows:
l - според междурелсието,
l - according to track gauge
I0 = 0,066 m и D0 = 0,066 m
I0 = 0,066 m and D0 = 0,066 m
h’o = 6,500 m и h’u = 5,000 m
h’o = 6,500 m and h’u = 5,000 m
Изчисление на максималното странично отклонение на контактния проводник
Calculation of maximum lateral deviation of contact wire
Максималното странично отклонение на контактния проводник се изчислява като се вземе предвид общото движение на пантографа спрямо номиналното положение на коловоза и проводящата дължина (или работен обхват — за пантографи без рогове, направени от проводящ материал), както следва:
The maximum lateral deviation of the contact wire shall be calculated by taking into consideration the total movement of the pantograph with respect to the nominal track position and the conducting range (or working length, for pantographs without horns made from a conducting material) as follows:
bw,c – определено в точка 4.2.8.2.9.1 и 4.2.8.2.9.2 от ТСОС за CR LOC&PAS
bw,c – defined in clause 4.2.8.2.9.1 and 4.2.8.2.9.2 of CR LOC&PAS TSI.
РЕШЕНИЯ ЗА РАЗДЕЛИТЕЛНИ СЕКЦИИ НА ФАЗИТЕ И СИСТЕМИТЕ
PHASE AND SYSTEM SEPARATION SECTION SOLUTIONS
Проектите на разделителни секции на фази са описани в EN50367:2006, приложение А.1.3 (дълга неутрална секция) и в приложение А.1.5 (разделена неутрална секция — припокриванията могат да бъдат заменени от двойни секционни изолатори) или описани във фигури Е.1 или Е.2.
Phase separation section designs are described in EN50367:2006, Annex A.1.3 (long neutral section) and in Annex A.1.5 (split neutral section - the overlaps can be replaced by double section insulators) or described in the Figures F.1 or F.2.
Фигура Е.1
Figure F.1
Разделителна секция с неутрални секционни изолатори
Separation section with neutral section insulators
В случая на фигура Е.1 неутралните секции (d) може да бъдат образувани от неутрални секционни изолатори, а размерите трябва да бъдат следните:
In the case of Figure F.1, the neutral sections (d) may be formed by neutral section insulators and the dimensions shall be as follows:
D ≤ 8 m
D ≤ 8 m
Тази малка дължина гарантира, че вероятността влак да спре в рамките на разделянето на фазите не изисква съответните средства за рестартиране.
This small length ensures that the probability of a train stopping inside the phase separation does not require the adequate means to restart.
Дължината на d трябва да бъде подбрана в съответствие с напрежението на системата, максималната скорост на линията и максималната ширина на пантографа.
The length of d shall be chosen in accordance with the system voltage, maximum line speed and the maximum pantograph width.
Фигура Е.2
Figure F.2
Разделена неутрална секция
Split neutral section
Условия L′ > D + 2 l D < 79 m
Conditions L′ > D + 2 l D < 79 m
Разстоянието, обхващащо три последователни пантографа трябва да бъде по-голямо от 80 m (L′′).
The span covering three consecutive pantographs shall be greater than 80 m (L′′).
Междинният пантограф може да бъде разположен на всяко място в рамките на това разстояние.
The intermediate pantograph may be arranged at any position within this span.
В зависимост от минималното разстояние между два съседни работещи пантографа управителят на инфраструктурата следва да посочи максималната експлоатационна скорост на влака.
Depending on the minimum spacing between two adjacent operating pantographs the infrastructure manager shall state the maximum operating train speed.
Между работещите пантографи не може да съществува електрическа връзка.
No electrical connection may exist between pantographs in service.
ФАКТОР НА МОЩНОСТТА
POWER FACTOR
Настоящото приложение се отнася единствено до индуктивния фактор на мощността и разхода на енергия в диапазона на напрежението от Umin1 до Umax1, дефиниран в EN 50163.
This Annex deals only with inductive power factor and power consumption over the range of voltage from Umin1 to Umax1 defined in EN 50163.
Таблица Ж.1 дава общия индуктивен фактор на мощността λ на един влак.
Table G.1 gives the total inductive power factor λ of a train.
За изчислението на λ се взема предвид само основното напрежение при пантографа.
For the calculation of λ, only the fundamental of the voltage at pantograph is taken into account.
Таблица Ж.1
Table G.1
Общ индуктивен фактор на мощността λ на един влак
Total inductive power factor λ of a train
Моментна мощност на влака P при пантографа
Instantaneous train power P at the pantograph
Линии от категория I и II по ТСОС HS (b)
Category I and II of HS TSI lines (b)
Линии от категория III, IV, V, VI, VII и класически линии по ТСОС
TSI line category III; IV; V;VI; VII and Classical lines
За станции или депа факторът на мощността на основната честота следва да бъде ≥ 0,8 (забележка 1) при следните условия: влакът е в положение на изчакване с изключени тягови двигатели, но всички спомагателни съоръжения работят и черпената активна мощност надвишава 200 kW.
For yards or depot, the power factor of the fundamental wave shall be ≥ 0,8 (NOTE 1) under the following conditions: the train is hotelling with traction power switched off and all auxiliaries running and the active power being drawn is greater than 200 kW.
Изчислението на общия среден λ за едно пътуване на влак, включително спирките, се извършва въз основа на ефективната енергия WP (MWh) и енергията на противодействие WQ (MVArh), получени чрез компютърна симулация на пътуване на влак или измерени при реален влак.
The calculation of overall average λ for a train journey, including the stops, is taken from the active energy WP (MWh) and reactive energy WQ (MVArh) given by a computer simulation of a train journey or metered on an actual train.
a С оглед контролиране на общия фактор на мощността на спомагателния товар на даден влак по време на фазите на движение по инерция, общият среден λ (тягови и спомагателни системи), определен чрез симулация и/или измерване, трябва да бъде по-висок от 0,85 по време на цялото пътуване (типично пътуване между две гари, включително спирания по разписание).
a In order to control the total power factor of the auxiliary load of a train during the coasting phases, the overall average λ (traction and auxiliaries) defined by simulation and/or measurement shall be higher than 0,85 over a complete timetable journey. (typical journey between two stations including commercial stops).
b прилага се по отношение на влакове, които съответстват на ТСОС „Подвижен състав“ HS.
b applicable to trains in conformity with the HS TSI ‘rolling stock’.
По време на рекуперативното спиране е разрешено индуктивният фактор на мощността свободно да се понижава, за да се поддържа напрежението в рамките на границите.
During regeneration, inductive power factor is allowed to decrease freely in order to keep voltage within limits.
ЗАБЕЛЕЖКА 1: Стойности на фактора на мощността над 0,8 водят до по-добри икономически показатели, поради намалена необходимост от осигуряване на стационарни съоръжения.
NOTE 1: Higher power factors than 0,8 will result in better economic performance due to a reduced requirement for fixed equipment provision.
ЗАБЕЛЕЖКА 2: по линии от категории III—VII, за подвижен състав, съществуващ преди публикуването на настоящата ТСОС, управителят на инфраструктурата може да наложи условия, например икономически, експлоатационни, ограничаване на мощността, за приемане на оперативно съвместими влакове, чиито фактор на мощността е по-нисък от стойността, посочена в таблица Ж.1.
NOTE 2: on line categories III to VII, for rolling stock existing before publication of this TSI, the Infrastructure Manager may impose conditions e.g. economic, operating, power limitation for acceptance of interoperable trains having power factors below the value specified in Table G.1.
ПРИЛОЖЕНИЕ З
ANNEX H
ЕЛЕКТРИЧЕСКА ЗАЩИТА: ЗАДЕЙСТВАНЕ НА ГЛАВНИЯ ПРЕКЪСВАЧ НА ВЕРИГАТА
ELECTRICAL PROTECTION: MAIN CIRCUIT BREAKER TRIPPING
Таблица З.1
Table H.1
Действие на прекъсвачите при вътрешна неизправност в рамките на тяговата уредба
Action on circuit breakers at an internal fault within a traction unit
Електрозахранваща система
Power supply system
При поява на някаква вътрешна неизправност в тяговата уредба
When any internal defect fault occurs within the traction units
Последователност на задействане на:
Sequence of tripping for:
Прекъсвача на захранващата линия на подстанцията
Substation feeder circuit breaker
Прекъсвача на тяговата уредба
Traction unit circuit breaker
Незабавно задействане [1]
Immediate tripping [1]
Незабавно задействане
Immediate tripping
Първична част на трансформатора:
Primary side of the transformer:
Задействането е поетапно [2]Вторична част на трансформатора:
Tripping shall be staged [2]Secondary side of the transformer:
DC 750 V, 1500 V и 3000 V
DC 750 V, 1500 V and 3000 V
ЗАБЕЛЕЖКА 1: Новите и модернизирани тягови уредби следва да бъдат оборудвани с високоскоростни прекъсвачи, способни да прекъснат максималния ток на късо съединение за възможно най-кратко време.
NOTE 1 New and modernised traction units should be equipped with high speed circuit breakers capable of breaking the maximum short-circuit current in the shortest possible time.
ЗАБЕЛЕЖКА 2: Незабавно задействане означава, че за висок ток на късо съединение прекъсвачът на подстанцията или влака трябва да работи без умишлено забавяне.
NOTE 2 Immediate tripping means that for high short-circuit current, sub-station or train breaker should operate without introducing intentional delay.
Ако релето на първия етап не действа, тогава релето на втория етап (резервно защитно реле) ще се задейства след около 300 ms.
If the first stage relay does not act, then the second stage relay (back up protection relay) will act about 300 ms later.
За информация, и по последна дума на техниката, с реле на първия етап продължителността на най-високия ток на късо съединение, засечена от прекъсвач на подстанция, е дадена по-долу:
As information, with first stage relay, and by state of the art, duration of the highest short circuit current seen from the sub-station breaker is given hereafter:
За система AC 15000 V-16,7 Hz
For AC 15000 V-16,7 Hz
За система AC 25000 V-50 Hz
For AC 25000 V-50 Hz
За система DC 750 V, 1500 V и 3000 V
For DC 750 V, 1500 V and 3000 V
Задействането на прекъсвача трябва да стане много бързо за висок ток на късо съединение.
The tripping of the circuit breaker should be very rapid for high short-circuits currents.
Доколкото е възможно, прекъсвачът на тяговата уредба трябва да се задейства, за да се опита да избегне задействането на прекъсвача на подстанцията.
As far as possible, the traction unit circuit breaker should trip in order to try to avoid the substation circuit breaker tripping.
Ако мощността при изключване на прекъсвача позволява, задействането трябва да е незабавно.
If breaking capacity of the circuit breaker allows it, then tripping shall be immediate.
Тогава, доколкото е възможно, прекъсвачът на тяговата уредба трябва се задейства, в опит да се избегне задействането на прекъсвача на подстанцията.
Then, as far as possible, the traction unit circuit breaker should trip in order to try to avoid the substation circuit breaker tripping.
СПИСЪК НА ЦИТИРАНИ СТАНДАРТИ
LIST OF REFERENCED STANDARDS
Таблица I.1
Table I.1
Списък на цитирани стандарти
List of referenced standards
Индекс №
Index No.
Цитиран документ
Reference
Съответни точки
BP(s) concerned
Стационарни инсталации. Тягови надземни контактни линии
Railway applications — Fixed installations — Electric traction overhead contact lines
Допустимо токово натоварване, системи с постоянен ток, влакове в състояние на покой (4.2.6),
Current capacity, DC systems, trains at standstill (4.2.6),
височина на контактния проводник (4.2.13.1),
Contact wire height (4.2.13.1),
изменения във височината на контактния проводник (4.2.13.2),
Variation in contact wire height (4.2.13.2),
динамични характеристики и качество на токоприемането (4.2.16),
Dynamic behaviour and quality of current collection (4.2.16),
разделителни секции на системи (4.2.20),
System separation sections (4.2.20),
Част 1: Предписания за защита, свързани с електрическа безопасност и заземяване
Railway applications — Fixed installations — Electrical safety, earthing and bonding — — Part 1: Protective provisions relating to electrical safety and earthing
Средства за защита на подстанции и места на разделяне на секции (4.7.2),
Protective provisions of substations and sectioning locations (4.7.2),
средства за защита на системата на надземната контактна линия (4.7.3),
Protective provisions of overhead contact line system (4.7.3),
средства за защита за обратната токова верига (4.7.4)
Protective provisions of current return circuit (4.7.4)
Част 2: Предписания за защита срещу влиянието на паразитни токове, причинени от постояннотокови тягови железопътни системи
Railway applications — Fixed installations — Electrical safety, earthing and bonding — — Part 2: Protective provisions against the effects of stray currents caused by d.c. traction systems
Разделителни секции на системите (4.2.20)
System separation sections (4.2.20)
Електрическа тяга. Профилни контактни проводници от мед и медни сплави
Railway applications — Fixed installations — Electric traction — Copper and copper alloy grooved contact wires
Материал на контактния проводник (4.2.18)
Contact wire material (4.2.18)
Токоприемни системи. Изисквания за и потвърждаване на измервания на динамичното взаимодействие между пантограф и надземна контактна линия
Railway applications — Current collection systems — Requirements for and validation of measurements of the dynamic interaction between pantograph and overhead
Динамични характеристики и качество на токоприемането (4.2.16)
Dynamic behaviour and quality of current collection (4.2.16)
Токоприемни системи. Потвърждаване чрез симулиране на динамичното взаимодействие между пантограф и надземна контактна линия
Railway applications — Current collection systems — Validation of simulation of the dynamic interaction between pantograph and overhead contact line