mwirth-epo/epo-nmt-datasets huggingface dataset:
Значения в этом диапазоне обеспечивают хороший баланс между достаточным расходом, позволяющим завершать заполнение водяного контура до завершения фазы запуска устройства, и не слишком большими значениями расхода, которые в противном случае могли бы привести к переполнению генератора 102 пара до остановки первого насоса P1.
Values in this range provides a good balance between having a sufficient flow rate making possible to finish the priming of the water circuit before the end of the start-up phase of the device, and not too high values of the flow rate that might have otherwise result in flooding the steam generator 102 before stopping the first pump P1.
Например, если общий объем воды водяного контура составляет приблизительно 20 см3, для первого насоса P1 может быть выбран расход 9 г/мин.
For example, if the total water volume of the water circuit is about 20 cm3, a flow rate of 9 g/mn for the first pump P1 can be selected.
Например, расход воды первого насоса (P1) могут устанавливать путем изменения рабочего цикла активации первого насоса (P1).
For example, the water flow rate of the first pump (P1) may be set by varying the duty cycle of the activation of the first pump (P1).
Предпочтительно, после этапа S7 остановки первого насоса P1 способ дополнительно включает этап S8 перевода устройства в рабочий режим, обеспечивающий возможность любого из следующих режимов:
Preferably, after the step S7 of stopping the first pump P1, the method further comprises a step S8 of setting the device in an operating mode allowing any of the following modes: decreasing the temperature of the first steam generator 102 by starting the first pump P1, and/or delivering a boost of steam by the first steam generator 102 by starting the first pump P1.
Предпочтительно, способ дополнительно включает этап S9 остановки первого насоса P1, если после заданного периода Dmax, начинающегося от указанного этапа S1 начала нагревания генератора 102 пара, указанная по меньшей мере одна скорость снижения температуры генератора 102 пара не превысила указанное определенное пороговое значение TH.
Preferably, the method further comprises comprising a step S9 of stopping the first pump P1, if after a given duration Dmax starting from said step S1 of starting the heating of the steam generator 102, the at least one rate of temperature decrease of the steam generator 102 has not exceeded said certain threshold TH.
Это указывает на потенциальную проблему в устройстве для ухода за одеждой, такую как сломанная трубка для воды или наличие утечки в ней, смещенная трубка для воды, неисправность насоса.
This situation reflects a potential problem in the garment care device such as a water pipe broken or with leaking, water pipe stroked, pump deficient....
В этом случае, остановка первого насоса P1 является предпочтительной.
In that case, it is preferred to stop the first pump P1.
Заданный период Dmax отсчитывается от момента времени t0.
The given duration Dmax is counted from time t0.
Например, Dmax=3 мин.
For example, Dmax = 3 mn.
Предпочтительно, способ дополнительно включает этап S10 перевода устройства в безопасный режим работы после этапа S9 остановки первого насоса P1.
Preferably, the method further comprises a step S10 of setting the device in an operating safe mode after the step S9 of stopping the first pump P1.
- ограничение температуры генератора 102 пара определенной максимальной температурой (например, 150 градусов),
For example, the operating safe mode can be choose among the following: limiting the temperature of the steam generator 102 to a certain maximum temperature (e.g. 150 degrees), not activating the first pump P1 with the goal of reducing the temperature of the steam generator 102.
4 представлена вторая последовательность сигналов при использовании способа в соответствии с изобретением.
Fig.4 depicts a second series of signals when a method according to the invention is used.
3 тем, что первая повышенная температура T1 имеет такое же значение, что и вторая повышенная температура T2, например 150 градусов Цельсия.
Fig.4 differs from Fig.3 is that the first increased temperature T1 has same value has the second increased temperature T2, for example 150 degrees Celsius.
Первый насос P1 запускают намного позже, чем в случае по фиг.
The first pump P1 is started much later than in the scenario of Fig.3.
3. Более конкретно, первый насос P1 в этом случае запускают в момент времени t2.
Indeed, the first pump P1 is here started at time t2.
В целом, это означает наличие меньшего количества доступного времени для завершения заполнения водяного контура водой.
In general, this means that less time will be available to complete the water priming of the water circuit.
Таким образом, это является предпочтительным в случае относительно меньшего объема воды водяного контура, подлежащего заполнению.
This scenario is thus preferred in case of the water volume of the water circuit to prime is relatively smaller.
В формуле изобретения слово «содержащий» не исключает других элементов или этапов, а формы единственного числа не исключают множества.
In the claims, the word "comprising" does not exclude other elements or steps, and the indefinite article "a" or "an" does not exclude a plurality.
- марка материала: углеродистая сталь (стандарт API L80), имеющая предел текучести при растяжении от 80 тыс. фунтов на кв. дюйм (552 МПа) до 95 тыс. фунтов на кв. дюйм (655 МПа).
The main characteristics regarding the material and dimensions of the samples used for this test were as follows. dimensions: 9-5/8[inch], 47[lb/ft] (outer diameter of 244.48 mm, wall thickness of 11.99 mm) material grade: carbon steel (API Standard L80) having the tensile yield strength of 80 ksi (552 MPa) to 95 ksi (655 MPa)
[0025] Здесь в коническом резьбовом соединении PSBF, показанном на фиг.3, коэффициент Tp конусности части 11 наружной резьбы был установлен 5,4%, и коэффициент Tb конусности части 21 внутренней резьбы был установлен 5,7%.
Here, in a PSBF taper threaded joint shown in FIG. 3, the taper ratio Tp of the male thread part 11 was set to 5.4%, and the taper ratio Tb of the female thread part 21 was set to 5.7%.
В параллельном коническом резьбовом соединении, показанном на фиг.4, коэффициент Tp конусности части 11 наружной резьбы и коэффициент Tb конусности части 21 внутренней резьбы были установлены 5,55%.
In a parallel taper threaded joint shown in FIG. 4, the taper ratio Tp of the male thread part 11 and the taper ratio Tb of the female thread part 21 were set to 5.55%.
В PFBS одинарном коническом резьбовом соединении, показанном на фиг.5, коэффициент Tp конусности части 11 с наружной резьбой был установлен 5,7%, а коэффициент Tb конусности части 21 с внутренней резьбой был установлен 5,4%.
In a PFBS single taper threaded joint shown in FIG. 5, the taper ratio Tp of the male thread part 11 was set to 5.7%, and the taper ratio Tb of the female thread part 21 was set to 5.4%.
В двухступенчатом коническом резьбовом соединении PFBS, показанном на фиг.6, коэффициент Tp1 конусности первой области 15 был установлен 5,7%, коэффициент Тр2 конусности второй области 16 был установлен 5,55%, а коэффициент Tb конусности части 21 внутренней резьбы был установлен 5,4%.
In a PFBS two-stage taper threaded joint shown in FIG. 6, the taper ratio Tp1 of the first region 15 was set to 5.7%, the taper ratio Tp2 of the second region 16 was set to 5.55%, and the taper ratio Tb of the female thread part 21 was set to 5.4%.
Дополнительно, х был установлен на 45% от L в части 11 с наружной резьбой, включая первую область 15 и вторую область 16.
Further, x was set to 45% of L in the male thread part 11 including the first region 15 and the second region 16.
[0026] Кроме того, было проведено испытание на скручивание/отсоединение при повторном скреплении и разъединении посредством изготовления образца для каждого из конического резьбового соединения PSBF, параллельного конического резьбового соединения, одинарного конического резьбового соединения PFBS и двухступенчатого конического резьбового соединения PFBS.
Additionally, a make/break test of repeating fastening and unfastening was conducted by making a sample for each of the PSBF taper threaded joint, the parallel taper threaded joint, the PFBS single taper threaded joint, and the PFBS two-stage taper threaded joint.
Можно оценить стойкость к задирному износу посредством теста на скручивание/отсоединение.
It is possible to evaluate the galling resistance by the make/break test.
Основные характеристики, касающиеся материала и размеров образцов, использованных для этого испытания, были следующими.
The main characteristics regarding the material and dimensions of the samples used for this test were as follows.
В этом тесте, крутящий момент при креплении составлял 23,650 (-1,000/+0) [фут-фунтов] (32,065 (-1,356/+0) Нм).
In this test, the torque at the fastening was 23,650 (-1,000/+0) [ft-lbs] (32,065 (-1,356/+0) Nm). dimensions: 7[inch], 35[lb/ft] (outer diameter of 177.8 mm, wall thickness of 12.65 mm) material grade: nickel base alloy having the tensile yield strength of 110 ksi (758 MPa) to 140 ksi (965 MPa)
[0027] В результате испытания на усталость, усталостная прочность одинарного конического резьбового соединения PFBS (см. Фиг.5) было эквивалентно усталостной прочности двухступенчатого конического резьбового соединения PFBS (см. Фиг.6), и усталостная прочность у них была самой высокой.
As a result of the fatigue test, the fatigue strength of the PFBS single taper threaded joint (see FIG. 5 ) was equivalent to the fatigue strength of the PFBS two-stage taper threaded joint (see FIG. 6 ), and the fatigue strengths of these were the highest.
Усталостная прочность конического резьбового соединения PSBF (см. Фиг.3) была самой низкой.
The fatigue strength of the PSBF taper threaded joint (see FIG. 3 ) was the lowest.
В параллельном коническом резьбовом соединении, одинарном коническом резьбовом соединении PFBS и двухступенчатом коническом резьбовом соединении PFBS, которые проявляли высокую усталостную прочность, образовались трещины во впадинах области неполной резьбы в области части с наружной резьбой.
In the parallel taper threaded joint, the PFBS single taper threaded joint, and the PFBS two-stage taper threaded joint, which exhibited the high fatigue strengths, cracks were generated in roots of an incomplete thread region of the male thread part region.
Область неполной резьбы части с наружной резьбой является областью на трубчатой стороне ниппеля.
The incomplete thread region of the male thread part is the region on the tubular side of the pin.
С другой стороны, в коническом резьбовом соединении PSBF, которое показало наименьшую усталостную прочность, образовались трещины из-за концентрации напряжений в угловых участках впадин и опорных сторонах полной области резьбы в области части с наружной резьбой.
On the other hand, in the PSBF taper threaded joint, which exhibited the lowest fatigue strength, cracks were generated due to stress concentration in corner portions of roots and load flanks of a complete thread region of the male thread part region.
[0028] В отличие от этого, в результате испытания на скручивание/отсоединение, количество раз скручивания/отсоединения резьбовых соединений одинарного конического резьбового соединения PFBS (см. Фиг.5) было самым низким.
In contrast, as a result of the make/break test, the number of times of making/breaking of the PFBS single taper threaded joint (see FIG. 5 ) was the lowest.
Количество раз скручивания/отсоединения конического резьбового соединения PSBF (см. Фиг.3) было наибольшим.
The number of times of making/breaking of the PSBF taper threaded joint (see FIG. 3 ) was the highest.
Количество раз скручивания/отсоединения двухступенчатого конического резьбового соединения PFBS (см. фиг.6) было эквивалентно количеству раз скручивания/отсоединения параллельного конического резьбового соединения (см. фиг.4).
The number of times of making/breaking of the PFBS two-stage taper threaded joint (see FIG. 6 ) was equivalent to the number of times of making/breaking of the parallel taper threaded joint (see FIG. 4 ).
В частности, количество раз скручивания/отсоединения двухступенчатого конического резьбового соединения PFBS было в пять раз больше количества раз скручивания/отсоединения одинарного конического резьбового соединения PFBS.
Especially, the number of times of making/breaking of the PFBS two-stage taper threaded joint was five times the number of times of making/breaking of the PFBS single taper threaded joint.
[0029] Из приведенных выше результатов испытаний показано следующее.
From the above test results, the following is shown.
Одинарное коническое резьбовое соединение PFBS демонстрирует превосходную противоусталостную характеристику по сравнению с параллельным коническим резьбовым соединением и коническим резьбовым соединением PSBF.
The PFBS single taper threaded joint exhibits an excellent anti-fatigue performance compared with the parallel taper threaded j oint and the PSBF taper threaded j oint.
Двухступенчатое коническое резьбовое соединение PFBS демонстрирует стойкость к задирному износу, эквивалентную стойкости параллельного конического резьбового соединения, и, кроме того, демонстрирует отличную противоусталостную характеристику по сравнению с параллельным коническим резьбовым соединением и коническим резьбовым соединением PSBF.
The PFB S two-stage taper threaded joint exhibits the galling resistance equivalent to that of the parallel taper threaded joint, and moreover exhibits an excellent anti-fatigue performance compared with the parallel taper threaded joint and the PSBF tape threaded joint.
[0030] Резьбовое соединение, демонстрирующее противоусталостную характеристику и стойкость к задирному износу, эквивалентное таковым у двухступенчатого конического резьбового соединения PFBS (см. Фиг.6) может быть реализовано путем формирования конуса части 11 наружной резьбы в одинарный конус, и формирования конуса части 21 внутренней резьбы в двухступенчатый конус.
A threaded joint exhibiting anti-fatigue performance and galling resistance equivalent to those of the PFBS two-stage taper threaded joint (see FIG. 6 ) may be realized by forming the taper of the male thread part 11 into a single taper, and forming the taper of the female thread part 21 into a two-stage taper.
Однако в этом случае возникают следующие проблемы.
However, the following problems occur in this case.
Участок фаски части с внутренней резьбой увеличивается, что делает невозможным обеспечение достаточной эффективной длины для части с внутренней резьбой.
The chamfer portion of the female thread part is increased, which makes it impossible to secure a sufficient effective length for the female thread part.
Следовательно, когда к резьбовому соединению прикладывается растягивающая нагрузка, возникает тенденция к отсоединению резьбы, так называемое выпрыгивание.
Therefore, when a tensile load is applied to the threaded joint, the phenomenon in which the thread is detached, the so-called jump-out, tends to occur.
Уплотняющая характеристика резьбовой части также ухудшается.
The sealing performance of the thread part is also degraded.
Кроме того, также трудно выполнить нарезание резьбы.
Additionally, it is also difficult to perform threading.
[0031] Резьбовое соединение для стальных труб согласно настоящему раскрытию выполнено на основании вышеизложенных заключений.
The threaded joint for steel pipes according to the present disclosure has been completed on the basis of the above findings.
[0032] Резьбовое соединение для стальной трубы согласно настоящему описанию содержит трубчатый ниппель и трубчатую муфту.
The threaded joint for steel pipes according to the present disclosure includes a tubular pin and a tubular box.
Часть с конической наружной резьбой разделена на первую область на стороне свободного конца ниппеля, и вторую область на трубчатой стороне ниппеля вдоль направления оси трубы.
The taper male thread part is divided into a first region on the free end side of the pin and a second region on the tubular side of the pin along the tube axis direction.
Дискообразная основная часть 310 содержит первый кольцевой участок 320 и второй кольцевой участок 322.
The disk-shaped body 310 comprises a first annular portion 320 and a second annular portion 322.
Первый кольцевой участок 320 и второй кольцевой участок 322 размещаются соосно, т.е., совместно используют общую ось вращения.
The first annular portion 320 and the second annular portion 322 are arranged coaxially, i.e. share a common axis of rotation.
Эта совместно используемая ось вращения соответствует оси A:A вращения, так что каждый кольцевой участок 320, 322 соосно размещается вокруг оси A:A вращения.
This shared axis of rotation corresponds to the rotational axis A:A so that each annular portion 320, 322 is coaxially arranged about the rotational axis A:A. The first annular portion 320 is provided radially outwards from the second annular portion 322.
Первый кольцевой участок 320 может альтернативно называться внешним кольцевым участком 320, а второй кольцевой участок 322 может альтернативно называться внутренним кольцевым участком 322.
The first annular portion 320 may alternatively be referred to as an outer annular portion 320 and the second annular portion 322 may alternatively be referred to as an inner annular portion 322.
Первый кольцевой участок 320 и второй кольцевой участок 322 радиально отделяются границей 324, проходящей по окружности вокруг дискообразной основной части 310 в направлении 50.
The first annular portion 320 and the second annular portion 322 are radially separated by a boundary 324 extending circumferentially around the disk-shaped body 310 along direction 50.
Соответственно, первый кольцевой участок 320, следовательно, радиально проходит между внешней радиальной поверхностью 316 и границей 324, т.е., имеет радиальную протяженность, ограниченную внешней радиальной поверхностью 316 и границей 324.
Accordingly, the first annular portion 320 therefore radially extends between the outer radial face 316 and the boundary 324, i.e. has a radial extent bounded by the outer radial face 316 and the boundary 324.
Аналогично, второй кольцевой участок 322 радиально проходит между внутренней радиальной поверхностью 318 и границей 324, т.е., имеет радиальную протяженность, ограниченную внутренней радиальной поверхностью 318 и границей 324.
Similarly, the second annular portion 322 radially extends between the inner radial face 318 and the boundary 324, i.e. has a radial extent bounded by the inner radial face 318 and the boundary 324.
Согласно настоящему изобретению, радиальная протяженность второго кольцевого участка 322 меньше радиальной протяженности первого кольцевого участка 320.
According to the present example, the radial extent of the second annular portion 322 is smaller than the radial extent of the first annular portion 320.
Дискообразная основная часть 310 содержит первый кольцевой храповик 330 для сцепления с взаимодополняющим храповиком на другом компоненте газовой турбины.
The disk-shaped body 310 comprises a first annular jaw 330 for meshing with a complementary jaw on another gas turbine component.
Первый кольцевой храповик 330 предусматривается на первой осевой поверхности 312.
The first annular jaw 330 is provided on the first axial face 312.
Первый кольцевой храповик 330 содержит множество зубцов 332, выступающих из первой осевой поверхности 312.
The first annular jaw 330 comprises a plurality of teeth 332 projecting from the first axial face 312.
Зубцы 332 располагаются с интервалом, так что углубление 334 определяется между парой соседних зубцов 332.
The teeth 332 are spaced apart so that a recess 334 is defined between a pair of adjacent teeth 332.
Такие зубцы могут быть торцевыми круговыми зубцами для осуществления торцевого зубчатого соединения.
Such teeth may be curvic teeth for effecting a curvic coupling.
Согласно настоящему примеру, каждый зубец 332 является вогнутым, в смысле наличия узкого среднего участка и более широких концов, приводящих в результате к выгнутому углублению 334.
According to the present example, each tooth 332 is concave, in the sense of having a narrow middle portion and wider ends, resulting in a convex recess 334.
Согласно настоящему примеру, первый кольцевой храповик 330 предусматривается в первом кольцевом участке 320.
According to the present example, the first annular jaw 330 is provided in the first annular portion 320.
Напротив, храповик не предусматривается на второй осевой поверхности 314.
By contrast, no jaw is provided on the second axial face 314.
Вторая осевая поверхность 314 дискообразной основной части 310 является практически плоской.
The second axial face 314 of the disk-shaped body 310 is substantially flat.
Дискообразная основная часть 310 определяет множество отверстий 340, проходящих через нее.
The disk-shaped body 310 defines a plurality of apertures 340 extending therethrough.
В частности, каждое отверстие 340 проходит сквозь основную часть 310 в осевом направлении 30, охватывая осевую протяженность основной части 310.
In particular, each aperture 340 extends through the body 310 along the axial direction 30, spanning the axial extent of the body 310.
Множество отверстий 340 содержит центральное отверстие 342, определенное внутренней радиальной поверхностью 318.
The plurality of apertures 340 comprises a central aperture 342 defined by the inner radial face 318.
Центральное отверстие 342 обеспечивает кольцевую дискообразную основную часть 310.
The central aperture 342 provides for an annular disk-shaped body 310.
Согласно настоящему примеру, центральное отверстие 342 является наибольшим отверстием, определенным дискообразной основной частью 310.
According to the present example, the central aperture 342 is the largest aperture defined by the disk-shaped body 310.
Кроме того, радиальная протяженность (или диаметр) центрального отверстия 342 больше радиальной протяженности первого кольцевого участка 320 и/или второго кольцевого участка 322.
Moreover, the radial extent (or diameter) of the central aperture 342 is larger than the radial extent of the first annular portion 320 and/or the second annular portion 322.
Множество отверстий 340 дополнительно содержит первый набор отверстий 344 и второй набор отверстий 346.
The plurality of apertures 340 further comprises a first set of apertures 344 and a second set of apertures 346.
Первый набор отверстий 344 располагается в первом кольцевом участке 320, в то время как второй набор отверстий 346 располагается во втором кольцевом участке 322.
The first set of apertures 344 is located in the first annular portion 320, while the second set of apertures 346 is located in the second annular portion 322.
Согласно настоящему примеру, по меньшей мере, один зубец 332 из множества зубцов 332 располагается между парой соседних отверстий 344 первого набора отверстий 344.
According to the present example, at least one tooth 332 of the plurality of teeth 332 is located between a pair of adjacent apertures 344 of the first set of apertures 344.
Каждый набор отверстий 344, 346 конфигурируется, чтобы принимать штифты для создания штифтового соединения с другими компонентами газовой турбины.
Each set of apertures 344, 346 is configured to receive pins for making a pinned connection with other gas turbine components.
Согласно настоящему примеру, отверстие из первого набора отверстий 344 является большим по сравнению с отверстием из второго набора отверстий 346.
According to the present example, an aperture of the first set of apertures 344 is larger than an aperture of the second set of apertures 346.
Фиг. 6 - это частичный вид в перспективе вала 200 ротора.
Figure 6 is a partial perspective view of the rotor shaft 200.
Вал 200 ротора содержит подшипник 202 вала ротора.
The rotor shaft 200 comprises a rotor shaft bearing 202.
Осевой концевой участок 210 вала 200 ротора определяет кольцевое углубление 220, сконфигурированное для приема наконечника 300 вала ротора.
An axial end portion 210 of the rotor shaft 200 defines an annular recess 220 configured to receive the rotor shaft cap 300.