mwirth-epo/epo-nmt-datasets huggingface dataset:
Патентный документ 4 раскрывает ленту, эффективную при скованности плеча, головной боли, менструальной боли, боли в суставах или мышечной боли.
Patent Document 4 discloses a tape effective for shoulder stiffness, headache, menstrual paint, joint pain, or muscular pain.
Эта лента отличается тем, что она содержит два клейких слоя, а также тем, что она имеет разделительное пространство между первым клейким слоем и вторым клейким слоем на предопределенном расстоянии.
The tape is characterized by containing two adhesive layers, and separating a space between a first adhesive layer and a second adhesive layer in a predetermined distance.
Патентный документ 1: JP-A № 2002-238944
Patent Document
Патентный документ 2: JP-A № 2002-233545
Patent Document 1: JP-A No. 2002-238944 Patent Document 2: JP-A No. 2002-233545 Patent Document 3: JP-A No.
Патентный документ 4: JP-A № 2001-245920
H10-033741 Patent Document 4: JP-A No. 2001-245920
Настоящее изобретение главным образом нацелено на ленточный комплект, способный управлять глубиной стимуляции структурных частей от эпидермиса до дермы и фасции в зависимости от цели.
The present invention mainly aims at providing a taping kit capable of controlling a depth of stimulation to structural parts from the epidermis to the dermis and fascia depending on the purpose.
Настоящее изобретение, во-первых, предлагает ленточный комплект, содержащий: две или более прикрепляемых к телу лент, содержащих по меньшей мере поддающуюся растягиванию подложку и клейкий слой на одной поверхности подложки, которая содержит
The present invention, first, provides a taping kit comprising: two or more tapes to be affixed to the body containing at least a stretchable substrate and an adhesive layer on one surface of the substrate, which comprises a first tape which has a plurality of slits in a longitudinal direction, and a second tape which has a plurality of slits in a longitudinal direction and is overlapped and attached on at least a part of the first tape.
В ленточном комплекте в соответствии с настоящим изобретением разрез в первой ленте может быть обеспечен внутри в продольном направлении, оставляя неразрезанными обе концевые части в продольном направлении.
In the taping kit according to the present invention, wherein the slit in the first tape can be provided inside in the longitudinal direction while leaving both of the end parts in the longitudinal direction.
В ленточном комплекте в соответствии с настоящим изобретением разрез во второй ленте также может быть обеспечен внутри в продольном направлении, оставляя неразрезанными обе концевые части в продольном направлении.
In the taping kit according to the present invention, wherein the slit in the second tape can also be provided inside in the longitudinal direction while leaving both of the end parts in the longitudinal direction.
Ленточный комплект в соответствии с настоящим изобретением может дополнительно содержать третью ленту, которая имеет множество разрезов в продольном направлении и перекрывается и присоединяется по меньшей мере на часть первой ленты и второй ленты.
The taping kit according to the present invention can further comprise a third tape which has a plurality of slits in a longitudinal direction, and is overlapped and attached on at least a part of the first tape and the second tape.
В таком случае разрез в третьей ленте также может быть обеспечен внутри в продольном направлении, оставляя неразрезанными обе концевые части в продольном направлении.
In such a case, the slit in the third tape can also be provided inside in the longitudinal direction while leaving both of the end parts in the longitudinal direction.
Ленточный комплект в соответствии с настоящим изобретением может использоваться для прикрепления к коже на резаную рану.
The taping kit according to the present invention can be used for attaching to the skin after an incision.
Кроме того, настоящее изобретение предлагает способ для присоединения прикрепляемых к телу лент, которые содержат по меньшей мере поддающуюся растягиванию подложку и клейкий слой на одной поверхности подложки, содержащий:
Next, the present invention provides a method for attaching tapes to be affixed to the body, which contains at least a stretchable substrate and an adhesive layer on one surface of the substrate, comprises: a first attaching step in which a first tape, which has a plurality of slits in a longitudinal direction, is attached to an affected part; and a second attaching step in which a second tape, which has a plurality of slits in the longitudinal direction, is overlapped and attached on at least a part of the first tape.
Способ присоединения по настоящему изобретению может применяться к коже после резаной раны.
The attaching method of the present invention can be applied to the skin after an incision.
ПОЛЕЗНЫЕ ЭФФЕКТЫ НАСТОЯЩЕГО ИЗОБРЕТЕНИЯ
Advantageous Effects of the Invention
В соответствии с настоящим изобретением можно управлять глубиной стимуляции частей структуры от эпидермиса до дермы и фасции в соответствии с целью.
According to the present invention, the depth of the stimulation can be controlled to the structure part from the epidermis to the dermis and the fascia according to the purpose.
1] Схематический вид, показывающий внутреннюю структуру кожи, когда одна лента из ленточного комплекта присоединяется к телу.
[ Fig. 1 ] A schematic view showing a skin internal structure when one tape to be affixed to the body in a taping kit is attached to a body.
2] Схематический вид, показывающий внутреннюю структуру кожи, когда две ленты из ленточного комплекта присоединяются к телу.
[ Fig. 2 ] A schematic view showing a skin internal structure when two tapes to be affixed to the body in a taping kit is attached to a body.
[Фиг.
[ Fig. 3 ] A schematic view showing a skin internal structure when three tapes to be affixed to the body in a taping kit is attached to a body.
3] Схематический вид, показывающий внутреннюю структуру кожи, когда три ленты из ленточного комплекта присоединяются к телу.
[ Fig. 4 ] A schematic view when a taping kit 1 according to a first embodiment is attached to a body.
[Фиг.
[ Fig. 5 ] A schematic view before the taping kit 1 according to the first embodiment is attached to a body.
3, 4 и 5 - кривые нагружения, полученные в ходе СПД,
In order to have the required amount of 3- |EPO DP num="8"|
на фиг.
The nature of the invention is explained with drawings. |EPO DP num="9"|
6 - график изменения истинного напряжения при степени деформации 0,2 и 1,1 (в продольном направлении) в зависимости от [Мо]экв.
Fig. 1 and Fig. 2 show the alloys structure in initial condition, Fig. 3, Fig. 4 and Fig. 5 ¨ loading curves obtained during SPF, Fig. 6 ¨ true stress vs. strain curve at strain degree of 0.2 and 1.1 (in longitudinal direction) depending on [Mo]equiv.
Подробное описание и характерные примеры осуществления изобретения.
Detailed Description and Typical Exemplary Embodiment.
В качестве материала для исследования использовали листовые полуфабрикаты толщиной 2 мм.
For investigation purposes sheet semi-products having thickness of 2 mm were used.
Для получения листовых материалов выплавлено шесть опытных сплавов различного химического состава, которые представлены в таблице 1.
To manufacture sheet material six experimental alloys of io various chemical compositions given in Table 1 were melted.
Листовые материалы толщиной 2 мм, изготовленные по известной технологии под сверхпластическую формовку, перед испытанием на сверхпластичность были подвергнуты отжигу при температуре 720°С в течении 30 мин. с последующим охлаждением на воздухе.
2 mm thick sheet materials manufactured against known method of manufacture and intended for superplastic forming, before being tested for superplastic properties, were subject to annealing at a temperature of 720 C during 30 minutes and subsequent air cooling.
После данной обработки из листов в продольном и поперечном направлении были вырезаны образцы под механические испытания на разрыв при комнатной и повышенной температуре, которые затем подвергли стандартным испытаниям при комнатной температуре для определения прочностных, упругих и пластических характеристик.
After said processing is steps were completed, samples were taken from the sheets in longitudinal and transverse direction for tensile strength testing at room and elevated temperatures, then the samples were subject to typical testing at room temperature to determine strength, elastic and plastic properties.
Анализ структуры материалов в исходном состоянии (фиг.
Chemical Composition of Sheet Materials under Investigation Heat Chemical Composition [Al]equiv [Mo]equiv No.
1 и 2) показал, что она близка к равноосной и состоит преимущественно из чередующихся зерен α- и β-фаз, которые выглядят как более темные (α) или светлые (β) составляющие.
0 5.09 4.96 0.24 1.11 0.018 om 5 top 5.18 0.42 5.06 0.01 1.22 0.016 6 bott 0.138 6-53 6.89 5.12 0.38 4.79 0.012 1.13 0.018 om Evaluation of material structure in initial condition (Figure 1 and 5 Figure 2) showed that the structure is similar to equiaxial structure and predominantly consists of alternating grains of a- and 1 - phases that look like darker (cc) or lighter (3) elements.
Следует отметить, что с увеличением в сплаве [Мо]экв объемная доля зерен β-фазы имеет тенденцию к увеличению в структуре от примерного соотношения α/β - 2/1 в сплаве 2 до соотношения приближающегося к 1/1 в сплавах 3,4.
It should be noted that with increase of [Mo]equiv in the alloy, volume fraction of 3-phase grain tends to increase from estimated a/I3 ratio of 2/1 in Alloy 2 up to the value approaching to 1/1 in Alloy 3 and Alloy 4.
Средний размер зерен фаз, измеренный на снимках микроструктур методом секущих, имеет некоторую тенденцию к росту при повышении [Мо]экв и лежит в пределах 2,8-3,8 мкм (минимальный у сплава 2).
Average size of phase grains measured on microstructure photographs by intercept method tends to some increase with the increase of [Mo]equiv. and is within the range of |EPO DP num="11"|
Следует отметить, что в материале 5 зеренная структура в исходном состоянии менее однородна по сравнению с другими опытными сплавами.
It should be noted that grain structure of Material 1 in initial condition is less uniform compared with other experimental alloys.
В материале 1 наблюдаются наряду с равноосными зернами участки из достаточно больших вытянутых зерен.
Besides equiaxed grains, Material 1 demonstrates areas consisting of sufficiently bulk elongated grains.
Можно так же отметить, что морфология β-фазы несколько меняется от сплава к сплаву.
It also can be noted that morphology of 13-phase varies in some way from alloy to alloy.
Если в сплаве 2 с минимальным количеством легирующих элементов β-фаза преимущественно локализована в отдельных объемах между частицами α-фазы, то уже начиная со сплава 5 она имеет определенную связность и кроме зеренного строения имеет форму относительно тонких прослоек между зернами α-фазы.
Alloy 2 has minimum amount of alloying elements and I3-phase is predominantly located as individual groups between a-phase particles; but beginning from Alloy 5 13-phase has definite coherency and besides grain texture it is shaped as relatively thin io layers between a-phase grains.
С увеличением [Мо]экв у материала эти прослойки имеют тенденцию к утолщению.
With [Mojequiv. increase, these layers tend to thickening.
Сравнительный анализ структуры материала в деформированном (рабочая часть) и недеформированном (область головки) состоянии после СПД (при температуре 775°С и скорости деформации 3×10-4 с-1 в продольном направлении листа) показал, что деформация в рабочей части стимулирует некоторый рост зерна по сравнению с практически недеформирующейся головкой и развитию образования конгломератов из зерен α- и β-фаз более сложной формы.
Comparative analysis of material structure in wrought (reduced section) and unwrought (head area) conditions after SPF (at a temperature of 775 C and strain rate of 3x10-4s-1, longwise the sheet) showed that deformation in reduced section induces some grain growth compared with almost unwrought head as well as evolution of conglomerates from a- and 13-phase grains of more complex shapes.
Оценка размера зерен показала, что легирование сильно не сказывается на размере зерна фаз в сплавах с максимальным легированием β-стабилизаторами и оно колеблется в пределах 3.5±0,5 мкм (недеформированная часть), 4±0,5 мкм (деформированная часть).
Evaluation of grain size showed that addition of alloying elements does not significantly affect the size of phase grains in alloys with maximum addition of 13-stabilizers and it ranges between 3.5 0.5 p.m (unwrought section) and 4 0.5 pm (wrought section).
В то же время в сплаве 2 с минимальным содержанием легирующих элементов размер зерна в рабочей части увеличивается практически в 2 раза до 5 мкм и более по сравнению с исходным состоянием.
At the same time in case of Alloy 2 with minimum content of alloying elements, size of grains in reduced section increases almost twice up to 5 m and greater compared with initial condition. |EPO DP num="12"|
Методом микрорентгеноспектрального анализа (МРСА) изучено распределение легирующих элементов между α- и β-фазами в исследуемых материалах в исходном состоянии и после испытания на сверхпластичность продольных образцов в рабочей деформированной части и в области головок, которые представлены в таблицах 2, 3 и 4.
CA 03062762 2019-10-24 By method of electron microprobe analysis (EMPA) distribution of alloying elements between a¨ and 13 ¨phases was examined in the materials under investigation in initial condition and after testing of superplastic properties; the examination was performed on wrought reduced section and heads of longitudinal specimens, the results are given in Tables 2, 3 and 4. |EPO DP num="13"|
Количество диффундирующих легирующих элементов в материале при СПД определяется по формуле:
CA 03062762 2019-10-24 Table 2.
масс. %
Average Chemical Composition of a-phase (% wt.) in Sheet Materials after Various Processing based on EMPA results Initial Condition Alloy Al Ti V Cr Fe Ni Mo 2 4.17 93.00 2.74 0.00 0.10 0.00 0.00 1 5.71 90.79 3.35 0.00 0.15 0.00 0.00 6 5.28 89.48 4.33 0.00 0.65 0.00 0.27 6.03 91.67 2.31 0.00 0.00 0.00 0.00 3 5.45 90.77 3.78 0.00 0.00 0.00 0.00 4 5.54 91.01 3.21 0.00 0.24 0.00 0.00 Reduced Section after SPF in Longitudinal Direction Alloy Al Ti V Cr Fe Ni Mo 2 4.32 93.35 2.22 0.00 0.11 0.00 0.00 1 5.72 91.90 2.25 0.07 0.06 0.00 0.00 6 5.49 91.50 2.80 0.00 0.21 0.00 0.00 5 5.30 91.53 3.01 0.00 0.15 0.00 0.00 3 5.61 91.44 2.77 0.00 0.08 0.00 0.10 4 5.77 91.78 2.29 0.00 0.00 0.00 0.16 Reduced Section after SPF in Transverse Direction Alloy Al Ti V Cr Fe Ni Mo 2 4.47 93.13 2.40 0.00 0.00 0.00 0.00 1 5.58 91.30 2.87 0.05 0.00 0.11 0.09 3 5.79 91.17 2.74 0.00 0.07 0.12 0.12 4 5.79 91.86 2.27 0.00 0.08 0.00 0.00 Specimen Head after SPF in Longitudinal Direction Alloy Al Ti V Cr Fe Ni Mo 2 4.21 92.62 2.99 0.00 0.19 0.00 0.00 1 5.99 91.21 2.51 0.00 0.19 0.09 0.00 6 5.52 91.41 2.71 0.06 0.30 0.00 0.00 5 5.20 89.88 4.22 0.00 0.59 0.11 0.00 3 5.36 91.02 3.19 0.00 0.32 0.11 0.00 4 5.65 91.51 2.51 0.00 0.25 0.08 0.00 Specimen Head after SPF in in Transverse Direction Alloy Al Ti V Cr Fe Ni Mo 2 4.27 93.05 2.40 0.00 0.18 0.00 0.10 1 4.59 89.81 4.64 0.00 0.59 0.26 0.12 3 5.18 90.26 3.93 0.00 0.46 0.00 0.18 4 5.50 91.35 2.87 0.00 0.17 0.00 0.11 |EPO DP num="14"|
Q - количество диффундирующих легирующих элементов в материале при СПД, масс. %.
Average Chemical Composition of r3-phase (% wt.) in Sheet Materials after Various Processing based on EMPA results Initial Condition Alloy Al Ti V Cr Fe Ni Mo 2 3.11 88.17 6.91 0.10 1.73 0.00 0.00 1 3.76 84.87 9.04 0.00 1.85 0.00 0.48 6 3.61 85.65 7.19 0.00 2.66 0.00 0.89 3.72 84.83 8.28 0.64 2.53 0.00 0.00 3 3.54 84.79 8.43 0.12 2.35 0.00 0.79 4 3.65 85.05 7.67 0.16 2.09 0.66 0.74 Reduced Section after SPF in Longitudinal Direction Alloy Al Ti V Cr Fe Ni Mo 2 2.80 87.72 7.74 0.00 1.74 0.00 0.00 1 3.70 84.58 8.90 0.12 2.06 0.00 0.66 6 3.61 84.34 8.43 0.00 2.79 0.08 0.75 5 3.58 85.44 8.16 0.20 2.55 0.07 0.00 3 3.57 84.99 7.96 0.38 2.37 0.00 0.73 4 3.83 84.46 8.15 0.21 1.91 0.75 0.70 Reduced Section after SPF in Transverse Direction Alloy Al Ti V Cr Fe Ni Mo 2 2.72 87.25 7.90 0.00 1.93 0.00 0.20 1 4.00 85.52 7.95 0.00 1.89 0.00 0.64 3 3.99 85.10 7.79 0.29 2.23 0.00 0.61 4 3.81 84.64 8.21 0.13 2.06 0.57 0.59 Specimen Head after SPF in Longitudinal Direction Alloy Al Ti V Cr Fe Ni Mo 2 2.79 88.09 7.15 0.00 1.71 0.00 0.27 1 3.96 86.06 7.53 0.14 1.90 0.00 0.40 6 3.70 85.43 7.70 0.00 2.49 0.14 0.54 5 3.82 86.76 7.58 0.00 1.83 0.00 0.00 3 3.66 85.19 7.97 0.08 2.34 0.00 0.76 4 3.77 85.92 7.13 0.28 1.86 0.36 0.69 Specimen Head after SPF in Transverse Direction Alloy Al Ti V Cr Fe Ni Mo 2 2.99 87.68 7.48 0.00 1.86 0.00 0.00 1 3.74 85.20 9.03 0.00 1.78 0.25 0.00 3 3.39 85.65 7.91 0.17 2.29 0.00 0.60 4 3.67 85.52 7.52 0.10 1.92 0.45 0.82 CA 03062762 2019-10-24 The amount of diffusible alloying elements in the material during SPF is determined from the formula: Q = Z7.11 Am 1 % wt= where: Q ¨ amount of diffusible alloying elements in the material during SPF, % wt. n ¨ amount of alloying elements in the material, I Aml ¨ absolute variation value of alloying element content in 13¨ and io -- a¨ phases, % wt. during SPF process.
n - количество легирующих элементов в материале,
I Am I ¨ is calculated from the formula: lAml = (mfil ¨ mal) ¨ (/02 ¨ ma2), % wt. where: mill ¨ content of alloying element in J3-phase before SPF, % wt., is mi32 ¨ content of alloying element in 3-phase after SPF, % wt., mal ¨ content of alloying element in a-phase before SPF, % wt., ma2 ¨ content of alloying element in a-phase after SPF, % wt.
⎪Δm⎪ - абсолютная величина изменения содержания легирующего элемента в β- и α-фазах, масс. % в процессе СПД.
Included in Table 4 are calculation data related to the amount of alloying elements diffusible during SPF process.
⎪Δm⎪=(mβ1-mα1)-(mβ2-mα2) масс. %
20 Analysis of change in a¨ H 13 ¨phases in wrought sheet materials under investigation demonstrated greater difference in alloying elements content between a¨ H 13¨phases in reduced sections of specimens compared to that in heads of specimens that were not subject to plastic deformation (Tables 2, 3 and 4). |EPO DP num="16"|
mβ1 - содержание легирующего элемента в β-фазе до СПД, масс. %,
CA 03062762 2019-10-24 The obtained EMPA results were also used for assessment of phase volume fraction in the material under superplastic properties test temperature of 775 C and are given in Table 5.
mβ2 - содержание легирующего элемента в β-фазе после СПД, масс. %,
Table 4.
mα1 - содержание легирующего элемента в α-фазе до СПД, масс. %,
Data on specimen tested in longitudinal direction Total difference in Allo variation of alloying Al Ti V Cr Fe Ni Mo elements content between a- and 13- phases 2 -0,10 -1.10 1.36 0.00 0.11 0.00 -0.27..
mα2 - содержание легирующего элемента в α-фазе после СПД, масс. %.
1.84 1 0.01 -2.16 1.63 -0.10 0.28 0.09 0.25 2.36 6 -0.06 -1.18 0.63 0.06 0.39 -0.06 0.21 1.41 5 -0.35 -2.98 1.78 0.20 1.16 0.18 0.00..
В таблице 4 приведены расчетные данные о количестве диффундирующих легирующих элементов в процессе СПД.
3.67 3 -0.34 -0.62 0.40 0.29 0.28 0.11 -0.13 1.55 4 -0.06 -1.72 1.24 -0.07 0.29 0.46 -0.15 2.27 Data on specimen tested in transverse direction Total difference in All variation of alloying o Al Ti V Cr Fe Ni Mo elements content between a- and 13- phases 2 -0.47 -0.51 0.43 0.00 0.25 0.00 0.30..
Анализ изменения составов α- и β-фаз в исследованных листовых материалах после деформации показал, что в рабочей части образцов разница по легирующим элементам между α- и β-фазами больше, чем в области головок образцов, которая не подвергалась пластической деформации (таблица 2, 3 и 4).
1.45 1 -0.73 -1.18 0.69 -0.05 0.70 -0.10 0.68 2.95 3 0.00 -1.46 1.07 0.12 0.33 -0.12 0.07 1.71 4 -0.15 -1.39 1.29 0.02 0.23 0.12 -0.12..
Полученные данные МРСА были так же использованы для оценки объемной доли фаз в материале при температуре проведения испытания на сверхпластичность при температуре 775°С и приведены в таблице 5.
1.93 |EPO DP num="17"|
Кривые нагружения, полученные в ходе испытаний приведены на фиг.
CA 03062762 2019-10-24 Table 5.
3, 4 и 5.
Alloy [Mo]equiv a/13 volume fraction at a temperature of 775 C based on EMPA results obtained after completion of testing in different directions (reduced section). longitudinal transverse average 2 5.19 66/34 70/30 68/32 1 6.03 62/38 62/38 62/38 6 6.89 61/39 61/39 6.93 60/40 60/40 3 7.26 58/42 56/44 57/43 4 7.67 46/54 54/46 50/50 Loading curves obtained during testing are shown in Figures 3, 4 and 5.
Свойства сплавов при сверхпластических испытаниях приведены в таблице 6.
5 Properties of alloys at superplastic testing are given in Table 6.
График изменения истинного напряжения при степени деформации 0,2 и 1,1 (в продольном направлении) в зависимости от [Мо]экв сплава приведен на фиг.
True stress vs. strain curve at strain rate of 0.2 and 1.1 (in longitudinal direction) depending on [Mo]equiv is shown in Figure 6. |EPO DP num="18"|
6.
CA 03062762 2019-10-24 Table 6 True Stress, MPa Structural Longitudinal Transverse Equivalents Alloy Direction Direction Strain Strain Strain Strain Degree Degree Degree Degree [Al]equiv.
3) с минимальным содержанием легирующих элементов фиксируется наиболее нестабильный процесс реализации СПД при 775°C с характерной «волнистостью» кривых растяжения, вызванном образованием плавающей шейки.
0.2 1.1 0.2 1.1 2 25.32 27.25 25.01 28.81 5.54 5.19 1 23.22 29.01 24.88 29.11 6.83 6.03 6 20.81 26.08 20.93 26.37 6.53 6.89 21.77 26.82 21.06 28.72 6.54 6.93 3 21.82 26.52 21.24 26.83 6.39 7.26 4 19.71 26.78 19.32 27.12 6.66 7.67 Material 1 (Figure 3) with the minimum content of alloying elements has the most unstable SPF process at a temperature of 775 C that is 5 -- described by typical waviness of stress-strain curves caused by formation of floating neck.
Причина такого поведения материала при СПД - относительно большое исходное зерно (более 2,5 мкм), которое имеет высокую скорость роста при СПД (до 5 мкм) при неоптимальном соотношении фаз α/β (2/1), что приводит к активизации менее благоприятного для СПФ внутризеренного скольжения взамен оптимальному межзеренному проскальзыванию.
Such material behavior at SPF is attributed to relatively bulk initial grain (over 2.5 [tm) which has high growth rate at SPF (up to 5 pm), at that a/f3 phase ratio (2/1) is not efficient and leads to activation of intragranular sliding which is less preferable for SPF instead of efficient.. intergranular slipping.
В материале 2 (фиг.
Material 2 (Figure 3) has more additions of 13-stabilizers, thus instability of SPF process in form of stress-strain curve waviness |EPO DP num="19"|
3), более легированном β-стабилизаторами, нестабильность процесса реализации СПД, проявляющаяся в виде волнистости кривой растяжения уменьшается по сравнению со сплавом 1 за счет увеличения объемной доли β-фазы в структуре, но при этом не наблюдается заметного упрочнения до степеней деформации 0,6-0,8, вследствие развития динамической рекристаллизации в областях с неполностью проработанной исходной структурой (присутствие вытянутых зерен), чего не наблюдали на других исследованных сплавах.
CA 03062762 2019-10-24 decreases compared with Alloy 1 due to increase in 13¨phase volume fraction in the structure.
В материалах 3, 5, 6 (фиг.
At that no significant hardening is noted in case of strain degree ranging from 0.6 to 0.8, due to evolution of dynamic recrystallization within the areas of incompletely processed structure (presence of elongated grains) and this is not typical for all other alloys subjected to investigation.