mwirth-epo/epo-nmt-datasets huggingface dataset:
前述の構成のいずれも、第１のブラケット２４（５０２）をラックポスト（例えば、第１のポスト２８ａ）にしっかりと又は確実に取り付けるのに役立つ。
Either of the foregoing configurations helps mount the first bracket 24 (502) to a rack post (e.g., the first post 28a) in a secure or reliable manner.
上述の実施形態を通じて本発明を開示してきたが、これらの実施形態は本発明の範囲を制限することを意図したものではない。
While the present invention has been disclosed through the embodiments described above, it should be understood that the embodiments are not intended to be restrictive of the scope of the invention.
出願人が求める特許保護の範囲は、添付の特許請求の範囲によって定義される。
The scope of patent protection sought by the applicant is defined by the appended claims.
血管医学処置の際に使用するための拡張可能な機械装置であって、前記装置は、 ストラットであって、前記ストラットにおいて画定されたアイレットを有し、前記アイレットは少なくとも１つのインデント又はアウトデントを含む幾何学的形状を有する、ストラットと、 前記ストラットの前記アイレット内に固定されたマーカーリベットと、を備える、拡張可能な機械装置。
An expandable mechanical device for use during a vascular medical procedure, the device comprising: a strut having an eyelet defined therein, the eyelet having a geometric shape that includes at least one indent or outdent; a marker rivet secured within the eyelet of the strut.
前記アイレットの前記幾何学的形状は、１つより多くのインデント又はアウトデントを含む、請求項１に記載の拡張可能な機械装置。
The assembled mechanical device according to claim 1, wherein the geometric shape of the eyelet includes more than one indent or outdent.
前記アイレットの前記幾何学的形状は、縦方向軸及び／又は横方向軸に沿って互いの対称の鏡像となったインデント又はアウトデントを含む、請求項２に記載の拡張可能な機械装置。
The assembled mechanical device according to claim 2, wherein the geometric shape of the eyelet comprises indents or outdents that are mirror symmetrical images of one another along a longitudinal axis and/or a lateral axis.
前記アイレットの前記幾何学的形状は、蝶形バンデージ形状、ロケット形状、又はボウタイ形状のうちの１つである、請求項１に記載の拡張可能な機械装置。
The assembled mechanical device according to claim 1, wherein the geometric shape of the eyelet is one of a butterfly bandage shape, a rocket shape, or a bow tie shape.
血管医学処置の際に使用するための拡張可能な機械装置であって、前記装置は、 外面及び外径径方向プロファイルを有するストラットであって、前記ストラットの前記外面に凹部が画定され、前記凹部は径方向内側に延びている、ストラットと、 前記ストラットの前記凹部内に受容かつ固定されたＵ字形マーカーリベットであって、前記ストラットと前記Ｕ字形マーカーリベットの組立体の全体の径方向プロファイルは前記ストラット単独での前記外径径方向プロファイル以下である、Ｕ字形マーカーリベットと、を備える、拡張可能な機械装置。
An expandable mechanical device for use during a vascular medical procedure, the device comprising: a strut having an outer surface and an outer diameter radial profile, a recess defined in the outer surface of the strut and extending radially inward; and a U shape marker rivet received and secured within the recess of the strut, an overall radial profile of an assembly of the strut and the U shape marker rivet being equal or less than the outer diameter radial profile of the strut alone.
前記凹部は、環状溝部、又はウェッジ形状の径方向断面プロファイルを有する角度付き凹部である、請求項５に記載の拡張可能な機械装置。
The expandable mechanical device according to claim 5, wherein the recess is an annular groove or an angled recess having a wedge shape radial cross-sectional profile.
血管医学処置の際に使用するための拡張可能な機械装置であって、前記装置は、 複数のストラットであって、前記複数のストラットのそれぞれにおいてアイレットが画定されている、複数のストラットを備え、前記機械装置の縦方向軸に沿った隣接する前記アイレットの配置は、互いに対して径方向にオフセットされている、拡張可能な機械装置。
An expandable mechanical device for use during a vascular medical procedure, the device comprising: a plurality of struts each having an eyelet defined therein; positioning of adjacent of the eyelets along a longitudinal axis of the mechanical device being radially offset relative to one another.
血管医学処置の際に使用するための拡張可能な機械装置であって、前記装置は、 ストラットであって、前記ストラットにおいて画定されたアイレットを有し、前記アイレットはテーパ状側壁を有する、ストラットと、 前記ストラットの前記アイレット内に固定されたマーカーリベットと、を備える、拡張可能な機械装置。
An expandable mechanical device for use during a vascular medical procedure, the device comprising: a strut having an eyelet defined therein, the eyelet having tapered side walls; and a marker rivet secured within the eyelet of the strut.
前記テーパ状側壁は、少なくとも１つの段のある層を形成している、請求項８に記載の拡張可能な機械装置。
The expandable mechanical device according to claim 8, wherein the tapered side walls form at least one stepped layer.
前記テーパ状側壁は、複数の段のある層を形成している、請求項８に記載の拡張可能な医療用装置。
The expandable medical device according to claim 8, wherein the tapered side walls form multiple stepped layers.
前記マーカーリベットは、前記ストラットの最内径面上のみに張り出し部を形成している、請求項８に記載の拡張可能な医療用装置。
The expandable medical device according to claim 8, wherein the marker rivet forms an overhang only over an innermost diameter surface of the strut.
血管医学処置の際に使用するための拡張可能な機械装置であって、前記装置は、 内部に画定された壁部を有するアイレットを有するストラットであって、前記ストラットの前記壁部の最外上側縁部又は最内下側縁部のうちの少なくとも一方に沿って、面取り部を有する、ストラットを備える、拡張可能な機械装置。
An expandable mechanical device for use during a vascular medical procedure, the device comprising: a strut with an eyelet having walls defined therein; along at least one of an outermost top edge or an innermost bottom edge of the walls of the strut having a chamfer cut.
前記面取り部は、前記アイレットの前記壁部の前記最外上側縁部にある、請求項１２に記載の拡張可能な機械装置。
The expandable mechanical device according to claim 12, wherein the chamfer cut is on the outermost top edge of the walls of the eyelet.
前記面取り部は、前記アイレットの前記壁部の前記最外上側縁部及び前記最内下側縁部にある、請求項１２に記載の拡張可能な機械装置。
The expandable mechanical device according to claim 12, wherein the chamfer cut is on the outermost top edge and the innermost bottom edge of the walls of the eyelet.
血管医学処置の際に使用するための拡張可能な機械装置であって、前記装置は、 ストラットであって、前記ストラットにおいて画定されたアイレットとストラットプロファイルとを有し、前記アイレットはＳ字形を有する、ストラットと、 前記ストラットのＳ字形の前記アイレット内に固定された相補的なＳ字形マーカーリベットと、を備える、拡張可能な機械装置。
An expandable mechanical device for use during a vascular medical procedure, the device comprising: a strut having an eyelet defined therein and a strut profile, the eyelet having an S shape; and a complementary S shape marker rivet secured within the S shape eyelet of the strut.
血管医学処置の際に使用するための拡張可能な機械装置であって、前記装置は、 前記拡張可能な医療用装置の２つの隣接するクラウン間に画定された単一のストラットであって、前記単一のストラットにおいて画定された複数のアイレットのセットを有する、単一のストラットと、 前記セットにおける前記複数のアイレットのそれぞれの中に固定されたマーカーリベットと、を備える、拡張可能な機械装置。
An expandable mechanical device for use during a vascular medical procedure, the device comprising: a single strut defined between two adjacent crowns of the expandable medical device; the single strut having a set of plural eyelets defined therein; and a marker rivet secured within each of the plural eyelets in the set.
前記セットにおける前記複数のアイレットは、連続して互いに重なり合う、請求項１６に記載の拡張可能な機械装置。
The expandable mechanical device according to claim 16, wherein the plural eyelets in the set overlap one another in series.
前記セットにおける前記複数のアイレットは、重なり合うことなく順に直線的に連続して配置されている、請求項１６に記載の拡張可能な機械装置。
The expandable mechanical device according to claim 16, wherein the plural eyelets in the set are arranged in linear series one after the other without overlap.
すなわち、繋ぎ絞り路３３は、ハーフエッチング加工されたプレートで構成される。
The connecting throttle channels 33 are formed in a half-etched plate.
これにより、繋ぎ絞り路３３の深さは帰還絞り路３１の深さと同じになっている。
Thus, the connecting throttle channels 33 and the return throttle channels 31 have the same depth.
このため、繋ぎ絞り路３３と帰還絞り路３１との間に深さ方向の段差が生じることが防止されている。
This prevents formation of a step in a depth direction between a connecting throttle channel 33 and a return throttle channel 31.
また、繋ぎ絞り路３３には帰還マニホールド２３に繋がる連通口３３ａが設けられている。
Each connecting throttle channel 33 has a communication port 33 aconnected to the return manifold 23.
この連通口３３ａは、配列方向に延在する繋ぎ絞り路３３の一方側（図３では右側）に設けられ、第１流路プレート４１における上側部分が積層方向上方に貫通されることで帰還マニホールド２３に繋がっている。
The communication port 33 ais located on one side (a right side in FIG. 3 ) of each connecting throttle channel 33 and is connected to the return manifold 23 by penetrating an upper portion of the first channel plate 41 upward in the stacking direction.
また、連通口３３ａは、繋ぎ絞り路３３の配列方向における紙面上側に配置されている。
The communication port 33 ais located on an upper side in the array direction of each connecting throttle channel 33 in the drawing sheet of FIG. 3.
続いて、図４に示すように、本実施形態の液体吐出ヘッド２０には、ノズルが接続されていないダミー個別流路３５が設けられている。
As shown in FIG. 4, the liquid ejection head 20 in this embodiment includes a dummy individual channel 35 which is not connected to a nozzle.
このダミー個別流路３５は、配列方向の両端に配置された各個別流路６４の外側にそれぞれ設けられる。
The dummy individual channel 35 is located next to a corresponding one of the individual channels 64 located at opposite ends in the array direction.
ダミー個別流路３５は、供給マニホールド２２および帰還マニホールド２３に接続されている。
The dummy individual channel 35 is connected to the supply manifold 22 and to the return manifold 23.
ダミー個別流路３５は、その上流端が供給マニホールド２２に接続され、その下流端が帰還マニホールド２３に接続されているが、個別流路６４と異なる点はノズルが接続されていない点である。
The dummy individual channel 35 is connected, at its upstream end, to the supply manifold 22 and, at its downstream end, to the return manifold 23.
上記のようなダミー個別流路３５の構成は、ノズルが接続されていない点を除いて、個別流路６４の構成と同じである。
The dummy individual channel 35 has the same structure as the individual channels 64 except that the dummy individual channel 35 is not connected to a nozzle.
すなわち、ダミー個別流路３５は、第１連通孔２５、供給絞り路２６、第２連通孔２７、圧力室２８、ディセンダ２９、帰還絞り路３１、および第３連通孔３２を有し、これらはこの順に配置されている。
The dummy individual channel 35 includes a first communication hole 25, a supply throttle channel 26, a second communication hole 27, a pressure chamber 28, a descender 29, a return throttle channel 31, and a third communication hole 32, which are arranged in this order.
ダミー個別流路３５においては、供給マニホールド２２から供給絞り路２６を流れる液体はノズルから吐出されることなく帰還絞り路３１を介して帰還マニホールド２３に回収されて循環する。
In the dummy individual channel 35, liquid flowing from the supply manifold 22 to the supply throttle channel 26 is returned to the return manifold 23 for circulation, without being discharged from a nozzle.
このような構成において、隣り合う個別流路６４の帰還絞り路３１とダミー個別流路３５の帰還絞り路（ダミー個別絞り路）３１とを連通するダミー用繋ぎ絞り路３４が設けられている。
Such a structure includes a dummy connecting throttle channel 34 through which the return throttle channel 31 of the individual channel 64 and the return throttle channel (a dummy individual throttle channel) 31 of the dummy individual channel 35, which are adjacent to each other, communicate with each other.
ダミー用繋ぎ絞り路３４は配列方向に延在している。
The dummy connecting throttle channel 34 extends in the array direction.
ダミー用繋ぎ絞り路３４は、隣り合う帰還絞り路３１同士の流路抵抗が同じになるように連通されている。
Through the dummy connecting throttle channel 34, adjacent return throttle channels 31 communicate with each other so as to have the same channel resistance.
具体的には、ダミー用繋ぎ絞り路３４は、帰還絞り路３１の長手方向の中央よりも他端３１ａ側の部分同士を連通している。
Specifically, through the dummy connecting throttle channel 34, portions of adjacent return throttle channels 31 communicate with each other.
すなわち、ダミー用繋ぎ絞り路３４は、隣り合う帰還絞り路３１の下流端同士を連通している。
In other words, through the dummy connecting throttle channel 34, downstream end portions of adjacent return throttle channels 31 communicate with each other.
ダミー用繋ぎ絞り路３４の流路抵抗は、帰還絞り路３１の流路抵抗以下である。
The dummy connecting throttle channel 34 has a channel resistance less than or equal to the channel resistance of each return throttle channel 31.
ダミー用繋ぎ絞り路３４の流路断面積は、帰還絞り路３１の流路断面積以下である。
The dummy connecting throttle channel 34 has a channel cross-sectional area less than or equal to the channel cross-sectional area of each return throttle channel 31.
本実施形態では、ダミー用繋ぎ絞り路３４の流路断面積は、帰還絞り路３１の流路断面積と同じである。
In this embodiment, the dummy connecting throttle channel 34 and each return throttle channel 31 have the same channel cross-sectional area.
このようなダミー用繋ぎ絞り路３４は、帰還絞り路３１の同プロセスにより形成される。
Such a dummy connecting throttle channel 34 is formed by the same process for the return throttle channels 31.
すなわち、ダミー用繋ぎ絞り路３４は、ハーフエッチング加工されたプレートで構成される。
The dummy connecting throttle channels 34 is formed in a half-etched plate.
これにより、ダミー用繋ぎ絞り路３４の深さは帰還絞り路３１の深さと同じになっている。
Thus, the dummy connecting throttle channel 34 and the return throttle channels 31 have the same depth.
このため、ダミー用繋ぎ絞り路３４と帰還絞り路３１との間に深さ方向の段差が生じることが抑制されている。
This prevents formation of a step in a depth direction between the dummy connecting throttle channel 34 and a return throttle channel 31.
図２に戻り、振動板５５は、第１４流路プレート５４の上に積層されており、圧力室２８の上端開口を覆っている。
Referring back to FIG. 2, the vibration plate 55 is stacked on the 14th channel plate 54 to cover upper openings of the pressure chambers 28.
なお、振動板５５は、第１４流路プレート５４と一体的に形成されていてもよい。
The vibration plate 55 may be integral with the 14th channel plate 54.
この場合、圧力室２８は積層方向に第１４流路プレート５４の下面から窪んで形成される。
In this case, each pressure chamber 28 is recessed from a lower surface of the 14th channel plate 54 in the stacking direction.
この第１４流路プレート５４において圧力室２８よりも上側部分が振動板５５として機能する。
An upper portion of the 14th channel plate 54, which is above each pressure chamber 28, functions as the vibration plate 55.
圧電素子６０は、共通電極６１、圧電層６２および個別電極６３を含み、これらはこの順で配置されている。
Each piezoelectric element 60 includes a common electrode 61, a piezoelectric layer 62, and an individual electrode 63 which are arranged in this order.
共通電極６１は、絶縁膜５６を介して振動板５５の全面を覆っている。
The common electrode 61 entirely covers the vibration plate 55 via the insulating film 56.
圧電層６２は、圧力室２８毎に設けられ、当該圧力室２８に重なるように共通電極６１上に配置されている。
Each piezoelectric layer 62 is located on the common electrode 61 to overlap a corresponding pressure chamber 28.
個別電極６３は、圧力室２８毎に設けられ、圧電層６２上に配置されている。
Each individual electrode 63 is provided for a corresponding pressure chamber 28 and is located on a corresponding piezoelectric layer 62.
この場合、１つの個別電極６３、共通電極６１および両電極で挟まれた部分の圧電層６２（活性部）により、１つの圧電素子６０が構成される。
In this case, a piezoelectric element 60 is formed by an active portion of a piezoelectric layer 62, which is sandwiched by an individual electrode 63 and the common electrode 61.
個別電極６３は、ドライバＩＣに電気的に接続されている。
Each individual electrode 63 is electrically connected to a driver IC.
このドライバＩＣは、図略の制御部から制御信号を受けて、駆動信号(電圧信号)を生成し、個別電極６３に印加する。
The driver IC receives control signals from a controller (not shown) and generates drive signals (voltage signals) selectively to the individual electrodes 63.
これに対し、共通電極６１は、常にグランド電位に保持されている。
In contrast, the common electrode 61 is constantly maintained at a ground potential.
駆動信号に応じて、圧電層６２の活性部が、２つの電極６１，６３と共に面方向に伸縮する。
In response to a drive signal, an active portion of each selected piezoelectric layer 62 expands and contracts in a surface direction, together with the two electrodes 61 and 63.
これに応じて、振動板５５が協働して変形し、圧力室２８の容積を増減する方向に変化する。
Accordingly, the vibration plate 55 corporates to deform to increase and decrease the volume of a corresponding pressure chamber 28.
これにより、圧力室２８に、液体をノズル２１から吐出させる吐出圧力が当該圧力室２８の容積に応じて付与される。
A pressure for liquid ejection from a nozzle 21 is applied to the corresponding pressure chamber 28 depending on its volume.
＜液体の流れ＞ 本実施形態の液体吐出ヘッド２０におけるインク等の液体の流れについて説明する。
Flow of liquid, such as ink, in the ink ejection head 20 in this embodiment will be described.
供給ポート２２ａは図略の供給配管によりサブタンクに接続され、帰還ポート２３ａは図略の帰還配管によりサブタンクに接続されている。
The supply port 22 ais connected to a subtank via a supply conduit (not shown), and the return port 23 ais connected to the subtank via a return conduit (not shown).
このような構成において、供給配管の加圧ポンプおよび帰還配管の負圧ポンプが駆動すると、液体はサブタンクから供給配管を通り、供給ポート２２ａを介して供給マニホールド２２に流入する。
In this structure, when a pressure pump in the supply conduit and a negative-pressure pump in the return conduit are driven, liquid from the subtank passes through the supply conduit into the supply manifold 22, via the supply port 22 a.
この間に液体の一部は個別流路６４に流入する。
Meanwhile, liquid partially flows into the individual channels 64.
液体は、供給マニホールド２２から第１連通孔２５を介して供給絞り路２６に流入し、供給絞り路２６から第２連通孔２７を介して圧力室２８に流入する。
In each individual channel 64, liquid flows from the supply manifold 22, via the first communication hole 25, into the supply throttle channel 26 and further flows from the supply throttle channel 26, via the second communication hole 27, into the pressure chamber 28.
そして、液体は、ディセンダ２９を上端から下端へ積層方向に流れ、ノズル２１に流入する。
Then, liquid flows from an upper end to a lower end of the descender 29 in the stacking direction to enter the nozzle 21.
ここで、圧電素子６０によって圧力室２８に吐出圧力が付与されると、液体はノズル孔２１ａから吐出される。
When the piezoelectric element 60 applies an ejection pressure to the pressure chamber 28, liquid is ejected from a nozzle hole 21 a.
ノズル孔２１ａから吐出されなかった液体の一部は、帰還絞り路３１を流れ、第３連通孔３２を介して帰還マニホールド２３に流入する。
A part of liquid having not been ejected from the nozzle hole 21 aflows through the return throttle channels 31 and enter the return manifold 23 via the third communication holes 32.
また、ノズル孔２１ａから吐出されなかった液体の残部は、帰還絞り路３１を流れる途中で繋ぎ絞り路３３に流れた後、連通口３３ａを介して帰還マニホールド２３に流入する。
The remaining part of liquid having not been ejected from the nozzle hole 21 aflows into the connecting throttle channels 33 while flowing through the return throttle channel 31, and then enter the return manifold 23 via the communication ports 33 a.
そして、第３連通孔３２を介して帰還マニホールド２３に流入した液体、および連通口３３ａを介して帰還マニホールド２３に流入した液体は、当該帰還マニホールド２３内を流れて、帰還ポート２３ａから外部へ排出され、帰還配管を通りサブタンクへ戻る。
Liquid entering the return manifold 23 via the third communication hole 32 and via the communication ports 33 aflows through the return manifold 23, exits from the return port 23 ato an exterior, and returns, via the return conduit, to the subtank.
これにより、ノズル孔２１ａから吐出されなかった液体はサブタンクと個別流路６４との間を循環する。
Thus, liquid having not been ejected from the nozzles 21 acirculates between the subtank and the individual channels 64.
以上説明したように、本実施形態の液体吐出ヘッド２０において、隣り合う帰還絞り路３１同士を連通する繋ぎ絞り路３３を設け、その繋ぎ絞り路３３の流路抵抗が帰還絞り路３１の流路抵抗と同じであるようにした。
As described above, the liquid ejection head 20 in this embodiment includes the connecting throttle channels 33 through each of which adjacent return throttle channels 31 communicate with each other such that the connecting throttle channels 33 and the return throttle channels 31 have the same channel resistance.
すなわち、繋ぎ絞り路３３の流路断面積が帰還絞り路３１の流路断面積と同じであるようにした。
In other words, the connecting throttle channels 33 and the return throttle channels 31 have the same channel cross-sectional area.
これによって、圧電素子６０によって圧力室２８に吐出圧力が付与された際に生じる圧力波が繋ぎ絞り路３３に分散して伝播し易くなると共に流路内で圧力波の反射が起こり難い。
Thus, a pressure wave generated upon application of an ejection pressure to a corresponding pressure chamber 28 is likely to be dispersed into and propagate to the connecting throttle channels 33, and is unlikely to be reflected in the channel This may prevent intensive propagation of the pressure wave, via the return throttle channel 31, to the return manifold 23 which is a common channel.
合成２−比較 合成１で開示されたものと同様の手順に従ったが、ＶＳＡは反応開始時に全て添加した。
Vinyl sulfonic acid sodium salt (VSA) solution 25 wt. % was obtained from Sigma.
５リットルの横向きに配置されたステンレス鋼反応容器に、５．
1H was performed using 45 degree pulse length of 5.05 us, 5 s relaxation delay, 2.3 s acquisition time, 16 K complex points, 7 kHz spectral width and 1500 repetitions.
２３ｋｇの脱イオン水及び２４ｇのＶＳＡ含有水性分散液を投入した。
19F was performed using 45 degree pulse length of 4.44 us, 5 s relaxation delay, 0.695 s acquisition time, 16 K complex points, 23.5 kHz spectral width and 2000 repetitions.
反応容器を攪拌して、温度を約６０℃に上昇させた。
where IEGare normalized integrated intensities of the corresponding endgroup signals, ITOTis the sum of all the normalized integrated intensities of EG and VDF units.
００４ｋｇのパラフィンワックスを投入して、続いて温度を１２２．
A 7.5 liter horizontally disposed stainless steel reactor was charged with 0.004 kg of paraffin wax and then with 5.31 kg of deionized water.
５℃に上昇させた。
The reactor was agitated and temperature was raised to 122.5° C.
反応容器を密封し、パージし、ＶＦ２モノマーを投入して圧力を４４．
The reactor was sealed, purged, and 1,1-difluoroethylene (VF2) monomers were charged to a pressure of about 44.8 bar.
開始剤として、３０ｍＬ量のジ−ｔｅｒｔ−ブチルペルオキシド（ＤＴＢＰ）をまとめて添加した。
The total amount of 30 mL of ditertbutyl peroxide (DTBP) as initiator was added as a whole.
必要に応じてＶＦ２を添加することにより反応容器の圧力を約４４〜４６ｂａｒに維持した。
The reactor pressure was maintained at about 44-46 bar by the addition of VF2as needed.
０ｋｇが反応容器に供給されてから２．
After at least 5% of conversion of the VF2monomers, 12 g of an aqueous dispersion containing VSA was added stepwise (2.0 g each step, for a time of 10 min for each step).
８時間でＶＦ２の供給を停止した。
The feed of VF2was stopped at 3.5 hours, after 1.0 kg had been fed to the reactor.
穏やかな攪拌を維持しながら、反応容器を室温に冷却して通気させた。
Maintaining slow agitation, the reactor was cooled down to room temperature and vented.
こうして得られたラテックス２を放出し、反応容器を水ですすいだ。
Latex 1 thus obtained was discharged and reactor was rinsed by water.
合成３−比較 合成１で開示されたものと同様の手順に従ったが、ＶＳＡは反応開始時に全て添加した。
A procedure similar to that disclosed in Synthesis 1 was followed, but VSA was fully added at the beginning of the reaction.
５リットルの横向きに配置されたステンレス鋼反応容器に、５．
A 7.5 liter horizontally disposed stainless steel reactor was charged with 5.23 kg of deionized water and 24 g of an aqueous dispersion containing VSA.
２３ｋｇの脱イオン水及び１２ｇのＶＳＡ含有水性分散液を投入した。
The reactor was agitated and temperature was raised to about 60° C. The reactor was then charged with 0.004 kg of paraffin wax, and then the temperature was raised to 122.5° C. The reactor was sealed, purged, and VF2monomer was charged to a pressure of about 44.8 bar.
反応容器を攪拌して、温度を約６０℃に上昇させた。
The total amount of 30 mL ditertbutyl peroxide (DTBP) as initiator was added as a whole.
続いて反応容器に０．
The reactor pressure was maintained at about 44-46 bar by the addition of VF2as needed.
００４ｋｇのパラフィンワックスを投入して、続いて温度を１２２．
The feed of VF2was stopped at 2.8 hours, after 1.0 kg had been fed to the reactor.
５℃に上昇させた。
Maintaining slow agitation, the reactor was cooled down to room temperature and vented.
反応容器を密封し、パージし、ＶＦ２モノマーを投入して圧力を４４．
Latex 2 thus obtained was discharged and reactor was rinsed by water.
開始剤として、３０ｍＬ量のジ−ｔｅｒｔ−ブチルペルオキシド（ＤＴＢＰ）をまとめて添加した。
A 7.5 liter horizontally disposed stainless steel reactor was charged with 5.23 kg of deionized water and 12 g of an aqueous dispersion containing VSA.
必要に応じてＶＦ２を添加することにより反応容器の圧力を約４４〜４６ｂａｒに維持した。
The reactor was agitated and temperature was raised to about 60° C. The reactor was then charged with 0.004 kg of paraffin wax, and then the temperature was raised to 122.5° C. The reactor was sealed, purged, and VF2monomer was charged to a pressure of about 44.8 bar.
１．
The total amount of 30 mL ditertbutyl peroxide (DTBP) as initiator was added as a whole.
０ｋｇが反応容器に供給されてから２．
The reactor pressure was maintained at about 44-46 bar by the addition of VF2as needed.
８時間でＶＦ２の供給を停止した。
The feed of VF2was stopped at 2.8 hours, after 1.0 kg had been fed to the reactor.
こうして得られたラテックス３を放出し、反応容器を水ですすいだ。
Latex 3 thus obtained was discharged and reactor was rinsed by water.
合成４ 合成１で開示されたものと同様の手順に従ったが、ＤＴＢＰの添加後にポリ（ビニルスルホン）酸、ナトリウム塩を添加した。
A procedure similar to that disclosed in Synthesis 1 was followed, but poly(vinylsulfonic) acid, sodium salt was added after the addition of DTBP.
３０重量％の固形分、及び約２７０ｎｍ〜３００ｎｍの平均粒径を有するラテックス４が得られた。
Latex 4 having a solid content of 30% by weight and average particles size of around 270 nm-300 nm was obtained.
合成１、２、及び３で得られたポリマーの平均数分子量、平均重量分子量、及び平均粒径を評価し、以下の表１に報告する。
The average number molecular weight, the average weight molecular weight and the average particles size of the polymers obtained in Synthesis 1, 2 and 3 were evaluated and reported in the following Table 1.
実施例１−黄色度指数（ＹＩ） 上記で開示したとおりに各ラテックス１、２（＊）、及び３（＊）から得られた粉末のうち５ｇを、アルミニウム製カップ（直径５０ｍｍ）に注ぎ、２４０℃に予熱したオーブンに入れた。
Example 1—Yellow Index (YI)
１時間後、カップをオーブンから取り出して室温に冷却した。
5 g of powder obtained from each Latex 1, 2(*) and 3(*) obtained as disclosed above, were poured into an aluminum cup (50 mm diameter) and put into a pre-heated oven at 240° C. After 1 hour, the cup was removed from the oven and let cool down to room temperature.
こうして得られた粉末の黄色度指数を、ＡＳＴＭ Ｅ３１３−００“Ｓｔａｎｄａｒｄ ｐｒａｃｔｉｃｅ ｆｏｒ ｃａｌｃｕｌａｔｉｎｇ Ｙｅｌｌｏｗｎｅｓｓ ａｎｄ Ｗｈｉｔｅｎｅｓｓ ｉｎｄｉｃｅｓ ｆｒｏｍ Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔａｌｌｙ Ｍｅａｓｕｒｅｄ Ｃｏｌｏｒ Ｃｏｏｒｄｉｎａｔｅｓ”に従い、Ｇａｒｄｎｅｒ比色計を用いてカップ内で直接測定した。
Yellow Index of the powder thus obtained was measured directly in the cup using a Gardner Colorimeter, according to ASTM E313-00, “Standard practice for calculating Yellowness and Whiteness indices from Instrumentally Measured Color Coordinates”.
評点は０〜１００の範囲内で、０はＹＩ＝０に相当し、１００は暗色で範囲外の試料と見なされた。
Rating was in the range from 0 to 100, wherein 0 corresponded to YI=0, and 100 was assumed for dark, out-of-range, samples.
ＹＩが５０以下である場合、試料は試験に合格し（ＯＫ）、ＹＩ値が５０超である場合、試料は試験に合格しなかった（ＫＯ）。
Samples passed the test (OK) when YI was lower than or equal to 50; samples do not pass the test (KO) when YI value was higher than 50.
結果を以下の表１に報告する。
The results are reported in the following Table 1.
実施例２−粘度 粘度をいわゆる「グラインド分散（Ｇｒｉｎｄ Ｄｉｓｐｅｒｓｉｏｎ）」に基づいてＨｅｇｍａｎゲージ上で評価し、ＫＵ粘度をＢｒｏｏｋｆｉｅｌｄ ＫＵ−２粘度計上で測定した。
Example 2—Viscosity
以下の材料を１Ｌのポリエチレン瓶内に配置した：１３９．
Viscosity was evaluated based on the so-called “Grind Dispersion” on a Hegman gauge, and then KU viscosity was measured on a Brookfield KU-2 viscometer.
９ｇのＰａｒａｌｏｉｄ（商標）Ｂ−４４Ｓ（Ｄｏｗから入手し、トルエン中Ｂ−４４アクリルコポリマーの４０重量％溶液として用いた）、１００ｇの上記で開示したとおりに得られたラテックス１及び２（＊）からの粉末、３００ｇの直径３．
The following materials were placed into a 1 L polyethylene bottle: 139.1 g isophorone, 60.9 g Paraloid™ B-44S (obtained from Dow and used as such: 40 wt. % solution of B-44 acrylic copolymer in toluene), 100 g of powder from Latexes 1 and 2(*) obtained as disclosed above, 300 g of glass beads of diameter 3.4 to 4.0 mm.
５時間振盪して、粉末を完全に分散させた。
The mixture was shaken on a Red Devil paint shaker for 5.5 hours to fully disperse the powder.