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本発明に係る炭素繊維は、アクリロニトリル系重合体から製造されるものであって、高い引張強度、引張弾性率、および伸びなどの機械的物性を維持するとともに、湿式紡糸または乾式紡糸により製造された炭素繊維に比べて価格競争力を向上させることができる利点がある。
Other features and aspects will be apparent from the following detailed description, the drawings, and the claims.
また、本発明に係る炭素繊維は、優れた熱的安定性および電気伝導性を実現することができ、繊維軸方向への結晶性を向上させることができる利点がある。
DETAILED DESCRIPTION OF EMBODIMENTS
以下、実施例を挙げて本発明に係る炭素繊維の製造方法についてより詳細に説明する。
Hereinafter, a method of producing a carbon fiber according to the present invention will be described in more detail with reference to the following exemplary embodiments.
但し、下記実施例は、本発明を詳細に説明するための参照にすぎず、本発明がこれに制限されるわけではなく、種々の形態で実現され得る。
However, the following exemplary embodiments are only reference examples for describing the present invention in detail, and the present invention is not limited thereto and may be implemented in various forms.
また、別に定義されない限り、全ての技術的用語および科学的用語は、本発明が属する当業者の１つにより一般に理解される意味と同様の意味を有する。
In addition, unless otherwise defined, all technical terms and scientific terms have the same meanings as commonly understood by those skilled in the art to which the present invention pertains.
本願における説明で用いられる用語は、特定の実施例を効果的に述べるためのものであって、本発明を制限しようとする意図ではない。
The terms used herein are only for effectively describing a certain example rather than limiting the present invention.
本明細書の用語「アルキレン」は、炭素および水素原子のみで構成された飽和炭化水素から誘導された２価の有機ラジカルを意味する。
The term "alkylene" used herein refers to a divalent organic radical derived from a saturated hydrocarbon consisting of carbon and hydrogen atoms only.
本明細書の用語「紡糸繊維」は、溶融紡糸後に巻き取って得られた紡糸繊維を意味し、「プレカーサー紡糸繊維」は、安定化・炭化繊維になる前の、延伸された繊維を意味する。
The term "precursor spun fiber" refers to a drawn fiber before being a stabilized and carbonized fiber.
上記の目的を達成するための本発明は、炭素繊維の製造方法に関する。
The present invention for achieving the above object relates to a method of producing a carbon fiber.
本発明を具体的に説明すると、次のとおりである。
The present invention will be described below in detail.
本発明に係る炭素繊維の製造方法は、ａ）アクリロニトリル系重合体溶液を、沸点が１８０〜２１０℃のグリコール系化合物を含むグリコール系化合物溶液に投入し、アクリロニトリル系重合体を沈殿させるステップと、ｂ）前記アクリロニトリル系重合体を溶融紡糸して紡糸繊維を得るステップと、ｃ）前記紡糸繊維を安定化および炭化して炭素繊維を得るステップと、を含む。
A method of producing a carbon fiber according to the present invention includes: a) adding an acrylonitrile-based polymer solution to a solution containing a glycol-based compound having a boiling point of 180 to 210°C to precipitate an acrylonitrile-based polymer; b) melt spinning the acrylonitrile-based polymer to obtain a spun fiber; and c) performing stabilization and carbonization on the spun fiber to obtain a carbon fiber.
従来のアクリロニトリル系重合体は、溶融点が重合体の分解温度よりも高い値を有するため、溶融紡糸が不可能であった。
An acrylonitrile-based polymer according to the related art has a melting point higher than a decomposition temperature thereof, and is thus impossible to be melt spun.
そのため、アクリロニトリル系重合体から炭素繊維を製造するためには、湿式紡糸または乾式紡糸のみにより製造するしかなかった。
For this reason, a carbon fiber has been produced from the acrylonitrile-based polymer only by wet spinning or dry spinning.
図６及び図７に表わすツールの補剛アームの、上方から見た斜視図である。 
The tool may comprise the same number of cylinders than of above cited fingers, preferably at least three cylinders, better six cylinders.
図６及び図７に表わすツールの補剛アームの、下方から見た斜視図である。 
A further object of the invention relates to a method for anchoring a pile in a foundation hole, in particular a foundation hole drilled in subsea soil, with a system as defined above, comprising: a) introducing the tubular sleeve of the (anchor) pile in the foundation hole, with the expandable structure mounted on the sleeve in an inactive configuration, b) expanding with the tool the expandable structure to immobilize the pile in the foundation hole, c) leaving a cement or other binder introduced in the foundation hole to set, d) removing the tool after setting of the cement or other binder.
図６及び図７に表わすツールの圧力パッド単独の、ツールの外側から見た斜視図である。 
Preferably, the tool is introduced in the tubular sleeve in a retracted state, the method comprising between a) and b) an expansion of the tool to clamp the latter in the tubular sleeve.
図６及び図７に表わすツールの圧力パッド単独の、ツールの内側から見た斜視図である。 
The clamping may result from an expansion of the tool inside the tubular sleeve.
ツールのクラウン要素を展開可能構造体のピンに対して位置決めすることを表わす発展形態である。 
As a result of operation of the tool, the expandable structure contacts in the expanded state the inner surface of the foundation hole.
ツールのクラウン要素を展開可能構造体のピンに対して位置決めすることを表わす発展形態である。 
The contact pressure may then be raised while keeping the pile into position.
管状スリーブを基礎穴の内側に部分的に保持することを表わす斜視図である。 
Then the concrete or other binder is introduced between the outside of the tubular sleeve and the inner surface of the foundation hole.
管状スリーブを基礎穴の内側に部分的に保持することを表わす斜視図である。 
In a variant, the expandable structure contacts in the expanded state a tubular casing extending in the foundation hole between the tubular sleeve and the inner surface of the foundation hole, concrete or other binder being introduced between the tubular sleeve and the casing and between the casing and the inner surface of the foundation hole.
ツールをスリーブに導入することを表わす。 
Then, after setting of the cement or other binder used to fix the casing in the foundation hole, the tool is removed, the pile is inserted into the casing and the tool is brought back into the pile.
本発明におけるシステムによってジャケット脚部を従動パイルに係留することを表わす。
BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS
図１及び図２は、例えばモノパイルやマルチパイル構造体の一のパイルのようなパイルの管状スリーブに挿入する前における、本発明の例示的なツール１を表わす。
Figure 1 is perspective side view of an example of tool in accordance with the present invention, Figure 2 is a perspective top view of the tool of Figure 1, Figure 3 is a partial view of a tubular sleeve of a pile with an example of expandable structure in accordance with the invention, Figure 4 illustrates cooperation of the tool with the expandable structure when the tool is in place in the tubular sleeve, and Figures 5A to 5G is a schematic sequence of operation of the tool.
ツール１は、管状スリーブの内側においてツール１を保持するように構成されているクランプ機構１０を備えている。
Figures 1 and 2 show an example of a tool 1 in accordance with the present invention, before insertion in a tubular sleeve of a pile.
クランプ機構１０は、クランプ機構１０が管状スリーブに収縮状態で挿入可能とされるようにツール１を径方向に展開させることができる。
The tool 1 comprises a clamping mechanism 10 configured for clamping the tool 1 inside the tubular sleeve.
クランプ機構１０は、所定位置に位置する場合に、状スリーブを堅固に係止するように展開し、管状スリーブの内部に固定される。
This mechanism 10 allows a radial expansion of the tool so that it can be inserted in the tubular sleeve in a retracted state and expand when in place so as to firmly engage the tubular sleeve and become immobilized within the tubular sleeve.
図４に最良に表わすように、クランプ機構１０は、ツール１の長手方向軸線に対して平行に延在している複数のコラム１１、例えば３つのコラム１１と、コラム１１に沿って滑動可能とされる頂部プラットフォーム１２及び底部プラットフォーム１３とを備えている。
As can best be seen in Figure 4, the clamping mechanism comprises a plurality of columns 11, for example three columns, extending parallel to a longitudinal axis X of the tool 1, and top 12 and bottom 13 platforms that can slide along the columns 11.
ツール１は、頂部プラットフォーム１２と底部プラットフォーム１３との間における中間位置に配置されており、コラム１１が、頂部プラットフォーム１２及び底部プラットフォーム１３を貫通して延在している。
The tool 1 comprises a core member 20 situated half the way between the top and bottom platforms and through which the columns 11 extend.
コラム１１は、コラム１１を平行に保持している頂底端部部材３９において終端している。
The columns 11 are fixed at their ends to top and bottom end members 39 that hold them parallel.
頂部プラットフォーム１２は、垂直方向シリンダ１５を介してコア部材２０に接続されており、底部プラットフォーム１３は、垂直方向シリンダ１６を介してコア部材２０に接続されている。
The top platform 12 is connected to the core member 20 via vertical cylinders 15 and the bottom platform 13 is connected to the core member 20 via vertical cylinders 16.
垂直方向シリンダ１５，１６は、所望の力を発生させることができる任意の種類のシリンダである。
Cylinders 15 and 16 may be any kind of cylinders capable of generating the desired force.
垂直方向シリンダ１５，１６は、好ましくは液圧式シリンダとされる。
Hydraulic cylinders are preferred.
２つの垂直方向シリンダ１５、好ましくは３つの垂直方向シリンダ１５と、２つの垂直方向シリンダ１６、好ましくは３つの垂直方向シリンダ１６とが配設されている。
There may be two, preferably three, cylinders 15 and two, preferably three, cylinders 16.
アーム１７は、一方の端部において頂部プラットフォーム１２に回動可能に接続されており、他方の端部において連結部材１８に回動可能に接続されている。
Arms 17 are articulated at one end to the top platform 12 and at the opposite end to junction members 18.
アーム１９は、一方の端部において底部プラットフォーム１３に回動可能に接続されており、他方の端部において連結部材１８に回動可能に接続されている。
Arms 19 are articulated at one end to the bottom platform 13 and at their opposite end to the junction members 18.
本発明は、互いに内側に配置されている、媒質流のための円周方向で閉じている少なくとも２つの管プロファイルを有し、且つ、内側に配置されている熱伝導構造を有する、環状熱交換器に関する。
The invention relates to an annular heat exchanger comprising at least two circumferentially enclosed tube profiles arranged inside each other for media flow and having a thermal conductive structure arranged inside.
互いに内側に配置されている、媒質流のための少なくとも２つの管を備える熱交換器が、「チューブインチューブ」熱交換器と呼ばれることがある。
Heat exchangers comprised of at least two tubes for media flow arranged inside each other are sometimes referred to as "tube-in-tube" exchangers.
「チューブインチューブ」熱交換器内の管は２つの主要な機能を有し、即ち、媒質を分離し、これと同時に、熱交換表面としての役割を果たす。
The tube in "tube-in-tube" exchangers has two principal functions - it separates the media and at the same time serves as a heat-exchange surface.
媒質から熱交換器材料への熱対流が熱の交換のために決定的に重要であるが、一方、単に管壁による熱伝導は最小限の度合いで生じるだけである。
Thermal convection from the media to the heat exchanger material is decisive for the exchange of heat, while thermal conduction is present to a minimal extent, just by the tube wall.
熱交換表面の増大が熱交換器のアウトプットを増大させる。
Increasing the heat exchange surface increases the output of the heat exchanger.
「チューブインチューブ」熱交換器では、管の長さが、熱交換表面を増大させるために増大させられる必要がある。
In the "tube-in-tube" exchanger the tube length needs to be increased to increase the heat-exchange surface.
管が同時に媒質を分離するので、熱交換表面全体が、媒質の圧力と媒質の圧力差とに耐えるような壁厚さを持たなければならない。
As the tube separates the media at the same time, the entire heat exchange surface must have such a wall thickness to withstand the pressures of the media and their pressure difference.
このことが、こうした熱交換器の重量とサイズを非常に大きなものにする。
This makes the weight and size of such exchangers very large.
熱交換表面は、フィン形成によって増大させられることが可能である。
The heat exchange surface can be increased by finning.
フィンは管の一部分であり、及び、数ミリメートルの厚さを有する。
The fins are part of the tube and have a thickness on the order of mm.
この場合には、熱対流と熱伝導の両方が部分的に存在しているが、しかし、熱対流が依然として決定的に重要である。
In this case, both thermal convection and thermal conduction are partly present, but thermal convection is still decisive.
フィン取り付け（熱交換表面の増大）が、内側又は外側において、片側だけで使用される。
Finning (increasing of the heat exchange surface) is used unilaterally - inside or outside.
最小の熱交換器重量で最大の出力を実現するために、媒質を分離する壁の厚さを減少させるための努力が行われているが、この減少は、特に高い圧力又は異なる圧力を有する媒質の場合に、技術的な制約によって限定されている。
To achieve maximum output with a minimum exchanger weight, there is an effort to reduce the thickness of the wall separating the media, which is restricted by technological limits especially if media having high or different pressures are concerned.
これに加えて、こうした薄い壁が、例えばプレート交換器の場合にはんだ付け又は溶接によって、何らかの方法で接合されなければならない。
In addition, these thin walls need to be joined in a way - e.g. by soldering or welding in the case of plate exchangers.
これは、同様に、ある程度の技術的制約を有する。
This has certain technological limits as well.
フィンの形状を有する熱交換表面で充たされている交換器のための管が、特許文献１から知られている。
A tube for exchangers according to the preamble of claim 1, filled with a heat-exchange surface having the shape of fins is known from the patent US6533030.
さらに、ハニカム形の構造で充たされている熱交換器が知られている。
Further, heat exchangers are known that are filled with a honeycomb-shaped structure.
特許文献２及び特許文献３が、一例として挙げられることが可能である。
The Japanese patents JPH02150691 and JPS62288495 can be mentioned as an example.
さらに、例えばＫＡＳＳＴ社によって製造されている回転再生式熱交換器（ｒｏｔａｒｙ ｒｅｇｅｎｅｒａｔｉｖｅ ｈｅａｔ ｅｘｃｈａｎｇｅｒ）が知られており、この熱交換器は、復水器の原理を使用し、及び、このことは、こうした熱交換器が周期的に充填され、及び、熱交換表面の充填部分が、より低い温度を有する場所に向けられた後に、熱交換表面が再び排出させられるということを意味する。
Further, rotary regenerative heat exchangers made e.g. by the company KASST are known, which use the condenser principle, which means that they are cyclically charged and after the charged part of the heat exchange surface is turned to a place with a lower temperature they are discharged again.
これは、技術的な観点から見て、「チューブインチューブ」熱交換器の機能原理とは全く異なる機能原理である。
This is quite a different functional principle from that of "tube-in-tube" exchangers from the technical point of view.
本発明の目的が、著しい重量削減と熱交換器の出力増大とを実現するように、既知の「チューブインチューブ」熱交換器を改良することである。
The object of the invention is to adapt known "tube-in-tube" exchangers to achieve a considerable weight reduction and an increase of the exchanger output.
上記の目的が、本発明による、互いに内側に配置されている、媒質流のための円周方向で閉じている少なくとも２つの管プロファイルを備え、且つ、内側に配置されている熱伝導構造を有する、環状熱交換器によって実現され、この環状熱交換器の原理が、熱伝導構造が、互いの上に載っている螺旋状に密着巻き付けされた１対のバンド（ｈｅｌｉｃａｌｌｙ ｔｉｇｈｔｌｙ ｗｏｕｎｄ ｐａｉｒ ｏｆ ｂａｎｄｓ）を備え、及び、このバンド対の第１のバンドが滑らかであり、且つ、他方のバンドが、流路を形成するように、巻き付け方向に対して横断方向に波形を付けられているということである。
The said object is achieved through an annular heat exchanger comprising at least two circumferentially enclosed tube profiles arranged inside each other for media flow and having a thermal conductive structure arranged inside according to the invention, the principle of which is that the thermal conductive structure comprises a helically tightly wound pair of bands lying on each other, the first band being smooth, the other band being corrugated transversally to the winding direction to create flow channels.
本発明の利点が、標準的な熱交換器では、熱交換表面として機能するそれぞれの管プロファイルによって個別的な熱伝導構造が互いに分離させられているが、本発明の熱交換器では、この管プロファイルが主に媒質セパレーター（ｍｅｄｉａ ｓｅｐａｒａｔｏｒ）として機能するということである。
An advantage of the invention is that the individual thermal conductive structures are separated from each other by the respective tube profiles which work as a heat exchange surface in standard exchangers, but in the inventive exchanger they predominantly act as media separators.
管プロプロファイルは、本来的に熱交換表面を形成せずに、媒質を分離する熱交換器の部品を形成し、したがって、管プロファイルは、それぞれの圧力差に合わせてサイズ決定されることが可能であり、及び、本発明による熱交換器は、媒質のあらゆる圧力差に関して使用されることが可能である。
The tube profiles do not primarily form a heat exchange surface, but a piece of the exchanger that separates the media so the tube profiles can be sized to the respective pressure difference and the exchanger according to the invention can be used for almost any media pressure difference.
熱伝導構造が、媒質圧力に無関係に数十マイクロメートルの厚さを有することが可能であり、且つ、既知の熱交換器のフィン付き管における壁の厚さとおそらくはフィンの厚さとが、数ミリメートルであり、即ち、２桁厚いので、本発明による熱交換器の重量は同じ出力の場合に著しく軽量である。
Since the thermal conductive structure can have a thickness of tens of micrometers regardless of the media pressures while the thickness of the wall and possible fins in finned tubes of known exchangers is on the orders of millimeters, i.e. 2 orders thicker, the weight of the exchanger according to the invention is considerably lower at the same output.
複数の管プロファイルは、原理的に、任意の横断面、特に円形、楕円形、又は、長方形の横断面を有することが可能である。
The tube profiles can have in principle any cross-section, especially circular, oval, or rectangular.
熱伝導構造が複数の管プロファイル内を完全に充たすことが好ましい。
The thermal conductive structure preferably fills the tube profiles completely.
内側プロファイルの区域内における熱伝導構造の設計の詳細を示す。 
Brief Description of Drawings
本発明による環状熱交換器の他の実施形態を示す。 
Fig. 1 schematically shows a cross-section of the first example of an annular heat exchanger according to the invention.
本発明による環状熱交換器の更に他の実施形態を示す。 
Fig. 2 shows a detail of the design of the thermal conductive structure in the area of the inner profile.
本発明による環状熱交換器の更に他の実施形態を示す。 
Figs. 3, 4, 5 and 6 show other embodiments of annular heat exchanger according to the invention.
本発明による環状熱交換器の更に他の実施形態を示す。 
Description of preferred embodiments
図１による環状熱交換器の一実施形態が、媒質流のための同中心に配置された３つの管プロファイル、即ち、外側プロファイル１と、内側プロファイル２と、中央プロファイル７とを備える。
An embodiment of an annular heat exchanger according to Fig. 1 comprises three concentrically arranged tube profiles for media flow, namely the outer profile 1, inner profile 2 and central profile 7.
これらのプロファイル１、２、７の相互間の中間空間が、互いの上に載っている厚さ０．
In this embodiment, the tube profiles 1, 2, 7 consist of tubes with a circular cross-section The intermediate spaces between these profiles 1, 2, 7 are completely filled with a thermal conductive structure 3 that is composed of a helically tightly wound pair of bands 4, 5 of aluminum sheet with the thickness of 0,05mm, lying on each other.
第１のバンド４は滑らかであるが、他方のバンド５は、流路６を形成するように、巻き付け方向に対して横断方向に波形が付けられている。
The first band 4 is smooth while the other band 5 is corrugated transversally to the winding direction to produce flow channels 6 (see Fig. 2 ).
図３による環状熱交換器の実施形態は、中央プロファイル７を持たないことと、内側プロファイル２全体が熱伝導構造３によって完全に充たされていることとにおいてだけ、図１の実施形態と異なっている。
The embodiment of an annular heat exchanger according to Fig. 3 only differs from the embodiment of Fig. 1 in that it does not have a central profile 7 and that the entire inner profile 2 is completely filled by the thermal conductive structure 3.
図４による環状熱交換器の実施形態は、幾つかの中央プロファイル７を備える。
The embodiment of an annular heat exchanger in accordance to Fig. 4 comprises several central profiles 7.
この場合には、２つの媒質が存在してもよく、又は、熱交換器が、より多くの媒質の相互間の熱交換のために設計されることが可能である。
In such a case, there may be two media, or the exchanger can be designed for heat exchange between more media.
図５と図６は、複数の管プロファイル１、２が長方形の横断面を有する熱交換器の例を示す。
Figs. 5 and 6 show examples of exchangers whose tube profiles 1, 2 have a rectangular cross-section.
当業者は、プロファイル１、２、７が、実質的に、囲まれた外周を有する任意の横断面を有することが可能であるということを理解するだろう。
A skilled person will find it obvious that the profiles 1, 2, 7 can virtually have any cross-section with enclosed circumference.
本発明による環状熱交換器は、任意の個数の挿入されたプロファイル１、２、７を有する逆流又は並流熱交換器として連結されることが可能である。
The annular heat exchanger according to the present invention can be connected as a counter-current or co-current exchanger with any number of inserted profiles 1, 2, 7.
この熱交換器は、さらに液体／液体の媒質のために使用されることも可能であるが、その利点は、気体／気体の媒質、及び、気体／液体の媒質のために使用される時に、及び、高温側及び低温側に高い圧力差を有する用途（蒸気発生装置、燃焼タービンの回収熱交換器、凝縮器、蒸発器）において、最大に発揮される。
The exchanger can also be used for liquid/liquid media, but its benefits are maximally manifested when used for gas/gas and gas/liquid media and in applications with a high pressure difference at the hot and cold side (steam generators, recuperators of combustion turbines, condensers, evaporators).
次では、本発明による環状熱交換器の機能を、図１と図２に示されている実施形態を使用して説明する。
The function of an annular heat exchanger according to the present invention will be described using the embodiment shown in Fig. 1 and 2.
その他の実施形態はこれに類似した仕方で機能する。
The other embodiments work in an analogous way.
高温媒質が内側プロファイル２と中央プロファイル７との間の空間に供給され、この空間内では、媒質が対流によって熱伝導構造３の中に熱を伝達する。
Hot medium is supplied to the space between the inner profile 2 and the central profile 7 where the medium transfers heat by convection into the thermal conductive structure 3.
熱伝導構造３は、この熱を、内側プロファイル２を形成する管に伝導し、及び、その次に、この熱は、内側プロファイル２と外側プロファイル１との間の空間を充たす熱伝導構造３に伝導される。
The thermal conductive structure 3 conducts this heat to the tube that forms the inner profile 2 and subsequently the heat is conducted to the thermal conductive structure 3 that fills the space between the inner profile 2 and the outer profile 1.
この空間内では、熱伝導構造３が、この空間内を流れるより低温の媒質の中に対流によって熱を伝達する。
In this space, the thermal conductive structure 3 transfers heat by convection into the colder medium that flows in this space.
熱の移動が、図２に矢印で示されている。
The motion of heat is indicated with arrows in Fig. 2.
したがって、本発明による環状熱交換器は、熱対流が熱伝導と同じ重要性を有する場合の複合熱交換（ｃｏｍｂｉｎｅｄ ｈｅａｔ ｅｘｃｈａｎｇｅ）に基づいている。
Thus, the annular heat exchanger according to the present invention is based on combined heat exchange when thermal convection has the same importance as thermal conduction.
この環状熱交換器の熱伝達表面が、上述した熱伝導構造３の挿入によって最大化される。
Its heat transfer surface is maximized by insertion of the thermal conductive structure 3 described above.
この熱伝導構造３への熱伝達と、それに続く、それぞれのプロファイル１、２、７の分離壁に対するこの熱伝導構造３による熱伝導とが、熱交換のために同等に使用される。
Heat transfer into this thermal conductive structure 3 and the subsequent thermal conduction by this thermal conductive structure 3 to the separating wall of the respective profile 1, 2, 7 are equally used for the heat exchange.
したがって、熱伝導構造３による熱伝達は、著しくより高い度合いで利用され、及び、本発明に基づく熱交換器における熱対流と同等に重要である。
Thus, thermal conduction by the thermal conductive structure 3 is applied to a considerably higher extent, being equally important as thermal convection in the exchanger based on the present invention.
個々の熱伝導構造３はそれぞれの管プロファイル１、２、７から分離されており、及び、管プロファイル１、２、７は標準的な熱交換器では熱交換表面として機能するが、本発明の熱交換器では、主として媒質セパレーターとして機能する。
Individual thermal conductive structures 3 are separated from each other by the respective tube profiles 1, 2, 7, which work as a heat exchange surface in standard exchangers, but in the inventive exchanger they predominantly act as media separators.
それぞれの圧力差に合わせて設計されている複数の管プロファイル１、２、７によって媒質が分離させられるので、本発明に基づく熱交換器は、実質的に媒質の任意の圧力差に対して使用されることが可能である。
As the media are separated by the tube profiles 1, 2, 7 that are designed for the respective pressure difference, the exchanger based on the present invention can be used for virtually any pressure difference of media.
したがって、複数の管プロファイル１、２、７は本来的に熱交換表面を形成せず、熱交換器の媒質分離部分を形成する。
Thus, the tube profiles 1, 2, 7 do not primarily form a heat-exchange surface, but a media-separating part of the exchanger.
媒質圧力に無関係に熱伝導構造が数十マイクロメートルの厚さを有することが可能であり、一方、既知の熱交換器のフィン付き管における壁と恐らくはフィンとの厚さとが数ミリメートルであり、即ち、２桁厚いので、本発明による熱交換器の重量は同じ出力でも著しく軽量である。
Since the thermal conductive structure can have a thickness of tens of micrometers regardless of the media pressures while the thickness of the wall and possible fins in finned tubes of known exchangers is on the orders of millimeters, i.e. 2 orders thicker, the weight of the exchanger according to the invention is considerably lower at the same output.
ＡＮＳＹＳ ＣＦＤプログラムにおける数値モデルを使用する比較計算が、次の４つの異なるタイプの熱交換器をシミュレートする４つのバージョンの形態で、直径２０ｍｍの５０ｍｍアルミニウム管によって伝達される熱出力を比較するために使用された。 
A comparison calculation utilizing a numerical model in the ANSYS CFD program was used to compare the heat output transferred by a 50-mm aluminum tube with the diameter of 20 mm in four versions, simulating 4 different types of exchangers: smooth tube standard finned tube finned tube according to the patent US6533030 exchanger in accordance with the invention
・ 滑らかな管、 ・ 標準的なフィン付き管 ・ 米国特許第６５３３０３０号明細書によるフィン付き管 ・ 本発明による熱交換器 計算条件：１００℃の一定温度に外側から加熱された管、及び、２０℃の温度と３１．
Calculation conditions: a tube heated from the outside to the constant temperature of 100°C; air entering the tube having the temperature of 20°C and flow speed of 31.87 m/s.
・滑らかな管−３２Ｗ（理想熱交換器の５％） ・標準的なフィン付き管−１４６Ｗ（理想熱交換器の２４％） ・米国特許第６５３３０３０号明細書によるフィン付き管−２５２Ｗ（理想熱交換器の４２％） ・本発明による熱交換器−３７５Ｗ（理想熱交換器の６２％）
An ideal exchanger having 100 % efficiency would have the output of 604 W. Using the numerical model, the following values were calculated: Smooth tube - 32 W (5 % of the ideal exchanger) Standard finned tube - 146 W (24 % of the ideal exchanger) Finned tube according to the patent US6533030 - 252 W (42 % of the ideal exchanger) Exchanger in accordance with the invention - 375 W (62 % of the ideal exchanger)
上記から、本発明による熱交換器が、飛び抜けて高い最高出力を有することが明らかである。
From the above it is obvious that the inventive exchanger has by far the highest output.
１ 外側プロファイル ２ 内側プロファイル ３ 熱伝導構造 ４ 第１のバンド ５ 第２のバンド ６ 流路 ７ 中央プロファイル
1 outer profile 2 inner profile 3 thermal conductive structure 4 first band 5 second band 6 flow channel 7 central profile
一般に、ニューロンは、数学的演算がそのニューロンの正常な範囲（例えば、統計的に平均又は近似的に平均）の外の出力を生成する場合、「高い」又は「強い」活性化を有すると見なされる。
For example, the system 100 may comprise a battery or other power supply for powering the system 100 or means for connecting the system 100 to a mains power supply.
逆に、ニューロンは、数学的演算が、そのニューロンの正常な範囲（例えば、統計的に平均又は近似的に平均）に含まれる出力を生成する場合、「低い」又は「弱い」活性化を有すると見なされる。
Figure 2 illustrates a computer-implemented method 200 for classifying data according to an embodiment The illustrated method 200 can generally be performed by or under the control of the processor 102 of the system 100.
正常範囲は統計的に定義される（例えば、ニューロンがニューラルネットワーク入力を分類する場合、ニューロンの平均活性化値からの特定の数の標準偏差）。
The method may be partially or fully automated according to some embodiments.
ニューロンの活性化値を比較する別のやり方は、ニューロンの活性化値をニューラルネットワークの他のニューロンと比較することである。
The method comprises using a model to classify a first portion of data into a classification (in block 202), receiving a plurality of other portions of data and classifications for the plurality of other portions of data, the classifications for the plurality of other portions of data having been determined using the model (in block 204), using the model to identify, from the plurality of other portions of data, a particular portion of data which has at least one feature, as used by the model, in common with the first portion of data and a different classification to the first portion of data (in block 206).