mwirth-epo/epo-nmt-datasets huggingface dataset:
Ciò permette di scaricare liberamente la portata della pompa PA a cilindrata costante alle sole perdite di carico riducendo così la richiesta di potenza evitando di mettere in crisi il motore endotermico.
This allows freely bleeding the flow rate of the constant displacement pump PA to the load losses, thus reducing the power demand without affecting the internal combustion engine.
In altri termini, quanto appena detto fa si che, se anche la pressione del segnale LS supera la taratura della valvola 11, la pressione che agisce sul cassetto 4 dal lato molla 9 non possa superare tale valore.
In other words, the above means that if even the LS signal pressure exceeds the setting of valve 11, the pressure acting on piloted spool 4on the spring side 9cannot exceed this value.
Se la pressione del segnale LS è superiore alla taratura della valvola 11 a maggior ragione lo è la pressione della linea di sovrapressione 5 del gruppo LS: il cassetto 4, indipendentemente dalla saturazione o no, si apre scaricando la portata della pompa PA in T attraverso il cassetto 4 alle sole perdite di carico di attraversamento.
If the LS signal pressure is higher than the calibration of valve 11, more so is the pressure of the pressure load line 5of the LS group: piloted spool 4, irrespective of saturation or not, opens, thus bleeding the flow rate of the PA in T through piloted spool 4to the crossing load losses only.
La taratura della valvola 11 è scelta in modo tale che, moltiplicata per la somma delle portate massime delle pompe PA e PB, richieda potenza tale da non mettere in crisi il motore endotermico associato, ovvero inferiore.
The calibration of valve 11is selected so that, multiplied by the sum of the maximum flow rates of pumps PA and PB, it requires such a power that does not affect the associated internal combustion engine, i.e. lower.
Mettendo a scarico la portata della pompa PA a pochi bar, il gruppo LS può arrivare alle pressioni della taratura della valvola di massima 12 senza mettere in crisi il motore.
By setting the flow rate of the PA pump to tank at few bars, the LS group can reach the calibration pressures of the relief valve 12without affecting the engine.
RIVE N DICAZION I 1.
The pump is driven by a motor which will have its own power.
Valvola secondo la rivendicazione 1, caratterizzata dal fatto che gli elementi ad attraversamento (El, E2) hanno una priorità nell'utilizzo della portata della pompa (PA) a cilindrata costante rispetto all'eventuale richiesta di portata degli elementi (E3, E4) load sensing flow sharing anche se in saturazione.
In summary, the valve of the invention includes a summation element 3, connected to said through type elements E1, E2and load sensing flow sharing elements E3, E4, the summation element 3comprising a two-way two-position piloted spool 4which, through the LC of the crossing through type elements E1, E2connects or separates the delivery of the constant displacement pump PA from the tank.
Valvola secondo la rivendicazione 1, caratterizzata dal fatto che detto elemento somma (3) comprende un cassetto (4) a due vie e due posizioni e una valvola unidirezionale (8) che permette il flusso dal carry over (6) alla linea di sovrappressione (5) ma non viceversa collegando la linea di carry over (6) del gruppo ad attraversamento alla linea di sovrappressione (5) del gruppo di (LS).
So configured, in the absence of flow rate demands by the through type elements E1and E2:in conditions of saturation of the load sensing flow sharing elements E3, E4, the piloted spool 4of element 8withdraws from the carry over line 6of the crossing group of the through type elements E1, E2, the amount of flow rate needed to fill the difference between the total flow rate required by the utilities U of the load sensing flow sharing elements E3, E4and the maximum flow rate dispensed of the LS pump PB.in the absence of saturation of the load sensing flow sharing elements E3, E4, the piloted spool 4of element 8freely connects to the minimum pressure the carry over line 6of the crossing group of the through type elements E1, E2to the low pressure line 14and thus to T. 1.
Valvola secondo la rivendicazione 1, caratterizzata dal fatto che l'elemento (3) comprende ulteriormente uno strozzatore (10) ed una valvola di massima (11) tarata ad un valore di pressione inferiore alla taratura di una valvola di massima (12) della fiancata in entrata, tale per cui al raggiungimento della taratura della valvola (11) il carry over (6) del gruppo di elementi ad attraversamento (El, E2) è collegato alla linea di bassa pressione (T) alle sole perdite di carico di attraversamento.
The valve according to claim 1, wherein the element further comprises a choke tube and a relief valve calibrated at a pressure level lower than the calibration of a relief valve of the incoming side, such that upon reaching the calibration of the valve, the carry over line of the group of through elements (E1, E2) is connected to the low pressure line (T) only at through load losses.
Valvola secondo la rivendicazione 1, caratterizzata dal fatto che la taratura della valvola (11) è tale per cui, moltiplicata per la somma delle portate massime delle pompe (PA) e (PB), richiede una potenza inferiore a quella del motore endotermico associato.
The valve according to claim 1, wherein the calibration's pressure of the valve is such that, multiplied by the sum of the maximum flow rates of pumps (PA) and (PB), it requires a power lower than that of an associated internal combustion engine.
SENSORE DI TEMPERATURA SENZA CONTATTO PER FILI IN RAME IN MOVIMENTO La presente invenzione si riferisce ad un sensore di temperatura senza contatto per fili in rame in movimento.
The present invention relates to a contactless temperature sensor for copper wires in movement.
I più diffusi sensori di temperatura senza contatto sfruttano il principio fisico dell’irraggiamento per trasdurre la temperatura superficiale del generico misurando.
The most widely-used contactless temperature sensors exploit the physical principle of radiation for transducing the surface temperature of a generic specimen to be measured.
Lo spettro di emissione di un generico corpo grigio obbedisce alla legge di Planck, la quale esprime il flusso termico I irradiato da un corpo nero in funzione della temperatura T e della lunghezza d’onda λ (equazione 1).
The emission spectrum of a generic grey body obeys Planck's law, which expresses the thermal flowIirradiated by a black body in relation to the temperature T and wavelength A (equation 1): wherein h is Planck's constant, c the velocity of light in the medium irradiated andkBthe Stefan-Boltzmann constant.
La precedente legge descrive lo spettro di emissione compiutamente per un corpo nero (assorbitore ed emettitore ideale di radiazione termica), per il quale è possibile calcolare la lunghezza d’onda λmaxdel picco di emissività attraverso la legge di Wien (equazione 2) dove b è la costante di spostamento di Wien pari a 2.897 77 x 10-3mK Considerando un intervallo di temperature comprese fra 20°C e 250°C, il picco di emissione varia da 9.88 ȝm e 5.54 ȝm, cioè nella regione della radiazione infrarossa.
I T λ = 2 hc 2 λ 5 ⋅ 1 e hc k B ⋅ 1 λT The previous law completely describes the emission spectrum for a black body (ideal thermal radiation absorber and emitter), for which the wavelength λmaxof the emissivity peak can be calculated through Wien's law (equation 2) wherein b is Wien's displacement constant equal to 2.897 77 x 10-3mK λ max = b T Considering a temperature range from 20°C to 250°C, the emission peak varies from 9.88 µm to 5.54 µm, i.e. within the infrared radiation region.
Per questo motivo è possibile trasdurre la temperatura di un corpo attraverso la misura dello spettro di irradiazione infrarossa (misure per spettrometria).
For this reason, the temperature of a body can be transduced by measuring the infrared irradiation spectrum (spectrometric measurements).
Alternativamente, anziché misurare lo spettro di irradiazione, si può misurare il flusso energetico totale di un corpo nella banda spettrale infrarossa e correlarlo con una curva di taratura contenente i flussi energetici di un corpo nero a temperature note (misure per pirometria).
Alternatively, instead of measuring the irradiation spectrum, the total energy flow of a body can be measured in the infrared spectrum band and correlated with a calibration curve containing the energy flows of a black body at known temperatures (pyrometric measurements).
L’ultima tecnica citata è quella più diffusa giacché il generico misurando non avrà le stesse caratteristiche di un corpo nero, bensì sarà un emettitore non ideale di radiazione infrarossa.
This latter technique is the most widespread as the generic specimen to be measured will not have the same characteristics as a black body, but rather will not be an ideal emitter of infrared radiation.
Ne consegue che il picco di emissione Ȝmaxè posizionato generalmente su lunghezze d’onda differenti (in generale maggiori) da quelle del corpo nero rendendo complesse le misure spettrometriche.
The emission peak λmaxis consequently generally positioned on different wavelengths (generally higher) than those of a black body, making spectrometric measurements complex.
Inoltre in una banda di lunghezze d’onda qualsiasi la potenza irraggiata per unità di superficie q” sarà genericamente più bassa.
Furthermore in any band of wavelengths, the power irradiated per surface unitq" will generally be lower.
Il rapporto fra la potenza irraggiata per unità di superficie del generico misurando q”Me quella irraggiata da un corpo nero q”bbprende il nome di emissività ε ed è una caratteristica propria dei materiali.
The ratio between the power irradiated per surface unit of a generic specimen to be measuredq"Mand that irradiated by a black bodyq"bbis called emissivityεand is an actual characteristic of materials.
Di seguito la tabella I mostra alcuni esempi In definitiva la misura pirometrica si avvale della legge di Stefan-Boltzmann per corpi grigi, per la quale il flusso termico irradiato vale: dove σ è la costante di Stefan-Boltzmann pari a 5.670 367 x 10-8Wm-2K-4e TMla temperatura superficiale del misurando.
Consequently, the pyrometric measurement can be easily compensated if the emissivity of the material forming the radiating surface of the specimen to be measured, is known. ε = q M " q bb "Table 1 hereunder shows some examplesTable 1Aluminium0.2 - 0.3Oxidized steel0.7 - 0.9Oxidized iron0.65 - 0.9Titanium0.6 - 0.7Ceramics0.95Natural wood0.9 - 0.95Plastic material0.95 Ultimately, the pyrometric measurement makes use of the Stefan-Boltzmann law for grey bodies, for which the thermal flow irradiated is equal to: q M " = εσT M 4whereinσis the Stefan-Boltzmann constant equal to 5.670 367 x 10-8Wm-2K-4andTMis the surface temperature of the specimen to be measured.
Attualmente, nel caso di fili sottili di rame in movimento la misura della temperatura senza contatto è attuata in alcune delle modalità che seguono.
In the case of thin copper wires in movement, the contactless temperature measurement is currently effected in some of the following modes.
Infatti il comportamento del rame per quanto riguarda la sua emissione infrarossa è peculiare.
The behaviour of copper with respect to its infrared emission is, in fact, quite unusual.
In molte bande spettrali il rame si comporta come un pessimo emettitore di infrarossi e se adeguatamente lucidato riflette completamente qualsivoglia radiazione infrarossa entrante come da tabella II che segue.
In many spectral bands, copper behaves as a very poor infrared emitter and, if adequately polished, completely reflects any incoming infrared radiation, as indicated in Table II below.Table IIFinishing1µm ± 0.01µm1.6µm ± 0.01µm8µm - 4µmPolished00.030Rough00.05-0.20Oxidized0.2-0.80.2-0.90.4-0.8 As can be clearly seen in Table II, the temperature measurement of a copper body by means of infrared pyrometry is difficult to effect.
In particolar modo nella banda tipica dei pirometri commerciali 8 ȝm - 14 ȝm, solo il rame ossidato mostra valori di emissività compatibili con una misura pirometrica.
In particular in the band typical of commercial pyrometers 8 µm - 14 µm, only oxidized copper shows emissivity values compatible with a pyrometric measurement.
Il filo in rame trafilato, per via delle operazioni di incrudimento e ricottura, ha una superficie liscia e altamente infrarosso riflettente.
Due to the hardening and annealing operations, a drawn copper wire has a smooth and highly infrared reflecting surface.
A ciò si aggiungono le piccole dimensioni dei fili trafilati, compresi fra un diametro di 0.2 mm e 1.5 mm, che impongono al generico pirometro di aver a che fare con superfici radianti estremamente limitate.
In addition, due to the small dimensions of drawn wires, with a diameter ranging from 0.2 mm to 1.5 mm, a generic pyrometer must deal with extremely limited radiating surfaces.
Ne consegue che l’azione congiunta di bassa emissività e scarsa superficie radiante genera un flusso di energia entrante nel sensore pirometrico estremamente limitato.
The joint action of low emissivity and limited radiating surface consequently generates an extremely limited energy flow entering the pyrometric sensor.
In teoria si potrebbe attrezzare il sensore pirometrico con ottiche ad alto ingrandimento così da ottenere spot di misura estremamente piccoli, comparabili con le dimensioni di un filo trafilato.
In theory, the pyrometric sensor could be equipped with high magnification optics so as to obtain extremely small measurement spots, comparable with the dimensions of a drawn wire.
Tuttavia il movimento del filo di rame non è puramente rettilineo con velocità v, ma insistono delle vibrazioni trasversali (di ampiezza di diversi millimetri) che falsano la misura in quanto la profondità focale di ottiche ad alto ingrandimento è molto contenuta (circa 0.1 mm - 0.3 mm per le applicazioni citate).
The movement of copper wires, however, is not completely straight with a velocity v, but there is an insistence of transversal vibrations (with an amplitude of various millimetres) which distort the measurement as the focal depth of high magnification optics is extremely limited (about 0.1 mm - 0.3 mm for the applications indicated).
Tale situazione rende impraticabile la lettura pirometrica diretta, ragion per cui la lettura senza contatto (contact-less) della temperatura del rame ha richiesto la realizzazione di sistemi “ad hoc”.
This situation makes direct pyrometric reading unfeasible, and for this reason, the contactless reading of the temperature of copper has required the implementation of "ad hoc" systems.
Una prima possibilità di misura, ad esempio, è tramite sistemi di trasduzione ad amplificazione ottica.
A first measurement possibility, for example, is through transduction systems with optical amplification.
Come mostrato in tabella II, il rame lucido mostra valori di emissività molto piccoli nell’intorno delle lunghezze d’onda di 1.6 ȝm.
As shown in Table II, polished copper shows very small emissivity values in the proximity of wavelengths of 1.6 µm.
Per poter captare questo debole flusso irraggiato è possibile concentrare l’irraggiamento del materiale verso un punto focale nel quale è posizionato un pirometro dedicato attraverso l’utilizzo di specchi concentratori.
In order to capture this weak irradiated flow, the irradiation of the material can be concentrated towards a focal point in which a specific pyrometer is positioned through the use of concentrating mirrors.
Tale soluzione permette ai rilevatori di infrarossi di vedere il filo di rame con una emissività apparente superiore a quella reale.
This solution allows infrared detectors to see the copper wire with an apparent emissivity higher than the real value.
In pratica attraverso una ”lente d’ingrandimento radiativa” è possibile concentrare tutto il flusso irraggiato nello spot di misura del pirometro, ottenendo così un’amplificazione dell’energia irradiata per unità di superficie.
In practice, the whole flow irradiated can be concentrated, through a "radiative magnifying glass", in the measurement spot of the pyrometer, thus obtaining an amplification of the energy irradiated per surface unit.
Un secondo sistema di misura di fili in rame utilizzato è quello di trasduzione a scambio termico convettivo.
A second measurement system of copper wires used is convective heat exchange transduction.
In questo sistema si ha la possibilità di misurare la temperatura di fili in rame sfruttando i fenomeni di scambio termico convettivo che intervengono fra la superficie del filo e i corpi o l’ambiente circostante.
In this system, there is the possibility of measuring the temperature of copper wires by exploiting convective heat exchange phenomena which intervene between the surface of the wire and the bodies or surrounding environment.
E con questo sistema si possono elencare due metodologie che si indicano in breve di seguito.
With this system, two methods can be mentioned which are briefly indicated hereunder.
Una prima metodologia di misura consiste nel porre un corpo compensatore in prossimità del filo (cosiddetta misura per equilibrio termico).
A first measurement method consists in putting a compensator body in the vicinity of the wire (so-called thermal equilibrium measurement).
Il compensatore deve avere buone proprietà di diffusività termica, così che possa assorbire facilmente il flusso termico convettivo generato dal filo caldo.
The compensator must have good thermal diffusion properties, so that it can easily absorb the convective heat flow generated by the hot wire.
Utilizzando il metodo delle resistenze termiche, il flusso termico entrante nel compensatore q”Cè puramente convettivo e vale: dove hiè il coefficiente di scambio convettivo filo/compensatore e TCla temperatura del compensatore stesso.
Using the thermal resistance method, the thermal flow entering the compensatorq"cis purely convective and is equal to: q C " = h i ⋅ T M − T Cwhereinhiis the wire/compensator convective exchange coefficient andTcthe temperature of the compensator itself.
Aggiungendo una sorgente termica di potenza Qiinterna al compensatore e coibentando lo stesso in maniera che solo la superficie di scambio S fra compensatore e filo rimanga scoperta, in regime stazionario la temperatura del compensatore vale a meno delle perdite: Perciò inserendo un trasduttore di temperatura nel compensatore e successivamente termoregolando lo stesso con l’obiettivo di azzerare la potenza erogata Qi, si porta il compensatore in equilibrio con il filo di rame trafilato.
By adding a heat source having a powerQiinside the compensator and insulating the same so that only the exchange surface S between the compensator and wire remains uncovered, in stationary regime, the temperature of the compensator, less losses, is equal to: T C = T M + Q ˙ i Sh i Consequently, by inserting a temperature transducer in the compensator and subsequently thermostat-regulating the same in order to nullify the power suppliedQi, the compensator is brought to equilibrium with the drawn copper wire.
Poichè il filo scorre in velocità, il processo si può considerare effettivamente adiabatico, ragion per cui le perdite termiche sono trascurabili ed è possibile trovare soluzioni che sfruttano il principio efficacemente.
As the wire moves rapidly, the process can effectively be considered as being adiabatic, and therefore the thermal losses are negligible and solutions can be found that effectively exploit the principle.
Sono anche disponibili soluzioni commerciali con ottima maturità come il SIKORA Wire Temp 6000.
Commercial solutions are also available with excellent maturity such as SIKORA Wire Temp 6000.
Una ulteriore metodologia di misurare la temperatura del filo in rame in movimento (cosiddetta misura per cessione di calore) è quella di creare una camera di cessione convettiva calibrata.
A further method for measuring the temperature of a copper wire in movement (so-called heat transfer measurement) is to create a calibrated convective transfer chamber.
Il filo di rame entra in una camera dove viene iniettato un flusso gassoso (tipicamente aria) in movimento, creando fenomeni di convezione forzata.
The copper wire enters a chamber in which a moving gaseous flow (typically air) is injected, creating forced convection phenomena.
In questo regime il gas scambia calore con il filo.
In this regime, the gas exchanges heat with the wire.
Come conseguenza la temperatura del gas all’ingresso TIdel sistema sarà generalmente differente da quella in uscita TU.
The temperature of the gas at the inlet of the systemTIis therefore generally different from that at the outletTU.
Inoltre, poiché il filo è in movimento a velocità costante v all’interno della cavità, è lecito supporre che la temperatura dello stesso sia costante durante il processo di scambio.
Furthermore, as the wire is moving at a constant ratevinside the cavity, it is reasonable to assume that the temperature of the same is constant during the exchange process.
Di conseguenza, la temperatura del filo è direttamente proporzionale al salto entalpico dei gas convettori: Previa un adeguata procedura di calibrazione è quindi possibile trasdurre la temperatura del filo trafilato dalla differenza di temperatura dei gas.
The temperature of the wire is therefore directly proportional to the enthalpy of the convector gases: T M ∝ T U − T I After an adequate calibration procedure, the temperature of the drawn wire can therefore be transduced from the temperature difference of the gases.
Esistono esempi di apparati di misura realizzati tramite il principio fisico sopra elencato.
There are examples of measurement devices produced with the physical principle described above.
Tali sistemi noti comunque presentano non pochi problemi dovuti alle loro prestazioni, non del tutto soddisfacenti, ed al loro costo eccessivo.
These known systems, however, have various problems due to their performances, which are not completely satisfactory, and their excessive cost.
In commercio ed in uso esistono dispositivi che sfruttano alcune soluzioni precedentemente elencate.
Devices are used and available on the market, that exploit some of the solutions indicated above.
Ad esempio, i sistemi di trasduzione ad equilibrio termico sono trasduttori dotati di una certa maturità ed un elevato grado di accuratezza nella misura.
Thermal equilibrium transduction systems, for example, are transducers that have a certain maturity and a high degree of measurement accuracy.
Tuttavia essi sono sensori attivi, cioè sono sistemi dotati di termoregolazione e apparati di controllo per garantire il raggiungimento dell’equilibrio termico.
They are active sensors, however, i.e. they are systems provided with thermoregulation and control apparatuses for ensuring thermal equilibrium.
Ciò comporta che essi stessi siano dei macchinari complessi e costosi.
This means that they themselves are complex and costly machines.
Inoltre la complessità del sistema comporta una probabilità di guasto piuttosto elevata.
Furthermore, the complexity of the system involves a rather high probability of breakdown.
Scopo generale della presente invenzione è quello di realizzare un sensore di temperatura senza contatto per fili in rame in movimento in grado di risolvere gli inconvenienti sopra citati della tecnica nota in una maniera estremamente semplice, economica e particolarmente funzionale.
A general objective of the present invention is to provide a contactless temperature sensor for copper wires in movement which is capable of solving the drawbacks of the known art indicated above in an extremely simple, economical and particularly functional manner.
Altro scopo della presente invenzione è quello di realizzare un sensore altamente funzionale, con pochi o scarsi problemi di guasto.
A further objective of the present invention is to provide a highly functional sensor, with few or limited breakdown problems.