mwirth-epo/epo-nmt-datasets huggingface dataset:
Il est important de noter que tous les câblés textiles de ces exemples se caractérisent, quels que soient le matériau (nylon ou aramide) et le titre (47, 94, 140, 55 ou 330 tex) de leurs filés de départ, par des coefficients de torsion finaux (respectivement K2 ou K3 selon que le câblé présente une construction à double torsion Tl, T2, ou à triple torsion Tl, T2, T3) qui sont très proches, de valeur moyenne égale à environ 195 (variant de 175 à 215).
It is important to note that all the textile cords in these examples are characterized, whatever the material (nylon or aramid) and yarn count (47, 94, 140, 55 or 330 tex) of their starting yarns, by final twist coefficients (K2or K3respectively depending on whether the cord has a double twist T1, T2or triple twist T1, T2, T3construction) which are very similar, with a mean value equal to approximately 195 (varying from 175 to 215).
A la lecture détaillée de ce tableau 1, on note tout d'abord, pour les essais 1 à 3, tous conduits avec des filés en nylon (Mi de 440 cN/tex environ), que le passage de la double torsion (Cl, C3 et C5) à la triple torsion (C2, C4 et C6) ne s'accompagne d'aucune modification notable de la force rupture ni des autres propriétés (0, titre, ténacité).
From studying this table 1 in detail it is first of all noted, for tests 1 to 3, all conducted with nylon yarns (Mi of 440 cN/tex approximately), that switching from the double twist (C1, C3and C5) to the triple twist (C2, C4and C6) is not accompanied by any appreciable change to the breaking strength or to the other properties (φ, yarn count, tenacity).
Par contre, pour les essais 4 et 5, conduits avec des filés aramides, plus précisément des filés en « Kevlar » de 55 tex ou de 330 tex (Mi de 4000 cN/tex environ), on peut observer que le passage de la construction double torsion (respectivement C7 et C10) à la construction triple torsion (respectivement C8 et C9 d'une part, Ci l d'autre part), toutes choses égales par ailleurs, s'accompagne de manière inattendue : - d'une amélioration de 6% (câblé C9) à 16% (câblé Cl 1) de la force à la rupture et de 8% (câblé C9) à 17% (câblé Ci l) de la ténacité, ce qui est très significatif pour l'homme du métier ; - combinée à une diminution notable du diamètre apparent 0 et du titre, indicateurs clairs d'une meilleure compacité des câblés selon l'invention et in fine de la qualité de ces renforts, grâce à leur construction très spécifique ; - le tout se traduisant finalement par une augmentation variant de 12% (câblé C9) à 26% (câblé Cl 1) de la ténacité apparente.
By contrast, for tests 4 and 5, conducted with aramid yarns, more specifically with 55 tex or 330 tex “Kevlar” yarns (Mi of around 4000 cN/tex) it is possible to see that switching from the double twist construction (C7and C10respectively) to the triple twist construction (respectively C8and C9on the one hand and C11on the other), is unexpectedly accompanied, with all other parameters remaining unchanged, by:an improvement from 6% (cord C9) to 16% (cord C11) in the breaking strength and from 8% (cord C9) to 17% (cord C11) in the tenacity, something which is very significant to a person skilled in the art;combined with an appreciable reduction in the apparent diameter φ and yarn count, these being clear indicators of better compactness of the cords according to the invention and ultimately of the quality of these reinforcers, because of their highly specific construction;all of this ultimately resulting in an increase varying from 12% (cord C9) to 26% (cord C11) in the apparent tenacity.
En résumé, l'invention permet donc, pour une même torsion finale donnée, d'améliorer les propriétés de compacité, de force à la rupture et de ténacité des câblés textiles aramides.
In summary, the invention therefore makes it possible, for the same given final twist, to improve the properties of compactness, breaking strength and tenacity of the aramid cords.
En outre et de manière tout aussi surprenante, leur construction nouvelle leur confère une endurance en compression ou flexion-compression qui elle aussi est notablement améliorée, comme attesté par les résultats des essais d'endurance qui suivent.
Furthermore, and just as surprisingly, their novel construction gives them compression or bending-compression endurance which likewise is notably improved, as the following endurance test results indicate.
Essais d'endurance en compression (« Disc Fatigue Test ») ou en flexion-compression (« Shoe Shine Test ») Pour des câblés textiles destinés notamment à renforcer des structures de pneumatiques, la résistance à la fatigue peut être analysée en soumettant ces câblés à divers tests de laboratoire connus, notamment au test de fatigue connu sous le nom de test « courroie » parfois nommé « Shoe Shine test », ou encore au test de fatigue dit "Disc Fatigue Test" (voir par exemple EP 848 767, US 2 595 069, US 4 902 774, norme ASTM D885-591 révisée 67T), tests dans lesquels les câblés textiles, préalablement encollés, sont incorporés dans un article en caoutchouc que l'on vulcanise.
For textile cords intended in particular to reinforce the structures of tyres, the fatigue strength can be analysed by subjecting these cords to various known laboratory tests, and notably to the fatigue test known by the name of “belt” test, sometimes known as the “shoe shine test”, or alternatively to the fatigue test known as the “disc fatigue test” (see for example EP 848 767, U.S. Pat. No. 2,595,069, U.S. Pat. No. 4,902,774, standard ASTM D885-591 revised 67T), in which tests the previously coated textile cords are incorporated into a rubber item that is vulcanized.
Le principe du test « courroie », tout d'abord, est le suivant : la courroie comprend deux couches du câblé à tester, dans un mélange connu de caoutchouc du type de ceux couramment utilisés pour le renforcement des pneumatiques.
The principle behind the “belt” test first of all is as follows: the belt comprises two layers of the cord that is to be tested, in a known rubber mixture of the type commonly used for reinforcing tyres.
L'axe de chaque câblé est orienté selon la direction longitudinale de la courroie et les câblés sont séparés des faces de cette dernière par une épaisseur de gomme d'environ 1 mm.
The axis of each cord is oriented in the longitudinal direction of the belt and the cords are separated from the faces of the belt by a thickness of rubber measuring approximately 1 mm.
Selon l'invention, on en déduit alors une quantité de gaz libre, c'est-à-dire de gaz non dissous.
According to the invention, an amount of free gas, that is non-dissolved gas, is deduced therefrom.
Selon l'invention, on utilise pour ce faire un simulateur selon l'art antérieur, permettant de calculer au moins les quantités suivantes pour chaque pas de temps et dans chacune des mailles de la représentation maillée du pas de temps considéré : la température, la pression, la porosité et la masse volumique de la roche contenue dans la maille considérée, les vitesses d'eau, et le TOC (ou concentration de la matière organique).
According to the invention, a simulator according to the prior art is used, which allows calculation of at least the following quantities for each time step and in each cell of the gridded representation of the time step being considered: temperature, pressure, porosity and density of the rock contained in the cell being considered, water velocities and the TOC (organic matter concentration).
Selon un mode de réalisation de la présente invention, le simulateur de bassin utilisé permet, en outre, de calculer la quantité d'hydrocarbures d'origine thermogénique.
According to an embodiment of the present invention, the basin simulator used also allows calculation of the amount of hydrocarbons of thermogenic origin.
Le calcul de ces quantités est par exemple décrit dans (Schneider et al., 2000).
Calculation of these quantities is for example described in (Schneider et al., 2000).
Ainsi, le simulateur de bassin utilisé pour la mise en oeuvre de la présente invention permet de discrétiser et résoudre les équations (voir par exemple Schneider et al., 2000) modélisant les processus simulées par la simulation de bassin dans les représentations maillées issues de l'étape de reconstruction structurale décrite précédemment, auquel on applique une dynamique "à rebours".
Thus, the basin simulator used for implementing the present invention allows discretion and solution of the equations (see for example Schneider et al., 2000) modelling the processes simulated by the basin simulation in the gridded representations obtained with the structural reconstruction stage described above, to which a “backward” dynamics is applied.
Ainsi, le maillage au début d'une étape de simulation de bassin correspond au maillage obtenu à l'issue de l'étape de reconstruction structurale décrite précédemment ; puis ce maillage évolue vers son état actuel, qui correspond aussi au maillage initial de l'étape de reconstruction structurale décrite précédemment.
Thus, the grid at the start of a basin simulation stage corresponds to the grid obtained at the end of the structural reconstruction stage described above, then this grid evolves towards the current state thereof, which also corresponds to the initial grid of the structural reconstruction stage described above.
Selon l'invention, on réalise au moins les étapes 3.1 et 3.2 pour chaque pas de tempsnd'une simulation de bassin et pour chaque maille de la représentation maillée représentative du bassin au pas de temps considéré : Au cours de cette étape, il s'agit d'estimer la quantité d'hydrocarbures présents dans la maille considérée au pas de tempsnconsidéré.
According to the invention, at least stages 3.1 and 3.2 are carried out for each time step n of a basin simulation and for each cell of the gridded representation representative of the basin at the time step considered.
Selon l'invention, on estime la quantité d'hydrocarbures présents dans la maille considérée au pas de tempsnen calculant une quantité d'hydrocarbures produite audit pas de tempsn, à laquelle on ajoute la quantité d'hydrocarbures présente à la fin du pas de temps précédentn-1dans cette même maille.
According to the invention, the amount of hydrocarbons present in the cell considered at time step n is estimated by calculating an amount of hydrocarbons produced at the time step n, to which the amount of hydrocarbons present at the end of the previous time step n−1 in this cell is added.
Selon l'invention, le calcul de la quantité d'hydrocarbures produite au pas de tempsndans la maille considérée comprend au moins le calcul de la quantité de gaz biogénique totaleMbio,nproduite dans la maille considérée pour ledit pas de tempsn.
According to the invention, calculation of the amount of hydrocarbons produced at time step n in the cell being considered comprises at least calculating the total amount of biogenic gas Mbbio,n produced in the cell considered for the time step n.
Selon un mode de réalisation de la présente invention, une partie du gaz biogénique produit dans la maille considérée au pas de tempsnest un gaz biogénique d'origine primaire, produit par biodégradation de la matière organique présente dans la maille considérée.
According to an embodiment of the present invention, part of the biogenic gas produced in the cell being considered at time step n is a biogenic gas of primary origin, produced by biodegradation of the organic matter present in the cell being considered.
Selon un mode de réalisation de la présente invention, une partie du gaz biogénique produit dans une maille est un gaz biogénique d'origine secondaire, produit par la biodégradation des hydrocarbures dans la maille considérée.
According to an embodiment of the invention, mass Mbbio1,n of primary biogenic gas produced during a time step n in a cell containing organic matter is calculated with a formula of the type: Mbio1,n=r·(a0+A(t))b·-(T-T0)2λKMKM+c·TOC·s·mgazmC·ρroche(1) where:KM is a constant, referred to as Monod constant; by default, KM=30 mM (moles/m3);R is an adjustment parameter, expressed in Ma−1; by default, r=0.16 Ma−1;b is a second adjustment parameter; by default, b=−0.95;a0 is a constant characterizing the sediment exposure time to some chemical changes at burial start, in years; by default, a0=30,000 a;ρroche is rock density;A (t) is cell deposition age, in years;T0 is the temperature at which bacterial activity is maximum; by defect, T0=303K;T is the temperature (in K), in the cell being considered at the time step being considered;Λ is a third adjustment parameter; by default, λ=−369.33 K2;S is a stoichiometry parameter; 1 mole of C is converted to s moles of gas; by default, s=0.5;mgaz is the molar mass of gas;mC is the molar mass of carbon;TOC is the initial organic matter concentration;and the values (other than the default values given above) of parameters r, b, λ, a0 can be predefined from general knowledge of specialists.
Selon un mode préféré de mise en oeuvre de l'invention, on calcule la masseMbio2,nde gaz biogénique secondaire produit au cours d'un pas de tempsndans une maille imprégnée d'hydrocarbures selon une formule du type : M bio 2, n = N bact z. C bact.
According to an embodiment of the present invention, part of the biogenic gas produced in a cell is a biogenic gas of secondary origin, produced by the biodegradation of hydrocarbons in the cell considered.
E m gaz m COÙ :Cbactconsommation d'une bactérie en masse de carbone au cours du pas de temps,E :pourcentage du volume de roche affecté par la biodégradation,Nbact:nombre de bactéries par volume de roche, est exprimé en fonction de la profondeur z,mgaz:la masse molaire du gaz produit,mc:la masse molaire du carbone,les valeurs des paramètresCbact, E, Nbactpouvant être prédéfinies par le spécialiste, à partir de ses connaissances générales.
According to a preferred embodiment of the invention, mass Mbio,2,n of secondary biogenic gas produced during a time step n in a hydrocarbon-impregnated cell is calculated with a formula of the type: Mbio2,n=Nbact(z)·Cbact·EmgazmC(2) where:Cbact is consumption of a bacterium in mass of carbon during the time step;E is the percentage of the rock volume affected by biodegradation;Nbact is the number of bacteria per rock volume, expressed as a function of depth z;mgaz is the molar mass of the gas produced,mC is the molar mass of the carbon,and the values of parameters Cbact, E, Nbact can be predefined by from general knowledge of specalists.
Selon un mode de réalisation de la présente invention, la quantité de gaz biogénique totaleMbio,nprésente dans la maille considérée au pas de tempsnest obtenue en ajoutant les quantités de gaz biogénique primaireMbiol,net secondaireMbio2,nproduites au pas de tempsn, à la masse totale de gaz biogéniqueMbio,n-1contenue dans la maille au pas de temps précédentn-1,soit : M bio, n = M bio, n − 1 + M bio 1, n + M bio 2, n Selon un mode de réalisation de la présente invention, on calcule en outre une quantité d'hydrocarbures formés par thermogénèse (voir par exemple Schneider et al, 2000) dans maille considérée et au pas de temps considéré, et on prend en compte cette quantité d'hydrocarbures formés par thermogénèse dans le calcul de la quantité d'hydrocarbures totale présents dans la maille considéré au pas de temps considéré.
According to an embodiment of the present invention, the total amount of biogenic gas Mbbio,n present in the cell considered at time step n is obtained by adding the amounts of primary Mbio1,n and secondary Mbio2,n biogenic gas produced at time step n to the total mass of biogenic gas Mbbio,n-1 contained in the cell at the previous time step n−1, that is by equation: Mbio,n=Mbio,n-1+Mbio1,n+Mbio2,n(3) According to an embodiment of the present invention, an amount of hydrocarbons formed by thermogenesis is also calculated (see for example Schneider et al, 2000) in the cell being considered and at the time step being considered, and this amount of hydrocarbons formed by thermogenesis is accounted for in the calculation of the total amount of hydrocarbons present in the cell considered at the time step being considered.
Au cours de cette étape, il s'agit de déterminer dans quelle(s) maille(s) vont migrer les hydrocarbures présents dans une maille donnée à un pas de tempsn.Un bilan est ensuite effectué afin de connaître les concentrations en gaz.
3.2 Hydrocarbon Migration Calculation This stage determines into which cell(s) the hydrocarbons present in a given cell at a time step n will migrate.
Selon l'invention, au moins une partie du gaz biogénique présent dans une maille à un pas de tempsnest dissoute dans l'eau présente dans cette même maille et est transportée par cette eau (phénomène d'advection).
According to the invention, at least part of the biogenic gas present in a cell at a time step n is dissolved in the water present in this cell and transported by this water (advection phenomenon).
Au cours de cette sous-étape, on calcule la quantitéMd,nde gaz biogénique dissous dans l'eau contenue dans la maille considérée au pas de tempsnconsidéré.
3.2.1 Calculation of the Dissolved Biogenic Gas Amount In this substage, the amount Md,n of biogenic gas, dissolved in the water contained in the cell being considered at the time step n being considered, is calculated.
Selon un mode de réalisation de la présente invention, on détermine dans un premier temps une masse maximale de gaz biogénique solubilisableMsolmaxdans la maille considérée au pas de tempsnconsidéré.
According to an embodiment of the present invention, a maximum mass of solubilizable biogenic gas Msolmax in the cell being considered at the time step n being considered is first determined.
Selon un mode de réalisation de la présente invention, on utilise un modèle de solubilité du gaz biogénique dans l'eau pour le calcul de la masse maximale de gaz biogénique solubilisable dans la maille considérée au pas de tempsnconsidéré.
According to an embodiment of the present invention, a model of biogenic gas solubility in water is used to calculate the maximum mass of solubilizable biogenic gas in the cell being considered at the time step n being considered.
La solubilité dépend au premier ordre de la pression, de la température, et de la composition de l'eau en éléments dissous.
The solubility depends in the first place on the pressure, the temperature and the composition of the water in dissolved elements.
Selon un mode de mise en oeuvre de la présente invention dans lequel le gaz biogénique est du méthane, et dans lequel le gaz biogénique est dissous dans de l'eau pure, la solubilitéCmaxpeut être exprimée selon une formule empirique du type suivant, inspirée de (Duan et Mao, 2006) : c max = e ln P − G P TOÙ : G P T = c 1 + c 2 T + c 3 T + c 4 T 2 + c 5 T 2 + c 6 P + c 7 PT + c 8 P T + c 9 P T 2 + c 10 P 2 Tavec :C1=8,3144 ;C2=-0,7277.10-3;C3=0,2149.104;C4=-0,1402.10-4;C5=-0,6674.106;C6=0,7699.10-2;C7=-0,5025.10-5;C8=-3,009 ;C9=-0,4847.103;C10=0 ;P: pression en bars dans la maille considérée au pas de temps considéré ;T : température en K dans la maille considérée, au pas de temps considéré.
According to an embodiment of the present invention where the biogenic gas is methane, and where the biogenic gas is dissolved in pure water, solubility cmax can be expressed with an empirical formula of the following type, after (Duan and Mao, 2006): cmax=(ln(P)-G(P,T))where:G(P,T)=c1+c2T+c3T+c4T2+c5T2+c6P+c7PT+c8PT+c9PT2+c10P2T(4) with:C1=8.3144;C2=−0, 7277.10−3;C3=0, 2149.104;C4=−0, 1402.10−4;C5=−0, 6674.106;C6=0, 7699.10−2;C7=−0, 5025.10−5;C8=−3.009;C9=−0.4847.103;C10=0;P is the pressure in bars in the cell being considered at the time step considered;T is the temperature in K in the cell being considered at the time step considered.
Selon un autre mode de mise en oeuvre de l'invention, dans lequel le gaz biogénique est du méthane, et dans lequel le gaz biogénique est dissous dans de l'eau saline, on détermine la solubilitécmaxdu méthane à partir d'un modèle de solubilité tenant compte de la salinité de l'eau, comme par exemple décrit dans le document (Duan et Mao, 2006).
According to another embodiment of the invention, where the biogenic gas is methane, and where the biogenic gas is dissolved in saline water, solubility cmax of the methane is determined from a solubility model accounting for the salinity of the water, as described for example in (Duan and Mao, 2006).
Selon un mode de réalisation de la présente invention, on calcule la quantité maximale de gaz solubilisableMsolmaxdans une maille à un pas de tempsnselon une formule du type : Msol max = Volume maille. φ. c maxoù ϕ est la porosité de la roche dans la maille considérée,Volumemailleest le volume de la maille considérée.
According to an embodiment of the present invention, the maximum amount of solubilizable gas Msolmax in a cell at a time step n is calculated with a formula of the type: Msolmax=Volumemaille−φ·cmax(5) where φ is the porosity of the rock in the cell considered and Volumemaille is the volume of the cell being considered.
Selon un mode de mise en oeuvre dans lequel on considère que le gaz biogénique présent dans une maille peut uniquement faire l'objet d'une dissolution dans l'eau présente dans ladite maille, la quantité de gaz dissousMd,ndans l'eau au pas de tempsnpeut alors être obtenue de la façon suivante : M d, n = Min Msol max M bio, n Et selon ce même mode de mise en oeuvre de l'invention, la quantité de gaz libre ML,nprésent dans la maille considérée au pas de tempsnconsidéré peut alors être obtenue de la façon suivante : M L, n = M bio, n − M d, n Selon un autre mode de mise en oeuvre de la présente invention, une partie du gaz biogénique présent dans la maille considérée au pas de tempsnest retenue dans la maille par un mécanisme d'adsorption.
According to an embodiment where it is considered that the biogenic gas present in a cell can only undergo dissolution in the water present in the cell, the amount of dissolved gas Md,n in the water at time step n than can then be obtained is as follows: Md,n=Min(Msolmax,Mbio,n)  (6) And, according to the same embodiment of the invention, the amount of free gas ML,n present in the cell being considered at the time step n being considered can then be obtained as follows: ML,n=Mbio,n−Md,n(7) According to another embodiment of the present invention, part of the biogenic gas present in the cell being considered at time step n is retained in the cell through an adsorption mechanism.
Selon un mode de réalisation de la présente invention, on considère que l'adsorption s'effectue sur la matière organique présente dans la maille et suivant le modèle de Langmuir (Langmuir, 1916).
According to an embodiment of the present invention, adsorption is considered to occur on the organic matter present in the cell and according to the Langmuir model (Langmuir, 1916).
Dans ce cas, la masse maximum de gaz adsorbableMadsmax,ns'exprime en g par volume de roche et peut être obtenue par une formule du type : Mads max = TOC tot. y max. βe / T α.
In this case, the maximum mass of adsorbable gas Madsmax,n is expressed in g per volume of rock and it can be obtained with a formula of the type: Madsmax=TOCtot·ymax·βα/T·P1+βα/T·P·ρroche(8) with:TOCtot is an amount of organic carbon on which adsorption occurs, in g/kg rock;ρroche is density of the rock in kg/m3;ymax is the maximum adsorption capacity, in g gas per g organic carbon.
P. ρ rocheavec :TOCtot:la quantité de carbone organique sur laquelle s'effectue l'adsorption, en g/kg de roche,ρroche:la masse volumique de la roche en kg/m3,ymax:la capacité d'adsorption maximum, en g de gaz par g de carbone organique Par défaut,ymax=0,01g/gOC,,αetβ: les 2 paramètres du modèle d'adsorption de Langmuir.
By default, ymax=0.01 g/gOC;a and β an the 2 parameters of the Langmuir adsorption model.
Par défaut, α=2100K et P=1MPa-1.
By default, a=2100K and β=1 MPa−1.