mwirth-epo/epo-nmt-datasets huggingface dataset:
7°) Dispositif d'essuie-glace (100) selon la revendication 1, caractérisé en ce que la pièce de fixation (20) côté balai d'essuie-glace comporte un premier élément de guidage (23) et l'élément de fixation (50) comporte un second élément de guidage (33), ces éléments étant configurés pour qu'en réalisant la prise par la rotation de la pièce de fixation (20) côté balai d'essuie-glace par rapport à l'élément de fixation (50), on limite pratiquement un degré de liberté de mouvement de la pièce de fixation (20) côté balai d'essuie-glace perpendiculairement à la direction d'extension longitudinale (8) du balai d'essuie-glace (2).
The windscreen wiping device (100) as claimed in claim 1, wherein the fastening part (20) on the side of the wiper blade comprises a first guide element (23) and the fastening element (50) comprises a second guide element (33) which are configured to substantially restrict a degree of freedom of movement of the fastening part (20) on the side of the wiper blade perpendicular to the longitudinal extension (8) of the wiper blade (2) during formation of the engagement by means of the rotation of the fastening part (20) on the side of the wiper blade relative to the fastening element (50).
8°) Dispositif d'essuie-glace (100) selon la revendication 2, caractérisé en ce que le premier élément de prise (21) est élastique.
The windscreen wiping device (100) as claimed in claim 2, wherein the first engagement element (21) is elastic.
9°) Procédé de montage d'un dispositif d'essuie-glace comprenant les opérations suivantes consistant à :- utiliser (201) un dispositif d'essuie-glace selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, - fixer (202) la pièce de fixation (20) située côté balai d'essuie-glace, à l'élément de fixation (50) pour mettre en prise la pièce de fixation cô- té (20) avec l'élément de fixation (50) et tourner la pièce de fixation (20) par rapport à l'élément de fixation (50) autour d'un axe de rotation pratiquement perpendiculaire à la direction d'extension longitudinale (8) du balai d'essuie-glace (2).
A method for mounting a windscreen wiper device, comprising:providing (201) a windscreen wiper wiping device as claimed in claim 1,fastening (202) the fastening part (20) on the side of the wiper blade to the fastening element (50) by forming an engagement of the fastening part (20) on the side of the wiper blade with the fastening element (50) and rotating the fastening part on the side of the wiper blade relative to the fastening element about a rotational axis which runs substantially transverse to the longitudinal extension (8) of the wiper blade (2). providing (201) a windscreen wiper wiping device as claimed in claim 1, fastening (202) the fastening part (20) on the side of the wiper blade to the fastening element (50) by forming an engagement of the fastening part (20) on the side of the wiper blade with the fastening element (50) and rotating the fastening part on the side of the wiper blade relative to the fastening element about a rotational axis which runs substantially transverse to the longitudinal extension (8) of the wiper blade (2).
10°) Procédé de montage d'un dispositif de balai d'essuie-glace selon la revendication 9, caractérisé en ce que la fixation (202) de la pièce de fixation (20) côté balai d'essuie-glace à l'élément de fixation (50) consiste en outre à déformer élastiquement le premier élément de prise (21).20
The method for mounting a windscreen wiper device as claimed in claim 9, wherein the fastening (202) of the fastening part (20) on the side of the wiper blade to the fastening element (50) further comprises an elastic deformation of the first engagement element (21).
Ox) (ou 1 -0.0x) *[Qair-1 + F*pNutrEntrée + G*p(NutrParcours - E*NutrEntrée)] avec x sans unité Si de le débit d'air calculé (selon D1 ou D2) est égal à Qmin, on n'applique pas un décrément et de la même manière, si le débit d'air calculé est égal à Qmax, on n'incrémente pas le facteur de correction.
If the air flow calculated (according to D1 or D2) is equal to Qmin, a decrement is not applied and similarly, if the air flow calculated is equal to Qmax, the correction factor is not incremented.
Des essais ont été réalisés sur une station existante, à 15°C, traitant une eau résiduaire urbaine à 190 mg/L en DBO et 36 mg/L en NTK (azote Kjekdahl) en valeur moyenne.
Tests were carried out on an existing plant at 152C, treating an urban wastewater at 190 mg/I BOD and a mean value of 36 mg/I TKN (Kjeldahl nitrogen).
Le volume d'une zone de traitement est de 1700 m3 composé pour 1 /3 du volume d'une zone anoxie et pour 2/3 du volume d'une zone aérée.
The volume of one treatment zone is 1700 m3 composed for 1/3 of the volume of an anoxic zone and for 2/3 of the volume of an aerated zone.
Le débit moyen admis sur la zone est de 2700 m3/h d'eau brute et la concentration en MES (matières en suspension) est de 4 g/L. Les paramètres suivants ont été utilisés pour la régulation selon le premier mode de calcul : Qmin=9000 Nm3/h correspondant au besoin en air pour maintenir en suspension la biomasse.
The mean flow permitted over the zone is 2700 m3/h of raw water and the SM (suspended matter) concentration is 4 g/l.
Il est de l'ordre de 2 à 6 Nm3/h/ m2 de bassin aéré.
The following parameters were used for the regulation according to the first calculation mode:Qmin = 9000 Nm3/h corresponding to the air requirement to maintain the biomass in suspension.
B=700 est déterminé en fonction des données du projet (charge admise et volume des ouvrages) - sa valeur est comprise entre 400 et 1000 selon les configurations retenues C=400 est déterminé en fonction des données du projet (charge admise et volume des ouvrages) - sa valeur est comprise entre 150 et 600 selon les configurations retenues et E=0.8 correspond à la part du nutriment (carbone et/ou NH4) non traité dans la première partie du flux piston.
It is of the order of 2 to 6 Nm3/h/m2 of aerated tank, B = 700 is determined as a function of the project data (permitted load and volume of the works) - its value is between 400 and 1000 according to the configurations retained, C = 400 is determined as a function of the project data (permitted load and volume of the works) - its value is between 150 and 600 according to the configurations retained, and WO 2016/001823 13/24 PCT/IB2015/054868 E = 0.8 corresponds to the portion of the nutrient (carbon and/or NH4) not treated in the first part of the plug flow.
Il est déterminé en fonction des données du projet [charge admise (concentration et ratio DCO/NT ou azote total) et volume des ouvrages] ; sa valeur est comprise entre 0.5 et 0.8 selon les configurations retenues x=0.02 soit une modulation de 2% du débit d'air calculé a priori, et une variation de l'ordre de 200 Nm3/h à chaque mesure de l'oxygène en fin de traitement.
It is determined as a function of the project data [permitted load (concentration and COD/TN or total nitrogen ratio) and volume of the works]; its value is between 0.5 and 0.8 according to the configurations retained, x = 0.02, i.e. a 2% modulation of the air flow calculated a priori, and a variation of the order of 200 Nm3/h at each measurement of the oxygen at the end of treatment.
Les paramètres F et G dans le cas de l'utilisation de la formule D2 prendront des valeurs de F=8000, déterminé en fonction des données du projet (charge admise et volume des ouvrages) - sa valeur est comprise entre 6000 et 12 000 selon les configurations retenues, et G=5, déterminé en fonction des données du projet (charge admise et volume des ouvrages) - sa valeur est comprise entre 1 et 10 selon les configurations retenues.
The parameters F and G in the case of the use of formula D2 will take the values of F = 8000, determined as a function of the project data (permitted load and volume of the works) - its value is between 6000 and 12 000 according to the configurations retained, and G = 5, determined as a function of the project data (permitted load and volume of the works) - its value is between 1 and 10 according to the configurations retained.
Les résultats pour l'exemple considéré sont représentés sur Fig. 4.
The results for the example under consideration are represented in fig.4.
La courbe 23 correspond à l'évolution de la concentration en ammonium NH4 à l'entrée du réacteur.
The curve 23 corresponds to the change in the ammonium NH4 concentration at the inlet of the reactor.
La concentration en ammonium est portée sur l'échelle des ordonnées à gauche en mg/L. Le temps porté en abscisse est exprimé en minutes.
The ammonium concentration is plotted on the left-hand y axis scale in mg/.
La courbe 24 inférieure correspond à la concentration en oxygène à la sortie du réacteur 1, également exprimée en mg/L. La courbe 25 correspond au débit d'air apporté exprimé en Nm3/h, selon la graduation de l'axe des ordonnées situées à droite, et la courbe 26 en tirets correspond au débit d'air calculé par la régulation selon l'invention.
The curve 25 corresponds to the air flow supplied expressed in Nm3/h, according to the right-hand y-axis scale, and the dashed curve 26 corresponds to the air flow calculated by the regulation according to the invention.
On remarque que la régulation permet de suivre correctement les variations de la charge à traiter sans générer d'à-coups de besoins en air, les variations étant lissées.
It is noted that the regulation makes it possible to correctly monitor the variations in the load to be treated without generating surges in the air requirements, since the variations are smoothed.
Fig. 5 illustre, pour le même exemple d'eau à traiter, les courbes obtenues avec une régulation classique basée sur la concentration en oxygène de l'eau en sortie 3 du bassin de traitement.
Fig.5 illustrates, for the same example of water to be treated, the curves WO 2016/001823 14/24 PCT/IB2015/054868 obtained with a conventional regulation based on the oxygen concentration of the water at the outlet 3 of the treatment tank.
La courbe 23 de l'évolution de la concentration en ammonium est identique à celle de Fig. 4.
The curve 23 of the change in the ammonium concentration is identical to that of fig.4.
Par contre, la courbe 25a du débit d'air fait apparaître des variations brusques, correspondant à des à-coups sous forme de pics 27 et de vallées 28, 29.
On the contrary, the curve 25a of the air flow shows abrupt variations, corresponding to surges in the form of peaks 27 and troughs 28, 29.
La courbe 24a de la concentration en oxygène en sortie du réacteur présente également des à- coups sensiblement en correspondance de ceux de la courbe 25a.
The curve 24a of the oxygen concentration at the outlet of the reactor also has surges corresponding substantially to those of the curve 25a.
De telles variations brusques sont nuisibles à l'installation ainsi qu'au traitement, et l'invention permet de les éviter.
Such abrupt variations are detrimental to the facility and also to the treatment, and the invention makes it possible to avoid them.
La solution de l'invention offre notamment les avantages suivants: • Simplicité d'installation et de mise en route - un nombre limité de paramètres est à déterminer sur la base des données de dimensionnement, • Les besoins en air évoluent de manière progressive ce qui permet aux équipements de production d'air (surpresseur, vannes de régulation, centrale d'air) de fonctionner facilement en limitant les situations de blocage ou de surpression et sous-pression, principalement lorsque plusieurs files fonctionnent en parallèle et sollicitent ces équipements de manière « désordonnée », • Les besoins en air sont déterminés sur la charge à traiter (régulation a priori) ce qui permet d'anticiper les besoins et donc limite les à-coups de débit et l'énergie consommée.
The air requirements change gradually, which makes it possible for the air production equipment (booster, regulation valves, air compressor) to operate easily by limiting situations of blockage or excess pressure and reduced pressure, mainly when several lines are operating in parallel and draw from this equipment in a "disordered" manner, 0 The air requirements are determined on the load to be treated (a priori regulation) which makes it possible to anticipate the requirements and hence limit flow surges and the energy consumed.
Procédé de traitement biologique d'eaux usées urbaines ou industrielles par voie aérobie, pour l'élimination de la matière carbonée biodégradable et l'oxydation de l'ammonium, procédé selon lequel l'eau à traiter s'écoule en flux piston entre une entrée (2) et une sortie (3), et des apports d'air sont répartis au-dessous de l'écoulement d'eau et sont alimentés par au moins une source d'air (A), le débit de cette source étant modulé selon au moins un paramètre du traitement, caractérisé en ce que : - la concentration en nutriment (carbone seul) de l'eau à traiter est mesurée (16) en continu à l'entrée (2), et le débit des apports d'air est modulé selon la concentration en nutriment (carbone et/ou NH4) mesurée.
A method for the biological treatment of urban or industrial wastewater via the aerobic pathway, for the elimination of biodegradable carbonaceous matter and the oxidation of ammonium, according to which method the water to be treated flows in plug flow between an inlet (2) and an outlet (3), and air supplies are distributed under the flow of water and are supplied by at least one source of air (A), the flow of this source being modulated according to at least one treatment parameter, characterized in that:- the nutrient concentration (carbon only) of the water to be treated is measured (16) continuously at the inlet (2), - and the flow of the air supplies is modulated according to the nutrient (carbon and/or NH4) concentration measured.
Procédé selon la revendication 1 caractérisé en ce que, outre le carbone seul, la concentration en NH4 est mesurée.
The method as claimed in claim 1, characterized in that, aside from the carbon only, the concentration of NH4 is measured.
Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que la concentration en nutriment (carbone seul ou carbone et NH4) de l'eau en cours de traitement est mesurée (16a) en un point du parcours du traitement, en particulier à mi-parcours, de manière à intégrer le taux d'élimination effectivement réalisé pour moduler le débit d'air.
The method as claimed in either of claims 1 and 2, characterized in that the nutrient (carbon only or carbon and NH4 ) concentration of the water during treatment is measured (16a) at a point in the course of the treatment, in particular at the halfway point, so as to integrate the degree of elimination effectively achieved to modulate the air flow.
Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que le calcul du débit d'air est effectué selon une formule (D1 ) prenant en compte la concentration en nutriment (carbone seul ou carbone et NH4) à l'entrée du flux piston NutrEntrée, et en un point du traitement NutrParcours, notamment au milieu D1→ Qair = Qmin + B*NutrEntrée + C (NutrParcours - E*NutrEntrée) avec, concentration en nutriment en mg/L Qmin en Nm3/h, Qmin étant compris entre 2 et 6 Nm3/h/m2 * surface de bassin aéré en m2 B en Nm3/h/mg/L, B étant compris entre 400 et 1000, avantageusement égal à 700 C en Nm3/h/mg/L C étant compris entre 150 et 600 en Nm3/h/mg/L, selon configuration E sans unité, compris entre 0.5 et 0.8 5.
The method as claimed in claim 3, characterized in that the air flow is calculated according to a formula (Dl) taking into account the nutrient (carbon only or carbon and NH4) concentration at the inlet of the plug flow Nutrinlet and at a point of the treatment NutrCourse, especially in the middle, D1 -> Qair = Qmin + B*Nutrlnlet + C (NutrCourse - E*Nutrlnlet) with, nutrient concentration in mg/I, Qmin in Nm3/h, Qmin being between 2 and 6 Nm3/h/m2 * surface of aerated tank in M2, B in Nm3/h/mg/l, B being between 400 and 1000, advantageously equal to 700 C in Nm3/h/mg/l, C being between 150 and 600 in Nm3/h/mg/l, according to the configuration, E being unitless, between. and.
Procédé selon la revendication 3 ou 4, caractérisé en ce que le calcul du débit d'air est effectué selon une formule (D2) prenant en compte d'une part le débit d'air Qair-1, appliqué à l'instant t-1, et d'autre part la variation (pNutrEntrée) de concentration en nutriment (carbone et/ou NH4), en fonction du temps, à l'entrée du flux piston, et la variation du taux d'élimination du nutriment (carbone et/ou NH4) sur un point du parcours, en particulier sur la première moitié du flux piston, D2→ Qair = Qair-1 + F*pNutrEntrée + G*p(NutrParcours -E*NutrEntrée) avec Qair-1 égal au débit d'air appliqué à t-1 ( t-1 minute) pNutrEntrée, la variation de concentration en nutriment à l'entrée du flux piston p(NutrParcours - E*NutrEntrée), la variation du taux d'élimination du nutriment (carbone et/ou NH4) en un point du parcours, notamment sur la première moitié du flux piston F en Nm3/h/mg/L/min, F étant compris entre 6000 et 12000, avantageusement égal à 8000, G en Nm3/h/mg/L/min, G étant compris entre 1 et 10, avantageusement égal à 5, E sans unité, compris entre 0.5 et 0.8 6.
The method as claimed in claim 3 or 4, characterized in that the air flow is calculated according to a formula (D2) taking into account on the one hand the flow of air Qair-1, applied at the time t-1, and on the other hand the variation (pNutrlnlet) in nutrient (carbon and/or NH4) concentration as a function of time, at the inlet of the plug flow, and the variation in the degree of nutrient (carbon and/or NH4) elimination over a point in the course, in particular over the first half of the plug flow, D2 -> Qair = Qair-1 + F*pNutrlnlet + G*p(NutrCourse - E*Nutrlnlet) with Qair-1 equal to the air flow applied at t-1 (t-1 minute), pNutrlnlet, the variation in nutrient concentration at the inlet of the plug flow, p(NutrCourse - E*Nutrinlet), the variation in the degree of nutrient (carbon and/or NH4) elimination at a point in the course, especially over the first half of the plug flow, F in Nm3/h/mg/l/min, F being between 6000 and 12 000, advantageously equal to 8000, G in Nm3/h/mg/l/min, G being between 1 and 10, advantageously equal to 5, E being unitless, between. and.
Procédé selon les revendications 4 et 5, caractérisé en ce que le calcul du débit d'air est effectué selon les deux formules (D1 ) et (D2), au choix de l'opérateur, la formule D2 permettant un meilleur ajustement du débit d'air apporté.
The method as claimed in claims 4 and 5, characterized in that the air flow is calculated according to the two formulae (Dl) and (D2), chosen by the operator, the formula D2 enabling better adjustment of the air flow supplied.
Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la concentration en oxygène de l'eau est mesurée (21 ) en fin de traitement et la régulation du débit d'air est complétée par l'ajout d'un facteur de correction (k) basé sur cette concentration en oxygène.
The method as claimed in any one of the preceding claims, characterized in that the oxygen concentration of the water is measured (21) at the end of treatment and the regulation of the air flow is supplemented by adding a correction factor (k) based on this oxygen concentration.
Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce qu'une gamme de concentration en oxygène est déterminée (Oxyg min / Oxyg max) et lorsque la valeur mesurée de la concentration en oxygène est hors de cette gamme (02 mesurée > Oxyg max ou 02 mesurée < Oxyg min) le débit d'air Qair calculé est corrigé : 9.
The method as claimed in claim 7, characterized in that a range of oxygen concentration is determined (Oxygmin / Oxygmax) and when the measured value of the oxygen concentration is outside this range (02 measured > Oxygmax or 02 measured < Oxygmin), the air flow Qair calculated is corrected:WO 2016/001823 17/24 PCT/IB2015/05486.
Procédé selon l'ensemble des revendications 4 et 8, le débit d'air (Qair) étant calculé selon la formule (D1 ), caractérisé en ce qu'on applique un facteur de correction O.Ox de manière incrémentale, en particulier à chaque mesure où la concentration en 02 mesurée<Oxyg min, on ajoute O.Ox d'incrément au facteur de correction k, le débit d'air devenant ainsi Qair = k [Qmin + B*NutrEntrée + C (NutrParcours - E*NutrEntrée)] avec k initial=1 k étant sans unité dans le cas où 02 mesurée>Oxyg max, on décrémente de O.Ox le facteur de correction k. 10.
0x increment is added to the correction factor k, the air flow thus becoming Qair = k [Qmin + B*Nutrlnlet + C(NutrCourse - E*Nutrlnlet)] with initial k = 1 k being unitless in the case in which 02 measured > Oxygmax, the correction factor k is decremented by.
Procédé selon l'ensemble des revendications 5 et 8, le débit d'air (Qair) étant calculé selon la formule (D2), caractérisé en ce qu'on applique un facteur de correction fixe à chaque mesure de la concentration en oxygène, en particulier à chaque mesure où la concentration en 02 mesurée<Oxyg min, on applique une correction de (1 +0.
The method as claimed in all of claims 5 and 8, the air flow (Qair) being calculated according to the formula (D2), characterized in that a fixed correction factor is applied to each measurement of oxygen concentration, in particular, to each measurement in which the concentration of 02 measured < Oxygmin, a correction of (1+.
Ox) et pour chaque mesure où O2mesurée>Oxyg max on applique une correction de (1 -0.0x), le débit d'air devenant ainsi : Qair = (1 +0.
0x) is applied, and to each measurement in which 02 measured > Oxygmax, a correction of (1-.
Ox) (ou 1 -0.0x) *[Qair-1 + F*pNutrEntrée + G*p(NutrParcours - E*NutrEntrée)] avec x sans unité 1 1.
0x)*[Qair-1 + F*pNutrlnlet + G*p(NutrCourse E*Nutrlnlet)] with x being unitless.
Installation de traitement biologique d'eaux usées urbaines ou industrielles par voie aérobie, pour la mise en œuvre du procédé selon la revendication 1 ou 2, comportant un réacteur à flux piston, par voie aérobie, pour l'élimination de la matière carbonée biodégradable et l'oxydation du nutriment (carbone seul ou carbone et NH4), l'eau à traiter s'écoulant entre une entrée (2) et une sortie (3), et des apports d'air étant distribués au-dessous de l'écoulement d'eau et alimentés par au moins une source d'air (A), le débit de cette source étant modulé selon au moins un paramètre du traitement, caractérisée en ce qu'elle comporte à l'entrée du réacteur/bassin, un capteur (16) permettant une estimation en continu de la concentration en nutriment (carbone seul ou carbone et NH4) de l'eau, et une unité de calcul (17) recevant l'information du capteur (16) et apte à commander le débit des apports d'air.
A facility for the biological treatment of urban or industrial wastewater via the aerobic pathway, for carrying out the method as claimed in claim 1 or 2, comprising an aerobic pathway plug flow reactor, for the elimination of biodegradable carbonaceous matter and the oxidation of the nutrient (carbon only or carbon and NH4 ), the water to be treated flowing between an inlet (2) and an outlet (3), and air supplies being distributed under the flow of water and supplied by at least one source of air (A), the flow of this source being modulated according to at least one treatment parameter, characterized in that it comprises, at the inlet of the reactor/tank, a sensor (16) enabling continuous estimation of the nutrient (carbon only or carbon and NH4 ) WO 2016/001823 18/24 PCT/IB2015/054868 concentration of the water, and a computation unit (17) receiving the information from the sensor (16) and able to control the flow of the air supplies.