mwirth-epo/epo-nmt-datasets huggingface dataset:
El movimiento del distribuidor (1) hacia arriba es provocado por la diferencia de presión sobre las superficies (1b) y (1c) del propio distribuidor durante la fase de descenso del pistón, y el movimiento hacia abajo, únicamente de la presión sobre la superficie (1b) durante la fase de subida del pistón: esto resultó posible por el hecho de que el pistón (3) siempre que se verifica el contacto entre su borde circular (3a) y el borde circular (1d) del distribuidor, en fase de subida comprime el fluido contenido en la cámara cilíndrica (4) que se encuentra por encima de la superficie (3b) del pistón, provocando el descenso del distribuidor mientras que, en fase de golpeo, cuando el distribuidor se encuentra en la posición mostrada en las figuras 5 y 6, el pistón provoca la subida del distribuidor hacia arriba en el momento en el que su borde circular (3a) desplazándose hacia abajo, sobresale de la cavidad cilíndrica del distribuidor y sobrepasa el borde (1d) por efecto de la alta presión sobre el borde (1c) del propio distribuidor.
The upwards movements of distributor 1 are caused by differences in pressure on faces 1b and 1c of distributor itself, during the down stroke of piston, the downwards movements of distributor solely by the pressure on face 1b during the up stroke of piston: this is possible because, during the upward movement, piston 3, whenever the contact occurs between its circular edge 3a and the distributor circular edge 1d. compresses the oil of the cylindrical chamber 4 which is placed over the piston surface 3b, provoking the distributor downward movement, whereas during the blow, when the distributor is in the positions showed in figures 5 and 6, the piston provokes the distributor upward movement when the latter circular edge 3 - moving downwards - protrudes from the distributor cylindrical cavity and goes beyond its edge Id, due to the effect of high pressure on the distributor edge 1c.
La pequeña canal anular (5) coaxial del eje de la cámara cilíndrica en la cual discurre el pistón durante la carrera hacia abajo permite que el aceite a presión realice empuje sobre la cara (1c) que tiene una dimensión (d3) del distribuidor, que es mayor que aquella que se ejerce sobre la cara (1b) con anchura (d2) menor que (d3) provocando su subida lo cual queda facilitado por el hecho que la base del canal anular (2) forma un tope (2a) de anchura (d4) tal que (d3-d4) (d2).
The annular grove 5, coaxial to the axis of the cylindrical chamber where the piston moves during the downstroke of piston, allows the oil under pressure to push on the distributor face 1c, having width d3, greater than the one of face 1b whose width d2 is smaller then d3, provoking its upward movement: this is made easier because the basis of the ring grove 2 gives a stop edge 2a having width d4, so that d3 - d4 > d2.
El conducto (9) por debajo del canalad anular (2), conectado al circuito de baja presión tiene la finalidad de crear la diferencia de presiones necesaria para permitir el descenso del distribuidor cuando se deben abrir las lumbreras de admisión (7a) del fluido a alta presión.
Duct 9 at the bottom of the tubular chamber 2, being connected to the low-pressure circuit, aims at creating the differences in pressures necessary to permit the downward movement of the distributor when the high-pressure oil inlet ports 7a must be opened.
Los medios que se han descrito están combinados con medios que permiten la salida a diferente velocidad del fluido de la cámara anular (2c) del canal anular (2) que la parte saliente (1a) del distribuidor (1) forma en la parte superior de dicha acanaladura (2).
Now the above-mentioned means are combined with devices permitting different velocities of the oil discharge from the annular chamber 2c of the tubular chamber 2, which the protruding ring 1a of the distributor 1 forms in the upper part of said tubular chamber 2.
Estos medios consisten en un conducto calibrado (11) de pequeño diámetro o más en general en un conducto en el cual está insertada una válvula de presión (11.1) que pone en comunicación la cámara (2c) con el conducto (10) de descarga para provocar una velocidad de descarga proporcional a la presión ejercida por la parte saliente (1a) del distribuidor, lo cual depende también de la velocidad y de la energía de rebote del pistón.
These devices are made up of a controlled duct 11 having a small diameter or, in general, of a duct where a pressure valve 11.1 is inserted, which connects chamber 2c to exhaust duct 10, to bring about an exhaust velocity proportional to the pressure exerted by the distributor protruding ring la, that also depends on the piston rebound energy and velocity.
Si la energía de rebote es baja, el distribuidor no llega al final de la carrera prefijada por el borde anular superior (2b) de la acanaladura anular (2), es decir, no recorre toda la altura h de dicho canal y por lo tanto, el borde circular (3a) del pistón entra en contacto de manera anticipada con el borde circular (1d) del distribuidor de manera que éste último pueda recorrer hacia abajo, volviendo a abrir de manera anticipada las lumbreras (7a) de admisión del fluido a alta presión; esto provoca una disminución de la carrera de percusión del pistón y como consecuencia una disminución del volumen de la cámara cilíndrica en la cual puede actuar el fluido a presión, para empujar el pistón hacia abajo.
If the rebound energy is low, the distributor 1 cannot get the stroke-end fixed by the upper annulus-like shaped border 2b of the tubular chamber 2, that is, it does not run the entire height h of said chamber; therefore, the piston circular edge 3a anticipately touches the distributor circular edge 1d, so that the latter can move downwards, anticipately reopening the high-pressure oil inlet ports 7a: this brings about a decrease in the piston percussion stroke and, consequently, a decrease in the displacement, i.e. the volume of the cylindrical chamber where the pressurized oil operates, in order to push the piston downwards.
A igualdad de potencia, a la disminución de dicho volumen, corresponde a un aumento de la frecuencia de los golpes del pistón: en realidad, dado que la potencia hidráulica transmitida al pistón es igual al caudal de aceite por la presión (Q x p.), si la presión y el caudal de aceite son constantes y disminuye el volumen de la cámara cilíndrica en la que actúa el aceite a presión se produce un aumento de la frecuencia de los golpes del pistón.
Indeed, as the hydraulic power transmitted to the piston is equal to the oil flow Q multiplied by oil pressure p, i.e. (Q x p), if the pressure and oil flow remain firm and if the volume of the cylindrical chamber - where the pressurized oil operates - decreases, an increase in the piston blows frequency takes place.
Cuando la velocidad de rebote del pistón provocada por la mayor dureza de los materiales a trabajar es más elevada, el impulso determinado por su cantidad de movimiento provoca un aumento de presión en el distribuidor en el cual obliga al fluido contenido en la cámara anular (2c) a descargarse completamente atravesando el conducto calibrado (11) en el circuito de baja presión, y la parte saliente (1a) del distribuidor a ponerse en contacto con la superficie anular superior (2b) de la acanaladura anular (2).
When the piston rebound velocity, caused by a greater hardness of the material to crumble, is higher, the impulse determined by its momentum provokes a greater pressure on the distributor, which obliges the oil contained in the ring chamber 2c to completely flow, through the controlled duct 11, into the low-pressure circuit, and the ring 1a of the distributor to approach the upper ring surface 2b of the tubular chamber 2 itself.
Esto retrasa el contacto entre el borde circular (3a) del pistón y el borde circular (1d) del distribuidor y obliga al pistón a llegar a un punto más elevado antes de cerrar el volumen interno del distribuidor (1) y provocar el desplazamiento hacia abajo del distribuidor (1) propiamente dicho, lo cual es necesario para obtener la nueva apertura de las lumbreras de admisión del fluido a alta presión.
This delays the approach of the piston circular edge 3a to the distributor circular edge 1d, and obliges the piston to reach a higher position before sealing the inner volume of the distributor 1, and provoking the distributor 1 downwards displacement, necessary to obtain the re-opening of the high-pressure oil inlet ports.
La carrera más importante hacia arriba del pistón provoca un aumento del volumen de la cámara cilíndrica (4) en la cual actúa el fluido a presión para empujar el pistón hacia abajo y por lo tanto provoca un aumento del empuje que el fluido a elevada presión ejerce sobre la cara (3d) del propio pistón.
The piston upward greater stroke provokes an increase in the volume of the cylindrical chamber 4 where the pressurized oil operates to push the piston downwards and, consequently, an increase in the push that the high-pressure oil exerts on the piston face 3b.
Esto determina una mayor energía en los golpes transmitidos al útil y si la potencia absorbida por el aparato permanece constante, una disminución de la frecuencia de los golpes, es decir, la aplicación de una mayor energía de percusión durante un mayor intervalo de tiempo.
This determines a greater energy in the blow transmitted to the tool and, if the power absorbed by the apparatus remains constant, a decrease in the blows frequency, i.e. the application of a greater percussion energy during a longer time.
El dispositivo comprende además una válvula de máxima presión (12), la cual descarga el fluido en el circuito de alta impresión si la energía de rebote del pistón supera determinados límites a modo de comprimir posteriormente mediante la membrana (13a), el gas, por ejemplo nitrógeno, contenido en el acumulador (13).
The device also includes a maximum pressure valve 12, which discharges the oil into the high-pressure circuit if the piston rebound energy exceeds certain limits, so to further compress the gas contained in the accumulator 13 (i.e. nitrogen) through membrane 13a.
La válvula (12) funciona además como válvula de seguridad.
Valve 12 also works as a safety valve.
En las figuras 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10 y 11 se ha mostrado la aplicación de los dispositivos según la invención al aparato de percusión según la Patente Europea nº 0085279.
Figures 3 to 11 show the application of the devices according to the invention to the percussion apparatus according to EP-A-85279.
Tal como se observa en dichas figuras, la aplicación del dispositivo según la invención puede ser conseguida solamente en aparatos del tipo descrito en la mencionada Patente Europea nº 0085279, es decir, sobre aparatos en los cuales el distribuidor (1) se dispone para abrir o cerrar las lumbreras de admisión (7a) del fluido a alta presión y de descarga del fluido a baja presión, únicamente por efecto de las presiones que los movimientos del pistón transmiten a través del fluido sobre las caras anulares (1b) y (1c) del propio distribuidor.
As we can observe in the above figures, the device according to the invention can be applied only to apparatuses of the type described in EP-A-85279, i.e. to apparatuses where the distributor 1 moves to open or to close the high-pressure oil inlet ports 7a and the low-pressure oil discharge ports, only as an effect of the pressures transmitted, through the piston movements, to the distributor ring faces 1b and 1c.
Más en particular, se puede aplicar en un aparato de percusión en el cual el distribuidor se desplaza en sentido inverso el pistón que recorre coaxialmente por su interior, es decir, hacia abajo para abrir la lumbrera de admisión (7a) del fluido a elevada presión inmediatamente después del contacto entre el borde anular (3a) del pistón, en ascenso y el borde anular (1d) del distribuidor o de modo alternativo, hacia arriba para volver a cerrar dicha lumbrera (7a) cuando en su carrera de percusión el pistón sobrepasa con su borde (3a) el borde anular (1d) del propio distribuidor mencionado.
In particular, it can be applied to a percussion apparatus where the distributor moves in the opposite direction of the piston which slides coaxially inside it, that is downwards to open the high-pressure oil inlet ports 7a immediately after the approach of the upward-moving piston circular edge 3a to the distributor circular edge 1d or, alternatively, upwards to close these ports 7a when, during the percussion stroke, the piston circular edge 3a passes the distributor circular edge 1d.
La altura h de la acanaladura anular (2) puede depender de la carrera mayor o menor que se desea permitir al distribuidor (1) para lo cual la sección del conducto calibrado (11) o de la válvula de presión que sustituye sus funciones deben ser preescogidas en función de las prestaciones que se desean disponer en el aparato.
The height h of the tubular chamber 2 depends on either a greater or a smaller stroke allowed to the distributor 1; similarly, the controlled duct 11 section, or the pressure valve replacing its function, must be chosen according to the performance desired by the apparatus.
Tal como resulta de las figuras 3 a 11, el final de carrera mecánico (16) delimita la carrera el máximo posible en la subida del pistón.
As shown in figures 3 to 11, the mechanical stroke-end 16 limits the piston upwards maximum stroke.
El empuje para la subida del pistón es aplicado permanentemente sobre la superficie anular (3d1) de anchura s, y tiene efecto solamente cuando están cerradas las lumbreras (7a) de llegada del fluido a alta presión.
The push for the piston upward movement is permanently applied on the annulus-like shaped surface 3d1 having width s, and it has an effect only when the high-pressure oil inlet ports 7a are closed.
Se han indicado con (c1) y (c2) las longitudes axiales de la cámara (4) respectivamente en el caso de materiales poco duros o duros.
C1 and c2 indicate the axial length of the chamber 4, in the case of a soft or a hard material, respectively.
Los martillos hidráulicos construidos según la invención presentan también algunas importantes ventajas.
The hydraulic hammers manufactured according to the invention do also involve some important advantages.
El impulso que el pistón recibe durante su carrera de retorno del material a trabajar (según su grado de dureza) provoca una velocidad mayor o menor de la carrera hacia arriba del pistón propiamente dicho que no sólo provoca, respectivamente, un adelanto o retraso del contacto entre el borde (3) de la cabeza del pistón y el borde anular inferior (1d) del distribuidor, sino que confiere asimismo a la cabeza del pistón un grado de intensidad de energía cinética mayor o menor: dicha energía al provocar un movimiento extra del distribuidor (1) proporcionado de forma adecuada, permite la recuperación de la energía de rebote sin requerir un aumento de la potencia absorbida al aparato.
The impulse which the piston receives during its return stroke from the material to crumble (according to its degree of hardness) provokes a higher or lower upward-stroke velocity of the piston itself which not only causes, respectively, an advance or a delay in the approach of the edge 3 of the piston head to the distributor lower circular edge 1d, but also gives it a higher or lower degree of kinetic energy intensity: said energy, by causing an accordingly proportioned extra-movement of the distributor 1, allows the recovery of the rebound energy without requiring an increase in the power absorbed by the apparatus.
En realidad, la cabeza del pistón, después de haber llegado al interior del distribuidor, recorre según la intensidad de la energía del rebote permitiendo de este modo al fluido a alta presión recuperar la mencionada energía.
In fact, the head of the piston, after getting into the distributor, slides according to the intensity of the rebound energy, so allowing the high-pressure fluid to recover said energy.
Por otra parte, la recuperación de la energía de rebote tiene lu- gar sin interferencia con la frecuencia de los golpes del pistón, es decir, si el material a demoler es duro, la recuperación de la energía de rebote tiene lugar con una frecuencia más baja de los golpes del pistón, mientras que si dicho material es menos duro, la recuperación de la energía de rebote tiene lugar con una frecuencia más elevada de los golpes del pistón.
Furthermore, the recovery of the rebound energy takes place without interfering with the frequency of the piston blows, i.e. if the material to crumble is hard, the recovery of the rebound energy takes place with a lower frequency of the piston blows, whilst, if said material is softer, the recovery of the rebound energy takes place with a higher frequency of the piston blows.
Otra ventaja de la invención consisten en el hecho de que al cerrar por completo el conducto (11), es posible obtener una frecuencia de los golpes del pistón todavía más elevada y una energía del golpe más baja; por el contrario, abriendo completamente el conducto (11), es posible obtener una frecuencia de los golpes del pistón todavía más baja y una energía del golpe más alta.
Another advantage of the invention lies in the fact that, by completely closing the duct 11, it is possible to obtain a still higher frequency of the piston blows and a lower impact energy; on the contrary, by completely opening the duct 11, it is possible to obtain a still lower frequency of the piston blows and a higher impact energy.
US - A - 4.709.054 describe un procedimiento para sililaracil haluro aromático con polisilano halogenado en lapresencia de una cantidad efectiva de un catalizador demetal de transición.
US-A-4,709,054 describes a method for silylating aromatic acylhalide with halogenated polysilane in the presence of an effective amount of a transition metal catalyst.
Como se muestra por Yamamoto et al.,Tetrahedron Letters, 1653 (1980) un acilhaluro aromáticoactivado, tal como para - nitrobenzoilcloruro, puede serconvertido al silano aromático correspondiente con unapérdida de monóxido de carbono como resultado de unareacción de decarbonilación utilizando hexametildisilanocomo reactivo sililante.
As shown by Yamamoto et al., Tetrahedron Letters, 1653 (1980) activated aromatic acylhalide, such as para-nitrobenzoylchloride, can be converted to the corresponding aromatic silane with a loss of carbon monoxide as a result of a decarbonylation reaction utilizing hexamethyldisilane as the silylating reactant.
Se encontró, sin embargo, quela sililación núcleo aromático utilizando hexametildisilano, produjo solo una cantidad pequeña del silanoaromático deseado, tal como unparanitrofeniltrimetilsilano, mientras que el productoprincipal era la sililcetona.
It was found, however, that the silylation of the aromatic nucleus using hexamethyl disilane, resulted in only a minor amount of the desired aromatic silane, such as a paranitrophenyltrimethylsilane, while the major product was the corresponding aromatic silylketone.
en la presencia de una cantidad efectiva de uncatalizador de metal de transición, puede obtenerse unaamplia variedad de productos aromáticos de la reacción desililación con altos rendimientos, dando como resultadola producción de enlaces carbono - silicio en el contornonuclear, donde X es un radical halógeno, R se seleccionaentre X, hidrógeno, radicales hidrocarburo monovalentesC(1 - 13), radicales hidrocarburo monovalentes C(1 - 13)sustituidos, y radicales - O -, - S - divalentes y mezclas delos mismos, los cuales pueden formar
In US-A-4,709,054, there is taught that if halogenated polysilane of the formula, is reacted with aromatic acylhalide of the formula, in the presence of an effective amount of a transition metal catalyst, a wide variety of aromatic silylation reaction products can be obtained at high yields resulting in the production of nuclear-bound carbon-silicon bonds, where X is a halogen radical, R is selected from X, hydrogen, C(1-13)monovalent hydrocarbon radicals, substituted C(1-13)monovalent hydrocarbon radicals, and divalent -O-, -S-radicals and mixtures thereof which can form ≡SiOSi≡ and ≡SiSSi≡ connecting groups, R¹ is a C(6-20)monovalent or polyvalent aromatic organic radical, n is an integer equal to 1 to 50 inclusive, and m is an integer equal to 1 to 4 inclusive.
Aunque el procedimiento de US - A - 4.709.054proporciona la producción de silanos orgánicos ysilarilenos con altos rendimientos, se ha encontradodificultad para reciclar, regenerar o recuperar valoresdel catalizador del metal de transición de la mezcla dereacción.
Although the method of US-A-4,709,054 provides for the production of organic silanes and silarylenes at high yields, it has been found difficult to recycle, regenerate or salvage transition metal catalyst values from the reaction mixture.
en donde R, X y n son como se ha definido previamente, lareacción puede ocurrir entre el polisilano halogenado yel catalizador de metal de transición si se utiliza uncocatalizador de fosfina, dando como resultado unareducción en rendimiento de los enlaces carbono - siliciodel contorno nuclear.
In addition, in instances where halogenated polysilane of the formula is used as a reactant, where R, X and n are as previously defined, reaction can occur between the halogenated polysilane and the transition metal catalyst if a phosphine cocatalyst is used, resulting in reduced yield of nuclear-bound carbon-silicon bonds.
La presente invención se basa en el descubrimientode que una gran variedad de productos de reacciónaromáticos sililados que tienen uno o más átomos desilicio en el contorno nuclear unidos a un núcleoaromático por enlaces carbono - silicio, pueden serrealizados efectuando la reacción entre un polisilanohalogenado de fórmula (1) y un acilhaluro aromático defórmula (2) en la presencia de una cantidad efectivad deun complejo de metal de transición soportado que tengagrupos combinados químicamente de la fórmula,
The present invention is based on my discovery that a wide variety of silylated aromatic reaction products having one or more nuclear-bound silicon atoms joined to an aromatic nucleus by carbon-silicon bonds can be made by effecting reaction between halogenated polysilane of formula (1) and aromatic acylhalide of formula (2) in the presence of an effective amount of a supported transition metal complex having chemically combined groups of the formula, where R² is a divalent C(2-14)organic radical, Q is a nitrogen or phosphorous radical, R³ and R⁴ are monovalent C(1-14)alkyl or aryl radicals, M is a transition metal selected from palladium, platinum, rhodium or nickel, X is previously defined, y is an integer equal to 1 to 3 inclusive and preferably 2.
donde R2 es un radical orgánico divalente C(2 - 14), Q esun radical nitrógeno o fósforo, R3 y R4 son radicalesarilo o alquilo C(1 - 14) monovalentes, M es un metal detransición seleccionado entre paladio, platino, rodio oniquel, X es como se ha definido previamente, y es unentero igual a 1 hasta 3 inclusive y preferiblemente 2.Se ha encontrado, sorprendentemente, que los complejos demetal de transición soportados que tienen gruposcombinados químicamente de la fórmula (4), los cuales sonsilicio soportados preferiblemente, son reciclables yregenerables a la terminación de la reacción.
Surprisingly, the supported transition metal complexes having chemically combined groups of formula (4), which are preferably silicon supported, have been found to be recyclable and regenerable at the termination of the reaction.
Por la presente invención se proporciona un procedimiento parahacer materiales orgánicos aromáticos sililados quetengan al menos un átomo de silicio en el contornonuclear unido a un grupo orgánico aromático mediante unaunión carbono - silicio comprendiendo,
There is provided by the present invention, a method for making silylated aromatic organic materials having at least one nuclear-bound silicon atom attached to an aromatic organic group by a carbon-silicon linkage comprising, (A) effecting reaction between a halogenated polysilane of formula (1) and aromatic acylhalide of formula (2) in the presence of an effective amount of a supported transition metal complex having chemically combined groups of formula (4), and (B) recovering silylated aromatic organic material from the mixture of (A).