mwirth-epo/epo-nmt-datasets huggingface dataset:
Cazoleta según la reivindicación 1, caracterizadapor el hecho de que el agujero pasante (18)está configurado como agujero oblongo y dispuesto endirección del curso del grado de longitud.
Cup according to Claim 1, characterised in that the through-hole (18) is designed as an oblong hole and is arranged in the direction of the course of the degree of longitude.
Cazoleta según la reivindicación 4, caracterizadapor el hecho de que además del agujero pasante(18) configurado como agujero oblongo están previstosotros dos agujeros pasantes (19, 20) en disposiciónsimétrica respecto al plano (22) determinado porel agujero oblongo.
Cup according to Claim 4, characterised in that, in addition to the through-hole (18) designed as an oblong hole, two further through-holes (19, 20) are provided in symmetrical arrangement relative to the plane (22) set by the oblong hole.
Cazoleta según las reivindicaciones 1 a 5,caracterizada por el hecho de que la superficie interior(28) del cuerpo de cazoleta (9) está dispuesta demodo que es excéntrica respecto a la superficie exterior(2) del cuerpo de cazoleta (9), y la disposiciónde la excentricidad está elegida de forma tal que enla zona de los agujeros pasantes (18, 19, 20) se obtieneun gran espesor de pared y en la zona de la escotaduraacetabular se obtiene un pequeño espesor de pared.
Cup according to Claim 1 to 5, characterised in that the inner surface (28) of the cup element (9) is arranged eccentric relative to the outer surface (2) of the cup element (9), and the position of the eccentricity is chosen such that there is a large wall thickness in the area of the through-holes (18, 19, 20) and a small wall thickness in the area of the acetabular notch.
Cazoleta según la reivindicación 1, caracterizadapor el hecho de que el cuerpo de cazoleta(9) de forma semiesférica está dotado en la zona desu polo (3) de un achatamiento (4) respecto a la formacircular o esférica.
Cup according to Claim 1, characterised in that the semispherical cup element (9) is provided with a flattened part (4) in the area of its pole (3) with respect to the circular or spherical shape.
Esta invención se refiere a la soldadura de aleaciones de bajo coeficiente de expansión térmica.
This invention relates to welding of low coefficient of thermal expansion alloys.
En particular, esta invención se refiere a material de soldadura para soldar aleaciones de baja expansión, que contienen hierro, con o sin fundente.
In particular, this invention relates to welding material for welding iron-containing low expansion alloys with or without flux.
Históricamente se ha empleado una combinación de hierro y níquel o cobalto para producir aleaciones de bajo coeficiente de expansión térmica (CET).
Historically a combination of iron and nickel or cobalt has been used to produce low coefficient of thermal expansion (CTE) alloys.
Invar 36 (36 Ni, el resto Fe), Invar 42 (42 Ni, el resto Fe) y Kovar (29 Ni, 17 Co, O,2 Mn, el resto Fe) son aleaciones de bajo coeficiente de expansión térmica comunes.
Invar 36 (36 Ni, balance Fe), Invar 42 (42, Ni balance Fe) and Kovar (29 Ni, 17 Co, 0.2 Mn balance Fe) are common low coefficient of thermal expansion alloys.
La soldadura de aleaciones de bajo CET, que contienen hierro, requiere una soldadura con ductilidad y resistencia mecánica adecuadas.
Welding of iron containing low CTE alloys requires a weld with adequate ductility and strength.
Además, para la fabricación de aleaciones de bajo CET soldadas, se desea emplear un metal de aportación o relleno con un CET exactamente equiparado con el del metal de base, para limitar las deformaciones térmicas y la tensión.
In addition, for fabrication of welded low CTE alloys it is desired to use a filler metal with a CTE closely matched to the base metal to limit from thermal deflections and strain.
Sin modificación adicional, los metales de base de bajo CET se pueden estirar fácilmente para dar alambre del metal de aportación.
Without further modification, low CTE base metals may be easily drawn into filler metal wire.
Sin embargo, el metal de aportación para el metal de base está muy sometido a fisuración, como resultado de impurezas y de un intervalo de solidificación relativamente grande, de aproximadamente 80º Celsius.
However, base metal filler metal is highly subject to cracking resulting from impurities and a relatively large solidification range of about 80° Celsius.
Witherell, en la patente de EE.UU. número 3.184.577 ('577) describió un metal de aportación diseñado específicamente para soldar Invar.
Witherell, in U.S. patent number 3,184,577 ('577), disclosed a filler metal specifically designed for welding Invar.
En la patente '577, se empleaba una combinación de titanio, carbono y manganeso, para controlar la fisuración durante las operaciones de soldadura.
A combination of titanium, carbon and manganese was used in the '577 patent to control cracking during welding operations.
Comercialmente, el metal de aportación de la patente '577 se ha empleado para soldar Invar 36, con limitaciones indeseables.
Commercially, filler metal of the '577 patent has been used for welding Invar 36 with undesirable limitations.
El metal de aportación descrito en la patente '577 se fisura ampliamente cuando se sueldan secciones de Invar relativamente gruesas.
Filler metal disclosed in the '577 patent cracks extensively when welding relatively thick sections of Invar.
Además, el metal de aportación de la patente '577 se ha limitado a la soldadura por arco de wolframio bajo gas (SAWG), relativamente lenta, porque la fisuración es excesiva cuando se suelda con soldadura por arco metálico bajo gas (SAMG).
In addition, filler metal of the '577 patent has been limited to relatively slow gas tungsten arc welding GTAW, because cracking is excessive when welding with gas metal arc welding (GTAW).
La SAMG es significativamente más rápida que la SAWG y generalmente se prefiere para una fabricación de gran volumen.
GMAW is significantly quicker than GTAW and is generally preferred for high volume fabrication.
Además, la soldadura de múltiples cordones con el metal de aportación de Witherell ha provocado excesivos problemas de crecimiento de las fisuras.
Furthermore, multiple pass welding with Witherell's filler metal has caused excessive crack growth problems.
Además, la soldadura por arco sumergido (SAS) se puede emplear para aumentar adicionalmente las velocidades de soldadura.
In addition, submerged arc welding (SAW) may be used to further increase welding rates.
La capacidad operativa de la soldadura por arco sumergido de un metal de aportación es otra propiedad muy ventajosa.
Submerged arc welding operability of a filler metal is another highly advantageous property.
Además, los electrodos revestidos con fundente son útiles para la soldadura fuera de posición, cuando es difícil soldar por SAWG, SAMG o SAS.
Furthermore, flux coated electrodes are useful for out of position welding where it is difficult to weld by GTAW, GMAW or SAW.
Es un objeto de esta invención producir un material de soldadura que tenga un coeficiente de expansión térmica que se equipare con el del metal de base, con suficiente resistencia mecánica y ductilidad.
It is an object of this invention to produce a welding material having a coefficient of thermal expansion that matches the base metal with sufficient strength and ductility.
Es un objeto adicional de esta invención producir un metal de aportación capaz de soldar secciones de Invar relativamente gruesas, sin fisuración.
It is a further object of this invention to produce a filler metal capable of welding relatively thick sections of Invar without cracking.
Es un objeto adicional de esta invención proporcionar un metal de aportación que se pueda soldar por arco metálico bajo gas, sin fisuración.
It is a further object of this invention to provide a filler metal that may be gas metal arc welded without cracking.
Es un objeto adicional producir un material de soldadura que se pueda usar en las operaciones de soldadura del tipo de múltiples cordones, sin fisuración.
It is a further object to produce a welding material that may be used in multiple pass type welding operations without cracking.
Es un objeto adicional de la invención producir un alambre de soldar que se pueda soldar por arco sumergido.
It is a further object of the invention to produce a weld wire that may be submerged arc welded.
El material de soldadura de la invención se puede emplear para la SAMG de secciones relativamente gruesas de aleaciones de bajo CET.
The welding material of the invention may be used for GMAW relatively thick sections of low CTE alloys.
De hecho, se puede emplear la SAMG de varios cordones, sin fisuración.
In fact, multiple pass GMAW may be used without cracking.
Además, el material de soldadura de la invención facilita la soldadura rápida por arco sumergido y puede revestirse con fundente para facilitar la soldadura fuera de posición.
Furthermore, the welding material of the invention facilitates rapid submerged arc welding and may be flux coated for facilitating out of position welding.
La invención es como se define en las reivindicaciones adjuntas.
The invention is as defined in the accompanying claims.
Con preferencia, se emplea Mg o Ce durante la fusión, para fijar el azufre, que tiende a fomentar la formación de grietas.
Preferably Mg or Ce is used during melting to tie up sulfur which tends to promote crack formation.
Lo más preferiblemente, se emplea Mg en una cantidad mayor que la cantidad de azufre.
Most preferably, Mg is used in an amount greater than the amount of sulfur.
Las impurezas están limitadas preferiblemente a menos de 0,1% de azufre, menos de 0,1% de fósforo y menos de 1% de silicio.
Impurities are preferably limited to less than 0.1% sulfur, less than 0.1% phosphorous and less than 1% silicon.
Lo más preferiblemente, el material de soldadura incluye aproximadamente 25 - 55% de níquel, 0 - 30% de cobalto, 0,05 - 0,35% de carbono, 1 - 3% de niobio más tántalo y el resto de hierro, con impurezas ocasionales.
Most preferably, the welding material includes about 25-55% nickel, 0-30%, about 0.05-0.35% carbon, 1-3% niobium plus tantalum and a balance iron with incidental impurities.
Además, el metal de aportación se limita preferiblemente a 0 - 1,5% de manganeso, 0-2% de titanio y aproximadamente 0 - 0,5% de aluminio.
Furthermore, filler metal is preferably limited to 0-1.5% manganese, 0-2% titanium and about 0-0.5% aluminum.
Además, se emplea con preferencia 0 - 0,5% de cerio, magnesio o zirconio, para fijar el azufre.
In addition, 0-0.5% cerium, magnesium or zirconium is preferably used for tying up sulfur.
Además, puede ser de lo más ventajoso limitar el cerio, el magnesio o el zirconio a menos de 0,1%.
Furthermore, it may be most advantageous to limit cerium, magnesium or zirconium to less than 0.1%.
Además, las impurezas se limitan con preferencia a 0,05% de azufre, 0,05% de fósforo y 0,5% de silicio.
In addition, impurities are preferably limited to 0.05% sulfur, 0.05% phosphorous and 0.5% silicon.
Se ensayaron varias hornadas experimentales, para encontrar una combinación de ingredientes que se pueda añadir a aleaciones de bajo CET, sin fisuración durante la SAMG de múltiples cordones.
Several experimental heats were tested to find a combination of ingredients that may be added to low CTE alloys without cracking during multiple pass GMAW.
La composición de las hornadas experimentales típicas ensayadas se enumera seguidamente en la Tabla 1 como hornadas números 1-14 (todas las composiciones de esta memoria descriptiva se dan en porcentajes en peso, a menos que se exprese específicamente otra cosa).
Composition of typical experimental heats tested are listed below in Table 1 as heats numbers 1-14 (all compositions of this specification are given in weight percent, unless specifically expressed otherwise).
La hornada número 15 era una muestra de Invar 36.
Heat number 15 was a sample of Invar 36.TABLE 1
Las hornadas de la Tabla 1 se ensayaron en cuanto a intervalo de solidificación (los valores de la Tabla 1 se han redondeado a la milésima más próxima de un porcentaje en peso, para reflejar la precisión de la instrumentación utilizada).
The heats of Table 1 were tested for solidification range (values in Table 1 have been rounded to the nearest one thousandth of a weight percent to reflect accuracy of instrumentation used).
Las hornadas 1, 5, 6 y 7 no forman parte de la invención.
The heats 1, 5, 6 and 7 do not form part of the invention.
Los resultados de los ensayos se dan seguidamente en la Tabla 2.
Test results are given below in Table 2.TABLE 2
La diferencia entre temperaturas de líquidos y sólidos de las hornadas de ensayo (18-44ºC) se mejoró mucho respecto a la de Invar 36 (hornada 15), que podía tener una diferencia de temperatura de al menos 80ºC, tal como se midió entre líquido y sólido incipiente.
The difference between liquidous and solidous temperatures of the test heats (18-44°C) was much improved over Invar 36 (heat 15) which may have a temperature differential of at least 80°C as measured between liquidous and incipient solidous.
Este intervalo de solidificación disminuido contribuye a reducir la fisuración durante la solidificación.
This decreased solidification range contributes to reducing cracking during solidification.
Las hornadas números 1-12 se soldaron por puntos, por arco de wolframio bajo gas, a 420 A y 22 voltios durante 10 segundos, en una aleación de un solo punto sin cambiar de posición.
Heat numbers 1-12 were gas tungsten arc spot welded at 420 amp and 22 volts for 10 seconds in a single spot weld without changing position.
Esta operación a 420 A y 22 voltios excedía con mucho la energía mínima requerida para soldar.
This 420 amp, 22 volt operation greatly exceeded minimum required energy to weld.
El exceso de energía aplicó un esfuerzo adicional a la soldadura, para su evaluación bajo condiciones de soldadura severas.
The excess energy applied additional stress to the weld for evaluation under severe welding conditions.
Como resultado de este ensayo de 10 segundos, sólo las hornadas números 9 y 12 se fisuraron.
As a result of this 10 second test, only heat numbers 9 and 12 cracked.
La hornada número 9 tenía una longitud total de las fisuras de 0,60 cm y la hornada número 12 tenía una longitud total de las fisuras de 0,60 cm.
Heat number 9 had a total crack length of 0.60 cm and heat number 12 had a total crack length of 0.60 cm.
Después, se empleó una soldadura por puntos, por arco de wolframio bajo gas, más severa, de 20 segundos a 420 A y 22 voltios, para determinar cuál de las composiciones de metal de aportación tenía la mejor resistencia a la fisuración.
A more severe 20 second gas tungsten arc spot weld at 420 amp and 22 volts was then used to determine which filler metal compositions had the best cracking resistance.
Los resultados de la longitud total de fisuras en dos ensayos separados se dan seguidamente en la Tabla 3.
Results of total crack length for two separate tests are given below in Table 3.TABLE 3
Las hornadas números 2 y 8 produjeron los mejores resultados, al no tener ninguna fisura.
Heat numbers 2 and 8 produced the best results having no cracks.
Se encontró que la combinación de carbono y niobio de las hornadas números 2 y 8 tenía las propiedades de resistencia a la fisuración más preferidas.
The combination of carbon and niobium of heats 2 and 8 was found to have the most preferred cracking resistance properties.
Para los fines de esta memoria descriptiva, se reconoce que el niobio y el tántalo son intercambiables y que el niobio o el tántalo se pueden emplear independientemente o en combinación, para los materiales de soldadura de la invención.
For purposes of this specification, it is recognized that niobium and tantalum are interchangeable and that niobium or tantalum may be used independently or in combination for welding materials of the invention.
Después de calentar lamezcla durante 12 horas a 145ºC, la cromatografía de gasindicó la reacción completa del cloruro de ácidoanhídrido trimelítico.
After heating the mixture for 12 hours at 145°C, gas chromatography indicated complete reaction of the trimellitic anhydride acid chloride.
Se decantó entonces la mezcla dereacción.
The resulting mixture was then decanted.
La destilación al vacío dió como resultado laproducción de 169 gramos (73% de rendimiento) deanhidrido 4 - clorodimetilsililftalico como un líquidoclaro, P.e.
Vacuum distillation resulted in the production of 169 grams (73% yield) of 4-chlorodimethylsilylphthalic anhydride as a clear liquid, b.P. 141°C/13.3 Pa (0.1 torr).
Se repitió el procedimiento del Ejemplo 1 para hacerel catalizador de paladio silice - soportado excepto que seutilizaron 89.9 gramos (0.16 moles) debis(difenilfosfinoetil)trietoxisilano y 1.064 gramos desílice 200 - 300 mesh.
The procedure of Example 1 was repeated for making the silica-supported palladium catalyst except that there was used 89.9 grams (0.16 mole) of bis(diphenylphosphinoethyl)triethoxysilane and 1,064 grams of 200-300 mesh silica.
Basado en el procedimiento depreparación y análisis químico, se obtuvo un catalizadorde paladio silice - soportado que tenía alrededor del 1% enpeso de paladio.
Based on method of preparation and chemical analysis, there was obtained a silica-supported palladium catalyst having about 1% by weight of palladium.
Una mezcla de reacción que contenía 203 gramos (1.0moles) de tereftaloilcloruro y 187 gramos (1.0 moles) de1,2 - diclorotetrametildisilano fue agitada y calentadajusto a 245ºC hasta que se obtuvo una mezcla homogénea.Se añadieron a la mezcla 32 gramos de catalizador depaladio sílice - soportado al 1%.
A reaction mixture containing 203 grams (1.0 mole) of terephthaloylchloride and 187 grams (1.0 mole) of 1,2-dichlorotetramethyldisilane was stirred and heated neat to 245°C until a homogeneous mixture was obtained.
Se extrajeroncontinuamente según se producían la rápida emisión degases del monóxido de carbono formado y eldimetildiclorosilano.
Rapid evolution of carbon monoxide gas occurred and dimethyldichlorosilane was removed continuously as it formed.
Después de 12 horas a 145ºC elanálisis NMR mostró la completa reacción deltereftaloilcloruro.
After 12 hours at 145°C NMR analysis showed complete reaction of the terephthaloylchloride.
La mezcla de reacción se enfrió atemperatura ambiente y se filtró bajo nitrógeno pararetirar el catalizador.
The reaction mixture was cooled to room temperature and filtered under nitrogen to remove the catalyst.
La destilación de la mezclaproporcionó 174 gramos (75% de rendimiento) de 4 - clorodimetilsililbenzoilcloruro como un líquido claro,punto de ebullición 97ºC/13.3 Pa (0.1 torr).
Distillation of the mixture provided 174 grams (75%) yield of 4-chlorodimethylsilylbenzoylchloride as a clear liquid, boiling point 97°C/13.3 Pa (0.1 torr)
El procedimiento del ejemplo 2 fue repetidoutilizando 10 gramos (4.93 x 10 - 2 moles) detereftaloilcloruro, 9,2 gramos (4.93 x 10 - 2 moles) de1,2 - diclorotetrametildisilano y 3 gramos de paladio (II)en sílice al 1% del Ejemplo 2.
The procedure of Example 2 was repeated utilizing 10 grams (4.93 x 10⁻² moles) of terephthaloylchloride, 9.2 grams (4.93 x 10⁻² moles) of 1,2-dichlorotetramethyldisilane and 3 grams of the 1% palladium (II) on silica from Example 2.
La mezcla fue calentada ajusto 145ºC.
The mixture was heated to 145°C neat.
También fue utilizado en la mezcla unestándar interno GC noreactivo, tetradecano (3.16 gramos,1.63 x 10 - 2 moles).
There was also utilized in the mixture, an unreactive GC internal standard, tetradecane (3.16 grams, 1.63 x 10⁻² moles).
Después de tres horas, la reacción fueparada y su avance fue monitorizado por cromatografía degas.
After three hours, the reaction was stopped and the progress of the reaction was monitored by gas chromatography.
Se repitió el mismo procedimiento excepto que enlugar de los 3 gramos del reutilizado paladio silice - soportado al 1% preparado en el Ejemplo 2, se utilizaron3 gramos de un paladio en carbono al 1% disponiblecomercialmente, Johnson - Mathey Corporation TS2276.
The same procedure was repeated except that in place of the 3 grams of reused silica-supported 1% palladium prepared in Example 2, there was used 3 grams of a 1% commercially available palladium on carbon, Johnson-Mathey Corporation TS2276.
Unareacción adicional fue también efectuada empleando 3gramos de un catalizador de paladio sílice - soportado al1% disponible comercialmente de Engelhardt Company.
An additional reaction was also run employing 3 grams of a commercially-available silica-supported 1% palladium catalyst from Engelhardt Company.
Sedeterminó que el último catalizador de paladio silice - soportado disponible comercialmente tenía el paladioabsorbido en la superficie del sílice en vez de estarcombinado químicamente, como se ha mostrado en losEjemplos 1 y 2.
It was determined that the latter commercially available silica-supported palladium catalyst had the palladium absorbed onto the surface of the silica instead of being chemically combined, as shown in Examples 1 and 2.
Las diversas mezclas se calentaron continuamentedurante 3 horas bajo condición precisas y el avance delas reacciones fueron monitorizados por cromatografía degas.
The various mixtures were heated continuously for 3 hours under neat conditions and the progress of the respective reactions was monitored by gas chromatography.
Los catalizadores fueron entonces filtrados, lavadoscon clururo de metileno, secados bajo nitrógeno yreintroducidos en alícuotas recientes de las mezclas delas reacciones respectivas.
The catalysts were then filtered, washed with methylene chloride, dried under nitrogen and reintroduced into fresh aliquots of the respective reaction mixtures.
Se encontró que la mezcla dereacción que contenía el catalizador de paladio silice - soportado disponible comercialmente el cual estabaabsorbido en la superficie del sílice, no pudo sermonitorizado satisfactoriamente, como si la reacciónfuera muy pequeña o no hubiera ocurrido. sin embargo, losresultados de cinco ensayos fueron monitorizados, como semuestra en el dibujo, comparando la mezcla de reaccióncatalizadora por el catalizador de paladio sílice - soportadoque tenía el paladio combinado químicamente con silice através de grupos de conexión de fórmula (4), "Rico" y lamezcla de reacción conteniendo al catalizador de paladio"comercial" utilizando carbono como soporte.
However, the results of five runs were monitored, as shown in the drawing, comparing the reaction mixture catalyzed by the silica-supported palladium catalyst having palladium chemically combined to silica through connecting groups of formula (4), "Rich" and the reaction mixture containing the "Commercial" palladium catalyst using carbon as a support.
Después detres ensayos, se extrajeron de las mezclas loscatalizadores respectivos, fueron empapados contetracloruro de carbono y se introdujo gas de cloro.
After three runs, the respective catalysts were removed from the mixtures, slurried in carbon tetrachloride, and gaseous chlorine was introduced.
Elcatalizador Rico de la presente invención se volvió decolor amarillo - naranja y la velocidad de cambio de colorpodía ser incrementada con un ligero calentamiento deltetracloruro de carbono seguido por filtración y lavadocon metilenocloruro.
The Rich catalyst of the present invention turned yellow-orange in color and the rate of color change could be increased by mildly heating the carbon tetrachloride following filtration and washing with methylenechloride.
Después de que los catalizadoresestuvieron secos, fueron reintroducidos en alicuotasrecientes de los materiales iniciales.
After the catalysts were dry, they were reintroduced in fresh aliquots of starting materials.
Se encontró que elcatalizador "reactivo" de la presente invención "Rico"mostró el 85% de su actividad inicial respecto al primerensayo, mientras que no se percibió ningún cambio en elcatalizador disponible comercialmente.
It was found that the "reactivated" catalyst of the present invention "Rich" showed 85% of its initial activity from the first run, while no change was noted in the commercially available catalyst.