Discussione:Analisi delle sollecitazioni (ASME)

message: Ho spostato il contenuto di tale voce sotto un paragrafo specifico della voce Recipiente in pressione, nel cui contenuto la voce si identificava. Ho invece riportato in questa voce la traduzione delle analoga voce inglese Stress Analysis: mi sembra più coerente con il carattere generale che la voce deve avere.--adl 10:00, 30 ott 2007 (CET)

message: La voce è stata ripristinata dalle ultime modifiche apportate nei termini precedenti. Ritengo però che la voce così come precedentemente impostata ed ora ripristinata non sia sufficientemente generale, ma riveste un carattere particolare, tipico del calcolo delle sollecitazioni in Ingegneria Meccanica, relativo al problema molto particolare dei recipienti in pressione. In tale valenza avevo apportato le modifiche, trasferendo il contenuto della voce in una specifica sezione della voce Recipienti in Pressione (mi scuso se non avevo queste discusso precedentemente in modo più largo). 
Ritengo invece che il contenuto della analoga voce inglese Stress Analysis abbia il giusto tono e il giusto carattere di una voce enciclopedica Analisi delle sollecitazioni. Per questo motivo mi accingevo a tradurla. Non sono convinto che la soluzione suggerita (di tradurre la voce Stress Analysis sotto la voce Analisi strutturale sia corretta. Di Analisi delle sollecitazioni si occupa proprio un'associazione italiana (AIAS Associazione Italiana di Analisi delle SOllecitazioni www.aiasonline.org) che raggruppa molti ricercatori universitari e non. Invito a visitarne il sito per capire che obbiettivo di analisi delle sollecitazioni non è certo solo l'analisi dei recipienti in pressione, ma ha tematiche ed interessi molto più vasti che ritengo bene rappresentati dalla voce inglese Stress Analysis.
--adl 18:08, 30 ott 2007 (CET)
thread_title:  Il contenuto della voce Analisi delle sollecitazioni 

message: Questo esempio ha un valore essenzialmente didattico, comunque può essere utile per capire più precisamente i concetti alla base della stress analysis.
Viene effettuata l'Analisi delle sollecitazioni su un recipiente a pressione avente un fasciame cilindrico e due fondi emisferici dello stesso spessore.
Simboli
:* p - pressione agente sul recipiente
:* D - diametro medio (fasciame e fondi) 
:* s - spessore (fasciame e fondi) 
:* Y - rapporto fra diametro esterno e diametro interno (fasciame e fondi)
:* E - modulo di elasticità del materiale costituente il recipiente
:* ν - coefficiente di Poisson del materiale costituente il recipiente 
:* x - distanza del punto considerato dalla linea di tangenza fasciame-fondo
:* ΔT - differenza di temperatura fra le due facce del fasciame cilindrico
Le considerazioni meccaniche per la valutazione dello stato di sollecitazione si basano sulle relazioni date di seguito:
Sollecitazione circonferenziale media dovuta a pressione sul fasciame cilindrico \sigma_{tm}=\frac{pD}{2s}
Sollecitazione circonferenziale massima dovuta a pressione sul fasciame cilindrico \sigma_t=\frac{2pY^2}{y^2-1}
Sollecitazione circonferenziale media dovuta a pressione sul fondo emisferico \sigma_{tm}=\frac{pD}{4s}
Sollecitazione circonferenziale massima dovuta a pressione sul fondo emisferico \sigma_t=\frac{1.5p(Y^3+1)}{y^3-1}
Deformazione radiale del fasciame cilindrico dovuta alla pressione \delta=\frac{pD^2}{4Es}
Deformazione radiale del fondo emisferico dovuta alla pressione \delta=\frac{pD^2(1-\nu)}{8Es}
Lunghezza di smorzamento del fasciame \lambda=[\frac{D^2s^2}{12(1-\nu^2)}]^{1/4}
Coefficiente di rigidezza del fasciame R=\frac{Es^3}{12(1-\nu^2)}
Forza radiale richiesta per ristabilire la congruenza fra fasciame e fondo Q_0=\frac{p\lambda}{8}
Andamento della forza radiale lungo il fasciame cilindrico Q(x)=Q_0*\exp(-x/\lambda)(\cos(x/\lambda)+\sin(x/\lambda))-\frac{2M_0}{\lambda}\exp(-x/\lambda)\sin(x/\lambda)
Andamento del momento flettente lungo il fasciame cilindrico 
M(x)=Q_0\lambda\exp(-x/\lambda)\sin(x/\lambda)+M_0\exp(-x/\lambda)(\cos(x/\lambda)+\sin(x/\lambda))
Sollecitazione longitudinale dovuta alla forza Q0 \sigma_l=\frac{Q_0E\lambda^3}{RD}
Sollecitazione circonferenziale dovuta al momento M_0=\frac{6M_0}{s^2}
Sollecitazioni dovute alla differenza di temperatura su una parete cilindrica \sigma_{th}=\frac{\Delta T\alpha E}{2(1-\nu^2)}
Riferimenti
S. Timoshenko, S. Woinowski-Krieger - Theroy of Plates and Shells - McGraw Hill -1959</br>
W.C. Young - Rorak's Formulas for Stress and Strain -  McGraw Hill - 1989
ASME boiler and Pressure Vessel Code - Section III (Nuclear Components) - Appendix A 
Recipiente a pressione									
:Pressione interna	                              2	MPa							
:Temperatura alla faccia interna	              300 °C							
:Temperatura alla faccia esterna	               50 °C							
:Differenza massima di temperatura nello spessore      250	°C							
:Differenza minima di temperatura nello spessore       -30°C</br>
Nel corso dell'arresto delle operazioni la temperatura esterna è superiore a quella interna 				
Materiale SA 517 Grado A
:Sm (300	°C) 264	MPa		
:E (175	°C) 200000 MPa		
:ν 0.3	
:α (175	°C) 1.20E-05 /°C		
Dati geometrici									
Fasciame (cilindrico)									
:Diametro interno	      5000	mm							
:Spessore	              40	mm										
:Diametro medio	              5040	mm										
:Diametro esterno	      5080	mm										
:Rapporto fra i diametri      1.02											
:Lunghezza	              10000	mm
												
Fondo (emisferico)										
:Diametro interno	5000	mm								 
:Spessore	        40	mm										
:Diametro medio	        5040	mm										
:Diametro esterno	5080	mm										
:Rapporto fra i diametri 1.02											
Calcolo delle sollecitazioni primarie	
Fasciame											
:Sollecitazione di membrana (sollecitazione media nello spessore - σtm) 126 MPa < Sm 264 MPa		
:Sollecitazione di flessione (sollecitazione sulla superficie interna - σt) 128 MPa < 1.5 Sm 396 MPa		
:Lunghezza di smorzamento degli effetti locali (λ) 247	mm
:Coefficiente di rigidezza (R) 1172 MN mm									
Dato che il fasciame è più lungo di 3λ si può ritenere che gli effetti dell'attacco del fondo opposto a quello considerato siano trascurabili	
										
Fondo emisferico											
:Sollecitazione di membrana (σtm) 63 MPa < Sm	264 MPa		
:Sollecitazione di flessione (σt) 126	MPa < 1.5 Sm 396 MPa		
Calcolo delle sollecitazioni primarie locali											
:Deformazione radiale del fasciame cilindrico (libero)(δ1)1.56	mm									
:Deformazione radiale del fondo sferico (libero) (δ2) 0.55 mm									
:Carico radiale Q che eguaglia lo spostamento del cilindro a quello della sfera (Q0) 61.75 N/mm									
:Momento massimo sul fasciame 62.68 N mm/mm	
Il momento massimo sul fasciame è il momento ad una distanza πλ/4 dalla linea di tangenza fra fondo e fasciame								
:Sollecitazione Primaria Locale (σl) 95 MPa < 1.5 Sm	396			
:Flessione associata alla Primaria Locale (σt)126 MPa < 3 Sm 792 MPa	
Questa sollecitazione è una sollecitazione secondaria, con range uguale al massimo (non c'è possibilità di inversione di segno)		
thumb|left|Andamento delle deformazioni e sollecitazioni sulla struttura nel corso dei cicli termici
											
Calcolo delle sollecitazioni termiche											
:Sollecitazione secondaria (σth max)         429 MPa							
:Sollecitazione secondaria (σth min)         -51 MPa									
:Range delle sollecitazioni secondarie	 480 MPa	< 3Sm 792 MPa
--Klaudio 19:05, 31 mag 2006 (CEST)
replies: text: @Klaudio: grazie per l'esempio qui sopra. E' fatto molto bene e spiegato, però mi pare troppo "ingombrante" da inserire in questa voce. Secondo me si potrebbe creare una voce su Wikibooks, dove si potrebbe scrivere un libro con più esempi di analisi delle sollecitazioni, tra cui questo. Se tu o un altro utente vorrete creare un libro del genere sarò felice di aiutarvi. --Aushulz (msg) 14:39, 28 ott 2009 (CET)
thread_title:  Esempio di Analisi delle sollecitazioni