接触力学

接触力学(英語：contact mechanics)主要研究相互接触固体的变形问题，该科目的物理和数学理论用于材料力学和固体力学，主要集中在弹性、粘弹性体和塑性体在静态和动态接触中的计算。接触力学中的核心是，法向的压力、粘着和切向的摩擦力。 接触力学是机械工程的基本领域，它为技术系统的安全和能量的有效设计提供了必要的信息。接触力学的原理应用于很多领域，例如机车轮-轨接触、联接装置、刹车系统、疲劳、衬套、球轴承、内燃机、机械连接、密封垫片、金属加工、金属成型、超声波电焊、电接触等等。该领域目前面临的挑战包括接触应力分析、耦合数、润滑油影响和摩擦磨损上的材料设计。接触力学的应用更可以扩展到微粒子和纳米技术领域。 经典接触力学主要跟海因里希·赫兹。1882年赫兹解决了两个曲面弹性体的接触问题（也叫赫兹接触应力）。这种相关的典型的解决方法为现代接触力学奠定了基础。 直到近100年后，约翰逊，肯德尔和罗伯茨才找到一种近似的方法解决黏着接触问题。 20世纪中期接触力学领域的进步要归功于Bowden和Tabor。Bowden和Tabor首次强调了接触中物体表面粗糙度的重要性。通过对表面粗糙度的研究发现，互相摩擦体间的真实接触面积要小于表面接触面积。这种解释也彻底改变了摩擦学的研究方向。Bowden和Tabor的著作产生了几种粗糙表面的接触力学理论。 在此领域中说到先驱著作，就必须提及1957年Archard的贡献。Archard认为，即使是粗糙的弹性表面间，其接触面积与法向力接近比例关系。Greenwood與Williamson、Bush和Persson分别于1966年、1975年和2002年在此方向上提出了更重要的认识。这些研究的主要发现如下：粗糙材料的接触面积通常与法向作用力成正比，而单个微观接触参数（如压力，微观接触尺寸）却很少取决于载荷。 对于有简单几何外形的弹性体接触，其接触理论主要是计算接触面积和压入深度。常用的接触求解如下。 一个半径为 R {\displaystyle R} 的球体在一个弹性半空间上压出的凹痕深度为 d {\displaystyle d} ，若产生的接触区域的半径为 a = R d {\displaystyle a={\sqrt {Rd}}} ，则作用力 F {\displaystyle F} 为 F = 4 3 E ∗ R 1 / 2 d 3 / 2 {\displaystyle F={\frac {4}{3}}E^{*}R^{1/2}d^{3/2}} , 式中 1 E ∗ = 1 − ν 1 2 E 1 + 1 − ν 2 2 E 2 {\displaystyle {\frac {1}{E^{*}}}={\frac {1-\nu _{1}^{2}}{E_{1}}}+{\frac {1-\nu _{2}^{2}}{E_{2}}}} . E 1 {\displaystyle E_{1}} , E 2 {\displaystyle E_{2}} 分别为是接触体的弹性模量， ν 1 {\displaystyle \nu _{1}} , ν 2 {\displaystyle \nu _{2}} 是泊松比。 若给定两个球体的半径为 R 1 {\displaystyle R_{1}} 和 R 2 {\displaystyle R_{2}} , 定义 R {\displaystyle R} 为 1 R = 1 R 1 + 1 R 2 {\displaystyle {\frac {1}{R}}={\frac {1}{R_{1}}}+{\frac {1}{R_{2}}}} , 则接触区域的压力分布为 p = p 0 ( 1 − r 2 a 2 ) 1 / 2 {\displaystyle p=p_{0}\left(1-{\frac {r^{2}}{a^{2}}}\right)^{1/2}} , 式中 p 0 = 2 π E ∗ ( d R ) 1 / 2 {\displaystyle p_{0}={\frac {2}{\pi }}E^{*}\left({\frac {d}{R}}\right)^{1/2}} . 对于 ν = 0.33 {\displaystyle \nu =0.33} ，最大剪应力发生在表面下 z ≈ 0.49 a {\displaystyle z\approx 0.49a} 位置。 该接触等同于一个半径为 R {\displaystyle R} 的球体和一个平面的接触（见上）。 一个刚性圆柱体压在一个弹性半空间上，产生的压力分布可写为 p = p 0 ( 1 − r 2 a 2 ) − 1 / 2 {\displaystyle p=p_{0}\left(1-{\frac {r^{2}}{a^{2}}}\right)^{-1/2}} , 式中 p 0 = 1 π E ∗ d a {\displaystyle p_{0}={\frac {1}{\pi }}E^{*}{\frac {d}{a}}} . 凹痕的深度和法向力的关系可表述为 F = 2 a E ∗ d {\displaystyle F=2aE^{*}d{\frac {}{}}} . 一个刚性圆锥体和一个弹性半空间作用时，压痕的深度和接触半径的关系为 d = π 2 a tan ⁡ θ {\displaystyle d={\frac {\pi }{2}}a\tan \theta } , 式中 θ {\displaystyle \theta } 为圆锥侧面和平面的夹角，则压力分布为 p ( r ) = − E d π a ( 1 − ν 2 ) l n ( a r + ( a r ) 2 − 1 ) {\displaystyle p(r)=-{\frac {Ed}{\pi a\left(1-\nu ^{2}\right)}}ln\left({\frac {a}{r}}+{\sqrt {\left({\frac {a}{r}}\right)^{2}-1}}\right)} . 在圆锥顶尖应力有个对数奇点。总作用力为 F N = 2 π E d 2 tan ⁡ θ {\displaystyle F_{N}={\frac {2}{\pi }}E{\frac {d^{2}}{\tan \theta }}} . 两个中心轴平行的圆柱体接触时，作用力与压痕深度成线性比例关系： F = π 4 E ∗ L d {\displaystyle F={\frac {\pi }{4}}E^{*}Ld} . 次关系式曲率半径完全没有关系。接触半径可用通常的关系式来描述： a = R d {\displaystyle a={\sqrt {Rd}}} , 与两个球体的接触一样，式中 1 R = 1 R 1 + 1 R 2 {\displaystyle {\frac {1}{R}}={\frac {1}{R_{1}}}+{\frac {1}{R_{2}}}} , 最大压力为 p 0 = ( E ∗ F π L R ) 1 / 2 {\displaystyle p_{0}=\left({\frac {E^{*}F}{\pi LR}}\right)^{1/2}} . 经典接触理论主要是无粘着接触，也就是在接触面内没有张力，接触双方分开时没有粘着力。目前分析方法和数值方法已经被用于解决这类问题。当两个物体接触时，存在复杂的力和单元的传递，因此该接触问题变得很复杂。另外，接触应力和应变关系通常是非线性的。为了简化问题，通常参考系的定义使得处于其中的物体是静态的（物体之间也可能有相对运动）。物体在接触界面通过表面牵引力（或表面应力）相互影响。 考虑两个物体接触，接触表面在( x {\displaystyle x} , y {\displaystyle y} )-平面的方程为 S {\displaystyle S} ， z {\displaystyle z} -轴垂直于表面。其中一个物体在 S {\displaystyle S} 内将经历一个法向压力分布 p z = p ( x , y ) = q z ( x , y ) {\displaystyle p_{z}=p(x,y)=q_{z}(x,y)} 和平面上表面牵引力分布 q x = q x ( x , y ) {\displaystyle q_{x}=q_{x}(x,y)} 和 q y = q y ( x , y ) {\displaystyle q_{y}=q_{y}(x,y)} 。根据牛顿力平衡，得到下面这几个力必须平衡，并与另外一个物体受的力相反： P z = ∫ S p ( x , y )   d A   ;     Q x = ∫ S q x ( x , y )   d A   ;     Q y = ∫ S q y ( x , y )   d A {\displaystyle P_{z}=\int _{S}p(x,y)~\mathrm {d} A~;~~Q_{x}=\int _{S}q_{x}(x,y)~\mathrm {d} A~;~~Q_{y}=\int _{S}q_{y}(x,y)~\mathrm {d} A} 这些力产生的力矩也要相互抵消，从而保证其运动稳定性： M x = ∫ S y   p ( x , y )   d A   ;     M y = ∫ S x   p ( x , y )   d A   ;     M z = ∫ S [ x   q y ( x , y ) − y   q x ( x , y ) ]   d A {\displaystyle M_{x}=\int _{S}y~p(x,y)~\mathrm {d} A~;~~M_{y}=\int _{S}x~p(x,y)~\mathrm {d} A~;~~M_{z}=\int _{S}[x~q_{y}(x,y)-y~q_{x}(x,y)]~\mathrm {d} A} 应变很小并在弹性范围内； 接触物体可以看作是弹性半空间体，也就是说，接触面远小于物体半径； 表面是连续的，不确定的 ； 表面无摩擦。 不满足这些条件的接触问题更加复杂，通常称之为非赫兹接触。 无粘着接触的理论解可以按照接触面的几何形状分为两种。一种是确定性接触，变形发生前两个物体有多点接触。另一种是非确定性接触，两个接触物体的形状完全不同，以至于在零载荷下，它们只有一个点或一条线接触。在非确定性接触中，接触面积跟物体的尺寸相比，要小很多，而且该接触面的应力非常大。 对于线弹性材料接触，通常采用的方法是叠加，将不同接触点的解直接相加。比如半空间体的加载问题，通常将Flamant解作为起始点，然后产生不同形状的接触面。两个物体间的力平衡和力矩平衡作为附加约束再来求解。 当两个粗糙表面相互挤压时，真实的接触面积 A {\displaystyle A} 远小于表观接触面积 A 0 {\displaystyle A_{0}} 。在一个“任意粗糙”的表面和一个弹性半球体接触时，真实的接触面积与法向作用力 F {\displaystyle F} 的关系为 A = κ E ∗ h ′ F {\displaystyle A={\frac {\kappa }{E^{*}h'}}F} , 式中 h ′ {\displaystyle h'} 等于表面斜度的均方根（也叫均方值），且 κ ≈ 2 {\displaystyle \kappa \approx 2} 。真实接触面积的平均压力为 σ = F A ≈ 1 2 E ∗ h ′ {\displaystyle \sigma ={\frac {F}{A}}\approx {\frac {1}{2}}E^{*}h'} 该压力可适当估算为有效弹性模量与表面斜度 h ′ {\displaystyle h'} 均方值的乘积的一半。 若给定压力远大于材料的硬度 σ 0 {\displaystyle \sigma _{0}} 时，下式 Ψ = E ∗ h ′ σ 0 > 2 {\displaystyle \Psi ={\frac {E^{*}h'}{\sigma _{0}}}>2} 描述了完全塑性状态下的微观粗糙度。当 Ψ < 2 3 {\displaystyle \Psi <{\frac {2}{3}}} 时，表面为弹性接触。参数 Ψ {\displaystyle \Psi } 由Greenwoord和Williamson引入作为塑性指数. 无论系统表现为塑性还是弹性，均与法向作用力为无关。 在接触问题中，黏着可以经常观察到，尤其是一个固体和另一个非常软的弹性物体接触中，比如和果冻的接触。由于范德华力的作用，在接触边界会产生黏着的“脖颈”。若想将两个物体分开，必须给其施加一个最小作用力，其称为黏着力。黏着在工程应用中非常常见，比如胶带，或塑料吸盘等。球体和弹性半空间体的黏着力由Johnson，Kendall和Roberts 于 1971年给出，其等于 F A = ( 3 / 2 ) π γ R {\displaystyle F_{A}=(3/2)\pi \gamma R} 其中 γ {\displaystyle \gamma } 为单位面积的表面能， R {\displaystyle R} 为球体半径。 半径为 a {\displaystyle a} 的圆柱体与弹性半空间体的黏着接触由Kendall于1971年给出，其等于 F A = 8 π a 3 E ∗ γ {\displaystyle F_{A}={\sqrt {8\pi a^{3}E^{*}\gamma }}} 复杂形状的柱体在黏着分离过程中总是从接触边缘开始向中心扩散。这种黏着分离过程可在短片中看到。 很多接触问题都可以采用降维法来简单地解决。 降维法中，三维接触问题可以用一个物体和一个线弹性或线粘弹性基体的接触来替代（见图）。如果根据降维法的法则来修改该物体的形状并定义该弹性或粘弹性基体，则一维系统与原来的三维系统的性质完全一样。 Johnson, K. L, 1985, Contact mechanics, Cambridge University Press. Popov, Valentin L., 2010, Contact Mechanics and Friction. Physical Principles and Applications, Springer-Verlag, 362 p., ISBN 978-3-642-10802-0. Hertz, H. R., 1882, Ueber die Beruehrung elastischer Koerper (On Contact Between Elastic Bodies), in Gesammelte Werke (Collected Works), Vol. 1, Leipzig, Germany, 1895. K. L. Johnson and K. Kendall and A. D. Roberts, Surface energy and the contact of elastic solids, Proc. R. Soc. London A 324 (1971) 301-313 Archard, JF, 1957, Elastic deformation and the laws of friction, Proceedings of the Royal Society of London. Series A, Mathematical and Physical Sciences, 243(1233), pp.190--205. Greenwood, JA and Williamson, JBP., 1966, Contact of nominally flat surfaces, Proceedings of the Royal Society of London. Series A, Mathematical and Physical Sciences, pp. 300-319. Bush, AW and Gibson, RD and Thomas, TR., 1975, The elastic contact of a rough surface, Wear, 35(1), pp. 87-111. Persson, BNJ and Bucher, F. and Chiaia, B., 2002, Elastic contact between randomly rough surfaces: Comparison of theory with numerical results, Physical Review B, 65(18), p. 184106. Sneddon, I. N., 1965, The Relation between Load and Penetration in the Axisymmetric Boussinesq Problem for a Punch of Arbitrary Profile. Int. J. Eng. Sci. v. 3, pp. 47–57. Kendall, K. The adhesion and surface energy of elastic solids. Journal of Physics D: Applied Physics. 1971, 4 (8): 1186. ISSN 0022-3727. doi:10.1088/0022-3727/4/8/320 （英语）.  Popov, Valentin L.; Pohrt, Roman; Li, Qiang. Strength of adhesive contacts: Influence of contact geometry and material gradients. Friction. 2017-09-01, 5 (3): 308–325 [2018-01-02]. ISSN 2223-7690. doi:10.1007/s40544-017-0177-3. （原始内容存档于2020-10-14） （英语）.  Friction: Adhesion of complex shapes—在线播放—优酷网，视频高清在线观看. v.youku.com. [2018-01-02]. （原始内容存档于2020-06-10）.  L., Popov, Valentin. Methode der Dimensionsreduktion in Kontaktmechanik und Reibung Eine Berechnungsmethode im Mikro- und Makrobereich. Berlin, Heidelberg: Imprint: Springer https://www.worldcat.org/oclc/862044905. 2013. ISBN 9783642326738. OCLC 862044905.  缺少或|title=为空 (帮助)