text:
PAUX
 )
 WFi
 =
 Gewichtungsfaktor für die Prüfphase i [-]
 qmPMi
 =
 Partikelmassendurchsatz in der Prüfphase i [g/h]
 Nmode
 =
 Anzahl der Phasen im anwendbaren Einzelphasen-NRSC
 Bei der Einfachfiltermethode ist der effektive Gewichtungsfaktor WF
 ei
 für jede Prüfphase anhand der Gleichung (A.5-68) zu berechnen:
 (A.5-68)
 Dabei gilt:
 msepi
 =
 Masse der Probe des verdünnten Abgases, die die Partikel-Probenahmefilter in der Prüfphase i durchströmt [kg]
 =
 durchschnittlicher äquivalenter Massendurchsatz des verdünnten Abgases [kg/s]
 qmedfi
 =
 äquivalenter Massendurchsatz des verdünnten Abgases in der Prüfphase i [kg/s]
 msep
 =
 Masse der verdünnten Abgasprobe, die die Partikel-Probenahmefilter durchströmt [kg]
 Der Wert der effektiven Gewichtungsfaktoren darf von den Werten der in Anhang 4 Anlage A.6 aufgeführten Gewichtungsfaktoren um höchstens ± 0,005 (absoluter Wert) abweichen.
 A.1.4.3. Anpassungen bei Emissionsminderungssystemen mit sporadischer (periodischer) Regenerierung
 Für Motoren, die mit einem Abgasnachbehandlungssystem mit sporadischer (periodischer) Regenerierung (siehe Anhang 4 Absatz A.6.6.2.) ausgestattet sind, sind die nach Absatz A.1.4.1 und A.1.4.2 berechneten spezifischen Emissionen für gasförmige Schadstoffe und luftverunreinigende Partikel entweder anhand des einschlägigen multiplikativen Anpassungsfaktors oder des einschlägigen additiven Anpassungsfaktors zu korrigieren. Fand während der Prüfung keine sporadische Regenerierung statt, so ist der aufwärtswirksame Anpassungsfaktor anzuwenden (k
 ru,m oder k
 ru,a). Fand während der Prüfung eine sporadische Regenerierung statt, so ist der abwärtswirksame Anpassungsfaktor anzuwenden (k
 rd,m oder k
 rd,a). Beim Einzelphasen-NRSC, für den für jede Prüfphase Anpassungsfaktoren bestimmt wurden, werden diese bei der Berechnung des gewichteten Emissionsergebnisses auf jede Phase angewendet.
 A.1.4.4. Anpassungen bei Verschlechterungsfaktoren
 Die gemäß Absatz A.1.4.1 und A.1.4.2 berechneten spezifischen Emissionen von gasförmigen Schadstoffen und luftverunreinigenden Partikeln, gegebenenfalls einschließlich des Anpassungsfaktors nach Absatz A.1.4.3 bei sporadischer Regenerierung, sind ebenfalls mithilfe des nach den Anforderungen des Anhangs 8 bestimmten einschlägigen multiplikativen oder additiven Verschlechterungsfaktors zu korrigieren.
 A.1.5. Kalibrierung des Durchsatzes des verdünnten Abgases (CVS) und damit verbundene Berechnungen
 Das CVS-System ist mit einem Präzisionsdurchflussmessgerät und einem Durchflussbegrenzer zu kalibrieren. Der Durchfluss durch das System wird bei verschiedenen Druckwerten gemessen, ebenso werden die Regelkenngrößen des Systems ermittelt und zu den Durchflusswerten ins Verhältnis gesetzt.
 Verschiedene Arten von Durchflussmessgeräten können verwendet werden, z. B. ein kalibriertes Venturirohr, ein kalibriertes Laminardurchflussmessgerät oder ein kalibriertes Flügelraddurchflussmessgerät.
 A.1.5.1. Verdrängerpumpe (PDP)
 Sämtliche Kennwerte der Pumpe werden gleichzeitig mit den Kennwerten eines Kalibrierungs-Venturirohrs gemessen, das mit der Pumpe in Reihe geschaltet ist. Danach kann die Kurve des berechneten Durchflusses (ausgedrückt in m3/s am Pumpeneinlass bei absolutem Druck und absoluter Temperatur) als Korrelationsfunktion aufgezeichnet werden, die einer bestimmten Kombination von Pumpenkennwerten entspricht. Die lineare Gleichung, die das Verhältnis zwischen dem Pumpendurchsatz und der Korrelationsfunktion ausdrückt, wird sodann aufgestellt. Lässt sich die Pumpe des CVS-Systems mit mehreren Drehzahlen betreiben, so muss für jede verwendete Drehzahl eine Kalibrierung vorgenommen werden.
 Während der Kalibrierung ist eine gleichbleibende Temperatur zu gewährleisten.
 Leckverluste an allen Anschlüssen und Röhren zwischen dem Kalibrierungs-Venturirohr und der CVS-Pumpe sind unter 0,3 % des niedrigsten Durchflusspunktes (höchste Drosselung und niedrigste PDP-Geschwindigkeit) zu halten.
 Die Luftdurchsatz (q
 VCVS) ist bei jeder Einstellung des Drosselglieds (mindestens sechs Einstellungen) nach den Angaben des Herstellers aus den Messwerten des Durchflussmessgeräts in m3/s zu ermitteln. Der Luftdurchsatz wird dann


text:
anhand der Gleichung (A.5-69) in den Pumpendurchsatz (V
 0) in m3/rev bei absoluter Temperatur und absolutem Druck am Pumpeneintritt umgerechnet:
 (A.5-69)
 Dabei gilt:
 qVCVS
 =
 Luftdurchsatz bei Standardbedingungen (101,325 kPa, 273,15 K) [m3/s]
 T
 =
 Temperatur am Pumpeneintritt [K]
 pp
 =
 absoluter Druck am Pumpeneintritt [kPa]
 n
 =
 Pumpendrehzahl [s-1]
 Zur Korrektur der gegenseitigen Beeinflussung der Druckschwankungen in der Pumpe und der Verlustrate der Pumpe wird die Korrelationsfunktion (X
 0) [s/rev] zwischen der Pumpendrehzahl, der Druckdifferenz zwischen Ein- und Austritt der Pumpe und dem absoluten Druck am Pumpenaustritt anhand der Gleichung (A.5-70) berechnet:
 (A.5-70)
 Dabei gilt:
 Dpp
 =
 Druckdifferenz zwischen Pumpeneintritt und Pumpenaustritt [kPa]
 pp
 =
 absoluter Druck am Pumpenaustritt [kPa]
 n
 =
 Pumpendrehzahl [s-1]
 Mithilfe der Fehlerquadratmethode wird eine lineare Anpassung vorgenommen, um die nachstehende Kalibriergleichung (A.5-71) zu erhalten:
 (A.5-71)
 wobei D
 0 [m3/rev] und m [m3/s], also Achsabschnitt bzw. Steigung, die Regressionsgerade beschreiben.
 Hat das CVS-System mehrere Betriebsdrehzahlen, so muss für jede Pumpendrehzahl eine Kalibrierung vorgenommen werden; die für die einzelnen Drehzahlen erzielten Kalibrierkurven müssen annähernd parallel verlaufen, und die Abschnittswerte (D
 0) müssen größer werden, wenn der Durchsatzbereich der Pumpe kleiner wird.
 Die mithilfe der Formel errechneten Werte dürfen nicht mehr als ± 0,5 % vom gemessenen Wert V
 0 abweichen. Der Wert m ist je nach Pumpe verschieden. Im Laufe der Zeit bewirkt der Partikelzustrom eine Abnahme der Verlustrate der Pumpe, die sich in niedrigeren Werten für m niederschlägt. Daher muss eine Kalibrierung bei Inbetriebnahme der Pumpe, nach umfangreichen Wartungstätigkeiten sowie dann erfolgen, wenn bei der Überprüfung des gesamten Systems eine Veränderung der Verlustrate festgestellt wird.
 A.1.5.2. Venturirohr mit kritischer Strömung (CFV)
 Die Kalibrierung des CVF beruht auf der Durchflussgleichung für ein Venturirohr mit kritischer Strömung. Der Gasdurchfluss ist eine Funktion des Eintrittsdrucks und der Eintrittstemperatur.
 Zur Bestimmung des Bereichs der kritischen Strömung ist eine Kurve K
 V in Abhängigkeit vom Druck am Eintritt des Venturirohrs aufzunehmen. Bei kritischer (gedrosselter) Strömung ist K
 V relativ konstant. Bei abnehmendem Druck (d. h. bei zunehmendem Unterdruck) nimmt die Drosselung des Venturirohrs ab, und K
 V ebenso, was ein Anzeichen dafür ist, dass das CFV außerhalb des zulässigen Bereichs betrieben wird.
 Der Luftdurchsatz (q
 VCVS) ist bei jeder Einstellung des Drosselglieds (mindestens acht Einstellungen) nach den Angaben des Herstellers aus den Messwerten des Durchflussmessgeräts in Norm-m3/s zu ermitteln. Der Kalibrierkoeffizient K
 V
 ist anhand der Kalibrierdaten für jede Drosselungseinstellung anhand der Gleichung (A.5-72) zu berechnen:
 (A.5-72)
 Dabei gilt:
 qVSSV
 =
 Luftdurchsatz bei Standardbedingungen (101,325 kPa, 273,15 K) [m3/s]
 T
 =
 Temperatur am Eintritt des Venturirohrs [K]
 pp
 =
 absoluter Druck am Eintritt des Venturirohrs [kPa]
 Für K
 V sind der Mittelwert und die Standardabweichung zu berechnen. Die Standardabweichung darf ± 0,3 % des Mittelwerts von K
 V nicht überschreiten.
 A.1.5.3. Subsonisches Venturirohr (SSV)
 Die Kalibrierung des SSV beruht auf der Durchsatzgleichung für ein Venturirohr mit subsonischer Strömung. Wie in Gleichung (A.5-40) dargestellt, ist der Gasdurchsatz eine Funktion des Drucks und der Temperatur an der Eintrittsstelle sowie des Druckabfalls zwischen SSV-Eintritt und -Einschnürung.
 Der Luftdurchsatz (q
 VSSV) ist bei jeder

type: contracts

jurisdiction: EU


text:
Drosselungseinstellung (mindestens 16 Drosselungseinstellungen) nach den Vorschriften des Herstellers aus den Messwerten des Durchflussmessgeräts in Norm-m3/s zu ermitteln. Der Durchflusskoeffizient ist anhand der Kalibrierdaten für jede Drosselungseinstellung anhand der Gleichung (A.5-73) zu berechnen:
 (A.5-73)
 Dabei gilt:
 A0
 =
 Sammlung von Konstanten und Einheitenumwandlungen = 0,0056940
 qVSSV
 =
 Luftdurchsatz bei Standardbedingungen (101,325 kPa, 273,15 K) [m3/s]
 Tin,V
 =
 Temperatur am Eintritt des Venturirohrs [K]
 dV
 =
 Durchmesser der SSV-Einschnürung [mm]
 rp
 =
 Verhältnis der SSV-Verengung zum Eintritt absolut, statischer Druck =
 [-]
 rD
 =
 Verhältnis zwischen den Innendurchmessern an der Einschnürung d
 V und am Eintritt D [-] des SSV
 Zur Bestimmung des Bereichs der subsonischen Strömung ist C
 d über der Reynolds-Zahl Re an der SSV-Einschnürung aufzutragen. Re an der SSV-Einschnürung wird anhand der Gleichung (A.5-74) berechnet:
 (A.5-74)
 mit:
 (A.5-75)
 Dabei gilt:
 A1
 =
 Sammlung von Konstanten und Einheitenumwandlungen = 27,43831
 qVSSV
 =
 Luftdurchflussmenge unter Standardbedingungen (101,325 kPa, 273,15 K) [m3/s]
 dV
 =
 Durchmesser der SSV-Einschnürung [mm]
 μ
 =
 absolute oder dynamische Viskosität des Gases [kg/(m · s]
 b
 =
 1,458 × 106 (empirische Konstante) [kg/(m · s · K0,5)]
 S
 =
 110,4 (empirische Konstante) [K]
 Da q
 VSSV selbst in die Re-Formel eingeht, müssen die Berechnungen mit einer Schätzung für q
 VSSV oder C
 d des Kalibrierungs-Venturirohrs beginnen und so lange wiederholt werden, bis q
 VSSV konvergiert. Die Konvergenzmethode muss eine Genauigkeit von mindestens 0,1 % erreichen.
 Für mindestens 16 Punkte des subsonischen Strömungsbereichs müssen die sich aus der resultierenden Deckungsformel der Kalibrierungskurve für C
 d ergebenden Rechenwerte innerhalb von ± 0,5 % des Messwerts C
 d für jeden Kalibrierungspunkt liegen.
 A.1.6. Driftkorrektur
 A.1.6.1. Allgemeines Verfahren
 Mithilfe der Berechnungen gemäß dieser Anlage wird ermittelt, ob die Ergebnisse eines Prüfintervalls durch die Drift des Gasanalysators ungültig werden. Werden die Ergebnisse eines Prüfintervalls durch die Drift nicht ungültig, muss das Ansprechverhalten des Gasanalysators während des Prüfintervalls einer Driftkorrektur gemäß Absatz A.1.6.4 unterzogen werden. Für alle nachfolgenden Emissionsberechnungen sind die driftkorrigierten Ergebnisse des Gasanalysators zu verwenden. Der zulässige Schwellenwert für die Drift des Gasanalysators über ein Prüfintervall ist in Anhang 4 Absatz 8.2.2.2 angegeben.
 A.1.6.2. Korrekturgrundsätze
 Für die Berechnungen gemäß dieser Anlage wird das zu einem Zeitpunkt vor und nach einem Prüfintervall ermittelte Ansprechverhalten eines Gasanalysators auf Bezugswerte für Null- und Justierkonzentrationen von Analysegasen herangezogen. Die Berechnungen dienen zur Korrektur des während eines Prüfintervalls aufgezeichneten Ansprechverhaltens des Gasanalysators. Die Korrektur beruht auf dem mittleren Ansprechverhalten des Analysators auf Bezugsnull- und Justiergase sowie auf den Bezugskonzentrationen der Null- und Justiergase selbst. Zur Validierung und Korrektur der Drift ist folgendermaßen vorzugehen:
 A.1.6.3. Driftvalidierung
 Nach der Anwendung aller anderen Korrekturen — mit Ausnahme der Driftkorrektur — auf alle Gasanalysatorsignale werden die bremsspezifischen Emissionen gemäß Absatz A.1.4 berechnet. Anschließend wird die Drift aller Gasanalysatorsignale gemäß dieser Anlage korrigiert. Bremsspezifische Emissionen sind unter Verwendung aller driftkorrigierten Gasanalysatorsignale neu zu berechnen. Die bremsspezifischen Emissionsergebnisse sind vor und nach der Driftkorrektur gemäß Anhang 4 Absatz 8.2.2.2 zu validieren und anzugeben.
 A.1.6.4. Driftkorrekturen
 Alle Gasanalysatorsignale sind folgendermaßen zu korrigieren:
 a)
 Jede aufgezeichnete Konzentration ci
 ist für die kontinuierliche Probenahme oder


text:
für die Stichprobenahme zu korrigieren
 ;
 b)
 Die Driftkorrektur ist anhand der Gleichung (A.5-76) zu berechnen:
 (A.5-76)
 Dabei gilt:
 cidriftcor
 =
 driftkorrigierte Konzentration [ppm]
 crefzero
 =
 der Bezugswert der Konzentration des Nullgases (normalerweise gleich null), es sei denn, ein anderer Wert ist bekannt [ppm]
 crefspan
 =
 Bezugswert der Konzentration des Justiergases [ppm]
 cprespan
 =
 Ansprechverhalten des Gasanalysators in Bezug auf die Justiergaskonzentration vor dem Prüfintervall [ppm]
 cpostspan
 =
 Ansprechverhalten des Gasanalysators in Bezug auf die Justiergaskonzentration nach dem Prüfintervall [ppm]
 cioder
 =
 während der Prüfung vor der Driftkorrektur aufgezeichnete, d. h. gemessene, Konzentration [ppm]
 cprezero
 =
 Ansprechverhalten des Gasanalysators in Bezug auf die Nullgaskonzentration vor dem Prüfintervall [ppm]
 cpostzero
 =
 Ansprechverhalten des Gasanalysators in Bezug auf die Nullgaskonzentration nach dem Prüfintervall [ppm];
 c)
 In Bezug auf vor dem Prüfintervall gemessene Konzentrationen sind die jeweils aktuellsten vor dem Prüfintervall gemessenen Werte heranzuziehen. Bei manchen Prüfintervallen können die vor dem Prüfintervall gemessenen aktuellsten Null- oder Justiergaswerte vor einem oder mehreren vorangegangenen Prüfintervallen ermittelt worden sein;
 d)
 In Bezug auf nach dem Prüfintervall gemessene Konzentrationen sind die aktuellsten nach dem Prüfintervall gemessenen Werte heranzuziehen. Bei manchen Prüfintervallen können die nach dem Prüfintervall gemessenen aktuellsten Null- oder Justiergaswerte nach einem oder mehreren aufeinanderfolgenden Prüfintervallen ermittelt worden sein;
 e)
 wird das Ansprechverhalten des Analysators in Bezug auf die Justiergaskonzentration c
 prespan vor dem Prüfintervall nicht aufgezeichnet, ist c
 prespan gleich dem Bezugswert der Konzentration des Justiergases zu setzen: c
 prespan = c
 refspan;
 f)
 wird das Ansprechverhalten des Analysators in Bezug auf die Nullgaskonzentration c
 prezero nicht aufgezeichnet, ist c
 prezero gleich dem Bezugswert der Konzentration des Nullgases zu setzen: c
 prezero = c
 refzero;
 g)
 in der Regel beträgt der Bezugswert der Konzentration des Nullgases c
 refzero null: c
 refzero = 0 μmol/mol. In manchen Fällen kann jedoch bekannt sein, dass c
 refzero eine andere Konzentration als null aufweist. Wird ein Analysator mithilfe eines Werts c
 refzero genullt, der nicht null entspricht, muss der Analysator so eingestellt werden, dass die tatsächliche c
 refzero-Konzentration ermittelt wird.
 (1) kraftstoffabhängig
 (2) bei λ = 2, trockener Luft, 273 K und 101,3 kPa
 (3) Genauigkeit der u-Werte ± 0,2 % für folgende Massenverteilung: C = 66-76 %; H = 22-25 %; N = 0-12 %
 (4) NMHC auf der Basis von CH2,93 (für Gesamt-HC ist der ugas-Faktor für CH4 zu verwenden)
 (5) Genauigkeit der u-Werte ± 0,2 % für folgende Massenverteilung: C3 = 70-90 %; C4 = 10-30 %
 (6) kraftstoffabhängig
 (7) bei λ = 2, trockener Luft, 273 K und 101,3 kPa
 (8) Genauigkeit der u-Werte ± 0,2 % für folgende Massenverteilung: C = 66-76 %; H = 22-25 %; N = 0-12 %
 (9) NMHC auf der Basis von CH2,93 (für Gesamt-HC ist der ugas-Faktor für CH4 zu verwenden)
 (10) Genauigkeit der u-Werte ± 0,2 % für folgende Massenverteilung: C3 = 70-90 %; C4 = 10-30 %
 ANLAGE A.2
 MOLBASIERTE EMISSIONSBERECHNUNGEN
 A.2.1. Tiefgestellte Indizes
 Größe
 abs
 absolute Größe
 act
 tatsächliche Größe
 Luft
 Luft, trocken
 atmos
 Atmosphärisch
 bkgnd
 Hintergrund
 C
 Kohlenstoff
 cal
 Kalibrierte Größe
 CFV
 Venturirohr mit


text:
kritischer Strömung
 cor
 korrigierte Menge
 dil
 Verdünnungsluft
 dexh
 Verdünntes Abgas
 dry
 trockene Menge
 exh
 Rohabgas
 exp
 erwartete Menge
 eq
 Äquivalente Größe
 fuel
 Kraftstoff
 Momentanes Messergebnis (z. B.: 1 Hz)
 i
 Einzelwert einer Reihe
 idle
 Zustand im Leerlauf
 in
 Eintrittsmenge
 init
 Ausgangsgröße, in der Regel vor einer Emissionsprüfung
 max
 Maximalwert (d. h. Spitzenwert)
 meas
 gemessene Menge
 min
 Mindestwert
 mix
 Molmasse von Luft
 out
 Austrittsmenge
 part
 Teilgröße
 PDP
 Verdrängerpumpe
 raw
 Rohabgas
 ref
 Bezugsmenge
 rev
 Umdrehung
 sat
 Gesättigter Zustand
 slip
 PDP-Verlust
 smpl
 Probenahme
 span
 Justiergröße
 SSV
 Venturirohr mit subsonischer Strömung
 std
 Standardgröße
 test
 Prüfgröße
 total
 Gesamtmenge
 uncor
 nicht korrigierte Menge
 vac
 Unterdruckmenge
 weight
 Kalibriergewicht
 wet
 feuchte Menge
 zero
 Nullgröße
 A.2.2. Symbole für das chemische Gleichgewicht
 x
 dil/exh
 =
 Menge an Verdünnungsgas oder Luftüberschuss pro Mol Abgas
 x
 H2Oexh
 =
 Wassermenge im Abgas pro Mol Abgas
 x
 Ccombdry
 =
 Menge an Kohlenstoff aus Kraftstoff im Abgas pro Mol trockenes Abgas
 x
 H2Oexhdry
 =
 Wassermenge im Abgas pro Trockenmol trockenes Abgas
 x
 prod/intdry
 =
 Menge an trockenen stöchiometrischen Produkten pro Trockenmol Ansaugluft
 x
 dil/exhdry
 =
 Menge an Verdünnungsgas und/oder Luftüberschuss pro Mol trockenes Abgas
 x
 int/exhdry
 =
 Menge der zur Erzeugung tatsächlicher Verbrennungsprodukte benötigten Ansaugluft pro Mol trockenes Rohabgas oder verdünntes Abgas
 x
 raw/exhdry
 =
 Menge an unverdünntem Abgas ohne Luftüberschuss pro Mol trockenes Rohabgas oder verdünntes Abgas
 x
 O2intdry
 =
 Menge an O2 in der Ansaugluft pro Mol trockene Ansaugluft
 x
 CO2intdry
 =
 Menge an CO2 in der Ansaugluft pro Mol trockene Ansaugluft
 x
 H2Ointdry
 =
 Menge an H2O in der Ansaugluft pro Mol trockene Ansaugluft
 x
 CO2int
 =
 Menge an CO2 in der Ansaugluft pro Mol Ansaugluft
 x
 CO2dil
 =
 Menge an CO2 im Verdünnungsgas pro Mol Verdünnungsgas
 x
 CO2dildry
 =
 Menge an CO2 im Verdünnungsgas pro Mol trockenes Verdünnungsgas
 x
 H2Odildry
 =
 Menge an H2O im Verdünnungsgas pro Mol trockenes Verdünnungsgas
 x
 H2Odil
 =
 Menge an H2O im Verdünnungsgas pro Mol Verdünnungsgas
 x
 [emission]meas
 =
 Menge an gemessener Emission in der Probe am jeweiligen Gasanalysator
 x
 [emission]dry
 =
 Emissionsmenge pro Trockenmol der trockenen Probe
 x
 H2O[emission]meas
 =
 Wassermenge in der Probe am Ort der Emissionsbestimmung
 x
 H2Oint
 =
 Wassermenge in der Ansaugluft auf der Grundlage einer Feuchtigkeitsmessung der Ansaugluft
 A.2.3. Grundlegende Parameter und Beziehungen
 A.2.3.1. Trockenluft und chemische Spezies
 In diesem Abschnitt werden für die Zusammensetzung der Trockenluft die folgenden Werte verwendet:
 In diesem Abschnitt werden die folgenden Molmassen oder effektiven Molmassen von chemischen Spezies verwendet:
 M
 air
 =
 28,96559 g/mol (Trockenluft)
 M
 Ar
 =
 39,948 g/mol (Argon)
 M
 C
 =
 12,0107 g/mol (Kohlenstoff)
 M
 CO
 =
 28,0101 g/mol (Kohlenmonoxid)
 M
 CO2
 =
 44,0095 g/mol (Kohlendioxid)
 M
 H
 =
 1,00794 g/mol (atomarer Wasserstoff)
 M
 H2
 =
 2,01588 g/mol (molekularer Wasserstoff)
 M
 H2O
 =
 18,01528 g/mol (Wasser)
 M
 He
 =
 4,002602 g/mol (Helium)
 M
 N
 =
 14,0067 g/mol (atomarer Stickstoff)
 M
 N2
 =
 28,0134 g/mol (molekularer Stickstoff)
 MNOx
 =
 46,0055 g/mol (Stickstoffoxide (1))
 M
 O
 =
 15,9994 g/mol (atomarer Sauerstoff)
 M
 O2
 =
 31,9988 g/mol (molekularer Sauerstoff)
 M
 C3H8
 =
 44,09562 g/mol (Propan)
 M
 S
 =
 32,065 g/mol (Schwefel)
 M
 HC
 =
 13,875389


text:
g/mol (Gesamtkohlenwasserstoffe (2))
 In diesem Abschnitt wird die folgende molare Gaskonstante R für ideale Gase verwendet:
 In diesem Abschnitt werden die folgenden spezifischen Wärmeverhältnisse γ
 für Verdünnungsluft und verdünntes Abgas verwendet:
 γ
 air
 =
 1,399 (spezifisches Wärmeverhältnis für Ansaugluft oder Verdünnungsluft)
 γ
 dil
 =
 1,399 (spezifisches Wärmeverhältnis für verdünntes Abgas)
 γ
 exh
 =
 1,385 (spezifisches Wärmeverhältnis für Rohabgas)
 A.2.3.2. Feuchte Luft
 In diesem Abschnitt wird die Ermittlung der Wassermenge in einem idealen Gas beschrieben:
 A.2.3.2.1. Dampfdruck von Wasser
 Der Dampfdruck von Wasser p
 H2O [kPa] für bestimmte Sättigungstemperaturbedingungen T
 sat [K] ist mithilfe der Gleichung (A.5-1) oder (A.5-2) zu berechnen:
 a)
 Für Feuchtigkeitsmessungen bei Umgebungstemperaturen von 273,15 bis 373,15 K (0 bis 100 °C) oder bei Feuchtigkeitsmessungen über unterkühltem Wasser bei Umgebungstemperaturen von 223,15 bis 273,15 K (- 50 bis 0 °C):
 (A.5-77)
 Dabei gilt:
 p
 H2O
 =
 Dampfdruck von Wasser bei Sättigungstemperaturbedingungen [kPa]
 T
 sat
 =
 Sättigungstemperatur von Wasser bei gemessenen Bedingungen [K]
 b)
 Bei Feuchtigkeitsmessungen über Eis bei Umgebungstemperaturen von - 100 bis 0 °C:
 (A.5-78)
 Dabei gilt:
 p
 H2O
 =
 Dampfdruck von Wasser bei Sättigungstemperaturbedingungen [kPa]
 T
 sat
 =
 Sättigungstemperatur von Wasser bei gemessenen Bedingungen [K]
 A.2.3.2.2. Taupunkt
 Wird Feuchtigkeit als Taupunkt gemessen, wird die Wassermenge in einem idealen Gas x
 H2O [mol/mol] anhand der Gleichung (A.5-79) berechnet:
 (A.5-79)
 Dabei gilt:
 x
 H2O
 =
 Wassermenge in einem idealen Gas [mol/mol]
 p
 H2O
 =
 Dampfdruck von Wasser am gemessenen Taupunkt, T
 sat=T
 dew [kPa]
 p
 abs
 =
 absoluter feuchter statischer Druck am Ort der Taupunktmessung [kPa]
 A.2.3.2.3. Relative Feuchtigkeit
 Wird Feuchtigkeit als relative Feuchtigkeit RH% gemessen, wird die Wassermenge in einem idealen Gas x
 H2O [mol/mol] anhand der Gleichung (A.5-80) berechnet:
 (A.5-80)
 Dabei gilt:
 RH%
 =
 relative Feuchtigkeit [%]
 p
 H2O
 =
 Wasserdampfdruck bei 100 % relativer Feuchtigkeit am Ort der Messung der relativen Feuchtigkeit, T
 sat=T
 amb [kPa]
 p
 abs
 =
 absoluter feuchter statischer Druck am Ort der Messung der relativen Feuchtigkeit [kPa]
 A.2.3.2.4. Bestimmung des Taupunkts aus relativer Feuchtigkeit und Trockentemperatur
 Wird Feuchtigkeit als relative Feuchtigkeit RH% gemessen, wird der Taupunkt T
 dew aus RH% und Trockentemperatur anhand der Gleichung (A.5-81) berechnet:
 (A.5-81)
 Dabei gilt:
 p
 H2O
 =
 Wasserdampfdruck im Verhältnis zur relativen Feuchtigkeit am Ort der Messung der relativen Feuchtigkeit, T
 sat = T
 amb
 T
 dew
 =
 Taupunkt wie aus Messungen der relativen Feuchtigkeit und der Trockentemperatur bestimmt
 A.2.3.3. Kraftstoffeigenschaften
 Die allgemeine chemische Formel des Kraftstoffs lautet CHαOβSγNδ, wobei α dem Wasserstoff-Kohlenstoff-Atomverhältnis (H/C), β dem Sauerstoff-Kohlenstoff-Atomverhältnis (O/C), γ dem Schwefel-Kohlenstoff-Atomverhältnis (S/C) und δ dem Stickstoff-Kohlenstoff-Atomverhältnis (N/C) entspricht. Auf der Grundlage dieser Formel kann die Kohlenstoffmassenfraktion des Kraftstoffs w
 C berechnet werden. Bei Dieselkraftstoff kann die einfache Formel CHαOβ angewendet werden. Für die Kraftstoffzusammensetzung können die Vorgabewerte aus Tabelle A.2.1 verwendet werden:
 Tabelle A.2.1
 Vorgabewerte für das Wasserstoff-Kohlenstoff-Atomverhältnis α, das Sauerstoff-Kohlenstoff-Atomverhältnis β, das Schwefel-Kohlenstoff-Atomverhältnis γ, das Stickstoff-Kohlenstoff-Atomverhältnis δ und die Kohlenstoffmassenfraktion des Kraftstoffs w
 C für Bezugskraftstoffe
 Kraftstoff
 Wasserstoff-, Sauerstoff-, Schwefel- und Stickstoff-Kohlenstoff-Atomverhältnis
 CHαOβSγNδ
 Kohlenstoffmassenkonzentration wC
 [g/g]
 Diesel (nicht für den Straßenverkehr bestimmtes Gasöl)
 CH1,80O0S0N0
 0,869
 Ethanol für bestimmte Selbstzündungsmotoren (ED95)
 CH2,92O0,46S0N0
 0,538
 Benzin (E10)


text:
CH1,92O0,03S0N0
 0,833
 Benzin (E0)
 CH1,85O0S0N0
 0,866
 Ethanol (E85)
 CH2,73O0,36S0N0
 0,576
 LPG
 CH2,64O0S0N0
 0,819
 Erdgas/Biomethan
 CH3,78O0,016S0N0
 0,747
 A.2.3.3.1. Berechnung der Kohlenstoffmassenkonzentration wC
 Als Alternative zu den Vorgabewerten aus Tabelle A.2.1 oder wenn für den verwendeten Referenzkraftstoff keine Vorgabewerte angegeben sind, kann die Kohlenstoffmassenkonzentration w
 C mithilfe der Gleichung (A.5-82) aus gemessenen Kraftstoffeigenschaften berechnet werden. Die Werte für α und β sind für den Kraftstoff zu bestimmen und in jedem Fall in die Gleichung einzusetzen, γ und δ können jedoch auf null gesetzt werden, wenn sie in der entsprechenden Zeile der Tabelle A.2.1 null entsprechen:
 (A.5-82)
 Dabei gilt:
 M
 C
 =
 Molmasse von Kohlenstoff.
 α
 =
 Wasserstoff-Kohlenstoff-Atomverhältnis des verbrannten Kraftstoffgemischs, gewichtet nach molarem Verbrauch.
 M
 H
 =
 Molmasse von Wasserstoff.
 β
 =
 Sauerstoff-Kohlenstoff-Atomverhältnis des verbrannten Kraftstoffgemischs, gewichtet nach molarem Verbrauch.
 M
 O
 =
 Molmasse von Sauerstoff.
 γ
 =
 Schwefel-Kohlenstoff-Atomverhältnis des verbrannten Kraftstoffgemischs, gewichtet nach molarem Verbrauch.
 M
 S
 =
 Molmasse von Schwefel.
 δ
 =
 Stickstoff-Kohlenstoff-Atomverhältnis des verbrannten Kraftstoffgemischs, gewichtet nach molarem Verbrauch.
 M
 N
 =
 Molmasse von Stickstoff.
 A.2.3.4. Berichtigung der Gesamt-HC/(THC)-Konzentration um anfängliche Verunreinigung
 Bei der Messung von HC wird x
 THC[THC-FID] unter Verwendung der anfänglichen Konzentration der THC-Verunreinigung x
 THC[THC-FID]init gemäß Anhang 4 Absatz 7.3.1.2 anhand der Gleichung (A.5-83) berechnet:
 (A.5-83)
 Dabei gilt:
 x
 THC[THC-FID]cor
 =
 um Verunreinigung korrigierte THC-Konzentration [mol/mol]
 x
 THC[THC-FID]uncorr
 =
 nicht korrigierte THC-Konzentration [mol/mol]
 x
 THC[THC-FID]init
 =
 anfängliche Konzentration der THC-Verunreinigung [mol/mol]
 A.2.3.5. Nach Durchsatz gewichtete mittlere Konzentration
 In einigen Nummern dieses Absatzes kann die Berechnung einer nach Durchsatz gewichteten mittleren Konzentration erforderlich sein, um zu ermitteln, ob verschiedene Bestimmungen anwendbar sind. Bei einem nach Durchsatz gewichteten Mittel handelt es sich um den Mittelwert einer Größe nach ihrer Gewichtung proportional zu einem entsprechenden Durchsatz. Wird beispielsweise im Rohabgas eines Motors kontinuierlich eine Gaskonzentration gemessen, ist die nach Durchsatz gewichtete mittlere Konzentration die Summe der Produkte jeder aufgezeichneten Konzentration, multipliziert mit ihrem jeweiligen Abgasmoldurchsatz, geteilt durch die Summe der aufgezeichneten Durchsatzwerte. Ein anderes Beispiel: Die Beutelkonzentration eines CVS-Systems ist identisch mit der nach Durchsatz gewichteten mittleren Konzentration, weil das CVS-System selbst die Beutelkonzentration nach Durchsatz gewichtet. Unter Umständen kann bereits eine bestimmte nach Durchsatz gewichtete mittlere Konzentration einer Emission beim Emissionsgrenzwert auf der Grundlage früherer Prüfungen ähnlicher Motoren oder mit ähnlichen Geräten und Instrumenten erwartet werden.
 A.2.4. Chemisches Gleichgewicht von Kraftstoff, Ansaugluft und Abgas
 A.2.4.1. Allgemeines
 Das chemische Gleichgewicht von Kraftstoff, Ansaugluft und Abgas kann zur Berechnung von Durchsätzen, der Wassermenge in den Durchsätzen und der Konzentration von feuchten Bestandteilen in den Durchsätzen verwendet werden. Ist ein Durchsatz — entweder von Kraftstoff, Ansaugluft oder Abgas — bekannt, können die anderen beiden Durchsätze anhand des chemischen Gleichgewichts bestimmt werden. Beispielsweise kann das chemische Gleichgewicht in Kombination mit Ansaugluft oder Kraftstoffdurchsatz zur Ermittlung des Rohabgasdurchsatzes herangezogen werden.
 A.2.4.2. Verfahren, für die das chemische Gleichgewicht benötigt wird
 Folgende Werte können mithilfe des chemischen Gleichgewichts ermittelt werden:
 a)
 Wassermenge x
 H2Oexh in Rohabgas oder verdünntem Abgas, wenn die Wassermenge zur Bereinigung der von einem Probenahmesystem abgeschiedenen Wassermenge nicht gemessen wird;
 b)
 Nach Durchsatz gewichtete mittlere Fraktion der Verdünnungsluft im verdünnten Abgas


text:
x
 dil/exh, wenn der Verdünnungsluftdurchsatz zur Bereinigung von Hintergrundemissionen nicht gemessen wird. Es ist festzuhalten, dass beim Einsatz des chemischen Gleichgewichts für diesen Zweck davon ausgegangen wird, dass das Abgas stöchiometrisch ist, selbst wenn dies nicht der Fall ist.
 A.2.4.3. Vorgehensweise im Zusammenhang mit dem chemischen Gleichgewicht
 Für Berechnungen im Zusammenhang mit dem chemischen Gleichgewicht dient ein iteratives Gleichungssystem. Die Ausgangswerte für bis zu drei Messgrößen sind zu schätzen: die Wassermenge im gemessenen Durchsatz x
 H2Oexh, die Verdünnungsluftfraktion im verdünnten Abgas (oder der Luftüberschuss im Rohabgas) x
 dil/exh und die Produktmenge auf C1-Basis pro Trockenmol des trockenen gemessenen Durchsatzes x
 Ccombdry. Im chemischen Gleichgewicht dürfen zeitlich gewichtete Mittelwerte der Feuchtigkeit der Verbrennungsluft und der Feuchtigkeit der Verdünnungsluft verwendet werden, vorausgesetzt, die Feuchtigkeit der Verbrennungs- und der Verdünnungsluft bewegt sich während des Prüfintervalls innerhalb der Toleranz von ± 0,0025 mol/mol des jeweiligen Mittelwerts. Für jede Emissionskonzentration x und Wassermenge x
 H2Oexh ist die Konzentration im vollkommen trockenen Bezugszustand x
 dry und x
 H2Oexhdry zu ermitteln. Das Wasserstoff-Kohlenstoff-Atomverhältnis α, das Sauerstoff-Kohlenstoff-Atomverhältnis β und die Kohlenstoffmassenfraktion des Kraftstoffs w
 C sind ebenfalls zu verwenden. Für den Prüfkraftstoff können α und β oder die Vorgabewerte gemäß Tabelle A.2.1 verwendet werden.
 Das chemische Gleichgewicht ist anhand der folgenden Schritte zu berechnen:
 a)
 Gemessene Konzentrationen wie x
 CO2meas, x
 NOmeas, und x
 H2Oint sind in den trockenen Bezugszustand umzurechnen, indem sie durch eins abzüglich der während der jeweiligen Messung vorhandenen Wassermenge dividiert werden; zum Beispiel: x
 H2OxCO2meas, x
 H2OxNOmeas und x
 H2Oint. Ist die Wassermenge während einer Messung im feuchten Bezugszustand identisch mit der unbekannten Wassermenge im Abgasdurchsatz x
 H2Oexh, muss dieser Wert iterativ im Gleichungssystem gelöst werden. Werden nur die Gesamt-NOX, nicht aber NO und NO2 getrennt gemessen, ist die Aufteilung der Gesamt-NOX-Konzentration in NO und NO2 für das chemische Gleichgewicht nach bestem fachlichen Ermessen zu schätzen. Es kann davon ausgegangen werden, dass sich die NOX-Molkonzentration x
 NOx in 75 % NO und 25 % NO2 unterteilt. Bei NO2-Speicher-Nachbehandlungssystemen kann davon ausgegangen werden, dass sich x
 NOx in 25 % NO und 75 % NO2 unterteilt. Zur Berechnung der Masse der NOX-Emissionen ist die Molmasse von NO2 für die effektive Molmasse aller NOX-Spezies, ungeachtet der tatsächlichen NO2-Fraktion der NOX, heranzuziehen;
 b)
 Die Gleichungen (A.5-6) bis (A.5-23) in Buchstabe d dieses Absatzes sind zur iterativen Lösung für x
 H2Oexh, x
 Ccombdry und x
 dil/exh in ein Computerprogramm einzugeben. Ausgangswerte für x
 H2Oexh, x
 Ccombdry und x
 dil/exh sind nach bestem fachlichen Ermessen zu schätzen. Die Annahme einer anfänglichen Wassermenge, die etwa doppelt so hoch ist wie die Wassermenge in der Ansaug- oder Verdünnungsluft, wird empfohlen. Die Schätzung eines Ausgangswerts für x
 Ccombdry als Summe der gemessenen CO2-, CO- und THC-Werte wird empfohlen. Die Schätzung eines Ausgangswerts x
 dil zwischen 0,75 und 0,95, zum Beispiel 0,8, wird ebenfalls empfohlen. Die Werte im Gleichungssystem sind iterativ zu lösen, bis die zuletzt aktualisierten Schätzungen alle innerhalb von ± 1 % der jeweiligen zuletzt berechneten Werte liegen;
 c)
 Im Gleichungssystem gemäß Buchstabe d dieses Absatzes werden die nachstehenden Symbole und


text:
tiefgestellten Indizes verwendet, wobei die Einheit von x mol/mol ist:
 Zeichen
 Beschreibung
 x
 dil/exh
 Menge an Verdünnungsgas oder Luftüberschuss pro Mol Abgas
 x
 H2Oexh
 Menge an H2O in Abgas pro Mol Abgas
 x
 Ccombdry
 Menge an Kohlenstoff aus Kraftstoff im Abgas pro Mol trockenes Abgas
 x
 H2Oexhdry
 Wassermenge im Abgas pro Trockenmol trockenes Abgas
 x
 prod/intdry
 Menge an trockenen stöchiometrischen Produkten pro Trockenmol Ansaugluft
 x
 dil/exhdry
 Menge an Verdünnungsgas und/oder Luftüberschuss pro Mol trockenes Abgas
 x
 int/exhdry
 Menge der zur Erzeugung tatsächlicher Verbrennungsprodukte benötigten Ansaugluft pro Mol trockenes Rohabgas oder verdünntes Abgas
 x
 raw/exhdry
 Menge an unverdünntem Abgas ohne Luftüberschuss pro Mol trockenes Rohabgas oder verdünntes Abgas
 x
 O2intdry
 Menge an O2 in der Ansaugluft pro Mol trockene Ansaugluft; x
 O2intdry = 0,209445 mol/mol kann angenommen werden
 x
 CO2intdry
 Menge an CO2 in der Ansaugluft pro Mol trockene Ansaugluft. x
 CO2intdry = 375 μmol/mol kann angenommen werden, jedoch wird die Messung der tatsächlichen Konzentration in der Ansaugluft empfohlen
 x
 H2Ointdry
 Menge an H2O in der Ansaugluft pro Mol trockene Ansaugluft
 x
 CO2int
 Menge an CO2 in der Ansaugluft pro Mol Ansaugluft
 x
 CO2dil
 Menge an CO2 im Verdünnungsgas pro Mol Verdünnungsgas
 x
 CO2dildry
 Menge an CO2 im Verdünnungsgas pro Mol trockenes Verdünnungsgas. Dient Luft als Verdünnungsgas, kann x
 CO2dildry = 375 μmol/mol angenommen werden, jedoch wird die Messung der tatsächlichen Konzentration in der Ansaugluft empfohlen
 x
 H2Odildry
 Menge an H2O im Verdünnungsgas pro Mol trockenes Verdünnungsgas
 x
 H2Odil
 Menge an H2O im Verdünnungsgas pro Mol Verdünnungsgas
 x
 [emission]meas
 Menge an gemessener Emission in der Probe am jeweiligen Gasanalysator
 x
 [emission]dry
 Emissionsmenge pro Trockenmol der trockenen Probe
 x
 H2O[emission]meas
 Wassermenge in der Probe am Ort der Emissionsbestimmung. Diese Werte sind gemäß Anhang 4 Absatz 9.3.2.3.1 zu messen oder zu schätzen.
 x
 H2Oint
 Wassermenge in der Ansaugluft auf der Grundlage einer Feuchtigkeitsmessung der Ansaugluft
 K
 H2Ogas
 Ausgleichskoeffizient der Wasser-Gas-Reaktion. Als Wert kann 3,5 angenommen werden, oder es kann nach bestem fachlichen Ermessen ein eigener Wert berechnet werden.
 α
 Wasserstoff-Kohlenstoff-Atomverhältnis des verbrannten Kraftstoffgemischs (CHαOβ), gewichtet nach molarem Verbrauch
 β
 Sauerstoff-Kohlenstoff-Atomverhältnis des verbrannten Kraftstoffgemischs (CHαOβ), gewichtet nach molarem Verbrauch
 d)
 Die nachstehenden Gleichungen [(A.5-84) bis (A.5-101)] sind zur iterativen Bestimmung von x
 dil/exh, x
 H2Oexh und x
 Ccombdry anzuwenden:
 (A.5-84)
 (A.5-85)
 (A.5-86)
 (A.5-87)
 (A.5-88)
 (A.5-89)
 (A.5-90)
 (A.5-91)
 (A.5-92)
 (A.5-93)
 (A.5-94)
 (A.5-95)
 (A.5-96)
 (A.5-97)
 (A.5-98)
 (A.5-99)
 (A.5-100)
 (A.5-101)
 Am Ende der Ermittlung des chemischen Gleichgewichts wird der Moldurchsatz gemäß den Absätzen A.2.5.3 und A.2.6.3 ermittelt.
 A.2.4.4. Feuchtigkeitskorrektur der NOX-Konzentration
 Alle NOX-Konzentrationen, einschließlich Verdünnungsluft-Hintergrundkonzentrationen, sind anhand der Gleichung (A.5-102) oder (A.5-103) einer Korrektur um die Feuchtigkeit der Ansaugluft zu unterziehen:
 a)
 Für Selbstzündungsmotoren
 (A.5-102)
 b)
 Für Fremdzündungsmotoren
 (A.5-103)
 Dabei gilt:
 x
 NOxuncor
 =
 nicht korrigierte NOX-Molkonzentration im Abgas [μmol/mol]
 x
 H2O
 =
 Wassermenge in der Ansaugluft [mol/mol]
 A.2.5. Messung von gasförmigen Emissionen im Rohabgas
 A.2.5.1. Masse der gasförmigen Emissionen
 Zur Berechnung der Gesamtmasse der gasförmigen Emission pro Prüfung m
 gas [g/Prüfung] muss die Molkonzentration mit ihrem entsprechenden Moldurchsatz und der Molmasse des Abgases multipliziert werden; anschließend erfolgt die Integration über den Prüfzyklus anhand der Gleichung (A.5-104):


text:
(A.5-104)
 Dabei gilt:
 M
 gas
 =
 Molmasse der generischen gasförmigen Emission [g/mol]
 =
 momentaner Moldurchsatz des Abgases, feucht [mol/s]
 x
 gas
 =
 momentane generische Molkonzentration des Gases, feucht [mol/mol]
 t
 =
 Zeit [s]
 Da die Gleichung (A.5-104) durch numerische Integration zu lösen ist, wird sie in Gleichung (A.5-105) umgewandelt:
 (A.5-105)
 Dabei gilt:
 M
 gas
 =
 Molmasse der generischen Emission [g/mol]
 =
 momentaner Moldurchsatz des Abgases, feucht [mol/s]
 x
 gasi
 =
 momentane generische Molkonzentration des Gases, feucht [mol/mol]
 f
 =
 Datenerfassungsfrequenz [Hz]
 N
 =
 Anzahl der Messungen [-]
 Die allgemeine Gleichung kann nach Maßgabe des verwendeten Messsystems — also abhängig davon, ob Stichproben oder kontinuierliche Proben genommen werden und ob es sich um einen variablen oder kontinuierlichen Durchsatz handelt — angepasst werden.
 a)
 Bei der kontinuierlichen Probenahme im Regelfall mit variablem Durchsatz ist die Masse der gasförmigen Emission m
 gas [g/Prüfung] anhand der Gleichung (A.5-106) zu berechnen:
 (A.5-106)
 Dabei gilt:
 M
 gas
 =
 Molmasse der generischen Emission [g/mol]
 =
 momentaner Moldurchsatz des Abgases, feucht [mol/s]
 x
 gasi
 =
 momentane Molfraktion der gasförmigen Emission, feucht [mol/mol]
 f
 =
 Datenerfassungsfrequenz [Hz]
 N
 =
 Anzahl der Messungen [-]
 b)
 Bei der kontinuierlichen Probenahme im Sonderfall mit konstantem Durchsatz ist die Masse der gasförmigen Emission m
 gas [g/Prüfung] anhand der Gleichung (A.5-107) zu berechnen:
 (A.5-107)
 Dabei gilt:
 M
 gas
 =
 Molmasse der generischen Emission [g/mol]
 =
 Moldurchsatz des Abgases, feucht [mol/s]
 =
 mittlere Molfraktion der gasförmigen Emission, feucht [mol/mol]
 Δt
 =
 Dauer des Prüfintervalls
 c)
 Bei der Stichprobenahme kann die Gleichung (A.5-104) unabhängig davon, ob der Durchsatz variabel oder konstant ist, anhand der Gleichung (A.5-108) vereinfacht werden:
 (A.5-108)
 Dabei gilt:
 M
 gas
 =
 Molmasse der generischen Emission [g/mol]
 =
 momentaner Moldurchsatz des Abgases, feucht [mol/s]
 =
 mittlere Molfraktion der gasförmigen Emission, feucht [mol/mol]
 f
 =
 Datenerfassungsfrequenz [Hz]
 N
 =
 Anzahl der Messungen [-]
 A.2.5.2. Umrechnung der Konzentration vom trockenen in den feuchten Bezugszustand
 Die Parameter für diese Nummer werden den Ergebnissen des gemäß Absatz A.2.4.3 berechneten chemischen Gleichgewichts entnommen. Zwischen der Molkonzentration des Gases im gemessenen Durchsatz x
 gasdry und x
 gas [mol/mol], ausgedrückt jeweils auf trockener und feuchter Basis, besteht die folgende Beziehung (Gleichungen A5-109 und A.5-110):
 (A.5-109)
 (A.5-110)
 Dabei gilt:
 x
 H2O
 =
 Wassermolfraktion im gemessenen Durchsatz, feucht [mol/mol]
 x
 H2Odry
 =
 Wassermolfraktion im gemessenen Durchsatz, trocken [mol/mol]
 Bei gasförmigen Emissionen wird für die generische Konzentration x [mol/mol] eine Korrektur für das abgeschiedene Wasser anhand der Gleichung (A.5-111) vorgenommen:
 (A.5-111)
 Dabei gilt:
 x
 [emission]meas
 =
 Molfraktion der Emission im gemessenen Durchsatz am Ort der Messung [mol/mol]
 x
 H2O[emission]meas
 =
 Wassermenge im gemessenen Durchsatz bei der Konzentrationsmessung [mol/mol]
 x
 H2Oexh
 =
 Wassermenge am Durchflussmessgerät [mol/mol]
 A.2.5.3. Moldurchsatz des Abgases
 Der Durchsatz des Rohabgases kann direkt gemessen oder auf der Grundlage des chemischen Gleichgewichts gemäß Absatz A.2.4.3 berechnet werden. Die Ermittlung des Moldurchsatzes des Rohabgases erfolgt anhand des gemessenen Moldurchsatzes der Ansaugluft oder des Massendurchsatzes des Kraftstoffs. Der Moldurchsatz des Rohabgases kann aus den Emissionsproben
 auf der Grundlage des gemessenen Moldurchsatzes der Ansaugluft
 oder des gemessenen Massendurchsatzes des Kraftstoffs
 und den anhand des chemischen Gleichgewichts


text:
gemäß Absatz A.2.4.3 berechneten Werten ermittelt werden. Die Lösung für das chemische Gleichgewicht gemäß Absatz A.2.4.3 erfolgt mit derselben Frequenz, mit der
 oder
 aktualisiert und aufgezeichnet werden.
 a)
 Kurbelgehäuse-Durchfluss. Der Rohabgasdurchsatz kann nur dann auf der Basis von
 oder
 berechnet werden, wenn zumindest einer der folgenden Sachverhalte auf den Emissionsdurchsatz des Kurbelgehäuses zutrifft:
 i)
 Der Prüfmotor verfügt über ein Produktions-Emissionsminderungssystem mit einem geschlossenen Kurbelgehäuse, das den Kurbelgehäuse-Durchsatz hinter dem Durchflussmessgerät für die Ansaugluft zurück in die Ansaugluft leitet.
 ii)
 Während der Emissionsprüfung wird der Durchsatz des offenen Kurbelgehäuses gemäß Anhang 4 Absatz 6.10 in das Abgas geleitet.
 iii)
 Emissionen und Durchsatz des offenen Kurbelgehäuses werden gemessen und zu den bremsbetriebspezifischen Emissionen hinzugerechnet.
 iv)
 Anhand der Emissionsdaten oder einer technischen Analyse kann nachgewiesen werden, dass sich die Vernachlässigung des Durchsatzes der Emissionen aus dem offenen Kurbelgehäuse nicht nachteilig auf die Einhaltung der geltenden Normen auswirkt.
 b)
 Berechnung des Moldurchsatzes auf der Basis der Ansaugluft.
 Auf der Grundlage von
 ist der Moldurchsatz des Abgases
 [mol/s] anhand der Gleichung (A.5-112) zu berechnen:
 (A.5-112)
 Dabei gilt:
 =
 Moldurchsatz des Rohabgases, dessen Emissionen gemessen werden [mol/s]
 =
 Moldurchsatz der Ansaugluft einschließlich der Feuchtigkeit der Ansaugluft [mol/s]
 x
 int/exhdry
 =
 Menge der zur Erzeugung der tatsächlichen Verbrennungsprodukte benötigten Ansaugluft pro Mol trockenes Rohabgas oder verdünntes Abgas [mol/mol]
 x
 raw/exhdry
 =
 Menge an unverdünntem Abgas ohne Luftüberschuss pro Mol trockenes Rohabgas oder verdünntes Abgas [mol/mol]
 x
 H2Oexhdry
 =
 Wassermenge im Abgas pro Mol trockenes Abgas [mol/mol]
 c)
 Berechnung des Moldurchsatzes auf der Basis des Massendurchsatzes des Kraftstoffs
 Auf der Grundlage von ist der Moldurchsatz des Abgases
 [mol/s] wie folgt zu berechnen:
 Bei Laborprüfungen kann diese Berechnung nur für stationäre Prüfzyklen mit Einzelphasen oder gestuften Mehrphasenzyklen verwendet werden (Gleichung A.5-113):
 (A.5-113)
 Dabei gilt:
 =
 Moldurchsatz des Rohabgases, dessen Emissionen gemessen werden
 =
 Kraftstoffdurchsatz einschließlich der Feuchtigkeit der Ansaugluft [g/s]
 w
 C
 =
 Kohlenstoffmassenfraktion des jeweiligen Kraftstoffs [g/g]
 x
 H2Oexhdry
 =
 Menge an H2O pro Trockenmol des gemessenen Durchsatzes [mol/mol]
 M
 C
 =
 Molmasse von Kohlenstoff: 12,011 g/mol
 x
 Ccombdry
 =
 Menge an Kohlenstoff aus Kraftstoff im Abgas pro Mol trockenes Abgas [mol/mol]
 d)
 Berechnung des Moldurchsatzes des Abgases auf der Grundlage des gemessenen Moldurchsatzes der Ansaugluft, des Moldurchsatzes des verdünnten Abgases und des chemischen Gleichgewichts in verdünntem Zustand
 Der Moldurchsatz des Abgases
 [mol/s] kann auf der Grundlage des gemessenen Moldurchsatzes der Ansaugluft
 oder des gemessenen Moldurchsatzes des verdünnten Abgases
 und den anhand des chemischen Gleichgewichts gemäß Absatz A.2.4.3 errechneten Werten ermittelt werden. Das chemische Gleichgewicht muss auf den Konzentrationen des verdünnten Abgases beruhen. Für Berechnungen des kontinuierlichen Durchsatzes ist das chemische Gleichgewicht gemäß Absatz A.2.4.3 mit derselben Frequenz zu lösen, mit der
 oder
 aktualisiert und aufgezeichnet werden. Der so errechnete Wert
 kann für die Überprüfung des PM-Verdünnungsverhältnisses, die Berechnung des Moldurchsatzes der Verdünnungsluft bei der Hintergrundkorrektur nach Absatz A.2.6.1 und für die Berechnung der Emissionsmasse nach Absatz A.2.5.1 für im Rohabgas gemessene Spezies verwendet werden.
 Auf der Grundlage des Moldurchsatzes des verdünnten Abgases und der Ansaugluft ist der Moldurchsatz des Abgases
 [mol/s] wie folgt zu berechnen:
 (A.5-114)
 dabei


text:
ist:
 =
 Moldurchsatz des Rohabgases, dessen Emissionen gemessen werden [mol/s]
 x
 int/exhdry
 =
 Menge der zur Erzeugung der tatsächlichen Verbrennungsprodukte benötigten Ansaugluft pro Mol trockenes Rohabgas oder verdünntes Abgas [mol/mol]
 x
 raw/exhdry
 =
 Menge an unverdünntem Abgas ohne Luftüberschuss pro Mol trockenes Rohabgas oder verdünntes Abgas [mol/mol]
 x
 H2Oexh
 =
 Wassermenge im Abgas pro Mol trockenes Abgas [mol/mol]
 =
 Moldurchsatz des verdünnten Abgases, dessen Emissionen gemessen werden [mol/s]
 =
 Moldurchsatz der Ansaugluft einschließlich der Feuchtigkeit der Ansaugluft [mol/s].
 A.2.6. Verdünnte gasförmige Emissionen
 A.2.6.1. Berechnung der Emissionsmasse und Hintergrundkorrektur
 Die Masse der gasförmigen Emissionen m
 gas [g/Prüfung] ist als Funktion der Moldurchsätze der Emissionen wie folgt zu berechnen:
 a)
 Kontinuierliche Probenahme, variabler Durchsatz, zu berechnen anhand der Gleichung (A.5-106) aus Absatz A.2.5.1 Buchstabe a:
 (A.5-106)
 Dabei gilt:
 M
 gas
 =
 Molmasse der generischen Emission [g/mol]
 =
 momentaner Moldurchsatz des Abgases, feucht [mol/s]
 x
 gasi
 =
 momentane generische Molkonzentration des Gases, feucht [mol/mol]
 f
 =
 Datenerfassungsfrequenz [Hz]
 N
 =
 Anzahl der Messungen [-]
 b)
 Kontinuierliche Probenahme, konstanter Durchsatz, zu berechnen anhand der Gleichung (A.5-107) aus Absatz A.2.5.1 Buchstabe b:
 (A.5-107)
 Dabei gilt:
 Mgas
 =
 Molmasse der generischen Emission [g/mol]
 =
 Moldurchsatz des Abgases, feucht [mol/s]
 =
 mittlere Molfraktion der gasförmigen Emission, feucht [mol/mol]
 Δt
 =
 Dauer des Prüfintervalls
 c)
 Bei der Stichprobenahme ist unabhängig davon, ob der Durchsatz variabel oder konstant ist, Gleichung (A.5-108) aus Absatz A.2.5.1 Buchstabe c anzuwenden:
 (A.5-108)
 Dabei gilt:
 Mgas
 =
 Molmasse der generischen Emission [g/mol]
 =
 momentaner Moldurchsatz des Abgases, feucht [mol/s]
 =
 mittlere Molfraktion der gasförmigen Emission, feucht [mol/mol]
 f
 =
 Datenerfassungsfrequenz [Hz]
 N
 =
 Anzahl der Messungen [-]
 d)
 Bei verdünnten Abgasen werden die für die Masse der Schadstoffe berechneten Werte korrigiert, indem die Masse der durch die Verdünnungsluft bedingten Hintergrundemissionen abgezogen wird:
 i)
 Als erstes wird der Moldurchsatz der Verdünnungsluft
 [mol/s] während des Prüfintervalls ermittelt. Dabei kann es sich um eine gemessene Größe oder um eine aus dem Durchsatz des verdünnten Abgases und der nach Durchsatz gewichteten mittleren Fraktion der Verdünnungsluft im verdünnten Abgas berechnete Größe handeln.
 ii)
 Der Gesamtdurchsatz der Verdünnungsluft n
 airdil [mol] wird mit der mittleren Konzentration der Hintergrundemission multipliziert. Dabei kann es sich um ein nach Zeit oder nach Durchsatz gewichtetes Mittel (d. h. einen verhältnisgleich beprobten Hintergrund) handeln. Das Produkt aus n
 airdil und der mittleren Konzentration einer Hintergrundemission bildet die Gesamtmenge einer Hintergrundemission.
 iii)
 Handelt es sich beim Ergebnis um eine molare Größe, wird diese durch Multiplikation mit der Molmasse der Emission M
 gas [g/mol] in die Masse der Hintergrundemission m
 bkgnd [g] umgerechnet.
 iv)
 Zur Korrektur um die Hintergrundemissionen wird die Gesamtmasse der Hintergrundemission von der Gesamtmasse abgezogen.
 v)
 Der Gesamtdurchsatz der Verdünnungsluft kann durch eine direkte Durchsatzmessung ermittelt werden. In diesem Fall wird die Gesamtmasse der Hintergrundemission anhand des Durchsatzes der Verdünnungsluft n
 airdil berechnet. Die Masse der Hintergrundemission wird von der Gesamtmasse abgezogen. Das Ergebnis wird für bremsspezifische Emissionsberechnungen verwendet.
 vi)
 Der Gesamtdurchsatz der Verdünnungsluft kann aus dem Gesamtdurchsatz des verdünnten Abgases und dem chemischen Gleichgewicht von Kraftstoff, Ansaugluft und Abgas gemäß Absatz A.2.4 ermittelt


text:
werden. In diesem Fall muss die Gesamtmasse der Hintergrundemission anhand des Gesamtdurchsatzes des verdünnten Abgases n
 dexh berechnet werden. Dieses Ergebnis wird anschließend mit der nach Durchsatz gewichteten mittleren Fraktion der Verdünnungsluft im verdünnten Abgas
 multipliziert.
 Unter Berücksichtigung der beiden Fälle v und vi sind die Gleichungen (A.5-115) und (A.5-116) anzuwenden:
 (A.5-115)
 (A.5-116)
 Dabei gilt:
 m
 gas
 =
 Gesamtmasse der gasförmigen Emission [g]
 m
 bkgnd
 =
 Gesamtmasse der Hintergrundemissionen [g]
 m
 gascor
 =
 Masse des in Bezug auf Hintergrundemissionen korrigierten Gases [g]
 M
 gas
 =
 Molmasse der generischen gasförmigen Emission [g/mol]
 x
 gasdil
 =
 Konzentration der gasförmigen Emission in der Verdünnungsluft [mol/mol]
 n
 airdil
 =
 Moldurchsatz der Verdünnungsluft [mol]
 =
 nach Durchsatz gewichtete mittlere Fraktion der Verdünnungsluft im verdünnten Abgas [mol/mol]
 =
 Gasfraktion der Hintergrundemission [mol/mol]
 n
 dexh
 =
 Gesamtdurchsatz des verdünnten Abgases [mol]
 A.2.6.2. Umrechnung der Konzentration vom trockenen in den feuchten Bezugszustand
 Für die Umrechnung der Konzentration verdünnter Proben vom trockenen in den feuchten Bezugszustand werden dieselben Beziehungen verwendet wie bei Rohabgasen (Absatz A.2.5.2). Für Verdünnungsluft wird eine Feuchtigkeitsmessung zur Berechnung der Wasserdampffraktion x
 H2Odildry [mol/mol] anhand der Gleichung (A.5-96) aus Absatz A.2.4.3 Buchstabe d durchgeführt:
 (A.5-96)
 Dabei gilt:
 x
 H2Odil
 =
 Wassermolfraktion im Verdünnungsluftdurchsatz [mol/mol]
 A.2.6.3. Moldurchsatz des Abgases
 a)
 Berechnung mittels des chemischen Gleichgewichts;
 Der Moldurchsatz
 [mol/s] kann auf der Basis des Massendurchsatzes des Kraftstoffs
 anhand der Gleichung (A.5-113) aus Absatz A.2.5.3 Buchstabe c berechnet werden:
 (A.5-113)
 Dabei gilt:
 =
 Moldurchsatz des Rohabgases, dessen Emissionen gemessen werden [mol/s]
 =
 Kraftstoffdurchsatz einschließlich der Feuchtigkeit der Ansaugluft [g/s]
 w
 C
 =
 Kohlenstoffmassenfraktion des jeweiligen Kraftstoffs [g/g]
 x
 H2Oexhdry
 =
 Menge an H2O pro Trockenmol des gemessenen Durchsatzes [mol/mol]
 M
 C
 =
 Molmasse von Kohlenstoff: 12,0107 g/mol
 x
 Ccombdry
 =
 Menge an Kohlenstoff aus Kraftstoff im Abgas pro Mol trockenes Abgas [mol/mol]
 b)
 Bewertung
 Der Moldurchsatz des Abgases kann mithilfe von drei Systemen gemessen werden:
 i)
 PDP-Moldurchsatz. Auf der Grundlage der Drehzahl, mit der die Verdrängerpumpe (PDP) bei einem Prüfintervall arbeitet, werden die anhand des Kalibrierungsverfahrens gemäß Anhang 4 Absatz 8.1.8.4.2 berechnete entsprechende Steigung a
 1 und der Achsabschnitt a
 0 [-] zur Ermittlung des Moldurchsatzes
 [mol/s] anhand der Gleichung (A.5-117) herangezogen:
 (A.5-117)
 mit
 (A.5-118)
 Dabei gilt:
 a
 1
 =
 Kalibrierkoeffizient [m3/s]
 a
 0
 =
 Kalibrierkoeffizient [m3/rev]
 p
 in, p
 out
 =
 Eintritts-/Austrittsdruck [Pa]
 R
 =
 molare Gaskonstante [J/(mol·K)]
 T
 in
 =
 Eintrittstemperatur [K]
 V
 rev
 =
 von der PDP gefördertes Volumen [m3/rev]
 f
 n.,PDP
 =
 PDP-Drehzahl [s-1]
 ii)
 SSV-Moldurchsatz. Auf der Basis der gemäß Anhang 4 Absatz 8.1.8.4.4 ermittelten Gleichung für C
 d bezogen auf Re
 # ist der Moldurchsatz des subsonischen Venturirohrs (SSV) während einer Emissionsprüfung
 [mol/s] anhand der Gleichung (A.5-119) zu berechnen:
 (A.5-119)
 Dabei gilt:
 p
 in
 =
 Eintrittsdruck [Pa]
 A
 t
 =
 Querschnitt der Venturieinschnürung [m2]
 R
 =
 molare Gaskonstante [J/(mol·K)]
 T
 in
 =
 Eintrittstemperatur [K]
 Z
 =
 Kompressibilitätsfaktor
 M
 mix
 =
 Molmasse des verdünnten Abgases [kg/mol]
 C
 d
 =
 Durchflusskoeffizient des SSV [-]
 C
 f
 =
 Durchsatzkoeffizient des SSV [-]
 iii)
 CFV-Moldurchsatz. Zur Berechnung des Moldurchsatzes durch ein Venturirohr oder eine Kombination von Venturirohren


text:
sind der jeweilige mittlere Wert C
 d sowie andere gemäß Anhang 4 Absatz 8.1.8.4.3 ermittelte Konstanten zu verwenden. Der Moldurchsatz
 [mol/s] während einer Emissionsprüfung ist anhand der Gleichung (A.5-120) zu berechnen:
 (A.5-120)
 Dabei gilt:
 p
 in
 =
 Eintrittsdruck [Pa]
 A
 t
 =
 Querschnitt der Venturieinschnürung [m2]
 R
 =
 molare Gaskonstante [J/(mol·K)]
 T
 in
 =
 Eintrittstemperatur [K]
 Z
 =
 Kompressibilitätsfaktor
 M
 mix
 =
 Molmasse des verdünnten Abgases [kg/mol]
 C
 d
 =
 Durchflusskoeffizient des CFV [-]
 C
 f
 =
 Durchsatzkoeffizient des CFV [-]
 A.2.7. Partikelbestimmung
 A.2.7.1. Probenahme
 a)
 Probenahme aus einem variablen Durchsatz:
 Bei der Stichprobenahme aus einem variablen Abgasdurchsatz muss eine zum veränderlichen Abgasdurchsatz verhältnisgleiche Probe entnommen werden. Der Durchsatz wird über ein Prüfintervall integriert, um den Gesamtdurchsatz zu ermitteln. Zur Berechnung der PM-Gesamtmasse m
 PM [g] anhand der Gleichung (A.5-121) ist die mittlere PM-Konzentration
 (die bereits in Einheiten der Masse pro Mol der Probe angegeben ist) mit dem Gesamtdurchsatz zu multiplizieren:
 (A.5-121)
 Dabei gilt:
 =
 momentaner Moldurchsatz des Abgases [mol/s]
 =
 mittlere PM-Konzentration [g/mol]
 Δtt
 =
 Intervall der Probenahme [s]
 b)
 Probenahme aus einem konstanten Durchsatz
 Bei der Stichprobenahme aus einem konstanten Abgasdurchsatz muss der mittlere Moldurchsatz, aus dem die Probe entnommen wird, ermittelt werden. Zur Berechnung der PM-Gesamtmasse m
 PM [g] ist die mittlere PM-Konzentration anhand der Gleichung (A.5-122) mit dem Gesamtdurchsatz zu multiplizieren:
 (A.5-122)
 Dabei gilt:
 =
 Moldurchsatz des Abgases [mol/s]
 =
 mittlere PM-Konzentration [g/mol]
 Δt
 =
 Dauer des Prüfintervalls [s]
 Bei der Probenahme mit einem konstanten Verdünnungsverhältnis (DR) wird m
 PM [g] anhand der Gleichung (A.5-123) berechnet:
 (A.5-123)
 Dabei gilt:
 m
 PMdil
 =
 Partikelmasse in der Verdünnungsluft [g]
 DR
 =
 Verdünnungsverhältnis [-], definiert als Verhältnis zwischen der Masse der Emission m und der Masse des verdünnten Abgases m
 dil/exh (
 ).
 Das Verdünnungsverhältnis DR kann als Funktion von x
 dil/exh ausgedrückt werden [Gleichung (A.5-124)]:
 (A.5-124)
 A.2.7.2. Hintergrundkorrektur
 Zur Hintergrundkorrektur der PM-Masse ist der in Absatz A.2.6.1 beschriebene Ansatz anzuwenden. Durch Multiplikation von
 mit dem Gesamtdurchsatz der Verdünnungsluft wird die Hintergrund-Gesamtmasse der PM (m
 PMbkgnd [g]) ermittelt. Durch Abziehen der Hintergrund-Gesamtmasse von der Gesamtmasse wird die hintergrundkorrigierte Partikelmasse m
 PMcor [g] ermittelt [Gleichung (A.5-125)]:
 (A.5-125)
 Dabei gilt:
 m
 PMuncor
 =
 nicht korrigierte Partikelmasse [g]
 =
 mittlere PM-Konzentration in der Verdünnungsluft [g/mol]
 n
 airdil
 =
 Moldurchsatz der Verdünnungsluft [mol]
 A.2.8. Zyklusarbeit und spezifische Emissionen
 A.2.8.1. Gasförmige Emissionen
 A.2.8.1.1. Dynamische Prüfzyklen (NRTC und LSI-NRTC) und gestufte Mehrphasen-Prüfzyklen (RMC)
 Für Rohabgas bzw. verdünntes Abgas wird auf die Absätze A.2.5.1 bzw. A.2.6.1 verwiesen. Die resultierenden Werte für die Leistung Pi
 [kW] werden über ein Prüfintervall integriert. Die Gesamtarbeit W
 act [kWh] ist anhand der Gleichung (A.5-126) zu berechnen:
 (A.5-126)
 Dabei gilt:
 Pi
 =
 momentane Motorleistung [kW]
 ni
 =
 momentane Motordrehzahl [min-1]
 Ti
 =
 momentanes Motordrehmoment [N·m]
 W
 act
 =
 tatsächliche Zyklusarbeit [kWh]
 f
 =
 Datenerfassungsfrequenz [Hz]
 N
 =
 Anzahl der Messungen [-]
 Δti
 =
 Messzeitraum [s]
 Wurden gemäß Anhang 4 Anlage A.2 Hilfseinrichtungen angebracht, so wird das momentane Motordrehmoment in Gleichung (A.5-126) nicht angepasst. Wurden nach Anhang 4 Absätze 6.3.2 und 6.3.3 dieser Regelung anzubringende Hilfseinrichtungen nicht installiert oder sind Hilfseinrichtungen angebracht,


text:
die für die Prüfung ausgebaut werden sollten, ist der in Gleichung (A.5-126) verwendete Wert Ti
 anhand der Gleichung (A.5-127) zu korrigieren: Ti
 = Ti,meas + Ti,AUX
 (A.5-127)
 Dabei gilt:
 Ti,meas
 =
 Messwert des momentanen Motordrehmoments
 Ti,AUX
 =
 zum Betrieb der Hilfseinrichtungen erforderliches entsprechendes Drehmoment das gemäß Anhang 4 Absatz 7.7.2.3 Buchstabe b dieser Regelung bestimmt wird.
 Die spezifischen Emissionen e
 gas [g/kWh] sind in Abhängigkeit von der Art des Prüfzyklus wie folgt zu berechnen.
 (A.5-128)
 Dabei gilt:
 m
 gas
 =
 Gesamtmasse der Emission [g/Prüfung]
 W
 act
 =
 Zyklusarbeit [kWh]
 Bei der NRTC-Prüfung ist das endgültige Prüfergebnis e
 gas [g/kWh] für andere gasförmige Emissionen als CO2 ein gewichteter Durchschnittswert aus dem Prüflauf mit Kaltstart und dem Prüflauf mit Warmstart, berechnet anhand der Gleichung (A.5-129):
 (A.5-129)
 Dabei gilt:
 m
 cold
 die Masse der Gasemissionen bei der NRTC-Prüfung mit Kaltstart [g]
 W
 act, cold
 die tatsächliche Zyklusarbeit bei der NRTC-Prüfung mit Kaltstart [kWh]
 m
 hot
 die Masse der Gasemissionen bei der NRTC-Prüfung mit Warmstart [g]
 W
 act, hot
 die tatsächliche Zyklusarbeit in der NRTC-Prüfung mit Warmstart [kWh]
 Bei der NRTC-Prüfung ist das endgültige Prüfergebnis e
 CO2 [g/kWh] für CO2 aus dem NRTC mit Warmstart anhand der Gleichung (A.5-130) zu berechnen:
 (A.5-130)
 Dabei gilt:
 m
 CO2, hot
 die CO2-Emissionsmenge bei der NRTC-Prüfung mit Warmstart [g]
 W
 act, hot
 die tatsächliche Zyklusarbeit in der NRTC-Prüfung mit Warmstart [kWh]
 A.2.8.1.2. Einzelphasen-NRSC
 Die spezifischen Emissionen e
 gas [g/kWh] sind anhand der Gleichung (A.5-131) zu berechnen:
 (A.5-131)
 Dabei gilt:
 =
 mittlerer Massendurchsatz der Emission für die Prüfphase i [g/h]
 Pi
 =
 Motorleistung für die Prüfphase i [kW]; diese wird berechnet durch Addition der gemessenen Leistung Pmeas
 [kW] und der für den Betrieb von Hilfseinrichtungen erforderlichen Leistung PAUX
 [kW], die nach der Gleichung (A.4-8) in Anhang 4 berechnet wird. (Pi
 = Pmeas
 + PAUX
 )
 WFi
 =
 Gewichtungsfaktor für die Prüfphase i [-]
 Nmode
 =
 Anzahl der Phasen im anwendbaren Einzelphasen-NRSC
 A.2.8.2. Partikelemissionen
 A.2.8.2.1. Dynamische Prüfzyklen (NRTC und LSI-NRTC) und gestufte Mehrphasen-Prüfzyklen (RMC)
 Die partikelspezifischen Emissionen sind durch Umwandlung von Gleichung (A.5-128) in Gleichung (A.5-132) zu berechnen, wobei e
 gas [g/kWh] bzw. m
 gas [g/Prüfung] durch e
 PM [g/kWh] bzw. m
 PM [g/Prüfung] ersetzt werden:
 (A.5-132)
 Dabei gilt:
 m
 PM
 =
 Gesamtmasse der Partikelemission, berechnet gemäß Absatz A.2.7.1. [g/Prüfung]
 W
 act
 =
 Zyklusarbeit [kWh]
 Die Emissionen während des dynamischen Kombinationszyklus (d. h. kalte Phase und warme Phase) sind gemäß Absatz A.2.8.1.1 zu berechnen.
 A.2.8.2.2. Einzelphasen-NRSC
 Die partikelspezifische Emission e
 PM [g/kWh] ist wie folgt zu berechnen:
 A.2.8.2.2.1.
 Für die Einfachfiltermethode anhand der Gleichung (A.5-133):
 (A.5-133)
 Dabei gilt:
 Pi
 =
 Motorleistung für die Prüfphase i [kW]; diese wird berechnet durch Addition der gemessenen Leistung Pmeas
 [kW] und der für den Betrieb von Hilfseinrichtungen erforderlichen Leistung PAUX
 [kW], die nach der Gleichung (A.4-8) in Anhang 4 berechnet wird. (Pi
 = Pmeas
 + PAUX
 )
 WFi
 =
 Gewichtungsfaktor für die Prüfphase i [-]
 =
 Partikelmassendurchsatz [g/h]
 Nmode
 =
 Anzahl der Phasen im anwendbaren Einzelphasen-NRSC
 A.2.8.2.2.2.
 Für die Mehrfachfiltermethode anhand der Gleichung (A.5-134):
 (A.5-134)
 Dabei gilt:
 Pi
 =
 Motorleistung für die Prüfphase i


text:
[kW]; diese wird berechnet durch Addition der gemessenen Leistung Pmeas
 [kW] und der für den Betrieb von Hilfseinrichtungen erforderlichen Leistung PAUX
 [kW], die nach der Gleichung (A.4-8) in Anhang 4 berechnet wird. (Pi
 = Pmeas
 + PAUX
 )
 WFi
 =
 Gewichtungsfaktor für die Prüfphase i [-]
 =
 Partikelmassendurchsatz in der Prüfphase i [g/h]
 Nmode
 =
 Anzahl der Phasen im anwendbaren Einzelphasen-NRSC
 Bei der Einfachfiltermethode ist der effektive Gewichtungsfaktor WF
 effi
 für jede Prüfphase anhand der Gleichung (A.5-135) zu berechnen:
 (A.5-135)
 Dabei gilt:
 m
 smpldexhi
 =
 Masse der Probe des verdünnten Abgases, die die Partikel-Probenahmefilter in der Prüfphase i durchströmt [kg]
 m
 smpldexh
 =
 Masse der verdünnten Abgasprobe, die die Partikel-Probenahmefilter durchströmt [kg]
 =
 äquivalenter Massendurchsatz des verdünnten Abgases in der Prüfphase i [kg/s]
 =
 durchschnittlicher äquivalenter Massendurchsatz des verdünnten Abgases [kg/s]
 Der Wert der effektiven Gewichtungsfaktoren darf von den Werten der in Anhang 4 Anlage A.6 aufgeführten Gewichtungsfaktoren um höchstens ± 0,005 (absoluter Wert) abweichen.
 A.2.8.3. Anpassungen bei Emissionsminderungssystemen mit sporadischer (periodischer) Regenerierung
 Für Motoren, die mit einem Abgasnachbehandlungssystem mit sporadischer (periodischer) Regenerierung (siehe Anhang 4 Absatz A.6.6.2.) ausgestattet sind, sind die nach Absatz A.2.8.1 und A.2.8.2 berechneten spezifischen Emissionen für gasförmige Schadstoffe und luftverunreinigende Partikel entweder anhand des einschlägigen multiplikativen Anpassungsfaktors oder des einschlägigen additiven Anpassungsfaktors zu korrigieren. Fand während der Prüfung keine sporadische Regenerierung statt, so ist der aufwärtswirksame Anpassungsfaktor anzuwenden (k
 ru,m oder k
 ru,a). Fand während der Prüfung eine sporadische Regenerierung statt, so ist der abwärtswirksame Anpassungsfaktor anzuwenden (k
 rd,m oder k
 rd,a). Beim Einzelphasen-NRSC, für den für jede Prüfphase Anpassungsfaktoren bestimmt wurden, werden diese bei der Berechnung des gewichteten Emissionsergebnisses auf jede Phase angewendet.
 A.2.8.4. Anpassungen bei Verschlechterungsfaktoren
 Die gemäß Absatz A.2.8.1 und A.2.8.2 berechneten spezifischen Emissionen von gasförmigen Schadstoffen und luftverunreinigenden Partikeln, gegebenenfalls einschließlich des Anpassungsfaktors nach Absatz A.2.8.3 bei sporadischer Regenerierung, sind ebenfalls mithilfe des nach den Anforderungen des Anhangs 8 bestimmten einschlägigen multiplikativen oder additiven Verschlechterungsfaktors zu korrigieren.
 A.2.9. Kalibrierung des Durchsatzes des verdünnten Abgases (CVS) und damit verbundene Berechnungen
 Dieser Abschnitt beschäftigt sich mit den Berechnungen zur Kalibrierung verschiedener Durchflussmessgeräte. Absatz A.2.9.1 enthält eine Beschreibung der Umrechnung der Messwerte des Bezugsdurchflussmessgeräts zur Verwendung in den molbasierten Kalibriergleichungen. Die weiteren Punkte betreffen die Kalibrierungsberechnungen für bestimmte Arten von Durchflussmessgeräten.
 A.2.9.1. Umrechnung der Messungen von Bezugsmesseinrichtungen
 Die Kalibriergleichungen in diesem Abschnitt nutzen den Moldurchsatz
 als Bezugsgröße. Misst die verwendete Bezugsmesseinrichtung den Durchsatz in einer anderen Messgröße, wie dem Standard-Volumendurchsatz
 , dem tatsächlichen Volumendurchsatz
 oder dem Massendurchsatz
 , werden die Messwerte der Referenzmesseinrichtungen anhand der Gleichungen (A.5-136), (A.5-137) und (A.5-138) in einen Moldurchsatz umgerechnet, wobei zu beachten ist, dass sich die Werte für Volumendurchsatz, Massendurchsatz, Druck, Temperatur und Molmasse während einer Emissionsprüfung zwar ändern können, doch für jeden einzelnen Einstellwert während der Kalibrierung eines Durchflussmessgeräts so konstant wie möglich gehalten werden sollten:
 (A.5-136)
 Dabei gilt:
 =
 Bezugsmoldurchsatz [mol/s]
 =
 Bezugsvolumendurchsatz, korrigiert auf einen Standarddruck und eine Standardtemperatur [m3/s]
 =
 Bezugsvolumendurchsatz beim tatsächlichen Druck und der tatsächlichen Temperatur [m3/s]
 =
 Bezugsmassendurchsatz [g/s]
 p
 std
 =
 Standarddruck [Pa]
 p
 act
 =
 tatsächlicher Gasdruck [Pa]
 T
 std


text:
=
 Standardtemperatur [K]
 T
 act
 =
 tatsächliche Gastemperatur [K]
 R
 =
 molare Gaskonstante [J/(mlol·K)]
 M
 mix
 =
 Molmasse des Gases [g/mol]
 A.2.9.2. PDP-Kalibrierungsberechnungen
 Für jede Begrenzerposition sind die nachstehenden Werte aus den gemäß Anhang 4 Absatz 8.1.8.4 ermittelten Mittelwerten wie folgt zu berechnen:
 a)
 PDP-Volumendurchsatz je Umdrehung V
 rev (m3/rev):
 (A.5-137)
 Dabei gilt:
 =
 Mittelwert des Bezugsmoldurchsatzes [mol/s]
 R
 =
 molare Gaskonstante [J/(mlol·K)]
 =
 mittlere Eintrittstemperatur [K]
 =
 mittlerer Eintrittsdruck [Pa]
 =
 mittlere Drehzahl [s-1]
 b)
 Korrekturfaktor für PDP-Verlust K
 s [s/rev]:
 (A.5-138)
 Dabei gilt:
 =
 mittlerer Bezugsmoldurchsatz [mol/s]
 =
 mittlere Eintrittstemperatur [K]
 =
 mittlerer Eintrittsdruck [Pa]
 =
 mittlerer Austrittsdruck [Pa]
 =
 mittlere PDP-Drehzahl [s-1]
 R
 =
 molare Gaskonstante [J/(mlol·K)]
 c)
 Durch Berechnung der Steigung a
 1 und des Achsabschnitts a
 0 gemäß Anlage A.6 ist eine Regressionsanalyse nach der Fehlerquadratmethode für den PDP-Volumendurchsatz je Umdrehung V
 rev bezogen auf den Korrekturfaktor für den PDP-Verlust K
 s durchzuführen;
 d)
 das Verfahren gemäß den Buchstaben a bis c dieses Absatzes ist für jede Drehzahl, mit der die PDP betrieben wird, zu wiederholen;
 e)
 Tabelle A.5-2 zeigt die Berechnungen für unterschiedliche Werte von
 Tabelle A.5-2
 Beispiel für PDP-Kalibrierdaten
 [min-1]
 [s-1]
 a1
 [m3/min]
 a1
 [m3/s]
 a0
 [m3/rev]
 755,0
 12,58
 50,43
 0,8405
 0,056
 987,6
 16,46
 49,86
 0,831
 -0,013
 1 254,5
 20,9
 48,54
 0,809
 0,028
 1 401,3
 23,355
 47,30
 0,7883
 -0,061
 f)
 Für jede Drehzahl, mit der die PDP betrieben wird, sind die entsprechende Steigung a
 1 und der entsprechende Achsabschnitt a
 0 zur Berechnung des Durchsatzes während der Emissionsprüfung gemäß Absatz A.2.6.3 Buchstabe b heranzuziehen.
 A.2.9.3. Gleichungen und zulässige Annahmen für Venturirohre
 In diesem Abschnitt werden die anwendbaren Gleichungen und zulässigen Annahmen zur Kalibrierung eines Venturirohrs und zur Berechnung des Durchsatzes mithilfe eines Venturirohrs beschrieben. Da die Funktion eines subsonischen Venturirohrs (SSV) und eines Venturirohrs mit kritischem Durchsatz (CFV) ähnlich ist, sind die auf sie anwendbaren Gleichungen praktisch identisch; die einzige Ausnahme bildet die Gleichung zur Beschreibung des Druckverhältnisses r (d. h. r
 SSV gegenüber r
 CFV). Die anwendbaren Gleichungen gehen von einer eindimensionalen, isentropen, reibungsfreien, kompressiblen Strömung eines idealen Gases aus. In Absatz A.2.9.3 Buchstabe d werden andere zulässige Annahmen beschrieben. Ist die Annahme, dass es sich beim gemessenen Durchsatz um ein ideales Gas handelt, nicht zulässig, sehen die anwendbaren Gleichungen eine Korrektur erster Ordnung für das Verhalten eines realen Gases, nämlich den Kompressibilitätsfaktor Z, vor. Muss nach bestem fachlichen Ermessen ein anderer Wert als Z = 1 verwendet werden, kann eine geeignete Zustandsgleichung zur Ermittlung der Werte für Z als Funktion der gemessenen Drücke und Temperaturen angewendet werden, oder es können nach bestem fachlichen Ermessen einschlägige Kalibriergleichungen entwickelt werden. Es ist darauf hinzuweisen, dass die Gleichung für den Durchsatzkoeffizienten C
 f auf der Annahme für ideales Gas, dass der isentrope Exponent γ gleich dem spezifischen Wärmeverhältnis cp
 /c
 V
 ist, basiert. Muss nach bestem fachlichen Ermessen ein isentroper Exponent für reales Gas verwendet werden, kann entweder eine geeignete Zustandsgleichung zur Ermittlung der Werte für γ als Funktion der gemessenen Drücke und Temperaturen angewendet oder es können einschlägige Kalibriergleichungen entwickelt werden. Der Moldurchsatz


text:
des Abgases
 [mol/s] ist anhand der Gleichung (A.5-139) zu berechnen:
 (A.5-139)
 Dabei gilt:
 C
 d
 =
 gemäß Absatz A.2.9.3 Buchstabe a ermittelter Durchflusskoeffizient [-]
 C
 f
 =
 gemäß Absatz A.2.9.3 Buchstabe b ermittelter Durchsatzkoeffizient [-]
 A
 t
 =
 Querschnitt der Venturieinschnürung [m2]
 p
 in
 =
 absoluter statischer Druck am Venturieintritt [Pa]
 Z
 =
 Kompressibilitätsfaktor [-]
 M
 mix
 =
 Molmasse des Gasgemischs [kg/mol]
 R
 =
 molare Gaskonstante [J/(mol·K)]
 T
 in
 =
 absolute Temperatur am Venturieintritt [K]
 a)
 C
 d wird mithilfe der gemäß Anhang 4 Absatz 8.1.8.4 gesammelten Daten anhand von Gleichung (A.5-140) berechnet:
 (A.5-140)
 Dabei gilt:
 =
 Bezugsmoldurchsatz [mol/s]
 Für die anderen Symbole siehe Gleichung (A.5-139).
 b)
 C
 f wird anhand eines der folgenden Verfahren berechnet:
 i)
 Ausschließlich bei CFV-Durchflussmessgeräten wird C
 fCFV aus der Tabelle A.5-3 auf der Grundlage der Werte für β (Verhältnis zwischen dem Durchmesser der Venturieinschnürung und dem Durchmesser des Eintritts) und γ (spezifisches Wärmeverhältnis des Gasgemischs) abgeleitet, wobei Zwischenwerte durch lineare Interpolation zu bestimmen sind:
 Tabelle A.5-3
 CfCFV bezogen auf β und γ für CFV-Durchflussmessgeräte
 CfCFV
 β
 γexh =1,385
 γdexh =γair=1,399
 0,000
 0,6822
 0,6846
 0,400
 0,6857
 0,6881
 0,500
 0,6910
 0,6934
 0,550
 0,6953
 0,6977
 0,600
 0,7011
 0,7036
 0,625
 0,7047
 0,7072
 0,650
 0,7089
 0,7114
 0,675
 0,7137
 0,7163
 0,700
 0,7193
 0,7219
 0,720
 0,7245
 0,7271
 0,740
 0,7303
 0,7329
 0,760
 0,7368
 0,7395
 0,770
 0,7404
 0,7431
 0,780
 0,7442
 0,7470
 0,790
 0,7483
 0,7511
 0,800
 0,7527
 0,7555
 0,810
 0,7573
 0,7602
 0,820
 0,7624
 0,7652
 0,830
 0,7677
 0,7707
 0,840
 0,7735
 0,7765
 0,850
 0,7798
 0,7828
 ii)
 Für jedes CFV- oder SSV-Durchflussmessgerät kann C
 f anhand der Gleichung (A.5-141) berechnet werden:
 (A.5-141)
 Dabei gilt:
 γ
 =
 isentroper Exponent [-]. Bei einem idealen Gas handelt es sich dabei um das spezifische Wärmeverhältnis des Gasgemischs cp
 /c
 V
 r
 =
 gemäß Buchstabe c dieses Absatzes ermitteltes Druckverhältnis
 β
 =
 Verhältnis zwischen dem Durchmesser der Venturieinschnürung und dem Durchmesser des Eintritts
 c)
 Das Druckverhältnis r ist wie folgt zu berechnen:
 i)
 Ausschließlich bei SSV-Systemen wird r
 SSV anhand der Gleichung (A.5-142) berechnet:
 (A.5-142)
 Dabei gilt:
 Δp
 SSV
 =
 statischer Differenzdruck; Venturieintritt abzüglich Venturieinschnürung [Pa]
 ii)
 Ausschließlich bei CFV-Systemen wird r
 CFV iterativ anhand der Gleichung (A.5-143) berechnet:
 (A.5-143)
 d)
 Hinsichtlich der anwendbaren Gleichungen dürfen die folgenden vereinfachenden Annahmen getroffen werden, oder es können nach bestem fachlichen Ermessen zu Prüfzwecken geeignetere Werte entwickelt werden:
 i)
 Für Emissionsprüfungen innerhalb des gesamten Bereichs von Rohabgas, verdünntem Abgas und Verdünnungsluft kann davon ausgegangen werden, dass sich das Gasgemisch wie ein ideales Gas verhält: Z = 1;
 ii)
 innerhalb des gesamten Rohabgasbereichs kann ein konstantes spezifisches Wärmeverhältnis von γ = 1,385 angenommen werden;
 iii)
 Innerhalb des gesamten Bereichs von verdünntem Abgas und Luft (z. B. Kalibrierluft oder Verdünnungsluft) kann ein konstantes spezifisches Wärmeverhältnis von γ = 1,399 angenommen werden;
 iv)
 Innerhalb des gesamten Bereichs von verdünntem Abgas und Luft kann die Molmasse des Gemischs M
 mix [g/mol] rein als Funktion der Wassermenge x
 H2O in der Verdünnungsluft oder Kalibrierluft gemäß Absatz A.2.3.2 ermittelt und anhand der Gleichung (A.5-144) berechnet werden:
 (A.5-144)
 Dabei gilt:
 M
 air
 =
 28,96559 g/mol
 M
 H2O
 =
 18,01528 g/mol
 x
 H2O


text:
=
 Wassermenge in der Verdünnungs- oder Kalibrierluft [mol/mol]
 v)
 Innerhalb des gesamten Bereichs von verdünntem Abgas und Luft kann für alle Kalibrier- und Prüfzwecke von einer konstanten Molmasse des Gemischs M
 mix ausgegangen werden, sofern die angenommene Molmasse nicht mehr als ± 1 % von der geschätzten minimalen und maximalen Molmasse während der Kalibrierung und Prüfung abweicht. Diese Annahme kann getroffen werden, wenn eine ausreichende Kontrolle der Wassermenge in der Kalibrierluft und in der Verdünnungsluft gewährleistet ist oder wenn genug Wasser aus der Kalibrierluft und der Verdünnungsluft abgeschieden wird. Die Tabelle A.5-4 enthält Beispiele für zulässige Bereiche des Taupunkts der Verdünnungsluft bezogen auf den Taupunkt der Kalibrierluft.
 Tabelle A.5-4
 Beispiele für die Taupunkte von Verdünnungs- und Kalibrierluft, bei denen ein konstanter Wert für M
 mix angenommen werden kann
 Bei Tdew der Kalibrierluft (° C) gleich ...
 Annahme der folgenden Konstante Mmix (g/mol)
 für die nachstehenden Bereiche von Tdew (° C) während Emissionsprüfungen (3)
 dry
 28,96559
 trocken bis 18
 0
 28,89263
 trocken bis 21
 5
 28,86148
 trocken bis 22
 10
 28,81911
 trocken bis 24
 15
 28,76224
 trocken bis 26
 20
 28,68685
 -8 bis 28
 25
 28,58806
 12 bis 31
 30
 28,46005
 23 bis 34
 A.2.9.4. SSV-Kalibrierung
 Molbasierter Ansatz. Zur Kalibrierung eines SSV-Durchflussmessgeräts ist folgendermaßen vorzugehen:
 i)
 Für jeden Bezugsmoldurchsatz ist unter Verwendung des Durchmessers der Venturieinschnürung d
 t die Reynolds-Zahl Re
 # zu berechnen (Gleichung A.5-145). Da zur Berechnung von Re#
 die dynamische Viskosität μ benötigt wird, kann nach bestem fachlichen Ermessen ein spezifisches Viskositätsmodell zur Ermittlung von μ für das Kalibriergas (in der Regel Luft) herangezogen werden (Gleichung A.5-146). Alternativ kann zur Annäherung an μ auch das Viskositätsmodell nach Sutherland mit drei Koeffizienten verwendet werden (siehe Tabelle A.5-5):
 (A.5-145)
 Dabei gilt:
 d
 t
 =
 Durchmesser der Einschnürung am Venturirohr mit subsonischer Strömung (SSV) [m]
 M
 mix
 =
 Molmasse des Gemischs [kg/mol]
 =
 Bezugsmoldurchsatz [mol/s]
 und unter Verwendung des Viskositätsmodells nach Sutherland mit drei Koeffizienten:
 (A.5-146)
 Dabei gilt:
 μ
 =
 dynamische Viskosität des Kalibriergases [kg/(m•s)]
 μ
 0
 =
 Bezugsviskosität nach Sutherland [kg/(m·s)]
 S
 =
 Sutherland-Konstante [K]
 T
 0
 =
 Bezugstemperatur nach Sutherland [K]
 T
 in
 =
 absolute Temperatur am Eintritt des Venturirohrs [K]
 Tabelle A.5-5
 Parameter des Viskositätsmodells nach Sutherland mit drei Koeffizienten
 Gas (4)
 μ0
 T0
 S
 Temperaturbereich innerhalb eines Fehlers von ± 2 %
 Druckgrenzwert
 kg /(m•s)
 K
 K
 K
 kPa
 Luft
 1,716 × 10–5
 273
 111
 170 bis 1 900
 ≤ 1 800
 CO2
 1,370 × 10–5
 273
 222
 190 bis 1 700
 ≤ 3 600
 H2O
 1,12 × 10–5
 350
 1,064
 360 bis 1 500
 ≤ 10 000
 O2
 1,919 × 10–5
 273
 139
 190 bis 2 000
 ≤ 2 500
 N2
 1,663 × 10–5
 273
 107
 100 bis 1 500
 ≤ 1 600
 ii)
 Eine Gleichung für C
 d bezogen auf Re#
 ist unter Verwendung von Wertepaaren für (Re#
 , C
 d) zu erstellen. C
 d wird gemäß Gleichung (A.5-140) berechnet, wobei C
 f Gleichung (A.5-141) entnommen wird, oder es kann stattdessen ein beliebiger mathematischer Ausdruck einschließlich einer Polynom- oder Potenzreihe verwendet werden. Bei Gleichung (A.5-147)


text:
handelt es sich um ein Beispiel für einen gängigen mathematischen Ausdruck, der dazu dient, C
 d und Re#
 miteinander in Beziehung zu setzen.
 (A.5-147)
 iii)
 Zur Ermittlung der Koeffizienten mit der besten Übereinstimmung und zur Berechnung der Regressionsstatistik der Gleichung, der Standardabweichung vom Schätzwert SEE und des Bestimmungskoeffizienten r
 2 wird eine Regressionsanalyse nach der Fehlerquadratmethode gemäß Anlage A.5 vorgenommen.
 iv)
 Erfüllt die Gleichung die Kriterien SEE < 0,5 % n
 ref max (oder
 ) und r
 2 ≥ 0,995, kann die Gleichung zur Ermittlung von C
 d für Emissionsprüfungen gemäß Absatz A.2.6.3 Buchstabe b herangezogen werden.
 v)
 Werden die Kriterien für SEE und r
 2 nicht eingehalten, können zur Erfüllung der Regressionsstatistik nach bestem fachlichen Ermessen Messpunkte aus der Kalibrierung weggelassen werden. Zur Einhaltung der Kriterien müssen mindestens sieben Messpunkte aus der Kalibrierung verwendet werden.
 vi)
 Können Ausreißer durch das Weglassen von Punkten nicht behoben werden, sind Abhilfemaßnahmen zu ergreifen. Beispielsweise ist ein anderer mathematischer Ausdruck für die Gleichung C
 d bezogen auf Re#
 zu wählen, das System ist auf Lecks zu prüfen oder der Kalibriervorgang muss wiederholt werden. Muss der Kalibriervorgang wiederholt werden, sind auf die Messungen engere Toleranzen anzuwenden, und für die Stabilisierung der Durchsätze ist mehr Zeit vorzusehen.
 vii)
 Wenn die Gleichung die Regressionskriterien erfüllt, kann sie ausschließlich zur Ermittlung von Durchsätzen verwendet werden, die sich innerhalb des Bereichs der Referenzdurchsätze befinden, die zur Einhaltung der Regressionskriterien der Gleichung C
 d bezogen auf Re#
 herangezogen werden.
 A.2.9.5. CFV-Kalibrierung
 Einige CFV-Durchflussmessgeräte bestehen aus einem einzelnen Venturirohr, während sich andere aus mehreren Venturirohren zusammensetzen, wobei unterschiedliche Kombinationen von Venturirohren eingesetzt werden, um verschiedene Durchsätze zu messen. Für aus mehreren Venturirohren bestehende CFV-Durchflussmessgeräte kann entweder jedes Venturirohr einzeln kalibriert werden, um für jedes Venturirohr einen separaten Durchflusskoeffizienten C
 d zu ermitteln, oder jede Kombination von Venturirohren kann gemeinsam kalibriert werden. Wird eine Kombination von Venturirohren kalibriert, dient die Summe der aktiven Flächen der Venturieinschnürungen als A
 t, die Quadratwurzel aus der Summe der Quadrate der aktiven Durchmesser der Venturieinschnürungen als d
 t und das Verhältnis zwischen den Venturieinschnürungen und den Eintrittsdurchmessern als Verhältnis zwischen der Quadratwurzel aus der Summe der aktiven Durchmesser der Venturieinschnürungen (d
 t) und dem Durchmesser des gemeinsamen Eingangs zu allen Venturirohren (D). Zur Ermittlung von C
 d für ein einzelnes Venturirohr oder eine einzelne Kombination von Venturirohren ist folgendermaßen vorzugehen:
 a)
 Mit den bei jedem Einstellwert der Kalibrierung gesammelten Daten ist anhand der Gleichung (A.5-140) für jeden Punkt ein eigener Wert C
 d zu berechnen.
 b)
 Der Mittelwert und die Standardabweichung aller C
 d-Werte sind anhand der Gleichungen (A.5-155) und (A.5-156) zu berechnen.
 c)
 Ist die Standardabweichung aller C
 d-Werte kleiner oder gleich 0,3 % des Mittelwerts von C
 d, wird in Gleichung (A.5-120) der Mittelwert von C
 d eingesetzt und die CFV-Werte dürfen nur bis zum niedrigsten während der Kalibrierung gemessenen Wert r verwendet werden.
 (A.5-148)
 d)
 Überschreitet die Standardabweichung aller C
 d-Werte 0,3 % des Mittelwerts von C
 d, sind die C
 d-Werte wegzulassen, die dem beim niedrigsten Wert r während der Kalibrierung


text:
gemessenen Datenpunkt entsprechen.
 e)
 Verbleiben weniger als sieben Datenpunkte, sind Abhilfemaßnahmen wie die Überprüfung der Kalibrierdaten oder die Wiederholung des Kalibriervorgangs zu ergreifen. Wird der Kalibriervorgang wiederholt, wird empfohlen, eine Leckprüfung durchzuführen, auf die Messungen engere Toleranzen anzuwenden und für die Stabilisierung der Durchsätze mehr Zeit vorzusehen.
 f)
 Verbleiben sieben oder mehr C
 d-Werte, müssen der Mittelwert und die Standardabweichung der verbleibenden C
 d-Werte neu berechnet werden:
 g)
 Ist die Standardabweichung der verbleibenden C
 d-Werte kleiner oder gleich 0,3 % des Mittelwerts der verbleibenden C
 d-Werte, wird der Mittelwert von C
 d in Gleichung (A.5-120) eingesetzt und die CFV-Werte dürfen nur bis zum niedrigsten zu den verbleibenden C
 d-Werten gehörigen Wert r verwendet werden.
 h)
 Überschreitet die Standardabweichung der verbleibenden C
 d-Werte noch immer 0,3 % des Mittelwerts der verbleibenden C
 d-Werte, sind die Schritte gemäß Buchstabe d bis g dieses Abschnitts zu wiederholen.
 A.2.10. Driftkorrektur
 A.2.10.1 Umfang und Häufigkeit
 Mithilfe der Berechnungen gemäß dieser Anlage wird ermittelt, ob die Ergebnisse eines Prüfintervalls durch die Drift des Gasanalysators ungültig werden. Werden die Ergebnisse eines Prüfintervalls durch die Drift nicht ungültig, muss das Ansprechverhalten des Gasanalysators während des Prüfintervalls einer Driftkorrektur gemäß dieser Anlage unterzogen werden. Für alle nachfolgenden Emissionsberechnungen sind die driftkorrigierten Ergebnisse des Gasanalysators zu verwenden. Der zulässige Schwellenwert für die Drift des Gasanalysators über ein Prüfintervall ist in Anhang 4 Absatz 8.2.2.2 angegeben.
 A.2.10.2. Korrekturgrundsätze
 Für die Berechnungen gemäß dieser Anlage wird das zu einem Zeitpunkt vor und nach einem Prüfintervall ermittelte Ansprechverhalten eines Gasanalysators auf Bezugswerte für Null- und Justierkonzentrationen von Analysegasen herangezogen. Die Berechnungen dienen zur Korrektur des während eines Prüfintervalls aufgezeichneten Ansprechverhaltens des Gasanalysators. Die Korrektur beruht auf dem mittleren Ansprechverhalten des Analysators auf Bezugsnull- und Justiergase sowie auf den Bezugskonzentrationen der Null- und Justiergase selbst. Zur Validierung und Korrektur der Drift ist folgendermaßen vorzugehen:
 A.2.10.3. Driftvalidierung
 Nach der Anwendung aller anderen Korrekturen — mit Ausnahme der Driftkorrektur — auf alle Gasanalysatorsignale werden die bremsspezifischen Emissionen gemäß Absatz A.2.8 berechnet. Anschließend wird die Drift aller Gasanalysatorsignale gemäß dieser Anlage korrigiert. Bremsspezifische Emissionen sind unter Verwendung aller driftkorrigierten Gasanalysatorsignale neu zu berechnen. Die bremsspezifischen Emissionsergebnisse sind vor und nach der Driftkorrektur gemäß Anhang 4 Absatz 8.2.2.2 zu validieren und anzugeben.
 A.2.10.4. Driftkorrekturen
 Alle Gasanalysatorsignale sind folgendermaßen zu korrigieren:
 a)
 Jede aufgezeichnete Konzentration xi
 ist für die kontinuierliche Probenahme oder für die Stichprobenahme zu korrigieren
 .
 b)
 Die Driftkorrektur ist anhand der Gleichung (A.5-149) zu berechnen:
 (A.5-149)
 Dabei gilt:
 xidriftcor
 =
 driftkorrigierte Konzentration [μmol/mol]
 x
 refzero
 =
 Bezugswert der Konzentration des Nullgases; in der Regel null, es sei denn, ein anderer Wert ist bekannt [μmol/mol]
 x
 refspan
 =
 Bezugswert der Konzentration des Justiergases [μmol/mol]
 x
 prespan
 =
 Ansprechverhalten des Gasanalysators in Bezug auf die Justiergaskonzentration vor dem Prüfintervall [μmol/mol]
 x
 postspan
 =
 Ansprechverhalten des Gasanalysators in Bezug auf die Justiergaskonzentration nach dem Prüfintervall [μmol/mol]
 xi
 oder
 =
 während der Prüfung vor der Driftkorrektur aufgezeichnete, d. h. gemessene Konzentration [μmol/mol]
 x
 prezero
 =
 Ansprechverhalten des Gasanalysators in Bezug auf die Nullgaskonzentration vor dem Prüfintervall [μmol/mol]
 x
 postzero
 =


text:
Ansprechverhalten des Gasanalysators in Bezug auf die Nullgaskonzentration nach dem Prüfintervall [μmol/mol]
 c)
 In Bezug auf vor dem Prüfintervall gemessene Konzentrationen sind die jeweils aktuellsten vor dem Prüfintervall gemessenen Werte heranzuziehen. Bei manchen Prüfintervallen können die vor dem Prüfintervall gemessenen aktuellsten Null- oder Justiergaswerte vor einem oder mehreren vorangegangenen Prüfintervallen ermittelt worden sein;
 d)
 In Bezug auf nach dem Prüfintervall gemessene Konzentrationen sind die aktuellsten nach dem Prüfintervall gemessenen Werte heranzuziehen. Bei manchen Prüfintervallen können die nach dem Prüfintervall gemessenen aktuellsten Null- oder Justiergaswerte nach einem oder mehreren aufeinanderfolgenden Prüfintervallen ermittelt worden sein;
 e)
 Wird das Ansprechverhalten des Analysators in Bezug auf die Justiergaskonzentration x
 prespan vor dem Prüfintervall nicht aufgezeichnet, ist x
 prespan gleich dem Bezugswert der Konzentration des Justiergases zu setzen: x
 prespan = x
 refspan;
 f)
 Wird das Ansprechverhalten des Analysators in Bezug auf die Nullgaskonzentration x
 prezero nicht aufgezeichnet, ist x
 prezero gleich dem Bezugswert der Konzentration des Nullgases zu setzen: x
 prezero = x
 refzero;
 g)
 in der Regel beträgt der Bezugswert der Konzentration des Nullgases xrefzero null: xrefzero = 0 μmol/mol. In manchen Fällen kann jedoch bekannt sein, dass xrefzero eine andere Konzentration als null aufweist. Wird beispielsweise ein CO2-Analysator mithilfe von Umgebungsluft genullt, kann die CO2-Standardkonzentration von Umgebungsluft, die 375 μmol/mol entspricht, verwendet werden. In diesem Fall gilt: xrefzero = 375 μmol/mol. Wird ein Analysator mithilfe eines Werts xrefzero genullt, der nicht null entspricht, muss der Analysator so eingestellt werden, dass die tatsächliche xrefzero-Konzentration ermittelt wird. Ist beispielsweise xrefzero = 375 μmol/mol, muss der Analysator den Wert 375 μmol/mol ausgeben, wenn das Nullgas in den Analysator geleitet wird.
 (1) Die effektive Molmasse von NOX ist durch die Molmasse von Stickstoffdioxid (NO2) definiert.
 (2) Die effektive Molmasse von HC ist durch ein Wasserstoff-Kohlenstoff-Atomverhältnis α von 1,85 definiert;
 (3) Bereich gültig für alle Kalibrierungen und Emissionsprüfungen oberhalb des Luftdruckbereichs von 80,000 bis 103,325 kPa.
 (4) Es sind die aufgeführten, nur für reine Gase geltenden Tabellenwerte zu verwenden.
 Die Parameter dürfen zur Berechnung der Viskosität von Gasgemischen nicht kombiniert werden.
 ANLAGE 3
 STATISTIK
 A.3.1. Arithmetisches Mittel
 Der arithmetische Mittelwert
 ist wie folgt zu berechnen:
 (A.5-150)
 A.3.2. Standardabweichung
 Die Standardabweichung für eine erwartungstreue (z. B. N–1) Probe σ ist wie folgt zu berechnen:
 (A.5-151)
 A.3.3. Quadratischer Mittelwert
 Der quadratische Mittelwert rms
 y ist wie folgt zu berechnen:
 (A.5-152)
 A.3.4. t-Test
 Anhand der nachstehenden Gleichungen und Tabellen ist zu berechnen, ob die Daten einem t-Test standhalten:
 a)
 Für einen unabhängigen t-Test ist die t-Statistik und ihre Anzahl von Freiheitsgraden v wie folgt zu berechnen:
 (A.5-153)
 (A.5-154)
 b)
 Für einen abhängigen t-Test ist die t-Statistik und ihre Anzahl von Freiheitsgraden v wie folgt zu berechnen, wobei zu beachten ist, dass es sich bei εi
 um die Fehler (z. B. Differenzen) zwischen jedem Paar y
 refi
 und yi
 handelt:
 v = N – 1
 (A.5-155)
 c)
 Tabelle A.5.6 in diesem Absatz dient zum Abgleich der Werte t und t
 crit bezogen auf die Anzahl der Freiheitsgrade. Liegt der Wert t niedriger als der Wert t
 crit, hat t dem t-Test


text:
standgehalten.
 Tabelle A.5.6
 Kritische t-Werte bezogen auf die Anzahl der Freiheitsgrade ν
 ν
 Konfidenz
 90 %
 95 %
 1
 6,314
 12,706
 2
 2,920
 4,303
 3
 2,353
 3,182
 4
 2,132
 2,776
 5
 2,015
 2,571
 6
 1,943
 2,447
 7
 1,895
 2,365
 8
 1,860
 2,306
 9
 1,833
 2,262
 10
 1,812
 2,228
 11
 1,796
 2,201
 12
 1,782
 2,179
 13
 1,771
 2,160
 14
 1,761
 2,145
 15
 1,753
 2,131
 16
 1,746
 2,120
 18
 1,734
 2,101
 20
 1,725
 2,086
 22
 1,717
 2,074
 24
 1,711
 2,064
 26
 1,706
 2,056
 28
 1,701
 2,048
 30
 1,697
 2,042
 35
 1,690
 2,030
 40
 1,684
 2,021
 50
 1,676
 2,009
 70
 1,667
 1,994
 100
 1,660
 1,984
 1 000 +
 1,645
 1,960
 Nicht angeführte Werte sind durch lineare Interpolation zu bestimmen.
 A.3.5. F-Test
 Die F-Statistik ist wie folgt zu berechnen:
 (A.5-156)
 a)
 Für einen F-Test mit einem Konfidenzniveau von 90 % dient Tabelle A.5.7 in diesem Absatz zum Abgleich der Werte F und F
 crit90 bezogen auf (N-1) und (N
 ref-1). Liegt der Wert F niedriger als der Wert F
 crit90, hat F dem F-Test mit einem Konfidenzniveau von 90 % standgehalten.
 b)
 Für einen F-Test mit einem Konfidenzniveau von 95 % dient Tabelle A.5.8 in diesem Absatz zum Abgleich der Werte F und F
 crit95 bezogen auf (N-1) und (N
 ref-1). Liegt der Wert F niedriger als der Wert F
 crit95, hat F dem F-Test mit einem Konfidenzniveau von 95 % standgehalten.
 Tabelle A.5.7
 Kritische F-Werte, F
 crit90 bezogen auf N-1 und N
 ref -1 mit einem Konfidenzniveau von 90 %
 N-1
 1
 2
 3
 4
 5
 6
 7
 8
 9
 10
 12
 15
 20
 24
 30
 40
 60
 120
 1 000 +
 Nref-1
 1
 39,86
 49,50
 53,59
 55,83
 57,24
 58,20
 58,90
 59,43
 59,85
 60,19
 60,70
 61,22
 61,74
 62,00
 62,26
 62,52
 62,79
 63,06
 63,32
 2
 8,526
 9,000
 9,162
 9,243
 9,293
 9,326
 9,349
 9,367
 9,381
 9,392
 9,408
 9,425
 9,441
 9,450
 9,458
 9,466
 9,475
 9,483
 9,491
 3
 5,538
 5,462
 5,391
 5,343
 5,309
 5,285
 5,266
 5,252
 5,240
 5,230
 5,216
 5,200
 5,184
 5,176
 5,168
 5,160
 5,151
 5,143
 5,134
 4
 4,545
 4,325
 4,191
 4,107
 4,051
 4,010
 3,979
 3,955
 3,936
 3,920
 3,896
 3,870
 3,844
 3,831
 3,817
 3,804
 3,790
 3,775
 3,761
 5
 4,060
 3,780
 3,619
 3,520
 3,453
 3,405
 3,368
 3,339
 3,316
 3,297
 3,268
 3,238
 3,207
 3,191
 3,174
 3,157
 3,140
 3,123
 3,105
 6
 3,776
 3,463
 3,289
 3,181
 3,108
 3,055
 3,014
 2,983
 2,958
 2,937
 2,905
 2,871
 2,836
 2,818
 2,800
 2,781
 2,762
 2,742
 2,722
 7
 3,589
 3,257
 3,074
 2,961
 2,883
 2,827
 2,785
 2,752
 2,725
 2,703
 2,668
 2,632
 2,595
 2,575
 2,555
 2,535
 2,514
 2,493
 2,471
 8
 3,458
 3,113
 2,924
 2,806
 2,726
 2,668
 2,624
 2,589
 2,561
 2,538
 2,502
 2,464
 2,425
 2,404
 2,383
 2,361
 2,339
 2,316
 2,293
 9
 3,360
 3,006
 2,813
 2,693
 2,611
 2,551
 2,505
 2,469
 2,440
 2,416
 2,379
 2,340
 2,298
 2,277
 2,255
 2,232
 2,208
 2,184
 2,159
 10
 3,285
 2,924
 2,728
 2,605
 2,522
 2,461
 2,414
 2,377
 2,347
 2,323
 2,284
 2,244
 2,201
 2,178
 2,155
 2,132
 2,107
 2,082
 2,055
 11
 3,225
 2,860
 2,660
 2,536
 2,451
 2,389
 2,342
 2,304
 2,274
 2,248
 2,209
 2,167
 2,123
 2,100
 2,076
 2,052
 2,026
 2,000
 1,972
 12
 3,177
 2,807
 2,606
 2,480
 2,394
 2,331
 2,283
 2,245
 2,214


text:
2,188
 2,147
 2,105
 2,060
 2,036
 2,011
 1,986
 1,960
 1,932
 1,904
 13
 3,136
 2,763
 2,560
 2,434
 2,347
 2,283
 2,234
 2,195
 2,164
 2,138
 2,097
 2,053
 2,007
 1,983
 1,958
 1,931
 1,904
 1,876
 1,846
 14
 3,102
 2,726
 2,522
 2,395
 2,307
 2,243
 2,193
 2,154
 2,122
 2,095
 2,054
 2,010
 1,962
 1,938
 1,912
 1,885
 1,857
 1,828
 1,797
 15
 3,073
 2,695
 2,490
 2,361
 2,273
 2,208
 2,158
 2,119
 2,086
 2,059
 2,017
 1,972
 1,924
 1,899
 1,873
 1,845
 1,817
 1,787
 1,755
 16
 3,048
 2,668
 2,462
 2,333
 2,244
 2,178
 2,128
 2,088
 2,055
 2,028
 1,985
 1,940
 1,891
 1,866
 1,839
 1,811
 1,782
 1,751
 1,718
 17
 3,026
 2,645
 2,437
 2,308
 2,218
 2,152
 2,102
 2,061
 2,028
 2,001
 1,958
 1,912
 1,862
 1,836
 1,809
 1,781
 1,751
 1,719
 1,686
 18
 3,007
 2,624
 2,416
 2,286
 2,196
 2,130
 2,079
 2,038
 2,005
 1,977
 1,933
 1,887
 1,837
 1,810
 1,783
 1,754
 1,723
 1,691
 1,657
 19
 2,990
 2,606
 2,397
 2,266
 2,176
 2,109
 2,058
 2,017
 1,984
 1,956
 1,912
 1,865
 1,814
 1,787
 1,759
 1,730
 1,699
 1,666
 1,631
 20
 2,975
 2,589
 2,380
 2,249
 2,158
 2,091
 2,040
 1,999
 1,965
 1,937
 1,892
 1,845
 1,794
 1,767
 1,738
 1,708
 1,677
 1,643
 1,607
 21
 2,961
 2,575
 2,365
 2,233
 2,142
 2,075
 2,023
 1,982
 1,948
 1,920
 1,875
 1,827
 1,776
 1,748
 1,719
 1,689
 1,657
 1,623
 1,586
 22
 2,949
 2,561
 2,351
 2,219
 2,128
 2,061
 2,008
 1,967
 1,933
 1,904
 1,859
 1,811
 1,759
 1,731
 1,702
 1,671
 1,639
 1,604
 1,567
 23
 2,937
 2,549
 2,339
 2,207
 2,115
 2,047
 1,995
 1,953
 1,919
 1,890
 1,845
 1,796
 1,744
 1,716
 1,686
 1,655
 1,622
 1,587
 1,549
 24
 2,927
 2,538
 2,327
 2,195
 2,103
 2,035
 1,983
 1,941
 1,906
 1,877
 1,832
 1,783
 1,730
 1,702
 1,672
 1,641
 1,607
 1,571
 1,533
 25
 2,918
 2,528
 2,317
 2,184
 2,092
 2,024
 1,971
 1,929
 1,895
 1,866
 1,820
 1,771
 1,718
 1,689
 1,659
 1,627
 1,593
 1,557
 1,518
 26
 2,909
 2,519
 2,307
 2,174
 2,082
 2,014
 1,961
 1,919
 1,884
 1,855
 1,809
 1,760
 1,706
 1,677
 1,647
 1,615
 1,581
 1,544
 1,504
 27
 2,901
 2,511
 2,299
 2,165
 2,073
 2,005
 1,952
 1,909
 1,874
 1,845
 1,799
 1,749
 1,695
 1,666
 1,636
 1,603
 1,569
 1,531
 1,491
 28
 2,894
 2,503
 2,291
 2,157
 2,064
 1,996
 1,943
 1,900
 1,865
 1,836
 1,790
 1,740
 1,685
 1,656
 1,625
 1,593
 1,558
 1,520
 1,478
 29
 2,887
 2,495
 2,283
 2,149
 2,057
 1,988
 1,935
 1,892
 1,857
 1,827
 1,781
 1,731
 1,676
 1,647
 1,616
 1,583
 1,547
 1,509
 1,467
 30
 2,881
 2,489
 2,276
 2,142
 2,049
 1,980
 1,927
 1,884
 1,849
 1,819
 1,773
 1,722
 1,667
 1,638
 1,606
 1,573
 1,538
 1,499
 1,456
 40
 2,835
 2,440
 2,226
 2,091
 1,997
 1,927
 1,873
 1,829
 1,793
 1,763
 1,715
 1,662
 1,605
 1,574
 1,541
 1,506
 1,467
 1,425
 1,377
 60
 2,791
 2,393
 2,177
 2,041
 1,946
 1,875
 1,819
 1,775
 1,738
 1,707
 1,657
 1,603
 1,543
 1,511
 1,476
 1,437
 1,395
 1,348
 1,291
 120
 2,748
 2,347
 2,130
 1,992
 1,896
 1,824
 1,767
 1,722
 1,684
 1,652
 1,601
 1,545
 1,482
 1,447
 1,409
 1,368
 1,320
 1,265
 1,193
 1 000 +
 2,706
 2,303
 2,084
 1,945
 1,847
 1,774
 1,717
 1,670
 1,632
 1,599
 1,546
 1,487
 1,421
 1,383
 1,342
 1,295
 1,240
 1,169
 1,000
 Tabelle A.5.8
 Kritische F-Werte, F
 crit95 bezogen auf N-1 und N
 ref-1 mit einem Konfidenzniveau von 95 %
 N-1
 1
 2
 3
 4
 5
 6
 7
 8
 9
 10
 12
 15
 20
 24
 30
 40
 60
 120
 1 000 +
 Nref-1
 1
 161,4
 199,5
 215,7
 224,5
 230,1
 233,9


text:
236,7
 238,8
 240,5
 241,8
 243,9
 245,9
 248,0
 249,0
 250,1
 251,1
 252,2
 253,2
 254,3
 2
 18,51
 19,00
 19,16
 19,24
 19,29
 19,33
 19,35
 19,37
 19,38
 19,39
 19,41
 19,42
 19,44
 19,45
 19,46
 19,47
 19,47
 19,48
 19,49
 3
 10,12
 9,552
 9,277
 9,117
 9,014
 8,941
 8,887
 8,845
 8,812
 8,786
 8,745
 8,703
 8,660
 8,639
 8,617
 8,594
 8,572
 8,549
 8,526
 4
 7,709
 6,944
 6,591
 6,388
 6,256
 6,163
 6,094
 6,041
 5,999
 5,964
 5,912
 5,858
 5,803
 5,774
 5,746
 5,717
 5,688
 5,658
 5,628
 5
 6,608
 5,786
 5,410
 5,192
 5,050
 4,950
 4,876
 4,818
 4,773
 4,735
 4,678
 4,619
 4,558
 4,527
 4,496
 4,464
 4,431
 4,399
 4,365
 6
 5,987
 5,143
 4,757
 4,534
 4,387
 4,284
 4,207
 4,147
 4,099
 4,060
 4,000
 3,938
 3,874
 3,842
 3,808
 3,774
 3,740
 3,705
 3,669
 7
 5,591
 4,737
 4,347
 4,120
 3,972
 3,866
 3,787
 3,726
 3,677
 3,637
 3,575
 3,511
 3,445
 3,411
 3,376
 3,340
 3,304
 3,267
 3,230
 8
 5,318
 4,459
 4,066
 3,838
 3,688
 3,581
 3,501
 3,438
 3,388
 3,347
 3,284
 3,218
 3,150
 3,115
 3,079
 3,043
 3,005
 2,967
 2,928
 9
 5,117
 4,257
 3,863
 3,633
 3,482
 3,374
 3,293
 3,230
 3,179
 3,137
 3,073
 3,006
 2,937
 2,901
 2,864
 2,826
 2,787
 2,748
 2,707
 10
 4,965
 4,103
 3,708
 3,478
 3,326
 3,217
 3,136
 3,072
 3,020
 2,978
 2,913
 2,845
 2,774
 2,737
 2,700
 2,661
 2,621
 2,580
 2,538
 11
 4,844
 3,982
 3,587
 3,357
 3,204
 3,095
 3,012
 2,948
 2,896
 2,854
 2,788
 2,719
 2,646
 2,609
 2,571
 2,531
 2,490
 2,448
 2,405
 12
 4,747
 3,885
 3,490
 3,259
 3,106
 2,996
 2,913
 2,849
 2,796
 2,753
 2,687
 2,617
 2,544
 2,506
 2,466
 2,426
 2,384
 2,341
 2,296
 13
 4,667
 3,806
 3,411
 3,179
 3,025
 2,915
 2,832
 2,767
 2,714
 2,671
 2,604
 2,533
 2,459
 2,420
 2,380
 2,339
 2,297
 2,252
 2,206
 14
 4,600
 3,739
 3,344
 3,112
 2,958
 2,848
 2,764
 2,699
 2,646
 2,602
 2,534
 2,463
 2,388
 2,349
 2,308
 2,266
 2,223
 2,178
 2,131
 15
 4,543
 3,682
 3,287
 3,056
 2,901
 2,791
 2,707
 2,641
 2,588
 2,544
 2,475
 2,403
 2,328
 2,288
 2,247
 2,204
 2,160
 2,114
 2,066
 16
 4,494
 3,634
 3,239
 3,007
 2,852
 2,741
 2,657
 2,591
 2,538
 2,494
 2,425
 2,352
 2,276
 2,235
 2,194
 2,151
 2,106
 2,059
 2,010
 17
 4,451
 3,592
 3,197
 2,965
 2,810
 2,699
 2,614
 2,548
 2,494
 2,450
 2,381
 2,308
 2,230
 2,190
 2,148
 2,104
 2,058
 2,011
 1,960
 18
 4,414
 3,555
 3,160
 2,928
 2,773
 2,661
 2,577
 2,510
 2,456
 2,412
 2,342
 2,269
 2,191
 2,150
 2,107
 2,063
 2,017
 1,968
 1,917
 19
 4,381
 3,522
 3,127
 2,895
 2,740
 2,628
 2,544
 2,477
 2,423
 2,378
 2,308
 2,234
 2,156
 2,114
 2,071
 2,026
 1,980
 1,930
 1,878
 20
 4,351
 3,493
 3,098
 2,866
 2,711
 2,599
 2,514
 2,447
 2,393
 2,348
 2,278
 2,203
 2,124
 2,083
 2,039
 1,994
 1,946
 1,896
 1,843
 21
 4,325
 3,467
 3,073
 2,840
 2,685
 2,573
 2,488
 2,421
 2,366
 2,321
 2,250
 2,176
 2,096
 2,054
 2,010
 1,965
 1,917
 1,866
 1,812
 22
 4,301
 3,443
 3,049
 2,817
 2,661
 2,549
 2,464
 2,397
 2,342
 2,297
 2,226
 2,151
 2,071
 2,028
 1,984
 1,938
 1,889
 1,838
 1,783
 23
 4,279
 3,422
 3,028
 2,796
 2,640
 2,528
 2,442
 2,375
 2,320
 2,275
 2,204
 2,128
 2,048
 2,005
 1,961
 1,914
 1,865
 1,813
 1,757
 24
 4,260
 3,403
 3,009
 2,776
 2,621
 2,508
 2,423
 2,355
 2,300
 2,255
 2,183
 2,108
 2,027
 1,984
 1,939
 1,892
 1,842
 1,790
 1,733
 25
 4,242
 3,385
 2,991
 2,759
 2,603
 2,490
 2,405
 2,337
 2,282
 2,237
 2,165
 2,089
 2,008
 1,964
 1,919
 1,872
 1,822
 1,768
 1,711
 26
 4,225
 3,369
 2,975
 2,743
 2,587
 2,474


text:
2,388
 2,321
 2,266
 2,220
 2,148
 2,072
 1,990
 1,946
 1,901
 1,853
 1,803
 1,749
 1,691
 27
 4,210
 3,354
 2,960
 2,728
 2,572
 2,459
 2,373
 2,305
 2,250
 2,204
 2,132
 2,056
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 1,930
 1,884
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 1,785
 1,731
 1,672
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 3,340
 2,947
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 2,558
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 2,359
 2,291
 2,236
 2,190
 2,118
 2,041
 1,959
 1,915
 1,869
 1,820
 1,769
 1,714
 1,654
 29
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 3,328
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 2,701
 2,545
 2,432
 2,346
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 2,223
 2,177
 2,105
 2,028
 1,945
 1,901
 1,854
 1,806
 1,754
 1,698
 1,638
 30
 4,171
 3,316
 2,922
 2,690
 2,534
 2,421
 2,334
 2,266
 2,211
 2,165
 2,092
 2,015
 1,932
 1,887
 1,841
 1,792
 1,740
 1,684
 1,622
 40
 4,085
 3,232
 2,839
 2,606
 2,450
 2,336
 2,249
 2,180
 2,124
 2,077
 2,004
 1,925
 1,839
 1,793
 1,744
 1,693
 1,637
 1,577
 1,509
 60
 4,001
 3,150
 2,758
 2,525
 2,368
 2,254
 2,167
 2,097
 2,040
 1,993
 1,917
 1,836
 1,748
 1,700
 1,649
 1,594
 1,534
 1,467
 1,389
 120
 3,920
 3,072
 2,680
 2,447
 2,290
 2,175
 2,087
 2,016
 1,959
 1,911
 1,834
 1,751
 1,659
 1,608
 1,554
 1,495
 1,429
 1,352
 1,254
 1000+
 3,842
 2,996
 2,605
 2,372
 2,214
 2,099
 2,010
 1,938
 1,880
 1,831
 1,752
 1,666
 1,571
 1,517
 1,459
 1,394
 1,318
 1,221
 1,000
 A.3.6. Steigung
 Die Steigung der Regressionsgeraden a
 1y ist nach der Fehlerquadratmethode wie folgt zu berechnen:
 (A.5-157)
 A.3.7. Achsabschnitt
 Der Achsabschnitt der Regressionsgeraden a
 0y ist nach der Fehlerquadratmethode wie folgt zu berechnen:
 (A.5-158)
 A.3.8. Standardabweichung vom Schätzwert
 Die Standardabweichung vom Schätzwert SEE ist wie folgt zu berechnen:
 (A.5-159)
 A.3.9. Bestimmungskoeffizient
 Der Bestimmungskoeffizient r
 2 ist wie folgt zu berechnen:
 (A.5-160)
 ANLAGE 4
 INTERNATIONALE SCHWEREFORMEL VON 1980
 Die Erdbeschleunigung a
 g unterscheidet sich abhängig vom jeweiligen Ort. a
 g ist für den entsprechenden Breitengrad wie folgt zu berechnen:
 (A.5-161)
 Dabei gilt:
 θ
 =
 Grad nördlicher oder südlicher Breite
 ANLAGE A.5
 ÜBERPRÜFUNG DES KOHLENSTOFFDURCHSATZES
 A.5.1. Einleitung
 Bis auf einen winzigen Teil stammt der gesamte Kohlenstoff im Abgas aus dem Kraftstoff und bis auf einen minimalen Anteil ist er im Abgas als CO2 feststellbar. Dies bildet die Grundlage für eine Überprüfung des Systems anhand von CO2-Messungen.
 Der Kohlenstoffdurchsatz in die Abgasmesssysteme hinein wird aufgrund des Kraftstoffdurchsatzes ermittelt. An mehreren Probenahmestellen innerhalb der Probenahmesysteme für Emissionen und Partikel wird der Kohlenstoffdurchsatz anhand der CO2-Konzentrationen und der Gasdurchsätze an diesen Stellen bestimmt.
 Demzufolge stellt der Motor eine bekannte Quelle eines Kohlenstoffdurchsatzes dar, und die Beobachtung dieses Kohlenstoffdurchsatzes im Auspuffrohr und am Austritt des Teilstrom-PM-Probenahmesystems ermöglicht die Überprüfung auf Leckdichtigkeit und Genauigkeit der Durchsatzmessung. Diese Prüfung hat den Vorteil, dass die Bestandteile hinsichtlich Temperatur und Durchsatz unter tatsächlichen Motorprüfbedingungen arbeiten.
 In der nachstehenden Abbildung A.5-1 sind die Probenahmestellen eingetragen, an denen die Kohlenstoffdurchsätze zu prüfen sind. Die spezifischen Gleichungen für die Kohlenstoffdurchsätze an jeder der Probenahmestellen werden im Folgenden angegeben.
 Abbildung A.5-1
 Messstellen für die Überprüfung des Kohlenstoffdurchsatzes
 Stelle 1
 Stelle 2
 Luft
 Kraftstoff
 CO2 im Rohabgas
 Stelle 3
 MOTOR
 Teilstromsystem
 CO2 im verdünnten Abgas
 A.5.2. Kohlenstoffdurchsatz am Motoreintritt (Stelle 1)
 Der Kohlenstoff-Massendurchsatz in den Motor q
 mCf [kg/s] für einen Kraftstoff CHaO
 ε
 ist wie folgt zu berechnen:
 (A.5-162)
 Dabei gilt:
 qmf
 = Massendurchsatz des Kraftstoffs [kg/s]
 A.5.3. Kohlenstoffdurchsatz im Rohabgas (Stelle 2)
 Der Kohlenstoff-Massendurchsatz im Auspuffrohr des Motors q
 mCe