text:
ist. Bei einem
 Mehrzylindermotor mit einzelnen Gruppen von Auspuffkrümmern, wie z.B. bei einem
 V-Motor, sind die Entnahme individueller Proben von jeder Gruppe und die
 Mittelwertbildung für die Abgasemission zulässig. Es können auch andere Methoden
 angewandt werden, die den obigen Methoden nachweislich entsprechen. Bei der
 Berechnung der Abgasemissionen ist der gesamte Abgasmassendurchsatz des Motors
 zugrunde zu legen.
 Ist der Motor mit einer Anlage zur Abgasnachbehandlung versehen, so muss die
 Abgasprobe hinter dieser Anlage entnommen werden.
 3.4.2. Verdünntes Abgas (beim ETC vorgeschrieben, beim ESC wahlfrei)
 Das Auspuffrohr zwischen dem Motor und dem Vollstromverdünnungssystem muss den
 Bestimmungen von Anhang 4 Anlage 6 Absatz 2.3.1, EP, entsprechen.
 Die Sonde(n) für die Entnahme der gasförmigen Emissionen muss (müssen) im
 Verdünnungstunnel an einer Stelle angebracht sein, wo Verdünnungsluft und Abgas gut
 vermischt sind, und sich nahe der Partikel-Probenahmesonde befinden.
 Beim ETC kann die Probenahme nach zwei Methoden erfolgen:
 – die Schadstoffproben werden über den gesamten Zyklus hinweg in einen
 Probenahmebeutel geleitet und nach Abschluss der Prüfung gemessen;
 – die Schadstoffproben werden über den gesamten Zyklus hinweg fortlaufend
 ---pagebreak--- 27.12.2006 DE Amtsblatt der Europäischen Union L 375/141
 entnommen und integriert; für HC und NOx ist diese Methode vorgeschrieben.
 4. PARTIKELBESTIMMUNG
 Die Bestimmung der Partikel erfordert ein Verdünnungssystem. Die Verdünnung kann
 mit einem Teilstrom- (nur ESC) oder Vollstromverdünnungssystem (bei ETC
 vorgeschrieben) erfolgen. Die Durchflussleistung des Verdünnungssystems muss so
 groß sein, dass keine Wasserkondensation im Verdünnungs- und Probenahmesystem
 auftritt und dass die Temperatur des verdünnten Abgases unmittelbar oberhalb der
 Filterhalter auf oder unter 325 K (52°C) gehalten werden kann. Bei hoher
 Luftfeuchtigkeit ist es zulässig, die Verdünnungsluft vor Eintritt in das
 Verdünnungssystem zu entfeuchten. Die Temperatur der Verdünnungsluft muss
 298 K ± 5 K (25°C ± 5°C) betragen. Bei einer Umgebungstemperatur von weniger als
 293 K (20°C) wird ein Vorheizen der Verdünnungsluft über den Temperaturgrenzwert
 von 303 K (30°C) hinaus empfohlen. Jedoch darf die Temperatur der Verdünnungsluft
 vor der Einleitung des Abgases in den Verdünnungstunnel 325 K (52°C) nicht
 überschreiten.
 Das Teilstrom-Verdünnungssystem muss so beschaffen sein, dass eine Teilung des
 Abgasstroms erfolgt, wobei der kleinere Teil mit Luft verdünnt und anschließend zur
 Partikelmessung verwendet wird. Demzufolge ist eine sehr genaue Bestimmung des
 Verdünnungsverhältnisses erforderlich. Es können verschiedene Teilungsmethoden
 verwendet werden, wobei die Art der Teilung wesentlichen Einfluss auf die zu
 verwendenden Probenahmegeräte und -verfahren hat (Anhang 4 Anlage 6 Absatz 2.2).
 Die Partikel-Probenahmesonde muss in der Nähe der Probenahmesonde für die
 gasförmigen Emissionen sowie entsprechend Absatz 3.4.1 angebracht sein.
 Zur Bestimmung der Partikelmasse werden ein Partikel-Probenahmesystem, Partikel-
 Probenahmefilter, eine Mikrogramm-Waage und eine Wägekammer mit kontrollierter
 Temperatur und Luftfeuchtigkeit benötigt.
 Bei der Partikel-Probenahme ist die Einzelfiltermethode anzuwenden, bei der für alle
 Prüfphasen des Prüfzyklus ein Filterpaar verwendet wird (siehe Absatz 4.1.3. Bei der
 ESC-Prüfung muss während der Probenahmephase der Prüfung stark auf die
 Sammelzeiten und die Durchsätze geachtet werden.
 4.1. Partikel-Probenahmefilter
 4.1.1. Spezifikation der Filter
 Es werden fluorkohlenstoffbeschichtete Glasfaserfilter oder
 Fluorkohlenstoffmembranfilter benötigt. Bei allen Filtertypen muss der Abscheidegrad
 von 0,3 μm DOP (Dioctylphthalat) bei einer Anströmgeschwindigkeit des Gases
 zwischen 35 und 80 cm/s mindestens 95 % betragen.
 4.1.2. Filtergröße
 ---pagebreak---


text:
L 375/142 DE Amtsblatt der Europäischen Union 27.12.2006
 Die Partikelfilter müssen einen Mindestdurchmesser von 47 mm haben (37 mm
 wirksamer Durchmesser). Filter mit größerem Durchmesser sind zulässig
 (Absatz 4.1.5).
 4.1.3. Haupt- und Nachfilter
 Die verdünnten Abgase werden während der Prüffolge durch ein hintereinander
 angeordnetes Filterpaar (Hauptfilter und Nachfilter) geleitet. Das Nachfilter darf nicht
 weiter als 100 mm hinter dem Hauptfilter liegen und dieses nicht berühren. Die Filter
 können getrennt oder paarweise — die beaufschlagten Seiten einander zugekehrt —
 gewogen werden.
 4.1.4. Filteranströmgeschwindigkeit
 Es muss eine Gasanströmgeschwindigkeit durch das Filter von 35 bis 80 cm/s erreicht
 werden. Die Steigerung des Druckabfalls zwischen Beginn und Ende der Prüfung darf
 25 kPa nicht überschreiten.
 4.1.5. Filterbeladung
 Die empfohlene minimale Filterbeladung beträgt 0,5 mg/1075 mm2 wirksamer
 Filterbereich. Die Werte für die gebräuchlichsten Filtergrößen sind in Tabelle 9
 enthalten.
 Tabelle 9: Empfohlene Filterbeladung
 Filterdurchmesser (mm) Empfohlener Durchmesser Empfohlene minimale
 des wirksamen Filterbeladung
 Filterbereichs
 47 37 0,5
 70 60 1,3
 90 80 2,3
 110 100 3,6
 4.2. Spezifikation der Wägekammer und der Analysenwaage
 4.2.1. Bedingungen für die Wägekammer
 Die Temperatur der Kammer (oder des Raumes), in der (dem) die Partikelfilter
 konditioniert und gewogen werden, ist während der gesamten Dauer des
 Konditionierungs- und Wägevorgangs auf 295 K ± 3 K (22°C ± 3°C) zu halten. Die
 Luftfeuchtigkeit ist auf einem Taupunkt von 282,5 K ± 3 K (9,5°C ± 3°C) und auf einer
 relativen Feuchtigkeit von 45 % ± 8 % zu halten.
 4.2.2. Vergleichsfilterwägung
 ---pagebreak--- 27.12.2006 DE Amtsblatt der Europäischen Union L 375/143
 Die Umgebungsluft der Wägekammer (oder des Wägeraums) muss frei von jeglichen
 Schmutzstoffen (beispielsweise Staub) sein, die sich während der Stabilisierung der
 Partikelfilter auf diesen absetzen könnten. Störungen der in Absatz 4.2.1 dargelegten
 Spezifikationen für den Wägeraum sind zulässig, wenn ihre Dauer 30 Minuten nicht
 überschreitet. Der Wägeraum soll den vorgeschriebenen Spezifikationen entsprechen,
 ehe das Personal ihn betritt. Wenigstens zwei unbenutzte Vergleichsfilter oder
 Vergleichsfilterpaare sind vorzugsweise gleichzeitig mit den Probenahmefiltern (oder
 Filterpaaren) zu wiegen, höchstens jedoch in einem Abstand von vier Stunden zu
 diesen. Die Vergleichsfilter müssen dieselbe Größe haben und aus demselben Material
 bestehen wie die Probenahmefilter.
 Wenn sich das Durchschnittsgewicht der Vergleichsfilter(-paare) zwischen den
 Wägungen der Probenahmefilter um mehr als ± 5 % (± 7,5 % je Filterpaar) der
 empfohlenen minimalen Filterbeladung (Absatz 4.1.5) ändert, sind alle
 Probenahmefilter zu entfernen, und die Abgasemissionsprüfung ist zu wiederholen.
 Wenn die in Absatz 4.2.1 angegebenen Stabilitätskriterien für den Wägeraum nicht
 erfüllt sind, aber bei der Wägung des Vergleichsfilters (-filterpaares) die obigen
 Kriterien eingehalten wurden, kann der Motorenhersteller entweder die ermittelten
 Gewichte der Probenahmefilter anerkennen oder die Prüfungen für ungültig erklären,
 wobei das Kontrollsystem des Wägeraums zu justieren und die Prüfung zu wiederholen
 ist.
 4.2.3. Analysenwaage
 Die zur Bestimmung der Gewichte sämtlicher Filter benutzte Analysenwaage muss eine
 Genauigkeit (Standardabweichung) von 20 μg und eine Auflösung von 10 μg
 (1 Stelle = 10 μg) haben. Bei Filtern mit einem Durchmesser von weniger als 70 mm
 sind eine Genauigkeit und Auflösung von 2 μg bzw. 1 μg erforderlich.
 4.2.4. Ausschaltung der Auswirkungen statischer Elektrizität
 Zur Vermeidung elektrostatischer Reaktionen

type: contracts

jurisdiction: EU


text:
sind die Filter vor dem Wiegen zu
 neutralisieren, so beispielsweise durch einen Poloniumneutralisator oder ein Gerät mit
 ähnlicher Wirkung.
 4.3. Zusatzbestimmungen für die Partikelmessung
 Alle mit den Rohabgasen oder verdünnten Abgasen in Berührung kommenden Teile des
 Verdünnungssystems und des Probenahmesystems vom Auspuffrohr bis zum
 Filterhalter sind so auszulegen, dass die Ablagerung der Partikel darauf und die
 Veränderung der Partikel so gering wie möglich gehalten werden. Alle Teile müssen
 aus elektrisch leitendem Material bestehen, das mit den Bestandteilen der Abgase nicht
 reagiert; es muss zur Vermeidung elektrostatischer Effekte geerdet sein.
 ---pagebreak--- L 375/144 DE Amtsblatt der Europäischen Union 27.12.2006
 5. MESSUNG DER RAUCHTRÜBUNG
 Im folgenden Abschnitt werden die Spezifikationen für die vorgeschriebenen und die
 fakultativ einsetzbaren Prüfgeräte beschrieben, die für die ELR-Prüfung zu verwenden
 sind. Zur Rauchmessung ist ein Trübungsmesser zu verwenden, der über einen
 Anzeigemodus für die Trübung und den Lichtabsorptionskoeffizienten verfügt. Die
 Trübungsanzeige ist nur zur Kalibrierung und zur Überprüfung des Trübungsmessers zu
 verwenden. Die Messung der Rauchwerte im Prüfzyklus erfolgt im Anzeigemodus des
 Lichtabsorptionskoeffizienten.
 5.1. Allgemeine Vorschriften
 Bei der ELR-Prüfung ist die Anwendung eines Systems zur Rauchgasmessung und
 Datenverarbeitung vorgeschrieben, das aus drei funktionellen Einheiten besteht. Diese
 Einheiten können zu einem einzigen Bauteil vereint oder miteinander zu einem System
 verbunden werden. Es handelt sich um folgende drei Einheiten:
 – einen Trübungsmesser, der den Spezifikationen von Anhang 4 Anlage 6 Absatz 3
 entspricht;
 – eine Datenverarbeitungseinheit, die die in Anhang 4 Anlage 1 Absatz 6
 beschriebenen Funktionen ausführen kann;
 – einen Drucker und/oder ein elektronisches Speichermedium zur Aufzeichnung und
 Ausgabe der benötigten Rauchwerte nach Anhang 4 Anlage 1 Absatz 6.3.
 5.2. Spezifische Vorschriften
 5.2.1. Linearität
 Die Linearität muss ± 2 % Trübung betragen.
 5.2.2. Nullpunktdrift
 Die Nullpunktdrift während eines Zeitraums von einer Stunde darf ± 1 % Trübung nicht
 überschreiten.
 5.2.3. Anzeige und Messbereich des Trübungsmessers
 Bei Anzeige der Trübung muss der Messbereich 0—100 % Trübung und die
 Anzeigegenauigkeit 0,1 % Trübung betragen. Bei Anzeige des
 Lichtabsorptionskoeffizienten muss der Messbereich 0—30 m-1
 Lichtabsorptionskoeffizient und die Anzeigegenauigkeit 0,01 m-1
 Lichtabsorptionskoeffizient betragen.
 ---pagebreak--- 27.12.2006 DE Amtsblatt der Europäischen Union L 375/145
 5.2.4. Ansprechzeit der Instrumente
 Die physikalische Ansprechzeit des Trübungsmessers darf 0,2 s nicht überschreiten. Die
 physikalische Ansprechzeit ist die zeitliche Differenz zwischen dem Erreichen von
 10 % und 90 % des Zeigervollausschlags durch den Ausgabewert eines
 Schnellreaktionsempfängers, wenn sich die Trübung des zu messenden Gases in
 weniger als 0,1 s ändert
 Die elektrische Ansprechzeit des Trübungsmessers darf 0,05 s nicht überschreiten. Die
 elektrische Ansprechzeit ist die zeitliche Differenz zwischen dem Erreichen von 10 %
 und 90 % des Skalenendwerts durch den Ausgabewert des Trübungsmessers, wenn die
 Lichtquelle in weniger als 0,01 s unterbrochen wird oder völlig verlischt.
 5.2.5. Neutralfilter
 Wird bei der Kalibrierung des Trübungsmessers, bei Linearitätsmessungen oder bei der
 Messbereichseinstellung ein Neutralfilter verwendet, so muss sein Wert mit einer
 Genauigkeit von 1,0 % der Trübung bekannt sein. Der Nennwert des Filters ist
 mindestens einmal jährlich auf seine Genauigkeit hin zu überprüfen, wobei ein auf eine
 nationale oder internationale Norm zurückzuführendes Bezugsfilter zu verwenden ist.
 Neutralfilter sind Präzisionsinstrumente, die bei


text:
der Verwendung leicht beschädigt
 werden können. Die Handhabung sollte auf ein Mindestmaß beschränkt werden und,
 falls sie unumgänglich ist, mit Sorgfalt erfolgen, um Kratzer und Verschmutzungen des
 Filters zu vermeiden.
 __________
 ---pagebreak--- L 375/146 DE Amtsblatt der Europäischen Union 27.12.2006
 Anhang 4 Anlage 5
 KALIBRIERVERFAHREN
 1. KALIBRIERUNG DER ANALYSEGERÄTE
 1.1. Einleitung
 Jedes Analysegerät ist so oft wie nötig zu kalibrieren, damit es den in dieser Regelung
 festgelegten Anforderungen an die Genauigkeit entspricht. Das bei den Analysegeräten
 nach Anhang 4 Anlage 4 Absatz 3 sowie Anhang 4 Anlage 6 Absatz 1 anzuwendende
 Kalibrierverfahren ist in diesem Abschnitt beschrieben.
 1.2. Kalibriergase
 Die Haltbarkeitsdauer aller Kalibriergase ist zu beachten.
 Das vom Hersteller angegebene Verfallsdatum der Kalibriergase ist aufzuzeichnen.
 1.2.1. Reine Gase
 Die erforderliche Reinheit der Gase ergibt sich aus den untenstehenden Grenzwerten der
 Verunreinigung. Folgende Gase müssen verfügbar sein:
 Gereinigter Stickstoff
 (Verunreinigung ≤ 1 ppm C1, ≤1 ppm CO, ≤ 400 ppm CO2, ≤ 0,1 ppm NO)
 Gereinigter Sauerstoff
 (Reinheitsgrad > 99,5 % vol 02)
 Wasserstoff-Helium-Gemisch
 (40 ± 2 % Wasserstoff, Rest Helium)
 (Verunreinigung ≤ 1 ppm C1, ≤ 400 ppm CO2)
 Gereinigte synthetische Luft
 (Verunreinigung ≤ 1 ppm C1, ≤ 1 ppm CO, ≤ 400 ppm CO2, ≤ 0,1 ppm NO)
 (Sauerstoffgehalt 18-21 Vol.-%).
 Gereinigtes Propan oder CO bei der CVS-Überprüfung.
 1.2.2. Kalibrier- und Messgase
 Gasgemische mit folgender chemischer Zusammensetzung müssen verfügbar sein:
 C3H8 und gereinigte synthetische Luft (siehe Absatz 1.2.1.);
 ---pagebreak--- 27.12.2006 DE Amtsblatt der Europäischen Union L 375/147
 CO und gereinigter Stickstoff;
 NOx und gereinigter Stickstoff (die in diesem Kalibriergas enthaltene NO2-Menge
 darf 5 % des NO-Gehalts nicht übersteigen);
 CO2 und gereinigter Stickstoff;
 CH4 und gereinigte synthetische Luft;
 C2H6 und gereinigte synthetische Luft.
 Anmerkung: Andere Gaskombinationen sind zulässig, sofern die Gase nicht
 miteinander reagieren.
 Die tatsächliche Konzentration eines Kalibriergases muss innerhalb von ± 2 % des
 Nennwertes liegen. Alle Kalibriergaskonzentrationen sind als Volumenanteil
 auszudrücken (Volumenprozent oder ppm als Volumenanteil).
 Die zur Kalibrierung verwendeten Gase können auch mit Hilfe eines Gasteilers durch
 Zusatz von gereinigtem N2 oder gereinigter synthetischer Luft gewonnen werden. Die
 Mischvorrichtung muss so ausgelegt sein, dass die Konzentrationen der
 Kalibriergasgemische mit einer Genauigkeit von ± 2 % bestimmt werden können.
 1.3. Einsatz der Analyse- und Probenahmegeräte
 Bei Einsatz der Analysegeräte sind die Anweisungen der Gerätehersteller für die
 Inbetriebnahme und den Betrieb zu beachten. Die in den Absätzen 1.4 bis 1.9
 enthaltenen Mindestanforderungen sind einzuhalten.
 1.4. Dichtheitsprüfung
 Das System ist einer Dichtheitsprüfung zu unterziehen. Die Sonde ist aus der
 Abgasanlage zu entfernen, und deren Ende ist zu verschließen. Die Pumpe des
 Analysegerätes ist einzuschalten. Nach einer vorangegangenen Stabilisierungsphase
 müssen alle Durchflussmesser Null anzeigen. Ist dies nicht der Fall, so sind die
 Entnahmeleitungen zu überprüfen, und der Fehler ist zu beheben.
 Die maximal zulässige Undichtheitsrate auf der Unterdruckseite beträgt 0,5 % des
 tatsächlichen Durchsatzes für den geprüften Teil des Systems. Die Analysatoren- und
 Bypass-Durchsätze können zur Schätzung der tatsächlichen Durchsätze verwendet
 werden.
 Eine weitere Methode ist die Schrittänderung der Konzentration am Anfang der
 Probenahmeleitung durch Umstellung von Null- auf Kalibriergas. Zeigt der Ablesewert
 nach einem ausreichend langen Zeitraum eine im


text:
Vergleich zur eingeführten
 Konzentration geringere Konzentration an, so deutet dies auf Probleme mit der
 Kalibrierung oder Dichtheit hin.
 ---pagebreak--- L 375/148 DE Amtsblatt der Europäischen Union 27.12.2006
 1.5. Kalibrierverfahren
 1.5.1. Geräteschrank/Messsystem
 Der Geräteschrank bzw. das Messsystem sind zu kalibrieren, und die Kalibrierkurven
 sind mit Hilfe von Kalibriergasen zu überprüfen. Der Gasdurchsatz muss der gleiche
 wie bei der Probenentnahme sein.
 1.5.2. Aufheizzeit
 Die Aufheizzeit richtet sich nach den Empfehlungen des Herstellers. Sind dazu keine
 Angaben vorhanden, so wird für das Aufheizen der Analysegeräte eine Mindestzeit von
 zwei Stunden empfohlen.
 1.5.3. NDIR- und HFID-Analysatoren
 Der NDIR-Analysator muss erforderlichenfalls abgeglichen und die Flamme des HFID-
 Analysators optimiert werden (Absatz 1.8.1).
 1.5.4. Kalibrierung
 Jeder bei normalem Betrieb verwendete Messbereich ist zu kalibrieren.
 Die CO-, CO2-, NOx-, und HC-Analysatoren sind unter Verwendung von gereinigter
 synthetischer Luft (oder Stickstoff) auf Null einzustellen.
 Die entsprechenden Kalibriergase sind in die Analysatoren einzuleiten und die Werte
 aufzuzeichnen, und die Kalibrierkurve ist gemäß Absatz 1.5.5 zu ermitteln.
 Die Nulleinstellung ist nochmals zu überprüfen und das Kalibrierverfahren
 erforderlichenfalls zu wiederholen.
 1.5.5. Ermittlung der Kalibrierkurve
 1.5.5.1. Allgemeine Hinweise
 Die Kalibrierkurve des Analysegerätes wird mit Hilfe von mindestens fünf
 Kalibrierpunkten (außer Null) ermittelt, die in möglichst gleichen Abständen angeordnet
 sein sollen. Der Nennwert der höchsten Konzentration darf nicht weniger als 90 % des
 vollen Skalenendwerts betragen.
 Die Kalibrierkurve wird nach der Fehlerquadratmethode berechnet. Falls der sich
 ergebende Grad des Polynoms größer als 3 ist, muss die Zahl der Kalibrierpunkte
 (einschließlich Null) mindestens gleich diesem Grad plus 2 sein.
 ---pagebreak--- 27.12.2006 DE Amtsblatt der Europäischen Union L 375/149
 Die Kalibrierkurve darf höchstens um ± 2 % vom Nennwert jedes Kalibrierpunktes und
 höchstens um ± 1 % des Skalenendwerts bei Null abweichen.
 Anhand der Kalibrierkurve und der Kalibrierpunkte kann festgestellt werden, ob die
 Kalibrierung richtig durchgeführt wurde. Die verschiedenen Kenndaten des
 Analysegeräts sind anzugeben, insbesondere
 – Messbereich
 – Empfindlichkeit
 – Datum der Kalibrierung.
 1.5.5.2. Kalibrierung bei weniger als 15 % des Skalenendwerts
 Die Kalibrierkurve des Analysegerätes wird mit Hilfe von mindestens vier zusätzlichen,
 nominell im gleichen Abstand voneinander angeordneten Kalibrierpunkten (außer Null)
 ermittelt, die unterhalb von 15 % des Skalenendwerts liegen.
 Die Kalibrierkurve wird nach der Fehlerquadratmethode berechnet.
 Die Kalibrierkurve darf vom Nennwert jedes Kalibrierpunktes höchstens um ± 4 % und
 vom Skalenendwert bei Null um höchstens ± 1 % abweichen.
 1.5.5.3. Andere Methoden
 Wenn nachgewiesen werden kann, dass sich mit anderen Methoden (z. B. Computer,
 elektronisch gesteuerter Bereichsumschalter) die gleiche Genauigkeit erreichen lässt, so
 dürfen auch diese benutzt werden.
 1.6. Überprüfung der Kalibrierung
 Jeder bei normalem Betrieb verwendete Betriebsbereich ist vor jeder Analyse wie folgt
 zu überprüfen:
 Die Kalibrierung wird unter Verwendung eines Nullgases und eines Kalibriergases
 überprüft, dessen Nennwert mehr als 80 % des Skalenendwerts des Messbereichs
 beträgt.
 Weicht bei den beiden untersuchten Punkten der ermittelte Wert um höchstens ± 4 %
 des Skalenendwerts vom angegebenen Bezugswert ab, so können die Einstellparameter
 geändert werden. Sollte dies nicht der Fall sein, so ist eine neue Kalibrierkurve nach
 Absatz 1.5.5 zu ermitteln.
 1.7. Prüfung der Wirksamkeit des NOx-Konverters
 Der Wirkungsgrad des Konverters, der zur Umwandlung


text:
von NO2 in NO verwendet
 wird, ist gemäß den Absätzen 1.7.1 bis 1.7.8 zu bestimmen (Abbildung 6).
 ---pagebreak--- L 375/150 DE Amtsblatt der Europäischen Union 27.12.2006
 Abbildung 6: Schematische Darstellung des Gerätes zur Bestimmung des Wirkungsgrades des NO2-
 Konverters
 solenoid valve = Magnetventil
 variac = Stelltransformator
 ozonator = Ozongenerator
 to analyser = zum Analysator
 1.7.1. Prüfanordnung
 Der Wirkungsgrad des Konverters kann mit Hilfe eines Ozongenerators entsprechend
 der in Abbildung 6 (siehe auch Anhang 4 Anlage 4 Absatz 3.3.5) dargestellten
 Prüfanordnung nach dem folgenden Verfahren bestimmt werden.
 1.7.2. Kalibrierung
 Der CLD und der HCLD sind in dem am meisten verwendeten Betriebsbereich nach den
 Angaben des Herstellers unter Verwendung von Null- und Kalibriergas (dessen NO-
 Gehalt ungefähr 80 % des Betriebsbereichs entsprechen muss; die NO2-Konzentration
 des Gasgemischs muss weniger als 5 % der NO-Konzentration betragen) zu kalibrieren.
 Der NOx-Analysator muss auf den NO-Betriebszustand eingestellt sein, so dass das
 Kalibriergas nicht durch den Konverter strömt. Die angezeigte Konzentration ist
 aufzuzeichnen.
 1.7.3. Berechnung
 Der Wirkungsgrad des NOx-Konverters wird wie folgt berechnet:
 ---pagebreak--- 27.12.2006 DE Amtsblatt der Europäischen Union L 375/151
 ⎛ a − b⎞
 Efficiency(%) = ⎜1 + ⎟ ∗ 100
 ⎝ c − d⎠
 efficiency = Wirkungsgrad
 Hierbei bedeuten:
 a = NOx-Konzentration nach Absatz 1.7.6
 b = NOx-Konzentration nach Absatz 1.7.7
 c = NO-Konzentration nach Absatz 1.7.4
 d = NO-Konzentration nach Absatz 1.7.5
 1.7.4. Zusatz von Sauerstoff
 Über ein T-Verbindungsstück wird dem durchströmenden Gas kontinuierlich Sauerstoff
 oder Nullluft zugesetzt, bis die angezeigte Konzentration ungefähr 20 % niedriger als
 die angezeigte Kalibrierkonzentration nach Absatz 1.7.2 ist. (Der Analysator befindet
 sich im NO-Betriebszustand.) Die angezeigte Konzentration c ist aufzuzeichnen. Der
 Ozongenerator bleibt während des gesamten Vorgangs ausgeschaltet.
 1.7.5. Einschalten des Ozongenerators
 Anschließend wird der Ozongenerator eingeschaltet, um so viel Ozon zu erzeugen, dass
 die NO-Konzentration auf 20 % (Mindestwert 10 %) der Kalibrierkonzentration nach
 Absatz 1.7.2 zurückgeht. Die angezeigte Konzentration d ist aufzuzeichnen. (Der
 Analysator befindet sich im NO-Betriebszustand.)
 1.7.6. NOx-Betriebszustand
 Der NO-Analysator wird dann auf den NOx-Betriebszustand umgeschaltet, wodurch das
 Gasgemisch (bestehend aus NO, NO2, O2 und N2) nun durch den Konverter strömt. Die
 angezeigte Konzentration a ist aufzuzeichnen. (Der Analysator befindet sich im NOx-
 Betriebszustand.)
 1.7.7. Ausschalten des Ozongenerators
 Danach wird der Ozongenerator ausgeschaltet. Das Gasgemisch nach Absatz 1.7.6
 strömt durch den Konverter in den Messteil. Die angezeigte Konzentration b ist
 aufzuzeichnen. (Der Analysator befindet sich im NOx-Betriebszustand.)
 1.7.8. NO-Betriebszustand
 Wird bei abgeschaltetem Ozongenerator auf den NO-Betriebszustand umgeschaltet, so
 wird auch der Zustrom von Sauerstoff oder synthetischer Luft abgesperrt. Der am
 Analysegerät angezeigte NOx-Wert darf dann von dem nach Absatz 1.7.2 gemessenen
 Wert um höchstens ± 5 % abweichen. (Der Analysator befindet sich im NO-
 ---pagebreak--- L 375/152 DE Amtsblatt der Europäischen Union 27.12.2006
 Betriebszustand.)
 1.7.9. Prüfabstände
 Der Wirkungsgrad des Konverters ist vor jeder Kalibrierung des NOx-Analysators zu
 bestimmen.
 1.7.10. Vorgeschriebener Wirkungsgrad
 Der Wirkungsgrad des Konverters darf nicht geringer als 90 % sein, doch wird ein über
 95 % liegender Wirkungsgrad ausdrücklich empfohlen.
 Anmerkung: Kann der Ozongenerator bei Einstellung des Analysators auf den am
 meisten verwendeten Messbereich keinen Rückgang von 80 % auf


text:
20 % gemäß Absatz 1.7.5 bewirken, so ist der größte Bereich zu
 verwenden, mit dem der Rückgang bewirkt werden kann.
 1.8. Einstellung des FID
 1.8.1. Optimierung des Ansprechverhaltens des Detektors
 Der FID ist nach den Angaben des Geräteherstellers einzustellen. Um das
 Ansprechverhalten zu optimieren, ist in dem am meisten verwendeten Betriebsbereich
 ein Kalibriergas aus Propan in Luft zu verwenden.
 Bei einer Einstellung des Kraftstoff- und Luftdurchsatzes, die den Empfehlungen des
 Herstellers entspricht, ist ein Kalibriergas von 350 ± 75 ppm C in den Analysator
 einzuleiten. Das Ansprechverhalten bei einem bestimmten Kraftstoffdurchsatz ist
 anhand der Differenz zwischen dem Kalibriergas-Ansprechen und dem Nullgas-
 Ansprechen zu ermitteln. Der Kraftstoffdurchsatz ist inkremental ober- und unterhalb
 der Herstellerangabe einzustellen. Das Ansprechverhalten des Kalibrier- und des
 Nullgases bei diesen Kraftstoffdurchsätzen ist aufzuzeichnen. Die Differenz zwischen
 dem Kalibrier- und dem Nullgas-Ansprechen ist in Kurvenform aufzutragen und der
 Kraftstoffdurchsatz auf die fette Seite der Kurve einzustellen.
 1.8.2. Responsfaktoren bei Kohlenwasserstoffen
 Der Analysator ist unter Verwendung von Propan in Luft und gereinigter synthetischer Luft
 entsprechend Absatz 1.5 zu kalibrieren.
 Die Responsfaktoren sind bei Inbetriebnahme eines Analysegerätes und später nach
 wesentlichen Wartungsterminen zu bestimmen. Der Responsfaktor (Rf) für einen
 bestimmten Kohlenwasserstoff ist das Verhältnis des am FID angezeigten C1-Wertes zur
 Konzentration in der Gasflasche, ausgedrückt in ppm C1.
 Die Konzentration des Prüfgases muss so hoch sein, dass ungefähr 80 % des vollen
 ---pagebreak--- 27.12.2006 DE Amtsblatt der Europäischen Union L 375/153
 Skalenendwerts angezeigt werden. Die Konzentration muss mit einer Genauigkeit von ±
 2 %, bezogen auf einen gravimetrischen Normwert, ausgedrückt als Volumen, bekannt sein.
 Außerdem muss die Gasflasche zuvor 24 Stunden lang bei 298 K ± 5 K (25°C ± 5°C)
 konditioniert werden.
 Die zu verwendenden Prüfgase und die empfohlenen Responsfaktoren sind bei
 Methan und gereinigter synthetischer Luft 1,00 ≤ Rf ≤ 1,15 (Diesel und LPG-
 Motoren)
 Methan und gereinigter synthetischer Luft 1,00 ≤ Rf ≤ 1,07 (NG-Motoren)
 Propylen und gereinigter synthetischer Luft 0,90 ≤ Rf ≤ 1,1
 Toluol und gereinigter synthetischer Luft 0,90 ≤ Rf ≤ 1,10
 Diese Werte sind bezogen auf den Responsfaktor (Rf) von 1,00 für Propan und
 gereinigte synthetische Luft.
 1.8.3. Prüfung der Sauerstoffquerempfindlichkeit
 Die Prüfung der Sauerstoffquerempfindlichkeit ist bei Inbetriebnahme eines
 Analysegeräts und nach wesentlichen Wartungsterminen vorzunehmen.
 Der Responsfaktor ist in Absatz 1.8.2 definiert und dementsprechend zu ermitteln. Das
 zu verwendende Prüfgas und der empfohlene Responsfaktor sind bei
 Propan und Stickstoff 0,95 ≤ Rf ≤ 1,05
 Dieser Wert ist bezogen auf einen Responsfaktor (Rf) von 1,00 für Propan und
 gereinigte synthetische Luft.
 Die Sauerstoffkonzentration in der Brennerluft des FID darf von der
 Sauerstoffkonzentration der Brennerluft, die bei der zuletzt durchgeführten Prüfung der
 Sauerstoffquerempfindlichkeit verwendet wurde, höchstens um ± 1 Mol % abweichen.
 Ist die Differenz größer, muss die Sauerstoffquerempfindlichkeit überprüft und der
 Analysator gegebenenfalls justiert werden.
 1.8.4. Wirkungsgrad des Nicht-Methan-Cutters (NMC, nur für NG-betriebene Gasmotoren)
 Der NMC entfernt die Nichtmethan-Kohlenwasserstoffe aus der Gasprobe, indem er alle
 Kohlenwasserstoffe außer Methan oxidiert. Im Idealfall beträgt die Umwandlung bei
 Methan 0 % und bei den anderen Kohlenwasserstoffen, repräsentiert durch Ethan,
 100 %. Um eine genaue Messung der NMHC


text:
zu ermöglichen, sind die beiden
 Wirkungsgrade zu bestimmen und zur Berechnung des Massendurchsatzes der NMHC-
 Emissionen heranzuziehen (siehe Anhang 4 Anlage 2 Absatz 4.3).
 ---pagebreak--- L 375/154 DE Amtsblatt der Europäischen Union 27.12.2006
 1.8.4.1. Wirkungsgrad gegenüber Methan
 Methan-Kalibriergas ist mit und ohne Umgehung des NMC durch den FID zu leiten,
 und die beiden Konzentrationen sind aufzuzeichnen. Der Wirkungsgrad ist wie folgt zu
 ermitteln:
 conc w
 CE M = 1 −
 concw /o
 Hierbei bedeuten:
 concw = HC-Konzentration bei Durchfluss von CH4 durch den NMC
 concw/o = HC-Konzentration bei Umleitung von CH4 um den NMC
 1.8.4.2. Wirkungsgrad gegenüber Ethan
 Ethan-Kalibriergas ist mit und ohne Umgehung des NMC durch den FID zu leiten, und
 die beiden Konzentrationen sind aufzuzeichnen. Der Wirkungsgrad ist wie folgt zu
 ermitteln:
 conc w
 CEE = 1 −
 concw /o
 Hierbei bedeuten:
 concw = HC-Konzentration bei Durchfluss von C2H6 durch den NMC
 concw/o = HC-Konzentration bei Umleitung von C2H6 um den NMC
 1.9. Querempfindlichkeiten bei CO-, CO2- und NOX-Analysatoren
 Die Gase, die neben dem zu analysierenden Gas im Abgas enthalten sind, können den
 Ablesewert auf verschiedene Weise beeinflussen. Eine positive Querempfindlichkeit
 ergibt sich bei NDIR-Geräten, wenn das beeinträchtigende Gas dieselbe Wirkung zeigt
 wie das gemessene Gas, jedoch in geringerem Maße. Eine negative
 Querempfindlichkeit ergibt sich bei NDIR-Geräten, indem das beeinträchtigende Gas
 die Absorptionsbande des gemessenen Gases verbreitert, und bei CLD-Geräten, indem
 das beeinträchtigende Gas die Strahlung unterdrückt. Die Prüfungen der
 Querempfindlichkeit nach den Absätzen 1.9.1 und 1.9.2 sind vor der Inbetriebnahme
 des Analysators und nach wesentlichen Wartungsterminen durchzuführen.
 1.9.1. Kontrolle der Querempfindlichkeit des CO-Analysators
 Wasser und CO2 können die Leistung des CO-Analysators beeinflussen. Daher lässt
 man ein bei der Prüfung verwendetes CO2-Kalibriergas mit einer Konzentration von 80
 bis 100 % des vollen Skalenendwertes des bei der Prüfung verwendeten maximalen
 Betriebsbereichs bei Raumtemperatur durch Wasser perlen, wobei das
 ---pagebreak--- 27.12.2006 DE Amtsblatt der Europäischen Union L 375/155
 Ansprechverhalten des Analysators aufzuzeichnen ist. Das Ansprechverhalten des
 Analysators darf bei Bereichen ab 300 ppm höchstens 1 % des Skalenendwertes und bei
 Bereichen unter 300 ppm höchstens 3 ppm betragen.
 1.9.2. Kontrollen der Querempfindlichkeit beim NOx-Analysator
 Zwei Gase, die bei CLD- (und HCLD-) Analysatoren besonderer Berücksichtigung
 bedürfen, sind CO2 und Wasserdampf. Die Querempfindlichkeit dieser Gase ist ihren
 Konzentrationen proportional und erfordert daher Prüftechniken zur Bestimmung der
 Querempfindlichkeit bei den während der Prüfung erwarteten Höchstkonzentrationen.
 1.9.2.1. Kontrolle der CO2-Querempfindlichkeit
 Ein CO2-Kalibriergas mit einer Konzentration von 80 bis 100 % des Skalenendwerts des
 maximalen Messbereichs ist durch den NDIR-Analysator zu leiten und der CO2-Wert
 als A aufzuzeichnen. Danach ist das Gas zu etwa 50 % mit NO-Kalibriergas zu
 verdünnen und durch den NDIR und den (H)CLD zu leiten, wobei der CO2-Wert und
 der NO-Wert als B bzw. C aufzuzeichnen sind. Das CO2 ist abzusperren und nur das
 NO-Kalibriergas durch den (H)CLD zu leiten, und der NO-Wert ist als D
 aufzuzeichnen.
 Die Querempfindlichkeit, die nicht größer als 3 % des Skalenendwerts sein darf, wird
 wie folgt berechnet:
 ⎡ ⎛ (C ∗ A) ⎞⎤
 % Quench = ⎢1 − ⎜ ⎟ ⎥ ∗ 100
 ⎢⎣ ⎝(D


text:
∗ A) − (D ∗ B)⎠ ⎥⎦
 quench = Querempfindlichkeit
 Hierbei bedeuten:
 A die mit dem NDIR gemessene Konzentration des unverdünnten CO2 in %
 B die mit dem NDIR gemessene Konzentration des verdünnten CO2 in %
 C die mit dem (H)CLD gemessene Konzentration des verdünnten NO in ppm
 D die mit dem (H)CLD gemessene Konzentration des unverdünnten NO in ppm
 Es können andere Methoden zur Verdünnung und Quantifizierung von CO2- und NO-
 Kalibriergas wie beispielsweise dynamisches Mischen verwendet werden.
 1.9.2.2. Kontrolle der Wasserdampf-Querempfindlichkeit
 Diese Überprüfung gilt nur für Konzentrationsmessungen des feuchten Gases. Bei der
 Berechnung der Wasserdampf-Querempfindlichkeit ist die Verdünnung des NO-
 Kalibriergases mit Wasserdampf und die Skalierung der Wasserdampfkonzentration des
 Gemischs im Vergleich zu der während der Prüfung erwarteten Konzentration zu
 berücksichtigen.
 ---pagebreak--- L 375/156 DE Amtsblatt der Europäischen Union 27.12.2006
 Ein NO-Kalibriergas mit einer Konzentration von 80 bis 100 % des Skalenendwerts des
 normalen Betriebsbereichs ist durch den (H)CLD zu leiten und der NO-Wert als D
 aufzuzeichnen. Das NO-Gas muss bei Raumtemperatur durch Wasser perlen und durch
 den (H)CLD geleitet werden, und der NO-Wert ist als C aufzuzeichnen. Der absolute
 Betriebsdruck des Analysators und die Wassertemperatur sind zu bestimmen und als E
 bzw. F aufzuzeichnen. Der Sättigungsdampfdruck des Gemischs, der der Temperatur
 des Wassers in der Waschflasche F entspricht, ist zu bestimmen und als G
 aufzuzeichnen. Die Wasserdampfkonzentration (H, in %) des Gemischs ist wie folgt zu
 berechnen:
 H = 100*( G/E)
 Die erwartete Konzentration (De) des verdünnten NO-Kalibriergases (in Wasserdampf)
 ist wie folgt zu berechnen:
 De = D* ( 1- H/100 )
 Bei Dieselabgasen ist die maximale bei der Prüfung erwartete
 Wasserdampfkonzentration im Abgas (Hm, in %) anhand der Konzentration des
 unverdünnten CO2-Kalibriergases (A, wie in Absatz 1.9.2.1 gemessen) – ausgehend von
 einem Atomverhältnis H/C des Kraftstoffs von 1,8 zu 1 – wie folgt zu schätzen:
 Hm = 0,9*A
 Die Wasserdampf-Querempfindlichkeit, die nicht größer als 3 % sein darf, ist wie folgt
 zu berechnen:
 % Querempfindlichkeit = 100 * ( ( De - C )/De) * (Hm/H)
 Hierbei bedeuten:
 De erwartete Konzentration des verdünnten NO in ppm
 C Konzentration des verdünnten NO in ppm
 Hm maximale Wasserdampfkonzentration in %
 H tatsächliche Wasserdampfkonzentration in %
 Anmerkung: Es ist darauf zu achten, dass das NO-Kalibriergas bei dieser
 Überprüfung eine minimale NO2-Konzentration aufweist, da die
 Absorption von NO2 in Wasser bei den Querempfindlichkeitsberechnungen
 nicht berücksichtigt wurde.
 1.10. Abstände zwischen den Kalibrierungen
 Die Analysatoren sind mindestens alle drei Monate sowie nach jeder Reparatur des
 Systems oder Veränderung, die die Kalibrierung beeinflussen könnte, entsprechend
 ---pagebreak--- 27.12.2006 DE Amtsblatt der Europäischen Union L 375/157
 Absatz 1.5 zu kalibrieren.
 2. KALIBRIERUNG DES CVS-SYSTEMS
 2.1. Allgemeines
 Das CVS-System wird mit einem Präzisionsdurchflussmesser, der auf nationale oder
 internationale Normen zurückzuführen ist, und einem Durchflussregler kalibriert. Der
 Durchfluss im System wird bei verschiedenen Druckwerten gemessen, ebenso werden
 die Regelkenngrößen des Systems ermittelt und ins Verhältnis zu den Durchflüssen
 gesetzt.
 Es können mehrere Typen von Durchflussmessern verwendet werden, z.B. kalibriertes
 Venturi-Rohr, kalibrierter Laminardurchflussmesser, kalibrierter
 Flügelraddurchflussmesser.
 2.2. Kalibrierung der Verdrängerpumpe (PDP)
 Sämtliche Kennwerte der Pumpe werden gleichzeitig mit den


text:
Kennwerten des
 Durchflussmessers gemessen, der mit der Pumpe in Reihe geschaltet ist. Danach kann
 die Kurve des berechneten Durchflusses (ausgedrückt in m3/min am Pumpeneinlass bei
 absolutem Druck und absoluter Temperatur) als Korrelationsfunktion aufgezeichnet
 werden, die einer bestimmten Kombination von Pumpenkennwerten entspricht. Die
 lineare Gleichung, die das Verhältnis zwischen dem Pumpendurchsatz und der
 Korrelationsfunktion ausdrückt, wird sodann aufgestellt. Hat die Pumpe des CVS-
 Systems mehrere Antriebsgeschwindigkeiten, so muss für jede verwendete
 Geschwindigkeit eine Kalibrierung vorgenommen werden. Während der Kalibrierung
 ist eine gleich bleibende Temperatur zu gewährleisten.
 2.2.1. Analyse der Ergebnisse
 Die Luftdurchflussmenge (Qs) an jeder Drosselstelle (mindestens 6 Drosselstellen) wird
 nach den Angaben des Herstellers aus den Messwerten des Durchflussmessers in
 m3/min ermittelt. Die Luftdurchflussmenge wird dann auf den Pumpendurchsatz (V0) in
 m3 je Umdrehung bei absoluter Temperatur und absolutem Druck am Pumpeneinlass
 umgerechnet:
 Qs T 1013 .
 V0 = ∗ ∗
 n 273 PA
 ---pagebreak--- L 375/158 DE Amtsblatt der Europäischen Union 27.12.2006
 Hierbei bedeuten:
 Qs = Luftdurchflussmenge bei Normzustand (101,3 kPa, 273 K), m3/s
 T = Temperatur am Pumpeneinlass, K
 pA = absoluter Druck am Pumpeneinlass (pB-p1) kPa
 n = Pumpendrehzahl, min-1
 Zur Kompensierung der gegenseitigen Beeinflussung der Druckschwankungen mit der
 Pumpendrehzahl und der Verlustrate der Pumpe wird die Korrelationsfunktion (X0)
 zwischen der Pumpendrehzahl, der Druckdifferenz zwischen Ein- und Auslass der
 Pumpe und dem absoluten Druck am Pumpenauslass wie folgt berechnet:
 1 ∆pp
 X0 = ∗
 n pA
 Hierbei bedeuten:
 ∆pP = Druckdifferenz zwischen Pumpeneinlass und Pumpenauslass, kPa
 pA = absoluter Druck am Pumpenauslass, kPa
 Mit der Methode der kleinsten Quadrate wird eine lineare Anpassung vorgenommen,
 um nachstehende Kalibriergleichungen zu erhalten:
 V0 = D0 - m * (X0)
 D0 und m sind die Konstanten für den Achsabschnitt und die Steigung.
 Hat das CVS-System mehrere Betriebsgeschwindigkeiten, so muss für jede Pump-
 Geschwindigkeit eine Kalibrierung vorgenommen werden. Die für diese
 Geschwindigkeiten erzielten Kalibrierkurven müssen in etwa parallel sein, und die
 Ordinatenwerte (D0) müssen größer werden, wenn der Durchsatzbereich der Pumpe
 kleiner wird.
 Die mit Hilfe der Gleichung berechneten Werte dürfen nicht mehr als ± 0,5 % vom
 gemessenen Wert V0 abweichen. Der Wert m ist je nach Pumpe verschieden. Im
 Laufe der Zeit bewirkt der Partikelzustrom eine Abnahme der Verlustrate der Pumpe,
 die sich in niedrigeren Werten für m niederschlägt. Daher muss die Kalibrierung bei
 Inbetriebnahme der Pumpe nach größeren Wartungsarbeiten sowie dann erfolgen, wenn
 bei der Überprüfung des Gesamtsystems (Absatz 2.4) eine Veränderung der Verlustrate
 festgestellt wird.
 2.3. Kalibrierung des Venturi-Rohrs mit kritischer Strömung (CFV)
 Bei der Kalibrierung des CVF bezieht man sich auf die Durchflussgleichung für ein
 Venturi-Rohr mit kritischer Strömung. Wie unten dargestellt, ist die
 Gasdurchflussmenge eine Funktion des Eintrittsdrucks und der Eintrittstemperatur:
 ---pagebreak--- 27.12.2006 DE Amtsblatt der Europäischen Union L 375/159
 K v ∗ pA
 Qs =
 T
 Hierbei bedeuten:
 Kv = Kalibrierkoeffizient
 pA = absoluter Druck am Eintritt des Venturirohrs, kPa
 T = Temperatur am Eintritt des Venturirohrs, K
 2.3.1. Analyse der Ergebnisse
 Die Luftdurchflussmenge (Qs) an jeder Drosselstelle (mindestens 8 Drosselstellen) wird
 nach den Angaben des Herstellers aus den Messwerten des Durchflussmessers in
 m3/min ermittelt.


text:
Der Kalibrierkoeffizient ist anhand der Kalibrierdaten für jede
 Drosselstelle wie folgt zu berechnen:
 Qs ∗ T
 Kv =
 pA
 Hierbei bedeuten:
 Qs = Luftdurchflussmenge bei Normzustand (101,3 kPa, 273 K), m3/s
 T = Temperatur am Eintritt des Venturirohrs, K
 pA = absoluter Druck am Eintritt des Venturirohrs, kPa
 Zur Bestimmung des Bereichs der kritischen Strömung ist eine Kurve Kv in
 Abhängigkeit vom Druck am Eintritt des Venturi-Rohrs aufzunehmen. Bei kritischer
 (gedrosselter) Strömung ist Kv relativ konstant. Fällt der Druck (d. h. bei wachsendem
 Unterdruck), so wird das Venturi-Rohr frei, und Kv nimmt ab; dies ist ein Anzeichen
 dafür, dass der Betrieb des CFV außerhalb des zulässigen Bereichs erfolgt.
 Bei einer Mindestanzahl von 8 Drosselstellen im kritischen Bereich sind der Mittelwert
 von Kv und die Standardabweichung zu berechnen. Die Standardabweichung darf ±
 0,3 % des Mittelwerts von KV nicht überschreiten.
 2.4. Überprüfung des Gesamtsystems
 Die Gesamtgenauigkeit des CVS-Entnahmesystems und des Analysesystems wird
 ermittelt, indem eine bekannte Menge luftverunreinigenden Gases in das System
 eingeführt wird, wenn dieses normal in Betrieb ist. Der Schadstoff wird analysiert und
 die Masse nach Anhang 4 Anlage 2 Absatz 4.3 berechnet, allerdings ist anstelle von
 0,000479 für HC bei Propan ein Faktor von 0,000472 zu verwenden. Es ist eines der
 folgenden zwei Verfahren zu verwenden.
 2.4.1. Messung mit einer Messblende für kritische Strömung
 ---pagebreak--- L 375/160 DE Amtsblatt der Europäischen Union 27.12.2006
 Durch eine kalibrierte Messblende für kritische Strömung wird eine bekannte Menge
 reinen Gases (Kohlenmonoxid oder Propan) in das CVS-System eingeführt. Ist der
 Eintrittsdruck groß genug, so ist die von der Messblende eingestellte Durchflussmenge
 unabhängig vom Austrittsdruck der Messblende (≡ Bedingung für kritische Strömung).
 Das CVS-System wird wie für eine normale Prüfung der Abgasemissionen 5 bis 10
 Minuten lang betrieben. Eine Gasprobe wird mit dem normalerweise verwendeten
 Gerät analysiert (Beutel oder Integrationsmethode) und die Masse des Gases berechnet.
 Die auf diese Weise ermittelte Masse muss ± 3 % der bekannten Masse des
 eingespritzten Gases betragen.
 2.4.2. Messung mit einem gravimetrischen Verfahren
 Es ist eine kleine mit Kohlenmonoxid oder Propan gefüllte Flasche zu verwenden, deren
 Masse auf ± 0,01 g zu ermitteln ist. Danach wird das CVS-System 5 bis 10 Minuten
 lang wie für eine normale Prüfung zur Bestimmung der Abgasemissionen betrieben,
 wobei Kohlenmonoxid oder Propan in das System eingeführt wird. Die abgegebene
 Menge reinen Gases wird durch Messung der Massendifferenz ermittelt. Eine
 Gasprobe wird mit einem normalerweise verwendeten Gerät analysiert (Beutel oder
 Integrationsmethode) und die Masse des Gases berechnet. Die auf diese Weise
 ermittelte Masse muss ± 3 % der bekannten Masse des eingespritzten Gases betragen.
 3. KALIBRIERUNG DES PARTIKELMESSYSTEMS
 3.1. Einleitung
 Jedes Gerät ist so oft wie nötig zu kalibrieren, damit es den in dieser Regelung
 festgelegten Anforderungen an die Genauigkeit entspricht. Das bei den Analysegeräten
 nach Anhang 4 Anlage 4 Absatz 4 sowie Anhang 4 Anlage 6 Absatz 2 anzuwendende
 Kalibrierverfahren ist in diesem Abschnitt beschrieben.
 3.2. Messung des Durchsatzes
 Die Kalibrierung der Gasdurchsatzmesser oder Durchflussmengenmessgeräte muss auf
 nationale und/oder internationale Normen zurückzuführen sein. Die
 Anzeigegenauigkeit für den gemessenen Wert muss ± 2 %


text:
betragen.
 Wird der Gasdurchsatz durch Differenzdruckmessung bestimmt, so darf der Fehler der
 Differenz höchstens so groß sein, dass die Genauigkeit von GEDF innerhalb einer
 Toleranz von ± 4 % liegt (siehe auch Anhang 4 Anlage 6 Absatz 2.2.1, EGA) liegt. Die
 Berechnung kann durch Bilden des quadratischen Mittelwerts der Fehler des jeweiligen
 Geräts erfolgen.
 3.3. Überprüfung der Teilstrombedingung
 Der Bereich der Abgasgeschwindigkeit und der Druckschwankungen ist zu überprüfen
 und erforderlichenfalls entsprechend den Vorschriften in Anhang 4 Anlage 6
 ---pagebreak--- 27.12.2006 DE Amtsblatt der Europäischen Union L 375/161
 Absatz 2.2.1, EP, einzustellen.
 3.4. Abstände zwischen den Kalibrierungen
 Die Durchflussmengenmessgeräte sind mindestens alle drei Monate sowie nach
 Reparaturen und Veränderungen des Systems, die die Kalibrierung beeinflussen
 könnten, zu kalibrieren.
 ---pagebreak--- L 375/162 DE Amtsblatt der Europäischen Union 27.12.2006
 4. KALIBRIERUNG DER GERÄTE FÜR DIE RAUCHMESSUNG
 4.1. Einleitung
 Jedes Analysegerät ist so oft wie nötig zu kalibrieren, damit es den in dieser Regelung
 festgelegten Anforderungen an die Genauigkeit entspricht. Das bei den Analysegeräten
 nach Anhang 4 Anlage 4 Absatz 5 sowie Anhang 4 Anlage 6 Absatz 3 anzuwendende
 Kalibrierverfahren ist in diesem Abschnitt beschrieben.
 4.2. Kalibrierverfahren
 4.2.1. Aufheizzeit
 Der Trübungsmesser ist nach den Angaben des Herstellers aufzuheizen und zu
 stabilisieren. Ist der Trübungsmesser mit einem Spülluftsystem versehen, das die
 Messkammerfenster von Ruß freihält, so sollte auch dieses System entsprechend den
 Empfehlungen des Herstellers in Betrieb genommen und justiert werden.
 4.2.2. Ermittlung der Linearität
 Die Linearität des Trübungsmessers ist bei eingestellter Trübungsanzeige entsprechend
 den Empfehlungen des Herstellers zu überprüfen. Drei Neutralfilter mit bekanntem
 Durchlässigkeitsgrad, die die Anforderungen von Anhang 4 Anlage 4 Absatz 5.2.5
 erfüllen, sind in den Trübungsmesser einzusetzen, und der Wert ist aufzuzeichnen. Die
 nominelle Trübung der Neutralfilter muss ca. 10 %, 20 % und 40 % betragen.
 Die Linearität darf höchstens um ± 2 % Trübung vom Nennwert des Neutralfilters
 abweichen. Jegliche über den genannten Wert hinausgehende Nichtlinearität muss vor
 Beginn der Prüfung korrigiert werden.
 4.3. Abstände zwischen den Kalibrierungen
 Der Trübungsmesser ist mindestens alle 3 Monate sowie nach Reparaturen oder
 Veränderungen des Systems, die die Kalibrierung beeinflussen könnten, entsprechend
 Absatz 4.2.2 zu kalibrieren.
 __________
 ---pagebreak--- 27.12.2006 DE Amtsblatt der Europäischen Union L 375/163
 Anhang 4 - Anlage 6
 ANALYSE- UND PROBENAHMESYSTEME
 1. BESTIMMUNG DER GASFÖRMIGEN EMISSIONEN
 1.1. Einleitung
 Ausführliche Beschreibungen der empfohlenen Probenahme- und Analysesysteme sind
 in Absatz 1.2 sowie in den Abbildungen 7 und 8 enthalten. Da mit verschiedenen
 Anordnungen gleichwertige Ergebnisse erzielt werden können, ist eine genaue
 Übereinstimmung mit den Abbildungen 7 und 8 nicht erforderlich. Es können
 zusätzliche Bauteile wie Instrumente, Ventile, Elektromagnete, Pumpen und Schalter
 verwendet werden, um weitere Informationen zu erlangen und die Funktionen der
 Teilsysteme zu koordinieren. Bei einigen Systemen kann auf manche Bauteile, die für
 die Aufrechterhaltung der Genauigkeit nicht erforderlich sind, verzichtet werden, wenn
 ihr Wegfall nach bestem technischen Ermessen begründet erscheint.
 HSL1
 EP
 Nullgas T2 G1
 T1 HSL1
 Nullgas
 SP1 Entlüftung
 HC
 V2
 V1
 F1 F2 P
 Nullgas Kalibriergas
 T1
 R3
 SP1
 R1 R2 Entlüftung
 V1 LuftfKraftstoff
 F1 F2 P FL1
 wahlweise 2 Probenahme-
 sonden
 HSL2
 SL
 Entlüftung
 G3 Entlüftung
 T5


text:
Nullgas
 T3 G2 V8
 FL5
 Nullgas FL4
 CO Entlüftung
 B V10 V4
 Kalibriergas
 C NO
 Nullgas V6 V7 V9
 V3
 FL6 Kalibriergas
 CO Entlüftung
 T5
 V12 V11 2 T4
 V5 R4
 B
 Kalibriergas
 Entlüftung
 R5
 FL2
 FL3 V12 V11
 Abbildung 7 - Flussdiagramm des mit Rohabgas arbeitenden Analysesystems für CO, CO2, NOx,
 HC (nur ESC)
 ---pagebreak--- L 375/164 DE Amtsblatt der Europäischen Union 27.12.2006
 1.2. Beschreibung des Analysesystems
 Es wird ein Analysesystem für die Bestimmung der gasförmigen Emissionen im
 Rohabgas (Abbildung 7, nur ESC) oder verdünnten Abgas (Abbildung 8, ETC und
 ESC) beschrieben, das auf der Verwendung
 − eines HFID-Analysators für die Messung der Kohlenwasserstoffe,
 − von NDIR-Analysatoren für die Messung von Kohlenmonoxid und Kohlendioxid,
 − eines HCLD- oder gleichwertigen Analysators für die Messung der Stickoxide
 beruht.
 Die Probe zur Bestimmung sämtlicher Bestandteile kann mit einer Probenahmesonde
 oder zwei nahe beieinander befindlichen Probenahmesonden entnommen werden und
 intern nach den verschiedenen Analysatoren aufgespalten werden. Es ist sorgfältig
 darauf zu achten, dass sich an keiner Stelle des Analysesystems Kondensate von
 Abgasbestandteilen (einschließlich Wasser und Schwefelsäure) bilden.
 Zum PSS s. Abb. 21 HSL1
 T2 G1
 T1 HSL1
 PSP Nullgas
 BK
 Entlüftung
 SP2
 HC
 V2
 V1
 gleiche Ebene s.
 F1 F2 P
 Kalibriergas
 Nullgas T1
 Abb. 21 HSL2
 R3
 Entlüftung
 SP3 R1 R2
 DT s. Abb.20 V1
 Luft Kraftstoff
 F1 F2 P FL1
 V14
 SL
 BG BK
 G3 Entlüftung
 Entlüftung
 T5 Nullgas
 T3 G2 V9
 FL5
 Nullgas FL4
 CO Entlüftung
 B V11 V4
 Kalibriergas
 C NO
 Nullgas V7 V8 V10
 V3
 FL6 Kalibriergas
 CO Entlüftung
 V13 V12 2 T4
 V5 R4
 Kalibriergas
 Entlüftung
 R5
 FL2
 FL3
 Abbildung 8 - Flussdiagramm des mit verdünntem Abgas arbeitenden Analysesystems für
 CO, CO2, NOx, HC (ETC, für ESC wahlfrei)
 ---pagebreak--- 27.12.2006 DE Amtsblatt der Europäischen Union L 375/165
 1.2.1. Beschreibung zu den Abbildungen 7 und 8
 EP Auspuffrohr
 SP1 Sonde zur Entnahme von Proben aus dem unverdünnten Abgas (nur
 Abbildung 7)
 Empfohlen wird eine Sonde aus rostfreiem Stahl mit geschlossenem Ende und mehreren
 Löchern. Der Innendurchmesser darf nicht größer sein als der Innendurchmesser der
 Probenahmeleitung. Die Wanddicke der Sonde darf nicht größer als 1 mm sein.
 Erforderlich sind mindestens drei Löcher auf drei verschiedenen radialen Ebenen und
 von einer solchen Größe, dass sie ungefähr den gleichen Durchfluss entnehmen. Die
 Sonde muss sich über mindestens 80 % des Auspuffrohr-Querschnitts erstrecken. Es
 können ein oder zwei Probenahmesonden verwendet werden.
 SP2 Sonde zur Entnahme von HC-Proben aus dem verdünnten Abgas (nur
 Abbildung 8)
 Die Sonde muss
 − die ersten 254 mm bis 762 mm der beheizten Probenahmeleitung HSL1 bilden;
 − einen Innendurchmesser von mindestens 5 mm haben;
 − im Verdünnungstunnel DT (siehe Absatz 2.3, Abbildung 20) an einer Stelle
 angebracht sein, an der Verdünnungsluft und Abgase gut vermischt sind (d. h. etwa
 10 Tunneldurchmesser stromabwärts von dem Punkt gelegen, an dem die Abgase in
 den Verdünnungstunnel eintreten),
 − in ausreichender Entfernung (radial) von anderen Sonden und von der Tunnelwand
 angebracht werden, um eine Beeinflussung durch Wellen oder Wirbel zu vermeiden,
 − so beheizt werden, dass die Temperatur des Gasstroms am Sondenauslass


text:
auf
 463 K ± 10 K (190°C ± 10°C) erhöht wird.
 SP3 Sonde zur Entnahme von CO-, CO2-, und NOx-Proben aus dem verdünnten
 Abgas (nur Abbildung 8)
 Die Sonde muss
 − sich auf derselben Ebene wie SP2 befinden;
 − in ausreichender Entfernung (radial) von anderen Sonden und von der Tunnelwand
 angebracht werden, um eine Beeinflussung durch Wellen oder Wirbel zu vermeiden;
 ---pagebreak--- L 375/166 DE Amtsblatt der Europäischen Union 27.12.2006
 − über ihre gesamte Länge beheizt und so isoliert sein, dass die Mindesttemperatur
 328 K (55°C) beträgt, um eine Kondenswasserbildung zu vermeiden.
 HSL1 Beheizte Probenahmeleitung
 Die Probenahmeleitung dient der Entnahme von Gasproben von einer einzelnen Sonde
 bis hin zu dem (den) Aufteilungspunkt(en) und dem HC-Analysator.
 Die Probenahmeleitung muss
 − einen Innendurchmesser von mindestens 5 mm und höchstens 13,5 mm haben;
 − aus rostfreiem Stahl oder PTFE bestehen.
 − auf einer Wandtemperatur von 463 K ± 10 K (190°C ± 10°C), gemessen an jedem
 getrennt geregelten beheizten Abschnitt, gehalten werden, wenn die Abgastemperatur
 an der Probenahmesonde bis einschließlich 463 K (190°C) beträgt;
 − auf einer Wandtemperatur von über 453 K (180°C) gehalten werden, wenn die
 Abgastemperatur an der Probenahmesonde mehr als 463 K (190°C) beträgt,
 − unmittelbar vor dem beheizten Filter F2 und dem HFID ständig eine Gastemperatur
 von 463 K ± 10 K (190°C ± 10 C) aufweisen.
 HSL2 Beheizte NOx-Probenahmeleitung
 Die Probenahmeleitung muss
 − bei Verwendung eines Kühlers B bis hin zum Konverter C und bei Nichtverwendung
 eines Kühlers B bis hin zum Analysator auf einer Wandtemperatur von 328 bis
 473 K (55 bis 200°C) gehalten werden;
 − aus rostfreiem Stahl oder Polytetrafluorethylen PTFE bestehen.
 SL Probenahmeleitung für CO und CO2
 Die Leitung muss aus PTFE oder rostfreiem Stahl bestehen. Sie kann beheizt oder
 unbeheizt sein.
 BK Hintergrundbeutel (wahlfrei, nur Abbildung 8)
 Zur Messung der Hintergrundkonzentrationen.
 BG Probenahmebeutel (wahlfrei, nur Abbildung 8, CO und CO2)
 ---pagebreak--- 27.12.2006 DE Amtsblatt der Europäischen Union L 375/167
 Zur Probenahme der Probenkonzentrationen.
 F1 Beheiztes Vorfilter (wahlfrei)
 Es ist auf der gleichen Temperatur zu halten wie HSL1.
 F2 Beheiztes Filter
 Dieses Filter muss alle Feststoffteilchen aus der Gasprobe entfernen, bevor diese in den
 Analysator gelangt. Es muss die gleiche Temperatur aufweisen wie HSL1. Das Filter
 ist bei Bedarf zu wechseln.
 P Beheizte Probenahmepumpe
 Die Pumpe ist auf die Temperatur von HSL1 aufzuheizen.
 HC Beheizter Flammenionisationsdetektor (HFID) zur Bestimmung der
 Kohlenwasserstoffe.
 Die Temperatur ist auf 453 bis 473 K (180 bis 200°C) zu halten.
 CO, CO NDIR-Analysatoren zur Bestimmung von Kohlenmonoxid und Kohlendioxid
 2
 (wahlfrei zur Bestimmung des Verdünnungsverhältnisses für PT-Messung).
 NO (H) CLD-Analysator zur Bestimmung der Stickoxide.
 Wird ein HCLD verwendet, so ist er auf einer Temperatur von 328 bis 473 K (55 bis
 200°C) zu halten.
 C Konverter
 Für die katalytische Reduktion von NO2 zu NO vor der Analyse im CLD oder HCLD ist
 ein Konverter zu verwenden.
 B Kühler (wahlfrei)
 Zum Kühlen und Kondensieren von Wasser aus der Abgasprobe. Der Kühler ist durch
 Eis oder ein Kühlsystem auf einer Temperatur von 273 bis 277 K (0°C bis 4°C) zu
 halten. Der Kühler


text:
ist wahlfrei, wenn der Analysator keine Beeinträchtigung durch
 Wasserdampf - bestimmt nach Anhang 4 Anlage 5 Absätze 1.9.1 und 1.9.2 - aufweist.
 Wird das Wasser durch Kondensation entfernt, so ist die Temperatur bzw. der Taupunkt
 der Gasprobe entweder innerhalb des Wasserabscheiders oder stromabwärts zu
 überwachen. Die Temperatur bzw. der Taupunkt der Gasprobe dürfen 280 K (7°C)
 nicht überschreiten. Die Verwendung chemischer Trockner zur Entfernung von Wasser
 aus der Probe ist nicht zulässig.
 ---pagebreak--- L 375/168 DE Amtsblatt der Europäischen Union 27.12.2006
 T1, T2, T3 Temperatursensor
 Zur Überwachung der Temperatur des Gasstromes.
 T4 Temperatursensor
 Zur Überwachung der Temperatur des NO2 - NO Konverters.
 T5 Temperatursensor
 Zur Überwachung der Temperatur des Kühlers.
 G1, G2, G3 Druckmesser
 Zur Messung des Drucks in den Probenahmeleitungen.
 R1, R2 Druckregler
 Zur Regelung des Luft- bzw. Kraftstoffdrucks für den HFID.
 R3, R4, R5 Druckregler
 Zur Regelung des Drucks in den Probenahmeleitungen und des Durchflusses zu den
 Analysatoren.
 FL1, FL2, FL3 Durchflussmesser
 Zur Überwachung des Bypass-Durchflusses der Probe.
 FL4 bis FL6 Durchflussmesser (wahlfrei)
 Zur Überwachung des Durchflusses durch die Analysatoren.
 V1 bis V5 Mehrwegeventil
 Geeignete Ventile zum wahlweisen Einleiten der Probe, von Kalibriergas oder Nullgas
 in den Analysator.
 V6, V7 Magnetventil
 Zur Umgehung des NO2-NO-Konverters.
 V8 Nadelventil
 Zum Ausgleichen des Durchflusses durch den NO2-NO-Konverter C und den Bypass.
 ---pagebreak--- 27.12.2006 DE Amtsblatt der Europäischen Union L 375/169
 V9, V10 Nadelventil
 Zum Regulieren des Durchflusses zu den Analysatoren.
 V11, V12 Ablasshahn (wahlfrei)
 Zum Ablassen des Kondensats aus dem Kühler B.
 1.3. NMHC-Analyse (nur NG-betriebene Motoren)
 1.3.1. Gaschromatografisches Verfahren (GC, Abbildung 9)
 Beim GC-Verfahren wird ein kleines, ausgemessenes Probenvolumen in eine
 Trennsäule gebracht, durch die es mit einem inerten Trägergas transportiert wird. In der
 Trennsäule werden die verschiedenen Abgaskomponenten entsprechend ihren
 Siedepunkten getrennt, so dass sie aus der Trennsäule zu verschiedenen Zeiten
 ausströmen. Diese Gase werden dann einem Detektor zugeführt, dessen Ausgangssignal
 ein Maß für deren Konzentration ist. Da es sich bei dieser Technik um ein
 diskontinuierliches Analyseverfahren handelt, kann sie nur zusammen mit der in
 Anhang 4 Anlage 4 Absatz 3.4.2 beschriebenen Beutel-Probenahme angewendet
 werden.
 Für die NMHC-Analyse ist ein automatisierter GC mit einem FID zu verwenden. Das
 Abgas wird in einem Beutel gesammelt, dem ein Teil des Gases entnommen und dem
 GC zugeführt wird. Die Probe wird in einer Porapak-Säule in zwei Teile getrennt
 (CH4/Luft/CO und NMHC/CO2/H2O). Ein Molekularsieb trennt das CH4 von der Luft
 und vom CO, ehe es zwecks Konzentrationsmessung zum FID weitergeleitet wird. Ein
 vollständiger Zyklus von der Einbringung einer Abgasprobe bis zur Einbringung der
 nächsten kann in 30 s durchgeführt werden. Zur NMHC-Bestimmung wird die CH4-
 Konzentration vom Gesamtwert für die HC-Konzentration abgezogen (siehe Anhang 4
 Anlage 2 Absatz 4.3.1).
 Abbildung 9 zeigt einen typischen GC, der zur routinemäßigen Bestimmung von CH4
 geeignet ist. Andere GC-Verfahren dürfen ebenfalls verwendet werden, wenn dies nach
 bestem technischen Ermessen begründet erscheint.
 ---pagebreak--- L 375/170 DE Amtsblatt der Europäischen Union 27.12.2006
 10 y to x
 1 F4 D F1
 V2 R1
 2 PC fuel inlet
 3 HC
 V4
 4
 5 MSC
 6 FC air inlet
 7
 SLP F3


text:
8 R2 vent
 9
 10 x to y Oven V6 FM1
 P V3
 F5 F2
 V7 R3
 V1 V8
 sample vent span gas
 Abbildung 9 - Flussdiagramm für die Methananalyse (GC-Methode)
 fuel inlet = Kraftstoffzufuhr
 air inlet = Luftzufuhr
 vent = Entlüftung
 oven = Ofen
 sample = Probe
 span gas = Kalibriergas
 Beschreibung zu Abbildung 9
 PC Porapak-Säule
 Die zu verwendende Säule Porapak N, 180/300 μm (50/80 Maschenweite), 610 mm
 Länge x 2,16 mm Innendurchmesser, muss mindestens 12 h vor der ersten Benutzung
 bei 423 K (150°C) mit Trägergas konditioniert werden.
 MSC Molekularsieb
 Es muss ein Molekularsieb vom Typ 13X, 250/350 μm (45/60 Maschenweite),
 1220 mm Länge x 2,16 mm Innendurchmesser benutzt werden und mindestens 12 h vor
 der ersten Benutzung bei 423 K (150°C) mit Trägergas konditioniert werden.
 OV Wärmeofen
 ---pagebreak--- 27.12.2006 DE Amtsblatt der Europäischen Union L 375/171
 Zur Aufrechterhaltung einer stabilen Temperatur der Säulen und Ventile für den
 Analysenbetrieb und zur Konditionierung der Säulen bei 423 K (150°C).
 SLP Probenschleife
 Ein Rohr aus nicht rostendem Stahl mit genügender Länge um ein Volumen von etwa 1
 cm3 aufzunehmen.
 P Pumpe
 Zur Einbringung der Probe in den Gaschromatographen.
 D Trockner
 Um Wasser und etwaige andere Verunreinigungen zu entfernen, die möglicherweise im
 Trägergas enthalten sind, muss ein Trockner benutzt werden, der ein Molekularsieb
 enthält.
 HC Flammenionisationsdetektor (FID) zur Messung der Methankonzentration.
 V1 Probengabeventil
 Zum Eingeben der Probe, die dem Probenahmebeutel über die SL von Abbildung 8
 entnommen wurde. Es muss ein geringes Totvolumen besitzen, gasdicht und bis 423 K
 (150°C) aufheizbar sein.
 V3 Mehrwegeventil
 Zur Auswahl des Gases (Kalibriergas, Probe) oder zum Absperren.
 V2, V4, V5, V6, V7, V8 Nadelventil
 Zur Einstellung der Gasströme für das System.
 R1, R2, R3 Druckregler
 Zur Regelung der Ströme von Kraftstoff (= Trägergas), Probe bzw. Luft.
 FC Durchflusskapillare
 Zur Regelung des Luftstromes zum FID
 G1, G2, G3 Druckanzeiger
 Zur Regelung der Ströme von Kraftstoff (= Trägergas), Probe bzw. Luft.
 ---pagebreak--- L 375/172 DE Amtsblatt der Europäischen Union 27.12.2006
 F1, F2, F3, F4, F5 Filter
 Filter aus gesintertem Metall, die das Eindringen von Schmutzpartikeln in die Pumpe
 oder das Gerät verhindern.
 FL1 Durchflussmesser
 Zur Messung des Probenebenstroms.
 1.3.2. Nicht-Methan-Cutter-Verfahren (NMC, Abbildung 10)
 Der Cutter oxidiert alle Kohlenwasserstoffe, ausgenommen CH4, zu CO2 und H2O, so
 dass beim Durchströmen der Probe durch das NMC-Gerät nur noch CH4 vom FID
 gemessen wird. Bei Anwendung der Beutelprobenahme muss die SL mit einer
 Anordnung versehen sein (siehe Absatz 1.2, Abbildung 8), mit dem der Gasstrom
 entweder durch den Cutter geleitet werden kann oder an ihm vorbei, wie im oberen Teil
 von Abbildung 10 dargestellt. Bei der NMHC-Messung müssen beide Werte (HC und
 CH4) am FID-Gerät beobachtet und protokolliert werden. Bei Anwendung der
 Integrationsmethode ist in der HSL1 parallel zum regulären FID (siehe Absatz 1.2,
 Abbildung 8) ein mit einem zweiten FID in Serie geschalteter NMC anzubringen, wie
 im unteren Teil von Abbildung 10 dargestellt. Bei der NMHC-Messung müssen die an
 beiden FID-Geräten angezeigten Werte (HC und CH4) beobachtet und protokolliert
 werden.
 Bei H2O-Werten, die repräsentativ für das Abgas sind, muss


text:
der Einfluss des Cutters auf
 CH4 und C2H6 bei einer Temperatur von mindestens 600 K (327°C) vor der Messung
 bestimmt werden. Der Taupunkt und der O2 -Gehalt der entnommenen Abgasprobe
 müssen bekannt sein. Das relative Ansprechen des FID-Gerätes auf CH4 ist zu
 protokollieren
 (siehe Anhang 4 Anlage 5 Absatz 1.8.2).
 ---pagebreak--- 27.12.2006 DE Amtsblatt der Europäischen Union L 375/173
 Nullgas
 Kalibriergas V4
 Entlüftung
 NMC
 V1 V2 V3
 Probe HC
 SL (siehe Abb. 8)
 Beutelprobenahme
 Nullgas
 HC
 Entlüftung
 Kalibriergas
 Entlüftung
 NMC
 V1 V2
 Probe HC
 HSL1 (siehe Abb. 8) Integrationsmethode
 Abbildung 10 - Flussdiagramm für die Methananalyse mit dem Nicht-Methan-Cutter
 (NMC)
 Beschreibung zu Abbildung 10
 NMC Nicht-Methan-Cutter
 Zur Oxidation aller Kohlenwasserstoffe mit Ausnahme von Methan.
 HC Beheizter Flammenionisationsdetektor (HFID)
 zur Messung der HC- und CH4-Konzentrationen. Die Temperatur ist auf 453 bis 473 K
 (180 bis 200°C) zu halten.
 V1 Mehrwegeventil
 Zur Auswahl von Probe, Null- und Kalibriergas. V1 ist identisch mit V2 in
 Abbildung 8.
 V2, V3 Magnetventil
 Zur Schaltung des Nebenstroms (Bypass) beim NMC.
 V4 Nadelventil
 ---pagebreak--- L 375/174 DE Amtsblatt der Europäischen Union 27.12.2006
 Zum Ausgleichen der Gasströme durch den NMC und den Bypass.
 R1 Druckregler
 Zur Regelung des Drucks in der Entnahmeleitung und des Gasstromes zum HFID. R1
 ist identisch mit R3 in Abbildung 8.
 FL1 Durchflussmesser
 Zur Messung der Nebenstrommenge der Probe. FL1 ist identisch mit FL1 in
 Abbildung 8.
 2. ABGASVERDÜNNUNG UND BESTIMMUNG DER PARTIKEL
 2.1. Einleitung
 Die Absätze 2.2, 2.3 und 2.4 und die Abbildungen 11 bis 22 enthalten ausführliche
 Beschreibungen der empfohlenen Verdünnungs- und Probenahmesysteme. Da mit
 verschiedenen Anordnungen gleichwertige Ergebnisse erzielt werden können, ist eine
 genaue Übereinstimmung mit diesen Abbildungen nicht erforderlich. Es können
 zusätzliche Bauteile wie Instrumente, Ventile, Elektromagnete, Pumpen und Schalter
 verwendet werden, um weitere Informationen zu erlangen und die Funktionen der
 Teilsysteme zu koordinieren. Bei einigen Systemen kann auf manche Bauteile, die für
 die Aufrechterhaltung der Genauigkeit nicht erforderlich sind, verzichtet werden, wenn
 ihr Wegfall nach bestem technischen Ermessen begründet erscheint.
 2.2. Teilstrom-Verdünnungssystem
 In den Abbildungen 11 bis 19 wird ein Verdünnungssystem beschrieben, das auf der
 Verdünnung eines Teils der Auspuffabgase beruht. Die Teilung des Abgasstroms und
 der nachfolgende Verdünnungsprozess können mit verschiedenen Typen von
 Verdünnungssystemen vorgenommen werden. Zur anschließenden Abscheidung der
 Partikel kann entweder das gesamte verdünnte Abgas oder nur ein Teil des verdünnten
 Abgases durch das Partikel-Probenahmesystem geleitet werden (Absatz 2.4,
 Abbildung 21). Die erste Methode wird als Gesamtprobenahme, die zweite als
 Teilprobenahme bezeichnet.
 Die Errechnung des Verdünnungsverhältnisses hängt vom Typ des verwendeten
 Systems ab. Empfohlen werden folgende Typen:
 Isokinetische Systeme (Abbildungen 11 und 12)
 Bei diesen Systemen entspricht der in das Übertragungsrohr eingeleitete Strom von der
 Gasgeschwindigkeit und/oder vom Druck her dem Hauptabgasstrom, so dass ein
 ungehinderter und gleichmäßiger Abgasstrom an der Probenahmesonde erforderlich ist.
 Dies wird in der Regel durch Verwendung eines Resonators und eines geraden Rohrs
 ---pagebreak--- 27.12.2006 DE Amtsblatt der Europäischen Union L 375/175
 stromaufwärts von der Probenahmestelle erreicht. Das Teilungsverhältnis wird
 anschließend anhand leicht messbarer Werte, wie z. B. Rohrdurchmesser, berechnet. Es
 ist zu beachten, dass die Isokinetik lediglich zur Angleichung der
 Durchflussbedingungen


text:
und nicht zur Angleichung der Größenverteilung verwendet
 wird. Letzteres ist in der Regel nicht erforderlich, da die Partikel so klein sind, dass sie
 den Stromlinien des Abgases folgen.
 Systeme mit Durchflussregelung und Konzentrationsmessung (Abbildungen 13 bis 17)
 Bei diesen Systemen wird die Probe dem Hauptabgasstrom durch Einstellung des
 Verdünnungsluftdurchflusses und des Gesamtdurchflusses des verdünnten Abgases
 entnommen. Das Verdünnungsverhältnis wird anhand der Konzentrationen von
 Tracergasen wie CO2 oder NOx bestimmt, die bereits in den Motorabgasen enthalten
 sind. Die Konzentrationen im verdünnten Abgas und in der Verdünnungsluft werden
 gemessen, und die Konzentration im Rohabgas kann entweder direkt gemessen oder bei
 bekannter Kraftstoffzusammensetzung anhand des Kraftstoffdurchsatzes und der
 Kohlenstoffbilanz-Gleichung ermittelt werden. Die Systeme können auf der Grundlage
 des berechneten Verdünnungsverhältnisses (Abbildungen 13 und 14) oder auf der
 Grundlage des Durchflusses in das Übertragungsrohr (Abbildungen 12, 13 und 14)
 geregelt werden.
 Systeme mit Durchflussregelung und Durchflussmessung (Abbildungen 18 und 19)
 Bei diesen Systemen wird die Probe dem Hauptabgasstrom durch Einstellung des
 Verdünnungsluftdurchflusses und des Gesamtdurchflusses des verdünnten Abgases
 entnommen. Das Verdünnungsverhältnis wird anhand der Differenz der beiden
 Durchsätze bestimmt. Die Durchflussmesser müssen aufeinander bezogen präzise
 kalibriert sein, da die relative Größe der beiden Durchsätze bei größeren
 Verdünnungsverhältnissen zu bedeutenden Fehlern führen kann (Abbildung 15 und
 oben). Die Durchflussregelung erfolgt sehr direkt, indem der Durchsatz des verdünnten
 Abgases konstant gehalten und der Verdünnungsluftdurchsatz bei Bedarf geändert wird.
 Bei der Verwendung von Teilstrom-Verdünnungssystemen ist besondere
 Aufmerksamkeit auf die Vermeidung von Partikelverlusten im Übertragungsrohr, auf
 die Gewährleistung der Entnahme einer repräsentativen Probe aus dem Motorabgas und
 auf die Bestimmung des Teilungsverhältnisses zu richten. Bei den beschriebenen
 Systemen werden diese kritischen Punkte berücksichtigt.
 ---pagebreak--- L 375/176 DE Amtsblatt der Europäischen Union 27.12.2006
 DAF PB FM1 l > 10*d SB
 PSP
 d
 Luft Entlüftung
 DT PTT
 TT Siehe Abb. 21
 zum Partikel-
 probenahme-
 system
 ISP
 DPT
 EP delta p
 FC1
 Abgas
 Abbildung 11 - Teilstrom-Verdünnungssystem mit isokinetischer Sonde und
 Teilprobenahme (SB-Regelung)
 Unverdünntes Abgas wird mit Hilfe der isokinetischen Probenahmesonde ISP aus dem
 Auspuffrohr EP durch das Übertragungsrohr TT zum Verdünnungstunnel DT geleitet.
 Der Differenzdruck des Abgases zwischen Auspuffrohr und Sondeneinlass wird mit
 dem Differenzdruckaufnehmer DPT gemessen. Dieses Signal wird an den
 Durchflussregler FC1 übermittelt, der das Ansauggebläse SB so regelt, dass am Eintritt
 der Sonde ein Differenzdruck von Null aufrechterhalten wird. Unter diesen
 Bedingungen stimmen die Abgasgeschwindigkeiten in EP und ISP überein, und der
 Durchfluss durch ISP und TT ist ein konstanter Bruchteil des Abgasdurchflusses. Das
 Teilungsverhältnis wird anhand der Querschnittsflächen von EP und ISP bestimmt. Der
 Verdünnungsluftdurchsatz wird mit dem Durchflussmessgerät FM1 gemessen. Der
 Verdünnungsquotient wird anhand des Verdünnungsluftdurchsatzes und des
 Teilungsverhältnisses berechnet.
 ---pagebreak--- 27.12.2006 DE Amtsblatt der Europäischen Union L 375/177
 DAF FM1 l > 10*d SB
 Entlüftung
 PSP
 d
 Luft
 TT DT PTT
 Siehe Abb. 21 zum Partikel-
 probenahme-
 system
 ISP PB
 EP
 DPT FC1
 Abgas delta p
 Abbildung 12 - Teilstrom-Verdünnungssystem mit isokinetischer Sonde und
 Teilprobenahme (PB-Regelung)
 Unverdünntes Abgas wird mit Hilfe der isokinetischen Probenahmesonde ISP aus dem
 Auspuffrohr EP durch das Übertragungsrohr TT zum Verdünnungstunnel DT geleitet.
 Der Differenzdruck des Abgases zwischen Auspuffrohr und


text:
Sondeneinlass wird mit
 dem Differenzdruckaufnehmer DPT gemessen. Dieses Signal wird an den
 Durchflussregler FC1 übermittelt, der das Ansauggebläse PB so regelt, dass am Eintritt
 der Sonde ein Differenzdruck von Null aufrechterhalten wird. Dazu wird ein kleiner
 Teil der Verdünnungsluft, deren Durchsatz bereits mit dem Durchflussmessgerät FM1
 gemessen wurde, entnommen und mit Hilfe einer pneumatischen Blende in das TT
 eingeleitet. Unter diesen Bedingungen stimmen die Abgasgeschwindigkeiten in EP und
 ISP überein, und der Durchfluss durch ISP und TT ist ein konstanter Bruchteil des
 Abgasdurchflusses. Das Teilungsverhältnis wird anhand der Querschnittsflächen von
 EP und ISP bestimmt. Die Verdünnungsluft wird vom Ansauggebläse SB durch den DT
 gesogen und der Durchsatz mittels FM1 am Einlass zum DT gemessen. Das
 Verdünnungsverhältnis wird anhand des Verdünnungsluftdurchsatzes und des
 Teilungsverhältnisses berechnet.
 ---pagebreak--- L 375/178 DE Amtsblatt der Europäischen Union 27.12.2006
 FC2 EGA EGA
 wahlweise
 DAF zu PB oder SB l > 10*d SB
 d
 PSP Entlüftung
 Luft
 PB DT PTT
 TT siehe Abb. 21 zum Partikel-
 probenahme-
 EGA system
 SP
 EP
 Abgas
 Abbildung 13 - Teilstrom-Verdünnungssystem mit Messung von CO2- oder NOx-
 Konzentration und Teilprobenahme
 Unverdünntes Abgas wird aus dem Auspuffrohr EP durch die Probenahmesonde SP und
 das Übertragungsrohr TT zum Verdünnungstunnel DT geleitet. Die Konzentrationen
 eines Tracergases (CO2 oder NOx) werden mit dem (den) Abgasanalysator(en) EGA im
 unverdünnten und verdünnten Abgas sowie in der Verdünnungsluft gemessen. Diese
 Signale werden an den Durchflussregler FC2 übermittelt, der entweder das
 Druckgebläse PB oder das Ansauggebläse SB so regelt, dass im DT das gewünschte
 Teilungs- und Verdünnungsverhältnis des Abgases aufrechterhalten wird. Das
 Verdünnungsverhältnis wird anhand der Konzentrationen des Tracergases im
 unverdünnten Abgas, im verdünnten Abgas und in der Verdünnungsluft berechnet.
 ---pagebreak--- 27.12.2006 DE Amtsblatt der Europäischen Union L 375/179
 FC2 EGA EGA
 wahlweise zu P
 DAF
 PTT
 d
 Luft
 PB DT
 PSS
 TT
 FH
 Kraftstoff G
 SP wahlweise von FC2 P
 EP
 Einzelheiten siehe Abb. 21
 Abgas
 Abbildung 14 - Teilstrom-Verdünnungssystem mit Messung von CO2-
 Konzentration, Kohlenstoffbilanz und Gesamtprobenahme
 Unverdünntes Abgas wird aus dem Auspuffrohr EP durch die Probenahmesonde SP und
 das Übertragungsrohr TT zum Verdünnungstunnel DT geleitet. Die CO2-
 Konzentrationen werden mit dem (den) Abgasanalysator(en) EGA im verdünnten Abgas
 und in der Verdünnungsluft gemessen. Die Signale über den CO2- und
 Kraftstoffdurchfluss GFUEL werden entweder an den Durchflussregler FC2 oder an den
 Durchflussregler FC3 des Partikel-Probenahmesystems übermittelt (siehe Abbildung
 21). FC2 regelt das Druckgebläse PB und FC3 die Probenahmepumpe P (siehe
 Abbildung 21), wodurch die in das System eintretenden und es verlassenden Ströme so
 eingestellt werden, dass im DT das gewünschte Teilungs- und Verdünnungsverhältnis
 der Abgase aufrechterhalten wird. Das Verdünnungsverhältnis wird unter Verwendung
 der Kohlenstoffbilanzmethode anhand der CO2-Konzentrationen und des GFUEL
 berechnet.
 ---pagebreak--- L 375/180 DE Amtsblatt der Europäischen Union 27.12.2006
 EGA EGA
 DAF PB l > 10*d
 VN d PSP
 Luft Entlüftung
 DT PTT
 TT
 siehe Abb. 21 zum Partikel-
 probenahme-
 system
 SP
 EP EGA
 Abgas
 Abbildung 15 - Teilstrom-Verdünnungssystem mit Einfach-Venturirohr,
 Konzentrationsmessung und Teilprobenahme
 Unverdünntes Abgas wird aufgrund des Unterdrucks, den das Venturi-Rohr VN im DT
 erzeugt, aus dem Auspuffrohr EP durch die Probenahmesonde SP und das
 Übertragungsrohr


text:
TT zum Verdünnungstunnel DT geleitet. Der Gasdurchsatz durch das
 TT hängt vom Impulsaustausch im Venturibereich ab und wird somit von der absoluten
 Temperatur des Gases am Ausgang des TT beeinflusst. Folglich ist die Abgasteilung
 bei einem bestimmten Tunneldurchsatz nicht konstant, und das Verdünnungsverhältnis
 ist bei geringer Last etwas kleiner als bei hoher Last. Die Konzentrationen des
 Tracergases (CO2 oder NOx) werden mit dem (den) Abgasanalysator(en) EGA im
 unverdünnten Abgas, im verdünnten Abgas und in der Verdünnungsluft gemessen, und
 das Verdünnungsverhältnis wird anhand der gemessenen Werte errechnet.
 ---pagebreak--- 27.12.2006 DE Amtsblatt der Europäischen Union L 375/181
 EGA EGA
 DAF PCV2 l > 10*d HE
 d
 Luft PSP
 PB DT PTT
 PCV1 TT siehe Abb. 21 zum Partikel-
 probenahme-
 system SB
 EP
 Entlüftung
 FD1
 FD2
 EGA
 Abgas
 Abbildung 16 - Teilstrom-Verdünnungssystem mit Doppel-Venturirohr oder
 Doppelblende, Konzentrationsmessung und Teilprobenahme
 Unverdünntes Abgas wird aus dem Auspuffrohr EP durch die Probenahmesonde SP und
 das Übertragungsrohr TT zum Verdünnungstunnel DT geleitet, und zwar mittels eines
 Mengenteilers, der ein Paar Blenden oder Venturi-Rohre enthält. Der erste
 Mengenteiler (FD1) befindet sich im EP, der zweite (FD2) im TT. Zusätzlich sind zwei
 Druckregelventile (PCV1 und PCV2) erforderlich, damit durch Regelung des
 Gegendrucks im EP und des Drucks im DT eine konstante Abgasteilung
 aufrechterhalten werden kann. PCV1 befindet sich stromabwärts der SP im EP, PCV2
 zwischen dem Druckgebläse PB und dem DT. Die Konzentrationen des Tracergases
 (CO2 oder NOx) werden im unverdünnten Abgas, im verdünnten Abgas und in der
 Verdünnungsluft mit dem (den) Abgasanalysator(en) EGA gemessen. Sie werden zur
 Überprüfung der Abgasteilung benötigt und können im Interesse einer präzisen
 Teilungsregelung zur Einstellung von PCV1 und PCV2 verwendet werden. Das
 Verdünnungsverhältnis wird anhand der Tracergaskonzentrationen berechnet.
 ---pagebreak--- L 375/182 DE Amtsblatt der Europäischen Union 27.12.2006
 EGA EGA
 DAF l > 10*d HE
 Luft d
 DT PSP
 PTT
 siehe Abb. 21 SB
 Frischlufteinblasung zum Partikel-
 probenahme-
 system
 EGA TT
 FC1
 DPT DAF Entlüftung
 FD3
 Luft
 DC
 EP
 Abbildung 17 - Teilstrom-Verdünnungssystem mit Mehrfachröhrenteilung,
 Konzentrationsmessung und Teilprobenahme
 Unverdünntes Abgas wird aus dem Auspuffrohr EP durch Übertragungsrohr TT zum
 Verdünnungstunnel DT geleitet, und zwar mittels eines im EP angebrachten
 Mengenteilers FD3, der aus einer Reihe von Röhren mit gleichen Abmessungen besteht
 (Durchmesser, Länge und Biegungshalbmesser gleich). Das durch eine dieser Röhren
 strömende Abgas wird zum DT geleitet, das durch die übrigen Röhren strömende Abgas
 wird durch die Dämpfungskammer DC geleitet. Die Abgasteilung wird also durch die
 Gesamtzahl der Röhren bestimmt. Eine konstante Teilungsregelung setzt zwischen der
 DC und dem Ausgang des TT einen Differenzdruck von Null voraus, der mit dem
 Differenzdruckaufnehmer DPT gemessen wird. Ein Differenzdruck von Null wird
 erreicht, indem in den DT am Ausgang des TT Frischluft eingeblasen wird. Die
 Konzentrationen des Tracergases (CO2 oder NOx) werden im unverdünnten Abgas, im
 verdünnten Abgas und in der Verdünnungsluft mit dem (den) Abgasanalysator(en) EGA
 gemessen. Sie werden zur Überprüfung der Abgasteilung benötigt und können im
 Interesse einer präzisen Teilungsregelung zur Einstellung des Durchsatzes der
 eingeblasenen Luft verwendet werden. Das Verdünnungsverhältnis wird anhand der
 Tracergaskonzentrationen berechnet.
 ---pagebreak--- 27.12.2006 DE Amtsblatt der Europäischen Union L 375/183


text:
FC2
 DAF wahlweise zu P (PSS)
 d PTT
 FM1 DT PSS
 TT FH
 GEXH
 P
 oder SP
 GAIR Entlüftung
 oder
 GFUEL
 EP Einzelheiten siehe Abb.21
 Abgas
 Abbildung 18 - Teilstrom-Verdünnungssystem mit Durchflussregelung und
 Gesamtprobenahme
 Unverdünntes Abgas wird aus dem Auspuffrohr EP durch die Probenahmesonde SP und
 das Übertragungsrohr TT in den Verdünnungstunnel DT geleitet. Der Gesamtdurchfluss
 durch den Tunnel wird mit dem Durchflussregler FC3 und der Probenahmepumpe P des
 Partikel-Probenahmesystems eingestellt (siehe Abbildung 18). Der
 Verdünnungsluftdurchfluss wird mit dem Durchflussregler FC2 geregelt, der GEXHW,
 GAIRW oder GFUEL als Steuersignale zur Herbeiführung der gewünschten Abgasteilung
 verwenden kann. Der Probedurchfluss in den DT ist die Differenz aus dem
 Gesamtdurchfluss und dem Verdünnungsluftdurchfluss. Der Verdünnungsluftdurchsatz
 wird mit dem Durchflussmessgerät FM1 und der Gesamtdurchsatz mit dem
 Durchflussmessgerät FM3 des Partikel-Probenahmesystems gemessen (siehe
 Abbildung 21). Das Verdünnungsverhältnis wird anhand dieser beiden Durchsätze
 berechnet.
 ---pagebreak--- L 375/184 DE Amtsblatt der Europäischen Union 27.12.2006
 FC2
 zu PB oder SB
 DAF l > 10*d SB
 DT d PSP
 Luft
 PB FM1
 PTT
 TT siehe Abb. 21 zum Partikel- FM2
 probenahme-
 GEXH system
 oder siehe Abb. 21
 GAIR
 SP
 oder EP
 GFUEL
 Entlüftung
 Abgas
 Abbildung 19 - Teilstrom-Verdünnungssystem mit Durchflussregelung und
 Teilprobenahme
 Unverdünntes Abgas wird aus dem Auspuffrohr EP durch die Probenahmesonde SP und
 das Übertragungsrohr TT in den Verdünnungstunnel DT geleitet. Die Abgasteilung und
 der Durchfluss in den DT werden mit dem Durchflussregler FC2 geregelt, der die
 Durchflüsse (oder Drehzahl) des Druckgebläses PB und des Ansauggebläses SB
 entsprechend einstellt. Dies ist möglich, weil die mit dem Partikel-Probenahmesystem
 entnommene Probe in den DT zurückgeführt wird. Als Steuersignale für FC2 können
 GEXHW, GAIRW oder GFUEL verwendet werden. Der Verdünnungsluftdurchsatz wird mit
 dem Durchflussmessgerät FM1, der Gesamtdurchsatz mit dem Durchflussmessgerät
 FM2 gemessen. Das Verdünnungsverhältnis wird anhand dieser beiden Durchsätze
 berechnet.
 ---pagebreak--- 27.12.2006 DE Amtsblatt der Europäischen Union L 375/185
 2.2.1. Beschreibung zu den Abbildungen 11 bis 19
 EP Auspuffrohr
 Das Auspuffrohr kann isoliert sein. Zur Verringerung der Wärmeträgheit des
 Auspuffrohrs wird ein Verhältnis Stärke/Durchmesser von 0,015 oder weniger
 empfohlen. Die Verwendung flexibler Abschnitte ist auf ein Verhältnis
 Länge/Durchmesser von 12 oder weniger zu begrenzen. Biegungen sind auf ein
 Mindestmaß zu begrenzen, um die Trägheitsablagerungen zu verringern. Gehört zu dem
 System ein Prüfstand-Schalldämpfer, so kann auch dieser isoliert werden.
 Bei einem isokinetischen System muss das Auspuffrohr vom Eintritt der Sonde ab
 stromaufwärts mindestens sechs Rohrdurchmesser und stromabwärts drei
 Rohrdurchmesser frei von scharfen Krümmungen, Biegungen und plötzlichen
 Durchmesseränderungen sein. Die Gasgeschwindigkeit muss im Entnahmebereich
 höher als 10 m/s sein; dies gilt nicht für den Leerlauf. Druckschwankungen der Abgase
 dürfen im Durchschnitt ± 500 Pa nicht übersteigen. Jede Maßnahme zur Vermeidung
 der Druckschwankungen, die über die Verwendung einer Fahrzeug-Auspuffanlage
 (einschließlich Schalldämpfer und Nachbehandlungsanlage) hinausgeht, darf die
 Motorleistung nicht verändern und zu keiner Partikelablagerung führen.
 Bei Systemen ohne isokinetische Sonde wird empfohlen, dass das Auspuffrohr auf einer
 Länge von sechs Rohrdurchmessern vor dem Eintritt der Sonde und von 3
 Rohrdurchmessern hinter diesem Punkt geradlinig verläuft.
 SP Probenahmesonde (Abbildungen 10, 14, 15, 16, 18 und 19)
 Der Innendurchmesser muss mindestens 4 mm betragen. Das Verhältnis der


text:
Durchmesser von Auspuffrohr und Sonde muss mindestens vier betragen. Die Sonde
 muss eine offene Röhre sein, die der Strömungsrichtung zugewandt in der Mittellinie
 des Auspuffrohrs angebracht ist, oder es muss sich um eine Mehrlochsonde - wie unter
 SP1 in Absatz 1.2.1, Abbildung 5 beschrieben - handeln.
 ISP Isokinetische Probenahmesonde (Abbildungen 11 und 12)
 Die isokinetische Probenahmesonde ist der Strömungsrichtung zugewandt in der
 Mittellinie des Auspuffrohrs an einem Punkt anzubringen, an dem die im Abschnitt EP
 beschriebenen Strömungsbedingungen herrschen; sie ist so auszulegen, dass eine
 verhältnisgleiche Probenahme aus dem unverdünnten Abgas gewährleistet ist. Der
 Innendurchmesser muss mindestens 12 mm betragen.
 Ein Reglersystem ist erforderlich, damit durch Aufrechterhaltung eines Differenzdrucks
 von Null zwischen dem EP und der ISP eine isokinetische Abgasteilung erreicht wird.
 Unter diesen Bedingungen sind die Abgasgeschwindigkeiten im EP und in der ISP
 gleich, und der Massendurchfluss durch die ISP ist ein konstanter Bruchteil des
 Abgasstroms. Die ISP muss an einen Differenzdruckaufnehmer DPT angeschlossen
 ---pagebreak--- L 375/186 DE Amtsblatt der Europäischen Union 27.12.2006
 werden. Die Regelung, mit der zwischen dem EP und der ISP ein Differenzdruck von
 Null erreicht wird, erfolgt über den Durchflussregler FC1.
 FD1, FD2 Mengenteiler (Abbildung 16)
 Ein Paar Venturi-Rohre oder Blenden wird im Auspuffrohr EP bzw. im
 Übertragungsrohr TT angebracht, damit eine verhältnisgleiche Probenahme aus dem
 unverdünnten Abgas gewährleistet ist. Das aus den beiden Druckregelventilen PCV1
 und PCV2 bestehende Reglersystem wird benötigt, damit eine verhältnisgleiche
 Aufteilung mittels Regelung der Drücke im EP und DT erfolgen kann.
 FD3 Mengenteiler (Abbildung 17)
 Ein Satz Röhren (Mehrfachröhreneinheit) wird im Auspuffrohr EP angebracht, damit
 eine verhältnisgleiche Probenahme aus dem unverdünnten Abgas gewährleistet ist. Eine
 dieser Röhren leitet Abgas zum Verdünnungstunnel DT, das Abgas aus den übrigen
 Röhren strömt in eine Dämpfungskammer DC. Die Röhren müssen gleiche
 Abmessungen aufweisen (Durchmesser, Länge, Biegungshalbmesser gleich);
 demzufolge ist die Abgasteilung von der Gesamtzahl der Röhren abhängig. Ein
 Reglersystem wird benötigt, damit durch Aufrechterhaltung eines Differenzdrucks von
 Null zwischen der Einmündung der Mehrfachröhreneinheit in die DC und dem Ausgang
 des TT eine verhältnisgleiche Aufteilung erfolgen kann. Unter diesen Bedingungen
 herrschen im EP und in FD3 proportionale Abgasgeschwindigkeiten, und der
 Durchfluss im TT ist ein konstanter Bruchteil des Abgasdurchflusses. Die beiden
 Punkte müssen an einen Differenzdruckaufnehmer DPT angeschlossen sein. Die
 Regelung zur Herstellung eines Differenzdrucks von Null erfolgt über den
 Durchflussregler FC1.
 EGA Abgasanalysator (Abbildungen 13, 14, 15, 16 und 17)
 Es können CO2- oder NOx-Analysatoren verwendet werden (bei der
 Kohlenstoffbilanzmethode nur CO2-Analysatoren). Die Analysatoren sind ebenso zu
 kalibrieren wie die Analysatoren für die Messung der gasförmigen Emissionen. Ein
 oder mehrere Analysatoren können zur Bestimmung der Konzentrationsunterschiede
 verwendet werden. Die Messsysteme müssen eine solche Genauigkeit aufweisen, dass
 die Genauigkeit von GEDFW,i ± 4 % beträgt.
 TT Übertragungsrohr (Abbildungen 11 bis 19)
 Das Übertragungsrohr muss
 − so kurz wie möglich, jedoch nicht länger als 5 m sein;
 − einen Durchmesser haben, der gleich dem Durchmesser der Sonde oder größer,
 jedoch nicht größer als 25 mm ist;
 ---pagebreak--- 27.12.2006 DE Amtsblatt der Europäischen Union L 375/187
 − den Ausgang in der Mittellinie des Verdünnungstunnels haben und in
 Strömungsrichtung


text:
zeigen.
 Rohre von einer Länge bis zu einem Meter sind mit einem Material zu isolieren, dessen
 maximale Wärmeleitfähigkeit 0,05 W/ m × K beträgt, wobei die Stärke der
 Isolierschicht dem Durchmesser der Sonde entspricht. Rohre von mehr als einem Meter
 Länge sind zu isolieren und so zu beheizen, dass die Wandtemperatur mindestens 523 K
 (250°C) beträgt.
 DPT Differenzdruckaufnehmer (Abbildungen 11, 12 und 17)
 Der größte Messbereich des Differenzdruckaufnehmers muss ± 500 Pa betragen.
 FC1 Durchflussregler (Abbildungen 11, 12 und 17)
 Bei den isokinetischen Systemen (Abbildungen 11 und 12) wird der Durchflussregler
 zur Aufrechterhaltung eines Differenzdrucks von Null zwischen dem EP und der ISP
 benötigt. Die Einstellung kann folgendermaßen erfolgen:
 (a) durch Regelung der Drehzahl oder des Durchflusses des Ansauggebläses (SB) und
 Konstanthalten der Drehzahl des Druckgebläses (PB) bei jeder Prüfphase
 (Abbildung 11), oder
 (b) durch Einstellung des Ansauggebläses (SB) auf einen konstanten Massendurchfluss
 des verdünnten Abgases und Regelung des Durchflusses des Druckgebläses PB,
 wodurch der Durchfluss der Abgasprobe in einem Bereich am Ende des
 Übertragungsrohrs (TT) geregelt wird (Abbildung 12).
 Bei Systemen mit geregeltem Druck darf der verbleibende Fehler im Regelkreis ± 3 Pa
 nicht übersteigen. Die Druckschwankungen im Verdünnungstunnel dürfen im
 Durchschnitt ± 250 Pa nicht übersteigen.
 Bei Mehrfachröhrensystemen (Abbildung 17) wird der Durchflussregler zur
 Aufrechterhaltung eines Differenzdrucks von Null zwischen dem Auslass der
 Mehrfachröhreneinheit und dem Ausgang des TT benötigt, damit der Abgasstrom
 verhältnisgleich aufgeteilt wird. Die Einstellung kann durch Regelung des Durchsatzes
 der eingeblasenen Luft erfolgen, die am Ausgang des TT in den DT einströmt.
 PCV1, PCV2 Druckregelventile (Abbildung 16)
 Zwei Druckregelventile werden für das Doppelventuri-/Doppelblenden-System benötigt,
 damit durch Regelung des Gegendrucks des EP und des Drucks im DT eine
 verhältnisgleiche Stromteilung erfolgen kann. Die Ventile müssen sich stromabwärts
 hinter der SP im EP bzw. zwischen PB und DT befinden.
 DC Dämpfungskammer (Abbildung 17)
 ---pagebreak--- L 375/188 DE Amtsblatt der Europäischen Union 27.12.2006
 Am Ausgang des Mehrfachröhrensystems ist eine Dämpfungskammer anzubringen, um
 die Druckschwankungen im Auspuffrohr EP so gering wie möglich zu halten.
 VN Venturi-Rohr (Abbildung 15)
 Ein Venturi-Rohr wird im Verdünnungstunnel DT angebracht, um im Bereich des
 Ausgangs des Übertragungsrohrs TT einen Unterdruck zu erzeugen. Der Gasdurchsatz
 im TT wird durch den Impulsaustausch im Venturibereich bestimmt und ist im Grund
 dem Durchsatz des Druckgebläses PB proportional, so dass ein konstantes
 Verdünnungsverhältnis erzielt wird. Da der Impulsaustausch von der Temperatur am
 Ausgang des TT und vom Druckunterschied zwischen dem EP und dem DT beeinflusst
 wird, ist das tatsächliche Verdünnungsverhältnis bei geringer Last etwas kleiner als bei
 hoher Last.
 FC2 Durchflussregler (Abbildungen 13, 14, 18 und 19; wahlfrei)
 Zur Durchflussregelung am Druckgebläse PB und/oder Ansauggebläse SB kann ein
 Durchflussregler verwendet werden. Er kann an den Abgasstrom-, den
 Ansaugluftstrom-, den Kraftstoffstrom- und/oder an den CO2- oder NOx-
 Differenzsignalgeber angeschlossen sein.
 Wird ein Druckluftversorgungssystem (Abbildung 18) verwendet, regelt der FC2
 unmittelbar den Luftstrom.
 FM1 Durchflussmessgerät (Abbildungen 11, 12, 18 und 19)
 Gasmessgerät oder sonstiges Durchflussmessgerät zur Messung des
 Verdünnungsluftdurchflusses. FM1 ist wahlfrei, wenn das PB für die
 Durchflussmessung kalibriert ist.
 FM2 Durchflussmessgerät (Abbildung 19)
 Gasmessgerät oder sonstiges Durchflussmessgerät zur Messung


text:
des Durchflusses des
 verdünnten Abgases. FM2 ist wahlfrei, wenn das Ansauggebläse SB für die
 Durchflussmessung kalibriert ist.
 PB Druckgebläse (Abbildungen 11, 12, 13, 14, 15, 16 und 19)
 Zur Steuerung des Verdünnungsluftdurchsatzes kann das PB an die Durchflussregler
 FC1 und FC2 angeschlossen sein. Ein PB ist nicht erforderlich, wenn eine
 Drosselklappe verwendet wird. Ist das PB kalibriert, kann es zur Messung des
 Verdünnungsluftdurchflusses verwendet werden.
 SB Ansauggebläse (Abbildungen 11, 12, 13, 16, 17 und 19)
 Nur für Teilprobenahmesysteme. Ist das SB kalibriert, kann es zur Messung des
 ---pagebreak--- 27.12.2006 DE Amtsblatt der Europäischen Union L 375/189
 Durchflusses des verdünnten Abgases verwendet werden.
 DAF Verdünnungsluftfilter (Abbildungen 11 bis 19)
 Es wird empfohlen, die Verdünnungsluft zu filtern und durch Aktivkohle zu leiten,
 damit Hintergrund-Kohlenwasserstoffe entfernt werden. Auf Antrag des
 Motorherstellers ist nach guter technischer Praxis eine Verdünnungsluftprobe zur
 Bestimmung des Raumluft-Partikelgehalts zu nehmen, der dann von den in den
 verdünnten Abgasen gemessenen Werten abgezogen werden kann.
 DT Verdünnungstunnel (Abbildungen 11 bis 19)
 Der Verdünnungstunnel
 – muss so lang sein, dass sich die Abgase bei turbulenten Strömungsbedingungen
 vollständig mit der Verdünnungsluft mischen können;
 – muss aus rostfreiem Stahl bestehen und
  bei Verdünnungstunneln mit einem Innendurchmesser über 75 mm ein
 Verhältnis Stärke/Durchmesser von höchstens 0,025 aufweisen;
  bei Verdünnungstunneln mit einem Innendurchmesser bis zu 75 mm eine
 nominelle Wanddicke von mindestens 1,5 mm haben;
 – muss bei einem Teilprobenahmesystem einen Durchmesser von mindestens 75 mm
 haben;
 – sollte bei einem Gesamtprobenahmesystem möglichst einen Durchmesser von
 mindestens 25 mm haben.
 – kann durch Direktbeheizung oder durch Vorheizen der Verdünnungsluft bis auf eine
 Wandtemperatur von höchstens 325 K (52°C) beheizt werden, vorausgesetzt, dass
 die Lufttemperatur vor Eintritt des Abgases in den Verdünnungstunnel 325 K
 (52°C) nicht übersteigt;
 – kann isoliert sein.
 Die Motorabgase müssen gründlich mit der Verdünnungsluft vermischt werden. Bei
 Teilprobenahmesystemen ist die Mischqualität nach Inbetriebnahme bei laufendem
 Motor mittels eines CO2-Profils des Tunnels zu überprüfen (mindestens vier
 gleichmäßig verteilte Messpunkte). Bei Bedarf kann eine Mischblende verwendet
 werden.
 Anmerkung: Beträgt die Umgebungstemperatur in der Nähe des
 Verdünnungstunnels (DT) weniger als 293 K (20°C), so sollte für eine
 ---pagebreak--- L 375/190 DE Amtsblatt der Europäischen Union 27.12.2006
 Vermeidung von Partikelverlusten an den kühlen Wänden des
 Verdünnungstunnels gesorgt werden. Daher wird eine Beheizung und/oder
 Isolierung des Tunnels innerhalb der oben angegebenen Grenzwerte
 empfohlen.
 Bei hoher Motorlast kann der Tunnel durch nichtaggressive Mittel wie beispielsweise
 einen Umlüfter gekühlt werden, solange die Temperatur des Kühlmittels nicht weniger
 als 293 K (20°C) beträgt.
 HE Wärmeaustauscher (Abbildungen 16 und 17)
 Die Leistung des Wärmeaustauschers muss ausreichend sein, damit die Temperatur am
 Einlass zum Ansauggebläse SB von der bei der Prüfung beobachteten
 durchschnittlichen Betriebstemperatur um höchstens ± 11 K abweicht.
 2.3. Vollstrom-Verdünnungssystem
 In Abbildung 20 wird ein Verdünnungssystem beschrieben, das unter Verwendung des
 CVS-Konzepts (Constant Volume Sampling) auf der Verdünnung des gesamten
 Abgasstroms beruht. Das Gesamtvolumen des Gemischs aus Abgas und
 Verdünnungsluft muss gemessen werden. Es kann entweder ein PDP- oder ein CFV-
 System verwendet werden.
 Für die anschließende Sammlung der Partikel wird eine Probe des verdünnten Abgases
 durch das Partikel-Probenahmesystem


text:
geleitet (Absatz 2.4, Abbildungen 21 und 22).
 Geschieht dies direkt, spricht man von Einfachverdünnung. Wird die Probe in einem
 Sekundärverdünnungstunnel erneut verdünnt, spricht man von Doppelverdünnung.
 Letztere ist dann von Nutzen, wenn die Vorschriften in Bezug auf die
 Filteranströmtemperatur bei Einfachverdünnung nicht eingehalten werden können.
 Obwohl es sich beim Doppelverdünnungssystem zum Teil um ein Verdünnungssystem
 handelt, wird es in Absatz 2.4, Abbildung 22, als Unterart eines Partikel-
 Probenahmesystems beschrieben, da es die meisten typischen Bestandteile eines
 Partikel-Probenahmesystems aufweist.
 ---pagebreak--- 27.12.2006 DE Amtsblatt der Europäischen Union L 375/191
 zum Hintergrundfilter
 DAF HE wahlweise
 Luft PSP
 PTT
 Abgas EP siehe Abb. 21 wahlweise
 zum Partikelprobenahmesystem PDP
 oder DDS siehe Abb. 22
 CFV
 FC3
 bei Verwendung von EFC
 Entlüftung Entlüftung
 FC3
 Abbildung 20 - Vollstrom-Verdünnungssystem
 Die Gesamtmenge des unverdünnten Abgases wird im Verdünnungstunnel DT mit der
 Verdünnungsluft vermischt. Der Durchsatz des verdünnten Abgases wird entweder mit
 einer Verdrängerpumpe PDP oder mit einem Venturi-Rohr mit kritischer Strömung
 CFV gemessen. Ein Wärmeaustauscher HE oder eine elektronische
 Durchflussmengenkompensation EFC kann für eine verhältnisgleiche Partikel-
 Probenahme und für die Durchflussbestimmung verwendet werden. Da die
 Bestimmung der Partikelmasse auf dem Gesamtdurchfluss des verdünnten Abgases
 beruht, ist die Berechnung des Verdünnungsverhältnisses nicht erforderlich.
 2.3.1. Beschreibung zu Abbildung 20
 EP Auspuffrohr
 Die Länge des Auspuffrohrs vom Auslass des Auspuffkrümmers, des Turboladers oder
 der Nachbehandlungseinrichtung bis zum Verdünnungstunnel darf nicht mehr als 10 m
 betragen. Überschreitet die Länge des Systems 4 m, sind über diesen Grenzwert hinaus
 alle Rohre mit Ausnahme eines etwaigen im Auspuffsystem befindlichen
 Rauchmessgerätes zu isolieren. Die Stärke der Isolierschicht muss mindestens 25 mm
 betragen. Die Wärmeleitfähigkeit des Isoliermaterials darf, bei 673 K (400°C)
 gemessen, höchstens 0,1 W/m × K betragen. Um die Wärmeträgheit des Auspuffrohrs
 zu verringern, wird ein Verhältnis Stärke/Durchmesser von höchstens 0,015 empfohlen.
 Die Verwendung flexibler Abschnitte ist auf ein Verhältnis Länge/Durchmesser von
 höchstens 12 zu begrenzen.
 ---pagebreak--- L 375/192 DE Amtsblatt der Europäischen Union 27.12.2006
 PDP Verdrängerpumpe
 Die PDP misst den Gesamtdurchfluss des verdünnten Abgases aus der Anzahl der
 Pumpenumdrehungen und dem Pumpenkammervolumen. Der Abgasgegendruck darf
 durch die PDP oder das Verdünnungslufteinlasssystem nicht künstlich gesenkt werden.
 Der mit laufendem PDP-System gemessene statische Abgasgegendruck muss bei einer
 Toleranz von ± 1,5 kPa im Bereich des statischen Drucks bleiben, der bei gleicher
 Motordrehzahl und Belastung ohne Anschluss an die PDP gemessen wurde. Die
 unmittelbar vor der PDP gemessene Temperatur des Gasgemischs muss bei einer
 Toleranz von ± 6 K innerhalb des Durchschnittswerts der während der Prüfung
 ermittelten Betriebstemperatur bleiben, wenn keine Durchflussmengenkompensation
 erfolgt. Eine Durchflussmengenkompensation darf nur angewendet werden, wenn die
 Temperatur am Einlas der PDP 323 K (50°C) nicht überschreitet.
 CFV Venturi-Rohr mit kritischer Strömung
 Das CFV wird zur Messung des Gesamtdurchflusses des verdünnten Abgases unter
 Sättigungsbedingungen (kritische Strömung) benutzt. Der mit laufendem CFV-System
 gemessene statische Abgasgegendruck muss bei einer Toleranz von ± 1,5 kPa im
 Bereich des statischen Drucks bleiben, der bei gleicher Motordrehzahl und Belastung
 ohne Anschluss an das CFV gemessen wurde. Die unmittelbar vor dem CFV
 gemessene Temperatur des Gasgemischs muss bei einer Toleranz von ± 11 K innerhalb
 des Durchschnittswerts der


text:
während der Prüfung ermittelten Betriebstemperatur bleiben,
 wenn keine Durchflussmengenkompensation erfolgt.
 HE Wärmeaustauscher (bei Anwendung von EFC wahlfrei)
 Die Leistung des Wärmeaustauschers muss ausreichen, um die Temperatur innerhalb
 der oben genannten Grenzwerte zu halten.
 EFC Elektronische Durchflusskompensation (bei Anwendung eines HE wahlfrei)
 Wird die Temperatur an der Einlassöffnung der PDP oder des CFV nicht innerhalb der
 genannten Grenzwerte gehalten, ist zum Zweck einer kontinuierlichen Messung der
 Durchflussmenge und zur Regelung der verhältnisgleichen Probenahme im
 Partikelsystem ein elektronisches Durchflusskompensationssystem erforderlich. Daher
 werden die Signale des kontinuierlich gemessenen Durchsatzes verwendet, um den
 Probendurchsatz durch die Partikelfilter des Partikel-Probenahmesystems entsprechend
 zu korrigieren (siehe Absatz 2.4, Abbildungen 21 und 22).
 DT Verdünnungstunnel
 Der Verdünnungstunnel
 – muss einen genügend kleinen Durchmesser haben, um eine turbulente Strömung zu
 erzeugen (Reynoldssche Zahl größer als 4000) und hinreichend lang sein, damit sich
 ---pagebreak--- 27.12.2006 DE Amtsblatt der Europäischen Union L 375/193
 die Abgase mit der Verdünnungsluft vollständig vermischen. Eine Mischblende
 kann verwendet werden;
 – muss bei einem System mit Einfachverdünnung einen Durchmesser von mindestens
 460 mm haben;
 – muss bei einem System mit Doppelverdünnung einen Durchmesser von mindestens
 210 mm haben;
 – kann isoliert sein.
 Die Motorabgase sind an dem Punkt, an dem sie in den Verdünnungstunnel einströmen,
 stromabwärts zu richten und vollständig zu mischen.
 Bei Einfachverdünnung wird eine Probe aus dem Verdünnungstunnel in das Partikel-
 Probenahmesystem geleitet (Absatz 2.4, Abbildung 21). Die Durchflussleistung der
 PDP oder des CFV muss ausreichend sein, um die Temperatur des verdünnten
 Abgasstroms unmittelbar von dem Primärpartikelfilter auf weniger oder gleich 325 K
 (52°C) zu halten.
 Bei Doppelverdünnung wird eine Probe aus dem Verdünnungstunnel zur weiteren
 Verdünnung in den Sekundärtunnel und darauf durch die Probenahmefilter geleitet
 (Absatz 2.4, Abbildung 22). Die Durchflussleistung des PDP oder des CFV muss
 ausreichend sein, um die Temperatur des verdünnten Abgasstroms im DT im
 Probenahmebereich auf weniger oder gleich 464 K (191°C) zu halten. Das
 Sekundärverdünnungssystem muss genug Sekundärverdünnungsluft liefern, damit der
 doppelt verdünnte Abgasstrom unmittelbar vor dem Primärpartikelfilter auf einer
 Temperatur von weniger oder gleich 325 K (52°C) gehalten werden kann.
 DAF Verdünnungsluftfilter
 Es wird empfohlen, die Verdünnungsluft zu filtern und durch Aktivkohle zu leiten,
 damit Hintergrund-Kohlenwasserstoffe entfernt werden. Auf Antrag des
 Motorherstellers ist nach guter technischer Praxis eine Verdünnungsluftprobe zur
 Bestimmung des Raumluft-Partikelgehalts zu nehmen, der dann von den in den
 verdünnten Abgasen gemessenen Werten abgezogen werden kann.
 PSP Partikel-Probenahmesonde
 Die Sonde bildet den vordersten Abschnitt des PTT und
 − - muss gegen den Strom gerichtet an einem Punkt angebracht sein, wo die
 Verdünnungsluft und die Abgase gut vermischt sind, d. h. in der Mittellinie des
 Verdünnungstunnels DT ungefähr 10 Tunneldurchmesser stromabwärts von dem
 Punkt gelegen, wo die Abgase in den Verdünnungstunnel eintreten;
 ---pagebreak--- L 375/194 DE Amtsblatt der Europäischen Union 27.12.2006
 − muss einen Innendurchmesser von mindestens 12 mm haben;
 − kann durch Direktbeheizung oder durch Vorheizen der Verdünnungsluft bis auf eine
 Wandtemperatur von höchstens 325 K (52°C) beheizt werden, vorausgesetzt, dass
 die Lufttemperatur vor Eintritt des Abgases in den Verdünnungstunnel 325 K
 (52°C) nicht übersteigt;
 − kann isoliert sein.
 2.4. Partikel-Probenahmesystem
 Das Partikel-Probenahmesystem wird zur