text:
c)
 Wirbel- und Drall-Durchflussmesser.
 Es sind Vorkehrungen gegen Messfehler zu treffen, die zu fehlerhaften Emissionswerten führen. Dazu gehört u. a. die sorgfältige Montage der Messeinrichtung im Abgassystem nach den Empfehlungen des Herstellers und den Regeln der Technik. Insbesondere darf der Einbau der Messeinrichtung die Leistung und die Emissionen des Motors nicht beeinflussen.
 Die Durchflussmesser müssen die Linearitätsanforderungen des Absatzes 9.2 erfüllen.
 8.4.1.4. Luft- und Kraftstoffmessung
 Hierzu gehören die Messung des Luftdurchsatzes und des Kraftstoffdurchsatzes mit geeigneten Durchflussmessern. Die Berechnung des momentanen Abgasdurchsatzes wird wie folgt vorgenommen:
 (28)
 Hierbei ist:
 q
 mew,i
 der momentane Massendurchsatz des Abgases, kg/s,
 q
 maw,i
 der momentane Massendurchsatz der Ansaugluft, kg/s,
 q
 mf,i
 der momentane Massendurchsatz Kraftstoffs, kg/s.
 Die Durchflussmesser müssen die Linearitätsanforderungen des Absatzes 9.2 erfüllen, und zwar mit ausreichender Genauigkeit, um die Linearitätsanforderungen auch für den Abgasdurchsatzes zu erfüllen.
 8.4.1.5. Messung mit Tracergas
 Hierbei wird die Konzentration eines Tracergases im Abgas gemessen.
 Eine bekannte Menge eines Inertgases (z. B. reines Helium) wird als Tracer in den Abgasstrom eingeleitet. Das Inertgas wird mit dem Abgas gemischt und dabei verdünnt, darf aber in der Abgasleitung nicht reagieren. Dann wird die Konzentration des Inertgases in der Abgasprobe gemessen.
 Um die vollständige Vermischung des Tracergases sicherzustellen, ist die Abgasprobenahmesonde mindestens 1 m oder um das 30-fache des Durchmessers des Auspuffrohrs (es gilt der höhere Wert) strömungsabwärts nach der Einspritzstelle des Tracergases anzubringen. Die Probenahmesonde kann näher an der Einspritzstelle angebracht werden, wenn die vollständige Vermischung durch Vergleich der Tracergaskonzentration mit der Bezugskonzentration bei Einspritzung des Tracergases weiter stromaufwärts im Motor überprüft wird.
 Der Tracergasstrom ist so einzustellen, dass bei Leerlaufdrehzahl des Motors die Tracergaskonzentration nach der Vermischung kleiner ist als der Skalenendwert des Tracergasanalysators.
 Der Abgasdurchsatz wird nach folgender Formel berechnet:
 (29)
 Hierbei ist:
 q
 mew,i
 der momentane Massendurchsatz des Abgases, kg/s,
 qvt
 der Tracergasdurchsatz, cm3/min,
 c
 mix,i
 die momentane Konzentration des Tracergases nach der Vermischung, ppm,
 ρ
 e
 die Dichte des Abgases, kg/m3 (siehe Tabelle 4),
 c
 b
 die Hintergrundkonzentration des Tracergases in der Ansaugluft, ppm.
 Die Hintergrundkonzentration des Tracergases (cb) kann bestimmt werden, indem die durchschnittliche Hintergrundkonzentration unmittelbar vor und nach dem Prüflauf gemessen wird.
 Die Hintergrundkonzentration kann vernachlässigt werden, wenn sie bei maximalem Abgasdurchsatz weniger als 1 % der Konzentration des Tracergases nach der Vermischung (cmix.i) beträgt.
 Das Gesamtsystem muss die Linearitätsanforderungen für den Abgasdurchsatz gemäß Absatz 9.2 erfüllen.
 8.4.1.6. Messung des Luftdurchsatzes und Luft-Kraftstoff-Verhältnisses
 Hier wird der Abgasdurchsatz aus dem Luftdurchsatz und dem Luft-Kraftstoff-Verhältnis errechnet. Der momentane Abgasdurchsatz wird nach folgender Formel berechnet:
 (30)
 mit
 (31)
 (32)
 Hierbei ist:
 q
 maw,i
 der momentane Massendurchsatz der Ansaugluft, kg/s,
 A/Fst
 das stöchiometrische Luft-Kraftstoff-Verhältnis, kg/kg
 λ
 i
 der momentane Luftüberschussfaktor,
 c
 CO2d
 die trockene CO2-Konzentration, %,
 c
 COd
 die trockene CO-Konzentration, ppm,
 c
 HCw
 die feuchte HC-Konzentration, ppm.
 Der Luftdurchflussmesser und die Analysatoren müssen die Linearitätsanforderungen des Absatzes 9.2, das Gesamtsystem muss die Anforderungen des Absatzes 9.2 für die Messung des Abgasdurchsatzes erfüllen.
 Wird zur Bestimmung des Luftüberschusses ein Gerät für die Messung des Luft-Kraftstoff-Verhältnisses, z. B. eine Zirkonsonde, verwendet, so muss dieses Gerät den Vorschriften von


text:
Absatz 9.3.2.7 entsprechen.
 8.4.1.7. Kohlenstoffbilanzmethode
 Hier wird die Abgasmasse aus dem Kraftstoffdurchsatz und den Abgaskomponenten berechnet, die Kohlenstoff enthalten. Der momentane Abgasdurchsatz wird nach folgender Formel berechnet:
 (33)
 mit
 (34)
 und
 (35)
 Hierbei ist:
 q
 mf,i
 der momentane Kraftstoffmassendurchsatz, kg/s,
 H
 a
 die Feuchtigkeit der Ansaugluft, g Wasser je kg trockene Luft,
 wBET
 der Kohlenstoffgehalt des Kraftstoffs, Masseprozent,
 wALF
 der Wasserstoffgehalt des Kraftstoffs, Masseprozent,
 wDEL
 der Stickstoffgehalt des Kraftstoffs, Masseprozent,
 wEPS
 der Sauerstoffgehalt des Kraftstoffs, Masseprozent,
 c
 CO2d
 die trockene CO2-Konzentration, %,
 c
 CO2d,a
 die trockene CO2-Konzentration der Ansaugluft, %,
 cCO
 die trocken CO-Konzentration, ppm,
 c
 HCw
 die feuchte HC-Konzentration, ppm.
 8.4.2. Bestimmung der gasförmigen Bestandteile
 8.4.2.1. Vorbemerkungen
 Die gasförmigen Bestandteile der vom zu prüfenden Motor emittierten Abgase müssen mit den in Absatz 9.3 und Anlage 3 beschriebenen Mess- und Probenahmesystemen gemessen werden. Die Auswertung der Daten ist in Absatz 8.4.2.2 beschrieben.
 In den Absätzen 8.4.2.3 und 8.4.2.4 werden zwei Berechnungsverfahren beschrieben, die für den Bezugskraftstoff der Anlage 2 gleichwertig sind. Das Verfahren des Absatzes 8.4.2.3 ist einfacher, da es für das Verhältnis von Bestandteil zu Abgasdichte tabellierte u-Werte verwendet. Das Verfahren gemäß Absatz 8.4.2.4 ist für Kraftstoffqualitäten genauer, die von den Spezifikationen der Anlage 2 abweichen, erfordert jedoch eine Elementaranalyse der Kraftstoffzusammensetzung.
 8.4.2.2. Datenauswertung
 Die emissionrelevanten Daten müssen gemäß Absatz 7.6.6 registriert und gespeichert werden.
 Zur Berechnung der emittierten Massen gasförmiger Bestandteile sind die Messkurven der aufgezeichneten Konzentrationen und die Messkurve des Abgasmassendurchsatzes um die in Absatz 3.1.30 definierte Wandlungszeit zeitlich abzugleichen. Die Ansprechzeiten der Analysegeräte für gasförmige Emissionen und für den Abgasmassenstrom sind deshalb nach Absatz 8.4.1.2 bzw. 9.3.5 zu ermitteln und aufzuzeichnen.
 8.4.2.3. Berechnung der Schadstoffmasse anhand von Tabellenwerten
 Die Schadstoffmasse (g/Prüfung) ist durch Berechnung der momentanen aus der Konzentration der Schadstoffe im Rohabgas emittierten Massen, des Abgasmassendurchsatzes und der u-Werte zu bestimmen, wobei eine Korrektur um die nach Absatz 8.4.2.2 ermittelte Wandlungszeit vorzunehmen ist; die Momentanwerte über den Zyklus zu integrieren und die Integralwerte mit den u-Werten der Tabelle 5 zu multiplizieren sind. Wird im trockenen Bezugszustand gemessen, so sind die momentanen Konzentrationswerte nach Absatz 8.1 in den feuchten Bezugszustand umzurechnen, ehe sie für weitere Berechnungen verwendet werden.
 Für die Berechnung des NOx-Durchsatzes sind die Emissionsmassen mit dem nach Absatz 8.2 ermittelten Feuchtigkeits-Korrekturfaktor k
 h,D oder k
 h,G zu multiplizieren.
 Hierzu dienen die folgenden Formeln:
 (in g/Prüfung) (36)
 Hierbei ist:
 ugas
 das Verhältnis zwischen der Dichte des Abgasbestandteils und der Abgasdichte,
 cgas,i
 die momentane Konzentration des jeweiligen Abgasbestandteils, ppm,
 qmew,i
 der momentane Abgasmassendurchsatz, kg/s,
 f
 die Datenerfassungstrequenz, Hz,
 n
 die Anzahl der Messungen.
 Tabelle 5
 u-Werte für das Rohabgas und Dichte der Abgasbestandteile
 Kraft-stoff
 ρ
 e
 Gas
 NOx
 CO
 HC
 CO2
 O2
 CH4
 ρ
 gas [kg/m3]
 2,053
 1,250
 (2)
 1,9636
 1,4277
 0,716
 u
 gas
 (3)
 Diesel
 1,2943
 0,001586
 0,000966
 0,000479
 0,001517
 0,001103
 0,000553
 Ethanol
 1,2757
 0,001609
 0,000980
 0,000805
 0,001539
 0,001119
 0,000561
 CNG (4)
 1,2661
 0,001621
 0,000987
 0,000528 (5)
 0,001551
 0,001128
 0,000565
 Propan
 1,2805
 0,001603
 0,000976
 0,000512
 0,001533
 0,001115
 0,000559
 Butan
 1,2832
 0,001600
 0,000974
 0,000505
 0,001530
 0,001113
 0,000558
 LPG (6)
 1,2811
 0,001602
 0,000976
 0,000510
 0,001533
 0,001115
 0,000559

type: contracts

jurisdiction: EU


text:
8.4.2.4. Berechnung der Emissionsmasse nach exakten Gleichungen
 Die Schadstoffmasse (g/Prüfung) ist durch Berechnung der momentanen aus der Konzentration der Schadstoffe im Rohabgas emittierten Massen, des Abgasmassendurchsatzes und der u-Werte zu bestimmen, wobei eine Korrektur um die nach Absatz 8.4.2.2 ermittelte Wandlungszeit vorzunehmen ist und die Momentanwerte über den Zyklus zu integrieren sind. Wird im trockenen Bezugszustand gemessen, so ist an den momentanen Konzentrationswerten die Trocken-Feucht-Korrektur nach Absatz 8.1 vorzunehmen, ehe sie für weitere Berechnungen verwendet werden.
 Für die Berechnung des NOx-Durchsatzes sind die Emissionsmassen mit dem nach Absatz 8.2 ermittelten Feuchtigkeits-Korrekturfaktor k
 h,D oder k
 h,G zu multiplizieren.
 Hierzu dient die folgende Formel:
 (in g/Prüfung) (37)
 Hierbei ist:
 u
 gas,i
 das Berechnungsergebnis aus den Formeln 38 und 39
 c
 gas,i
 die momentane Konzentration des jeweiligen Abgasbestandteils, ppm,
 q
 mew,i
 der momentane Abgasmassendurchsatz, kg/s,
 f
 die Datenabtastfrequenz, Hz,
 n
 die Anzahl der Messungen.
 Die momentanen u-Werte errechnet man wie folgt:
 (38)
 oder
 (39)
 mit
 (40)
 Hierbei ist:
 M
 gas
 die Molmasse des gasförmigen Bestandteils, g/mol (siehe Anlage 6),
 M
 e,i
 die momentane Molmasse des Abgases, g/mol,
 ρ
 gas
 die Dichte des gasförmigen Bestandteils, kg/m3,
 ρ
 e,i
 die momentane Dichte des Abgases, kg/m3.
 Die Molmasse des Abgases M
 e ist für die allgemeine Kraftstoffzusammensetzung CH
 α
 O
 ε
 N
 δ
 S
 γ
 unter Annahme vollständiger Verbrennung nach folgender Formel zu berechnen:
 (41)
 Hierbei ist:
 q
 maw,i
 der momentane Massendurchsatz der Ansaugluft, feucht, kg/s,
 q
 mf,i
 der momentane Massendurchsatz des Kraftstoffs, kg/s,
 Ha
 die Feuchtigkeit der Ansaugluft, g Wasser je kg trockener Luft,
 M
 a
 die Molmasse der trockenen Ansaugluft (= 28,965 g/mol).
 Die Dichte des Abgases ρ
 e errechnet sich wie folgt:
 (42)
 Hierbei ist:
 q
 mad,i
 der momentane Massendurchsatz der Ansaugluft, trocken, kg/s,
 q
 mf,i
 der momentane Massendurchsatz des Kraftstoffs, kg/s,
 H
 a
 die Feuchtigkeit der Ansaugluft, g Wasser je kg trockene Luft,
 k
 fw
 der kraftstoffspezifische Faktor für feuchtes Abgas, errechnet nach Gleichung 16 in Absatz 8.1.1.
 8.4.3. Partikelbestimmung
 8.4.3.1. Datenauswertung
 Die Partikelmasse ist gemäß Formel 27 des Absatzes 8.3 zu berechnen. Zur Bewertung der Partikelkonzentration ist die gesamte Probemasse (msep), die während des Prüfungszyklus durch die Filter geströmt ist, aufzuzeichnen.
 Mit vorheriger Genehmigung der Typgenehmigungsbehörde kann die Partikelmasse, dem Stand der Technik entsprechend und den Konstruktionsmerkmalen des verwendeten Partikelmesssystem angepasst, um den Partikelinhalt des Verdünnungsgases korrigiert werden, so wie es in Absatz 7.5.6 vorgesehen ist.
 8.4.3.2. Berechnung der emittierten Masse
 Je nach Art des verwendeten Probenahmesystems ist die Partikelmasse (g/Prüfung) nach der Korrektur um die Auftriebskraft des Partikelprobefilters gemäß Absatz 8.3 entweder wie in Absatz 8.4.3.2.1 oder wie in Absatz 8.4.2.2 beschrieben zu berechnen.
 8.4.3.2.1. Berechnung auf der Grundlage des Probenahmeverhältnisses
 (43)
 Hierbei ist:
 m
 p
 die über den Zyklus abgeschiedene Partikel-Probenahmemasse, mg,
 r
 s
 das mittlere Probenahmeverhältnist über den Prüfzyklus.
 mit
 (44)
 Hierbei ist:
 m
 se
 die Masse der Abgasproben über den Zyklus, kg,
 m
 ew
 die Gesamtmasse des Abgasdurchsatzes über den Zyklus, kg,
 m
 sep
 die Masse des verdünnten Abgases, das die Partikelsammelfilter durchströmt, kg,
 m
 sed
 die Masse des verdünnten Abgases, das den Verdünnungstunnel durchströmt, kg.


text:
Im Fall eines Systems mit Vollstromprobenahme sind msep und Msed identisch.
 8.4.3.2.2. Berechnung auf der Grundlage des Verdünnungsverhältnisses
 (45)
 Hierbei ist:
 m
 p
 die über den Zyklus abgeschiedene Partikelprobenahmemasse, mg,
 msep
 die Masse des verdünnten Abgases, das die Partikelsammelfilter durchströmt, kg,
 medf
 die Masse des äquivalenten verdünnten Abgases, kg,
 Die Gesamtmasse des äquivalenten verdünnten Abgases über den Zyklus ist wie folgt zu bestimmen:
 (46)
 (47)
 (48)
 Hierbei ist:
 q
 medf,i
 der momentane äquivalente Massendurchsatz des verdünnten Abgases, kg/s,
 q
 mew,i
 der momentane Massendurchsatz des Abgases, kg/s,
 r
 d,i
 das momentane Verdünnungsverhältnis,
 q
 mdew,i
 der momentane Massendurchsatz des verdünnten Abgases, kg/s,
 q
 mdw,i
 der momentane Massendurchsatz des Verdünnungsgases, kg/s,
 f
 die Datenabtastfrequenz, Hz,
 n
 die Anzahl der Messungen,
 8.5. Vollstrom-Verdünnungssystem (CVS)
 Zur Berechnung der Emissionsmassen sind die durch Integration über den Zyklus oder durch Beutelprobenahme gewonnenen Konzentrationssignale mit dem Massendurchsatz des verdünnten Abgases zu multiplizieren. Der Abgasmassendurchsatz ist mit einem System zur Probenahme mit konstantem Volumen (CVS-System) zu messen, das mit einer Verdrängerpumpe (PDP), einem Venturirohr mit kritischer Strömung (CFV) oder einem subsonischem Venturirohr (SSV) ausgestattet und mit oder ohne Durchflussmengenkompensation arbeiten kann.
 Für Beutelproben und Partikelproben muss eine proportionale Probe aus dem verdünnten Abgas oder dem CVS-System entnommen werden. Für ein System ohne Durchflussmengenkompensation darf das Verhältnis zwischen Probenstrom und CVS-Strom um nicht mehr als ±2,5 % vom eingestellten Prüfpunkt abweichen. Für ein System mit Durchflussmengenkompensation muss jede einzelne Durchflussrate auf ±2,5 % konstant seinem Sollwert entsprechen.
 Die vollständige Prüfanordnung ist in Abbildung 7 schematisch dargestellt.
 8.5.1. Bestimmung des Durchsatzes des verdünnten Abgases
 8.5.1.1. Vorbemerkungen
 Zur Berechnung der Emissionen des verdünnten Abgases muss der Massendurchsatz des verdünnten Abgases bekannt sein. Der Gesamtdurchsatz des verdünnten Abgases über den gesamten Zyklus (kg/Prüfung) wird durch Anwendung eines der zwei in den Absätzen 8.5.1.2 und 8.5.1.4 beschriebenen Verfahren aus den Messwerten über den gesamten Zyklus und aus den entsprechenden Kalibrierdaten des Durchflussmessgerätes (V0 für PDP, KV für CFV Cd für SSV) errechnet. Überschreitet die Probengesamtmasse der Partikel (msep) 0,5 % des gesamten CVS-Durchsatzes (m
 ed), so ist der CVS-Durchsatz mit msep zu korrigieren oder der Strom der Partikelprobe ist vor der Durchflussmesseinrichtung zum CVS zurückzuführen.
 8.5.1.2. PDP-CVS-System
 Der Massendurchsatz über den gesamten Zyklus berechnet sich wie folgt, wenn die Temperatur des verdünnten Abgases durch Einsatz eines Wärmaustauschers über den Zyklus hinweg auf ±6 K konstant gehalten wird:
 (49)
 Hierbei ist:
 V
 0
 das unter Prüfbedingungen je Pumpenumdrehung gefördertes Gasvolumen, m3/Umdrehung,
 n
 P
 die Gesamtzahl der Pumpenumdrehungen je Prüfung,
 p
 p
 der absolute Druck am Pumpeneinlass, kPa,
 T
 die mittlere Temperatur des verdünnten Abgases am Pumpeneinlass.
 Wird ein System mit Durchflussmengenkompensation (d. h. ohne Wärmetauscher) verwendet, so sind die momentanen Massenemissionen zu berechnen und über den gesamten Zyklus zu integrieren. In diesem Falle ist die momentane Masse des verdünnten Abgases wie folgt zu berechnen:
 (50)
 Hierbei ist:
 n
 P,i
 die Gesamtzahl der Pumpenumdrehungen je Zeitintervall.
 8.5.1.3. CFV-CVS-System
 Sofern die Temperatur des verdünnten Abgases während des Zyklus mithilfe eines Wärmetauschers auf ±11 K konstant gehalten wird, errechnet sich der Massendurchsatz über den Zyklus nach folgender Formel:


text:
(51)
 Hierbei ist:
 t
 die Zykluszeit, s,
 K
 V
 der Kalibrierkoeffizient des Venturirohres mit kritischer Strömung für normale Bedingungen,
 p
 p
 der absolute Druck am Eintritt des Venturirohrs, kPa,
 T
 die absolute Temperatur am Eintritt des Venturirohrs, K.
 Wird ein System mit Durchflussmengenkompensation (d. h. ohne Wärmetauscher) verwendet, so sind die momentanen Massenemissionen zu berechnen und über den gesamten Zyklus zu integrieren. In diesem Falle ist die momentane Masse des verdünnten Abgases wie folgt zu berechnen:
 (52)
 Hierbei ist:
 Δti
 die Zeitspanne, s.
 8.5.1.4. SSV-CVS-System
 Sofern die Temperatur des verdünnten Abgases während des Zyklus mithilfe eines Wärmetauschers auf ±11 K konstant gehalten wird, errechnet sich der Massendurchsatz über den Zyklus nach folgender Formel:
 (53)
 Hierbei gilt
 (54)
 Hierbei ist:
 A
 0
 0,006111 in SI-Einheiten von ,
 d
 V
 der Durchmesser der Einschnürung am Venturirohr mit subsonischer Strömung (SSV), m,
 C
 d
 der Durchflusskoeffizient des SSV,
 p
 p
 der absolute Druck am Eintritt des Venturirohrs, kPa
 T
 die Temperatur am Eintritt des Venturirohrs, K,
 r
 p
 das Verhältnis zwischen den absoluten statischen Drücken an der Einschnürung und am Eintritt des SSV,
 r
 D
 das Verhältnis zwischen den Innendurchmessern an der Einschnürung d und am Eintritt des SSV D.
 Wird ein System mit Durchflussmengenkompensation (d. h. ohne Wärmetauscher) verwendet, so sind die momentanen Massenemissionen zu berechnen und über den gesamten Zyklus zu integrieren. In diesem Falle lässt sich die momentane Masse des verdünnten Abgases wie folgt berechnen:
 (55)
 Hierbei ist:
 Δt
 i
 das Zeitintervall, s.
 Die Echtzeitberechnung ist entweder mit einem realistischen Wert für C
 d wie beispielsweise 0,98 oder mit einem realistischen Wert für Q
 ssv zu starten. Wird die Berechnung mit Q
 ssv gestartet, ist der Anfangswert von Q
 ssv zur Bewertung der Reynoldsschen Zahl heranzuziehen.
 Während aller Emissionsprüfungen muss die Reynolds-Zahl an der SSV-Verengung im Bereich der Reynolds-Zahlen liegen, die zur Ableitung der in Absatz 9.5.4 entwickelten Kalibrierkurve verwendet wurden.
 8.5.2. Bestimmung der gasförmigen Bestandteile
 8.5.2.1. Vorbemerkungen
 Die gasförmigen Schadstoffe im verdünnten Abgas des zu prüfenden Motors sind nach den in Anlage 3 beschriebenen Methoden zu messen. Die Abgase sind mit gefilterter Umgebungsluft, synthetischer Luft oder Stickstoff zu verdünnen. Die Durchflussleistung des Verdünnungssystems muss so groß sein, dass Wasserkondensation im Verdünnungs- und im Probenahmesystem vollständig verhindert wird. Die Auswertung der Daten und die Berechnung sind in den Absätzen 8.5.2.2 und 8.5.2.3 beschrieben.
 8.5.2.2. Datenauswertung
 Die emissionsrelevanten Daten müssen gemäß Absatz 7.6.6 registriert und verarbeitet werden.
 8.5.2.3. Berechnung der Emissionsmassen
 8.5.2.3.1. Systeme mit konstantem Massendurchsatz
 Bei Systemen mit Wärmetauscher ist die Schadstoffmasse mit folgender Formel zu berechnen:
 (in g/Prüfung) (56)
 Hierbei ist:
 u
 gas
 der jeweilige Wert des Abgasbestandteils gemäß Tabelle 6,
 c
 gas
 die durchschnittliche hintergrundkorrigierte Konzentration des jeweiligen Bestandteils, ppm,
 m
 ed
 die Gesamtmasse des verdünnten Abgases über den Zyklus, kg.
 Wird im trockenen Bezugszustand gemessen, so sind die Messwerte nach Absatz 8.1 in den feuchten Bezugszustand umzurechnen.
 Für die Berechnung des NOx-Durchsatzes sind die Emissionsmassen gegebenenfalls mit dem nach Absatz 8.2 ermittelten Feuchtigkeits-Korrekturfaktor k
 h,D oder k
 h,G zu multiplizieren.
 Die Werte von u sind Tabelle 6


text:
zu entnehmen. Für die Berechnung der Werte von u
 gas wird die Dichte des verdünnten Abgases als gleich der Dichte von Luft angenommen. Deshalb gilt für einzelne gasförmigen Bestandteile derselbe u
 gas-Wert, für HC gelten dagegen unterschiedliche Werte.
 Tabelle 6
 u-Werte für das verdünnte Abgas und Dichte der Abgasbestandteile
 Kraft-stoff
 ρ
 de
 Gas
 NOx
 CO
 HC
 CO2
 O2
 CH4
 ρ
 gas [kg/m3]
 2,053
 1,250
 (7)
 1,9636
 1,4277
 0,716
 u
 gas
 (8)
 Diesel
 1,293
 0,001588
 0,000967
 0,000480
 0,001519
 0,001104
 0,000553
 Ethanol
 1,293
 0,001588
 0,000967
 0,000795
 0,001519
 0,001104
 0,000553
 CNG (9)
 1,293
 0,001588
 0,000967
 0,000517 (10)
 0,001519
 0,001104
 0,000553
 Propan
 1,293
 0,001588
 0,000967
 0,000507
 0,001519
 0,001104
 0,000553
 Butan
 1,293
 0,001588
 0,000967
 0,000501
 0,001519
 0,001104
 0,000553
 LPG (11)
 1,293
 0,001588
 0,000967
 0,000505
 0,001519
 0,001104
 0,000553
 Alternativ können die u-Werte mit der exakten in Absatz 8.4.2.4 generell beschriebenen Berechnungsmethode wie folgt bestimmt werden:
 (57)
 Hierbei ist:
 M
 gas
 die Molmasse des Gasbestandteils, g/mol (siehe Anlage 6),
 M
 e
 die Molmasse der Abgase, g/mol,
 M
 d
 die Molmasse des Verdünnungsgases = 28,965 g/mol,
 D
 der Verdünnungsfaktor (siehe Absatz 8.5.2.3.2).
 8.5.2.3.2. Bestimmung der hintergrundkorrigierten Konzentrationen
 Um die Nettokonzentration der Schadstoffe zu bestimmen, sind die mittleren Hintergrundkonzentrationen der gasförmigen Schadstoffe im Verdünnungsgas von den gemessenen Konzentrationen abzuziehen. Die mittleren Werte der Hintergrundkonzentrationen können mithilfe der Beutel-Methode oder durch laufende Messungen mit Integration bestimmt werden. Folgende Formel ist zu verwenden:
 (58)
 Hierbei ist:
 c
 gas,e
 die Konzentration des jeweiligen Abgasbestandteils, gemessen im verdünnten Abgas, ppm,
 c
 d
 die Konzentration des jeweiligen Bestandteils, gemessen im Verdünnungsgas, ppm,
 D
 der Verdünnungsfaktor.
 Der Verdünnungsfaktor ist wie folgt zu berechnen:
 a)
 für Dieselmotoren und mit Flüssiggas betriebene Gasmotoren
 (59)
 b)
 für mit Erdgas betriebene Gasmotoren
 (60)
 Hierbei ist:
 c
 CO2,e
 die CO2 -Konzentration im verdünnten Abgas, feucht, Vol.- %,
 c
 HC,e
 die HC-Konzentration im verdünnten Abgas, feucht, ppm C1,
 c
 NMHC,e
 die NMHC-Konzentration im verdünnten Abgas, feucht ppm C1,
 c
 CO,e
 die CO-Konzentration im verdünnten Abgas, feucht, ppm,
 F
 S
 der stöchiometrischer Faktor.
 Der stöchiometrische Faktor berechnet sich wie folgt:
 (61)
 Hierbei ist:
 α
 das Molverhältnis des Kraftstoffs für Wasserstoff (H/C).
 Ist die Kraftstoffzusammensetzung unbekannt, können alternativ folgende stöchiometrische Faktoren verwendet werden:
 F
 S (Diesel)
 =
 13,4
 F
 S (LPG)
 =
 11,6
 F
 S (NG)
 =
 9,5
 8.5.2.3.3. Systeme mit Durchflussmengenkompensation
 Bei Systemen ohne Wärmeaustauscher ist die Masse der Schadstoffe (g/Prüfung) durch Berechnen der momentanen Masseemissionen und Integrieren der momentanen Werte über den gesamten Zyklus zu bestimmen. Darüber hinaus ist die Hintergrundkorrektur direkt auf den momentanen Konzentrationenwert anzuwenden. Hierzu dient die folgende Formel:
 (62)
 Hierbei ist:
 c
 gas,e
 die Konzentration des jeweiligen Schadstoffs, gemessen im verdünnten Abgas, ppm,
 c
 d
 die Konzentration des jeweiligen Schadstoffs, gemessen im Verdünnungsgas, ppm
 m
 ed,i
 die momentane Masse des verdünnten Abgases, kg,
 m
 ed
 die Gesamtmasse des verdünnten Abgases über den gesamten Zyklus, kg,
 u
 gas
 der Wert aus Tabelle 6,
 D
 der Verdünnungsfaktor.
 8.5.3. Partikelbestimmung
 8.5.3.1. Berechnung der Emissionsmasse
 Nach der Korrektur um die Auftriebskraft des Partikelfilters in Luft nach Absatz 8.3 ist die Partikelmasse (g/Prüfung) wie folgt zu berechnen:
 (63)
 Hierbei ist:
 m
 f


text:
die über den Zyklus abgeschiedene Partikelmasse, mg,
 m
 sep
 die Masse des verdünnten Abgases, das die Partikelsammelfilter durchströmt, kg,
 m
 ed
 die Masse des verdünnten Abgases über den gesamten Zyklus, kg,
 Hierbei gilt:
 (64)
 Hierbei ist:
 m
 set
 die Masse des durch Partikelfilter geleiteten doppelt verdünnten Abgases, kg,
 m
 ssd
 die Masse des Sekundärverdünnungsgases, kg.
 Wird der Partikelhintergrund des Verdünnungsgases nach Absatz 7.5.6 bestimmt, kann die Partikelmasse hintergrundkorrigiert werden. Die Partikelmasse (g/Prüfung) errechnet sich in diesem Fall wie folgt:
 (65)
 Hierbei ist:
 m
 sep
 die Masse des verdünnten Abgases, das die Partikelsammelfilter durchströmt, kg,
 m
 ed
 die Masse des verdünnten Abgases über den gesamten Zyklus, kg,
 m
 sd
 die Masse des im Probenentnehmer für Hintergrundpartikel erfassten Verdünnungsgases, kg,
 m
 b
 die abgeschiedene Hintergrundpartikelmasse des Verdünnungsgases, mg,
 D
 der Verdünnungsfaktor nach Absatz 8.5.2.3.2.
 8.6. Allgemeine Berechnungen
 8.6.1. Driftkorrekturen
 Bezüglich der Driftüberprüfung in Absatz 7.8.4 ist der korrigierte Konzentrationswert wie folgt zu berechnen:
 (66)
 Hierbei ist:
 c
 ref,z
 der Bezugswert der Konzentration des Nullgases (normalerweise gleich null), ppm
 c
 ref,s
 der Bezugswert der Konzentration des Kalibriergases, ppm,
 c
 pre,z
 die Analysator-Konzentration des Nullgases vor der Prüfung, ppm,
 c
 pre,s
 die Analysator-Konzentration des Kalibriergases vor der Prüfung, ppm,
 c
 post,z
 die Analysator-Konzentration des Nullgases nach der Prüfung, ppm,
 c
 post,s
 die Analysator-Konzentration des Kalibriergases nach der Prüfung, ppm,
 c
 gas
 die Konzentration des Probenahmegases, ppm.
 Für jeden Bestandteil sind zwei Sätze der spezifischen Emissionsergebnisse gemäß Absatz 8.6.3 zu berechnen, nachdem alle übrigen Korrekturen vorgenommen worden sind. Ein Satz ist mit nicht korrigierten Konzentrationen zu berechnen, der andere ist mit den nach Formel 66 driftkorrigierten Konzentrationen zu berechnen.
 Je nach verwendetem Messsystem und Berechnungsverfahren sind die unkorrigierten Emissionsergebnisse mit den Formeln 36, 37 56, 57 bzw. 62 zu berechnen. Für die Berechnung der korrigierten Emissionen ist in den Formeln 36, 37 56, 57 bzw. 62 der Parameter c
 gas durch den Parameter c
 cor der Formel 66 zu ersetzen. Wenn in den jeweiligen Formeln momentane Konzentrationswerte c
 gas,i verwendet werden, ist der korrigierte Wert auch als Momentanwert c
 cor,i. anzuwenden. In Formel 57 ist die Korrektur sowohl an der gemessenen Konzentration als auch an der Hintergrundkonzentration vorzunehmen.
 Der Vergleich muss in Prozenten der unkorrigierten Werte ausgedrückt werden. Die Differenz zwischen nicht korrigierten und den korrigierten bremsspezifischen Emissionswerten muss innerhalb von ±4 % der nicht korrigierten bremsspezifischen Emissionswerte liegen oder innerhalb von ±4 % der jeweiligen Grenzwerte, wobei der größere Wert gilt. Ist der Drift größer als 4 %, ist die Prüfung ungültig.
 Falls Driftkorrekturen vorgenommen werden, dürfen nur die driftkorrigierten Emissionsergebnisse für die Meldung von Emissionen verwendet werden.
 8.6.2. Berechnung von NMHC und CH4
 Die Berechnung von NMHC und CH4 hängt vom angewendeten Kalibrierungsverfahren ab. Der Flammenionisationsdetektor (FID) für die Messung ohne Nicht-Methan-Cutter (NMC) (der untere Zweig der Abbildung 11 in Anlage 3), muss mit Propan kalibriert werden. Für die Kalibrierung des einem NMC nachgeschalteten FID (der obere Zweig der Abbildung 11 in Anlage 3) sind folgende Verfahren zulässig:
 a)
 Kalibriergas — Propan; Propan umgeht NMC,
 b)
 Kalibriergas — Methan; Methan durchläuft NMC
 Die


text:
Konzentration von NMHC und CH4 ist für a wie folgt zu berechnen:
 (67)
 (68)
 Die Konzentration von NMHC und CH4 ist für b wie folgt zu berechnen:
 (67a)
 (68a)
 Hierbei ist:
 c
 HC(w/NMC)
 die HC-Konzentration bei Führung des Probengases durch den NMC, ppm,
 c
 HC(w/oNMC)
 die HC-Konzentration, bei Führung des Probengases am NMC vorbei, ppm,
 r
 h
 der Methan-Responsefaktor gemäß Absatz 9.3.7.2,
 E
 M
 der Methan-Wirkungsgrad nach Absatz 9.3.8.1,
 E
 E
 der Ethan-Wirkungsgrad nach Absatz 9.3.8.2.
 Wenn r
 h < 1,05 ist, kann es in den Formeln 67, 67a und 68a vernachlässigt werden.
 8.6.3. Berechnung der spezifischen Emissionen
 Die spezifischen Emissionen e
 gas oder e
 PM (g/kWh) sind für jeden einzelnen Bestandteil nach folgenden Verfahren zu berechnen, je nach Art des Prüfzyklus.
 Für WHSC, Warm-WHTC oder Kalt-WHTC ist die folgende Formel anzuwenden:
 (69)
 Hierbei ist:
 m
 die Massenemission des Bestandteils, g/Prüfung,
 Wact
 die tatsächliche Zyklusarbeit gemäß Absatz 7.8.6., kWh.
 Für WHTC ist das endgültige Prüfergebnis ein gewichteter Mittelwert aus Kaltstartprüfung und Warmstartprüfung gemäß folgender Formel:
 (70)
 Hierbei ist:
 mcold
 die Massenemission des Bestandteils in der Kaltstartprüfung, g/Prüfung,
 mhot
 die Massenemission des Bestandteils in der Warmstartprüfung, g/Prüfung,
 Wact,cold
 die tatsächliche Zyklusarbeit in der Kaltstartprüfung, kWh,
 Wact,hot
 die tatsächliche Zyklusarbeit in der Warmstartprüfung, kWh.
 Falls eine periodische Regenerierung gemäß Absatz 6.6.2 stattfindet, müssen die Regenerierungsanpassungsfaktoren kr,u bzw. kr,d mit dem spezifischen Emissionsergebnis e aus den Formeln 69 und 70 multipliziert bzw. zu ihm hinzuaddiert werden.
 9. GERÄTESPEZIFIKATION UND ÜBERPRÜFUNG
 Dieser Anhang enthält keine Einzelheiten über Messgeräte oder Messsysteme für Durchfluss, Druck und Temperatur. Lediglich die Linearitätsanforderungen an solche Geräte oder Systeme, die für Emissionsprüfungen erforderlich sind, werden im Absatz 9.2 beschrieben.
 9.1. Leistungsprüfstand
 Es ist ein Motorleistungsprüfstand zu verwenden, der entsprechende Eigenschaften aufweist, um den in den Anhängen 7.2.1 und 7.2.2 beschriebenen Prüfzyklus durchzuführen.
 Die Messvorrichtungen für Drehzahl und Drehmoment müssen die eine so genaue Messung der Kurbelwellenleistung ermöglichen, dass die Kriterien für die Validierung des Prüfzyklus erfüllt werden. Zusätzliche Berechnungen können notwendig sein. Die Messeinrichtungen müssen so genau sein, dass die in Absatz 9.2 Tabelle 7 wiedergegebenen Linearitätsanforderungen erfüllt werden.
 9.2. Linearitätsanforderungen
 Die Kalibrierung aller Messinstrumente und -systeme muss auf nationale oder internationale Prüfnormen zurückführbar sein. Die Messinstrumente und -systeme müssen die in Tabelle 7 wiedergegebenen Linearitätsanforderungen erfüllen. Gasanalysatoren sind mindestens alle 3 Monate sowie nach Reparaturen oder Veränderungen, die die Kalibrierung beeinflussen können, nach Absatz 9.2.1 auf Linearität zu prüfen. Andere Instrumente und Systeme sind in den Abständen zu prüfen, die in hausinternen Verfahren, vom Hersteller oder den Normen der ISO 9000-Reihe festgelegt sind.
 Tabelle 7
 Linearitätsanforderungen an Messinstrumente und -systeme
 Messsystem
 Steigung
 a1
 Standard- fehler
 SEE
 Bestimmungs-koeffizient
 r2
 Motordrehzahl
 ≤ 0,05 % max
 0,98-1,02
 ≤ 2 % max
 ≥ 0,990
 Motordreh-moment
 ≤ 1 % max
 0,98-1,02
 ≤ 2 % max
 ≥ 0,990
 Kraftstoffdurch-satz
 ≤ 1 % max
 0,98-1,02
 ≤ 2 % max
 ≥ 0,990
 Luftdurchsatz
 ≤ 1 % max
 0,98-1,02
 ≤ 2 % max
 ≥ 0,990
 Abgasdurchsatz
 ≤ 1 % max
 0,98-1,02
 ≤ 2 % max
 ≥ 0,990
 Verdünnungsgas-durchsatz
 ≤ 1 % max
 0,98-1,02
 ≤ 2 % max
 ≥


text:
0,990
 Durchsatz des verdünnten Abgases
 ≤ 1 % max
 0,98-1,02
 ≤ 2 % max
 ≥ 0,990
 Probenstrom
 ≤ 1 % max
 0,98-1,02
 ≤ 2 % max
 ≥ 0,990
 Gasanalyse
 ≤ 0,5 % max
 0,99-1,01
 ≤ 1 % max
 ≥ 0,998
 Gasteilung
 ≤ 0,5 % max
 0,98-1,02
 ≤ 2 % max
 ≥ 0,990
 Temperatur
 ≤ 1 % max
 0,99-1,01
 ≤ 1 % max
 ≥ 0,998
 Druck
 ≤ 1 % max
 0,99-1,01
 ≤ 1 % max
 ≥ 0,998
 Partikelbilanz
 ≤ 1 % max
 0,99-1,01
 ≤ 1 % max
 ≥ 0,998
 9.2.1. Überprüfung der Linearität
 9.2.1.1. Vorbemerkungen
 Alle in Tabelle 7 aufgeführten Messsysteme sind auf Linearität zu prüfen. Es sind mindestens 10 Referenzwerte, oder so viele, wie anderswo angegeben, in das System einzugeben, und die Messwerte sind dann durch lineare Regression nach der Fehlerquadratmethode mit Hilfe der Formel 11 mit den Referenzwerten zu vergleichen. Die in Tabelle 6 aufgeführten Grenzwerte beziehen sich auf die bei der Prüfung erwarteten höchsten Messwerte.
 9.2.1.2. Allgemeine Anforderungen
 Messsysteme sind nach den Empfehlungen des Herstellers vorzuwärmen. Sie sind mit den für sie angegebenen Temperaturen, Drücken und Durchsätzen zu betreiben.
 9.2.1.3. Verfahren
 Die Linearitätsprüfung ist für jeden üblicherweise genutzten Messbereich in folgenden Schritten durchzuführen:
 a)
 Das Instrument ist durch Eingabe eines Nullsignals auf Null zu stellen. Bei Gasanalysatoren ist gereinigte synthetische Luft oder Stickstoff direkt in die Eintrittsöffnung des Instruments einzuleiten.
 b)
 Das Instrument ist durch Eingabe eines Kalibriersignals zu kalibrieren. Bei Gasanalysatoren ist ein geeignetes Kalibriergas direkt in die Eintrittsöffnung des Instruments einzuleiten.
 c)
 Die Nulleinstellung nach Buchstabe a ist zu wiederholen.
 d)
 Zur Prüfung der Linearität sind mindestens 10 Referenzwerte (einschließlich Null) einzugeben, die im Bereich zwischen Null und dem höchsten bei der Emissionsprüfung zu erwartenden Messwert liegen. Bei Gasanalysatoren ist Gas in bekannten Konzentrationen gemäß Absatz 9.3.3.2 direkt in die Eintrittsöffnung des Instruments einzuleiten.
 e)
 Die Referenzwerte sind mit einer Häufigkeit von mindestens 1 Hz zu messen, und die gemessenen Werte sind über 30 s aufzuzeichnen.
 f)
 Die arithmetischen Mittel der über 30 s aufgezeichneten Werte sind für die Berechnung der Parameter der linearen Regression nach der Fehlerquadratmethode (Formel 11 in Absatz 7.8.7) zu verwenden.
 g)
 Die Parameter der linearen Regression müssen den Bestimmungen der Tabelle 7 in Absatz 9.2 entsprechen.
 h)
 Die Nulleinstellung ist nochmals zu überprüfen, die Prüfung ist erforderlichenfalls zu wiederholen.
 9.3. System zur Probenahme und Messung gasförmiger Emissionen
 9.3.1. Spezifikationen des Analysator
 9.3.1.1. Allgemeines
 Messbereich und Ansprechzeit der Analysegeräte müssen den Genauigkeitsanforderungen für die Messung der Konzentrationen der Abgasbestandteile im stationären und instationären Betrieb entsprechen.
 Die elektromagnetische Kompatibilität der Geräte muss einen hinreichenden Entstörungsgrad aufweisen, der zusätzliche Fehler weitestgehend verhindert.
 9.3.1.2. Messgenauigkeit
 Die Messgenauigkeit ist die Abweichung des abgelesenen Messwertes vom Bezugswert; diese darf ±2 % vom Ablesewert oder ±0,3 % vom Skalenendwert nicht überschreiten; es gilt der jeweils größere Wert.
 9.3.1.3. Genauigkeit
 Die Genauigkeitt ist definiert als das 2,5-fache der Standardabweichung zehn wiederholter Ansprechreaktionen auf ein bestimmtes Kalibriergas; dieser Wert darf für die verwendeten Messbereiche über 155 ppm (oder ppm C) höchstens ±1 % der Skalenendkonzentration und für die verwendeten Messbereiche


text:
unter 155 ppm (oder ppm C) höchstens ±2 % betragen.
 9.3.1.4. Rauschen
 Das Peak-to-Peak-Ansprechen der Analysatoren auf Null- und Kalibriergase darf in allen genutzten Messbereichen während 10 Sekunden 2 % des Skalenendwerts nicht überschreiten.
 9.3.1.5. Nullpunktdrift
 Der Drift des Ansprechens auf das Nullgas muss vom Hersteller des Messinstruments spezifiziert werden.
 9.3.1.6. Messbereichsdrift
 Der Drift des Ansprechens auf das Kalibriergas muss vom Hersteller des Messinstruments spezifiziert werden.
 9.3.1.7. Anstiegzeit
 Die Anstiegzeit des in die Messanlage eingebauten Analysegeräts darf höchstens 2,5 s betragen.
 9.3.1.8. Gastrocknung
 Abgase können im feuchten oder trockenen Zustand gemessen werden. Eine gegebenenfalls benutzte Einrichtung zur Gastrocknung darf nur einen minimalen Einfluss auf die Zusammensetzung der zu messenden Gase haben. Die Anwendung chemischer Trockner zur Entfernung von Wasser aus der Probe ist nicht zulässig.
 9.3.2. Gasanalysatoren
 9.3.2.1. Vorbemerkungen
 Die Absätze 9.3.2.2 bis 9.3.2.7 beschreiben die anzuwendenden Messprinzipien. Eine ausführliche Darstellung der Messsysteme ist in Anlage 3 enthalten. Die zu messenden Gase sind mit den nachfolgend aufgeführten Geräten zu analysieren. Bei nichtlinearen Analysatoren ist die Verwendung von Linearisierungsschaltungen zulässig.
 9.3.2.2. Kohlenmonoxid-(CO-)Analyse
 Der Kohlenmonoxidanalysator muss ein nicht dispersiver Infrarotabsorptionsanalysator (NDIR) sein.
 9.3.2.3. Kohlendioxid-(CO2-)Analyse
 Der Kohlendioxidanalysator muss ein nicht dispersiver Infrarotabsorptionsanalysator (NDIR) sein.
 9.3.2.4. Kohlenwasserstoff-(HC-)Analyse
 Der Kohlenwasserstoffanalysator muss ein beheizter Flammenionisationsdetektor (HFID) mit Detektor, Ventilen, Rohrleitungen usw. sein, der so zu beheizen ist, dass die Gastemperatur auf 463 K ± 10 K (190 °C ± 10 °C) gehalten wird. Bei NG-betriebenen und LPG-betriebenen Gasmotoren kann der Kohlenwasserstoffanalysator, je nach verwendeter Methode, ein nichtbeheizter Flammenionisationsdetektor (FID) sein (siehe Anlage 3 Absatz A.3.1.3).
 9.3.2.5. Analyse von Methan (CH4) und Nicht-Methan-Kohlenwasserstoffen (NMHC) analysis
 Die Bestimmung der Methan- und der Nicht-Methan-Kohlenwasserstoff-Fraktion muss mit einem beheizten Nicht-Methan-Cutter (NMC) und zwei Flammenionisationsdetektoren (FID) erfolgen, wie in Anlage 3, Absatz A.3.1.4 und Absatz A.3.1.5 beschrieben. Die Konzentration der Bestandteile ist gemäß Absatz 8.6.2 zu bestimmen.
 9.3.2.6. Stickoxid-(NOx-)Analyse
 Für NOx-Messungen sind zwei Geräte spezifiziert und jedes von beiden kann eingesetzt werden, sofern es die in den Absätzen 9.3.2.6.1 bzw. 9.3.2.6.2 spezifizierten Kriterien erfüllt. Für die Feststellung der Systemäquivalenz eines alternativen Messsverfahrens gemäß Absatz 5.1.1 ist nur der Einsatz eines CLD zulässig.
 9.3.2.6.1. Chemilumineszenzdetektor (CLD)
 Wenn die Messung im trockenen Bezugszustand erfolgt, muss der Stickoxidanalysator ein Chemilumineszenzdetektor (CLD) oder ein beheizter Chemilumineszenzdetektor (HCLD) mit einem NO2/NO-Konverter sein. Bei Messung im feuchten Bezugszustand ist ein auf über 328 K (55 °C) gehaltener HCLD mit Konverter zu verwenden, sofern die Prüfung auf Wasserdampf-Querempfindlichkeit (siehe Absatz 9.3.9.2.2) erfüllt ist. Sowohl für CLD, als auch für HCLD muss die Probenstrecke bis zum Konverter bei Trockenmessung und bis zum Analysator bei Feuchtmessung auf einer Wandtemperatur von 328 K bis 473 K (55 °C bis 200 °C) gehalten werden.
 9.3.2.6.2. Nichtdispersiver Ultraviolett-Detektor (NDUV)
 Für die Messung der NOx-Konzentration ist ein nichtdispersiver Ultaviolett-Analysator (NDUV) zu verwenden. Wenn der NDUV-Analysator nur NO misst, muss ein NO2/NO-Konverter strömungsaufwärts vom NDUV-Analysator eingesetzt werden. Die Temperatur des NDUV muss hinreichend hoch gehalten werden, um Wasserkondensierung zu vermeiden, es sei denn es wird ein Probentrockner eingesetzt, und zwar strömungsaufwärts vom NO2/NO-Konverter (falls vorhanden) bzw. vom Analysator.
 9.3.2.7. Messung des Luft-Kraftstoff-Verhältnisses
 Für die Messung


text:
des Luft-Kraftstoff-Verhältnisses zur Bestimmung des Abgasdurchflusses nach Absatz 8.3.1.6 ist eine Luft-Kraftstoff-Sonde oder eine Zirkon-Lambdasonde, jeweils mit breitem Messbereich, zu verwenden. Die Sonde ist unmittelbar am Auspuffrohr an einer Stelle anzubringen, an der die Abgastemperatur so hoch ist, dass Wasserkondensation vermieden wird.
 Die Genauigkeit der Sonde mit eingebauter Elektronik muss sich in folgendem Bereich bewegen:
 ± 3 % vom Ablesewert
 für
 λ < 2
 ± 5 % vom Ablesewert
 für
 2 ≤ λ < 5
 ± 10 % vom Ablesewert
 für
 5 ≤ λ
 Um die oben angegebene Genauigkeit zu erreichen, ist die Sonde nach Hersteller-angaben zu kalibrieren.
 9.3.3. Gase
 Die Haltbarkeitsdauer aller Gase ist zu beachten.
 9.3.3.1. Reingase
 Die erforderliche Reinheit der Gase ergibt sich aus den unten stehenden Grenzwerten der Verunreinigung. Folgende Gase müssen zur Verfügung stehen:
 a)
 Für Rohabgas
 Gereinigter Stickstoff
 (Verunreinigung ≤ 1 ppm C1, ≤1 ppm CO, ≤ 400 ppm CO2, ≤ 0,1 ppm NO)
 Gereinigter Sauerstoff
 (Reinheit > 99,5 Volumenprozent O2)
 Wasserstoff-Helium-Gemisch (Brennstoff für FID-Brenner)
 (40 ± 1 % Wasserstoff, Rest Helium)
 (Verunreinigung ≤ 1 ppm C1, ≤ 400 ppm CO2)
 Gereinigte synthetische Luft
 (Verunreinigung ≤ 1 ppm C1, ≤1 ppm CO, ≤ 400 ppm CO2, ≤ 0,1 ppm NO)
 (Sauerstoffgehalt zwischen 18 und 21 Volumenprozent)
 b)
 Für verdünnte Abgase (optional für Rohabgase)
 Gereinigter Stickstoff
 (Verunreinigung ≤ 0,05 ppm C1, ≤ 1 ppm CO, ≤ 10 ppm CO2, ≤ 0,02 ppm NO)
 Gereinigter Sauerstoff
 (Reinheit > 99,5 Volumenprozent O2)
 Wasserstoff-Helium-Mischung (Brennstoff für FID-Brenner)
 (40 ± 1 % Wasserstoff, Rest Helium)
 (Verunreinigung ≤ 0,05 ppm C1, ≤ 10 ppm CO2)
 Gereinigte synthetische Luft
 (Verunreinigung ≤ 0,05 ppm C1, ≤ 1 ppm CO, ≤ 10 ppm CO2, ≤ 0,02 ppm NO)
 (Sauerstoffgehalt zwischen 20,5 und 21,5 Volumenprozent)
 Falls Flaschengas nicht verfügbar ist, kann ein Gasreiniger eingesetzt werden, sofern die Verunreinigungsgrade belegt werden können.
 9.3.3.2. Kalibriergase
 Gasgemische mit der nachstehend aufgeführten chemischen Zusammensetzung müssen verfügbar sein. Andere Gaskombinationen sind zulässig, sofern die Gase nicht miteinander reagieren. Das vom Hersteller angegebene Verfallsdatum der Kalibriergase ist aufzuzeichnen.
 C3H8 und gereinigte synthetische Luft (siehe Absatz 9.3.3.1);
 CO und gereinigter Stickstoff;
 NO und gereinigter Stickstoff;
 NO2 und gereinigte synthetische Luft
 CO2 und gereinigter Stickstoff;
 CH4 und gereinigte synthetische Luft,
 C2H6 und gereinigte synthetische Luft.
 Die tatsächliche Konzentration eines Kalibriergases darf um höchstens ±1 % vom Nennwert abweichen, und muss auf nationale und internationale Prüfnormen zurückführbar sein. Alle Kalibriergaskonzentrationen sind als Volumenanteil auszudrücken (Volumenprozent oder Volumen-ppm).
 9.3.3.3. Gasteiler
 Die zur Kalibrierung verwendeten Gase können auch mit Hilfe eines Gasteilers (Präzisionsmischers) durch Zusatz von gereinigtem N2 oder gereinigter synthetischer Luft gewonnen werden. Die Mischvorrichtung muss so genau arbeiten, dass die Konzentrationen der Kalibriergasgemische auf ±2 % genau sind. Dies bedeutet, dass die zur Mischung verwendeten Primärgase auf ±1 % genau bekannt und auf nationale oder internationale Gasnormen zurückführbar sein müssen. Die Überprüfung ist bei jeder mit Hilfe einer Mischvorrichtung vorgenommenen Kalibrierung bei 15 % bis 50 % des Skalenendwertes durchzuführen. Ist die erste Prüfung fehlgeschlagen, kann eine weitere Prüfung mit einem anderen Kalibriergas durchgeführt werden.
 Wahlweise kann die Mischvorrichtung mit einem Instrument überprüft


text:
werden, das von seinem Prinzip her linear ist, z. B. unter Verwendung von NO-Gas mit einem CLD. Der Kalibrierwert des Instruments ist mit direkt an das Instrument angeschlossenem Kalibriergas einzustellen. Die Mischvorrichtung ist bei den verwendeten Einstellungen zu überprüfen, und der Nennwert ist mit der gemessenen Konzentration zu vergleichen. Die Abweichung darf an keinem Punkt mehr als ±1 % des Nennwertes betragen.
 Der zur Durchführung der Linearitätsprüfung nach Absatz 9.2.1 verwendete Gasteiler muss mit einer Genauigkeit von ±1 % arbeiten.
 9.3.3.4. Prüfgase für die Sauerstoff-Querempfindlichkeit
 Die Gase zur Prüfung der Sauerstoffquerempfindlichkeit sind Gemische aus Propan, Sauerstoff und Stickstoff. Das in ihnen enthaltene Propan muss 350 ± 75 ppm C als Kohlenwasserstoff enthalten. Die Konzentration ist durch chromatografische Analyse des gesamten Kohlenwasserstoffs oder durch dynamisches Mischen mit der für Kalibriergase geltenden Toleranz zu bestimmen. Die für Fremd- und Selbstzündungsmotoren erforderlichen Sauerstoffkonzentrationen sind Tabelle 8 zu entnehmen, wobei der Rest des Gases aus gereinigtem Stickstoff besteht.
 Tabelle 8
 Gase zu Prüfung der Sauerstoffquerempfindlichkeit
 Art des Motors
 O2-Konzentration (%)
 Selbstzündungsmotor
 21 (20-22)
 Selbst- und Fremdzündungsmotor
 10 (9-11)
 Selbst- und Fremdzündungsmotor
 5 (4-6)
 Fremdzündungsmotor
 0 (0-1)
 9.3.4. Dichtheitsprüfung
 Das System ist einer Dichtheitsprüfung zu unterziehen. Die Sonde ist aus der Abgasanlage zu entfernen und deren Ende ist zu verschließen. Die Pumpe des Analysators ist einzuschalten. Ist das System dicht, zeigen nach einer Stabilisierungsphase alle Durchflussmesser Null an. Ist dies nicht der Fall, sind die Entnahmeleitungen zu überprüfen und der Fehler zu beheben.
 Die maximal zulässige Leckrate auf der Unterdruckseite beträgt 0,5 % des tatsächlichen Durchsatzes für den geprüften Teil des Systems. Die Analysatoren- und Bypass-Durchsätze können zur Schätzung der tatsächlichen Durchsätze verwendet werden.
 Alternativ kann das System auf mindestens 20 kPa (80 kPa absolut) evakuiert werden. Nach einer Stabilisierungsphase darf die Druckzunahme Δp (kPa/min) im System folgenden Wert nicht übersteigen:
 (71)
 Hierbei ist:
 V
 s
 das Systemvolumen, l
 qvs
 der Systemdurchsatz, l/min
 Eine weitere Methode ist die schrittweise Änderung der Konzentration am Anfang der Probenahmeleitung durch Umstellung von Null- auf Kalibriergas. Wird für einen korrekt kalibrierten Analysator nach einem ausreichend langen Zeitraum eine Konzentration angezeigt, die ≤ 99 % der eingeleiteten Konzentration beträgt, so deutet dies auf eine Undichtigkeit hin, die behoben werden muss.
 9.3.5. Prüfung der Ansprechzeit des Analysesystems
 Die Systemeinstellungen für die Bewertung der Ansprechzeit (d. h. Druck, Durchsätze, Filtereinstellungen an den Analysegeräten und alle anderen Faktoren, die die Ansprechzeit beeinflussen) müssen genau dieselben sein, wie bei der Probelaufmessung. Zur Bestimmung der Ansprechzeit wird unmittelbar am Eintritt der Probenahmesonden das Gas gewechselt. Der Wechsel muss in weniger als 0,1 s erfolgen. Die für die Prüfung verwendeten Gase müssen eine Veränderung der Konzentration von mindestens 60 % des Skalenvollausschlags bewirken.
 Die Konzentrationskurve ist für jeden einzelnen Gasbestandteil aufzuzeichnen. Die Ansprechzeit ist definiert als der Zeitabstand zwischen dem Gaswechsel und der entsprechenden Veränderung der aufgezeichneten Konzentration. Die Systemansprechzeit (t
 90) setzt sich zusammen aus der Ansprechverzögerung bis zum Messdetektor und der Anstiegzeit des Detektors. Die Ansprechverzögerung ist definiert als die Zeit, die vom Wechsel (t
 0) bis zur Anzeige von 10 % des Endwertes


text:
(t
 10) verstreicht. Die Anstiegzeit ist definiert als die Zeit für den Anstieg des angezeigten Messwertes von 10 % auf 90 % des Endwertes (t
 90 – t
 10).
 Für den Zeitabgleich der Signale des Analysators und des Abgasstroms im Fall der Messung des Rohabgases ist die Wandlungszeit definiert als der Zeitabstand vom Wechsel (t
 0) bis zum Anstieg des angezeigten Messwerts auf 50 % des Endwertes (t
 50).
 Die Systemansprechzeit soll für alle begrenzten Bestandteile (CO, NOx, HC oder NMHC) und alle verwendeten Messbereiche bei einer Anstiegzeit von ≤ 2,5 s entsprechend Absatz 9.3.1.7 höchstens 10 s betragen. Wird für die NMHC-Messung ein Nichtmethan-Cutter verwendet, kann die Systemansprechzeit 10 s überschreiten.
 9.3.6. Prüfung des Wirkungsgrads des NOx-Konverters
 Der Wirkungsgrad des Konverters, der zur Umwandlung von NO2 in NO verwendet wird, ist gemäß den Absätzen 9.3.6.1 bis 9.3.6.8 (siehe Abbildung 8) zu bestimmen.
 9.3.6.1. Prüfanordnung
 Der Wirkungsgrad des Konverters ist mit einem Ozongenerator in der in Abbildung 8 schematisch dargestellten Prüfanordnung und nach dem im Folgenden beschriebenen Verfahren zu ermitteln.
 9.3.6.2. Kalibrierung
 Der CLD und der HCLD sind in dem am meisten verwendeten Betriebsbereich nach den Angaben des Herstellers unter Verwendung von Null- und Kalibriergas (dessen NO-Gehalt ungefähr 80 % des Betriebsbereichs entsprechen muss; die NO2-Konzentration des Gasgemisches muss weniger als 5 % der NO-Konzentration betragen) zu kalibrieren. Der NOx-Analysator muss auf den NO-Betrieb eingestellt sein, so dass das Kalibriergas nicht durch den Konverter strömt. Die angezeigte Konzentration ist aufzuzeichnen.
 9.3.6.3. Berechnung
 Der in Prozenten ausgedrückte Wirkungsgrad des Konverters ist wie folgt zu berechnen:
 (72)
 Hierbei ist:
 a
 die NOx-Konzentration nach Absatz 9.3.6.6,
 b
 die NOx-Konzentration nach Absatz 9.3.6.7,
 c
 die NO-Konzentration nach Absatz 9.3.6.4,
 d
 die NO-Konzentration nach Absatz 9.3.6.5.
 9.3.6.4. Zusatz von Sauerstoff
 Über ein T-Verbindungsstück wird dem durchströmenden Gas kontinuierlich Sauerstoff oder Nullluft zugesetzt, bis die angezeigte Konzentration ungefähr 20 % niedriger als die angezeigte Kalibrierkonzentration nach Absatz 9.3.6.2 ist. (Der Analysator befindet sich im NO-Betriebszustand.)
 Die angezeigte Konzentration (c) ist aufzuzeichnen. Der Ozongenerator bleibt während des gesamten Vorgangs ausgeschaltet.
 9.3.6.5. Einschalten des Ozongenerators
 Anschließend wird der Ozongenerator eingeschaltet, um so viel Ozon zu erzeugen, dass die NO-Konzentration auf 20 % (Mindestwert 10 %) der Kalibrierkonzentration nach Absatz 9.3.6.2 zurückgeht. Die angezeigte Konzentration (d) ist aufzuzeichnen. (Der Analysator befindet sich im NO-Betriebszustand.)
 9.3.6.6. NOx-Betrieb
 Der NO-Analysator ist auf NOx-Betrieb umzuschalten, damit das Gasgemisch (bestehend aus NO, NO2, O2 and N2) durch den Konverter strömt. Die angezeigte Konzentration (a) ist aufzuzeichnen. (Der Analysator arbeitet im NOx-Betrieb).
 9.3.6.7. Ausschalten des Ozongenerators
 Danach wird der Ozongenerator ausgeschaltet. Das Gasgemisch nach Absatz 9.3.6.6 strömt durch den Konverter in den Detektor. Die angezeigte Konzentration (b) ist aufzuzeichnen (der Analysator arbeitet im NOx-Betrieb).
 9.3.6.8. NO-Betrieb
 Wird bei abgeschaltetem Ozongenerator auf NO-Betrieb umgeschaltet, so wird auch der Zustrom von Sauerstoff oder synthetischer Luft abgesperrt. Der am Analysegerät angezeigte NOx-Wert darf dann von dem nach Absatz 9.3.6.2 gemessenen Wert um höchstens ±5 % abweichen (der Analysator arbeitet im NO-Betrieb).
 9.3.6.9. Prüfabstände
 Der Wirkungsgrad des Konverters ist mindestens einmal pro Monat zu prüfen.
 9.3.6.10. Erforderlicher Wirkungsgrad


text:
Der Konverter muss einen Wirkungsgrad E
 NOx von mindestens 95 % erreichen.
 Kann der Ozongenerator bei Einstellung des Analysators auf den am meisten genutzten Messbereich keinen Rückgang von 80 % auf 20 % nach Absatz 9.3.6.5 bewirken, so ist der höchste Bereich zu verwenden, mit dem der Rückgang bewirkt werden kann.
 9.3.7. Einstellung des Flammenionisationsdetektors (FID)
 9.3.7.1. Optimierung des Ansprechverhaltens des FID
 Der FID ist nach den Angaben des Geräteherstellers einzustellen. Um das Ansprechverhalten zu optimieren, ist in dem am meisten verwendeten Betriebsbereich ein Kalibriergas aus Propan in Luft zu verwenden.
 Bei einer Einstellung des Kraftstoff- und Luftdurchsatzes, die den Empfehlungen des Herstellers entspricht, ist ein Kalibriergas von 350 ± 75 ppm C in den Analysator einzuleiten. Das Ansprechverhalten bei einem bestimmten Kraftstoffdurchsatz ist anhand der Differenz zwischen dem Kalibriergas-Ansprechen und dem Nullgas-Ansprechen zu ermitteln. Der Kraftstoffdurchsatz ist inkremental ober- und unterhalb der Herstellerangabe einzustellen. Das Ansprechverhalten des Kalibrier- und des Nullgases bei diesen Kraftstoffdurchsätzen ist aufzuzeichnen. Die Differenz zwischen dem Kalibrier- und dem Nullgas-Ansprechen ist in Kurvenform aufzutragen und der Kraftstoffdurchsatz auf die fette Seite der Kurve einzustellen. Dies ist die Anfangseinstellung des Durchsatzes, die eventuell entsprechend den nach Absatz 9.3.7.2 ermittelten Responsefaktoren bei Kohlenwasserstoffen und den Ergebnissen der Prüfung auf Sauerstoffquerempfindlichkeit nach Absatz 9.3.7.3 weiter zu optimieren ist. Entsprechen die Responsefaktoren oder die Sauerststoffquerempfindlichkeit nicht den nachstehenden Vorschriften, so ist der Luftdurchsatz inkremental ober- und unterhalb der Herstellerangabe zu verstellen, und die Arbeitsgänge nach den Absätzen 9.3.7.2 und 9.3.7.3 sind für jeden eingestellten Durchsatz zu wiederholen.
 Die Optimierung der Einstellung kann auch nach dem im SAE-Dokument Nr. 770141 beschriebenen Verfahren vorgenommen werden.
 9.3.7.2. Responsefaktoren für Kohlenwasserstoffe
 Der Analysator ist unter Verwendung von Propan in Luft und gereinigter synthetischer Luft entsprechend Absatz 9.2.1.3 zu kalibrieren.
 Die Responsfaktoren sind bei Inbetriebnahme eines Analysegerätes und nach größeren periodischen Wartungsarbeiten zu bestimmen. Der Responsefaktor (r
 h) für einen bestimmten Kohlenwasserstoff ist das Verhältnis des am FID angezeigten C1-Wertes zur Konzentration in der Gasflasche, ausgedrückt in ppm C1.
 Die Konzentration des Prüfgases muss so hoch sein, dass ungefähr 80 % des Skalenenvollausschlags angezeigt werden. Die Konzentration muss mit einer Genauigkeit von ±2 %, bezogen auf einen gravimetrischen Normwert, ausgedrückt als Volumen, bekannt sein. Außerdem muss die Gasflasche zuvor 24 Stunden bei 298 K ± 5 K (25 °C ± 5 °C) konditioniert werden.
 Die zu verwendenden Prüfgase und die empfohlenen Responsefaktoren sind bei
 a)
 Methan und gereinigter synthetischer Luft
 1,00 ≤ r
 h ≤ 1,15,
 b)
 Propylen und gereinigter synthetischer Luft
 0,90 ≤ r
 h ≤ 1,1,
 c)
 Toluol und gereinigter synthetischer Luft
 0,90 ≤ r
 h ≤ 1,1.
 Diese Werte sind bezogen auf den Responsfaktor (r
 h) von 1 für Propan und gereinigte synthetische Luft.
 9.3.7.3. Prüfung der Sauerstoff-Querempfindlichkeit
 Nur Rohabgasanalysatoren sind bei Inbetriebnahme und größeren periodischen Wartungsarbeiten auf Sauerstoffquerempfindlichkeit zu prüfen.
 Es ist ein Messbereich zu wählen, in dem die zur Prüfung verwendeten Gase in den oberen 50 % liegen. Zur Prüfung ist der Ofen auf die erforderliche Temperatur einzustellen. Die Gase zur Prüfung der Sauerstoffquerempfindlichkeit sind in Absatz 9.3.3.4 spezifiziert.


text:
a)
 Der Analysator ist auf Null zu stellen.
 b)
 Der Analysator ist für Fremdzündungsmotoren mit dem Gasgemisch mit 0 % Sauerstoffgehalt zu kalibrieren. Für Selbstzündungsmotoren ist er mit dem Gasgemisch mit 21 % Sauerstoffgehalt zu kalibrieren.
 c)
 Das Nullgasansprechen ist erneut zu prüfen. Hat es sich um mehr als 0,5 % vom Skalenendwert verändert, sind die Schritte a und b zu wiederholen.
 d)
 Die Prüfgase mit 5 % und 10 % Sauerstoffgehalt sind einzuleiten.
 e)
 Das Nullgasansprechen ist erneut zu prüfen. Hat es sich um mehr als 1 % vom Skalenendwert verändert, ist die Prüfung zu wiederholen.
 f)
 Die Sauerstoffquerempfindlichkeit E
 O2 ist für jedes der unter Buchstabe d genannten Gasgemische nach folgender Formel zu errechnen:
 (73)
 wobei das Ansprechen des Analysators sich wie folgt errechnet:
 (74)
 Hierbei ist:
 c
 ref,b
 die Bezugs-HC-Konzentration in Schritt b, ppm C,
 c
 ref,d
 die Bezugs-HC-Konzentration in Schritt d, ppm C,
 c
 FS,b
 der Skalenendwert der HC-Konzentration in Schritt b, ppm C,
 c
 FS,d
 der Skalenendwert der HC-Konzentration in Schritt d, ppm C,
 c
 m,b
 die gemessene HC-Konzentration in Schritt b, ppm C,
 c
 m,d
 die gemessene HC-Konzentration in Schritt d, ppm C.
 g)
 Die Sauerstoffquerempfindlichkeit E
 O2 muss für alle erforderlichen Prüfgase vor der Prüfung weniger als ±1,5 % betragen.
 h)
 Ist die Sauerstoffquerempfindlichkeit EO2 größer als ±1,5 %, sind zur Korrektur der Luftdurchsatz inkremental ober- und unterhalb der Herstellerangabe sowie der Kraftstoffdurchsatz und der Probendurchsatz zu verstellen.
 i)
 Die Prüfung der Sauerstoffquerempfindlichkeit ist für jede neue Einstellung zu wiederholen.
 9.3.8. Wirkungsgrad des Nichtmethan-Cutters (NMC)
 Der NMC entfernt die Nichtmethan-Kohlenwasserstoffe aus der Gasprobe, indem er alle Kohlenwasserstoffe außer Methan oxidiert. Im Idealfall beträgt die Umwandlung bei Methan 0 % und bei den anderen Kohlenwasserstoffen, repräsentiert durch Ethan, 100 %. Um eine genaue Messung der NMHC zu ermöglichen, sind die beiden Wirkungsgrade zu bestimmen und zur Berechnung des Massendurchsatzes der NMHC-Emissionen heranzuziehen (siehe Absatz 8.5.2).
 9.3.8.1. Wirkungsgrad bei Methan
 Methan-Kalibriergas ist mit und ohne Umgehung des NMC durch den FID zu leiten, und die beiden Konzentrationen sind aufzuzeichnen. Der Wirkungsgrad ist wie folgt zu ermitteln:
 (75)
 Hierbei ist:
 c
 HC(w/cutter)
 die HC-Konzentration bei Durchfluss von CH4 durch den NMC, ppm C,
 c
 HC(w/o cutter)
 die HC-Konzentration bei Umleitung von CH4 um den NMC, ppm C.
 9.3.8.2. Wirkungsgrad bei Ethan
 Ethan-Kalibriergas ist mit und ohne Umgehung des NMC durch den FID zu leiten, und die beiden Konzentrationen sind aufzuzeichnen. Der Wirkungsgrad ist wie folgt zu ermitteln:
 (76)
 Hierbei ist:
 c
 HC(w/cutter)
 die HC-Konzentration bei Durchfluss von C2H6 durch den NMC, ppm C,
 c
 HC(w/o cutter)
 die HC-Konzentration bei Umleitung von C2H6 um den NMC, ppm C.
 9.3.9. Querempfindlichkeiten
 Andere Gase, die neben dem zu analysierenden Gas im Abgas enthalten sind, können den Ablesewert auf verschiedene Weise beeinflussen. Eine positive Querempfindlichkeit ergibt sich bei NDIR-Geräten, wenn das beeinträchtigende Gas dieselbe Wirkung zeigt wie das gemessene Gas, jedoch in geringerem Maße. Eine negative Querempfindlichkeit ergibt sich bei NDIR-Geräten, wenn das beeinträchtigende Gas die Absorptionsbande des gemessenen Gases verbreitert, und bei CLD-Geräten, wenn das beeinträchtigende Gas die Reaktion


text:
unterdrückt. Die Prüfungen der Querempfindlichkeit nach den Absätzen 9.3.9.1 und 9.3.9.2 sind vor der Inbetriebnahme des Analysators und nach größeren Wartungsarbeiten durchzuführen.
 9.3.9.1. Kontrolle der Querempfindlichkeit des CO-Analysators
 Wasser und CO2 können die Leistung des CO-Analysators beeinflussen. Daher lässt man ein bei der Prüfung verwendetes CO2-Kalibriergas mit einer Konzentration von 80 bis 100 % des Skalenendwertes des bei der Prüfung verwendeten maximalen Betriebsbereichs bei Raumtemperatur durch Wasser perlen, wobei das Ansprechen des Analysators aufzuzeichnen ist. Der Ansprechwert des Analysators darf nicht mehr als 2 % der während der Prüfung erwarteten mittleren CO-Konzentration betragen.
 Querempfindlichkeitsprüfungen für CO2 und H2O können auch getrennt durchgeführt werden. Falls die verwendeten CO2- und H2O-Pegel größer sind als die während der Prüfung erwarteten Höchstwerte, ist jede beobachtete Querempfindlichkeit zu reduzieren, und zwar durch Multiplikation des beobachteten Werts mit dem Verhältnis zwischen dem erwarteten Höchstwert der Konzentration zu dem bei dieser Prüfung verwendeten tatsächlichen Wert. H2O-Konzentrationen die geringer sind als die bei der Prüfung erwarteten Höchstwerte dürfen verwendet werden, die beobachtete H2O-Querempfindlichkeit ist jedoch hochzurechnen, und zwar durch Multiplikation des beobachteten Werts mit dem Verhältnis zwischen dem erwarteten Höchstwert der H2O-Konzentration zu dem bei dieser Prüfung verwendeten tatsächlichen Wert. Die Summe der zwei reduzierten Querempfindlichkeitswerte muss innerhalb der in diesem Absatz spezifizierten Toleranzen liegen.
 9.3.9.2. Kontrolle der NOx-Querempfindlichkeit des CLD-Analysators
 Die zwei Gase, die bei CLD- (und HCLD-) Analysatoren besonderer Berücksichtigung bedürfen, sind CO2 und Wasserdampf. Die Querempfindlichkeit dieser Gase ist ihren Konzentrationen proportional und erfordert daher Prüftechniken zur Bestimmung der Querempfindlichkeit bei den während der Prüfung erwarteten Höchstkonzentrationen. Wenn der CLD-Analysator Algorithmen zur Kompensierung der Querempfindlichkeit verwendet, die H2O- und/oder CO2-Messgeräte einsetzen, müssen diese zur Ermittlung der Querempfindlichkeit eingeschaltet sein und die Kompensierungsalgorithmen müssen dabei angewendet werden
 9.3.9.2.1. Kontrolle der CO2-Querempfindlichkeit
 Ein CO2-Kalibriergas mit einer Konzentration von 80 % bis 100 % vom Skalenendwert des obersten Messbereichs ist durch den NDIR-Analysator zu leiten, und der CO2-Wert ist als A aufzuzeichnen. Danach ist das Gas zu etwa 50 % mit NO-Kalibriergas zu verdünnen und durch den NDIR und den CLD zu leiten, wobei der CO2-Wert und der NO-Wert als B bzw. C aufzuzeichnen sind. Dann ist das CO2 abzusperren, nur das NO-Kalibriergas ist durch den (H)CLD zu leiten, und der NO-Wert ist als D aufzuzeichnen.
 Die Querempfindlichkeit in Prozent wird wie folgt berechnet:
 (77)
 Hierbei ist:
 A
 die mit dem NDIR gemessene Konzentration des unverdünnten CO2 in %,
 B
 die mit dem NDIR gemessene Konzentration des verdünnten CO2 in %,
 C
 die mit dem (H)CLD gemessene Konzentration des verdünnten NO in ppm,
 D
 die mit dem (H)CLD gemessene Konzentration des unverdünnten NO in ppm.
 Mit Zustimmung der Typgenehmigungsbehörde können andere Methoden zur Verdünnung und Quantifizierung von CO2- und NO-Kalibriergas wie dynamisches Mischen verwendet werden.
 9.3.9.2.2. Kontrolle der Wasserdampf-Querempfindlichkeit
 Diese Überprüfung ist nur für Messungen der Konzentration im feuchten Gas erforderlich. Bei der Berechnung der Wasserdampf-Querempfindlichkeit ist die Verdünnung des NO-Kalibriergases mit Wasserdampf und die Skalierung der Wasserdampfkonzentration des Gemischs im Vergleich zu der während der Prüfung erwarteten Konzentration zu berücksichtigen.
 Ein NO-Kalibriergas mit einer Konzentration von 80


text:
% bis 100 % des Skalenendwerts des normalen Betriebsbereichs ist durch den (H)CLD zu leiten, und der NO-Wert ist als D aufzuzeichnen. Anschließend muss das NO-Gas bei Raumtemperatur durch Wasser perlen und durch den (H)CLD geleitet werden, und der NO-Wert ist als C aufzuzeichnen. Die Wassertemperatur ist zu bestimmen und als F aufzuzeichnen. Der Sättigungsdampfdruck des Gemischs, der der Temperatur F des Wassers in der Waschflasche entspricht, ist zu bestimmen und als G aufzuzeichnen.
 Die Wasserdampfkonzentration (in %) des Gemisches ist wie folgt zu berechnen:
 (78)
 und als H aufzuzeichnen. Die erwartete Konzentration des verdünnten NO-Kalibriergases (in Wasserdampf) ist wie folgt zu berechnen:
 (79)
 und als Wert D
 e aufzuzeichnen. Bei Dieselabgasen ist die maximale bei der Prüfung erwartete Wasserdampfkonzentration im Abgas (in %) anhand der maximalen Konzentration des unverdünnten CO2-Kalibriergases A — ausgehend von einem Atomverhältnis H/C des Kraftstoffs von 1,8 zu 1 — wie folgt zu schätzen:
 (80)
 und als Hm aufzuzeichnen.
 Die Wasserdampf-Querempfindlichkeit in % ist wie folgt zu berechnen:
 (81)
 Hierbei ist:
 D
 e
 die erwartete Konzentration des verdünnten NO in ppm,
 C
 die gemessene Konzentration des verdünnten NO in ppm,
 H
 m
 die maximale Wasserdampfkonzentration in %,
 H
 die tatsächliche Wasserdampfkonzentration in %.
 9.3.9.2.3. Höchstzulässige Querempfindlichkeit
 Die kombinierte CO2- und Wasser-Querempfindlichkeit darf 2 % des Skalenvollausschlags nicht überschreiten.
 9.3.9.3. Kontrolle der NOx Querempfindlichkeit des NDUV-Analysators
 Kohlenwasserstoffe und H2O können den Betrieb eines NDUV-Analysators stören, indem sie ähnliche Antworten erzeugen wie NOx. Wenn der NDUV-Analysator für die Störungsfesstellung Kompensierungsalgorithmen verwendet, die Messwerte anderer Gase auswerten, müssen derartige Messungen gleichzeitig durchgeführt werden, um die Algorithmen während der Kontrolle der Querempfindlichkeit des Analysators zu überprüfen.
 9.3.9.3.1. Verfahren
 Der NDUV-Analysator ist gemäß den Anweisungen des Messgerätherstellers zu starten, zu betreiben, nullabzugleichen und zu kalibrieren. Für diese Überprüfung empfiehlt es sich, Motorabgase zu entnehmen. Zum Quantifizieren des NOx-Gehalts des Abgases ist ein CLD einzusetzen. Dessen Antwort ist als Responsewert zu verwenden. Ebenso ist mit einem FID Analysator der HC-Gehalt des Abgases zu messen. Der FID-Responsewert ist als Kohlenwasserstoff-Bezugswert zu verwenden.
 Falls für die Prüfung Probentrockner eingesetzt werden, müssen strömungsaufwärts vor ihnen die Motorabgase in den NDUV-Analysator eingeführt werden. Der Stabilisierung des Ansprechens der Analysatoren muss hinreichend Zeit gelassen werden. Teile der Stabilisierungszeit können das Durchspülen der Übertragungsleitung und das Ansprechen des Analysator berücksichtigen. Während alle Analysatoren die Konzentration der Probe messen, müssen 30 Sekunden der Stichprobendaten aufgezeichnet und die arithmetmetischen Mittel der drei Analysatoren berechnet werden.
 Der CLD-Mittelwert muss vom NDUV-Mittelwert abgezogen werden. Dieser Differenzwert ist gemäß folgender Formel mit dem Verhältnis zwischen dem erwarteten Mittelwert und dem Prüfmesswert der HC-Konzentration zu multiplizieren:
 (82)
 Hierbei ist:
 c
 NOx,CLD
 die mit CLD gemessene NOx-Konzentration, ppm,
 c
 NOx,NDUV
 die mit NDUV gemessene NOx-Konzentration, ppm,
 c
 HC,e
 die erwartete max. HC-Konzentration, ppm,
 c
 HC,e
 die gemessene HC-Konzentration, ppm.
 9.3.9.3.2. Maximal zulässige Querempfindlichkeit
 Die kombinierte HC- und Wasser-Querempfindlichkeit darf 2 % der für die Prüfung erwarteten NOx -Konzentration nicht überschreiten.
 9.3.9.4. Probentrockner
 Ein Probentrockner entfernt Wasser, das sonst eine NOx-Messung verfälschen könnte.
 9.3.9.4.1. Wirkungsgrad des Probentrockners
 Bei trocken arbeitenden CLD-Analysatoren ist nachzuweisen, dass bei


text:
der höchsten erwarteten Wasserdampfkonzentration H
 m (siehe Absatz 9.3.9.2.2) das Entfeuchtungssystem die Feuchtigkeit im CLD auf ≤ 5 g Wasser/kg Trockenluft (oder ca. 0,008 % H2O) halten kann, was 100 % relativer Luftfeuchtigkeit bei 3,9 °C und 101,3 kPa entspricht. Diese Angabe entspricht auch ca. 25 % relativer Luftfeuchtigkeit bei 25 °C und 101,3 kPa entspricht. Dazu kann die Temperatur am Austritt eines thermischen Entfeuchters oder die Feuchtigkeit unmittelbar vor dem CLD gemessen werden. Die Feuchtigkeit am Austritt des CLD kann ebenfalls gemessen werden, wenn in den CLD nur Luft aus dem Entfeuchter einströmt.
 9.3.9.4.2. NO2 -Erfassung des Probentrockners
 In einem mangelhaft konzipierten Probentrockner verbleibende Wasserflüssigkeit kann der Probe NO2 entziehen. Wenn also ein Probentrockner in Kombination mit einem NDUV-Analysator verwendet wird, ohne dass ein NO2/NO Konverter vorgeschaltet ist, kann der Probe vor der NOx -Messung NO2 entzogen werden.
 Der Probentrockner muss bei der höchsten erwarteten NO2-Konzentration die Messung von mindestens 95 % des gesamten NO2 ermöglichen.
 9.3.10. Probenahme für Rohabgase, falls zutreffend
 Die Probenahmesonden für gasförmige Emissionen sind so anzubringen, dass sie mindestens 0,5 m oder das Dreifache des Auspuffrohrdurchmessers (es gilt der jeweils größere Wert) strömungsaufwärts vor dem Austritt der Auspuffanlage liegen und sich so nahe am Motor befinden, dass eine Abgastemperatur vom mindestens 343 K (70 °C) an der Sonde gewährleistet ist.
 Bei einem Mehrzylindermotor mit einem verzweigten Auspuffkrümmer muss der Einlass der Sonde so weit strömungsabwärts liegen, dass die Probe für die durchschnittlichen Abgasemissionen aus allen Zylindern repräsentativ ist. Bei Mehrzylindermotoren mit getrennten Auspuffkrümmern, etwa bei V-Motoren, sollten die Krümmer nach Möglichkeit strömungsaufwärts vor der Sonde zusammengeführt werden. Ist dies nicht machbar, so ist es zulässig, die Probe der Gruppe mit den höchsten CO2-Emissionen zu entnehmen. Bei der Berechnung der Abgasemissionen ist der gesamte Abgasmassendurchsatz des Motors zugrunde zu legen.
 Ist der Motor mit einer Anlage zur Abgasnachbehandlung versehen, so muss die Abgasprobe strömungsabwärts hinter dieser Anlage entnommen werden.
 9.3.11. Probenahme von Emissionen gasförmiger Schadstoffe, falls zutreffend
 Das Auspuffrohr zwischen dem Motor und dem Vollstrom-Verdünnungssystem muss den Bestimmungen in Anlage 3 entsprechen. Die Sonde(n) für die Entnahme der gasförmigen Emissionen muss (müssen) im Verdünnungstunnel an einer Stelle angebracht sein, an der Verdünnungsgas und Abgas gut vermischt sind, und sich nahe der Partikel-Probenahmesonde befinden.
 Die Probenahme kann nach zwei Methoden erfolgen:
 a)
 Die Schadstoffproben werden über den gesamten Zyklus hinweg in einen Probenahmebeutel geleitet und nach Abschluss der Prüfung gemessen; für HC ist der Probenahmebeutel auf 464 ± 11 K (191 ± 11 °C) zu erwärmen, für NOx muss die Temperatur des Probenahmebeutels über dem Taupunkt liegen.
 b)
 Die Schadstoffproben werden über den gesamten Zyklus hinweg fortlaufend entnommen und integriert.
 Die Hintergrundkonzentration muss stromungsaufwärts vor dem Verdünnungstunnel gemäß Buchstabe a oder b bestimmt und von den Emissionskonzentrationen gemäß Absatz 8.5.2.3.2 subtrahiert werden.
 9.4. System für Messung und Probenahme von Partikeln
 9.4.1. Allgemeine Vorschriften
 Zur Bestimmung der Partikelmasse sind ein Partikel-Verdünnungs- und Probenahmesystem, Partikel-Probenahmefilter, eine Mikrowaage und eine Wägekammer mit kontrollierter Temperatur und Luftfeuchtigkeit erforderlich. Das Partikel-Probenahmesystem muss dafür ausgelegt sein, eine dem Abgasdurchsatz proportionale und repräsentative Probe


text:
des Abgasdurchsatzes sicherzustellen.
 9.4.2. Allgemeine Anforderungen an das Verdünnungssystem
 Für die Bestimmung der Partikel muss die Probe mit gefilterter Umgebungsluft, synthetischer Luft oder Stickstoff (dem Verdünnungsmittel) verdünnt werden. Das Verdünnungssystem ist wie folgt einzurichten:
 a)
 vollständiges Entfernen von Wasserkondensat in den Verdünnungs- und Probenahmesystemen,
 b)
 die Temperatur des verdünnten Abgases im Bereich von 20 cm strömungsaufwärts und strömungsabwärts der(s) Filterhalter(s) zwischen 315 K (42 °C) und 325 K (52 °C) halten,
 c)
 die Temperatur des Verdünnungsgases muss in unmittelbarer Nähe zum Eintritt in den Verdünnungstunnel zwischen 293 K und 325 K (20 °C bis 52 °C) betragen,
 d)
 das minimale Verdünnungsverhältnis muss im Bereich von 5:1 bis 7:1 liegen und für die primäre Lösungsstufe mindestens 2:1 betragen, basierend auf dem größten Motorabgasdurchsatz,
 e)
 für ein System mit Teilstromverdünnung muss die Verweilzeit im System, von der Einführungsstelle des Verdünnungsmittels bis zu dem(n) Filterhalter(n) zwischen 0,5 und 5 Sekunden liegen,
 f)
 für ein System mit Vollstromverdünnung muss die gesamte Verweilzeit im System, von der Einführungsstelle des Verdünnungsmittels bis zu dem(n) Filterhalter(n) zwischen 1 und 5 Sekunden betragen und die Verweilzeit im sekundären Verdünnungssystem, falls ein solches eingesetzt wird, muss von der Einführungsstelle des Verdünnungsmittels bis zu dem(d) Filterhalter(n) mindestens 0,5 Sekunden betragen.
 Das Entfeuchten der Verdünnungsluft vor Eintritt in das Verdünnungssystem ist zulässig und insbesondere dann hilfreich, wenn diese sehr feucht ist.
 9.4.3. Partikelprobenahme
 9.4.3.1. Teilstrom-Verdünnungssystem
 Die Probenahmesonde für Partikel muss in der Nähe der Probenahmesonde für die gasförmigen Abgasemissionen angebracht sein, jedoch so weit von dieser entfernt, dass sie sich nicht gegenseitig beeinflussen. Deshalb gelten die Einbauvorschriften nach Absatz 9.3.10 auch für die Partikelprobenahme. Die Probennahmeleitung muss den Anforderungen der Anlage 3 entsprechen.
 Bei einem Mehrzylindermotor mit einem verzweigten Auspuffkrümmer muss der Einlass der Sonde hinreichend strömungsabwärts entfernt sein, dass die Probe für die durchschnittlichen Abgasemissionen aller Zylinder repräsentativ ist. Bei Mehrzylindermotoren mit getrennten Auspuffkrümmern, etwa bei V-Motoren, sollten die Krümmer nach Möglichkeit strömungsaufwärts vor der Sonde zusammengeführt werden. Wenn dies nicht machbar ist, ist es zulässig, die Probe der Gruppe mit den höchsten Partikelemissionen zu entnehmen. Bei der Berechnung der Abgasemissionen ist der gesamte Abgasmassendurchsatz des Motors zugrunde zu legen.
 9.4.3.2. Vollstrom-Verdünnungssystem
 Im Allgemeinen ist die Sonde für die Partikelprobenahme in der Nähe der Sonde für die Entnahme der gasförmigen Emissionen im Verdünnungstunnel anzubringen, jedoch so weit von dieser entfernt, dass gegenseitige Beeinflussungen nicht auftreten. Die Einbauvorschriften nach Absatz 9.3.11 gelten folglich auch für die Partikelprobenahme. Die Probenahmeleitung muss die Anforderungen der Anlage 3 erfüllen.
 9.4.4. Partikel-Probenahmefilter
 Zur Beprobung des verdünnten Abgases ist ein Filter zu verwenden, der während der Prüffolge die Anforderungen der Absätze 9.4.1.1 und 9.4.4.3 erfüllt.
 9.4.4.1. Spezifikation der Filter
 Alle Filtertypen müssen für 0,3 μm DOP (Dioctylphthalat) einen Abscheidegrad von mindestens 99 % haben. Als Filterwerkstoff sind zulässig:
 a)
 PTFE-überzogene Glasfaser oder
 b)
 PTFE-Membran.
 9.4.4.2. Filtergröße
 Der Filter muss kreisförmig sein, einen Nenndurchmesser von 47 mm (Toleranz von 46,50 ± 0,6 mm) haben; und der Durchmesser der exponierten Fläche (Auffangfläche) muss mindestens 38 mm betragen.
 9.4.4.3. Filteranströmgeschwindigkeit
 Die Gasanströmgeschwindigkeit am Filtereintritt muss zwischen 0,90 und 1,00


text:
m/s betragen, weniger als 5 Prozent der registrierten Strömungsgeschwindigkeiten dürfen außerhalb dieses Bereichs liegen. Überschreitet die gesamte Feinstaubmasse am Filter den Wert von 400 μg, darf die Filteranströmgeschwindigkeit auf 0,50 m/s herabgesetzt werden. Die Anströmgeschwindigkeit ist zu berechnen aus dem Volumendurchsatz der Probe bei dem strömungsaufwärts vom Filter herrschenden Druck und der Temperatur des Flitereintritts, geteilt durch die exponierte Fläche des Filters.
 9.4.5. Spezifikation des Wägeraums und der Analysenwaage
 Die Umgebungsluft der Wägekammer (oder des Wägeraums) muss frei von jeglichen Schmutzstoffen (wie Staub, Aerosolen oder halbflüchtigen Stoffen) sein, welche die Partikelfilter kontaminieren könnten. Der Wägeraum muss die geforderten Spezifikationen mindestens während der 60 Minuten vor dem Wiegen der Filter erfüllen.
 9.4.5.1. Bedingungen für die Wägekammer
 Die Temperatur der Kammer (oder des Raumes), in der (dem) die Partikelfilter konditioniert und gewogen werden, ist während der gesamten Dauer des Konditionierungs- und Wägevorgangs auf 295 K ± 1 K (22 °C ±1 °C) zu halten. Die Luftfeuchtigkeit ist auf einem Taupunkt von 282,5 K ± 1 K (9,5 °C ± 1 °C) zu halten.
 Wenn die Stabilisierung und das Wägen in getrennten Räumen erfolgen, muss die Temperatur des Stabilisierungsraumes in einem Toleranzbereich von 295 K ± 3 K (22 °C ± 3 °C) gehalten werden, bei gleicher Taupunkttoleranz von 282,5 K ± 1 K (9,5 °C ± 1 °C).
 Feuchte und Temperatur der Umgebungsluft sind aufzuzeichnen.
 9.4.5.2. Vergleichsfilterwägung
 Wenigstens zwei unbenutzte Vergleichsfilter sind in einem Abstand von höchstens 12 Stunden, vorzugsweise jedoch gleichzeitig mit den Probenahmefiltern, zu wägen. Die Vergleichsfilter müssen aus demselben Werkstoff sein wie die Probenahmefilter. Die Messwerte sind um Auftrieb zu korrigieren.
 Falls sich das Gewicht der Bezugsfilter zwischen den Wägungen von Probenahmefiltern um mehr als 10 μg verändert, sind alle Probenahmefilter wegzuwerfen und die Emissionsprüfung ist zu wiederholen.
 Die Vergleichsfilter sind nach fachlichem Ermessen periodisch, jedoch mindestens einmal jährlich, auszutauschen.
 9.4.5.3. Analysenwaage
 Die zur Bestimmung der Filtergewichte benutzte Analysenwaage muss die Linearitätsanforderungen von Absatz 9.2 Tabelle 7 erfüllen. Dies bedeutet eine Messgenauigkeit (Standardabweichnung) von mindestens 2 μg und eine Auflösung von mindestens 1 μg (1 Anzeigestelle = 1 μg).
 Um die Genauigkeit der Filterwägung sicherzustellen, wird empfohlen, die Waage wie folgt aufzustellen:
 a)
 Aufstellung auf einer erschütterungsdämpfenden Plattform zur Abschirmung vor externen Geräuschen und Erschütterungen,
 b)
 Abschirmung vor Luftströmungen mit einem statische Elektrizität ableitenden geerdeten Windschutz.
 9.4.5.4. Ausschaltung der Einflüsse statischer Elektrizität
 Die Filter sind vor dem Wägen zu neutralisieren, z. B mit einem Polonium-Neutralisator oder einem Gerät mit ähnlicher Wirkung. Wird ein PTFE-Membran-Filter verwendet, ist die elektrostatische Aufladung zu messen und es empfielt sich, sie im Bereich von ±2,0 V um das Nullpotenzial zu halten.
 In der Umgebung der Waage muss statische Aufladung auf ein Minimum reduziert werden. Es kommen dafür folgende Verfahren in Frage:
 a)
 Erdung der Waage,
 b)
 Verwendung von Pinzetten aus rostfreiem Stahl zum manuellen Hantieren von Feinstaubproben,
 c)
 Erdung der Pinzetten mit einem Erdungsband oder durch Anlegen eines Erdungsarmbands seitens der Bedienperson, wobei diese Bänder das gleiche Erdpotential wie die Waage haben. Die Erdungsarmbänder müssen mit einem geeigneten Vorwiderstand ausgestattet sein, um die Bedienperson


text:
vor Stromschlägen zu schützen.
 9.4.5.5. Zusätzliche Spezifikationen
 Alle mit den Rohabgasen oder verdünnten Abgasen in Berührung kommenden Teile des Verdünnungssystems und des Probenahmesystems, vom Auspuffrohr bis zum Filterhalter, sind so auszulegen, dass Ablagerung und Veränderungen von Partikeln auf ein Minimum reduziert werden. Alle Teile müssen aus elektrisch leitendem und mit den Bestandteilen der Abgase nicht reagierendem Material sein und zur Vermeidung elektrostatischer Effekte geerdet sein.
 9.4.5.6. Kalibrierung der Durchflussmessgeräte
 Jeder bei einer Probenahme und in einem Teilverdünnungssystem eingesetzte Flussmesser muss einer Linearitätsüberprüfung gemäß Absatz 9.2.1 unterworfen werden, so oft wie es zur Einhaltung der Genauigkeitsanforderungen dieser Globalen Technischen Regelung erforderlich ist. Für die Durchfluss-Bezugswerte ist ein genauer, auf nationale und internationale Prüfstandards zurückführbarer Durchflussmesser zu verwenden. Bezüglich der Kalibrierung differenzieller Durchflussmessungen siehe Absatz 9.4.6.2.
 9.4.6. Besondere Anforderungen an das System mit Teilstromverdünnung
 Das System mit Teilstromverdünnung muss dafür ausgelegt sein, eine proportionale Probe der Rohabgase dem Motorauspuff zu entnehmen und somit den Schwankungen der Abgasdurchflussrate zu folgen. Dafür ist es wesentlich, dass das Verdünnungsverhältnis bzw. das Probenahmeverhältnis r
 d bzw. r
 s in einer Weise bestimmt werden, dass die Genauigkeitsanforderungen des Absatzes 9.4.6.2 erfüllt werden.
 9.4.6.1. Systemansprechzeit
 Zur Steuerung des Teilstrom-Verdünnungssystems ist ein schnelles Ansprechen des Systems erforderlich. Die Wandlungszeit des Systems ist nach dem Verfahren des Absatz 9.4.6.6 zu bestimmen. Liegt die kombinierte Wandlungszeit des Abgasdurchflussmesssystems (siehe Absatz 8.3.1.2) und des Teilstromsystems bei ≤ 0,3 s, so sind Online-Kontrollsysteme zu verwenden. Überschreitet die Wandlungszeit 0,3 s, muss eine auf einem zuvor aufgezeichneten Prüflauf basierende vorausschauende Steuerung (Look-ahead-Steuerung) verwendet werden. In diesem Fall muss die kombinierte Anstiegzeit ≤ 1 s und die kombinierte Ansprechverzögerung ≤ 10 s sein.
 Die Ansprechzeit des Gesamtsystems ist so auszulegen, dass eine dem Abgasmassendurchsatz proportionale repräsentative Partikelprobe qmp,i entnommen wird. Zur Ermittlung der Proportionalität ist eine vergleichende Regressionsanalyse von qmp,i und qmew,i mit einer Datenerfassungsrate von mindestens 5 Hz vorzunehmen, wobei folgende Kriterien zu erfüllen sind:
 a)
 Der Korrelationskoeffizient r2 zwischen der linearen Regression von qmp,i und der von qmew,i muss mindestens 0,95 betragen.
 b)
 Der Standardfehler des Schätzwertes von qmp,i gegenüber qmew,i darf nicht größer als 5 % des Maximalwertes von qmp sein.
 c)
 Der q
 mp-Wert auf der Regressionsgeraden darf den Maximalwert von qmp um höchstens 2 % überschreiten.
 Eine vorausschauende Steuerung ist erforderlich, wenn die kombinierte Wandlungszeit des Partikelsystems, t
 50,P und des Abgasmassedurchsatz-Signals, t
 50,F größer als 0.3 s ist. In diesem Fall muss eine Vorprüfung durchgeführt werden, und das Abgasmassedurchsatz-Signal der Vorprüfung ist zur Steuerung des Probenstroms in das Partikelsystem zu verwenden. Eine korrekte Steuerung des Teilstrom-Verdünnungssystems wird erreicht, wenn der in der Vorprüfung ermittelte Zeitverlauf von qmew,pre, auf dessen Basis qmp gesteuert wird, um die ‚vorausschauende‘ Zeit t50,P + t50,F verschoben wird.
 Zur Ermittlung der Korrelation zwischen qmp,i und qmew,i sind die während der eigentlichen Prüfung gesammelten Daten zu verwenden, wobei qmew,i um t50,P bezogen auf qmp,i zeitlich angeglichen wird (kein Einfluss von t50,P auf die zeitliche Angleichung). Das heißt, die Zeitverschiebung zwischen qmew und qmp ist die Differenz ihrer Wandlungszeiten, die in Absatz 9.4.6.6 bestimmt worden sind.
 9.4.6.2.


text:
Vorschriften für die Differenzdurchflussmessung
 Bei Teilstrom-Verdünnungssystemen ist die Genauigkeit der Messung des Probenahmestroms qmp besonders wichtig, wenn dieser nicht unmittelbar, sondern durch Differenzdurchflussmessung ermittelt wird:
 (83)
 In diesem Fall muss der größte Fehler der Differenz soweit begrenzt sein, dass die Genauigkeit von qmp innerhalb von ±5 Prozent liegt, wenn das Verdünnungsverhältnis kleiner als 15 ist. Er kann durch Bilden des quadratischen Mittelwerts der Fehler der einzelnen Geräte berechnet werden.
 Hinreichende Genauigkeiten von qmp können mit einer der folgenden Methoden erzielt werden:
 a)
 Die absoluten Genauigkeiten von qmdew und qmdw betragen ±0,2 %, wodurch für qmp bei einem Verdünnungsverhältnis von 15 eine Genauigkeit von ≤ 5 % gewährleistet wird. Allerdings treten bei höheren Verdünnungsverhältnissen größere Fehler auf.
 b)
 Die Kalibrierung von qmdw gegenüber qmdew wird so ausgeführt, dass für qmp dieselben Genauigkeiten wie im voranstehenden Absatz erzielt werden. Nähere Ausführungen dazu enthält der Absatz 9.4.6.2.
 c)
 Die Genauigkeit von qmp wird mittelbar aus der mit einem Spürgas, z. B. CO2, ermittelten Genauigkeit des Verdünnungsverhältnisses abgeleitet. Auch hier werden für qmp die gleichen Genauigkeiten wie unter Buchstabe a gefordert.
 d)
 Die absolute Genauigkeit von qmdew und qmdw beträgt ±2 % vom Skalenendwert, der Höchstfehler der Differenz zwischen qmdew und qmdw 0,2 % und der Linearitätsfehler ±0,2 % des höchsten während der Prüfung beobachteten Wertes von qmdew.
 9.4.6.3. Kalibrierung der Differenzdurchflussmessung
 Der Durchflussmesser bzw. die Durchflussmesseinrichtungen müssen mit einem der folgenden Verfahren kalibriert werden, damit der Probefluss qmp in den Tunnel die Genauigkeitsanforderungen des Absatzes 9.4.6.2 erfüllt:
 a)
 Der Durchflussmesser für qmdw ist mit dem Durchflussmesser für qmdew in Reihe zu schalten und die Differenz zwischen den beiden Durchflussmessern ist für mindestens fünf Einstellwerte zu kalibrieren, wobei die Durchflusswerte gleichmäßig auf den Abstand zwischen den tiefsten bei der Prüfung verwendeten Wert für qmdw und den bei der Prüfung verwendeten Wert für qmdew verteilt sind. Der Verdünnungstunnel kann umgangen werden.
 b)
 An den Durchflussmesser für qmdew ist ein kalibriertes Massendurchsatzmessgerät anzuschließen, und die Genauigkeit für den bei der Prüfung verwendeten Wert ist zu überprüfen. Anschließend ist das kalibrierte Massendurchsatzmessgerät in Reihe an den Durchflussmesser für qmdw anzuschließen und die Genauigkeit für mindestens 5 Einstellungen zu überprüfen, die einem Verdünnungsverhältnis zwischen 3 und 50, bezogen auf das bei der Prüfung verwendete qmdew, entsprechen.
 c)
 Das Übertragungsrohr TT wird vom Auspuff getrennt und an ein kalibriertes Messgerät mit einem zur Messung von qmp geeigneten Messbereich angeschlossen. Danach ist qmdew auf den bei der Prüfung verwendeten Wert und qmdw nacheinander auf mindestens 5 Werte einzustellen, die den Verdünnungsverhältnissen q zwischen 3 und 50 entsprechen. Stattdessen kann auch eine besondere Kalibrierstromleitung eingerichtet werden, die den Tunnel umgeht, aber der Gesamtstrom und der Verdünnungsluftstrom durch die entsprechenden Messgeräte müssen genauso sein, wie bei der tatsächlichen Prüfung.
 d)
 In das Abgasübertragungsrohr TT ist ein Spürgas einzuleiten. Dieses Spürgas kann ein Bestandteil des Abgases sein, zum Beispiel CO2 oder NOx. Nach der Verdünnung im Tunnel ist der Spürgasbestandteil zu messen. Dies muss für fünf Verdünnungsverhältnisse zwischen 3 und 50 erfolgen. Die Genauigkeit des Probenstroms ist aus dem Verdünnungsverhältnis rd zu ermitteln:


text:
(84)
 Die Genauigkeiten der Gasanalysegeräte sind zu berücksichtigen, um die Genauigkeit von qmp zu gewährleisten.
 9.4.6.4. Prüfung des Kohlenstoffdurchsatzes
 Es wird dringend empfohlen, den Kohlenstoffdurchsatz anhand von tatsächlichem Abgas zu überprüfen, um Mess- und Steuerprobleme festzustellen und den ordnungsgemäßen Betrieb des Teilstromsystems zu verifizieren. Die Kohlenstoffdurchsatzprüfung sollte zumindest dann vorgenommen werden, wenn ein neuer Motor eingebaut oder am Prüfstand eine wesentliche Änderung vorgenommen worden ist.
 Der Motor wird bei Volllastdrehmoment und -drehzahl oder in einem anderen stationären Betriebszustand gefahren, in dem mindestens 5 % CO2 erzeugt werden. Das Teilstrom-Probenahmensystem wird mit einem Verdünnungsfaktor von etwa 15 zu 1 betrieben.
 Bei Kohlenstoffdurchsatzprüfungen ist das in Anlage 5 angegebene Verfahren anzuwenden. Die Kohlenstoffdurchsätze werden nach den Formeln 80 bis 82 der Anlage 5 berechnet. Alle Kohlenstoffdurchsätze sollen um nicht mehr als 3 % voneinander abweichen.
 9.4.6.5. Vorprüfung
 Innerhalb von zwei Stunden vor der Prüfung ist eine Vorprüfung auf folgende Weise durchzuführen:
 Die Genauigkeit der Durchflussmesser ist mit derselben Methode zu prüfen wie für die Kalibrierung (siehe Absatz 9.4.6.2), und zwar an wenigstens zwei Stellen, einschließlich der Durchflusswerte von qmdw, die den Verdünnungsverhältnissen zwischen 5 und 15 für den beim der Prüfung veränderten Wert qmdew entsprechen.
 Lässt sich anhand der Aufzeichnungen des Kalibrierungsverfahrens nach Absatz 9.4.6.2 nachweisen, dass die Kalibrierung des Durchflussmessers über längere Zeiträume stabil ist, kann die Vorprüfung unterbleiben.
 9.4.6.6. Bestimmung der Wandlungszeit
 Die Systemeinstellungen für die Ermittlung der Wandlungszeit müssen genau dieselben sein wie während der Messung des Prüflaufs. Die Wandlungszeit ist mit folgender Methode zu ermitteln:
 Ein unabhängiger Bezugsdurchflussmesser mit einem für den Probenstrom geeigneten Messbereich wird in Reihe zur Sonde angebracht und mit ihr eng gekoppelt. Der Durchflussmesser muss eine Wandlungszeit von weniger als 100 ms für die Durchflussstufe aufweisen, die bei der Messung der Ansprechzeit verwendet wird, wobei der Flusswiderstand fachmännisch so niedrig gewählt sein muss, dass die dynamische Leistung des Teilstrom-Verdünnungssystems nicht beeinträchtigt wird.
 Der in das Teilstrom-Verdünnungssystem einströmende Abgasstrom (bzw. Luftstrom, wenn der Abgasstrom berechnet wird) wird schrittweise verändert, und zwar von einem geringen Durchfluss bis auf mindestens 90 % des Skalenendwertes. Als Auslöser für den Veränderungsschritt ist derselbe zu verwenden, der für den Start der vorausschauenden Steuerung bei der eigentlichen Prüfung verwendet wird. Das Auslösesignal des Abgasverdünnungsschritts und das Ansprechen des Durchflussmessers sind mit einer Abtastfrequenz von mindestens 10 Hz aufzuzeichnen.
 Aus diesen Daten wird die Wandlungszeit für das Teilstrom-Verdünnungssystem bestimmt, das heißt die Zeit von der Auslösung des Veränderungsschritts bis zum Erreichen des 50-%-Ansprechens des Durchflussmessers. Auf ähnliche Weise werden die Zeiten für die Umwandlung des Signals qmp des Teilstrom-Verdünnungssystems und des Signals qmew,i des Abgasdurchsatzmessers bestimmt. Diese Signale werden bei den nach jeder Prüfung durchgeführten Regressionsprüfungen verwendet (siehe Absatz 9.4.6.1).
 Die Berechnung ist für mindestens 5 ansteigende und abfallende Auslöseschritte zu wiederholen und deren Ergebnisse sind zu mitteln. Die interne Wandlungszeit (< 100 ms) des Bezugsdurchflussmessers ist von diesem Wert zu subtrahieren. Dies ist der ‚vorausschauende‘ Wert des Teilstromverdünnungssystems, der gemäß Absatz 9.4.6.1 anzuwenden ist.
 9.5. Kalibrierung des CVS-Systems
 9.5.1. Allgemeines
 Das CVS-System ist mit einem Präzisionsdurchflussmesser und einem Drosselglied zu kalibrieren.


text:
Der Durchfluss durch das System wird bei verschiedenen Druckwerten gemessen, ebenso werden die Regelkenngrößen des Systems ermittelt und zu den Durchflusswerten ins Verhältnis gesetzt.
 Verschiedene Arten von Durchflussmessern können verwendet werden, z. B. ein kalibriertes Venturi-Rohr, ein kalibrierter Laminardurchflussmesser oder ein kalibrierter Flügelraddurchflussmesser.
 9.5.2. Kalibrierung der Verdrängerpumpe
 Sämtliche Kennwerte der Pumpe werden gleichzeitig mit den Kennwerten eines Kalibrierungs-Venturirohrs gemessen, das mit der Pumpe in Reihe geschaltet ist. Danach kann die Kurve des berechneten Durchflusses (ausgedrückt in m3/min am Pumpeneinlass bei absolutem Druck und absoluter Temperatur) als Korrelationsfunktion aufgezeichnet werden, die einer bestimmten Kombination von Pumpenkennwerten entspricht. Die lineare Gleichung, die das Verhältnis zwischen dem Pumpendurchsatz und der Korrelationsfunktion ausdrückt, wird sodann aufgestellt. Lässt sich die Pumpe des CVS-Systems mit mehreren Drehzahlen betreiben, so muss für jede verwendete Drehzahl eine Kalibrierung vorgenommen werden.
 Während der Kalibrierung ist eine gleich bleibende Temperatur zu gewährleisten.
 Leckverluste an allen Anschlüssen und Röhren zwischen dem Kalibrierungs-Venturirohr und der CVS-Pumpe sind unter 0,3 % des niedrigsten Durchflusspunktes (höchste Drosselung und niedrigste PDP-Geschwindigkeit) zu halten.
 9.5.2.1. Analyse der Messdaten
 Die Luftdurchflussmenge (qvCVS) an jeder Drosselstelle (mindestens 6 Drosselstellen) wird nach den Angaben des Herstellers aus den Messwerten des Durchflussmessers in m3/min ermittelt. Die Luftdurchflussmenge wird dann auf den Pumpendurchsatz (V0) in m3 je Umdrehung bei absoluter Temperatur und absolutem Druck am Pumpeneinlass umgerechnet:
 (85)
 Darin ist:
 qvCVS
 der Luftdurchsatz bei Normalzustand (101,3 kPa, 273 K), m3/s
 T
 die Temperatur am Pumpeneinlass, K
 pp
 der absolute Druck am Pumpeneinlass, kPa
 n
 die Pumpendrehzahl, Umdrehungen/s
 Zur Korrektur der gegenseitigen Beeinflussung der Druckschwankungen in der Pumpe und der Verlustrate der Pumpe wird die Korrelationsfunktion (X0) zwischen der Pumpendrehzahl, der Druckdifferenz zwischen Ein- und Auslass der Pumpe und dem absoluten Druck am Pumpenauslass wie folgt berechnet:
 (86)
 Darin ist:
 Δp
 p
 die Druckdifferenz zwischen Pumpeneinlass und Pumpenauslass, kPa,
 p
 p
 der absolute Druck am Pumpenauslass, kPa.
 Mit der Methode der kleinsten Quadrate wird eine lineare Anpassung vorgenommen, um nachstehende Kalibriergleichung zu erhalten:
 (87)
 D
 0 und m sind die Parameter für den Achsabschnitt und die Steigung der Regressionsgeraden.
 Hat das CVS-System mehrere Betriebsdrehzahlen, so muss für jede Pumpendrehzahl eine Kalibrierung vorgenommen werden; die für die einzelnen Drehzahlen erzielten Kalibrierkurven müssen annähernd parallel verlaufen, und die Abschnittswerte (D0) müssen größer werden, wenn der Durchsatzbereich der Pumpe kleiner wird.
 Die mit Hilfe der Formel errechneten Werte dürfen nicht mehr als ±0,5 % vom gemessenen Wert V0 abweichen. Der Wert m ist je nach Pumpe verschieden. Infolge Partikelablagerung wird der Pumpenschlupf mit der Zeit abnehmen, was sich in niedrigeren Werten für m ausdrückt. Daher muss die Kalibrierung bei Inbetriebnahme der Pumpe, nach größeren Wartungsarbeiten sowie dann erfolgen, wenn bei der Überprüfung des Gesamtsystems eine Veränderung der Verlustrate festgestellt wird.
 9.5.3. Kalibrierung des Venturi-Rohrs mit kritischer Strömung (CFV)
 Die Kalibrierung des CVF beruht auf der Durchflussgleichung für ein Venturi-Rohr mit kritischer Strömung. Der Gasdurchfluss ist eine Funktion des Eintrittsdrucks und der Eintrittstemperatur.
 Zur Bestimmung des Bereichs der kritischen Strömung ist eine Kurve Kv in Abhängigkeit vom Druck am Eintritt des Venturi-Rohrs aufzunehmen. Bei kritischer (gedrosselter)


text:
Strömung ist Kv relativ konstant. Bei abnehmendem Druck (d. h. bei zunehmendem Unterdruck) nimmt die Drosselung des Venturi-Rohrs ab, und Kv ebenso, was ein Anzeichen dafür ist, dass das CFV außerhalb des zulässigen Bereichs betrieben wird.
 9.5.3.1. Analyse der Messdaten
 Die Luftdurchsatz (q
 vCVS) ist bei jeder Einstellung des Drosselglieds (mindestens 8 Einstellungen) nach den Angaben des Herstellers aus den Messwerten des Durchflussmessers in m3/min zu ermitteln. Der Kalibrierkoeffizient ist anhand der Kalibrierdaten für jede Drosselstelle wie folgt zu berechnen:
 (88)
 Hierbei ist:
 q
 vCVS
 die Luftdurchflussmenge bei Normzustand (101,3 kPa, 273 K), m3/s,
 T
 die Temperatur am Eintritt des Venturirohrs, K,
 p
 p
 der absolute Druck am Eintritt des Venturirohrs, kPa.
 Für K
 V sind der Mitttelwert und die Standardabweichung zu berechnen. Die Standardabweichung darf ±0,3 % des Mittelwerts von KV nicht überschreiten.
 9.5.4. Kalibrierung des subsonischen Venturirohrs (SSV)
 Die Kalibrierung des SSV bezieht basiert auf die Durchflussgleichung für ein Venturirohr mit subsonischer Strömung. Wie mit der Formel 43 (Absatz 8.5.1.4) dargestellt, ist die Gasdurchflussmenge eine Funktion des Drucks und der Temperatur an der Eintrittstelle sowie des Druckabfalls zwischen SSV-Eintritt und -Verengung.
 9.5.4.1. Analyse der Messdaten
 Der Luftdurchsatz (QSSV) ist bei jeder Einstellung des Drosselglieds (mindestens 16 Einstellungen) nach den Angaben des Herstellers aus den Messwerten des Durchflussmessers in m3/min zu ermitteln. Der Durchflusskoeffizient ist anhand der Kalibrierdaten für jede Drosselstelle wie folgt zu berechnen:
 (89)
 Hierbei ist:
 QSSV
 der Luftdurchsatz im Normalzustand (101,3 kPa, 273 K), m3/s,
 T
 die Temperatur am Eintritt des Venturirohrs, K,
 dV
 der Durchmesser der Einschnürung am Venturirohr mit subsonischer Strömung (SSV), m,
 rp
 das Verhältnis zwischen den absoluten statischen Drücken an der Einschnürung und am Eintritt des SSV = ,
 rD
 das Verhältnis zwischen den Durchmessern der Einschnürung (dV) und dem Rohrinnendurchmesser am Eingang (D) des SSV.
 Zur Bestimmung des Bereichs der subsonischen Strömung ist Cd über der Reynolds-Zahl Re an der SSV-Einschnürung aufzutragen. Re an der SSV-Einschnürung wird nach folgender Formel berechnet:
 (90)
 mit
 (91)
 Hierbei ist:
 A1
 gleich 25,55152 in SI-Einheiten von ,
 QSSV
 die Luftdurchflussmenge im Normzustand (101,3 kPa, 273 K), m3/s,
 d
 V
 der Durchmesser der Einschnürung am Venturirohr, m,
 μ
 die absolute oder dynamische Viskosität des Gases, kg/ms,
 b
 gleich 1,458 × 106 (empirische Konstante), kg/ms K0,5,
 S
 gleich 110,4 (empirische Konstante), K.
 Da QSSV selbst in die Re-Formel eingeht, müssen die Berechnungen mit einer Schätzung für QSSV oder Cd des Kalibrierungs-Venturirohrs beginnen und so lange wiederholt werden, bis QSSV konvergiert. Die Konvergenzmethode muss eine Genauigkeit von mindestens 0,1 % des Messwertes an der jeweiligen Messstelle erreichen.
 Für mindestens 16 Punkte des subsonischen Strömungsbereichs müssen die aus der resultierenden Deckungsformel der Kalibrierungskurve für Cd sich ergebenden Rechenwerte innerhalb von ±0,5 % des Messwerts Cd für jeden Kalibrierungspunkt liegen.
 9.5.5. Überprüfung des Gesamtsystems
 Die Gesamtgenauigkeit des CVS-Entnahmesystems und des Analysesystems wird ermittelt, indem eine bekannte Menge luftverunreinigenden Gases in das System eingeleitet wird, wenn dieses normal betrieben wird. Der Schadstoff wird analysiert und die Masse nach Absatz 8.5.2.4 berechnet, allerdings ist bei Propan anstelle von 0,000480 für HC ein


text:
Faktor von 0,000472 zu verwenden. Es ist eines der folgenden zwei Verfahren anzuwenden.
 9.5.5.1. Messung mit einer Messblende für kritische Strömung
 Durch eine kalibrierte Messblende für kritische Strömung wird eine bekannte Menge reinen Gases (Kohlenmonoxid oder Propan) in das CVS-System eingeleitet. Ist der Eintrittsdruck groß genug, so ist der mit der Messblende eingestellte Durchsatz unabhängig vom Austrittsdruck der Messblende (kritische Strömung). Das CVS-System wird wie für eine normale Prüfung der Abgasemissionen 5 bis 10 Minuten betrieben. Eine Gasprobe wird mit dem normalerweise verwendeten Gerät analysiert (Beutel oder Integrationsmethode) und die Masse des Gases berechnet.
 Die auf diese Weise ermittelte Masse muss ±3 % der bekannten Masse des eingeleiteten Gases betragen.
 9.5.5.2. Messung mit einem gravimetrischen Verfahren
 Die Masse eines kleinen, mit Kohlenmonoxid oder Propan gefüllten Zylinders ist auf ±0,01 g genau zu bestimmen. Dann wird das CVS-System 5 bis 10 Minuten wie für eine normale Prüfung zur Bestimmung der Abgasemissionen betrieben, wobei Kohlenmonoxid oder Propan in das System eingeleitet wird. Die abgegebene Menge reinen Gases wird durch Messung der Massendifferenz ermittelt. Eine Gasprobe wird mit dem normalerweise verwendeten Gerät analysiert (Beutel oder Integrationsmethode) und die Masse des Gases berechnet.
 Die auf diese Weise ermittelte Masse muss ±3 % der bekannten Masse des eingeblasenen Gases betragen.
 ANLAGE 1
 WHTC-ABLAUFPLAN FÜR DEN MOTORLEISTUNGSPRÜFSTAND
 Zeit
 Normierte Drehzahl
 Normiertes Drehmoment
 s
 Prozent
 Prozent
 1
 0,0
 0,0
 2
 0,0
 0,0
 3
 0,0
 0,0
 4
 0,0
 0,0
 5
 0,0
 0,0
 6
 0,0
 0,0
 7
 1,5
 8,9
 8
 15,8
 30,9
 9
 27,4
 1,3
 10
 32,6
 0,7
 11
 34,8
 1,2
 12
 36,2
 7,4
 13
 37,1
 6,2
 14
 37,9
 10,2
 15
 39,6
 12,3
 16
 42,3
 12,5
 17
 45,3
 12,6
 18
 48,6
 6,0
 19
 40,8
 0,0
 20
 33,0
 16,3
 21
 42,5
 27,4
 22
 49,3
 26,7
 23
 54,0
 18,0
 24
 57,1
 12,9
 25
 58,9
 8,6
 26
 59,3
 6,0
 27
 59,0
 4,9
 28
 57,9
 m
 29
 55,7
 m
 30
 52,1
 m
 31
 46,4
 m
 32
 38,6
 m
 33
 29,0
 m
 34
 20,8
 m
 35
 16,9
 m
 36
 16,9
 42,5
 37
 18,8
 38,4
 38
 20,7
 32,9
 39
 21,0
 0,0
 40
 19,1
 0,0
 41
 13,7
 0,0
 42
 2,2
 0,0
 43
 0,0
 0,0
 44
 0,0
 0,0
 45
 0,0
 0,0
 46
 0,0
 0,0
 47
 0,0
 0,0
 48
 0,0
 0,0
 49
 0,0
 0,0
 50
 0,0
 13,1
 51
 13,1
 30,1
 52
 26,3
 25,5
 53
 35,0
 32,2
 54
 41,7
 14,3
 55
 42,2
 0,0
 56
 42,8
 11,6
 57
 51,0
 20,9
 58
 60,0
 9,6
 59
 49,4
 0,0
 60
 38,9
 16,6
 61
 43,4
 30,8
 62
 49,4
 14,2
 63
 40,5
 0,0
 64
 31,5
 43,5
 65
 36,6
 78,2
 66
 40,8
 67,6
 67
 44,7
 59,1
 68
 48,3
 52,0
 69
 51,9
 63,8
 70
 54,7
 27,9
 71
 55,3
 18,3
 72
 55,1
 16,3
 73
 54,8
 11,1
 74
 54,7
 11,5
 75
 54,8
 17,5
 76
 55,6
 18,0
 77
 57,0
 14,1
 78
 58,1
 7,0
 79
 43,3
 0,0
 80
 28,5
 25,0
 81
 30,4
 47,8
 82
 32,1
 39,2
 83
 32,7
 39,3
 84
 32,4
 17,3
 85
 31,6
 11,4
 86
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 10,2
 87
 31,1
 19,5
 88
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 22,5
 89
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 22,9
 90
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 93
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 94
 33,7