text:
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 m
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 41,5
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 56,8
 42,0
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 56,7
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 56,6
 41,9
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 41,6
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 42,0
 1 618
 56,7
 40,7
 1 619
 56,7
 39,3
 1 620
 56,5
 41,4
 1 621
 56,4
 44,9
 1 622
 56,8
 45,2
 1 623
 56,6
 43,6
 1 624
 56,8
 42,2
 1 625
 56,5
 42,3
 1 626
 56,5
 44,4
 1 627
 56,9
 45,1
 1 628
 56,4
 45,0
 1 629
 56,7
 46,3
 1 630
 56,7
 45,5
 1 631
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 1 632
 56,7
 44,9
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 45,2
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 46,6
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 56,6
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 48,6
 1 638
 56,6
 50,3
 1 639
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 51,9
 1 640
 56,5
 54,1
 1 641
 56,3
 54,9
 1 642
 56,4
 55,0
 1 643


text:
56,4
 56,2
 1 644
 56,2
 58,6
 1 645
 56,2
 59,1
 1 646
 56,2
 62,5
 1 647
 56,4
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 64,7
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 56,4
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 1 650
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 1 651
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 56,2
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 56,2
 70,0
 1 662
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 69,3
 1 668
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 70,9
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 56,7
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 1 673
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 1 674
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 68,0
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 60,9
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 1 680
 57,4
 44,1
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 57,6
 36,9
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 34,2
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 57,4
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 57,5
 20,7
 1 687
 57,6
 16,4
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 56,7
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 22,6
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 27,7
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 55,6
 49,1
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 55,8
 49,3
 1 736
 55,9
 47,7
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 55,9
 47,4
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 46,8
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 46,0
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 45,9
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 46,2
 1 747
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 m
 1 748
 55,5
 m
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 55,0
 m
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 m
 1 751
 54,0
 m
 1 752
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 m
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 45,7
 m
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 m
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 m
 1 764
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 39,5
 m
 1 766
 36,7
 m
 1 767
 33,8
 m
 1 768

type: contracts

jurisdiction: EU


text:
31,0
 m
 1 769
 40,0
 0,0
 1 770
 49,1
 m
 1 771
 46,2
 m
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 43,1
 m
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 m
 1 774
 36,6
 m
 1 775
 33,6
 m
 1 776
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 m
 1 777
 42,8
 0,0
 1 778
 55,2
 m
 1 779
 49,9
 m
 1 780
 44,0
 m
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 37,6
 m
 1 782
 47,2
 0,0
 1 783
 56,8
 m
 1 784
 47,5
 m
 1 785
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 25,8
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 m
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 14,0
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 2,2
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 0,0
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 1 799
 0,0
 0,0
 1 800
 0,0
 0,0
 „m“
 =
 Motor im Schiebebetriebtrieb
 Anhang 4B Anlage 2
 Bezugsdieselkraftstoff
 Parameter
 Einheit
 Grenzwerte (1)
 Prüfverfahren
 Mindestwert
 Höchstwert
 Cetanzahl
 52
 54
 ISO 5165
 Dichte bei 15 oC
 kg/m3
 833
 837
 ISO 3675
 Siedeverlauf:
 —
 50 Vol.- %
 oC
 245
 ISO 3405
 —
 95 Vol.- %
 oC
 345
 350
 —
 Siedeende
 oC
 370
 Massen- % Flammpunkt
 C
 55
 ISO 2719
 Filterverstopfungspunkt (CFPP)
 C
 - 5
 EN 116
 Viskosität bei 40 oC
 mm2/s
 2,3
 3,3
 ISO 3104
 Polyzyklische aromatische Kohlenwasserstoffe
 %
 m/m
 2,0
 6,0
 EN 12916
 Conradson-Zahl (bei 10 % Rückstand)
 %
 m/m
 0,2
 ISO 10370
 Aschegehalt
 %
 m/m
 0,01
 EN-ISO 6245
 Wassergehalt
 %
 m/m
 0,02
 EN-ISO 12937
 Schwefelgehalt
 mg/kg
 10
 EN-ISO 14596
 Kupferkorrosion bei 50 oC
 1
 EN-ISO 2160
 Schmierfähigkeit (HFRR bei 60 oC)
 μm
 400
 CEC F-06-A-96
 Neutralisationszahl
 mg KOH/g
 0,02
 Oxidationsbeständigkeit
 mg/kg
 0,025
 EN-ISO 12205
 (1) Die in der Spezifikation angegebenen Werte sind „tatsächliche Werte“. Bei der Festlegung der Grenzwerte wurden die Bestimmungen von ISO 4259 „Mineralölerzeugnisse — Bestimmung und Anwendung der Werte für die Präzision von Prüfverfahren“ angewandt, bei der Festlegung eines Mindestwertes wurde eine Mindestdifferenz von 2R über Null berücksichtigt; bei der Festlegung eines Höchst- und Mindestwertes beträgt die Mindestdifferenz 4R (R = Reproduzierbarkeit).
 Unabhängig von dieser aus statistischen Gründen getroffenen Festlegung sollte der Hersteller des Kraftstoffs dennoch anstreben, dort, wo ein Höchstwert von 2R festgelegt ist, den Wert Null zu erreichen, und dort, wo Ober- und Untergrenzen festgelegt sind, den Mittelwert zu erreichen. Falls Zweifel bestehen, ob ein Kraftstoff die vorgeschriebenen Anforderungen erfüllt, gelten die Bestimmungen von ISO 4259.
 Anlage 3
 Messausrüstung
 A.3.1. Analysesystem
 A.3.1.1. Vorbemerkung
 Diese Anlage enthält allgemeine Vorschriften für Probenahme- und Analysesysteme und allgemeine Beschreibungen dieser Systeme. Da mit verschiedenen Anordnungen gleichwertige Ergebnisse erzielt werden können, ist eine genaue Übereinstimmung mit den Abbildungen 9 und 10 nicht erforderlich. Allgemeine Vorschriften, etwa für die Abmessungen der Probenahmeleitungen, die Beheizung oder die Konstruktion, sind jedoch verbindlich. Es können zusätzliche Bauteile wie Instrumente, Ventile, Elektromagnete, Pumpen und Schalter verwendet werden, um weitere Daten zu gewinnen und die Funktionen der Teilsysteme zu koordinieren. Auf Bauteile, die für die Sicherstellung der Genauigkeit nicht erforderlich sind, kann bei einigen Systemen verzichtet werden, wenn ihr Wegfall nach fachlichem Ermessen gerechtfertigt erscheint.
 A.3.1.2. Beschreibung des Analysesystems
 Es wird ein Analysesystem für die


text:
Bestimmung der gasförmigen Emissionen im Rohabgas (Abbildung 9) oder verdünnten Abgas (Abbildung 10) beschrieben, das auf der Verwendung
 a)
 eines HFID- oder FID-Analysators für die Messung der Kohlenwasserstoffe;
 b)
 von NDIR-Analysatoren für die Messung von Kohlenmonoxid und Kohlendioxid,
 c)
 eines HCLD- oder CLD-Analysators für die Messung der Stickoxide beruht.
 Für alle Abgasbestandteile ist mit einer einzigen Probenahmesonde eine Probe zu nehmen, die dann intern auf die verschiedenen Analysatoren verteilt wird. Alternativ können zwei nahe beieinander liegende Probenahmesonden verwendet werden. Es ist sorgfältig darauf zu achten, dass sich an keiner Stelle des Analysesystems Kondensate von Abgasbestandteilen (einschließlich Wasser und Schwefelsäure) bilden.
 Abbildung 9
 Flussdiagramm des mit Rohabgas arbeitenden Analysesystems für CO, CO2, NOx, HC
 Abbildung 10
 Flussdiagramm des mit verdünntem Abgas arbeitenden Analysesystems für CO, CO2, NOx, HC
 A.3.1.3. Beschreibung zu den Abbildungen 9 und 10:
 EP
 :
 Auspuffrohr
 SP
 :
 Sonde zur Entnahme von Proben aus dem unverdünnten Abgas (nur Abbildung 9)
 Empfohlen wird eine Sonde aus nichtrostendem Stahl mit geschlossenem Ende und mehreren Löchern. Der Innendurchmesser darf nicht größer sein als der Innendurchmesser der Probenahmeleitung. Die Wanddicke der Sonde darf nicht größer als 1 mm sein. Erforderlich sind mindestens drei Löcher in drei verschiedenen radialen Ebenen und von einer solchen Größe, dass sie ungefähr den gleichen Durchfluss entnehmen. Die Sonde muss sich über mindestens 80 % des Auspuffrohr-Querschnitts erstrecken. Es können eine oder zwei Probenahmesonden verwendet werden.
 SP2
 :
 Sonde zur Entnahme von HC-Proben aus dem verdünnten Abgas (nur Abbildung 10)
 Die Sonde muss
 a)
 die ersten 254 mm bis 762 mm der beheizten Probenahmeleitung HSL1 bilden;
 b)
 einen Innendurchmesser von mindestens 5 mm haben;
 c)
 im Verdünnungstunnel DT (siehe Abbildung 15) an einer Stelle angebracht sein, an der Verdünnungsluft und Abgase gut vermischt sind (d. h. etwa 10 Tunneldurchmesser nach dem Punkt gelegen, an dem die Abgase in den Verdünnungstunnel eintreten),
 d)
 in ausreichender Entfernung (radial) von anderen Sonden und von der Tunnelwand angebracht sein, um eine Beeinflussung durch Wellen oder Wirbel zu vermeiden;
 e)
 so beheizt werden, dass die Temperatur des Gasstroms am Sondenauslass auf 463 K ± 10 K (190 oC ± 10 oC), bei Fremdzündungsmotoren auf 385 K ± 10 K (112 oC ± 10 oC), erhöht wird.
 f)
 bei FID-Messung (kalt) ohne Beheizung arbeiten.
 SP3
 :
 Sonde zur Entnahme von CO-, CO2- und NOx-Proben aus dem verdünnten Abgas (nur Abbildung 10)
 Die Sonde muss
 a)
 in derselben Ebene wie SP2 liegen,
 b)
 in ausreichender Entfernung (radial) von anderen Sonden und von der Tunnelwand angebracht sein, um eine Beeinflussung durch Wellen oder Wirbel zu vermeiden;
 (c)
 zur Vermeidung von Kondenswasserbildung über ihre gesamte Länge so beheizt und isoliert sein, dass ihre Temperatur mindestens 328 K (55 oC) beträgt.
 HF1
 :
 Beheizter Vorfilter (wahlfrei)
 Er muss die gleiche Temperatur haben wie HSL1.
 HF2
 :
 Beheizter Filter
 Dieser Filter muss alle Feststoffpartikel aus der Gasprobe abscheiden, bevor diese in den Analysator gelangt. Es muss die gleiche Temperatur haben wie HSL1. Der Filter ist bei Bedarf zu wechseln.
 HSL1
 :
 Beheizte Probenahmeleitung
 Die Probenahmeleitung dient der Entnahme von


text:
Gasproben von einer einzelnen Sonde bis hin zu dem (den) Aufteilungspunkt(en) und zum HC-Analysator.
 Die Probenahmeleitung muss
 a)
 einen Innendurchmesser von mindestens 4 mm und höchstens 13,5 mm haben;
 b)
 aus nichtrostendem Stahl oder Polytetrafluorethylen (PTFE) bestehen.
 c)
 auf einer Wandtemperatur von 463 K ± 10 K (190 oC ± 10 oC), gemessen an jedem getrennt geregelten beheizten Abschnitt, gehalten werden, wenn die Abgastemperatur an der Probenahmesonde bis einschließlich ≥ 463 K (190 oC) ist;
 d)
 auf einer Wandtemperatur von über 453 K (180 oC) gehalten werden, wenn die Abgastemperatur an der Probenahmesonde > 463 K (190 oC) ist,
 e)
 unmittelbar vor dem beheizten Filter HF2 und dem HFID die Gastemperatur auf 463 K ± 10 K (190 oC ± 10 C) halten.
 HSL2
 :
 Beheizte NOx-Probenahmeleitung
 Die Probenahmeleitung muss
 a)
 bei Messung im trockenen Zustand bis zum Konverter und bei Messung im feuchten Zustand bis zum Analysator auf einer Temperatur von 328 K bis 473 K (55 oC bis 200 oC) gehalten werden,
 b)
 aus nichtrostenden Stahl oder Polytetrafluorethylen (PTFE) bestehen.
 HP
 :
 Beheizte Probenahmepumpe
 Die Pumpe ist auf die Temperatur von HSL1 aufzuheizen.
 SL
 :
 Probenahmeleitung für CO und CO2
 Die Leitung muss aus PTFE oder nichtrostendem Stahl bestehen. Sie kann beheizt oder unbeheizt sein.
 HC
 :
 HFIDAnalysator
 Beheizter Flammenionisationsdetektor (HFID) zur Bestimmung der Kohlenwasserstoffe. Er ist auf einer Temperatur von 453 bis 473 K (180 bis 200 oC) zu halten.
 CO, CO2
 :
 NDIR-Analysator
 NDIR-Analysatoren zur Bestimmung von Kohlenmonoxid und Kohlendioxid (wahlfrei zur Bestimmung des Verdünnungsverhältnisses für PT-Messung).
 NOx
 :
 CLD-Analysator
 CLD- oder HCLD-Analysator zur Bestimmung der Stickoxide. Wird ein HCLD verwendet, so ist er auf einer Temperatur von 328 bis 473 K (55 bis 200 oC) zu halten.
 B
 :
 Kühlbad (wahlfrei)
 Zum Kühlen und Kondensieren von Wasser aus der Abgasprobe. Seine Verwendung ist freigestellt, wenn der Analysator keine Wasserdampf-Querempfindlichkeit nach Absatz 9.3.9.2.2 aufweist. Wird das Wasser durch Kondensation entfernt, so ist die Temperatur bzw. der Taupunkt der Gasprobe entweder innerhalb des Wasserabscheiders oder dahinter zu überwachen. Die Temperatur bzw. der Taupunkt der Gasprobe dürfen 280 K (7 oC) nicht überschreiten. Chemische Trockner dürfen nicht zur Entfernung von Wasser aus der Probe verwendet werden.
 BK
 :
 Hintergrundbeutel (wahlfrei, nur Abbildung 10)
 Zur Messung der Hintergrundkonzentrationen.
 BG
 :
 Probenahmebeutel (wahlfrei, nur Abbildung 10)
 Zur Messung der Probenkonzentrationen.
 A.3.1.4. Nicht-Methan-Cutter-(NMC-)Methode
 Der Cutter oxidiert alle Kohlenwasserstoffe außer CH4 zu CO2 und H2O, sodass beim Durchströmen der Probe durch das NMC-Gerät nur noch CH4 vom HFID gemessen wird. Zusätzlich zum üblichen HC-Probenahmesystem (siehe Abbildungen 9 und 10) ist ein zweites, mit einem Nichtmethan-Cutter ausgestattetes HC-Probenahmesystem zu installieren, das in Abbildung 11 dargestellt ist. Damit können Gesamt-HC und NMHC gleichzeitig gemessen werden.
 Bei H2O -Werten, die repräsentativ für das Abgas sind, muss der Einfluss des Cutters auf CH4 und C2H6 vor der Messung bei einer Temperatur von mindestens 600 K (327 oC) bestimmt werden. Der Taupunkt und der O2-Gehalt der entnommenen Abgasprobe müssen bekannt sein. Das relative Ansprechen des FID auf CH4 und C2H6 ist nach Absatz 9.3.8 zu ermitteln.
 Abbildung


text:
11
 Flussdiagramm der Methananalyse mit dem NMC
 A.3.1.5. Beschreibung zu Abbildung 11:
 NMC
 :
 Nicht-Methan-Cutter
 Zur Oxidation aller Kohlenwasserstoffe außer Methan.
 HC
 Beheizter Flammenionisationsdetektor (HFID) zur Messung der HC- und CH4-Konzentration. Die Temperatur ist auf 453 bis 473 K (180 bis 200 oC) zu halten.
 V1
 :
 Mehrwegeventil
 Zum Umschalten zwischen Null- und Kalibriergas.
 R
 :
 Druckregler
 Zur Regelung des Drucks in der Entnahmeleitung und des Gasstromes zum HFID.
 A.3.2. Verdünnungs- und Partikel-Probenahmesystem
 A.3.2.1. Vorbemerkung
 Diese Anlage enthält allgemeine Vorschriften für das Verdünnungs- und das Partikel-Probenahmesystem und eine allgemeine Beschreibungen dieser Systeme. Da mit verschiedenen Anordnungen gleichwertige Ergebnisse erzielt werden können, ist eine genaue Übereinstimmung mit den Abbildungen 12 und 17 nicht erforderlich. Allgemeine Vorschriften, etwa für die Abmessungen der Probenahmeleitungen, die Beheizung oder die Konstruktion, sind jedoch verbindlich. Es können zusätzliche Bauteile wie Instrumente, Ventile, Elektromagnete, Pumpen und Schalter verwendet werden, um weitere Daten zu gewinnen und die Funktionen der Teilsysteme zu koordinieren. Auf Bauteile, die für die Sicherstellung der Genauigkeit nicht erforderlich sind, kann bei einigen Systemen verzichtet werden, wenn ihr Wegfall nach fachlichem Ermessen gerechtfertigt erscheint.
 A.3.2.2. Beschreibung des Teilstrom-Verdünnungssystems
 Beschrieben wird ein System, bei dem ein Teil des Abgasstroms verdünnt wird. Für die Teilung des Abgasstroms und den nachfolgende Verdünnungsprozess eignen sich verschiedenen Arten von Verdünnungssystemen. Zur anschließenden Abscheidung der Partikel kann entweder das gesamte verdünnte Abgas oder nur ein Teil des verdünnten Abgases durch das Partikel-Probenahmesystem geleitet werden. Die erste Methode wird als Gesamtprobenahme, die zweite als Teilprobenahme bezeichnet. Die Berechnung des Verdünnungsverhältnisses hängt von der Art des verwendeten Systems ab.
 Bei dem in Abbildung 12 dargestellten Gesamtprobenahmesystem wird Rohabgas aus dem Auspuffrohr EP durch die Probenahmesonde SP und das Übertragungsrohr TT in den Verdünnungstunnel DT geleitet. Der Gesamtdurchfluss durch den Tunnel wird mit dem Durchflussregler FC3 und der Probenahmepumpe P des Partikel-Probenahmesystems eingestellt (siehe Abbildung 16). Der Verdünnungsluftdurchfluss wird mit dem Durchflussregler FC1 geregelt, der qm
 ew oder qm
 aw und qm
 f als Steuersignale zur Herbeiführung der gewünschten Abgasteilung verwenden kann. Der Probenstrom in den DT ist die Differenz aus dem Gesamtdurchfluss und dem Verdünnungsluftdurchfluss. Der Verdünnungsluftdurchsatz wird mit dem Durchflussmessgerät FM1 und der Gesamtdurchsatz mit dem Durchflussmessgerät FM3 des Partikel-Probenahmesystems gemessen (siehe Abbildung 16). Das Verdünnungsverhältnis wird anhand dieser beiden Durchsätze berechnet.
 Abbildung 12
 Schema des Teilstrom-Verdünnungssystems (Gesamtprobenahme)
 Bei dem in Abbildung 13 dargestellten Teilprobenahmesystem wird Rohabgas aus dem Auspuffrohr EP durch die Probenahmesonde SP und das Übertragungsrohr TT in den Verdünnungstunnel DT geleitet. Der Gesamtdurchfluss durch den Tunnel wird mit dem Durchflussregler FC1 eingestellt, der entweder mit dem Verdünnungsluftstrom oder mit dem Sauggebläse für den Gesamtstrom im Verdünnungstunnel verbuden ist. Der Durchflussregler FC1 kann qm
 ew oder qm
 aw und qm
 f als Steuersignale zur Herbeiführung der gewünschten Abgasteilung verwenden. Der Probenstrom in den DT ist die Differenz aus dem Gesamtdurchfluss und dem Verdünnungsluftdurchfluss. Der Verdünnungsluftdurchsatz wird mit dem Durchflussmessgerät FM1, der Gesamtdurchsatz mit dem Durchflussmessgerät FM2 gemessen. Das Verdünnungsverhältnis wird anhand dieser beiden Durchsätze berechnet. Aus dem DT, wird mit dem Partikel-Probenahmesystem eine Partikelprobe entnommen (siehe Abbildung 16).
 Abbildung 13


text:
Schema des Teilstrom-Verdünnungssystems (Teilprobenahme)
 A.3.2.3. Beschreibung zu den Abbildungen 12 und 13:
 EP
 :
 Auspuffrohr
 Das Auspuffrohr kann isoliert sein. Zur Verringerung der Wärmeträgheit des Auspuffrohrs wird ein Verhältnis Stärke/Durchmesser von 0,015 oder weniger empfohlen. Die Verwendung flexibler Abschnitte ist auf ein Verhältnis Länge/Durchmesser von höchstens 12 zu begrenzen. Biegungen sind auf ein Mindestmaß zu begrenzen, um die Trägheitsablagerungen zu verringern. Gehört zu dem System ein Prüfstand-Schalldämpfer, so kann auch dieser isoliert werden. Bei Systemen ohne isokinetische Sonde wird empfohlen, dass das Auspuffrohr auf einer Länge von sechs Rohrdurchmessern vor dem Eintritt der Sonde und von 3 Rohrdurchmessern hinter diesem Punkt geradlinig verläuft.
 SP
 :
 Probenahmesonde
 Es ist eine der folgenden Arten von Probenahmesonde zu verwenden:
 a)
 ein in der Achse des Auspuffrohrs liegendes gegen die Strömungsrichtung weisendes offenes Rohr
 b)
 ein in der Achse des Auspuffrohrs liegendes in die Strömungsrichtung weisendes offenes Rohr
 c)
 die in Absatz A.3.1.3 unter SP beschriebene Sonde
 d)
 eine in der Achse des Auspuffrohrs liegende gegen die Strömungsrichtung gekehrte Sonde mit Kegelkappe wie in Abbildung 14 dargestellt
 Der Innendurchmesser der sondenspitze muss mindestens 4 mm betragen. Das Verhältnis der Durchmesser von Auspuffrohr und Sonde muss mindestens 4 betragen.
 Wird eine Sonde nach a) verwendet, so ist unmittelbar vor dem Filterhalter ein Trägheitsvorklassierer (Zyklon oder Impaktor) mit einem 50 %-Trennschnitt zwischen 2,5 μm und 10 μm anzuordnen.
 Abbildung 14
 Schematische Darstellung der Sonde mit Kegelkappe
 TT
 :
 Übertragungsrohr
 Das Übertragungsrohr
 a)
 muss so kurz wie möglich und darf höchstens 1 m lang sein;
 b)
 muss einen Durchmesser haben, der gleich dem Durchmesser der Sonde oder größer, jedoch nicht größer als 25 mm ist;
 c)
 muss den Austritt in der Mittellinie des Verdünnungstunnels haben und in Strömungsrichtung weisen.
 Das Rohr ist mit einem Material zu isolieren, dessen maximale Wärmeleitfähigkeit 0,05 W/m × K beträgt, wobei die Dicke der Isolierschicht dem Durchmesser der Sonde entspricht, oder zu beheizen.
 FC1
 :
 Durchflussregler
 Zur Durchflussregelung am Druckgebläse PB und/oder Sauggebläse SB kann ein Durchflussregler verwendet werden. Er kann mit dem in Absatz 8.3.1 beschriebenen Signal vom Abgasstromsensor angesteuert werden. Der Durchflussregler kann vor oder nach dem jeweiligen Gebläse angeordnet werden. Bei Luftzufuhr unter Druck regelt FC1 den Luftstrom direkt.
 FM1
 :
 Durchflussmessgerät
 Gasmessgerät oder sonstiges Durchflussmessgerät zur Messung des Verdünnungsluftdurchflusses. FM1 ist wahlfrei, wenn das Druckgbläse PB für die Durchflussmessung kalibriert ist.
 DAF
 :
 Verdünnungsluftfilter
 Die Verdünnungsluft (Umgebungsluft, synthetische Luft oder Stickstoff) ist mit einem HEPA-Filter mit einem Anfangs-Abscheidegrad von mindestens 99,97 % zu filtern. Die Verdünnungsluft muss eine Temperatur über 288 K (15 oC) haben und kann entfeuchtet werden.
 FM2
 :
 Durchflussmessgerät (Teilprobenahme, nur Abbildung 13)
 Gasmessgerät oder sonstiges Durchflussmessgerät zur Messung des Durchflusses des verdünnten Abgases. FM2 ist wahlfrei, wenn das Sauggebläse SB für die Durchflussmessung kalibriert ist.
 PB
 :
 Druckgebläse (Teilprobenahme, nur Abbildung 13)
 Zur Steuerung des Verdünnungsluftdurchsatzes kann das PB an die Durchflussregler FC1 und FC2 angeschlossen sein. Ein Druckgebläse ist nicht erforderlich, wenn eine Drosselklappe verwendet wird. Ist das Druckgebläse kalibriert, kann es zur Messung des Verdünnungsluftdurchflusses verwendet werden.
 SB
 :
 Sauggebläse (Teilprobenahme, nur


text:
Abbildung 13)
 Ist das Sauggebläse kalibriert, kann es zur Messung des Durchsatzes des verdünnten Abgases verwendet werden.
 DT
 :
 Verdünnungstunnel
 Der Verdünnungstunnel
 a)
 muss bei einem Teilprobenahmesystem so lang sein, dass sich Abgas und Verdünnungsluft bei turbulenter Strömung vollständig vermischen. Bei einem Gesamtprobenahmesystem ist vollständige Vermischung nicht erforderlich.
 b)
 muss aus rostfreiem Stahl bestehen und
 c)
 muss bei einem Teilprobenahmesystem einen Durchmesser von mindestens 75 mm haben;
 d)
 sollte bei einem Gesamtprobenahmesystem möglichst einen Durchmesser von mindestens 25 mm haben.
 e)
 kann auf eine Wandtemperatur von höchstens 325 K (52 oC) erwärmt werden;
 f)
 kann isoliert sein.
 PSP
 :
 Partikel-Probenahmesonde (Teilprobenahme, nur Abbildung 13)
 Die Partikel-Probenahmesonde bildet den vorderen Teil des Partikel-Übertragungsrohrs PTT (siehe Absatz A.3.2.5.) und
 a)
 muss gegen die Strömungsrichtung weisen und an einer Stelle angeordnet sein, wo die Verdünnungsluft und die Abgase gut vermischt sind, d. h. in der Mittellinie des Verdünnungstunnels DT ungefähr 10 Tunneldurchmesser hinter dem Punkt, an dem die Abgase in den Verdünnungstunnel eintreten;
 b)
 muss einen Innendurchmesser von mindestens 12 mm haben;
 c)
 kann durch Direktbeheizung oder durch Vorheizen der Verdünnungsluft auf eine Wandtemperatur von höchstens 325 K (52 oC) erwärmt werden, sofern die Lufttemperatur vor Eintritt des Abgases in den Verdünnungstunnel 325 K (52 oC) nicht übersteigt;
 (d)
 kann isoliert sein.
 A.3.2.4. Vollstrom-Verdünnungssystem
 Beschrieben wird ein System, in Abbildung 15 schematisch dargestellt, bei dem das gesamte Rohabgas im Verdünnungstunnel DT verdünnt wird und das mit konstantem Volumenstrom (CVS — constant volume sampling) arbeitet.
 Der Durchsatz des verdünnten Abgases wird entweder mit einer Verdrängerpumpe PDP oder mit einem Venturirohr mit kritischer Strömung CFV gemessen. Ein Wärmetauscher HE oder eine elektronische Durchflussmengenkompensation EFC kann für eine verhältnisgleiche Partikelprobenahme und für die Durchflussbestimmung verwendet werden. Da die Bestimmung der Partikelmasse auf dem Gesamtdurchfluss des verdünnten Abgases beruht, ist die Berechnung des Verdünnungsverhältnisses nicht erforderlich.
 Für die anschließende Sammlung der Partikel wird eine Probe des verdünnten Abgases durch das Partikel-Probenahmesystem geleitet (siehe Abbildung 17). Obwohl es sich beim Doppelverdünnungssystem teilweise um ein Verdünnungssystem handelt, wird es als Unterart eines Partikel-Probenahmesystems beschrieben, weil es die meisten typischen Komponenten eines Partikel-Probenahmesystems enthält.
 Abbildung 15
 Schema eines Vollstrom-Verdünnungssystems (CVS)
 A.3.2.5. Beschreibung zu Abbildung 15
 EP
 :
 Auspuffrohr
 Die Länge des Auspuffrohrs vom Austrittsflansch des Auspuffkrümmers, des Turboladers oder der Nachbehandlungseinrichtung bis zum Verdünnungstunnel darf nicht mehr als 10 m betragen. Überschreitet die Länge des Systems 4 m, sind über diesen Grenzwert hinaus alle Rohre mit Ausnahme eines etwaigen in der Abgasanlage angeordneten Rauchmessgerätes zu isolieren. Die Isolierschicht muss mindestens 25 mm dick sein. Die Wärmeleitfähigkeit des Isoliermaterials darf, bei 673 K (400 oC) gemessen, höchstens 0,1 W/m × K betragen. Um die Wärmeträgheit des Auspuffrohrs zu verringern, wird ein Verhältnis Wanddicke/Durchmesser von höchstens 0,015 empfohlen. Flexible Abschnitte dürfen höchstens 12 Durchmesser lang sein.
 PDP
 :
 Verdrängerpumpe
 Die PDP misst den Gesamtdurchfluss des verdünnten Abgases aus der Anzahl der Pumpenumdrehungen und dem Pumpenkammervolumen. Der Abgasgegendruck darf durch die PDP oder das Verdünnungslufteinlasssystem nicht künstlich gesenkt werden. Der bei laufender PDP gemessene statische Abgasgegendruck darf um höchstens ±1,5 kPa von dem


text:
statischen Drucks abweichen, der bei gleicher Motordrehzahl und Belastung ohne Anschluss an die PDP gemessen wurde. Die unmittelbar vor der PDP gemessene Temperatur des Gasgemischs darf um nicht mehr als ± 6 K vom Durchschnittswert der während der Prüfung ermittelten Betriebstemperatur abweichen, wenn keine Durchflussmengenkompensation stattfindet. Durchflussmengenkompensation ist nur zulässig, wenn die Temperatur am Einlass der PDP 323 K (50 oC) nicht überschreitet.
 CFV
 :
 Venturirohr mit kritischer Strömung
 Mit dem CFV wird der Gesamtdurchfluss des verdünnten Abgases unter Sättigungsbedingungen (kritische Strömung) gemessen. Der bei laufendem CFV-System gemessene statische Abgasgegendruck darf um höchstens ±1,5 kPa von dem statischen Drucks abweichen, der bei gleicher Motordrehzahl und Belastung der bei gleicher Motordrehzahl und Belastung ohne Anschluss an das CFV gemessen wurde. Die unmittelbar vor dem CFV gemessene Temperatur des Gasgemischs darf um nicht mehr als ± 11K vom Durchschnittswert der während der Prüfung ermittelten Betriebstemperatur abweichen, wenn keine Durchflussmengenkompensation stattfindet.
 SSV
 :
 Venturirohr mit subsonischer Strömung
 Mit dem SSV wird der Gesamtdurchsatz des verdünnten Abgases nach der Strömungsfunktion eines Venturirohrs mit subsonischer Strömung bestimmt, und zwar anhand der Abhängigkeit zwischen Eintrittsdruck und –temperatur und dem Druckabfall zwischen Eintritt und Einschnürung des Venturirohrs. Der bei laufendem SSV-System gemessene statische Abgasgegendruck darf um höchstens ±1,5 kPa von dem statischen Drucks abweichen, der bei gleicher Motordrehzahl und Belastung ohne Anschluss an das SSV gemessen wurde. Die unmittelbar vor dem SSV gemessene Temperatur des Gasgemischs darf um nicht mehr als ± 11K vom Durchschnittswert der während der Prüfung ermittelten Betriebstemperatur abweichen, wenn keine Durchflussmengenkompensation stattfindet.
 HE
 :
 Wärmetauscher (Abbildungen 16 und 17)
 Die Leistung des Wärmeaustauschers muss ausreichen, um die Temperatur innerhalb der oben genannten Grenzwerte zu halten. Wird mit Durchflussmengenkompensation gearbeitet, ist kein Wärmetauscher erforderlich.
 EFC
 :
 Elektronische Durchflussmengenkompensation (wahlfrei)
 Wird die Temperatur am Eintritt der PDP oder des CFV nicht innerhalb der genannten Grenzwerte gehalten, ist für die kontinuierliche Messung der Durchflussmenge und zur Regelung der verhältnisgleichen Probenahme im Partikelsystem ein elektronisches System zur Durchflussmengenkompensation erforderlich. Dabei werden die Signale des kontinuierlich gemessenen Durchsatzes verwendet, um den Probendurchsatz durch die Partikelfilter auf ±2,5 % konstant zu halten (siehe Abbildung 17).
 DT
 :
 Verdünnungstunnel
 Der Verdünnungstunnel
 a)
 muss einen genügend kleinen Durchmesser haben, um eine turbulente Strömung zu erzeugen (Reynoldssche Zahl größer als 4 000) und so lang sein, dass sich das Abgas mit der Verdünnungsluft vollständig vermischt,
 b)
 muss einen Durchmesser von mindestens 75 mm haben,
 c)
 kann isoliert sein.
 Die Motorabgase sind am Eintritt in den Verdünnungstunnel stromabwärts zu richten und intensiv zu vermischen. Eine Mischblende kann verwendet werden;
 Bei Doppelverdünnung wird eine Probe aus dem Verdünnungstunnel zur weiteren Verdünnung in den Sekundärtunnel und darauf durch die Probenahmefilter geleitet (Abbildung 17). Die Durchflussleistung des PDP oder des CFV muss ausreichend sein, um die Temperatur des verdünnten Abgasstroms im DT im Probenahmebereich auf 464 K (191 oC) oder weniger zu halten. Das Sekundärverdünnungssystem muss so viel Sekundärverdünnungsluft liefern, dass der doppelt verdünnte Abgasstrom unmittelbar vor dem Partikelfilter auf einer Temperatur zwischen 315 K (42 oC) und 325 K (52 oC) gehalten werden kann.
 DAF


text:
:
 Verdünnungsluftfilter
 Die Verdünnungsluft (Umgebungsluft, synthetische Luft oder Stickstoff) ist mit einem HEPA-Filter mit einem Anfangs-Abscheidegrad von mindestens 99,97 % zu filtern. Die Verdünnungsluft muss eine Temperatur über 288 K (15 oC) haben und kann entfeuchtet werden.
 PSP
 :
 Partikel-Probenahmesonde
 Die Partikel-Probenahmesonde bildet den vorderen Teil des Partikel-Übertragungsrohrs PTT und
 a)
 muss gegen die Strömungsrichtung weisen und an einer Stelle angeordnet sein, wo die Verdünnungsluft und die Abgase gut vermischt sind, d. h. in der Mittellinie des Verdünnungstunnels DT ungefähr 10 Tunneldurchmesser hinter dem Punkt, an dem die Abgase in den Verdünnungstunnel eintreten;
 b)
 muss einen Innendurchmesser von mindestens 12 mm haben;
 c)
 kann durch Direktbeheizung oder durch Vorheizen der Verdünnungsluft auf eine Wandtemperatur von höchstens 325 K (52 oC) erwärmt werden, sofern die Lufttemperatur vor Eintritt des Abgases in den Verdünnungstunnel 325 K (52 oC) nicht übersteigt;
 (d)
 kann isoliert sein.
 A.3.2.6. Starten des Partikel-Probenahmesystems
 Das Partikel-Probenahmesystem wird zur Abscheidung der Partikel im Partikelfilter benötigt. Bei Teilstrom-Verdünnungssystemen mit Gesamtprobenahme, bei denen die gesamte Probe des verdünnten Abgases durch die Filter geleitet wird, bilden das Verdünnungssystem und das Probenahmesystem in der Regel eine Einheit (siehe Abbildung 12). Bei Teilstrom- oder Vollstrom-Verdünnungssystemen mit Teilprobenahme, bei denen nur ein Teil des verdünnten Abgases durch die Filter geleitet wird, sind das Verdünnungs- und das Probenahmesystem in der Regel getrennte Einheiten.
 Bei einem Teilstrom-Verdünnungssystem wird, wie in Abbildung 16 dargestellt, eine Probe des verdünnten Abgases mit Hilfe der Probenahmepumpe P durch die Partikel-Probenahmesonde PSP und das Partikelübertragungsrohr PTT aus dem Verdünnungstunnel DT entnommen. Anschließend wird die Probe durch die Filterhalter FH geleitet, in denen die Partikel-Probenahmefilter enthalten sind. Der Probendurchsatz wird mit dem Durchflussregler FC3 geregelt.
 Ein Vollstrom-Verdünnungssystem muss mit Doppelverdünnung arbeiten wie in Abbildung 17 dargestellt. Eine Probe des verdünnten Abgases wird durch die Partikelprobenahmesonde PSP und das Partikelübertragungsrohr PTT aus dem Verdünnungstunnel DT in den Sekundärverdünnungstunnel SDT geleitet und dort nochmals verdünnt. Anschließend wird die Probe durch die Filterhalter FH geleitet, in denen die Partikel-Probenahmefilter enthalten sind. Der Verdünnungsluftdurchsatz ist in der Regel konstant, während der Probendurchsatz mit dem Durchflussregler FC3 geregelt wird. Bei Verwendung der elektronischen Durchflusskompensation EFC (siehe Abbildung 15) dient der Durchsatz des gesamten verdünnten Abgases als Steuersignal für FC3.
 Abbildung 16
 Schema des Partikel-Probenahmesystems
 Abbildung 17
 Schema eines Partikel-Probenahmesystems mit doppelter Verdünnung
 A.3.2.7. Beschreibung zu den Abbildungen 16 (nur Teilstrom-Verdünnungssystem) und 17 (nur Vollstrom-Verdünnungssystem)
 PTT
 :
 Partikelübertragungsrohr
 Das Partikelübertragungsrohr darf höchstens 1 020 mm lang sein; seine Länge ist so gering wie möglich zu halten.
 Dieses Maß versteht sich
 a)
 beim Teilstrom-, Verdünnungssystem mit Teilprobenahme vom Ende der Sonde bis zum Filterhalter,
 b)
 beim Teilstrom-Verdünnungssystem mit Gesamtprobenahme vom Ende des Verdünnungstunnels bis zum Filterhalter,
 (c)
 beim Vollstrom-Doppelverdünnungssystem vom Ende der Sonde bis zum Eintritt des Sekundärverdünnungstunnels.
 Das Übertragungsrohr
 a)
 kann auf eine Wandtemperatur von höchstens 325 K (52 oC) erwärmt werden,
 b)
 kann isoliert sein.
 SDT
 :
 Sekundärverdünnungstunnel (nur Abbildung 17)
 Der Sekundärverdünnungstunnel sollte einen Durchmesser von mindestens 75 mm haben und so lang sein, dass die doppelt verdünnte Probe mindestens 0,25 Sekunden in ihm verweilt. Der Filterhalter


text:
FH darf höchstens 300 mm vom Austritt des SDT entfernt sein.
 Der Sekundärverdünnungstunnel
 a)
 kann durch Direktbeheizung oder durch Vorheizen der Verdünnungsluft auf eine Wandtemperatur von höchstens 325 K (52 oC) erwärmt werden, sofern die Lufttemperatur vor Eintritt des Abgases in den Verdünnungstunnel 325 K (52 oC) nicht übersteigt;
 b)
 kann isoliert sein.
 FH
 :
 Filterhalter
 Der Filterhalter
 a)
 kann auf eine Wandtemperatur von höchstens 325 K (52 oC) erwärmt werden,
 b)
 kann isoliert sein.
 Unmittelbar vor dem Filterhalter ist ein Trägheitsvorklassierer mit einem 50 %-Trennschnitt zwischen 2,5 μm und 10 μm anzuordnen, wenn als Probenahmesonde ein gegen die Strömungsrichtung weisendes offenes Rohr verwendet wird.
 P
 :
 Probenahmepumpe
 FC2
 :
 Durchflussregler
 Zur Regelung des Partikelproben-Durchsatzes.
 FM3
 :
 Durchflussmessgerät
 Gasmess- oder Durchflussmessgerät zur Bestimmung des Partikelprobendurchsatzes durch den Partikelfilter. Das Gerät kann vor oder nach der Probenahmepumpe P angeordnet werden.
 FM4
 :
 Durchflussmessgerät
 Gasmess- oder Durchflussmessgerät zur Bestimmung des Sekundärverdünnungsluftstroms durch den Partikelfilter.
 BV
 :
 Kugelventil (wahlfrei)
 Der Innendurchmesser des Kugelventils darf nicht geringer sein als der Innendurchmesser des Partikelübertragungsrohrs PTT, und seine Schaltzeit muss weniger als 0,5 s betragen.
 Anlage 4
 Feststellung der Gleichwertigkeit von Systemen
 Die Gleichwertigkeit von Systemen im Sinne von Absatz 5.1.1 ist durch eine sieben oder mehr Probenpaare umfassende Korrelationsstudie zwischen dem zu prüfenden System und einem der Bezugssysteme dieser Richtlinie unter Verwendung der geeigneten Prüfzyklen zu ermitteln. Die anzuwendenden Kriterien der Gleichwertigkeit sind die des F-Tests und des zweiseitigen Student t-Tests.
 Mit dieser statistischen Methode wird die Hypothese überprüft, dass die Standardabweichung der Grundgesamtheit und der Mittelwert einer Emission, die am zu prüfenden System ermittelt werden, sich nicht von der Standardabweichung und dem Mittelwert unterscheiden, die am Bezugssystem ermittelt werden. Die Hypothese ist auf der Grundlage eines Signifikanzniveaus von 10 % für F und t zu überprüfen. Die kritischen Werte von F und t für 7 bis 10 Stichprobenpaare finden sich in Tabelle 8. Sind die nach den nachstehenden Formeln errechneten Werte von F und t größer als die kritischen Werte, ist das zu prüfende System nicht gleichwertig.
 Es ist wie folgt vorzugehen. Die Indizes R und C bezeichnen das Bezugssystem und das zu prüfende System.
 a)
 Am zu prüfenden System und am Bezugssystem sind mindestens 7 Prüfungen vorzugsweise parallel durchzuführen. Die Zahl der Prüfungen wird jeweils mit n
 R und n
 C bezeichnet.
 b)
 Die Mittelwerte
 und
 und die Standardabweichungen s
 R und s
 C sind zu errechnen.
 c)
 Der Wert F errechnet sich wie folgt:
 (82)
 (Die größere der beiden Standardabweichungen s
 R und s
 C ist in den Zähler zu setzen.)
 d)
 Der Wert t errechnet sich wie folgt:
 (83)
 e)
 Die errechneten Werte von F und t sind mit den in Tabelle 8 aufgeführten kritischen Werten von F und t für die jeweilige Stichprobengröße zu vergleichen. Wird mit größeren Stichproben gearbeitet, sind die statistischen Tabellen für ein Signifikanzniveau von 10 % (Konfidenzniveau 90 %) heranzuziehen.
 f)
 Die Freiheitsgrade (df) sind wie folgt zu ermitteln:
 für den F-Test:
 df = n
 R –1/n
 C –1
 (84)
 für den t-Test:
 df = n


text:
C + n
 R –2
 (85)
 g)
 Feststellung der Gleichwertigkeit:
 i)
 - Ist F < F
 crit und t < t
 crit, so ist das zu prüfende System dem Bezugssystem dieses Anhangs gleichwertig;
 ii)
 - Ist F ≥ F
 crit oder t ≥ t
 crit, so ist das zu prüfende System dem Bezugssystem dieses Anhangs nicht gleichwertig.
 Tabelle 8
 Werte von F und t für ausgewählte Stichprobengrößen
 (Stichprobengröße)
 F-Test
 t-Test
 Df
 F
 crit
 df
 t
 crit
 7
 6/6
 3,055
 12
 1,782
 8
 7/7
 2,785
 14
 1,761
 9
 8/8
 2,589
 16
 1,746
 10
 9/9
 2,440
 18
 1,734
 Anlage 5
 Überprüfung des Kohlenstoffdurchsatzes
 A.5.1. Vorbemerkung
 Bis auf einen winzigen Teil stammt der gesamte Kohlenstoff im Abgas aus dem Kraftstoff und bis auf einen minimalen Anteil ist er im Abgas als CO2 vorhanden. Dies bildet die Grundlage für eine Überprüfung des Systems anhand von CO2-Messungen.
 Der Kohlenstoffstrom in die Abgasmesssysteme hinein ist vom Kraftstoffdurchsatz abhängig. An mehreren Probenahmestellen in den Beprobungssystemen für Emissionen und Partikel wird der Kohlenstoffstrom anhand der CO2-Konzentrationen und der Gasdurchsätze an diesen Stellen bestimmt.
 Demzufolge stellt der Motor eine bekannte Quelle eines Kohlenstoffstroms dar, und die Beobachtung dieses Kohlenstoffstroms im Auspuffrohr und am Austritt des Teilstrom-Partikel-Probenahmesystems ermöglicht die Überprüfung der Dichtheit und der Genauigkeit der Durchflussmessung. Diese Prüfung hat den Vorteil, dass die Komponenten hinsichtlich Temperatur und Durchsatz unter tatsächlichen Motorprüfbedingungen arbeiten.
 In der folgenden Abbildung sind die Probenahmestellen eingetragen, an denen die Kohlenstoffdurchsätze zu prüfen sind. Die spezifischen Gleichungen für die Kohlenstoffdurchsätze an jeder der Probenahmestellen werden im Folgenden angegeben.
 Abbildung 18
 Messstellen für die Überprüfung des Kohlenstoffdurchsatzes
 A.5.2. Kohlenstoffdurchsatz am Motoreintritt (Stelle 1)
 Der Kohlenstoffdurchsatz am Motoreintritt wird für einen Kraftstoff des Typs CHαOε wie folgt bestimmt:
 (86)
 Darin ist:
 qm
 f
 Massendurchsatz des Kraftstoffs, kg/s
 A.5.3. Kohlenstoffdurchsatz im Rohabgas (Stelle 2)
 Der Kohlenstoffmassendurchsatz im Auspuffrohr des Motors wird aus der Konzentration des rohen CO2 und dem Massendurchsatz des Abgases bestimmt.
 (87)
 Darin ist:
 c
 CO2,r
 Konzentration des feuchten CO2 im Rohabgas, %
 c
 CO2,a
 Konzentration des feuchten CO2 in der Umgebungsluft, %
 qm
 ew
 Massendurchsatz des Abgases, feucht, kg/s
 M
 e
 Molmasse des Abgases, g/Mol
 Wird die Konzentration für den trockenen Bezugszustand gemessen, so ist sie nach Absatz 8.1 in den feuchten Bezugszustand umzurechnen.
 A.5.4. Kohlenstoffdurchsatz im Verdünnungssystem (Stelle 3)
 Bei einem Teilstrom-Verdünnungssystem ist das Teilungsverhältnis zu berücksichtigen. Der Kohlenstoffdurchsatz wird aus der Konzentration des verdünnten CO2, dem Abgasmassendurchsatz und dem Probendurchsatz berechnet:
 (88)
 Darin ist:
 c
 CO2,d
 Konzentration des feuchten CO2 im verdünnten Abgas am Austritt des Verdünnungstunnels, %
 c
 CO2,a
 Konzentration des feuchten CO2 in der Umgebungsluft, %
 qm
 ew
 Massendurchsatz des Abgases, feucht, kg/s
 qm
 p
 Abgasprobenahmestrom am Eintritt des Teilstrom-Verdünnungssystems, kg/s
 M
 e
 Molmasse des Abgases, g/Mol
 Wird die Konzentration für den trockenen Bezugszustand gemessen, so ist sie nach Absatz 8.1 in den feuchten Bezugszustand umzurechnen.
 A.5.5. Berechnung der Molmasse des Abgases
 die Molmasse des Abgases ist nach Absatz 8.3.2.5, Formel 28, zu berechnen.
 Alternativ kann mit folgenden Molmassen gerechnet werden:
 M
 e (Diesel) =
 = 28,9 g/Mol
 M
 e (LPG) =


text:
= 28,6 g/Mol
 M
 e (NG) =
 = 28,3 g/Mol
 Anlage 6
 Beispiel für ein Berechnungsverfahren
 A.6.1.
 Basisdaten für stöchiometrische Berechnungen
 Atommasse von Wasserstoff
 1,00794 g/Atom
 Atommasse von Kohlenstoff
 12,011 g/Atom
 Atommasse von Schwefel
 32,065 g/Atom
 Atommasse von Stickstoff
 14,0067 g/Atom
 Atommasse von Sauerstoff
 15,9994 g/Atom
 Atommasse von Argon
 39,9 g/Atom
 Molmasse von Wasser
 18,01534 g/Mol
 Molmasse von Kohlendioxid
 44,01 g/Mol
 Molmasse von Kohlenmonoxid
 28,011 g/Mol
 Molmasse von Sauerstoff
 31,9988 g/Mol
 Molmasse von Stickstoff
 28,011 g/Mol
 Molmasse von Stickstoffmonoxid
 30,008 g/Mol
 Molmasse von Stickstoffdioxid
 46,01 g/Mol
 Molmasse von Schwefeldioxid
 64,066 g/Mol
 Molmasse von trockener Luft
 28,965 g/Mol
 Unter der Annahme, dass keine Kompressibilitätseffekte auftreten, können alle am Arbeitsspiel des Motors beteiligten Gase als ideal betrachtet werden, sodass für alle volumetrischen Berechnungen das der Avogadroschen Hypothese entsprechende Molvoumen von 22,414 l/Mol angesetzt werden kann.
 A.6.2.
 Gasförmige Emissionen (Dieselmotor)
 Die Messdaten für eine einzelne Phase des Prüfzyklus (Datenerfassungsrate 1 Hz) zur Berechnung der momentanen Emissionsmassen sind nachstehend wiedergegeben. Bei diesem Beispiel werden CO und NOx auf trockener und HC auf feuchter Basis gemessen. Die HC-Konzentration wird als Propanäquivalent (C3) ausgedrückt und muss zur Ermittlung des C1-Äquivalents mit 3 multipliziert werden. Die Berechnungsmethode gilt auch für die übrigen Prüfphasen.
 In dem Berechnungsbeispiel sind zur Verdeutlichung die gerundeten Zwischenergebnisse der einzelnen Schritte angegeben. Es ist zu beachten, dass bei einer realen Berechnung das Runden von Zwischenergebnissen unzulässig ist (siehe Absatz 8).
 T
 a, i
 (K)
 H
 a, i
 (g/kg)
 W
 act
 kWh
 qm
 ew, i
 (kg/s)
 qm
 aw, i
 (kg/s)
 qm
 f, i
 (kg/s)
 c
 HC, i
 (ppm)
 c
 CO, i
 (ppm)
 c
 NOx, i
 (ppm)
 295
 8,0
 40
 0,155
 0,150
 0,005
 10
 40
 500
 Dabei wird folgende Kraftstoffzusammensetzung zugrunde gelegt:
 Bestandteil
 Molverhältnis
 Massen- %
 H
 α = 1,8529
 w
 ALF = 13,45
 C
 β = 1,0000
 w
 BET = 86,50
 S
 γ = 0,0002
 w
 GAM = 0,050
 N
 δ = 0,0000
 w
 DEL = 0,000
 O
 ε = 0,0000
 w
 EPS = 0,000
 1. Schritt: Umrechnung vom trockenen in den feuchten Bezugszustand (Absatz 8.1)
 Formel (11): k
 f = 0,055584 × 13,45 — 0,0001083 × 86,5 — 0,0001562 × 0,05 = 0,7382
 Formel (8): k
 w, a= = 0,9331
 Formel (7):
 c
 CO, i (wet)
 = 40 × 0,9331
 = 37,3 ppm
 c
 NOx, i (wet)
 = 500 × 0,9331
 = 466,6 ppm
 2. Schritt: Korrektur der NOx-Konzentration unter Berücksichtigung von Temperatur und Feuchtigkeit
 Formel (18):
 = 0,9576
 3. Schritt: Berechnung der momentanen Emissionen in jeder Phase des Prüfzyklus (Absatz 8.3.2.4.):
 Formel (25):
 m
 HC, i
 =
 10 × 3 × 0,155
 = 4,650
 m
 CO, i
 =
 37,3 × 0,155
 = 5,782
 m
 Nox, I
 =
 466,6 × 0,9576 × 0,155
 = 69,26
 4. Schritt: Berechnung der Emissionsmassen über den Prüfzyklus durch Integration der Momentanwerte und der u-Werte aus Absatz 8.3.4.2, Tabelle 4:
 Der folgenden Berechnung liegen der WHTC-Prüfzyklus (1 800 s) und gleiche Emissionswerte für jede Zyklusphase zugrunde.
 Formel (25):
 m
 HC
 =
 = 4,01 g/test
 m
 CO
 =
 = 10,05 g/test
 m
 Nox
 =
 = 197,72 g/test
 5. Schritt


text:
Berechnung der spezifischen Emissionen (Absatz 8.2.5.1)
 Formel (56):
 e
 HC
 =
 4,01/40
 = 0,10 g/kWh
 e
 CO
 =
 10,05/40
 = 0,25 g/kWh
 e
 Nox
 =
 197,72/40
 = 4,94 g/kWh
 A.6.2.
 Partikelemissionen (Dieselmotor)
 p
 b
 kPa
 W
 act
 kWh
 qm
 ew, i
 (kg/s)
 qm
 f, i
 (kg/s)
 qm
 dw, i
 (kg/s)
 qm
 dew, i
 (kg/s)
 m
 uncor
 (mg)
 m
 sep
 (kg)
 99
 40
 0,155
 0,005
 0,0015
 0,0020
 1,7000
 1,515
 1. Schritt: Berechnung von m
 edf (Absatz 8.3.3.5.2)
 Formel (37):
 r
 d,i
 = 4
 Formel (35):
 q
 medf, i
 = 0,155×4
 = 0,620 kg/s
 Formel (36):
 m
 edf
 = 1,116 kg/Prüfung
 2. Schritt: Korrektur der Partikelmasse um die Auftriebskraft (Absatz 9.4.3.5.)
 Formel (72):
 ρ
 a
 = 1,164 kg/m3
 Formel (71):
 m
 f
 = 1,7006 mg
 3. Schritt: Berechnung des Partikelmassenemission (Absatz 8.3.3.5.2)
 Formel (34):
 m
 PM
 = 1,253 g/Prüfung
 4. Schritt: Berechnung der spezifischen Emission (Absatz 8.5.2.1)
 Formel (56):
 e
 PM
 =
 1,253/40
 = 0,031 g/kWh
 ANHANG 5
 Technische Daten des Bezugskraftstoffs für die Genehmigungsprüfungen und für die Kontrolle der Übereinstimmung der Produktion
 1.1. Diesel-Bezugskraftstoff für die Prüfung von Motoren auf Einhaltung der in Zeile a der Tabelle in Absatz 5.2.1 dieser Regelung angegebenen Emissionsgrenzwerte
 (1)
 Eigenschaft
 Einheit
 Grenzwerte (2)
 Prüfverfahren
 Veröffentlicht
 Mindestwert
 Höchstwert
 Cetanzahl (3)
 52
 54
 EN-ISO 5165
 1998 (4)
 Dichte bei 15 oC
 kg/m3
 833
 837
 EN-ISO 3675
 1995
 Siedeverlauf:
 —
 50 %
 oC
 245
 —
 EN-ISO 3405
 1998
 —
 95 %
 oC
 345
 350
 EN-ISO 3405
 1998
 —
 Siedeende
 oC
 —
 370
 EN-ISO 3405
 1998
 Flammpunkt
 oC
 55
 —
 EN 27719
 1993
 CFPP
 oC
 —
 - 5
 EN 116
 1981
 Viskosität bei 40 oC
 mm2/s
 2,5
 3,5
 EN-ISO 3104
 1996
 Polyzyklische aromatische Kohlenwasserstoffe
 Massen- %
 3,0
 6,0
 IP 391 (*)
 1995
 Schwefelgehalt (5)
 mg/kg
 —
 300
 pr. EN-ISO/DIS 14596
 1998 (4)
 Kupferlamellenkorrosion
 —
 1
 EN-ISO 2160
 1995
 Conradson-Zahl (bei 10 % Rückstand)
 Massen- %
 —
 0,2
 EN-ISO 10370
 Aschegehalt
 Massen- %
 —
 0,01
 EN-ISO 6245
 1995
 Wassergehalt
 Massen- %
 —
 0,05
 EN-ISO 12937
 1995
 Neutralisationszahl (starke Säure)
 mg KOH/g
 —
 0,02
 ASTM D 974-95
 1998 (4)
 Oxidationsbeständigkeit (6)
 mg/ml
 —
 0,025
 EN-ISO 12205
 1996
 *
 Neues verbessertes Verfahren zur Bestimmung der polyzyklischen Aromaten in Entwicklung
 Massen- %
 —
 —
 EN 12916
 [1997] (4)
 1.2. Diesel reference fuel for testing engines to the emission limits given in rows B1, B2 or C of the tables in paragraph 5.2.1. of this regulation
 Eigenschaft
 Einheit
 Grenzwerte (7)
 Prüfverfahren
 Mindestwert
 Höchstwert
 Cetanzahl (8)
 52,0
 54,0
 EN-ISO 5165
 Dichte bei 15 oC
 kg/m3
 833
 837
 EN-ISO 3675
 Siedeverlauf:
 —
 50 %
 oC
 245
 —
 EN-ISO 3405
 —
 95 %
 oC
 345
 350
 EN-ISO 3405
 —
 Siedeende
 oC
 —
 370
 EN-ISO 3405
 Flammpunkt
 oC
 55
 —
 EN 22719
 CFPP
 oC
 —
 -5
 EN 116
 Viskosität bei 40 oC
 mm2/s
 2,3
 3,3
 EN-ISO 3104
 Polyzyklische aromatische Kohlenwasserstoffe
 Massen- %
 2,0
 6,0
 IP 391
 Schwefelgehalt (9)
 mg/kg
 —
 10
 ASTM D 5453
 Kupferlamellenkorrosion
 —
 Klasse 1
 EN-ISO 2160
 Conradson-Zahl (bei 10 % Rückstand)
 Massen- %
 —
 0,2
 EN-ISO 10370
 Aschegehalt
 Massen- %
 —
 0,01
 EN-ISO 6245


text:
Wassergehalt
 Massen- %
 —
 0,02
 EN-ISO 12937
 Neutralisationszahl (starke Säure)
 Mg KOH/g
 —
 0,02
 ASTM D 974
 Oxidationsbeständigkeit (10)
 mg/ml
 —
 0,025
 EN-ISO 12205
 Schmierfähigkeit (Durchmesser der Verschleißfläche nach HFRR bei 60 oC)
 μm
 —
 400
 CEC F-06-A-96
 Fettsäuremethylester
 unzulässig
 1.3. Ethanol für Dieselmotoren
 (11)
 Eigenschaft
 Einheit
 Grenzwerte (12)
 Prüfverfahren (13)
 Mindestwert
 Höchstwert
 Alkohol
 Massen- %
 92,4
 —
 ASTM D 5501
 Sonstiger Alkoholanteil in der Gesamtalkoholmasse als Ethanol
 Massen- %
 —
 2
 ADTM D 5501
 Dichte bei 15 oC
 kg/m3
 795
 815
 ASTM D 4052
 Aschegehalt
 Massen- %
 0,001
 ISO 6245
 Flammpunkt
 oC
 10
 ISO 2719
 Säure, berechnet als Essigsäure
 Massen- %
 —
 0,0025
 ISO 1388-2
 Neutralisationszahl (starke Säure)
 KOH mg/1
 —
 1
 Farbe
 nach Farbskala
 —
 10
 ASTM D 1209
 Trockenrückstand bei 100 oC
 mg/kg
 15
 ISO 759
 Wassergehalt
 Massen- %
 6,5
 ISO 760
 Aldehyde, berechnet als Essigsäure
 Massen- %
 0,0025
 ISO 1388-4
 Schwefelgehalt
 mg/kg
 —
 10
 ASTM D 5453
 Ester, berechnet als Ethylacetat
 Massen- %
 —
 0,1
 ASSTM D 1617
 2. ERDGAS (NG)
 Handelsübliche europäische Kraftstoffe sind in zwei Gasgruppen erhältlich:
 a)
 Gasgruppe H, deren Extremwerte die Bezugskraftstoffe GR und G23 verkörpern;
 b)
 Gasgruppe L, deren Extremwerte die Bezugskraftstoffe G23 und G25 verkörpern.
 Die Eigenschaften der Bezugskraftstoffe GR, G23 und G25 sind nachstehend zusammengefasst:
 Bezugskraftstoff GR
 Eigenschaft
 Einheit
 Basis
 Grenzwerte
 Prüfverfahren
 Mindestwert
 Höchstwert
 Zusammensetzung:
 Methan
 87
 84
 89
 Ethan
 13
 11
 15
 Rest (14)
 Mol- %
 —
 —
 1
 ISO 6974
 Schwefelgehalt
 mg/m3
 (15)
 —
 —
 10
 ISO 6326-5
 Bezugskraftstoff G23
 Eigenschaften
 Einheit
 Basis
 Grenzwerte
 Prüfverfahren
 Mindestwert
 Höchstwert
 Zusammensetzung:
 Methan
 92,5
 91,5
 93,5
 Rest (16)
 Mol- %
 —
 —
 1
 ISO 6974
 N2
 7,5
 6,5
 8,5
 Schwefelgehalt
 mg/m3
 (17)
 —
 —
 10
 ISO 6326-5
 Bezugskraftstoff G25
 Eigenschaft
 Einheit
 Basis
 Grenzwerte
 Prüfverfahren
 Mindestwert
 Höchstwert
 Zusammensetzung:
 Methan
 86
 84
 88
 Rest (18)
 Mol- %
 —
 —
 1
 ISO 6974
 N2
 14
 12
 16
 Schwefelgehalt
 mg/m3
 (19)
 —
 —
 10
 ISO 6326-5
 3. TECHNISCHE DATEN DER FLÜSSIGGAS-BEZUGSKRAFTSTOFFE
 A. Technische Daten der Flüssiggas-Bezugskraftstoffe zur Prüfung von Fahrzeugen auf Einhaltung der in Zeile a der Tabelle in Absatz 5.2.1 dieser Regelung angegebenen Emissionsgrenzwerte
 Eigenschaft
 Einheit
 Kraftstoff A
 Kraftstoff B
 Prüfverfahren
 Zusammensetzung:
 ISO 7941
 C3-Gehalt
 Vol.- %
 50 ± 2
 85 ± 2
 C4-Gehalt
 Vol.- %
 Rest
 Rest
 < C3, > C4
 Vol.- %
 max. 2
 max. 2
 Olefine
 Vol.- %
 max. 12
 max. 14
 Abdampfrückstand
 mg/kg
 max. 50
 max. 50
 ISO 13757
 Wasser bei 0 oC
 wasserfrei
 wasserfrei
 Sichtprüfung
 Gesamtschwefelgehalt
 mg/kg
 max. 50
 max. 50
 EN 24260
 Schwefelwasserstoff
 negativ
 negativ
 ISO 8819
 Kupferstreifenkorrosion
 Einstufung
 Klasse 1
 Klasse 1
 ISO 6251 (20)
 Geruch
 charakteristisch
 charakteristisch
 Motor-Oktanzahl
 min. 92,5
 min. 92,5
 EN 589 Anhang B
 B. Technische Daten der Flüssiggas-Bezugskraftstoffe zur Prüfung von Fahrzeugen auf Einhaltung der in Zeile B1, B2 oder C der Tabelle in Absatz 5.2.1 dieser Regelung angegebenen Emissionsgrenzwerte
 Eigenschaft
 Einheit
 Kraftstoff A
 Kraftstoff B
 Prüfverfahren
 Zusammensetzung:
 ISO 7941
 C3-Gehalt
 Vol.- %
 50 ± 2
 85 ± 2
 C4-Gehalt
 Vol.- %
 Rest
 Rest
 < C3, > C4
 Vol.- %
 max. 2
 max. 2
 Olefine
 Vol.- %
 max. 12
 max. 14
 Abdampfrückstand
 mg/kg


text:
max. 50
 max. 50
 ISO 13757
 Wasser bei 0 oC
 wasserfrei
 wasserfrei
 Sichtprüfung
 Gesamtschwefelgehalt
 mg/kg
 max. 10
 max. 10
 EN 24260
 Schwefelwasserstoff
 negativ
 negativ
 ISO 8819
 Kupferstreifenkorrosion
 Einstufung
 Klasse 1
 Klasse 1
 ISO 6251 (21)
 Geruch
 charakteristisch
 charakteristisch
 Motor-Oktanzahl
 min. 92,5
 min. 92,5
 EN 589 Anhang B
 (1) Soll der thermische Wirkungsgrad eines Motors oder Fahrzeugs berechnet werden, so kann der Heizwert des Kraftstoffs nach folgender Formel ermittelt werden:
 Spezifische Energie (Heizwert)(netto) MJ/kg
 =
 (46,423 - 8,792d2+3,170d) (1- (x + y + s))+ 9,420s - 2,499x
 Darin ist:
 d
 =
 Dichte bei 15 oC
 x
 =
 Wassergehalt in Gewichtsanteilen ( %/100)
 y
 =
 Aschegehalt in Gewichtsanteilen ( %/100)
 s
 =
 Schwefelgehalt in Gewichtsanteilen ( %/100).
 (2) Die in der Spezifikation angegebenen Werte sind „tatsächliche Werte“. Bei der Festlegung ihrer Grenzwerte wurden die Bestimmungen von ISO 4259 „Mineralölerzeugnisse — Bestimmung und Anwendung der Werte für die Präzision von Prüfverfahren“ angewendet, bei der Festlegung eines Mindestwertes wurde eine Mindestdifferenz von 2R über Null berücksichtigt; bei der Festlegung eines Höchst- und Mindestwertes beträgt die Mindestdifferenz 4R (R = Reproduzierbarkeit). Unabhängig von dieser aus statistischen Gründen getroffenen Festlegung sollte der Hersteller des Kraftstoffs dennoch anstreben, dort, wo ein Höchstwert von 2R festgelegt ist, den Wert Null zu erreichen, und dort, wo Ober- und Untergrenzen festgelegt sind, den Mittelwert zu erreichen. Falls Zweifel bestehen, ob ein Kraftstoff die vorgeschriebenen Anforderungen erfüllt, gelten die Bestimmungen von ISO 4259.
 (3) Die angegebene Spanne für die Cetanzahl entspricht nicht der Anforderung einer Mindestspanne von 4R. Bei Streitigkeiten zwischen dem Kraftstofflieferanten und dem Verwender können jedoch die Bestimmungen von ISO 4259 zur Regelung solcher Streitigkeiten herangezogen werden, sofern anstelle von Einzelmessungen Wiederholungsmessungen in für die notwendige Genauigkeit ausreichender Anzahl vorgenommen werden.
 (4) Der Monat der Veröffentlichung wird zu gegebener Zeit hinzugefügt.
 (5) Festzuhalten ist der tatsächliche Schwefelgehalt des für die Prüfung verwendeten Kraftstoffs.
 (6) Auch bei überprüfter Oxidationsbeständigkeit ist die Lagerfähigkeit wahrscheinlich begrenzt. Es wird empfohlen, zu Lagerbedingungen und Lagerfähigkeit Auskunft vom Hersteller einzuholen.
 (7) Die in der Spezifikation angegebenen Werte sind „tatsächliche Werte“. Bei der Festlegung ihrer Grenzwerte wurden die Bestimmungen von ISO 4259 „Mineralölerzeugnisse — Bestimmung und Anwendung der Werte für die Präzision von Prüfverfahren“ angewendet, bei der Festlegung eines Mindestwertes wurde eine Mindestdifferenz von 2R über Null berücksichtigt; bei der Festlegung eines Höchst- und Mindestwertes beträgt die Mindestdifferenz 4R (R = Reproduzierbarkeit).
 Unabhängig von dieser aus statistischen Gründen getroffenen Festlegung sollte der Hersteller des Kraftstoffs dennoch anstreben, dort, wo ein Höchstwert von 2R festgelegt ist, den Wert Null zu erreichen, und dort, wo Ober- und Untergrenzen festgelegt sind, den Mittelwert zu erreichen. Falls Zweifel bestehen, ob ein Kraftstoff die vorgeschriebenen Anforderungen erfüllt, gelten die Bestimmungen von ISO 4259.
 (8) Die angegebene Spanne für die Cetanzahl entspricht nicht der Anforderung einer Mindestspanne von 4R. Bei Streitigkeiten zwischen dem Kraftstofflieferanten und dem Verwender können jedoch die Bestimmungen von ISO 4259 zur Regelung solcher Streitigkeiten herangezogen werden, sofern anstelle von Einzelmessungen Wiederholungsmessungen in für die notwendige Genauigkeit ausreichender Anzahl vorgenommen werden.
 (9) Festzuhalten ist der tatsächliche Schwefelgehalt des für


text:
die Prüfung verwendeten Kraftstoffs.
 (10) Auch bei überprüfter Oxidationsbeständigkeit ist die Lagerbeständigkeit wahrscheinlich begrenzt. Es wird empfohlen, zu Lagerbedingungen und Lagerfähigkeit Auskunft vom Hersteller einzuholen.
 (11) Dem Ethanolkraftstoff können entsprechend den Herstellerangaben Zündverbesserer beigemischt werden. Die höchstzulässige Menge ist 10 Massen- %.
 (12) Die in der Spezifikation angegebenen Werte sind „tatsächliche Werte“. Bei der Festlegung ihrer Grenzwerte wurden die Bestimmungen von ISO 4259 „Mineralölerzeugnisse — Bestimmung und Anwendung der Werte für die Präzision von Prüfverfahren“ angewendet, bei der Festlegung eines Mindestwertes wurde eine Mindestdifferenz von 2R über Null berücksichtigt; bei der Festlegung eines Höchst- und Mindestwertes beträgt die Mindestdifferenz 4R (R = Reproduzierbarkeit). Unabhängig von dieser aus statistischen Gründen getroffenen Festlegung sollte der Hersteller des Kraftstoffs dennoch anstreben, dort, wo ein Höchstwert von 2R festgelegt ist, den Wert Null zu erreichen, und dort, wo Ober- und Untergrenzen festgelegt sind, den Mittelwert zu erreichen. Falls Zweifel bestehen, ob ein Kraftstoff die vorgeschriebenen Anforderungen erfüllt, gelten die Bestimmungen von ISO 4259.
 (13) Gleichwertige ISO-Verfahren werden übernommen, sobald sie für alle oben angegebenen Eigenschaften veröffentlicht sind.
 (14) Inertgase +C2+
 (15) Im Normalzustand (293,2 K (20 oC) und 101,3 kPa) zu bestimmen.
 (16) Inertgase (andere als N2) +C2+ +C2+
 (17) Im Normalzustand (293,2 K (20 oC) und 101,3 kPa) zu bestimmen.
 (18) Inertgase (andere als N2) +C2+ +C2+
 (19) Im Normalzustand (293,2 K (20 oC) und 101,3 kPa) zu bestimmen.
 (20) Mit diesem Verfahren lassen sich korrosive Stoffe möglicherweise nicht zuverlässig nachweisen, wenn die Probe Korrosionshemmer oder andere Stoffe enthält, die die korrodierende Wirkung der Probe auf den Kupferstreifen verringern. Es ist daher untersagt, solche Stoffe eigens zuzusetzen, um das Prüfverfahren zu beeinflussen.
 (21) Mit diesem Verfahren lassen sich korrosive Stoffe möglicherweise nicht zuverlässig nachweisen, wenn die Probe Korrosionshemmer oder andere Stoffe enthält, die die korrodierende Wirkung der Probe auf den Kupferstreifen verringern. Es ist daher untersagt, solche Stoffe eigens zuzusetzen, um das Prüfverfahren zu beeinflussen.
 ANHANG 6
 Beispiel für ein Berechnungsverfahren
 1. ESC-PRÜFUNG
 1.1. Gasförmige Emissionen
 Die für die Berechnung der Ergebnisse der einzelnen Prüfphasen benötigten Messdaten sind nachfolgend angegeben. Bei diesem Beispiel werden CO und NOx auf trockener und HC auf feuchter Basis gemessen. Die HC-Konzentration wird als Propanäquivalent (C3) ausgedrückt und muss zur Ermittlung des C1-Äquivalents mit 3 multipliziert werden. Die Berechnungsmethode gilt auch für die übrigen Prüfphasen.
 P
 (kW)
 Ta
 (K)
 Ha
 (g/kg)
 GEXH
 (kg)
 GAIRW
 (kg)
 GFUEL
 (kg)
 HC
 (ppm)
 CO
 (ppm)
 NOx
 (ppm)
 82,9
 294,8
 7,81
 563,38
 545,29
 18,09
 6,3
 41,2
 495
 Berechnung des Korrekturfaktors trocken/feucht KW, r (Anhang 4A Anlage 1 Absatz 4.5.2):
 und
 Berechnung der feuchten Konzentrationswerte:
 CO = 41,2 × 0,9239 = 38,1 ppm
 NOx = 495 × 0,9239 = 457 ppm
 Berechnung des NOx-Feuchtekorrekturfaktors KH, D (Anhang 4A Anlage 1 Absatz 5.4.3):
 A = 0,309 × 18,09/541,06 - 0,0266 = - 0,0163
 B = - 0,209 × 18,09/541,06 + 0,00954 = 0,0026
 Berechnung der Emissionsmassenströme (Anhang 4A Anlage 1 Absatz 5.4.4):
 NOx = 0,001587 × 457 × 0,9625 × 563,38 = 393,27 g/h
 CO = 0,000966 × 38,1 × 563,38 = 20,735 g/h
 HC


text:
= 0,000479 × 6,3 × 3 × 563,38 = 5,100 g/h
 Berechnung der spezifischen Emission (Anhang 4A Anlage 1 Absatz 5.4.5):
 Das folgende Rechenbeispiel wird für CO gegeben; dasselbe Berechnungsverfahren gilt auch für andere Bestandteile.
 Die Emissionsmassenströme für die einzelnen Prüfphasen werden mit den entsprechenden Wichtungsfaktoren nach Anhang 4A Anlage 1 Absatz 2.7.1 multipliziert und zur Berechnung des mittleren Emissionsmassendurchsatzes für den Prüfzyklus addiert:
 CO =
 (6,7 × 0,15) + (24,6 × 0,08) + (20,5 × 0,10) + (20,7 × 0,10) + (20,6 × 0,05) + (15,0 × 0,05) + (19,7 × 0,05) + (74,5 × 0,09) + (31,5 × 0,10) + (81,9 × 0,08) + (34,8 × 0,05) + (30,8 × 0,05) + (27,3 × 0,05)
 = 30,91 g/h
 Die Motorleistung in den einzelnen Prüfphasen wird mit den entsprechenden Wichtungsfaktoren nach Anhang 4A Anlage 1 Absatz 2.7.1 multipliziert und zur Berechnung der mittleren Leistung für den Prüfzyklus addiert:
 P(n) =
 (0,1 × 0,15) + (96,8 × 0,08) + (55,2 × 0,10) + (82,9 × 0,10) + (46,8 × 0,05) + (70,1 × 0,05) + (23,0 × 0,05) + (114,3 × 0,09) + (27,0 × 0,10) + (122,0 × 0,08) + (28,6 × 0,05) + (87,4 × 0,05) + (57,9 × 0,05)
 = 60,006 kW;
 Berechnung der spezifischen NOx-Emission am zufällig gewählten Prüfpunkt (Anhang 4A Anlage 1 Absatz 5.6.1):
 Es seien die folgenden Werte am zufällig ausgewählten Punkt gemessen worden:
 nZ
 1 600 min-
 1
 MZ
 495 Nm
 NOx mass, Z
 487,3 g/h (nach den vorstehenden Formeln berechnet)
 P(n)Z
 83 kW
 NOx, Z
 487,9/83 = 5,878 g/kWh
 Bestimmung des Emissionswertes im Prüfzyklus (Anhang 4A Anlage 1 Absatz 5.6.2):
 Die Werte der vier den Prüfpunkt einhüllenden Phasen beim ESC seien:
 nRT
 nSU
 ER
 ES
 ET
 EU
 MR
 MS
 MT
 MU
 1 368
 1 785
 5,943
 5,565
 5,889
 4,973
 515
 460
 681
 610
 ETU = 5,889 + 4,973 - 5,889 × 1 600 - 1 368/1 785 - 1 368 = 5,377 g/kWh
 ERS = 5,943 + 5,565 - 5,943 × 1 600 - 1 368/1 785 - 1 368 = 5,732 g/kWh
 MTU = 681 + 601 - 681 × 1,600 - 1,368/1,785 - 1,368 = 641,3 Nm
 MRS = 515 + 460 - 515 × 1,600 - 1,368/1,785 - 1,368 = 484,3 Nm
 EZ = 5,732 + 5,377 - 5,732 × 495 - 484,3/641,3 - 484,3 = 5,708 g/kWh
 Vergleich der NOx-Emissionswerte (Anhang 4A Anlage 1 Absatz 5.6.3):
 NOx diff = 100 × (5,878 - 5,708)/5,708 = 2,98 %
 1.2. Partikelemissionen
 Die Partikelbestimmung erfolgt nach dem Grundsatz, dass Partikelproben über den gesamten Zyklus hinweg entnommen werden, der Proben- und der Massendurchsatz (MSAM and GEDF) jedoch während der einzelnen Prüfphasen bestimmt werden. Die Berechnung von GEDF ist von dem verwendeten System abhängig. Den folgenden Beispielen liegen ein System mit CO2-Messung und Kohlenstoffbilanz und ein System mit Durchflussmessung zugrunde. Bei Verwendung eines Vollstrom-Verdünnungssystems wird GEDF durch die CVS-Einrichtung direkt gemessen.
 Berechnung von GEDF (Anhang 4A Anlage 1 Absätze 6.2.3 und 6.2.4):
 Für Phase 4 seien die folgenden Werte gemessen worden. Die Berechnungsmethode


text:
gilt auch für die übrigen Prüfphasen.
 GEXH
 GFUEL
 GDILW
 GTOTW
 CO2D
 CO2A
 (kg/h)
 (kg/h)
 (kg/h)
 (kg/h)
 ( %)
 ( %)
 334,02
 10,76
 5,4435
 6,0
 0,657
 0,040
 a)
 Kohlenstoffbilanzmethode
 b)
 Durchflussmessung
 GEDF W = 334,02 × 10,78 - 0,040 = 3 600,7 kg/h
 Berechnung des Abgasmassendurchsatzes (Anhang 4A Anlage 1 Absatz 6.4):
 Die Durchsätze GEDFW der einzelnen Phasen werden mit den jeweiligen Wichtungsfaktoren nach Anhang 4A Anlage 1 Absatz 2.7.1 multipliziert und dann zur Ermittlung des mittleren GEDF für den Gesamtzyklus addiert: Der Gesamtprobenstrom MSAM wird durch Addition der Probendurchsätze der einzelnen Phasen errechnet.
 = 3 604,6 kg/h
 MSAM = 0,226 + 0,122 + 0,151 + 0,152 + 0,076 + 0,076 + 0,076 + 0,136 + 0,151 + 0,121 + 0,076 + 0,076 + 0,075
 = 1,515 kg
 Die Partikelmasse auf den Filtern sei 2,5 mg, somit ist
 Hintergrundkorrektur (nicht obligatorisch)
 Es sei eine Hintergrundmessung durchgeführt worden, die folgende Werte ergab. Die Berechnung des Verdünnungsfaktors DF ist identisch mit der Berechnung in Absatz 3.1 dieses Anhangs und wird hier nicht dargestellt.
 Md = 0,1 mg; MDIL = 1,5 kg
 Summe des DF =
 [(1-1/119,15) × 0,15] + [(1-1/8,89) × 0,08] + [(1-1/14,75) × 0,10] + [(1-1/10,10) × 0,10] + [(1-1/18,02) × 0,05] + [(1-1/12,33) × 0,05] + [(1-1/32,18) × 0,05] + [(1-1/6,94) × 0,09] + [(1-1/25,19) × 0,10] + [(1-1/6,12) × 0,08] + [(1-1/20,87) × 0,05] + [(1-1/8,77) × 0,05] + [(1-1/12,59) × 0,05]
 = 0,923
 Berechnung der spezifischen Emission (Anhang 4A Anlage 1 Absatz 6.5):
 P(n) =
 (0,1 × 0,15) + (96,8 × 0,08) + (55,2 × 0,10) + (82,9 × 0,10) + (46,8 × 0,05 + (70,1 × 0,05) + (23,0 × 0,05) + (114,3 × 0,09) + (27,0 × 0,10) + (122,0 × 0,08) + (28,6 × 0,05) + (87,4 × 0,05) + (57,9 × 0,05)
 = 60,006 kW
 PT ̅ = 5,726/60,006 = 0,095 g/kWh, bei Hintergrundkorrektur
 ,
 Berechnung des spezifischen Wichtungsfaktors (Anhang 4A Anlage 1 Absatz 6.6):
 Werden die für Phase 4 errechneten Werte angenommen, so ist Wfei = (0,152 × 3 604,6/1,515 × 3 600,7) = 0,1004
 Dieser Wert entspricht der Anforderung von 0,10±0,003.
 2. ELR-PRÜFUNG
 Da die Bessel-Filterung ein in den europäischen Abgasvorschriften völlig neues Mittelungsverfahren darstellt, folgen an dieser Stelle eine Erläuterung des Bessel-Filters, ein Beispiel für den Entwurf eines Bessel-Algorithmus und ein Beispiel für die Berechnung des endgültigen Rauchwertes. Die Konstanten des Bessel-Algorithmus sind lediglich von der Beschaffenheit des Trübungsmessers und der Abtastfrequenz des Datenerfassungssystems abhängig. Es wird empfohlen, dass die endgültigen Bessel-Filter-Konstanten für verschiedene Abtastfrequenzen vom Hersteller des Trübungsmessgerätes angegeben werden und der Benutzer diese Daten zur Erstellung des Bessel-Algorithmus und zur Berechnung der Rauchwerte verwendet.
 2.1. Allgemeine Anmerkungen zum Bessel-Filter
 Infolge von Störeinflüssen im Hochfrequenzbereich weist die Kurve des unverarbeiteten Trübungssignals in der Regel eine starke Streuung auf. Um solche Hochfrequenz-Störungen zu vermeiden, wird beim ELR-Test ein Bessel-Filter benötigt. Dabei handelt es sich um ein rekursives Tiefpassfilter zweiter Ordnung, das einen schnellen Signalanstieg ohne Überschwingen gewährleistet.
 Ein zugrunde gelegter Echtzeit-Abgasstrahl im Auspuffrohr erscheint in der Trübungskurve mit zeitlicher Verzögerung und


text:
wird von jedem Trübungsmessgerät unterschiedlich gemessen. Diese Verzögerung und der Verlauf der gemessenen Trübungskurve sind von der Geometrie der Messkammer des Trübungsmessers sowie von der Beschaffenheit der Abgasentnahmeleitung abhängig, aber auch von der Zeit, die die Elektronik des Trübungsmessers zur Verarbeitung des Signals benötigt. Die Werte, in denen sich diese beiden Effekte ausdrücken, werden als physikalische und elektrische Ansprechzeit bezeichnet; diese stellen für jeden Trübungsmesser-Typ ein individuelles Filter dar.
 Ziel des Bessel-Filters ist es nun, einen einheitlichen Gesamtfilterkennwert für das gesamte Trübungsmesser-System zu erreichen, der sich aus folgenden Werten zusammensetzt:
 a)
 physikalische Ansprechzeit des Trübungsmessers (tp),
 b)
 elektrische Ansprechzeit des Trübungsmessers (te),
 (c)
 Filteransprechzeit des angewandten Bessel-Filters (tF).
 Die Gesamtansprechzeit des Systems tAver errechnet sich wie folgt:
 und muss für alle Trübungsmesser-Typen gleich sein, wenn sich ein und derselbe Rauchwert ergeben soll. Daher wird ein Bessel-Filter benötigt, der so beschaffen ist, dass anhand der Filteransprechzeit (tF) sowie der physikalischen (tp) und der elektrischen Ansprechzeit (te) des jeweiligen Trübungsmessers die geforderte Gesamtansprechzeit (tAver) ermittelt werden kann. Da die Werte tp und te für jeden Trübungsmesser bereits vorgegeben sind und tAver in dieser Regelung auf 1,0 s festgesetzt ist, lässt sich tF wie folgt berechnen:
 Die Filteransprechzeit tF ist definitionsgemäß die Anstiegszeit eines gefilterten Ausgangssignals zwischen den Werten 10 % und 90 % des Sprungeingangssignals. Daher muss die Grenzfrequenz des Bessel-Filters so iteriert werden, dass sich die Ansprechzeit des Bessel-Filters der geforderten Anstiegszeit anpasst.
 Abbildung a
 Kurven eines Sprungeingangssignals und des gefilterten Ausgangssignals
 In Abbildung a sind die Kurven eines Sprungeingangssignals und des Bessel-gefilterten Ausgangssignals sowie die Ansprechzeit des Bessel-Filters (tF) dargestellt.
 Der Aufbau des endgültigen Bessel-Filteralgorithmus ist ein mehrstufiger Prozess, der mehrere Iterationszyklen erfordert. Nachfolgend ist ein Diagramm des Iterationsverfahrens dargestellt.
 2.2. Berechnung des Bessel-Algorithmus
 Bei diesem Beispiel wird ein Bessel-Algorithmus in mehreren Schritten entsprechend dem obigen Iterationsverfahren entworfen, das auf Anhang 4A Anlage 1 Absatz 7.1 beruht.
 Die Kennwerte des Trübungsmessers und des Datenerfassungssystems seien:
 a)
 physikalische Ansprechzeit tp
 0,15 s
 b)
 elektrische Ansprechzeit te
 0,05 s
 c)
 Gesamtansprechzeit tAver
 1,00 s (nach der Definition in dieser Richtlinie)
 d)
 Abtastfrequenz
 150 Hz
 1. Schritt: Geforderte Ansprechzeit des Bessel-Filters tF:
 2. Schritt: Ermittlung der Grenzfrequenz und Berechnung der Bessel-Konstanten E, K für die erste Iteration:
 fc
 Δt
 = 1/150 = 0,006667 s
 Ω
 E
 K
 = 2 × 7,07948×10-5 × (0,618034 × 150,0766442 - 1) - 1 = 0,970783
 Daraus ergibt sich der Bessel-Algorithmus:
 Yi = Yi-1 + 7,07948 E - 5 × (Si + 2 × Si-1 + Si-2 - 4 × Yi-2) + 0,970783 × (Yi-1 - Yi-2)
 wobei Si für den Wert des Sprungeingangssignals (entweder „0“ oder „1“) und Yi für die gefilterten Werte des Ausgangssignals steht.
 3. Schritt: Anwendung des Bessel-Filters auf das Sprungeingangssignal:
 Die Ansprechzeit des Bessel-Filters tF wird definiert als die Anstiegszeit des gefilterten Ausgangssignals zwischen den Werten 10 % und 90 % eines Sprungeingangssignals. Zur Bestimmung der Zeiten der Werte 10 % (t10) und 90 % (t90) des Ausgangssignals muss auf den Sprungeingang ein Bessel-Filter unter Verwendung der obigen Werte für fc, E und


text:
K angewandt werden.
 Die Indexziffern, die Zeit und die Werte eines Sprungeingangssignals und die sich daraus ergebenden Werte des gefilterten Ausgangssignals für die erste und die zweite Iteration sind aus Tabelle B ersichtlich. Die an t10 und t90 angrenzenden Punkte sind durch Fettschrift hervorgehoben.
 In Tabelle B, erste Iteration, tritt der 10 %-Wert zwischen den Indexziffern 30 und 31 und der 90 %-Wert zwischen den Indexziffern 191 und 192 auf. Zur Berechnung von tF, iter werden die genauen Werte von t10 und t90 durch lineare Interpolation zwischen den angrenzenden Messpunkten wie folgt bestimmt:
 t10 = tlower + Δt × (0,1 - outlower)/(outupper - outlower)
 t90 = tlower + Δt × (0,9 - outlower)/(outupper - outlower)
 Dabei sind outupper bzw. outlower die an das Bessel-gefilterte Ausgangssignal angrenzenden Punkte, und tlower ist die in Tabelle B angegebene Zeit für den angrenzenden Punkt.
 t10 = 0,200000 + 0,006667 × (0,1 - 0,099208)/(0,104794 - 0,099208) = 0,200945 s
 t90 = 0,273333 + 0,006667 × (0,9 - 0,899147)/(0,901168 - 0,899147) = 1,276147 s
 4. Schritt: Filteransprechzeit des ersten Iterationszyklus:
 tF, iter = 1,2761470,200945 = 1,075202 s
 5. Schritt: Differenz zwischen geforderter und erzielter Filteransprechzeit beim ersten Iterationszyklus:
 Δ = 1,0752020,987421/0,987421 = 0,081641
 6. Schritt: Prüfung der Erfüllung des Iterationskriteriums:
 Gefordert ist |Δ| ≤ 0,01. Da 0,081641 > 0,01, ist das Iterationskriterium nicht erfüllt, und ein weiterer Iterationszyklus ist erforderlich. Für diesen Iterationszyklus wird anhand von fc und Δ eine neue Grenzfrequenz wie folgt berechnet: fc, new = 0,318152 × 1 + 0,081641 = 0,344126 Hz
 Diese neue Grenzfrequenz wird im zweiten Iterationszyklus verwendet, der mit dem 2. Schritt beginnt. die Iteration ist zu wiederholen, bis das Iterationskriterium erfüllt ist. Die Ergebnisse der ersten und der zweiten Iteration sind in Tabelle A zusammengefasst.
 Tabelle A
 Werte der ersten und zweiten Iteration
 Parameter
 1. Iteration
 2. Iteration
 fc
 (Hz)
 0,318152
 0,344126
 E
 (-)
 7,07948 E-5
 8,272777 E-5
 K
 (-)
 0,970783
 0,968410
 t10
 (s)
 0,200945
 0,185523
 t90
 (s)
 1,276147
 1,179562
 tF, iter
 (s)
 1,075202
 0,994039
 Δ
 (-)
 0,081641
 0,006657
 fc, new
 (Hz)
 0,344126
 0,346417
 7. Schritt: Endgültiger Bessel-Algorithmus:
 Sobald das Iterationskriterien erfüllt ist, werden gemäß Schritt 2 die endgültigen Bessel-Filter-Konstanten und der endgültige Bessel-Algorithmus berechnet. Bei diesem Beispiel wurde das Iterationskriterium nach der zweiten Iteration erfüllt (Δ = 0,006657 ≤ 0,01). Der endgültige Algorithmus wird anschließend zur Bestimmung der gemittelten Rauchwerte verwendet (siehe folgenden Absatz 2.3).
 Yi = Yi-1 + 8,272777×10-5 × (Si + 2 × Si-1 + Si-2 - 4 × Yi-2) + 0,968410 × (Yi-1 - Yi-2)
 Tabelle B
 Werte des Sprungeingangssignals und des Bessel-gefilterten Ausgangssignals beim ersten und zweiten Iterationszyklus
 Index I
 [-]
 Zeit
 [s]
 Sprungeingangssignal Si
 [-]
 Gefiltertes Ausgangssignal Yi [-]
 1. Iteration
 2. Iteration
 - 2
 -0,013333
 0
 0,000000
 0,000000
 - 1
 -0,006667
 0
 0,000000
 0,000000
 0
 0,000000
 1
 0,000071
 0,000083
 1
 0,006667
 1
 0,000352
 0,000411
 2
 0,013333
 1
 0,000908
 0,001060
 3
 0,020000
 1
 0,001731
 0,002019
 4
 0,026667
 1
 0,002813
 0,003278
 5
 0,033333
 1
 0,004145
 0,004828
 ~
 ~
 ~
 ~
 ~
 24
 0,160000
 1
 0,067877
 0,077876
 25
 0,166667
 1
 0,072816
 0,083476
 26
 0,173333


text:
1
 0,077874
 0,089205
 27
 0,180000
 1
 0,083047
 0,095056
 28
 0,186667
 1
 0,088331
 0,101024
 29
 0,193333
 1
 0,093719
 0,107102
 30
 0,200000
 1
 0,099208
 0,113286
 31
 0,206667
 1
 0,104794
 0,119570
 32
 0,213333
 1
 0,110471
 0,125949
 33
 0,220000
 1
 0,116236
 0,132418
 34
 0,226667
 1
 0,122085
 0,138972
 35
 0,233333
 1
 0,128013
 0,145605
 36
 0,240000
 1
 0,134016
 0,152314
 37
 0,246667
 1
 0,140091
 0,159094
 ~
 ~
 ~
 ~
 ~
 175
 1,166667
 1
 0,862416
 0,895701
 176
 1,173333
 1
 0,864968
 0,897941
 177
 1,180000
 1
 0,867484
 0,900145
 178
 1,186667
 1
 0,869964
 0,902312
 179
 1,193333
 1
 0,872410
 0,904445
 180
 1,200000
 1
 0,874821
 0,906542
 181
 1,206667
 1
 0,877197
 0,908605
 182
 1,213333
 1
 0,879540
 0,910633
 183
 1,220000
 1
 0,881849
 0,912628
 184
 1,226667
 1
 0,884125
 0,914589
 185
 1,233333
 1
 0,886367
 0,916517
 186
 1,240000
 1
 0,888577
 0,918412
 187
 1,246667
 1
 0,890755
 0,920276
 188
 1,253333
 1
 0,892900
 0,922107
 189
 1,260000
 1
 0,895014
 0,923907
 190
 1,266667
 1
 0,897096
 0,925676
 191
 1,273333
 1
 0,899147
 0,927414
 192
 1,280000
 1
 0,901168
 0,929121
 193
 1,286667
 1
 0,903158
 0,930799
 194
 1,293333
 1
 0,905117
 0,932448
 195
 1,300000
 1
 0,907047
 0,934067
 ~
 ~
 ~
 ~
 ~
 2.3. Berechnung der Rauchwerte
 Im nachstehenden Schaubild wird das allgemeine Verfahren zur Bestimmung des endgültigen Rauchwertes dargestellt.
 In Abbildung b) sind die Kurven des gemessenen unverarbeiteten Trübungssignals sowie des ungefilterten und gefilterten Lichtabsorptionskoeffizienten (k-Wert) der ersten Belastungsstufe in der ELR-Prüfung dargestellt, und der Höchstwert Ymax1,A (Spitze) der Kurve des gefilterten k ist angezeigt. Tabelle C enthält die dazugehörigen Zahlenwerte für den Index i, die Zeit (Abtastfrequenz 150 Hz), die unverarbeitete Trübung, den ungefilterten k-Wert und den gefilterten k-Wert. Die Filterung erfolgte unter Verwendung der Konstanten des in Absatz 2.2 dieses Anhangs entworfenen Bessel-Algorithmus. Aufgrund des umfangreichen Datenmaterials wurde die Rauchkurve in der Tabelle nur gegen Anfang und um den Spitzenwert herum erfasst.
 Abbildung b
 Kurven der gemessenen Trübung N, des ungefilterten k-Rauchwerts und des gefilterten k-Rauchwerts
 Der Spitzenwert (i = 272) wird unter Zugrundelegung der folgenden Daten aus Tabelle C berechnet. Zu Beginn des Algorithmus werden S-1, S-2, Y-1 und Y-2 auf Null gesetzt.
 LA (m)
 0,430
 Index i
 272
 N ( %)
 16,783
 S271 (m-
 1)
 0,427392
 S270 (m-
 1)
 0,427532
 Y271 (m-
 1)
 0,542383
 Y270 (m-
 1)
 0,542337
 Berechnung des k-Wertes (Anhang 4A Anlage 1 Absatz 7.3.1):
 k =1/0,430 × ln 1-16,783/100 = 0,427252 m-
 1
 Dieser Wert entspricht S272 in der folgenden Gleichung.
 Berechnung des Bessel-gemittelten Rauchwertes (Anhang 4A Anlage 1 Absatz 7.3.2):
 In den folgenden Gleichungen werden die Bessel-Konstanten aus dem vorhergehenden Absatz 2.2 verwendet. Der oben berechnete tatsächliche ungefilterte k-Wert entspricht S272 (Si). S271 (Si-1) und S270 (Si-2) sind die beiden vorhergehenden ungefilterten k-Werte, Y271 (Yi-1) und Y270 (Yi-2) die beiden vorhergehenden gefilterten k-Werte.
 Y272 =
 0,542383 + 8,272777×10-5 × (0,427252 + 2 × 0,427392 + 0,427532 - 4 × 0,542337) + 0,968410 × (0,542383 - 0,542337)
 = 0,542389 m-
 1
 Dieser Wert entspricht Ymax1,A in der folgenden Gleichung.
 Berechnung des endgültigen Rauchwertes (Anhang 4A Anlage 1 Absatz 7.3.3):
 Der höchste gefilterte k-Wert jeder Kurve wird für die weiteren Berechnungen verwendet. Es seien:
 Drehzahl
 Ymax (m-
 1)
 Zyklus 1
 Zyklus 2
 Zyklus


text:
3
 A
 0,5424
 0,5435
 0,5587
 B
 0,5596
 0,5400
 0,5389
 C
 0,4912
 0,5207
 0,5177
 RWA = (0,5424 + 0,5435 + 0,5587)/3 = 0,5482 m-1
 RWB = (0,5596 + 0,5400 + 0,5389)/3 = 0,5462 m-1
 RWC = (0,4912 + 0,5207 + 0,5177)/3 = 0,5099 m-1
 RW = (0,43 × 0,5482) + (0,56 × 0,5462) + (0,01 × 0,5099) = 0,5467 m-1
 Zyklusvalidierung (Anhang 4A Anlage 1 Absatz 3.4)
 Vor der Berechnung des RW muss der Zyklus validiert werden; dazu werden die relativen Standardabweichungen des Rauchwertes der drei Zyklen für jede Drehzahl berechnet.
 Drehzahl
 mittlerer RW (m-1)
 Absolute Standardabweichung (m-1)
 Relative Standardabweichung (%)
 A
 0,5482
 0,0091
 1,7
 B
 0,5462
 0,0116
 2,1
 C
 0,5099
 0,0162
 3,2
 Bei diesem Beispiel wird das Validierungskriterium von 15 % für jede Drehzahl erfüllt.
 Tabelle C
 Trübungswert N, gefilterter und ungefilterter k-Wert zu Beginn des Belastungsschrittes
 Index I
 [-]
 Zeit
 [s]
 Trübung N
 [%]
 ungefilterter k-Wert
 [m-1]
 Gefilterter k-Wert
 [m-1]
 - 2
 0,000000
 0,000000
 0,000000
 0,000000
 - 1
 0,000000
 0,000000
 0,000000
 0,000000
 0
 0,000000
 0,000000
 0,000000
 0,000000
 1
 0,006667
 0,020000
 0,000465
 0,000000
 2
 0,013333
 0,020000
 0,000465
 0,000000
 3
 0,020000
 0,020000
 0,000465
 0,000000
 4
 0,026667
 0,020000
 0,000465
 0,000001
 5
 0,033333
 0,020000
 0,000465
 0,000002
 6
 0,040000
 0,020000
 0,000465
 0,000002
 7
 0,046667
 0,020000
 0,000465
 0,000003
 8
 0,053333
 0,020000
 0,000465
 0,000004
 9
 0,060000
 0,020000
 0,000465
 0,000005
 10
 0,066667
 0,020000
 0,000465
 0,000006
 11
 0,073333
 0,020000
 0,000465
 0,000008
 12
 0,080000
 0,020000
 0,000465
 0,000009
 13
 0,086667
 0,020000
 0,000465
 0,000011
 14
 0,093333
 0,020000
 0,000465
 0,000012
 15
 0,100000
 0,192000
 0,004469
 0,000014
 16
 0,106667
 0,212000
 0,004935
 0,000018
 17
 0,113333
 0,212000
 0,004935
 0,000022
 18
 0,120000
 0,212000
 0,004935
 0,000028
 19
 0,126667
 0,343000
 0,007990
 0,000036
 20
 0,133333
 0,566000
 0,013200
 0,000047
 21
 0,140000
 0,889000
 0,020767
 0,000061
 22
 0,146667
 0,929000
 0,021706
 0,000082
 23
 0,153333
 0,929000
 0,021706
 0,000109
 24
 0,160000
 1,263000
 0,029559
 0,000143
 25
 0,166667
 1,455000
 0,034086
 0,000185
 26
 0,173333
 1,697000
 0,039804
 0,000237
 27
 0,180000
 2,030000
 0,047695
 0,000301
 28
 0,186667
 2,081000
 0,048906
 0,000378
 29
 0,193333
 2,081000
 0,048906
 0,000469
 30
 0,200000
 2,424000
 0,057067
 0,000573
 31
 0,206667
 2,475000
 0,058282
 0,000693
 32
 0,213333
 2,475000
 0,058282
 0,000827
 33
 0,220000
 2,808000
 0,066237
 0,000977
 34
 0,226667
 3,010000
 0,071075
 0,001144
 35
 0,233333
 3,253000
 0,076909
 0,001328
 36
 0,240000
 3,606000
 0,085410
 0,001533
 37
 0,246667
 3,960000
 0,093966
 0,001758
 38
 0,253333
 4,455000
 0,105983
 0,002007
 39
 0,260000
 4,818000
 0,114836
 0,002283
 40
 0,266667
 5,020000
 0,119776
 0,002587
 ~
 ~
 ~
 ~
 ~
 Trübungswert N, ungefilterter und gefilterter k-Wert um Ymax1,A (Spitzenwert durch Fettdruck hervorgehoben)
 Index I
 [-]
 Zeit
 [s]
 Trübung N
 [%]
 ungefilterter k-Wert
 [m-1]
 Gefilterter k-Wert
 [m-1]
 ~
 ~
 ~
 ~
 ~
 259
 1,726667
 17,182000
 0,438429
 0,538856
 260
 1,733333
 16,949000
 0,431896
 0,539423
 261
 1,740000
 16,788000
 0,427392
 0,539936
 262
 1,746667
 16,798000
 0,427671
 0,540396
 263
 1,753333
 16,788000
 0,427392
 0,540805
 264
 1,760000
 16,798000
 0,427671
 0,541163
 265
 1,766667
 16,798000
 0,427671
 0,541473
 266
 1,773333
 16,788000
 0,427392
 0,541735
 267
 1,780000
 16,788000
 0,427392
 0,541951
 268
 1,786667
 16,798000
 0,427671
 0,542123
 269
 1,793333
 16,798000
 0,427671
 0,542251
 270
 1,800000
 16,793000
 0,427532
 0,542337
 271
 1,806667
 16,788000
 0,427392
 0,542383
 272
 1,813333
 16,783000
 0,427252
 0,542389
 273
 1,820000
 16,780000
 0,427168
 0,542357
 274
 1,826667
 16,798000
 0,427671
 0,542288
 275
 1,833333
 16,778000
 0,427112
 0,542183
 276
 1,840000
 16,808000
 0,427951
 0,542043
 277
 1,846667
 16,768000
 0,426833
 0,541870
 278


text:
1,853333
 16,010000
 0,405750
 0,541662
 279
 1,860000
 16,010000
 0,405750
 0,541418
 280
 1,866667
 16,000000
 0,405473
 0,541136
 281
 1,873333
 16,010000
 0,405750
 0,540819
 282
 1,880000
 16,000000
 0,405473
 0,540466
 283
 1,886667
 16,010000
 0,405750
 0,540080
 284
 1,893333
 16,394000
 0,416406
 0,539663
 285
 1,900000
 16,394000
 0,416406
 0,539216
 286
 1,906667
 16,404000
 0,416685
 0,538744
 287
 1,913333
 16,394000
 0,416406
 0,538245
 288
 1,920000
 16,394000
 0,416406
 0,537722
 289
 1,926667
 16,384000
 0,416128
 0,537175
 290
 1,933333
 16,010000
 0,405750
 0,536604
 291
 1,940000
 16,010000
 0,405750
 0,536009
 292
 1,946667
 16,000000
 0,405473
 0,535389
 293
 1,953333
 16,010000
 0,405750
 0,534745
 294
 1,960000
 16,212000
 0,411349
 0,534079
 295
 1,966667
 16,394000
 0,416406
 0,533394
 296
 1,973333
 16,394000
 0,416406
 0,532691
 297
 1,980000
 16,192000
 0,410794
 0,531971
 298
 1,986667
 16,000000
 0,405473
 0,531233
 299
 1,993333
 16,000000
 0,405473
 0,530477
 300
 2,000000
 16,000000
 0,405473
 0,529704
 ~
 ~
 ~
 ~
 ~
 3. ETC-PRÜFUNG
 3.1. Gasförmige Emissionen (Dieselmotor)
 Mit einem PDP-CVS-System seien folgende Prüfergebnisse erzielt worden:
 V0 (m3/Umdr.)
 0,1776
 Np (Umdr.)
 23 073
 pB (kPa)
 98,0
 p1 (kPa)
 2,3
 T (K)
 322,5
 Ha (g/kg)
 12,8
 NOx conce (ppm)
 53,7
 NOx concd (ppm)
 0,4
 COconce (ppm)
 38,9
 COconcd (ppm)
 1,0
 HCconce (ppm)
 9,00
 HCconcd (ppm)
 3,02
 CO2,conce ( %)
 0,723
 Wact (kWh)
 62,72
 Berechnung des Durchsatzes des verdünnten Abgases (Anhang 4A Anlage 2 Absatz 4.1):
 MTOTW = 1,293 × 0,1776 × 23 073 × (98,0 - 2,3) × 273/(101,3 × 322,5)
 = 4 237,2 kg
 Berechnung des NOx-Korrekturfaktors (Anhang 4A Anlage 2 Absatz 4.2):
 Berechnung der hintergrundkorrigierten Konzentrationen (Anhang 4A Anlage 2 Absatz 4.3.1.1):
 Es sei ein Dieselkraftstoff mit der Zusammensetzung C1H1,8 zugrunde gelegt:
 NOx conc = 53,7 - 0,4 × (1 - (1/18,69)) = 53,3 ppm
 COconc = 38,9 - 1,0 × (1 - (1/18,69)) = 37,9 ppm
 HCconc = 9,00 - 3,02 × (1 - (1/18,69)) = 6,14 ppm
 Berechnung des Emissionsmassendurchsatzes (Anhang 4A Anlage 2 Absatz 4.3.1):
 NOx mass = 0,001587 × 53,3 × 1,039 × 4 237,2 = 372,391 g
 COmass = 0,000966 × 37,9 × 4 237,2 = 155,129 g
 HCmass = 0,000479 × 6,14 × 4 237,2 = 12,462 g
 Berechnung der spezifischen Emissionen (Anhang 4A Anlage 2 Absatz 4.4):
 = 372,391/62,72 = 5,94 g/kWh
 = 155,129/62,72 = 2,47 g/kWh
 = 12,462/62,72 = 0,199 g/kWh
 3.2. Partikelemissionen (Dieselmotor)
 Mit einem PDP-CVS-System mit Doppelverdünnung seien folgende Prüfergebnisse erzielt worden:
 MTOTW (kg)
 4 237,2
 Mf, p (mg)
 3,030
 Mf, b (mg)
 0,044
 MTOT (kg)
 2,159
 MSEC (kg)
 0,909
 Md (mg)
 0,341
 MDIL (kg)
 1,245
 DF
 18,69
 Wact (kWh)
 62,72
 Berechnung der Masseemission (Anhang 4A Anlage 2 Absatz 5.1):
 Mf = 3,030 + 0,044 = 3,074 mg
 MSAM = 2,159 - 0,909 = 1,250 kg
 Berechnung der hintergrundkorrigierten Masseemission (Anhang 4A Anlage 2 Absatz 5.1):
 Berechnung der spezifischen Emission (Anhang 4A Anlage 2 Absatz 5.2):
 = 10,42/62,72 = 0,166 g/kWh
 = 9,32/62,72 = 0,149 g/kWh, wenn hintergrundkorrigiert
 3.3. Gasförmige Emissionen (CNG-Motor)
 Mit einem PDP-CVS-System mit Doppelverdünnung seien folgende Prüfergebnisse erzielt worden:
 MTOTW (kg)
 4 237,2
 Ha (g/kg)
 12,8
 NOx conce (ppm)
 17,2
 NOx concd (ppm)
 0,4
 COconce (ppm)
 44,3
 COconcd (ppm)
 1,0
 HCconce (ppm)
 27,0
 HCconcd (ppm)
 3,02
 CH4 conce (ppm)
 18,0
 CH4 concd (ppm)
 1,7
 CO2,conce ( %)
 0,723
 Wact


text:
(kWh)
 62,72
 Berechnung des NOx-Korrekturfaktors (Anhang 4A Anlage 2 Absatz 4.2):
 Berechnung der NMHC-Konzentration (Anhang 4A Anlage 2 Absatz 4.3.1):
 a)
 GC-Verfahren
 NMHCconce = 27,0 - 18,0 = 9,0 ppm
 b)
 NMC-Verfahren
 Der Methan-Wirkungsgrad sei 0,04 und der Ethan-Wirkungsgrad 0,98 (siehe Anhang 4A Anlage 5 Absatz 1.8.4)
 Berechnung der hintergrundkorrigierten Konzentrationen (Anhang 4A Anlage 2 Absatz 4.3.1.1):
 Der Bezugskraftstoff sei G20 (100 % Methan) mit der Zusammensetzung C1H4:
 Unter Anwendung des GC-Verfahrens ist bei den NMHC die Hintergrundkonzentration die Differenz zwischen HCconcd und CH4concd:
 NOx conc = 17,2 - 0,4 × (1 - (1/13,01)) = 16,8 ppm
 COconc = 44,3 - 1,0 × (1 - (1/13,01)) = 43,4 ppm
 NMHCconc = 8,4 - 1,32 × (1 - (1/13,01)) = 7,2 ppm
 CH4 conc = 18,0 - 1,7 × (1 - (1/13,01)) = 16,4 ppm
 Berechnung des Emissionsmassendurchsatzes (Anhang 4A Anlage 2 Absatz 4.3.1):
 NOx mass = 0,001587 × 16,8 × 1,074 × 4 237,2 = 121,330 g
 COmass = 0,000966 × 43,4 × 4 237,2 = 177,642 g
 NMHCmass = 0,000502 × 7,2 × 4 237,2 = 15,315 g
 CH4 mass = 0,000554 × 16,4 × 4 237,2 = 38,498 g
 Berechnung der spezifischen Emissionen (Anhang 4A Anlage 2 Absatz 4.4):
 = 121,330/62,72 = 1,93 g/kWh
 = 177,642/62,72 = 2,83 g/kWh
 = 15,315/62,72 = 0,244 g/kWh
 = 38,498/62,72 = 0,614 g/kWh
 4. λ-VERSCHIEBUNGSFAKTOR (Sλ)
 4.1. Berechnung des λ-Verschiebungsfaktors (Sλ)
 (1)
 Darin ist:
 Sλ= λ-Verschiebungsfaktor
 inert %= Vol.- % der Inertgase im Kraftstoff (d. h. N2, CO2, He usw.)
 = Vol.- % des ursprünglichen Sauerstoffs im KraftstoffN und m= beziehen sich auf durchschnittliche CnHm-Werte, die den Kohlenwasserstoffgehalt des Kraftstoffs repräsentieren, d. h.:
 Darin ist:
 CH4
 =
 Vol.- % Methan im Kraftstoff
 C2
 =
 Vol.- % aller C2-Kohlenwasserstoffe (z. B.: C2H6, C2H4 usw.) im Kraftstoff
 C3
 =
 Vol.- % aller C3-Kohlenwasserstoffe (z. B.: C3H8, C3H6 usw.) im Kraftstoff
 C4
 =
 Vol.- % aller C4-Kohlenwasserstoffe (z. B.: C4H10, C4H8 usw.) im Kraftstoff
 C5
 =
 Vol.- % aller C5-Kohlenwasserstoffe (z. B.: C5H12, C5H10 usw.) im Kraftstoff
 diluent
 =
 Vol.- % der Verdünnungsgase im Kraftstoff (d. h. , CO2, He usw.):
 4.2. Beispiele für die Berechnung des λ-Verschiebungsfaktors Sλ
 Beispiel 1: G25: CH4 = 86 Vol.- %, N2 = 14 Vol.- %
 Beispiel 2: GR: CH4 = 87 Vol.- %, C2H6 = 13 Vol.- %
 Beispiel 3: USA: CH4 = 89 %, C2H6 = 4,5 %, C3H8 = 2,3 %, C6H14 = 0,2 %, O2 = 0,6 %, N2 = 4 %
 (1) Stoichiometric Air/Fuel ratios of automotive fuels: John B. Heywood, Internal Combustion Engine Fundamentals, McGraw-Hill, 1988, Kapitel 3.4.
 ANHANG 7
 Verfahren zur Prüfung der Dauerhaltbarkeit emissionsmindernder Einrichtungen
 1. VORBEMERKUNG
 In diesem Anhang werden die Verfahren für die Auswahl von Motorenfamilien beschrieben, die für die Prüfung über eine bestimmte Betriebsdauer zur Ermittlung der Verschlechterungsfaktoren ausgewählt werden. Solche Verschlechterungsfaktoren werden auf die gemessenen Emissionen von Motoren angewandt, die regelmäßigen Prüfungen unterzogen werden, um sicherzustellen, dass die Emissionen während der gesamten Dauerhaltbarkeitsfrist des Fahrzeugs, in das der Motor eingebaut ist, den geltenden Emissionsgrenzwerten gemäß den Tabellen


text:
in Absatz 5.2.1 dieser Regelung entsprechen.
 Außerdem enthält dieser Anhang Bestimmungen zur emissionsrelevanten und nicht emissionsrelevanten Wartung von Motoren, die einem Prüfprogramm unterzogen werden. Diese Wartungsarbeiten werden an im Betrieb befindlichen Motoren ausgeführt, und ihre Ergebnisse werden den Besitzern neuer Motoren für schwere Nutzfahrzeuge mitgeteilt.
 2. AUSWAHL DER MOTOREN ZUR BESTIMMUNG DER VERSCHLECHTERUNGSFAKTOREN
 2.1.
 Aus der nach Absatz 7.1 dieser Regelung festgelegten Motorenfamilie werden Motoren für die Emissionsprüfung zur Bestimmung der Verschlechterungsfaktoren für die Dauerhaltbarkeit entnommen.
 2.2.
 Motoren aus verschiedenen Motorenfamilien können nach der Art ihres Abgasnachbehandlungssystems zu weiteren Motorenfamilien zusammengefasst werden. Wenn der Hersteller Motoren, die sich hinsichtlich Zahl und Anordnung der Zylinder unterscheiden, sich jedoch hinsichtlich technischer Merkmale und Installation des Abgasnachbehandlungssystems ähneln, zu einer Motorenfamilie zusammenfassen möchte, muss er der Genehmigungsbehörde Daten vorlegen, aus denen hervorgeht, dass die Emissionen dieser Motoren ähnlich sind.
 2.3.
 Der Motorenhersteller wählt nach den Kriterien für die Auswahl von Motoren in Absatz 7.2 dieser Regelung einen Motor aus, der für das Abgasnachbehandlungssystem repräsentativ ist. Dieser Motor wird über die in Absatz 3.2 dieses Anhangs festgelegte Betriebsdauer geprüft. Vor Beginn der Prüfungen ist der Genehmigungsbehörde mitzuteilen, welcher Motor ausgewählt wurde.
 2.3.1.
 Gelangt die Genehmigungsbehörde zu der Ansicht, dass der schlechteste Emissionswert des Abgasnachbehandlungssystems der Motorenfamilie sich besser anhand eines anderen Motors bestimmen lässt, so ist der Prüfmotor von der Genehmigungsbehörde und dem Hersteller gemeinsam auszuwählen.
 3. BESTIMMUNG DER VERSCHLECHTERUNGSFAKTOREN FÜR DIE DAUERHALTBARKEIT
 3.1. Allgemeines
 Die für eine Motorenfamilie hinsichtlich des Abgasnachbehandlungssystems geltenden Verschlechterungsfaktoren werden von den ausgewählten Motoren abgeleitet, wobei ein Verfahren zur Bestimmung der Kilometerleistung und der Betriebsdauer angewendet wird, das die regelmäßige Prüfung auf gasförmige Schadstoffe und luftverunreinigende Partikel (ESC- und ETC-Prüfungen) umfasst.
 3.2. Programm für die Prüfung über eine bestimmte Betriebsdauer
 Prüfungen über eine bestimmte Betriebsdauer kann der Hersteller entweder an einem in Betrieb befindlichen Fahrzeug mit dem gewählten Stamm-Motor oder an dem gewählten Stamm-Motor auf dem Prüfstand durchführen.
 3.2.1.
 Prüfung im Betrieb und Prüfung auf dem Prüfstand
 3.2.1.1.
 Der Hersteller bestimmt nach den Regeln der Technik Form und Umfang der Kilometerleistung und der Betriebsdauer für die Motoren.
 3.2.1.2.
 Der Hersteller legt fest, wann der Motor nach dem ESC- und dem ETC-Zyklus auf gasförmige Schadstoffe und luftverunreinigende Partikel geprüft wird.
 3.2.1.3.
 Für alle Motoren einer Motorenfamilie hinsichtlich des Abgasnachbehandlungssystems gilt ein und dasselbe Betriebsprogamm.
 3.2.1.4.
 Auf Antrag des Herstellers und mit Zustimmung der Genehmigungsbehörde braucht an jedem Prüfpunkt nur ein Prüfzyklus (entweder ESC- oder ETC-Zyklus) durchgeführt zu werden; der andere Prüfzyklus ist dann lediglich am Anfang und am Ende des Prüfprogramms durchzuführen.
 3.2.1.5.
 Die Betriebsprogramme können bei Motoren verschiedener Motorenfamilien hinsichtlich des Abgasnachbehandlungssystems unterschiedlich sein.
 3.2.1.6.
 Betriebsprogramme können kürzer als die Nutzungsdauer sein, vorausgesetzt, dass die Anzahl der Prüfpunkte eine korrekte Hochrechnung der Prüfergebnisse gemäß Absatz 3.5.2 zulässt. Die Abstände zwischen den Prüfungen dürfen jedoch nicht kürzer sein als in der Tabelle in Absatz 3.2.1.8 angegeben.
 3.2.1.7.
 Der Hersteller muss die gültige Entsprechung zwischen dem Mindest-Prüfintervall (Kilometerleistung) und den Stunden auf dem Prüfstand angeben, z. B. die Korrelation des Kraftstoffverbrauchs oder das Verhältnis zwischen Fahrzeuggeschwindigkeit und Motordrehzahl.
 3.2.1.8.
 Mindestprüfintervalle
 Fahrzeugklasse,


text:
für die der Motor bestimmt ist
 Mindest-Prüfintervall
 Dauerhaltbarkeit (Absatz dieser Regelung)
 Fahrzeuge der Klasse N
 1
 100 000 km
 Absatz 5.3.1.1.
 Fahrzeuge der Klasse N
 2
 125 000 km
 Absatz 5.3.1.2.
 Fahrzeuge der Klasse N
 3
 mit einer technisch zulässigen Gesamtmasse bis 16 t
 125 000 km
 Absatz 5.3.1.2.
 Fahrzeuge der Klasse N
 3
 mit einer technisch zulässigen Gesamtmasse über 16 t
 167 000 km
 Absatz 5.3.1.3.
 Fahrzeuge der Klasse M
 2
 100 000 km
 Absatz 5.3.1.1.
 Fahrzeuge der Klasse M
 3
 , Unterklassen I, II, A und B mit einer technisch zulässigen Gesamtmasse bis 7,5 t
 125 000 km
 Absatz 5.3.1.2.
 Fahrzeuge der Klasse M
 3
 , Unterklassen III und B mit einer technisch zulässigen Gesamtmasse über 7,5 t
 167 000 km
 Absatz 5.3.1.3.
 3.2.1.9.
 Das Programm für die Prüfung im Betrieb ist im Antrag auf Typgenehmigung ausführlich zu beschreiben und vor Aufnahme der Prüfungen der Genehmigungsbehörde mitzuteilen.
 3.2.2.
 Gelangt die Genehmigungsbehörde zu der Ansicht, dass bei den ESC- und ETC-Prüfungen zusätzliche Messungen zwischen den vom Hersteller bestimmten Prüfpunkten erforderlich sind, teilt sie das dem Hersteller mit. Der Hersteller muss dann die Programme für die Prüfung im Betrieb oder auf dem Prüfstand überarbeiten und von der Genehmigungsbehörde billigen lassen.
 3.3. Motorprüfung
 3.3.1.
 Beginn des Prüfbetriebs
 3.3.1.1.
 Für jede Motorenfamilie hinsichtlich des Abgasnachbehandlungssystems ermittelt der Hersteller, nach wie vielen Stunden Einfahrzeit sich das Betriebsverhalten des Abgasnachbehandlungssystems stabilisiert hat. Auf Verlangen der Genehmigungsbehörde muss ihr der Hersteller die diesem Wert zugrunde liegenden Daten und Berechnungen vorlegen. Alternativ kann der Hersteller den Motor 125 Stunden lang betreiben, um das Abgasnachbehandlungssystem zu stabilisieren.
 3.3.1.2.
 Die Stabilisierungsphase nach Absatz 3.3.1.1 gilt als Beginn des Prüfbetriebs.
 3.3.2.
 Prüfung über die Betriebsdauer
 3.3.2.1.
 Nach der Stabilisierung wird der Motor gemäß dem vom Hersteller gewählten und in Absatz 3.2 beschriebenen Prüfprogramm betrieben. Der Motor wird regelmäßig zu den vom Hersteller und gegebenenfalls von der Genehmigungsbehörde nach Absatz 3.2.2 im Prüfprogramm festgelegten Zeitpunkten den ESC- und ETC-Prüfungen auf gasförmige Schadstoffe und luftverunreinigende Partikel unterzogen. Wurde nach Absatz 3.2 vereinbart, dass an jedem Prüfpunkt nur ein Prüfzyklus (ESC oder ETC) durchgeführt wird, muss der jeweils andere Prüfzyklus am Anfang und am Ende des Prüfprogramms durchgeführt werden.
 3.3.2.2.
 Während des Prüfbetriebs sind nach Absatz 4 Wartungsarbeiten am Motor durchzuführen.
 3.3.2.3.
 Während des Prüfbetriebs können außerplanmäßige Wartungsarbeiten am Motor vorgenommen werden, wenn beispielsweise das OBD-System eine Störung erkannt hat, die zur Aktivierung des Störungsmelders (MI) geführt hat.
 3.4. Berichterstattung
 3.4.1.
 Die Ergebnisse sämtlicher während des Prüfbetriebs durchgeführter Emissionsprüfungen (ESC und ETC) sind der Genehmigungsbehörde vorzulegen. Erklärt der Hersteller eine Emissionsprüfung für ungültig, so muss er dies begründen. In einem solchen Fall ist innerhalb der nächsten 100 Stunden Betriebsdauer eine weitere Reihe von Emissionsprüfungen nach dem ESC- und dem ETC-Zyklus durchzuführen.
 3.4.2.
 Bei jeder Prüfung eines Motors über eine bestimmte Betriebsdauer zur Ermittlung der Verschlechterungsfaktoren hat der Hersteller alle Informationen über alle während des Programms am Motor durchgeführten Emissionsprüfungen und Wartungsarbeiten aufzuzeichnen. Diese Informationen sind der Genehmigungsbehörde zusammen mit den Ergebnissen der im Rahmen des Prüfprogramms durchgeführten Emissionsprüfungen zu übergeben.
 3.5. Ermittlung


text:
der Verschlechterungsfaktoren
 3.5.1.
 Für jeden in den ESC- und ETC-Prüfungen gemessenen Schadstoff und an jedem Prüfpunkt des Prüfprogramms ist auf der Grundlage der Prüfergebnisse eine „Best-fit“-Regressionsanalyse vorzunehmen. Für jeden Schadstoff sind die Ergebnisse auf eine Dezimalstelle mehr anzugeben, als Dezimalstellen in den Grenzwertangaben der Tabellen in Absatz 5.2.1 dieser Regelung angegeben sind. Wurde nach Absatz 3.2 vereinbart, dass an jedem Prüfpunkt nur ein Prüfzyklus (ESC oder ETC) durchgeführt werden soll und der jeweils andere Prüfzyklus lediglich am Anfang und am Ende des Prüfprogramms durchgeführt wird, so ist die Regressionsanalyse nur anhand der Ergebnisse der am jeweiligen Prüfpunkt durchgeführten Prüfung vorzunehmen.
 3.5.2.
 Ausgehend von der Regressionsanalyse berechnet der Hersteller die Emissionswerte für jeden Schadstoff zu Beginn des Prüfbetriebs und während der für den Motor geltenden Nutzungsdauer durch Extrapolation der nach Absatz 3.5.1 aufgestellten Regressionsgleichung.
 3.5.3.
 Bei nicht mit einem Abgasnachbehandlungssystem ausgerüsteten Motoren ist der Verschlechterungsfaktor für jeden Schadstoff die Differenz zwischen den Emissionswerten während der Nutzungsdauer und am Beginn des Prüfbetriebs.
 Bei Motoren mit einem Abgasnachbehandlungssystem ist der Verschlechterungsfaktor für jeden Schadstoff das Verhältnis zwischen den während der Nutzungsdauer gemessenen Emissionswerten und den am Beginn des Prüfbetriebs gemessenen Emissionswerten.
 Wurde nach Absatz 3.2 vereinbart, dass an jedem Prüfpunkt nur ein Prüfzyklus (ESC oder ETC) durchgeführt werden soll und der jeweils andere Prüfzyklus lediglich am Anfang und am Ende des Prüfprogramms durchgeführt wird, so gilt der für den durchgängigen Prüfzyklus errechnete Verschlechterungsfaktor auch für den jeweils anderen Prüfzyklus, vorausgesetzt, dass das Verhältnis der am Anfang und am Ende des Prüfprogramms gemessenen Werte ähnlich ist.
 3.5.4.
 Die Verschlechterungsfaktoren für alle Schadstoffe während der entsprechenden Prüfzyklen werden in Anhang 6 Anlage 1 Absatz 1.4 dieser Regelung aufgezeichnet.
 3.6.
 Als Alternative zur Ermittlung der Verschlechterungsfaktoren mittels eines Prüfprogramms können Motorenhersteller folgende Verschlechterungsfaktoren zugrunde legen:
 Motortyp
 Prüfzyklus
 CO
 HC
 NMHC
 CH4
 NOx
 PM
 Dieselmotor
 ESC
 1,1
 1,05
 —
 —
 1,05
 1,1
 ETC
 1,1
 1,05
 —
 —
 1,05
 1,1
 Gasmotor
 ETC
 1,1
 1,05
 1,05
 1,2
 1,05
 —
 3.6.1.
 Der Hersteller kann die für einen Motor oder eine Kombination aus Motor und Abgasnachbehandlungssystem ermittelten Verschlechterungsfaktoren auf andere Motoren oder Kombinationen aus Motor und Abgasnachbehandlungssystem übertragen, die nicht zu derselben Motorenfamilie nach Absatz 2.1 gehören. In diesem Fall muss er der Genehmigungsbehörde belegen, dass für den Basismotor oder die Motor/Abgasnachbehandlungs-Kombination, auf die die Verschlechterungsfaktoren übertragen werden, dieselben technischen Merkmale und dieselben Vorschriften für den Einbau im Fahrzeug gelten und dass die Emissionen dieses Motors oder dieser Kombination ähnlich sind.
 3.7. Überprüfung der Übereinstimmung der Produktion
 3.7.1.
 Die Übereinstimmung der Produktion hinsichtlich der Einhaltung der Emissionsgrenzwerte wird nach den Bestimmungen des Absatzes 8 dieser Regelung überprüft.
 3.7.2.
 Anlässlich der Typgenehmigung kann der Hersteller zugleich auch die Schadstoffemissionen vor Anbringung eines Abgasnachbehandlungssystems messen. Dabei kann er für den Motor und das Abgasnachbehandlungssystem separate informelle Verschlechterungsfaktoren ermitteln, die er als Hilfe für die Prüfung am Ende der Fertigungsstraße verwenden kann.
 3.7.3.
 Für die Zwecke der Typgenehmigung dürfen nur die vom Hersteller nach Absatz 3.6.1 oder Absatz 3.5 ermittelten Verschlechterungsfaktoren in Anhang 6 Anlage 1 Absatz 1.4 dieser Regelung aufgezeichnet werden.
 4. WARTUNG