text:
Bezugszustand
 c
 b
 1
 ppm, Vol.-%
 Hintergrundkonzentration
 D
 x
 dil
 —
 Verdünnungsfaktor (2)
 D
 0
 m3/rev
 Achsabschnitt der PDP-Kalibrierfunktion
 D
 d
 m
 Durchmesser
 d
 V
 m
 Innendurchmesser an der Einschnürung des Venturirohrs
 E
 e
 g/kWh
 Spezifische Basis für den Bremsbetrieb
 e
 gas
 e
 gas
 g/kWh
 Spezifische Emission gasförmiger Bestandteile
 e
 PM
 e
 PM
 g/kWh
 Spezifische Emission von Partikeln
 E
 1 – PF
 %
 Umwandlungseffizienz (PF = Durchlassanteil)
 F
 s
 —
 Stöchiometrischer Faktor
 f
 c
 —
 Kohlenstofffaktor
 H
 g/kg
 Absolute Luftfeuchtigkeit
 K
 V
 CFV-Kalibrierfunktion
 k
 f
 m3/kg Kraftstoff
 Kraftstoffspezifischer Faktor
 k
 h
 —
 Feuchtigkeitskorrekturfaktor für NOx bei Dieselmotoren
 k
 Dr
 k
 Dr
 —
 Abwärtswirksamer Anpassungsfaktor
 k
 r
 k
 r
 —
 Multiplikativer Regenerierungsfaktor
 k
 Ur
 k
 Ur
 —
 Aufwärtswirksamer Anpassungsfaktor
 k
 w,a
 —
 Korrekturfaktor für die Umrechnung der Ansaugluft vom trockenen in den feuchten Bezugszustand
 k
 w,d
 —
 Korrekturfaktor für die Umrechnung der Verdünnungsluft vom trockenen in den feuchten Bezugszustand
 k
 w,e
 —
 Korrekturfaktor für die Umrechnung des verdünnten Abgases vom trockenen in den feuchten Bezugszustand
 k
 w,r
 —
 Korrekturfaktor für die Umrechnung des Rohabgases vom trockenen in den feuchten Bezugszustand
 μ
 μ
 kg/(m·s)
 Dynamische Viskosität
 M
 M
 g/mol
 Molmasse (3)
 M
 a
 1
 g/mol
 Molmasse der Ansaugluft
 M
 e
 1
 g/mol
 Molmasse des Abgases
 M
 gas
 M
 gas
 g/mol
 Molmasse der gasförmigen Bestandteile
 M
 m
 kg
 Masse
 q
 m
 kg/s
 Massendurchsatz
 m
 d
 1
 kg
 Masse der durch die Partikel-Probenahmefilter geleiteten Verdünnungsluftprobe
 m
 ed
 1
 kg
 Gesamtmasse des verdünnten Abgases über einen Prüfzyklus
 m
 edf
 1
 kg
 Masse des äquivalenten verdünnten Abgases über einen Prüfzyklus
 m
 ew
 1
 kg
 Gesamtmasse des Abgases über einen Prüfzyklus
 m
 f
 1
 mg
 Abgeschiedene Partikelprobenahmemasse
 m
 f,d
 1
 ag
 Aus der Verdünnungsluft abgeschiedene Partikelprobenahmemasse
 m
 gas
 m
 gas
 g
 Masse der gasförmigen Emissionen über einen Prüfzyklus
 m
 PM
 m
 PM
 g
 Masse der Partikelemissionen über einen Prüfzyklus
 m
 se
 1
 kg
 Masse der Abgasproben über einen Prüfzyklus
 m
 sed
 1
 kg
 Masse des verdünnten Abgases, das den Verdünnungstunnel durchströmt
 m
 sep
 1
 kg
 Masse des verdünnten Abgases, das die Partikelabscheidefilter durchströmt
 m
 ssd
 kg
 Masse der sekundären Verdünnungsluft
 N
 f
 n
 min–1
 Motordrehzahl
 n
 p
 r/s
 PDP-Pumpendrehzahl
 P
 P
 kW
 Leistung
 P
 p
 kPa
 Druck
 p
 a
 kPa
 Trockenluftdruck
 p
 b
 kPa
 Atmosphärischer Gesamtdruck
 p
 d
 kPa
 Sättigungsdampfdruck der Verdünnungsluft
 p
 p
 p
 abs
 kPa
 Absoluter Druck
 p
 r
 p
 H2O
 kPa
 Wasserdampfdruck
 p
 s
 kPa
 Trockenluftdruck
 1 – E
 PF
 %
 Durchlassanteil
 q
 mad
 (1)
 kg/s
 Massendurchsatz der Ansaugluft, trocken
 q
 maw
 (1)
 kg/s
 Massendurchsatz der Ansaugluft, feucht
 q
 mCe
 (1)
 kg/s
 Kohlenstoff-Massendurchsatz im Rohabgas
 q
 mCf
 (1)
 kg/s
 Kohlenstoff-Massendurchsatz in den Motor
 q
 mCp
 (1)
 kg/s
 Kohlenstoff-Massendurchsatz in das Teilstromverdünnungssystem
 q
 mdew
 (1)
 kg/s
 Massendurchsatz des verdünnten Abgases, feucht
 q
 mdw
 (1)
 kg/s
 Massendurchsatz der Verdünnungsluft, feucht
 q
 medf
 (1)
 kg/s
 Äquivalenter Massendurchsatz des verdünnten Abgases, feucht
 q
 mew
 (1)
 kg/s
 Massendurchsatz des Abgases, feucht
 q
 mex
 (1)
 kg/s
 Massendurchsatz der aus dem Verdünnungstunnel entnommenen Probe
 q
 mf
 (1)
 kg/s
 Kraftstoffmassendurchsatz
 q
 mp
 (1)
 kg/s
 Abgasprobenstrom in das Teilstromverdünnungssystem
 qV
 m3/s
 Volumendurchsatz
 q


text:
VCVS
 (1)
 m3/s
 CVS-Volumendurchsatz
 q
 Vs
 (1)
 dm3/min
 Systemdurchsatz des Abgasanalysatorsystems
 qVt
 (1)
 cm3/min
 Durchsatz des Spürgases
 ρ
 ρ
 kg/m3
 Massendichte
 r
 e
 kg/m3
 Abgasdichte
 r
 d
 DR
 —
 Verdünnungsverhältnis (2)
 RH
 %
 Relative Feuchtigkeit
 r
 D
 β
 m/m
 Durchmesserverhältnis (CVS-Systeme)
 r
 p
 —
 Druckverhältnis des SSV
 Re
 Re#
 —
 Reynolds-Zahl
 б
 б
 —
 Standardabweichung
 T
 T
 °C
 Temperatur
 T
 a
 K
 Absolute Temperatur
 T
 t
 s
 Zeit
 Dt
 Dt
 s
 Zeitintervall
 U
 —
 Verhältnis zwischen der Dichte des Abgasbestandteils und des Abgases
 V
 V
 m3
 Volumen
 qV
 m3/s
 Volumendurchsatz
 V
 0
 m3/r
 PDP-Volumendurchsatz je Umdrehung
 W
 W
 kWh
 Arbeit
 W
 act
 W
 act
 kWh
 Tatsächliche Zyklusarbeit des Prüfzyklus
 WF
 WF
 —
 Wichtungsfaktor
 W
 w
 g/g
 Massenfraktion
 X
 0
 K
 s
 s/rev
 PDP-Kalibrierfunktion
 Arithmetischer Mittelwert
 A.8.0.2. Tiefgestellte Indizes
 Anlage A.8 (4)
 Anlage A.7
 Messgröße
 act
 act
 Tatsächliche Größe
 I
 Momentanmessung (z. B.: 1 Hz)
 i
 Einzelwert einer Reihe
 A.8.0.3. Symbole und Abkürzungen für die chemischen Bestandteile (auch als tiefgestellte Indizes verwendet)
 Anlage A.8
 Anlage A.7
 Messgröße
 Ar
 Ar
 Argon
 C1
 C1
 C1-äquivalenter Kohlenwasserstoff
 CH4
 CH4
 Methan
 C2H6
 C2H6
 Ethan
 C3H8
 C3H8
 Propan
 CO
 CO
 Kohlenmonoxid
 CO2
 CO2
 Kohlendioxid
 DOP
 DOP
 Dioctylphthalat
 HC
 HC
 Kohlenwasserstoff
 H2O
 H2O
 Wasser
 NMHC
 NMHC
 Nichtmethan-Kohlenwasserstoff
 NOx
 NOx
 Stickstoffoxide
 NO
 NO
 Stickoxid
 NO2
 NO2
 Stickstoffdioxid
 PM
 PM
 Partikelmaterie
 S
 S
 Schwefel
 A.8.0.4. Symbole und Abkürzungen für die Kraftstoffzusammensetzung
 Anlage A.8 (5)
 Anlage A.7 (6)
 Messgröße
 wC
 (8)
 wC
 (8)
 Kohlenstoffgehalt des Kraftstoffs, Massenfraktion [g/g] oder [Massenprozent]
 w
 H
 w
 H
 Wasserstoffgehalt des Kraftstoffs, Massenfraktion [g/g] oder [Massenprozent]
 w
 N
 w
 N
 Stickstoffgehalt des Kraftstoffs, Massenfraktion [g/g] oder [Massenprozent]
 w
 O
 w
 O
 Sauerstoffgehalt des Kraftstoffs, Massenfraktion [g/g] oder [Massenprozent]
 w
 S
 w
 S
 Schwefelgehalt des Kraftstoffs, Massenfraktion [g/g] oder [Massenprozent]
 α
 α
 Wasserstoff-Kohlenstoff-Atomverhältnis (H/C)
 ε
 β
 Sauerstoff-Kohlenstoff-Atomverhältnis (O/C) (7)
 γ
 γ
 Schwefel-Kohlenstoff-Atomverhältnis (S/C)
 δ
 δ
 Stickstoff-Kohlenstoff-Atomverhältnis (N/C)
 A.8.1. Grundlegende Parameter
 A.8.1.1. Bestimmung der Methan- und Nichtmethan-HC-Konzentration
 Die Berechnung von NMHC und CH4 hängt vom angewendeten Kalibrierungsverfahren ab. Der FID zur Messung ohne NMC muss mit Propan kalibriert werden. Zur Kalibrierung des mit einem NMC in Reihe angeschlossenen FID sind die folgenden Verfahren zulässig:
 a)
 Kalibriergas – Propan; Propan umgeht NMC;
 b)
 Kalibriergas – Methan; Methan durchströmt NMC.
 Die Konzentration von NMHC (c
 NMHC [-]) und CH4 (c
 CH4 [-]) ist für Buchstabe a wie folgt zu berechnen:
 (A.8-1a)
 (A.8-2a)
 Die Konzentration von NMHC und CH4 ist für Buchstabe b wie folgt zu berechnen:
 (A.8-1b)
 (A.8-2b)
 Dabei gilt:
 c
 HC(w/NMC)
 =
 HC-Konzentration bei Führung des Probengases durch den NMC [ppm]
 c
 HC(w/oNMC)
 =
 HC-Konzentration bei Führung des Probengases um den NMC herum [ppm]
 RF
 CH4[THC-FID]
 =
 gemäß Absatz 8.1.10.1.4 ermittelter Methan-Ansprechfaktor [-]
 E
 CH4
 =
 gemäß Absatz 8.1.10.3 ermittelter Methan-Wirkungsgrad [-]
 E
 C2H6
 =
 gemäß Absatz 8.1.10.3 ermittelter Ethan-Wirkungsgrad [-]
 Ist RFCH4[THC-FID] < 1,05, kann der Wert in den Gleichungen A.8-1a, A.8-1b
 und A.8-2b entfallen.
 Als Näherungswert für NMHC-Emissionen (Nichtmethan-Kohlenwasserstoffe) können 98 % der THC (sämtliche Kohlenwasserstoffe) angenommen werden.
 A.8.2. Emissionen von Rohabgas
 A.8.2.1. Gasförmige Emissionen
 A.8.2.1.1. Stationäre Prüfungen
 Der Emissionswert einer gasförmigen Emission q
 mgas,i
 für

type: contracts

jurisdiction: EU


text:
jede Prüfphase i der stationären Prüfung ist zu berechnen. Die Konzentration der gasförmigen Emission ist mit ihrem jeweiligen Durchsatz zu multiplizieren:
 (A.8-3)
 q
 mgas,I
 =
 Emissionswert in der Prüfphase i der stationären Prüfung [g/h]
 k
 =
 1 für c
 gasr,w,i in [ppm] und k = 10 000 für c
 gasr,w,i in [Volumenprozent]
 k
 h
 =
 NOx-Korrekturfaktor [-], nur anzuwenden für die NOx-Emissionsberechnung (siehe Absatz A.8.2.2)
 u
 gas
 =
 abgasbestandteilspezifischer Faktor oder Verhältnis zwischen der Dichte des Abgasbestandteils und des Abgases [-]; zu berechnen anhand von Gleichung (A.8-12) oder (A.8-13)
 q
 mew,I
 =
 Massendurchsatz des Abgases in der Prüfphase i, feucht [kg/s]
 c
 gas,I
 =
 Emissionskonzentration im Rohabgas in der Prüfphase i, feucht [ppm] oder [Volumenprozent]
 A.8.2.1.2. Prüfungen mit dynamischem Zyklus und gestuftem Mehrphasenzyklus
 Die Gesamtmasse einer gasförmigen Emission m
 gas [g/Prüfung] je Prüfung ist durch Multiplikation der zeitlich angeglichenen momentanen Konzentrationen und der Abgasdurchsätze und Integration über den Prüfzyklus anhand der nachstehenden Gleichung zu berechnen:
 (A.8-4)
 Dabei gilt:
 f
 =
 Datenerfassungsfrequenz [Hz]
 k
 h
 =
 NOx-Korrekturfaktor [-], nur anzuwenden für die NOx-Emissionsberechnung
 k
 =
 1 für c
 gasr,w,i in [ppm] und k = 10 000 für c
 gasr,w,i
 in [Volumenprozent]
 u
 gas
 =
 abgasbestandteilspezifischer Faktor [-] (siehe Absatz A.8.2.4.)
 N
 =
 Zahl der Messungen [-]
 q
 mew,i
 =
 momentaner Massendurchsatz des Abgases, feucht [kg/s]
 cgas,i
 =
 momentane Emissionskonzentration im Rohabgas, feucht [ppm] oder [Volumenprozent]
 In den nachstehenden Absätzen wird die Berechnung der benötigten Größen (c
 gas,i
 , u
 gas und q
 mew,i
 ) gezeigt.
 A.8.2.2. Umrechnung der Konzentration vom trockenen in den feuchten Bezugszustand
 Werden die Emissionen im feuchten Bezugszustand gemessen, ist die im trockenen Bezugszustand gemessene Konzentration c
 d anhand der nachstehenden allgemeinen Gleichung in die Konzentration c
 w im feuchten Bezugszustand umzurechnen:
 (A.8-5)
 Dabei gilt:
 k
 w
 =
 Faktor für die Umrechnung vom trockenen in den feuchten Bezugszustand [-]
 c
 d
 =
 Emissionskonzentration, trocken [ppm] oder [Volumenprozent]
 Bei der vollständigen Verbrennung wird der Faktor für die Umrechnung vom trockenen in den feuchten Bezugszustand für Rohabgas als k
 w,a [-] bezeichnet und wie folgt berechnet:
 (A.8-6)
 Dabei gilt:
 H
 a
 =
 Feuchtigkeit der Ansaugluft [g H2O/kg trockener Luft]
 q
 mf,I
 =
 momentaner Kraftstoffdurchsatz [kg/s]
 q
 mad,I
 =
 momentaner Durchsatz der Ansaugluft [kg/s]
 p
 r
 =
 Wasserdruck nach dem Kühler [kPa]
 p
 b
 =
 barometrischer Gesamtdruck [kPa]
 w
 H
 =
 Wasserstoffgehalt des Kraftstoffs [Massenprozent]
 k
 f
 =
 zusätzliches Verbrennungsvolumen [m3/kg Kraft stoff]
 wobei:
 (A.8-7)
 Dabei gilt:
 w
 H
 =
 Wasserstoffgehalt des Kraftstoffs [Massenprozent]
 w
 N
 =
 Stickstoffgehalt des Kraftstoffs [Massenprozent]
 w
 O
 =
 Sauerstoffgehalt des Kraftstoffs [Massenprozent]
 In der Gleichung (A.8-6) kann folgendes Verhältnis angenommen werden:
 (A.8-8)
 Bei der unvollständigen Verbrennung (fette Kraftstoff-Luft-Gemische) und auch bei Emissionsprüfungen ohne direkte Messung des Luftdurchsatzes wird einer zweiten Methode zur Berechnung von k
 w,a der Vorzug gegeben:
 (A.8-9)
 Dabei gilt:
 c
 CO2
 =
 CO2-Konzentration im Rohabgas, trocken [Volumenprozent]
 c
 CO
 =
 CO-Konzentration im Rohabgas, trocken [ppm]
 p
 r
 =
 Wasserdruck nach dem Kühler [kPa] (siehe Gleichung (A.8-9))
 p
 b
 =
 barometrischer Gesamtdruck [kPa] (siehe Gleichung (A.8-9))
 a
 =
 Wasserstoff-Kohlenstoff-Molverhältnis [-]
 k
 w1
 =


text:
Feuchtigkeit der Ansaugluft [-]
 (A.8-10)
 A.8.2.3. Korrektur der NOx-Konzentration unter Berücksichtigung von Temperatur und Luftfeuchtigkeit
 Da die NOx-Emission von den Bedingungen der Umgebungsluft abhängt, ist die NOx-Konzentration unter Berücksichtigung von Temperatur und Feuchtigkeit der Umgebungsluft mit Hilfe des in der folgenden Gleichung angegebenen Faktors k
 h [-] zu korrigieren. Dieser Faktor gilt für einen Feuchtigkeitsbereich von 0 bis 25 g H2O/kg trockener Luft.
 (A.8-11)
 Dabei gilt:
 H
 a= Feuchtigkeit der Ansaugluft [g H2O/kg trockener Luft]
 A.8.2.4. Abgasbestandteilspezifischer Faktor u
 A.8.2.4.1. Tabellenwerte
 Durch die Anwendung einiger Vereinfachungen (Annahme über den Wert l und über die Bedingungen betreffend die Ansaugluft gemäß der nachstehenden Tabelle) auf die Gleichungen in Absatz A.8.2.4.2 können Werte für u
 gas berechnet werden (siehe Absatz A.8.2.1). Die Werte für u
 gas sind Tabelle A.8.1 zu entnehmen.
 Tabelle A.8.1
 u-Werte für das Rohabgas und Dichte der Abgasbestandteile (die u-Werte werden für die in ppm ausgedrückte Emissionskonzentration berechnet)
 Gas
 NOx
 CO
 HC
 CO2
 O2
 CH4
 r
 gas [kg/m3]
 2,053
 1,250
 0,621
 1,9636
 1,4277
 0,716
 Kraftstoff
 r
 e [kg/m3]
 Koeffizient u
 gas bei λ = 2, trockener Luft, 273 K, 101,3 kPa
 Diesel
 1,2939
 0,001587
 0,000966
 0,000479
 0,001518
 0,001103
 0,000553
 A.8.2.4.2. Berechnete Werte
 Der abgasbestandteilspezifische Faktor u
 gas,i kann anhand des Verhältnisses zwischen der Dichte des Abgasbestandteils und des Abgases oder alternativ durch das entsprechende Verhältnis der Molmassen ermittelt werden:
 (A.8-12)
 oder
 (A.8-13)
 Dabei gilt:
 M
 gas
 =
 Molmasse des Abgasbestandteils [g/mol]
 M
 e,i
 =
 momentane Molmasse des feuchten Rohabgases [g/mol]
 r
 gas
 =
 Dichte des Abgasbestandteils [kg/m3]
 r
 e,I
 =
 momentane Dichte des feuchten Rohabgases [kg/m3]
 Die Molmasse des Abgases M
 e,i
 ist für die allgemeine Kraftstoffzusammensetzung CHaOeNdSg unter der Annahme vollständiger Verbrennung wie folgt abzuleiten:
 (A.8-14)
 Dabei gilt:
 q
 mf,i
 =
 momentaner Massendurchsatz des Kraftstoffs, feucht [kg/s]
 q
 maw,i
 =
 momentaner Massendurchsatz der Ansaugluft, feucht [kg/s]
 a
 =
 Wasserstoff-Kohlenstoff-Molverhältnis [-]
 d
 =
 Stickstoff-Kohlenstoff-Molverhältnis [-]
 e
 =
 Sauerstoff-Kohlenstoff-Molverhältnis [-]
 g
 =
 Schwefel-Kohlenstoff-Atomverhältnis [-]
 H
 a
 =
 Feuchtigkeit der Ansaugluft [g H2O/kg trockener Luft]
 M
 a
 =
 Molekularmasse der trockenen Ansaugluft = 28,965 g/mol
 Die momentane Dichte des Rohabgases r
 e,i [kg/m3] ist wie folgt abzuleiten:
 (A.8-15)
 Dabei gilt:
 q
 mf,I
 =
 momentaner Massendurchsatz des Kraftstoffs [kg/s]
 q
 mad,I
 =
 momentaner Massendurchsatz der trockenen Ansaugluft [kg/s]
 H
 a
 =
 Feuchtigkeit der Ansaugluft [g H2O/kg trockener Luft]
 k
 f
 =
 zusätzliches Verbrennungsvolumen [m3/kg Kraftstoff] (siehe Gleichung A.8-7)
 A.8.2.5. Massendurchsatz des Rohabgases
 A.8.2.5.1. Verfahren zur Luft- und Kraftstoffmessung
 Dieses Verfahren beinhaltet die Messung des Luftdurchsatzes und des Kraftstoffdurchsatzes mit geeigneten Durchsatzmessgeräten. Der momentane Abgasdurchsatz q
 mew,i [kg/s] ist wie folgt zu berechnen:
 (A.8-16)
 Dabei gilt:
 q
 maw,i
 =
 momentaner Massendurchsatz der Ansaugluft [kg/s]
 q
 mf,i
 =
 momentaner Massendurchsatz des Kraftstoffs [kg/s]
 A.8.2.5.2. Verfahren zur Messung mit Spürgas
 Hierbei wird die Konzentration eines Spürgases im Abgas gemessen. Der momentane Abgasdurchsatz q
 mew,i [kg/s] ist wie folgt zu berechnen:
 (A.8-17)
 Dabei gilt:
 q
 Vt
 =
 Durchsatz des Spürgases [m3/s]
 c
 mix,I
 =
 momentane Konzentration des Spürgases nach der Vermischung [ppm]
 r
 e
 =
 Dichte des Rohabgases [kg/m3]
 c
 b
 =
 Hintergrundkonzentration des Spürgases in der


text:
Ansaugluft [ppm]
 Die Hintergrundkonzentration des Spürgases c
 b kann durch Bildung des Durchschnitts der unmittelbar vor und nach dem Prüflauf gemessenen Hintergrundkonzentration bestimmt werden. Die Hintergrundkonzentration kann vernachlässigt werden, wenn sie bei maximalem Abgasdurchsatz weniger als 1 % der Konzentration des Spürgases nach der Vermischung c
 mix,i
 beträgt.
 A.8.2.5.3. Verfahren zur Messung von Luftdurchsatz und Luft-Kraftstoff-Verhältnis
 Hierbei wird die Abgasmasse aus dem Luftdurchsatz und dem Luft-Kraftstoff-Verhältnis errechnet. Der momentane Massendurchsatz des Abgases q
 mew,i
 [kg/s] ist wie folgt zu berechnen:
 (A.8-18)
 mit:
 (A.8-19)
 (A.8-20)
 Dabei gilt:
 q
 maw,I
 =
 Massendurchsatz der Ansaugluft, feucht [kg/s]
 A/F
 st
 =
 stöchiometrisches Luft-Kraftstoff-Verhältnis [-]
 l
 I
 =
 momentaner Luftüberschussfaktor [-]
 c
 Cod
 =
 CO-Konzentration im Rohabgas, trocken [ppm]
 c
 CO2d
 =
 CO2-Konzentration im Rohabgas, trocken [%]
 c
 HCw
 =
 HC-Konzentration im Rohabgas, feucht [ppm C1]
 a
 =
 Wasserstoff-Kohlenstoff-Molverhältnis [-]
 d
 =
 Stickstoff-Kohlenstoff-Molverhältnis [-]
 e
 =
 Sauerstoff-Kohlenstoff-Molverhältnis [-]
 g
 =
 Schwefel-Kohlenstoff-Atomverhältnis [-]
 A.8.2.5.4. Kohlenstoffbilanzmethode, einstufiges Verfahren
 Die nachstehende einstufige Formel kann zur Berechnung des Massendurchsatzes des feuchten Abgases q
 mew,i [kg/s] verwendet werden:
 (A.8-21)
 wobei der Kohlenstofffaktor fc [-]mithilfe der nachstehenden Gleichung ermittelt wird:
 (A.8-22)
 Dabei gilt:
 q
 mf,i
 =
 momentaner Massendurchsatz des Kraftstoffs [kg/s]
 w
 C
 =
 Kohlenstoffgehalt des Kraftstoffs [Massenprozent]
 H
 a
 =
 Feuchtigkeit der Ansaugluft [g H2O/kg trockener Luft]
 k
 fd
 =
 zusätzliches Verbrennungsvolumen, trocken [m3/kg Kraftstoff]
 c
 CO2d
 =
 Konzentration des trockenen CO2 im Rohabgas [%]
 c
 CO2d,a
 =
 Konzentration des trockenen CO2 in der Umgebungsluft [%]
 c
 Cod
 =
 Konzentration des trockenen CO im Rohabgas [ppm]
 c
 HCw
 =
 Konzentration des feuchten HC im Rohabgas [ppm]
 wobei der Faktor k
 fd [m3/kg Kraftstoff] im trockenen Bezugszustand berechnet wird, indem das im Zuge der Verbrennung gebildete Wasser von k
 f abgezogen wird:
 (A.8-23)
 Dabei gilt:
 k
 f
 =
 kraftstoffspezifischer Gleichungsfaktor (A.8-7) [m3/kg Kraftstoff]
 w
 H
 =
 Wasserstoffgehalt des Kraftstoffs [Massenprozent]
 A.8.3. Verdünnte gasförmige Emissionen
 A.8.3.1. Masse der gasförmigen Emissionen
 A.8.3.1.1. Messung mit Vollstrom-Verdünnungssystem (CVS)
 Der Abgasmassendurchsatz ist mit einem System zur Probenahme mit konstantem Volumen (CVS) zu messen, das mit einer Verdrängerpumpe (PDP), einem Venturirohr mit kritischer Strömung (CFV) oder einem subsonischen Venturirohr (SSV) ausgestattet ist.
 Bei Systemen mit konstantem Massendurchsatz (d. h. mit Wärmetauscher) ist die Schadstoffmasse m
 gas [g/Prüfung] anhand der folgenden Gleichung zu bestimmen:
 (A.8-24)
 Dabei gilt:
 u
 gas
 =
 Verhältnis zwischen der Dichte des Abgasbestandteils und der Dichte der Luft gemäß Tabelle A.8.2 oder berechnet anhand von Gleichung (A.8-35) [-]
 c
 gas
 =
 mittlere hintergrundkorrigierte Konzentration des Abgasbestandteils, feucht [ppm] bzw. [Volumenprozent]
 k
 h
 =
 NOx-Korrekturfaktor [-], nur anzuwenden für die NOx-Emissionsberechnung
 k
 =
 1 für c
 gasr,w,i in [ppm], k = 10 000 für c
 gasr,w,i in [Volumenprozent]
 m
 ed
 =
 Gesamtmasse des verdünnten Abgases über den Zyklus [kg/Prüfung]
 Für Systeme mit Durchsatzkompensation (ohne Wärmetauscher) ist die Schadstoffmasse m
 gas [g/Prüfung] durch Berechnung der momentanen Massenemissionen sowie Integration und Hintergrundkorrektur gemäß der nachstehenden Gleichung zu bestimmen:
 (A.8-25)
 Dabei gilt:
 c
 e
 =
 Emissionskonzentration im verdünnten Abgas, feucht [ppm] oder [Volumenprozent]
 c
 d
 =
 Emissionskonzentration in der Verdünnungsluft, feucht [ppm] oder [Volumenprozent]
 m
 ed,i
 =
 Masse des


text:
verdünnten Abgases während des Zeitintervalls i [kg]
 m
 ed
 =
 Gesamtmasse des verdünnten Abgases über den Zyklus [kg]
 u
 gas
 =
 Wert aus Tabelle A.8.2 [-]
 D
 =
 Verdünnungsfaktor (siehe Gleichung (A.8-29) gemäß Absatz A.8.3.2.2.) [-]
 k
 h
 =
 NOx-Korrekturfaktor [-], nur anzuwenden für die NOx-Emissionsberechnung
 k
 =
 1 für c in [ppm], k = 10 000 für c in [Volumenprozent]
 Die Werte für die Konzentrationen c
 gas, c
 e und c
 d können entweder in einer Stichprobe gemessen werden (in einem Beutel; nicht zulässig für NOx und HC) oder durch Integration aus kontinuierlichen Messungen als Durchschnittswert ermittelt werden. Auch m
 ed,i muss durch Integration über den Prüfzyklus als Durchschnittswert ermittelt werden.
 Die nachstehenden Gleichungen zeigen, wie die benötigten Größen (c
 e, u
 gas und m
 ed) zu berechnen sind.
 A.8.3.2. Umrechnung der Konzentration vom trockenen in den feuchten Bezugszustand
 Alle Konzentrationen in Absatz A.8.3.2. sind gemäß Gleichung (A.8-5) () umzurechnen.
 A.8.3.2.1. Verdünntes Abgas
 Alle im trockenen Bezugszustand gemessenen Konzentrationen sind mit Hilfe einer der beiden folgenden Gleichungen in den feuchten Bezugszustand umzurechnen:
 (A.8-26)
 oder
 (A.8-27)
 Dabei gilt:
 k
 w,e
 =
 Faktor für die Umrechnung des verdünnten Abgases vom trockenen in den feuchten Bezugszustand [-]
 a
 =
 Wasserstoff-Kohlenstoff-Molverhältnis des Kraftstoffs [-]
 c
 CO2w
 =
 CO2-Konzentration im verdünnten Abgas, feucht [Volumenprozent]
 c
 CO2d
 =
 CO2-Konzentration im verdünnten Abgas, trocken [Volumenprozent]
 Der Korrekturfaktor k
 w2 für die Umrechnung vom trockenen in den feuchten Bezugszustand berücksichtigt den Wassergehalt sowohl der Ansaug- als auch der Verdünnungsluft:
 (A.8-28)
 Dabei gilt:
 H
 a
 =
 Feuchtigkeit der Ansaugluft [g H2O/kg trockener Luft]
 H
 d
 =
 Feuchtigkeit der Verdünnungsluft [g H2O/kg trockener Luft]
 D
 =
 Verdünnungsfaktor (siehe Gleichung (A.8-29) in Absatz A.8.3.2.2.) [-]
 A.8.3.2.2. Verdünnungsfaktor
 Der Verdünnungsfaktor D [-] (der für die Hintergrundkorrektur und die Berechnung von k
 w2 benötigt wird) ist wie folgt zu berechnen:
 (A.8-29)
 Dabei gilt:
 F
 S
 =
 stöchiometrischer Faktor [-]
 c
 CO2,e
 =
 CO2-Konzentration im verdünnten Abgas, feucht [Volumenprozent]
 c
 HC,e
 =
 HC-Konzentration im verdünnten Abgas, feucht [ppm C1]
 c
 CO,e
 =
 CO-Konzentration im verdünnten Abgas, feucht [ppm]
 Der stöchiometrische Faktor berechnet sich wie folgt:
 (A.8-30)
 Dabei gilt:
 α= Wasserstoff-Kohlenstoff-Molverhältnis des Kraftstoffs [-]
 Ist die Kraftstoffzusammensetzung unbekannt, können alternativ folgende stöchiometrische Faktoren verwendet werden: F
 S (Diesel) = 13,4
 Wird eine direkte Messung des Abgasdurchsatzes durchgeführt, kann der Verdünnungsfaktor D [-] wie folgt berechnet werden:
 (A.8-31)
 Dabei gilt:
 q
 VCVS
 =
 Volumendurchsatz des verdünnten Abgases [m3/s]
 q
 Vew
 =
 Volumendurchsatz des Rohabgases [m3/s]
 A.8.3.2.3. Verdünnungsluft
 (A.8-32)
 Dabei ist:
 (A.8-33)
 Dabei gilt:
 H
 d= Feuchtigkeit der Verdünnungsluft [g H2O/kg trockener Luft]
 A.8.3.2.4. Bestimmung der hintergrundkorrigierten Konzentration
 Um die Nettokonzentration der Schadstoffe zu bestimmen, sind die durchschnittlichen Hintergrundkonzentrationen der gasförmigen Schadstoffe in der Verdünnungsluft von den gemessenen Konzentrationen abzuziehen. Die Durchschnittswerte der Hintergrundkonzentrationen können mit Hilfe der Beutelmethode oder durch laufende Messungen mit Integration bestimmt werden. Folgende Formel ist zu verwenden:
 (A.8-34)
 Dabei gilt:
 c
 gas
 =
 Nettokonzentration des gasförmigen Schadstoffs [ppm] oder [Volumenprozent]
 c
 gas,e
 =
 Emissionskonzentration im verdünnten Abgas, feucht [ppm] oder [Volumenprozent]
 c
 d
 =
 Emissionskonzentration in der Verdünnungsluft, feucht [ppm] oder


text:
[Volumenprozent]
 D
 =
 Verdünnungsfaktor (siehe Gleichung (A.8-29) in Absatz A.8.3.2.2.) [-]
 A.8.3.3. Abgasbestandteilspezifischer Faktor u
 Der abgasbestandteilspezifische Faktor u
 gas verdünnter Gase kann entweder anhand der nachstehenden Gleichung berechnet oder Tabelle A.8.2 entnommen werden; in Tabelle A.8.2 wird davon ausgegangen, dass die Dichte des verdünnten Abgases der Dichte der Luft entspricht.
 (A.8-35)
 Dabei gilt:
 M
 gas
 =
 Molmasse des Abgasbestandteils [g/mol]
 M
 d,w
 =
 Molmasse des verdünnten Abgases [g/mol]
 M
 da,w
 =
 Molmasse der Verdünnungsluft [g/mol]
 M
 r,w
 =
 Molmasse des Rohabgases [g/mol]
 D
 =
 Verdünnungsfaktor (siehe Gleichung (A.8-29) in Absatz A.8.3.2.2.) [-]
 Tabelle A.8.2
 u-Werte für das verdünnte Abgas und Dichte der Abgasbestandteile (die u-Werte werden für die in ppm ausgedrückte Emissionskonzentration berechnet)
 Gas
 NOx
 CO
 HC
 CO2
 O2
 CH4
 r
 gas [kg/m3]
 2,053
 1,250
 0,621
 1,9636
 1,4277
 0,716
 Kraftstoff
 r
 e [kg/m3]
 Koeffizient u
 gas bei λ = 2, trockener Luft, 273 K, 101,3 kPa
 Diesel
 1,293
 0,001588
 0,000967
 0,000480
 0,001519
 0,00110
 0,000553
 A.8.3.4. Berechnung des Massendurchsatzes des Abgases
 A.8.3.4.1. PDP-CVS-System
 Sofern die Temperatur des verdünnten Abgases med während des Zyklus mithilfe eines Wärmetauschers konstant auf ± 6 K gehalten wird, ist der Massendurchsatz des verdünnten Abgases [kg/Prüfung] über den Zyklus wie folgt zu berechnen:
 (A.8-36)
 Dabei gilt:
 V
 0
 =
 unter Prüfbedingungen gefördertes Gasvolumen je Pumpenumdrehung [m3/rev]
 n
 P
 =
 Gesamtzahl der Pumpenumdrehungen je Prüfung [rev/Prüfung]
 p
 p
 =
 absoluter Druck am Pumpeneintritt [kPa]
 =
 mittlere Temperatur des verdünnten Abgases am Pumpeneintritt [K]
 1,293 kg/m3
 =
 Luftdichte bei 273,15 K und 101,325 kPa
 Wird ein System mit Durchsatzkompensation (d. h. ohne Wärmetauscher) verwendet, so ist die Masse des verdünnten Abgases m
 ed,i [kg] während des Zeitintervalls wie folgt zu berechnen:
 (A.8-37)
 Dabei gilt:
 V
 0
 =
 unter Prüfbedingungen gefördertes Gasvolumen je Pumpenumdrehung [m3/rev]
 p
 p
 =
 absoluter Druck am Pumpeneintritt [kPa]
 n
 P,i
 =
 Gesamtzahl der Pumpenumdrehungen je Zeitintervall i [rev/Dt]
 =
 mittlere Temperatur des verdünnten Abgases am Pumpeneintritt [K]
 1,293 kg/m3
 =
 Luftdichte bei 273,15 K und 101,325 kPa
 A.8.3.4.2. CFV-CVS-System
 Sofern die Temperatur des verdünnten Abgases während des Zyklus mit Hilfe eines Wärmetauschers auf ± 11 K genau konstant gehalten wird, ist der Massendurchsatz über den Zyklus m
 ed [g/Prüfung] wie folgt zu berechnen:
 (A.8-38)
 Dabei gilt:
 t
 =
 Zyklusdauer [s]
 K
 V
 =
 Kalibrierkoeffizient des Venturirohrs mit kritischer Strömung für Normalzustand
 p
 p
 =
 absoluter Druck am Eintritt des Venturirohrs [kPa]
 T
 =
 absolute Temperatur am Eintritt des Venturirohrs [K]
 1,293 kg/m3
 =
 Luftdichte [ ] bei 273,15 K und 101,325 kPa
 Wird ein System mit Durchsatzkompensation (d. h. ohne Wärmetauscher) verwendet, so ist die Masse des verdünnten Abgases m
 ed,i [kg] während des Zeitintervalls wie folgt zu berechnen:
 (A.8-39)
 Dabei gilt:
 Δt
 i
 =
 Zeitintervall der Prüfung [s]
 K
 V
 =
 Kalibrierkoeffizient des Venturirohrs mit kritischer Strömung für Normalzustand
 p
 p
 =
 absoluter Druck am Eintritt des Venturirohrs [kPa]
 T
 =
 absolute Temperatur am Eintritt des Venturirohrs [K]
 1,293 kg/m3
 =
 Luftdichte bei 273,15 K und 101,325 kPa
 A.8.3.4.3. SSV-CVS-System
 Sofern die Temperatur des verdünnten Abgases während des Zyklus mithilfe eines Wärmetauschers auf


text:
± 11 K genau konstant gehalten wird, ist die Masse des verdünnten Abgases über den Zyklus m
 ed [kg/Prüfung] wie folgt zu berechnen:
 (A.8-40)
 Dabei gilt:
 1,293 kg/m3
 =
 Luftdichte bei 273,15 K und 101,325 kPa
 Dt
 =
 Zyklusdauer [s]
 q
 VSSV
 =
 Luftdurchsatz im Normalzustand (101,325 kPa, 273,15 K) [m3/s]
 Dabei ist:
 (A.8-41)
 Dabei gilt:
 A
 0
 =
 d
 V
 =
 Durchmesser der SSV-Einschnürung [mm]
 C
 d
 =
 Durchflusskoeffizient des SSV [-]
 p
 p
 =
 absoluter Druck am Eintritt des Venturirohrs [kPa]
 T
 in
 =
 Temperatur am Eintritt des Venturirohrs [K]
 r
 p
 =
 Verhältnis zwischen den absoluten statischen Drücken an der Einschnürung und am Eintritt des SSV, [-]
 r
 D
 =
 Verhältnis zwischen den Innendurchmessern an der Einschnürung und am Eintritt des SSV, [-]
 Wird ein System mit Durchsatzkompensation (d. h. ohne Wärmetauscher) verwendet, so ist die Masse des verdünnten Abgases med,i
 [kg] während des Zeitintervalls wie folgt zu berechnen:
 (A.8-42)
 Dabei gilt:
 1,293 kg/m3
 =
 Luftdichte bei 273,15 K und 101,325 kPa
 Dti
 =
 Zeitintervall [s]
 q
 VSSV
 =
 Volumendurchsatz des SSV [m3/s]
 A.8.3.5. Berechnung der Partikelemission
 A.8.3.5.1. Dynamischer Zyklus und gestufter Mehrphasenzyklus
 Nach der Auftriebskorrektur der Partikel-Probenahmemasse ist gemäß Absatz 8.1.12.2.5 die Partikelmasse zu berechnen.
 A.8.3.5.1.1. Teilstrom-Verdünnungssystem
 Die Berechnungsmethode für ein Doppelverdünnungssystem ist in Absatz A.8.3.5.1.2. enthalten.
 A.8.3.5.1.1.1. Berechnung auf der Grundlage des Probenahmeverhältnisses
 Die Partikelemission über den Zyklus m
 PM [g] ist anhand der folgenden Gleichung zu berechnen:
 (A.8-43)
 Dabei gilt:
 m
 f
 =
 über den Zyklus abgeschiedene Partikel-Probenahmemasse [mg]
 r
 s
 =
 durchschnittliches Probenahmeverhältnis über den Prüfzyklus [-]
 wobei:
 (A.8-44)
 Dabei gilt:
 m
 se
 =
 Probenmasse des Rohabgases über den Zyklus [kg]
 m
 ew
 =
 Gesamtmasse des Rohabgases über den Zyklus [kg]
 m
 sep
 =
 Masse des verdünnten Abgases, das die Partikelabscheidefilter durchströmt [kg]
 m
 sed
 =
 Masse des verdünnten Abgases, das den Verdünnungstunnel durchströmt [kg]
 Bei einem System mit Vollstromprobenahme sind msep
 und msed
 identisch.
 A.8.3.5.1.1.2. Berechnung auf der Grundlage des Verdünnungsverhältnisses
 Die Partikelemission über den Zyklus m
 PM [g] ist anhand der folgenden Gleichung zu berechnen:
 (A.8-45)
 Dabei gilt:
 m
 f
 =
 über den Zyklus abgeschiedene Partikelmasse [mg]
 m
 sep
 =
 Masse des verdünnten Abgases, das die Partikelabscheidefilter durchströmt [kg]
 m
 edf
 =
 Masse des äquivalenten verdünnten Abgases über den Zyklus [kg]
 Die Gesamtmasse des äquivalenten verdünnten Abgases über den Zyklus m
 edf [kg] ist wie folgt zu bestimmen:
 (A.8-46)
 (A.8-47)
 (A.8-48)
 Dabei gilt:
 q
 medf,i
 =
 momentaner äquivalenter Massendurchsatz des verdünnten Abgases [kg/s]
 q
 mew,i
 =
 momentaner Massendurchsatz des Abgases, feucht [kg/s]
 r
 d,I
 =
 momentanes Verdünnungsverhältnis [-]
 q
 mdew,i
 =
 momentaner Massendurchsatz des verdünnten Abgases, feucht [kg/s]
 q
 mdw,i
 =
 momentaner Massendurchsatz der Verdünnungsluft [kg/s]
 f
 =
 Datenerfassungsfrequenz [Hz]
 N
 =
 Zahl der Messungen [-]
 A.8.3.5.1.2. Vollstrom-Verdünnungssystem
 Die Massenemission ist wie folgt zu berechnen:
 (A.8-49)
 Dabei gilt:
 m
 f
 =
 über den Zyklus abgeschiedene Partikelmasse [mg]
 m
 sep
 =
 Masse des verdünnten Abgases, das die Partikelabscheidefilter durchströmt [kg]
 m
 ed
 =
 Masse des verdünnten Abgases über den Zyklus [kg]
 wobei:
 (A.8-50)
 Dabei gilt:
 m
 set
 =
 Masse des durch Partikelfilter


text:
geleiteten doppelt verdünnten Abgases [kg]
 m
 ssd
 =
 Masse der Sekundärverdünnungsluft [kg]
 A.8.3.5.1.3. Hintergrundkorrektur
 Die Hintergrundkorrektur für den Partikelmasse m
 PM,c [g] kann wie folgt vorgenommen werden:
 (A.8-51)
 Dabei gilt:
 m
 f
 =
 über den Zyklus abgeschiedene Partikelmasse [mg]
 m
 sep
 =
 Masse des verdünnten Abgases, das die Partikelabscheidefilter durchströmt [kg]
 m
 sd
 =
 Masse der Verdünnungsluft, Probenahme mittels Probenentnehmer für Hintergrundpartikel [kg]
 m
 b
 =
 abgeschiedene Hintergrundpartikelmasse der Verdünnungsluft [mg]
 m
 ed
 =
 Masse des verdünnten Abgases über den Zyklus [kg]
 D
 =
 Verdünnungsfaktor (siehe Gleichung (A.8-29) in Absatz A.8.3.2.2.) [-]
 A.8.3.5.2. Berechnung für stationäre Prüfzyklen mit Einzelphasen
 A.8.3.5.2.1. Verdünnungssystem
 Alle Berechnungen müssen auf den Mittelwerten der einzelnen Prüfphasen i während der Probenahmedauer beruhen.
 a)
 Bei Teilstrom-Verdünnungssystemen ist der äquivalente Massendurchsatz des verdünnten Abgases mit Hilfe des in Abbildung 9.2 dargestellten Systems mit Durchsatzmessung zu ermitteln:
 (A.8-52)
 (A.8-53)
 Dabei gilt:
 q
 medf
 =
 äquivalenter Massendurchsatz des verdünnten Abgases [kg/s]
 q
 mew
 =
 Massendurchsatz des Abgases, feucht [kg/s]
 r
 d
 =
 Verdünnungsverhältnis [-]
 q
 mdew
 =
 Massendurchsatz des verdünnten Abgases, feucht [kg/s]
 q
 mdw
 =
 Massendurchsatz der Verdünnungsluft [kg/s]
 b)
 Bei Vollstrom-Verdünnungssystemen wird q
 mdew als q
 medf verwendet.
 A.8.3.5.2.2. Berechnung des Partikelmassendurchsatzes
 Der Durchsatz der Partikelemission über den Zyklus q
 mPM [g/h] ist wie folgt zu berechnen:
 a)
 Für die Einfachfiltermethode
 (A.8-54)
 (A.8-55)
 (A.8-56)
 Dabei gilt:
 q
 mPM
 =
 Partikelmassendurchsatz [g/h]
 m
 f
 =
 über den Zyklus abgeschiedene Partikelmasse [mg]
 =
 durchschnittlicher äquivalenter Massendurchsatz des verdünnten Abgases, feucht [kg/s]
 q
 medfi
 =
 äquivalenter Massendurchsatz des verdünnten Abgases, feucht, in der Prüfphase i [kg/s]
 WF
 i
 =
 Wichtungsfaktor für Prüfphase i [-]
 m
 sep
 =
 Masse des verdünnten Abgases, das die Partikelabscheidefilter durchströmt [kg]
 m
 sepi
 =
 Masse der verdünnten Abgasprobe, welche den Partikel-Probenahmefilter in der Prüfphase i durchströmt [kg]
 N
 =
 Zahl der Messungen [-]
 b)
 Für die Mehrfachfiltermethode
 (A.8-57)
 Dabei gilt:
 q
 mPMi
 =
 Partikelmassendurchsatz in der Prüfphase i [g/h]
 m
 fi
 =
 in der Prüfphase i abgeschiedene Partikelmasse [mg]
 q
 medfi
 =
 äquivalenter Massendurchsatz des verdünnten Abgases, feucht, in der Prüfphase i [kg/s]
 m
 sepi
 =
 Masse der verdünnten Abgasprobe, die den Partikel-Probenahmefilter in der Prüfphase i durchströmt [kg]
 Die PM-Masse wird über den Prüfzyklus durch Addition der in den einzelnen Prüfphasen i während der Probenahmedauer erfassten Durchschnittswerte bestimmt.
 Die Hintergrundkorrektur für den Partikelmassendurchsatz q
 mPM [g/h] oder q
 mPMi
 [g/h] kann wie folgt vorgenommen werden:
 a)
 Für die Einfachfiltermethode
 (A.8-58)
 Dabei gilt:
 q
 mPM
 =
 Partikelmassendurchsatz [g/h]
 m
 f
 =
 abgeschiedene Partikelmasse [mg]
 m
 sep
 =
 Masse der verdünnten Abgasprobe, die den Partikel-Probenahmefilter durchströmt [kg]
 m
 f,d
 =
 abgeschiedene Partikelmasse der Verdünnungsluft [mg]
 m
 d
 =
 Masse der Verdünnungsluftprobe, die die Partikel-Probenahmefilter durchströmt [kg]
 D
 i
 =
 Verdünnungsfaktor in der Prüfphase i (siehe Gleichung (A.8-29) in Absatz A.8.3.2.2) [-]
 WF
 i
 =
 Wichtungsfaktor für Prüfphase i [-]
 =
 durchschnittlicher äquivalenter Massendurchsatz des verdünnten Abgases, feucht [kg/s]
 b)
 Für die Mehrfachfiltermethode
 (A.8-59)
 Dabei gilt:
 q
 mPM
 =
 Partikelmassendurchsatz [g/h]
 m
 fi
 =
 in der Prüfphase i abgeschiedene Partikelmasse [mg]
 m
 f,d
 =
 abgeschiedene Partikelmasse der Verdünnungsluft [mg]


text:
q
 medfi
 =
 äquivalenter Massendurchsatz des verdünnten Abgases, feucht, in der Prüfphase i [kg/h]
 m
 sepi
 =
 Masse der verdünnten Abgasprobe, die den Partikel-Probenahmefilter in der Prüfphase i durchströmt [kg]
 m
 d
 =
 Masse der Verdünnungsluftprobe, die die Partikel-Probenahmefilter durchströmt [kg]
 D
 =
 Verdünnungsfaktor (siehe Gleichung (A.8-29) in Absatz A.8.3.2.2) [-]
 =
 durchschnittlicher äquivalenter Massendurchsatz des verdünnten Abgases, feucht [kg/s]
 Wird mehr als eine Messung durchgeführt, so ist durch zu ersetzen.
 A.8.4. Zyklusarbeit und spezifische Emissionen
 A.8.4.1. Gasförmige Emissionen
 A.8.4.1.1. Dynamischer Zyklus und gestufter Mehrphasenzyklus
 Für Rohabgas bzw. verdünntes Abgas wird auf die Absätze A.8.2.1 bzw. A.8.3.1 verwiesen. Die resultierenden Werte für die Leistung P [kW] werden über ein Prüfintervall integriert. Die Gesamtarbeit W
 act [kWh] ist wie folgt zu berechnen:
 (A.8-60)
 Dabei gilt:
 P
 i
 =
 momentane Motorleistung [kW]
 n
 i
 =
 momentane Motordrehzahl [min-1]
 T
 i
 =
 momentanes Motordrehmoment [Nm]
 W
 act
 =
 tatsächliche Zyklusarbeit [kWh]
 f
 =
 Datenerfassungsfrequenz [Hz]
 N
 =
 Zahl der Messungen [-]
 Die spezifischen Emissionen e
 gas [g/kWh] sind in Abhängigkeit von der Art des Prüfzyklus wie folgt zu berechnen.
 (A.8-61)
 Dabei gilt:
 m
 gas
 =
 Gesamtmasse der Emission [g/Prüfung]
 W
 act
 =
 Zyklusarbeit [kWh]
 Bei einem dynamischen Zyklus ist das endgültige Prüfergebnis e
 gas [g/kWh] ein gewichteter Durchschnittswert aus Kaltstartprüfung und Warmstartprüfung nach der folgenden Gleichung:
 (A.8-62)
 Bei einer sporadischen (periodischen) Abgasregenerierung (Absatz 6.6.2) sind die spezifischen Emissionen anhand des multiplikativen Anpassungsfaktors k
 r (Gleichung (6-4)) oder der beiden getrennten Paare von additiven Anpassungsfaktoren k
 Ur (Faktor zur Anpassung der Gleichung nach oben (6-5)) und k
 Dr (Faktor zur Anpassung der Gleichung nach unten (6-6)) zu korrigieren.
 A.8.4.1.2. Stationärer Prüfzyklus mit Einzelphasen
 Die spezifischen Emissionen e
 gas [g/kWh] sind wie folgt zu berechnen:
 (A.8-63)
 Dabei gilt:
 q
 mgas,i
 =
 mittlerer Massendurchsatz der Emission für Prüfphase i [g/h]
 P
 i
 =
 Motorleistung für Prüfphase i [kW] mit (siehe Absätze 6.3 und 7.7.1.2)
 WF
 i
 =
 Wichtungsfaktor für Prüfphase i [-]
 A.8.4.2. Partikelemissionen
 A.8.4.2.1. Dynamischer Zyklus und gestufter Mehrphasenzyklus
 Die partikelspezifischen Emissionen sind anhand von Gleichung (A.8-61) zu berechnen, wobei e
 gas [g/kWh] bzw. m
 gas [g/Prüfung] durch e
 PM [g/kWh] bzw. m
 PM [g/Prüfung] ersetzt werden:
 (A.8-64)
 Dabei gilt:
 m
 PM
 =
 Gesamtmasse der Partikelemission, berechnet gemäß Absatz A.8.3.5. [g/Prüfung]
 W
 act
 =
 Zyklusarbeit [kWh]
 Die Emissionen während des dynamischen Kombinationszyklus (d. h. kalte Phase und warme Phase) sind gemäß Absatz A.8.4.1 zu berechnen.
 A.8.4.2.2. Stationärer Prüfzyklus Einzelphasen
 Die partikelspezifische Emission e
 PM [g/kWh] ist wie folgt zu berechnen:
 a)
 Für die Einfachfiltermethode
 (A.8-65)
 Dabei gilt:
 Pi
 =
 Motorleistung für Prüfphase i [kW] mit (siehe Absätze 6.3. und 7.7.1.2.)
 WFi
 =
 Wichtungsfaktor für Prüfphase i [-]
 q
 mPM
 =
 Partikelmassendurchsatz [g/h]
 b)
 Für die Mehrfachfiltermethode
 (A.8-66)
 Dabei gilt:
 Pi
 =
 Motorleistung für Prüfphase i [kW] mit (siehe Absätze 6.3. und 7.7.1.2.)
 WFi
 =
 Wichtungsfaktor für Prüfphase i [-]
 q
 mPMi
 =
 Partikelmassendurchsatz in der Prüfphase i [g/h]
 Bei der Einfachfiltermethode ist der effektive Wichtungsfaktor WF
 ei für jede Prüfphase wie folgt zu berechnen:
 (A.8-67)
 Dabei gilt:
 m
 sepi
 =
 Masse der Probe des verdünnten


text:
Abgases, die die Partikel-Probenahmefilter in der Prüfphase i durchströmt [kg]
 =
 durchschnittlicher äquivalenter Massendurchsatz des verdünnten Abgases [kg/s]
 q
 medfi
 =
 äquivalenter Massendurchsatz des verdünnten Abgases in der Prüfphase i [kg/s]
 m
 sep
 =
 Masse der verdünnten Abgasprobe, die die Partikel-Probenahmefilter durchströmt [kg]
 Der Wert der effektiven Wichtungsfaktoren darf von den Werten der in Anhang 5 aufgeführten Wichtungsfaktoren um höchstens ± 0,005 (absoluter Wert) abweichen.
 (1) Siehe tiefgestellte Indizes, z. B.: für Trockenluft-Massendurchsatz, für Kraftstoff-Massendurchsatz usw.
 (2) Verdünnungsverhältnis r
 d in Anlage A.8 und DR in Anlage A.7: unterschiedliche Symbole bei gleicher Bedeutung und identischen Gleichungen. Verdünnungsfaktor D in Anlage A.8 und x
 dil in Anlage A.7:
 unterschiedliche Symbole bei gleicher physikalischer Bedeutung; Gleichung (A.7-47) bildet die Beziehung zwischen x
 dil und DR ab.
 (3) n. f. = noch festzulegen
 (4) In Anlage A.8 wird die Bedeutung tiefgestellter Indizes durch die zugehörige Größe bestimmt; beispielsweise kann der tiefgestellte Index „d“ in „c
 d = Konzentration in trockenem Bezugszustand“ für „trocken“ stehen, in „p
 d = Sättigungsdampfdruck der Verdünnungsluft“ oder „k
 w,d = Korrekturfaktor für die Umrechnung vom trockenen zum feuchten Bezugszustand der Verdünnungsluft“ für „Verdünnungsluft“ oder in „r
 d“ für „Verdünnungsverhältnis“.
 (5) Bezugnahme auf einen Kraftstoff mit der chemischen Formel CHαOεNδSγ
 (6) Bezugnahme auf einen Kraftstoff mit der chemischen Formel CHαOβSγNδ.
 (7) Besonderes Augenmerk ist auf die unterschiedlichen Bedeutungen des Symbols β in den beiden Anlagen zur Emissionsberechnung zu legen: In Anlage A.8 wird damit auf einen Kraftstoff mit der chemischen Formel CHαSγNδOε (d. h. der Formel CβHαSγNδOε, wobei β = 1, wenn von einem Kohlenstoffatom pro Molekül ausgegangen wird) Bezug genommen, während in Anlage A.7 bei CHαOβSγNδ das Sauerstoff-Kohlenstoff-Verhältnis gemeint ist. Unter diesen Umständen entspricht β in Anlage A.7 ε in Anlage A.8.
 (8) Massenfraktion w in Verbindung mit dem tiefgestellten Symbol des chemischen Bestandteils.
 Anlage A.8.1
 Kalibrierung des Durchsatzes des verdünnten Abgases (CVS)
 A.8.5. Kalibrierung des CVS-Systems
 Das CVS-System ist mit einem Präzisionsdurchsatzmessgerät und einem Durchflussbegrenzer zu kalibrieren. Der Durchsatz durch das System wird bei verschiedenen Drosselungseinstellungen gemessen, ebenso werden die Regelparameter des Systems ermittelt und in Beziehung zum Durchsatz gesetzt.
 Verschiedene Arten von Durchsatzmessgeräten können verwendet werden, z. B. ein kalibriertes Venturirohr, ein kalibrierter Laminardurchflussmesser oder ein kalibrierter Flügelraddurchflussmesser.
 A.8.5.1. Verdrängerpumpe (PDP)
 Sämtliche Parameter der Pumpe werden gleichzeitig mit den Parametern eines Kalibrierungs-Venturirohrs gemessen, das in Reihe an die Pumpe angeschlossen ist. Danach kann die Kurve des berechneten Durchsatzes (ausgedrückt in m3/s am Pumpeneintritt bei absolutem Druck und absoluter Temperatur) als Korrelationsfunktion aufgezeichnet werden, die dem Wert einer bestimmten Kombination von Pumpenparametern entspricht. Die lineare Gleichung, die das Verhältnis zwischen dem Pumpendurchsatz und der Korrelationsfunktion ausdrückt, wird sodann aufgestellt. Lässt sich die Pumpe des CVS-Systems mit mehreren Drehzahlen betreiben, so muss für jeden verwendeten Drehzahlbereich eine Kalibrierung vorgenommen werden.
 Während der Kalibrierung ist eine gleichbleibende Temperatur zu gewährleisten.
 Leckverluste an allen Anschlüssen und Röhren zwischen dem Kalibrierungs-Venturirohr und der CVS-Pumpe sind unter 0,3 % des niedrigsten Durchflusspunktes (höchste Drosselung und niedrigste PDP-Drehzahl) zu halten.
 Der Luftdurchsatz (q
 VCVS) ist bei jeder Drosselungseinstellung (mindestens sechs Drosselungseinstellungen) nach den


text:
Vorschriften des Herstellers aus den Messwerten des Durchsatzmessgeräts in Norm-m3/s zu ermitteln. Der Luftdurchsatz wird dann in den Pumpendurchsatz (V
 0) in m3/rev bei absoluter Temperatur und absolutem Druck am Pumpeneintritt umgerechnet:
 (A.8-68)
 Dabei gilt:
 q
 VCVS
 =
 Luftdurchsatz im Normalzustand (101,325 kPa, 273,15 K) [m3/s]
 T
 =
 Temperatur am Pumpeneintritt [K]
 p
 p
 =
 absoluter Druck am Pumpeneintritt [kPa]
 n
 =
 Pumpendrehzahl [min-1]
 Zur Korrektur der gegenseitigen Beeinflussung der Druckschwankungen an der Pumpe und der Verlustrate der Pumpe wird die Korrelationsfunktion (X
 0) [s/rev] zwischen der Pumpendrehzahl, der Druckdifferenz zwischen Ein- und Austritt der Pumpe und dem absoluten Druck am Pumpenaustritt wie folgt berechnet:
 (A.8-69)
 Dabei gilt:
 Δp
 p
 =
 Druckdifferenz zwischen Pumpeneintritt und Pumpenaustritt [kPa]
 p
 p
 =
 absoluter Austrittsdruck am Pumpenaustritt [kPa]
 n
 =
 Pumpendrehzahl [min-1]
 Mit Hilfe der Fehlerquadratmethode wird eine lineare Anpassung vorgenommen, um die nachstehende Kalibriergleichung zu erhalten:
 (A.8-70)
 wobei D
 0 [m3/rev] und m [m3/s], also Achsabschnitt bzw. Steigung, die Regressionsgerade beschreiben.
 Verfügt ein CVS-System über mehrere Drehzahlen, müssen die für die verschiedenen Pumpendurchsatzbereiche erstellten Kalibrierkurven annähernd parallel verlaufen, und die Abschnittswerte (D
 0) müssen größer werden, wenn der Durchsatzbereich der Pumpe kleiner wird.
 Die mit Hilfe der Gleichung errechneten Werte dürfen nicht mehr als ± 0,5 % vom gemessenen Wert V0 abweichen. Der Wert für m ist je nach Pumpe verschieden. Im Laufe der Zeit bewirkt der Partikelzustrom eine Abnahme der Verlustrate der Pumpe, die sich in niedrigeren Werten für m niederschlägt. Daher muss eine Kalibrierung bei Inbetriebnahme der Pumpe, nach umfangreichen Wartungstätigkeiten sowie dann erfolgen, wenn bei der Überprüfung des gesamten Systems eine Veränderung der Verlustrate festgestellt wird.
 A.8.5.2. Venturirohr mit kritischer Strömung (CFV)
 Die Kalibrierung des CFV beruht auf der Durchsatzgleichung für ein Venturirohr mit kritischer Strömung. Der Gasdurchsatz ist eine Funktion des Eintrittsdrucks und der Eintrittstemperatur am Venturirohr.
 Zur Bestimmung des Bereichs der kritischen Strömung ist eine Kurve K
 V in Abhängigkeit vom Druck am Eintritt des Venturirohrs aufzuzeichnen. Bei kritischer (gedrosselter) Strömung ist K
 V relativ konstant. Bei abnehmendem Druck (d. h. bei zunehmendem Unterdruck) nimmt die Drosselung des Venturirohrs ebenso wie K
 V ab, was darauf hindeutet, dass das CFV außerhalb des zulässigen Bereichs betrieben wird.
 Der Luftdurchsatz (q
 VCVS) ist bei jeder Drosselungseinstellung (mindestens acht Drosselungseinstellungen) nach den Vorschriften des Herstellers aus den Messwerten des Durchsatzmessgeräts in Norm-m3/s zu ermitteln. Der Kalibrierkoeffizient ist anhand der Kalibrierdaten für jede Drosselungseinstellung wie folgt zu berechnen:
 (A.8-71)
 Dabei gilt:
 q
 VSSV
 =
 Luftdurchsatz im Normalzustand (101,325 kPa, 273,15 K) [m3/s]
 T
 =
 Temperatur am Eintritt des Venturirohrs [K]
 p
 p
 =
 absoluter Druck am Eintritt des Venturirohrs [kPa]
 Für K
 V sind der Durchschnittswert und die Standardabweichung zu berechnen. Die Standardabweichung darf ± 0,3 % des Mittelwerts von K
 V nicht überschreiten.
 A.8.5.3. Subsonisches Venturirohr (SSV)
 Die Kalibrierung des SSV beruht auf der Durchsatzgleichung für ein Venturirohr mit subsonischer Strömung. Wie in Gleichung (A.8-41) dargestellt, ist der Gasdurchsatz eine Funktion des Drucks und der Temperatur an der Eintrittsstelle sowie des Druckabfalls zwischen SSV-Eintritt und -Einschnürung.
 Der Luftdurchsatz (q
 VSSV)


text:
ist bei jeder Drosselungseinstellung (mindestens 16 Drosselungseinstellungen) nach den Vorschriften des Herstellers aus den Messwerten des Durchsatzmessgeräts regulär in m3/s zu ermitteln. Der Durchsatzkoeffizient ist anhand der Kalibrierdaten für jede Drosselungseinstellung wie folgt zu berechnen:
 (A.8-72)
 Dabei gilt:
 A
 0
 =
 q
 VSSV
 =
 Luftdurchsatz im Normalzustand (101,325 kPa, 273,15 K) [m3/s]
 T
 in,V
 =
 Temperatur am Eintritt des Venturirohrs [K]
 d
 V
 =
 Durchmesser der SSV-Einschnürung [mm]
 r
 p
 =
 [-]
 r
 D
 =
 Verhältnis zwischen den Innendurchmessern an der Einschnürung (d
 V)und am Eintritt (D) des SSV [-]
 Zur Bestimmung des Bereichs der subsonischen Strömung ist C
 d über der Reynolds-Zahl Re an der SSV-Einschnürung aufzutragen. Re an der SSV-Einschnürung wird anhand der folgenden Gleichung berechnet:
 (A.8-73)
 wobei:
 (A.8-74)
 Dabei gilt:
 A
 1
 =
 q
 VSSV
 =
 Luftdurchsatz im Normalzustand (101,325 kPa, 273,15 K) [m3/s]
 d
 V
 =
 Durchmesser der SSV-Einschnürung [mm]
 μ
 =
 absolute oder dynamische Viskosität des Gases [kg/(m · s)]
 b
 =
 1,458 × 106 (empirische Konstante) [kg/(m · s · K0,5)]
 S
 =
 110,4 (empirische Konstante) [K]
 Da q
 VSSV selbst in die Re-Gleichung eingeht, müssen die Berechnungen mit einer anfänglichen Schätzung für q
 VSSV oder C
 d des Kalibrierungs-Venturirohrs beginnen und so lange wiederholt werden, bis q
 VSSV konvergiert. Die Konvergenzmethode muss eine Genauigkeit von mindestens 0,1 % erreichen.
 Für mindestens 16 Punkte des subsonischen Strömungsbereichs müssen die berechneten Werte, die sich aus der resultierenden Deckungsgleichung der Kalibrierkurve für C
 d ergeben, innerhalb von ± 0,5 % des Messwerts C
 d für jeden Kalibrierpunkt liegen.
 Anlage A.8.2
 Driftkorrektur
 A.8.6. Die Berechnungen in dieser Anlage werden durchgeführt, wie in Anhang 4B Anlage A.7.2 erläutert.
 (A.8-75)
 Dabei gilt:
 c
 idriftcor
 =
 driftkorrigierte Konzentration [ppm]
 c
 refzero
 =
 Bezugswert der Konzentration des Nullgases; in der Regel null, es sei denn, ein anderer Wert ist bekannt [ppm]
 c
 refspan
 =
 Bezugswert der Konzentration des Justiergases [ppm]
 c
 prespan
 =
 Ansprechverhalten des Gasanalysators in Bezug auf die Justiergaskonzentration vor dem Prüfintervall [ppm]
 c
 postspan
 =
 Ansprechverhalten des Gasanalysators in Bezug auf die Justiergaskonzentration nach dem Prüfintervall [ppm]
 c
 i od.
 =
 während der Prüfung vor der Driftkorrektur aufgezeichnete, d. h. gemessene, Konzentration [ppm]
 c
 prezero
 =
 Ansprechverhalten des Gasanalysators in Bezug auf die Nullgaskonzentration vor dem Prüfintervall [ppm]
 c
 postzero
 =
 Ansprechverhalten des Gasanalysators in Bezug auf die Nullgaskonzentration nach dem Prüfintervall [ppm]
 ANHANG 5
 PRÜFZYKLEN
 1. Prüfzyklen
 1.1. Stationäre Prüfungen mit Einzelphasen
 a)
 Die Prüfung von Motoren mit veränderlicher Drehzahl auf dem Leistungsprüfstand ist nach dem folgenden 8-Phasen-Zyklus (1) durchzuführen:
 Nummer der Prüfphase
 Motordrehzahl
 Drehmoment [%]
 Wichtungsfaktor
 1
 Nenn- (2) oder Bezugsdrehzahl (3)
 100
 0,15
 2
 Nenn- (2) oder Bezugsdrehzahl (3)
 75
 0,15
 3
 Nenn- (2) oder Bezugsdrehzahl (3)
 50
 0,15
 4
 Nenn- (2) oder Bezugsdrehzahl (3)
 10
 0,10
 5
 Zwischendrehzahl
 100
 0,10
 6
 Zwischendrehzahl
 75
 0,10
 7
 Zwischendrehzahl
 50
 0,10
 8
 Leerlaufdrehzahl
 —
 0,15
 b)
 Die Prüfung von Motoren mit fester Drehzahl auf dem Leistungsprüfstand ist nach dem folgenden 5-Phasen-Zyklus (4) durchzuführen:
 Nummer der Prüfphase
 Motordrehzahl
 Drehmoment [%]
 Wichtungsfaktor
 1
 Nenndrehzahl
 100
 0,05
 2
 Nenndrehzahl
 75


text:
0,25
 3
 Nenndrehzahl
 50
 0,30
 4
 Nenndrehzahl
 25
 0,30
 5
 Nenndrehzahl
 10
 0,10
 Die Lastzahlen sind Prozentwerte des Drehmoments entsprechend der Grundleistungsangabe (5), die definiert wird als die während einer Folge mit variabler Leistung verfügbare maximale Leistung, die während einer unbegrenzten Anzahl von Stunden pro Jahr gefahren werden kann, und zwar zwischen angegebenen Wartungsintervallen und unter den angegebenen Umgebungsbedingungen, wenn die Wartung gemäß den Vorschriften des Herstellers durchgeführt wird.
 1.2. Stationäre gestufte Mehrphasenprüfungen
 a)
 Bei gestuften Mehrphasenprüfungen ist die Prüfung von Motoren mit veränderlicher Drehzahl nach dem folgenden 9-Phasen-Zyklus durchzuführen:
 Prüfphase
 Zeit in der Prüfphase [s]
 Motordrehzahl (6), (8)
 Drehmoment (%) (7), (8)
 1a
 Stationär
 126
 Warmleerlaufdrehzahl
 0
 1b
 Übergang
 20
 Linearer Übergang (2)
 Linearer Übergang
 2a
 Stationär
 159
 Zwischendrehzahl
 100
 2b
 Übergang
 20
 Zwischendrehzahl
 Linearer Übergang
 3a
 Stationär
 160
 Zwischendrehzahl
 50
 3b
 Übergang
 20
 Zwischendrehzahl
 Linearer Übergang
 4a
 Stationär
 162
 Zwischendrehzahl
 75
 4b
 Übergang
 20
 Linearer Übergang
 Linearer Übergang
 5a
 Stationär
 246
 Nenndrehzahl
 100
 5b
 Übergang
 20
 Nenndrehzahl
 Linearer Übergang
 6a
 Stationär
 164
 Nenndrehzahl
 10
 6b
 Übergang
 20
 Nenndrehzahl
 Linearer Übergang
 7a
 Stationär
 248
 Nenndrehzahl
 75
 7b
 Übergang
 20
 Nenndrehzahl
 Linearer Übergang
 8a
 Stationär
 247
 Nenndrehzahl
 50
 8b
 Übergang
 20
 Linearer Übergang
 Linearer Übergang
 9
 Stationär
 128
 Warmleerlaufdrehzahl
 0
 b)
 Bei gestuften Mehrphasenprüfungen ist die Prüfung von Motoren mit fester Drehzahl nach dem folgenden 5-Phasen-Zyklus durchzuführen:
 Prüfphase
 Zeit in der Prüfphase [s]
 Motordrehzahl
 Drehmoment (%) (9), (10)
 1a
 Stationär
 53
 Vom Motor geregelt
 100
 1b
 Übergang
 20
 Vom Motor geregelt
 Linearer Übergang
 2a
 Stationär
 101
 Vom Motor geregelt
 10
 2b
 Übergang
 20
 Vom Motor geregelt
 Linearer Übergang
 3a
 Stationär
 277
 Vom Motor geregelt
 75
 3b
 Übergang
 20
 Vom Motor geregelt
 Linearer Übergang
 4a
 Stationär
 339
 Vom Motor geregelt
 25
 4b
 Übergang
 20
 Vom Motor geregelt
 Linearer Übergang
 5
 Stationär
 350
 Vom Motor geregelt
 50
 1.3. Dynamischer Fahrzyklus
 a)
 Für Motoren mit veränderlicher Drehzahl gilt der nachstehende, voll dynamische Ablaufplan (d. h. ein Ablaufplan mit veränderlicher Drehzahl und veränderlicher Last) für den Motorleistungsprüfstand:
 Zeit
 s
 Norm. Drehzahl
 %
 Norm. Drehmoment
 %
 1
 0
 0
 2
 0
 0
 3
 0
 0
 4
 0
 0
 5
 0
 0
 6
 0
 0
 7
 0
 0
 8
 0
 0
 9
 0
 0
 10
 0
 0
 11
 0
 0
 12
 0
 0
 13
 0
 0
 14
 0
 0
 15
 0
 0
 16
 0
 0
 17
 0
 0
 18
 0
 0
 19
 0
 0
 20
 0
 0
 21
 0
 0
 22
 0
 0
 23
 0
 0
 24
 1
 3
 25
 1
 3
 26
 1
 3
 27
 1
 3
 28
 1
 3
 29
 1
 3
 30
 1
 6
 31
 1
 6
 32
 2
 1
 33
 4
 13
 34
 7
 18
 35
 9
 21
 36
 17
 20
 37
 33
 42
 38
 57
 46
 39
 44
 33
 40
 31
 0
 41
 22
 27
 42
 33
 43
 43
 80
 49
 44
 105
 47
 45
 98
 70
 46
 104
 36
 47
 104
 65
 48
 96
 71
 49
 101
 62
 50
 102
 51
 51
 102
 50
 52
 102
 46
 53
 102
 41
 54
 102
 31
 55
 89
 2
 56
 82
 0
 57


text:
47
 1
 58
 23
 1
 59
 1
 3
 60
 1
 8
 61
 1
 3
 62
 1
 5
 63
 1
 6
 64
 1
 4
 65
 1
 4
 66
 0
 6
 67
 1
 4
 68
 9
 21
 69
 25
 56
 70
 64
 26
 71
 60
 31
 72
 63
 20
 73
 62
 24
 74
 64
 8
 75
 58
 44
 76
 65
 10
 77
 65
 12
 78
 68
 23
 79
 69
 30
 80
 71
 30
 81
 74
 15
 82
 71
 23
 83
 73
 20
 84
 73
 21
 85
 73
 19
 86
 70
 33
 87
 70
 34
 88
 65
 47
 89
 66
 47
 90
 64
 53
 91
 65
 45
 92
 66
 38
 93
 67
 49
 94
 69
 39
 95
 69
 39
 96
 66
 42
 97
 71
 29
 98
 75
 29
 99
 72
 23
 100
 74
 22
 101
 75
 24
 102
 73
 30
 103
 74
 24
 104
 77
 6
 105
 76
 12
 106
 74
 39
 107
 72
 30
 108
 75
 22
 109
 78
 64
 110
 102
 34
 111
 103
 28
 112
 103
 28
 113
 103
 19
 114
 103
 32
 115
 104
 25
 116
 103
 38
 117
 103
 39
 118
 103
 34
 119
 102
 44
 120
 103
 38
 121
 102
 43
 122
 103
 34
 123
 102
 41
 124
 103
 44
 125
 103
 37
 126
 103
 27
 127
 104
 13
 128
 104
 30
 129
 104
 19
 130
 103
 28
 131
 104
 40
 132
 104
 32
 133
 101
 63
 134
 102
 54
 135
 102
 52
 136
 102
 51
 137
 103
 40
 138
 104
 34
 139
 102
 36
 140
 104
 44
 141
 103
 44
 142
 104
 33
 143
 102
 27
 144
 103
 26
 145
 79
 53
 146
 51
 37
 147
 24
 23
 148
 13
 33
 149
 19
 55
 150
 45
 30
 151
 34
 7
 152
 14
 4
 153
 8
 16
 154
 15
 6
 155
 39
 47
 156
 39
 4
 157
 35
 26
 158
 27
 38
 159
 43
 40
 160
 14
 23
 161
 10
 10
 162
 15
 33
 163
 35
 72
 164
 60
 39
 165
 55
 31
 166
 47
 30
 167
 16
 7
 168
 0
 6
 169
 0
 8
 170
 0
 8
 171
 0
 2
 172
 2
 17
 173
 10
 28
 174
 28
 31
 175
 33
 30
 176
 36
 0
 177
 19
 10
 178
 1
 18
 179
 0
 16
 180
 1
 3
 181
 1
 4
 182
 1
 5
 183
 1
 6
 184
 1
 5
 185
 1
 3
 186
 1
 4
 187
 1
 4
 188
 1
 6
 189
 8
 18
 190
 20
 51
 191
 49
 19
 192
 41
 13
 193
 31
 16
 194
 28
 21
 195
 21
 17
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 21
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 21
 8
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 0
 14
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 0
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 3
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 201
 3
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 31
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 212
 18
 29
 213
 14
 51
 214
 13
 11
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 12
 9
 216
 15
 33
 217
 20
 25
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 31
 29
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 36
 66
 221
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 40
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 50
 13
 223
 16
 24


text:
224
 26
 50
 225
 64
 23
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 81
 20
 227
 83
 11
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 76
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 33
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 59
 3
 233
 25
 7
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 21
 10
 235
 20
 19
 236
 4
 10
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 0
 0
 1 230
 0
 0
 1 231
 0
 0
 1 232
 0
 0
 1 233
 0
 0
 1 234
 0
 0
 1 235
 0
 0
 1 236
 0
 0
 1 237
 0
 0
 1 238
 0
 0
 Der NRTC-Ablaufplans für den Leistungsprüfstand ist nachfolgend grafisch dargestellt.
 (1) 1 Identisch mit dem Zyklus C1 gemäß Absatz 8.3. der Norm ISO 8178-4:2007 (korrigierte Fassung 2008).
 (2) Bei Motoren, die nach Anhang 4B geprüft werden, ist statt der Nenndrehzahl die in Anhang 4B Absatz 7.7.1.1 definierte Entnormierungsdrehzahl (n
 denorm) zu verwenden. Auch bei der Ermittlung der Zwischendrehzahl ist in diesem Fall (n
 denorm) anstatt der Nenndrehzahl zu verwenden.
 (3) Die in Anhang 4A Absatz 4.3.1 definierte Bezugsdrehzahl gilt nur fakultativ für Motoren, die nach Anhang 4A geprüft werden.
 (4) 2 Identisch mit dem Zyklus D2 gemäß Absatz 8.4. der Norm ISO 8178-4:2007 (korrigierte Fassung 2008).
 (5) 3 Für eine bessere Illustration der Definition des Begriffs Grundleistung siehe Abbildung 2 der Norm ISO 8528-1: 2005.
 (6) Drehzahlbedingungen gemäß Fußnote der stationären Einzelprüfung.
 (7) Das Drehmoment in % bezieht sich auf das maximale Drehmoment bei der geregelten Motordrehzahl.
 (8) Wechsel von einer Phase in die nächste innerhalb einer 20-sekündigen Übergangsphase. Während der Übergangsphase erfolgt ein linearer Übergang von der Drehmomenteinstellung der aktuellen Prüfphase zur Drehmomenteinstellung der nächsten Prüfphase; gleichzeitig findet ein ebensolcher linearer Übergang der Motordrehzahl statt, wenn sich die Drehzahleinstellung ändert.
 (9) Das Drehmoment in Prozent bezieht sich auf das maximale Drehmoment während der Prüfung.
 (10) Wechsel von einer Phase in die nächste innerhalb einer 20-sekündigen Übergangsphase.


text:
Während der Übergangsphase erfolgt ein linearer Übergang von der Drehmomenteinstellung der aktuellen Prüfphase zur Drehmomenteinstellung der nächsten Prüfphase.
 ANHANG 6
 Technische Daten des Bezugskraftstoffs für die Genehmigungsprüfungen und zur Überprüfung der Übereinstimmung der Produktion
 (1)
 Tabelle 1
 Für die Leistungsbereiche D bis G
 Grenzwerte und Einheiten (2)
 (3)
 Prüfverfahren
 Cetanzahl (5)
 min. 45 (8)
 max. 50
 ISO 5165
 Dichte bei 15 °C
 min. 835 kg/m3
 max. 845 kg/m3
 (11)
 ISO 3675, ASTM D4052
 Siedeverlauf (4) 95 %-Punkt
 max. 370 °C
 ISO 3405
 Viskosität bei 40 °C
 min. 2,5 mm2/s
 max. 3,5 mm2/s
 ISO 3104
 Schwefelgehalt
 min. 0,1 Masse-% (10)
 max. 0,2 Masse-% (9)
 ISO 8754, EN 24260
 Flammpunkt
 min. 55 °C
 ISO 2719
 CFPP
 min. -
 max. +5 °C
 EN 116
 Kupferkorrosion
 max. 1
 ISO 2160
 Conradsonzahl
 (10 % Destillationsrückstand)
 max. 0,3 Masse-%
 ISO 10370
 Aschegehalt
 max. 0,01 Masse-%
 ASTM D482 (12)
 Wassergehalt
 max. 0,05 Masse-%
 ASTM D95, D1744
 Säurezahl (starke Säure)
 min. 0,20 mg KOH/g
 Oxidationsbeständigkeit (6)
 max. 2,5 mg/100 ml
 ASTM D2274
 Additive (7)
 Tabelle 2
 Für die Leistungsbereiche H bis K
 Parameter
 Einheit
 Grenzwerte (13)
 Prüfverfahren
 Minimum
 Maximum
 Cetanzahl (14)
 52,0
 54,0
 EN-ISO 5165
 Dichte bei 15 °C
 kg/m3
 833
 837
 EN-ISO 3675
 Siedeverlauf:
 50 %-Punkt
 °C
 245
 —
 EN-ISO 3405
 95 %-Punkt
 °C
 345
 350
 EN-ISO 3405
 —
 Siedeende
 °C
 —
 370
 EN-ISO 3405
 Flammpunkt
 °C
 55
 —
 EN 22719
 CFPP
 °C
 —
 –5
 EN 116
 Viskosität bei 40°C
 mm2/s
 2,5
 3,5
 EN-ISO 3104
 Polyzyklische aromatische Kohlenwasserstoffe
 Masse-%
 3,0
 6,0
 IP 391
 Schwefelgehalt (15)
 mg/kg
 —
 300
 ASTM D 5453
 Kupferkorrosion
 —
 Klasse 1
 EN-ISO 2160
 Conradsonzahl
 (10 % Destillationsrückstand)
 Masse-%
 —
 0,2
 EN-ISO 10370
 Aschegehalt
 Masse-%
 —
 0,01
 EN-ISO 6245
 Wassergehalt
 Masse-%
 —
 0,05
 EN-ISO 12937
 Säurezahl (starke Säure)
 mg KOH/g
 —
 0,02
 ASTM D 974
 Oxidationsbeständigkeit (16)
 mg/ml
 —
 0,025
 EN-ISO 12205
 Tabelle 3
 Für die Leistungsbereiche L bis P und Q und R
 Parameter
 Einheit
 Grenzwerte (17)
 Prüfverfahren
 Minimum
 Maximum
 Cetanzahl (18)
 54,0
 EN-ISO 5165
 Dichte bei 15 °C
 kg/m3
 833
 865
 EN-ISO 3675
 Siedeverlauf:
 50 %-Punkt
 °C
 245
 —
 EN-ISO 3405
 95 %-Punkt
 °C
 345
 350
 EN-ISO 3405
 —
 Siedeende
 °C
 —
 370
 EN-ISO 3405
 Flammpunkt
 °C
 55
 —
 EN 22719
 CFPP
 °C
 —
 –5
 EN 116
 Viskosität bei 40 °C
 mm2/s
 2,3
 3,3
 EN-ISO 3104
 Polyzyklische aromatische Kohlenwasserstoffe
 Masse-%
 3,0
 6,0
 IP 391
 Schwefelgehalt (19)
 mg/kg
 —
 10
 ASTM D 5453
 Kupferkorrosion
 —
 Klasse 1
 EN-ISO 2160
 Conradsonzahl
 (10 % Destillationsrückstand)
 Masse-%
 —
 0,2
 EN-ISO 10370
 Aschegehalt
 Masse-%
 —
 0,01
 EN-ISO 6245
 Wassergehalt
 Masse-%
 —
 0,02
 EN-ISO 12937
 Säurezahl (starke Säure)
 mg KOH/g
 —
 0,02
 ASTM D 974
 Oxidationsbeständigkeit (20)
 mg/ml
 —
 0,025
 EN-ISO 12205
 Schmierfähigkeit (Durchmesser der Verschleißfläche nach HFRR bei 60 °C)
 μm
 —
 400
 CEC F-06-A-96
 Fettsäuremethylester
 unzulässig
 (1) Alle Eigenschaften und Grenzwerte des Kraftstoffs sind unter Berücksichtigung der Marktentwicklung laufend zu überprüfen.
 (2) Ist der thermische Wirkungsgrad eines Motors oder Fahrzeugs zu berechnen, kann der Wärmewert des Kraftstoffs folgendermaßen ermittelt werden:
 Dabei ist:
 d die Dichte bei 15 °C
 x der Wasseranteil als Masse (%/100)
 y der


text:
Ascheanteil als Masse (%/100)
 s der Schwefelanteil als Masse (%/100)
 (3) Die in der Spezifikation angegebenen Werte sind „tatsächliche Werte“. Bei der Festlegung ihrer Grenzwerte wurden die Bestimmungen der Norm ASTM D3244 „Definition einer Grundlage bei Streitigkeiten über die Qualität von Erdölprodukten“ angewendet, und bei der Festlegung eines Mindestwerts wurde eine Mindestdifferenz von 2R über null berücksichtigt; bei der Festlegung eines Höchst- und Mindestwertes beträgt die Mindestdifferenz 4R (R = Reproduzierbarkeit).
 Unbeschadet dieser statistischen Zwecken dienenden Maßnahme sollte sich der Hersteller des Kraftstoffs trotzdem bemühen, dort, wo ein Höchstwert von 2R festgelegt ist, einen Nullwert, und dort, wo Ober- und Untergrenzen angegeben sind, einen Mittelwert zu erreichen. Bestehen Zweifel, ob ein Kraftstoff die vorgeschriebenen Anforderungen erfüllt, gelten die Bestimmungen der Norm ASTM D3244.
 (4) Die genannten Zahlen geben die verdampften Mengen an (prozentualer zurückgewonnener Anteil plus prozentualer Verlustanteil).
 (5) Der Cetanzahlbereich entspricht nicht dem vorgeschriebenen Mindestbereich von 4R. Bei Streitigkeiten zwischen Kraftstofflieferanten und -verbrauchern dürfen zur Herbeiführung einer Lösung jedoch die Bestimmungen der Norm ASTM D3244 angewendet werden, sofern hinreichend vielen Wiederholungsmessungen zur Erzielung der erforderlichen Präzision der Vorzug vor Einzelbestimmungen gegeben wird.
 (6) Auch bei überprüfter Oxidationsbeständigkeit ist die Lagerbeständigkeit wahrscheinlich begrenzt. Es wird empfohlen, sich auf Herstellerempfehlungen hinsichtlich Lagerbedingungen und -beständigkeit zu stützen.
 (7) Für diesen Kraftstoff sollten nur natürliche Destillate und gecrackte Kohlenwasserstoffdestillate verwendet werden; eine Entschwefelung ist zulässig. Es dürfen jedoch keine metallischen Zusätze oder Zündverbesserer beigemischt werden.
 (8) Niedrigere Werte sind zulässig; in diesem Fall muss jedoch die Cetanzahl des verwendeten Bezugskraftstoffs angegeben werden.
 (9) Höhere Werte sind zulässig; in diesem Fall muss jedoch der Schwefelgehalt des verwendeten Bezugskraftstoffs angegeben werden.
 (10) Laufend unter Berücksichtigung der Marktentwicklung zu überprüfen. Bei der Erstgenehmigung eines Motors auf Wunsch des Antragstellers ist ein nominaler Schwefelgehalt von 0,05 Massenprozent (mindestens 0,03 Massenprozent) zulässig; in diesem Fall wird der gemessene Partikelgehalt nach oben auf den Durchschnittswert korrigiert, der für den Kraftstoff-Schwefelgehalt (0,15 Massenprozent) gemäß der nachstehenden Gleichung nominell angegeben ist:
 Dabei gilt:
 PTadj
 =
 angepasster PT-Wert (g/kWh)
 PT
 =
 gemessener, gewichteter spezifischer Emissionswert für Partikelemission (g/kWh)
 SFC
 =
 gewichteter spezifischer Kraftstoffverbrauch (g/kWh) gemäß der nachstehenden Formel
 NSLF
 =
 Durchschnitt der Nennspezifikation der Massenfraktion des Schwefelgehalts (d. h. 0,15 %/100)
 FSF
 =
 Massenfraktion des Schwefelgehalts des Kraftstoffs (%/100)
 Gleichung zur Berechnung des gewichteten spezifischen Kraftstoffverbrauchs:
 where:
 Für die Zwecke der Beurteilung der Übereinstimmung der Produktion gemäß Absatz 7.4.2 sind die Anforderungen unter Verwendung von Bezugskraftstoff, der dem minimalen/maximalen Gehalt von 0,1/0,2 Massenprozent entspricht, zu erfüllen.
 (11) Höhere Werte bis 855 kg/m3 sind zulässig; in diesem Fall muss jedoch die Dichte des verwendeten Bezugskraftstoffs angegeben werden. Für die Zwecke der Beurteilung der Übereinstimmung der Produktion gemäß Absatz 7.4.2 sind die Anforderungen unter Verwendung von Bezugskraftstoff, der dem minimalen/maximalen Gehalt von 835/845 kg/m3 entspricht, zu erfüllen.
 (12) Vom Durchführungsdatum an durch EN/ISO 6245 zu ersetzen.
 (13) Die in der Spezifikation angegebenen Werte sind „tatsächliche Werte“. Bei der Festlegung ihrer Grenzwerte wurden die Bestimmungen der Norm ISO 4259 „Mineralölerzeugnisse – Bestimmung und Anwendung der Werte für die Präzision von Prüfverfahren“ angewendet, und bei der


text:
Festlegung eines Mindestwerts wurde eine Mindestdifferenz von 2R über null berücksichtigt; bei der Festlegung eines Höchst- und Mindestwertes beträgt die Mindestdifferenz 4R (R = Reproduzierbarkeit).
 Unbeschadet dieser statistischen Zwecken dienenden Maßnahme sollte der Hersteller des Kraftstoffs dennoch anstreben, dort, wo ein Höchstwert von 2R festgelegt ist, den Wert Null zu erreichen, und dort, wo Ober- und Untergrenzen festgelegt sind, den Mittelwert zu erreichen. Falls Zweifel daran bestehen, ob ein Kraftstoff die Anforderungen erfüllt, gelten die Bestimmungen von ISO 4259.
 (14) Der Cetanzahlbereich entspricht nicht dem vorgeschriebenen Mindestbereich von 4R. Bei Streitigkeiten zwischen Kraftstofflieferanten und -verbrauchern dürfen zur Herbeiführung einer Lösung jedoch die Bestimmungen der Norm ISO 4259 angewendet werden, sofern hinreichend vielen Wiederholungsmessungen zur Erzielung der erforderlichen Präzision der Vorzug vor Einzelbestimmungen gegeben wird.
 (15) Es wird der tatsächliche Schwefelgehalt des Kraftstoffs, der für die Prüfung verwendet wird, festgehalten.
 (16) Auch bei überprüfter Oxidationsbeständigkeit ist die Lagerbeständigkeit wahrscheinlich begrenzt. Es wird empfohlen, sich auf Herstellerempfehlungen hinsichtlich Lagerbedingungen und -beständigkeit zu stützen.
 (17) Die in der Spezifikation angegebenen Werte sind „tatsächliche Werte“. Bei der Festlegung ihrer Grenzwerte wurden die Bestimmungen der Norm ISO 4259 „Mineralölerzeugnisse – Bestimmung und Anwendung der Werte für die Präzision von Prüfverfahren“ angewendet, und bei der Festlegung eines Mindestwerts wurde eine Mindestdifferenz von 2R über null berücksichtigt; bei der Festlegung eines Höchst- und Mindestwertes beträgt die Mindestdifferenz 4R (R = Reproduzierbarkeit).
 Unabhängig von dieser aus statistischen Gründen getroffenen Festlegung sollte der Hersteller des Kraftstoffs dennoch anstreben, dort, wo ein Höchstwert von 2R festgelegt ist, den Wert Null zu erreichen, und dort, wo Ober- und Untergrenzen festgelegt sind, den Mittelwert zu erreichen. Falls Zweifel daran bestehen, ob ein Kraftstoff die Anforderungen erfüllt, gelten die Bestimmungen von ISO 4259.
 (18) Der Cetanzahlbereich entspricht nicht dem vorgeschriebenen Mindestbereich von 4R. Bei Streitigkeiten zwischen Kraftstofflieferanten und -verbrauchern dürfen zur Herbeiführung einer Lösung jedoch die Bestimmungen der Norm ISO 4259 angewendet werden, sofern hinreichend vielen Wiederholungsmessungen zur Erzielung der erforderlichen Präzision der Vorzug vor Einzelbestimmungen gegeben wird.
 (19) Der tatsächliche Schwefelgehalt des für die Prüfung Typ I verwendeten Kraftstoffs muss mitgeteilt werden.
 (20) Auch bei überprüfter Oxidationsbeständigkeit ist die Lagerbeständigkeit wahrscheinlich begrenzt. Es wird empfohlen, sich auf Herstellerempfehlungen hinsichtlich Lagerbedingungen und -beständigkeit zu stützen.
 ANHANG 7
 MONTAGE DER VORRICHTUNGEN UND HILFSEINRICHTUNGEN
 Nummer
 Vorrichtung und Hilfseinrichtung
 Für Emissionsprüfung montiert
 1
 Ansaugsystem
 Ansaugkrümmer
 Ja
 Kurbelgehäuseentlüftung
 Ja
 Luftdurchsatzmessgerät
 Ja
 Luftfilter
 Ja (1)
 Ansauggeräuschdämpfer
 Ja (1)
 Einlassvorwärmvorrichtung des Ansaugkrümmers
 Ja, Serienausrüstung. Ggf. möglichst günstig platzieren
 2
 Auspuffanlage
 Abgasnachbehandlung
 Ja
 Auspuffkrümmer
 Ja
 Verbindungsrohre
 Ja (2)
 Schalldämpfer
 Ja (2)
 Auspuffendrohr
 Ja (2)
 Abgasbremse
 Nein (3)
 Einrichtung zur Aufladung
 Ja
 3
 Kraftstoffpumpe
 Ja (4)
 4
 Kraftstoffeinspritzung
 Vorfilter
 Ja
 Filter
 Ja
 Pumpe
 Ja
 Hochdruckleitung
 Ja
 Einspritzdüse
 Ja
 Elektronisches Steuergerät, Sensoren usw.
 Ja
 Regler/Steuersystem
 Ja
 Automatischer Regelstangen-Volllastanschlag in Abhängigkeit von den atmosphärischen Bedingungen
 Ja
 5
 Flüssigkeitskühlung
 Kühler
 Nein
 Lüfter
 Nein
 Lüfterabdeckung
 Nein
 Wasserpumpe
 Ja (5)
 Thermostat
 Ja (6)
 6
 Luftkühlung
 Abdeckung
 Nein (7)
 Lüfter oder Gebläse
 Nein (7)
 Einrichtung zur Temperaturregelung
 Nein
 7
 Elektrische Anlage
 Lichtmaschine
 Ja (8)
 8
 Einrichtung zur Aufladung
 Verdichter, direkt durch den Motor und/oder durch die Abgase


text:
angetrieben
 Ja
 Ladeluftkühler
 Ja (7), (9)
 Kühlmittelpumpe oder Kühlgebläse (motorgetrieben)
 Nein (7)
 Kühlmittel-Durchsatzregler
 Ja
 9
 Hilfsgebläse am Prüfstand
 Ja, falls notwendig
 10
 Einrichtung zur Abgasreinigung
 Ja
 11
 Anlasssystem
 Ja, oder Prüfstandausstattung (10)
 12
 Schmierölpumpe
 Ja
 13
 Bestimmte Hilfseinrichtungen, deren Definition im Zusammenhang mit dem Betrieb der Maschine steht und die möglicherweise am Motor angebracht sind, sind für die Prüfung zu entfernen.
 Die nachstehende, nicht erschöpfende Liste enthält Beispiele hierzu:
 (i)
 Kompressor für Bremsanlagen
 (ii)
 Servolenkungskompressor
 (iii)
 Kompressor für die Federung
 (iv)
 Klimaanlage
 Nein
 (1) Das gesamte Ansaugsystem ist wie für die beabsichtigte Verwendung vorgesehen einzubauen,
 i)
 wenn eine erhebliche Auswirkung auf die Motorleistung zu befürchten ist,
 ii)
 wenn der Hersteller darum ersucht.
 In anderen Fällen kann ein gleichartiges System verwendet werden; es sollte jedoch sichergestellt werden, dass der Ansaugdruck nicht mehr als 100 Pa von dem vom Hersteller für einen sauberen Luftfilter angegebenen oberen Grenzwert abweicht.
 (2) Die gesamte Auspuffanlage ist wie für die beabsichtigte Verwendung vorgesehen einzubauen,
 i)
 wenn eine erhebliche Auswirkung auf die Motorleistung zu befürchten ist,
 ii)
 wenn der Hersteller darum ersucht.
 In anderen Fällen kann eine gleichartige Anlage eingebaut werden, vorausgesetzt, der gemessene Druck weicht nicht mehr als 1 000 Pa von dem vom Hersteller angegebenen oberen Grenzwert ab.
 (3) Wenn der Motor über eine Auspuffbremse verfügt, ist deren Klappe in vollständig geöffneter Stellung zu fixieren.
 (4) Der Kraftstoff-Förderdruck darf erforderlichenfalls nachgestellt werden, um den bei dem betreffenden Verwendungszweck des Motors vorhandenen Druck zu reproduzieren (insbesondere, wenn ein System mit Kraftstoffrückführung verwendet wird).
 (5) Die Umwälzung der Kühlflüssigkeit darf ausschließlich durch die Wasserpumpe des Motors bewirkt werden. Die Kühlung der Flüssigkeit kann über einen externen Kreislauf erfolgen, wobei der Druckverlust des externen Kreislaufes und der Druck am Pumpeneintritt im Wesentlichen den Werten des Motorkühlsystems entsprechen.
 (6) Der Thermostat darf in vollständig geöffneter Stellung fixiert werden.
 (7) Wenn das Kühlgebläse oder der Lüfter für die Prüfung montiert ist, ist die aufgenommene Leistung zu den Ergebnissen zu addieren; ausgenommen sind Kühlgebläse bei luftgekühlten Motoren, die direkt an der Kurbelwelle angebracht sind. Die Gebläse- oder Lüfterleistung ist bei Drehzahlen, die den für die Prüfung verwendeten entsprechen, entweder durch Berechnung auf der Basis der charakteristischen Merkmale oder durch praktische Prüfungen zu ermitteln.
 (8) Mindestleistung der Lichtmaschine: Die elektrische Leistung der Lichtmaschine ist auf den Wert zu beschränken, der für die Versorgung der für den Betrieb des Motors unverzichtbaren Hilfseinrichtungen erforderlich ist. Muss eine Batterie angeschlossen werden, so hat diese vollständig geladen und in ordnungsgemäßem Zustand zu sein.
 (9) Ladeluftgekühlte Motoren sind mit Ladeluftkühlung zu prüfen, wobei es unerheblich ist, ob die Kühlung durch Flüssigkeit oder durch Luft erfolgt; auf Wunsch des Herstellers kann der Ladeluftkühler jedoch durch ein Kühlsystem auf dem Prüfstand ersetzt werden. In jedem Fall ist die Messung der Leistung bei jeder Drehzahl mit den vom Hersteller angegebenen Werten für den maximalen Druckabfall und den minimalen Temperaturabfall der Ladeluft im Bereich des Ladeluftkühlers auf dem Prüfstand durchzuführen.
 (10) Die Leistung für elektrische oder sonstige Anlasssysteme ist durch den Prüfstand bereitzustellen.
 ANHANG 8
 DAUERHALTBARKEITSANFORDERUNGEN
 Dieser anhang gilt nur für


text:
selbstzündungsmotoren vom leistungsbereich h an aufwärts.
 1. ÜBERPRÜFUNG DER DAUERHALTBARKEIT VON SELBSTZÜNDUNGSMOTOREN DER LEISTUNGSBEREICHE H BIS P
 Dieser Anhang gilt nur für Selbstzündungsmotoren der Leistungsbereiche H bis P.
 1.1. Die Hersteller legen für jeden regulierten Schadstoff einen Verschlechterungsfaktor (DF) für alle Motorenfamilien der Leistungsbereiche H bis P fest. Diese DF sind für die Typgenehmigung und Prüfung an der Fertigungsstraße anzuwenden, indem entweder a) der DF zum Ergebnis der Emissionsprüfung hinzuaddiert wird, sofern Absatz 1.2.1 anwendbar ist, oder b) das Ergebnis der Emissionsprüfung mit dem DF multipliziert wird, sofern Absatz 1.2.2 anwendbar ist.
 1.1.1. Prüfungen zur Festlegung der DF sind wie folgt durchzuführen:
 1.1.1.1. Der Hersteller muss nach einem Prüfplan Dauerhaltbarkeitsprüfungen durchführen, um Betriebsstunden zu akkumulieren, wobei der Prüfplan ist nach bestem fachlichen Ermessen auszuwählen ist, damit er in Bezug auf Merkmale der Verschlechterung der Emissionsminderungsleistung von Motoren im tatsächlichen Betrieb repräsentativ ist. Der Dauerhaltbarkeitsprüfzeitraum sollte in der Regel mindestens einem Viertel der Emissions-Dauerhaltbarkeitsperiode (EDP) entsprechen.
 Die Betriebsakkumulation kann durchgeführt werden, indem der Motor auf einem Prüfstand läuft oder tatsächlich in Betrieb ist. Beschleunigte Dauerhaltbarkeitsprüfungen können durchgeführt werden, bei denen die Betriebsakkumulation bei einem höheren Belastungsgrad durchlaufen wird, als er in der Regel in diesem Bereich vorkommt. Der Beschleunigungsfaktor, der die Anzahl der Motorhaltbarkeitsprüfstunden zur entsprechenden Anzahl der EDP-Stunden ins Verhältnis setzt, wird vom Motorhersteller nach bestem fachlichen Ermessen festgelegt.
 Während des Zeitraums der Dauerhaltbarkeitsprüfung dürfen emissionserhebliche Bauteile nur nach dem vom Hersteller empfohlenen regelmäßigen Wartungsplan gewartet oder ausgetauscht werden.
 Der Prüfmotor, die Baugruppen oder Bauteile, die zur Bestimmung der Abgasemissions-DF für eine Motorenfamilie oder für Motorenfamilien mit vergleichbarer Emissionsminderungstechnologie verwendet werden, sind vom Motorhersteller nach bestem fachlichen Ermessen auszuwählen. Ausschlaggebend ist dabei, dass der Prüfmotor die Emissionsverschlechterungsmerkmale der Motorenfamilien repräsentieren sollte, bei deren Typgenehmigung die die resultierenden DF-Werte bei der anwendet werden. Motoren mit unterschiedlicher Bohrung und unterschiedlichem Hub, unterschiedlicher Konfiguration, unterschiedlichen Luftaufbereitungssystemen und unterschiedlichen Kraftstoffsystemen können in Bezug auf die Emissionsverschlechterungsmerkmale als äquivalent eingestuft werden, sofern es hierfür eine hinreichende technische Grundlage gibt.
 Die Werte der DF eines anderen Herstellers können angewandt werden, sofern es eine hinreichende Grundlage dafür gibt, in Bezug auf die Verschlechterung bei den Emissionen von technischer Äquivalenz auszugehen, und die Prüfungen nachweislich gemäß den vorgeschriebenen Anforderungen durchgeführt wurden.
 Die Emissionsprüfung wird gemäß den Verfahren durchgeführt, die in dieser Richtlinie für eingefahrene Prüfmotoren, die noch keine Betriebsstundenakkumulationsprüfung durchlaufen haben, und für Prüfmotoren am Ende der Dauerhaltbarkeitsprüfung festgelegt sind. Emissionsprüfungen können auch in Abständen während des Dauerprüfungszeitraums durchgeführt und zur Bestimmung der Verschlechterungstendenz angewandt werden.
 1.1.1.2. Bei den zur Bestimmung der Verschlechterung durchgeführten Betriebsakkumulierungsprüfungen oder Emissionsprüfungen muss kein Vertreter der Typgenehmigungsbehörde zugegen sein.
 1.1.1.3. Bestimmung der DF-Werte durch Dauerhaltbarkeitsprüfungen
 Ein additiver DF ist definiert als der Wert, der durch Subtraktion des zu Beginn der EDP bestimmten Wertes vom am Ende der EDP bestimmten Wert der Emissionsminderungsleistung ermittelt wird.
 Ein multiplikativer DF ist definiert als der am Ende der EDP bestimmte Emissionswert geteilt durch den zu Beginn der EDP aufgezeichneten Emissionswert.
 Für jeden in Rechtsvorschriften erfassten Schadstoff sind gesonderte Werte für den DF zu erstellen. Wird der DF-Wert


text:
gegenüber dem NOx+HC-Standard bestimmt, so geschieht dies bei einem additiven DF basierend auf der Summe der Schadstoffe, unbeschadet der Tatsache, dass eine negative Verschlechterung bei einem Schadstoff die Verschlechterung eines anderen Faktors nicht ausgleichen kann. Bei einem multiplikativen NOx+HC-DF sind bei der Berechnung der verschlechterten Emissionswerte anhand des Ergebnisses einer Emissionsprüfung gesonderte DF für NOx und HC festzulegen und anzuwenden, bevor die resultierenden verschlechterten NOx- und HC-Werte im Hinblick auf die Einhaltung des Standards kombiniert werden.
 Wird die Prüfung nicht für die vollständige EDP durchgeführt, so werden die Emissionswerte am Ende der EDP durch Extrapolation der für den Prüfzeitraum festgestellten Emissionsverschlechterungstendenz auf die vollständige EDP bestimmt.
 Wurden Ergebnisse von Emissionsprüfungen während der Dauerhaltbarkeitsprüfung regelmäßig aufgezeichnet, so sind bei der Bestimmung der Emissionswerte am Ende der EDP auf vorbildlichen Verfahren basierende Standardtechniken der statistischen Aufbereitung anzuwenden; die statistische Signifikanz kann bei der Bestimmung der endgültigen Emissionswerte geprüft werden.
 Ergibt die Berechnung einen Wert unter 1,00 für einen multiplikativen DF oder unter 0,00 für einen additiven DF, so gilt der DF 1,0 bzw. 0,00.
 1.1.1.4. Ein Hersteller kann mit Genehmigung der Typgenehmigungsbehörde DF-Werte verwenden, die anhand der Ergebnisse von Dauerhaltbarkeitsprüfungen bestimmt wurden, die zur Ermittlung von DF-Werten bei Selbstzündungsmotoren für schwere Nutzfahrzeuge durchgeführt wurden. Dies ist zulässig, wenn der Kfz-Prüfmotor und die Motorenfamilien für mobile Maschinen und Geräte, die die DF-Werte für die Typgenehmigungszwecke anwenden, technisch äquivalent sind. Die aus den Ergebnissen von Emissionsdauerhaltbarkeitsprüfungen von Kfz-Motoren abgeleiteten DF-Werte sind auf der Grundlage der in Absatz 2 definierten Werte der EDP zu berechnen.
 1.1.1.5. Verwendet die Motorenfamilie anerkannte Technologien, so kann nach Genehmigung durch die Typgenehmigungsbehörde anstelle der Prüfung eine auf guter technischer Praxis basierende Analyse herangezogen werden, um einen DF für diese Motorenfamilie zu bestimmen.
 1.2. Angaben zum DF in Anträgen auf Typgenehmigung
 1.2.1. Für jeden Schadstoff sind im Typgenehmigungsantrag für eine Motorenfamilie von Selbstzündungsmotoren ohne Nachbehandlungseinrichtung additive DF anzugeben.
 1.2.2. Für jeden Schadstoff sind im Typgenehmigungsantrag für eine Motorenfamilie von Selbstzündungsmotoren mit Nachbehandlungseinrichtung multiplikative DF anzugeben.
 1.2.3. Der Hersteller muss der Typgenehmigungsbehörde auf Anfrage Informationen zur Verfügung stellen, die die DF-Werte belegen. Dazu zählen in der Regel die Ergebnisse von Emissionsprüfungen, der Prüfplan für die Dauerprüfung, die Wartungsverfahren sowie gegebenenfalls unterstützende Angaben zum fachlichen Ermessen hinsichtlich der technischen Äquivalenz.
 2. ÜBERPRÜFUNG DER DAUERHALTBARKEIT VON SELBSTZÜNDUNGSMOTOREN DER LEISTUNGSBEREICHE Q BIS R
 2.1. Allgemeine Bemerkungen
 2.1.1. Dieser Absatz gilt für Selbstzündungsmotoren der Leistungsbereiche Q bis R. Auf Antrag des Herstellers kann er alternativ zu den Vorschriften in Absatz 1 dieses Anhangs auch auf Selbstzündungsmotoren der Leistungsbereiche H bis P angewendet werden.
 2.1.2. In diesem Absatz werden die Verfahren für die Auswahl jener Motoren beschrieben, die in einem Betriebsakkumulationsprogramm zur Ermittlung der Verschlechterungsfaktoren im Rahmen des Typgenehmigungsverfahrens und der Bewertung der Übereinstimmung der Produktion bei Motoren der Stufe IV geprüft werden. Die Verschlechterungsfaktoren sind gemäß Absatz 2.4.7 auf die gemäß Anhang 4B dieser Regelung gemessenen Emissionen anzuwenden.
 2.1.3. Bei den zur Bestimmung der Verschlechterung durchgeführten Betriebsakkumulierungs- oder Emissionsprüfungen muss kein Vertreter der Typgenehmigungsbehörde zugegen sein.
 2.1.4. In diesem Absatz sind außerdem die emissionsrelevanten und


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nicht emissionsrelevanten Wartungsarbeiten aufgeführt, die an Motoren, welche einem Betriebsakkumulationsprogramm unterzogen werden, vorgenommen werden sollten oder dürfen. Diese Wartung muss der Wartung entsprechen, die an in Betrieb befindlichen Motoren vorgenommen und den Besitzern von neuen Motoren mitgeteilt wird.
 2.1.5. Auf Antrag des Herstellers kann die Typgenehmigungsbehörde die Verwendung von Verschlechterungsfaktoren, die mit anderen Verfahren als mit den in den Absätzen 2.4.1 bis 2.4.5 beschriebenen ermittelt wurden, erlauben. In diesem Fall muss der Hersteller zur Zufriedenheit der Typgenehmigungsbehörde nachweisen, dass diese alternativen Verfahren mindestens so streng sind wie die in den Absätzen 2.4.1 bis 2.4.5 beschriebenen.
 2.2. Freigelassen
 2.3. Auswahl der Motoren für die Festlegung von Verschlechterungsfaktoren für die Dauerhaltbarkeitsperiode
 2.3.1. Die Motoren für die Emissionsprüfung zur Bestimmung der Verschlechterungsfaktoren für die Dauerhaltbarkeitsperiode werden aus der nach Anhang 1B dieser Regelung festgelegten Motorenfamilie entnommen.
 2.3.2. Motoren aus verschiedenen Motorenfamilien können nach der Art ihres Abgasnachbehandlungssystems zu weiteren Motorenfamilien zusammengefasst werden. Wenn der Hersteller Motoren, die sich hinsichtlich der Anordnung der Zylinder unterscheiden, jedoch hinsichtlich der technischen Merkmale und der Installation des Abgasnachbehandlungssystems ähneln, in einer Abgasnachbehandlungssystem-Motorenfamilie zusammenfassen möchte, muss er der Typgenehmigungsbehörde Daten vorlegen, aus denen hervorgeht, dass die Leistung dieser Motorensysteme im Hinblick auf die Emissionsreduzierung ähnlich ist.
 2.3.3. Der Motorenhersteller wählt einen Motor aus, der für die Abgasnachbehandlungssystem-Motorenfamilie gemäß Absatz 2.3.2 repräsentativ ist; dieser Motor wird gemäß dem in Absatz 2.4.2 festgelegten Betriebsakkumulationsprogramm geprüft, wobei vor Beginn der Prüfungen die Typgenehmigungsbehörde über den gewählten Motor zu informieren ist.
 2.3.3.1. Falls die Typgenehmigungsbehörde zu dem Schluss kommt, dass es günstiger ist, die schlechtesten Emissionswerte der Abgasnachbehandlungssystem-Motorenfamilie anhand eines anderen Motors zu bestimmen, so ist der Prüfmotor von der Typgenehmigungsbehörde und dem Hersteller gemeinsam auszuwählen.
 2.4. Festlegung von Verschlechterungsfaktoren für die Dauerhaltbarkeitsperiode
 2.4.1. Allgemeine Bemerkungen
 Die für eine Abgasnachbehandlungssystem-Motorenfamilie geltenden Verschlechterungsfaktoren werden von den ausgewählten Motoren auf Grundlage eines Betriebsakkumulationsprogramms abgeleitet, das die regelmäßige Prüfung auf gasförmige Schadstoffe und luftverunreinigende Partikel während der NRSC- und NRTC-Prüfungen umfasst.
 2.4.2. Betriebsakkumulationsprogramm
 Betriebsakkumulationsprogramme kann der Hersteller entweder anhand einer im Betrieb befindlichen Maschine mit dem gewählten Motor oder anhand des Betriebs des gewählten Motors auf dem Prüfstand durchführen.
 2.4.2.1. Betriebsakkulation im Betrieb und auf dem Prüfstand
 2.4.2.1.1.
 Der Hersteller bestimmt nach bestem fachlichen Ermessen die Art und die Dauer des Betriebsakkumulationsprogramms und des Alterungszyklus für die Motoren.
 2.4.2.1.2.
 Der Hersteller legt fest, wann während der NRTC-Prüfung mit Warmstart und der NRSC-Prüfung gasförmige und Partikelemissionen gemessen werden. Es muss mindestens drei Prüfpunkte geben, einen zu Beginn, einen etwa in der Mitte und einen am Ende des Betriebsakkumulationsprogramms.
 2.4.2.1.3.
 Die Emissionswerte am Anfang und am Ende der Emissions-Dauerhaltbarkeitsperiode, die gemäß Absatz 2.4.5.2 errechnet werden, müssen den für die Motorenfamilie geltenden Grenzwerten entsprechen; einzelne Emissionsergebnisse der Prüfpunkte dürfen diese Grenzwerte jedoch überschreiten.
 2.4.2.1.4.
 Auf Antrag des Herstellers und mit Zustimmung der Typgenehmigungsbehörde braucht an jedem Prüfpunkt nur ein Prüfzyklus (entweder NRTC-Zyklus mit Warmstart oder NRSC-Zyklus) durchgeführt zu werden; der andere Prüfzyklus ist dann lediglich am Anfang und am Ende des Betriebsakkumulationsprogramms durchzuführen.
 2.4.2.1.5.
 Bei Motoren mit fester Drehzahl ist nur der NRSC-Zyklus an jedem Prüfpunkt zu verwenden.