text:
emise
 A.7.5.1.1 Cyklus s neustálenými stavy a lineárními přechody mezi režimy
 Pro surový a zředěný výfukový plyn se odkazuje na bod A.7.3.1, respektive A.7.4.1. Výsledné hodnoty pro výkon P
 i [kW] se integrují za zkušební interval. Celková práce W
 act [kWh] se vypočte takto:
 (A.7-49)
 kde:
 P
 i
 =
 okamžitý výkon motoru [kW]
 n
 i
 =
 okamžité otáčky motoru [min-1]
 T
 i
 =
 okamžitý točivý moment motoru [N·m]
 W
 act
 =
 skutečná práce za cyklus [kWh]
 f
 =
 frekvence sběru údajů [Hz]
 N
 =
 počet měření [-]
 Specifické emise e
 gas [g/kWh] se vypočtou následujícími způsoby v závislosti na druhu zkušebního cyklu.
 (A.7-50)
 kde:
 m
 gas
 =
 celková hmotnost emisí [g/zkouška]
 W
 act
 =
 práce za cyklus [kWh]
 V případě cyklu s neustálenými stavy je konečným výsledkem zkoušky e
 gas [g/kWh] vážený průměr ze zkoušky se startem za studena a se startem za tepla podle rovnice:
 (A.7-51)
 V případě málo časté (periodické) regenerace (bod 6.6.2) se specifické emise korigují multiplikačním korekčním faktorem k
 r (rovnice (6-4)) nebo dvěma oddělenými páry aditivních korekčních faktorů k
 Ur (faktor korekce nahoru podle rovnice (6-5)) a k
 Dr (faktor korekce dolu podle rovnice (6-6)).
 A.7.5.1.2 Cyklus s diskrétním režimem a s ustáleným stavem
 Specifické emise e
 gas [g/kWh] se počítají takto:
 (A.7-52)
 kde:
 =
 střední hmotnostní průtok pro režim i [g/h]
 P
 i
 =
 výkon motoru pro režim i [kW] s (viz body 6.3 a 7.7.1.2)
 WF
 i
 =
 váhový faktor pro režim i [-]
 A.7.5.2 Emise částic
 A.7.5.2.1 Cykly s neustálenými stavy a lineárními přechody mezi režimy
 Specifické emise částic se vypočtou rovnicí (A.7-50), kde e
 gas [g/kWh] a m
 gas [g/zkouška] jsou nahrazeny hodnotami e
 PM [g/kWh], respektive m
 PM [g/zkouška]:
 (A.7-53)
 kde:
 m
 PM
 =
 celková hmotnost emisí částic vypočtená podle bodu A.8.3.4 [g/zkouška]
 W
 act
 =
 práce za cyklus [kWh]
 Emise za složený cyklus s neustálenými stavy (tj. za fázi za studena a za tepla) se vypočtou bodle bodu A.7.5.1.
 A.7.5.2.2 Cyklus s diskrétním režimem s ustáleným stavem
 Specifické emise částic e
 PM
 [g/kWh] se vypočtou takto:
 A.7.5.2.2.1 U metody s jedním filtrem
 (A.7-54)
 kde:
 P
 i
 =
 výkon motoru pro režim i [kW] s (viz body 6.3 a 7.7.1.2)
 WF
 i
 =
 váhový faktor pro režim i [-]
 =
 hmotnostní průtok částic [g/h]
 A.7.5.2.2.2 U metody s více filtry
 (A.7-55)
 kde:
 P
 i
 =
 výkon motoru pro režim i [kW] s (viz body 6.3 a 7.7.1.2)
 WF
 i
 =
 váhový faktor pro režim i [-]
 =
 hmotnostní průtok částic při režimu i [g/h]
 U metody s jedním filtrem se efektivní váhový faktor WF
 effi pro každý režim vypočte podle vztahu:
 (A.7-56)
 kde:
 m
 smpldexhi
 =
 hmotnost vzorku zředěných výfukových plynů prošlých odběrnými filtry částic při režimu i [kg]
 m
 smpldexh
 =
 hmotnost vzorku zředěných výfukových plynů prošlých filtry pro odběr vzorku částic [kg]
 =
 hmotnostní průtok ekvivalentního zředěného výfukového plynu při režimu i [kg/s]
 =
 průměrný hmotnostní průtok ekvivalentního zředěného výfukového plynu [kg/s]
 Hodnota efektivních váhových faktorů musí být v rozmezí ± 0,005 (absolutní hodnota) od hodnoty váhových faktorů


text:
uvedených v příloze 5.
 (1) Viz indexy, např.: pro hmotnostní průtok suchého vzduchu nebo pro hmotnostní průtok paliva.
 (2) Ředicí poměr rd v dodatku A.8 a DR v dodatku A.7: různé značky ale stejné významy a stejné rovnice. Ředicí faktor D v dodatku A.8 a x
 dil/exh v dodatku A.7: různé značky ale stejný fyzikální význam, rovnice (A.7-47) ukazuje vztah mezi x
 dil/exh a DR.
 (3) Viz bod A.7.1.1 tohoto oddílu pro hodnoty používané pro molární hmotnosti. V případě NOx a uhlovodíků předpis specifikuje efektivní molární hmotnosti založené na předpokládané specifikaci a nikoliv na skutečné specifikaci.
 (4) Značky a zkratky chemických složek.
 (5) Viz specifické značky v tabulce chemického složení.
 (6) Molární podíly THC a NMHC jsou vyjádřeny na základě ekvivalentu uhlíkového čísla C1.
 (7)
 def.= nutno definovat.
 (8) V dodatku A.8 určuje význam indexu přidružená veličina, například index „d“ může označovat suchý stav jako v „c
 d = koncentrace v suchém stavu“, ředicí vzduch jako v „p
 d = tlak nasycených par v ředicím vzduchu“ nebo „k
 w,d = korekční faktor převodu ze suchého stavu na vlhký stav pro ředicí vzduch“ či ředicí poměr jako v „r
 d“. Proto je sloupec dodatku A.8 téměř prázdný.
 (9) Odkazuje na palivo s chemickým vzorcem CHαOβSγNδ
 (10) Odkazuje na palivo s chemickým vzorcem CHαOεNδSγ
 (11) Je třeba věnovat pozornost různým významům značky β, které jsou ve dvou dodatcích pro výpočet emisí: v dodatku A.8 značka označuje palivo s chemických vzorcem CHαSγNδOε (tj. vzorcem CβHαSγNδOε, kde β = 1, za předpokladu, že je jeden atom uhlíku na molekulu), zatímco v dodatku A.7 značka označuje poměr kyslíku k uhlíku s CHαOβSγNδ. V takovém případě β z dodatku A.7 odpovídá ε dodatku A.8.
 (12) Podíl hmotnosti w doplněný v indexu o značku chemické složky.
 (13) Efektivní molární hmotnost THC nebo NMHC je definovaná atomovým poměrem vodíku k uhlíku (α) o hodnotě 1,85;
 (14) Efektivní molární hmotnost NOx je definována jako molární hmotnost oxidu dusičitého (NO2).
 Dodatek A.7.1
 Kalibrace průtoku zředěného výfukového plynu (CVS)
 Tento dodatek 1 popisuje výpočty pro kalibraci různých průtokoměrů. V bodě A.7.6.1 tohoto dodatku 1 je nejprve popsáno, jak převést výstupy z referenčních průtokoměrů pro účely kalibračních rovnic, které jsou uvedeny na molárním základu. Zbývající body popisují kalibrační výpočty specifické pro některé typy průtokoměrů.
 A.7.6.1 Převedení údajů referenčního měřidla
 Kalibrační rovnice v tomto oddíle pracují s molárním průtokem coby referenční veličinou. Pokud by zvolené měřidlo udávalo průtok v odlišné veličině, např. v standardním objemovém průtoku (), skutečném objemovém průtoku () nebo v hmotnostním průtoku (), je nutné údaje z referenčního měřidla převést na molární průtok za použití následujících rovnic s tím, že hodnoty objemového průtoku, hmotnostního průtoku, tlaku, teploty a molární hmotnosti se mohou během zkoušky emisí měnit, ale měly by být udržovány co nejvíce konstantní pro každý jednotlivý bod nastavení během kalibrace průtokoměru:
 (A.7-57)
 kde:
 =
 referenční molární průtok [mol/s]
 =
 referenční objemový průtok, korigovaný na standardní tlak a standardní teplotu [m3/s]
 =
 referenční objemový průtok při skutečném tlaku a teplotě [m3/s]
 =
 referenční hmotnostní průtok [g/s]
 p
 std
 =
 standardní

type: contracts

jurisdiction: EU


text:
tlak [Pa]
 p
 act
 =
 skutečný tlak plynu [Pa]
 T
 std
 =
 standardní teplota [K]
 T
 act
 =
 skutečná teplota plynu [K]
 R
 =
 molární plynová konstanta
 M
 mix
 =
 molární hmotnost plynu [g/mol]
 A.7.6.2 Výpočty kalibrace PDP
 Pro každou polohu omezovače se takto vypočtou střední hodnoty stanovené v bodě 8.1.8.4:
 a)
 Objem, který PDP načerpá za otáčku - V
 rev (m3/ot):
 (A.7-58)
 kde:
 =
 střední hodnota referenčního molárního průtoku [mol/s]
 R
 =
 molární plynová konstanta
 =
 střední teplota na vstupu [K]
 =
 střední tlak na vstupu [Pa]
 =
 střední otáčky [ot/s]
 b)
 Korekční faktor skluzu PDP - Ks [s/ot]:
 (A.7-59)
 kde:
 =
 střední hodnota referenčního molárního průtoku [mol/s]
 =
 střední teplota na vstupu [K]
 =
 střední tlak na vstupu [Pa]
 =
 střední tlak na výstupu [Pa]
 =
 střední otáčky PDP [ot/s]
 R
 =
 molární plynová konstanta
 c)
 Metodou nejmenších čtverců se provede regrese objemu, které načerpá PDP (V
 rev), v závislosti na korekčním faktoru skluzu PDP (K
 s) pomocí výpočtu sklonu a
 1 a pořadnice a
 0, podle popisu v dodatku A.2 přílohy 4B;
 d)
 Postup v písm. a) až c) tohoto bodu se opakuje pro každé otáčky provozu PDP;
 e)
 Následující tabulka znázorňuje tyto výpočty pro různé hodnoty
 :
 Table A.7.2
 Příklad údajů o kalibraci PDP
 [ot/min]
 [ot/s]
 a1 [m3/min]
 a1 [m3/s]
 a0 [m3/ot]
 755,0
 12,58
 50,43
 0,8405
 0,056
 987,6
 16,46
 49,86
 0,831
 –0,013
 1 254,5
 20,9
 48,54
 0,809
 0,028
 1 401,3
 23,355
 47,30
 0,7883
 –0,061
 f)
 Pro každé otáčky provozu PDP se použije příslušný sklon a
 1 a pořadnice a
 0 pro výpočet průtoku během zkoušky emisí, jak popisuje písm. b) bodu A.7.4.3.
 A.7.6.3 Rovnice, které platí pro Venturiho trubici, a přípustné předpoklady
 Tento oddíl popisuje rovnice a přípustné předpoklady platné pro kalibraci Venturiho trubice a výpočet průtoku při použití Venturiho trubice. Protože Venturiho trubice s podzvukovým prouděním (SSV) i Venturiho trubice s kritickým prouděním (CFV) pracují podobně, rovnice, jimiž se řídí, jsou téměř stejné, vyjma rovnice popisující poměr jejich tlaku, r (tj. r
 SSV oproti r
 CFV). Tyto rovnice jsou založeny na předpokladu jednorozměrného isentropického stlačitelného toku ideálního plynu. Pod písm. d) bodu A.7.6.3 jsou popsány další předpoklady, které lze učinit. Pokud pro měřený tok není přípustný předpoklad ideálního plynu, zahrnují tyto rovnice korekci prvního řádu pro chování skutečného plynu, konkrétně faktor stlačitelnosti Z. Pokud z osvědčeného technického úsudku vyplývá, že je nutné použít jinou hodnotu než Z = 1, je možné sestavit vhodné stavové rovnice pro určení hodnot Z v závislosti na naměřených tlacích a teplotách nebo vyvinout zvláštní rovnice pro kalibraci založené na osvědčeném technickém úsudku. Rovnice pro koeficient toku C
 f je založena na předpokladu ideálního plynu, tj., že isentropický exponent y se rovná poměru specifických tepel c
 p/c
 V
 . Pokud z osvědčeného technického úsudku vyplývá, že je nutné použít isentropický exponent skutečného plynu, je možné sestavit vhodnou rovnici stavu k určení hodnot y závislosti na naměřených tlacích a teplotách nebo vyvinout zvláštní rovnice pro kalibraci. Molární průtok [mol/s] se vypočítá takto:
 (A.7-60)
 kde:
 C
 d
 =
 koeficient výtoku určený podle písm.


text:
a) bodu A.7.6.3 [-]
 C
 f
 =
 koeficient průtoku určený podle písm. b) bodu A.7.6.3 [-]
 A
 t
 =
 plocha průřezu hrdla Venturiho trubice [m2]
 p
 in
 =
 absolutní statický tlak na vstupu Venturiho trubice [Pa]
 Z
 =
 faktor stlačitelnosti [-]
 M
 mix
 =
 molární hmotnost směsi plynu [kg/mol]
 R
 =
 molární plynová konstanta
 T
 in
 =
 absolutní teplota na vstupu Venturiho trubice [K]
 a)
 Hodnota C
 d se z údajů získaných podle bodu 8.1.8.4 vypočítá pomocí této rovnice:
 (A.7-61)
 kde:
 =
 referenční molární průtok [mol/s]
 Ostatní značky jako v rovnici (A.7-60).
 b)
 Hodnota C
 f se určí jedním z následujících postupů:
 i)
 Pouze u průtokoměru CFV se hodnota CfCFV odvozuje z následující tabulky založené na hodnotách pro β (poměr hrdla Venturiho trubice k průměru vstupu) a γ (poměr specifických tepel směsi plynů) za použití lineární interpolace ke zjištění mezilehlých hodnot:
 Tabulka A.7.3
 C
 fCFV ve vztahu k β a γ pro průtokoměry CFV
 C
 fCFV
 β
 γ
 exh = 1,385
 γ
 dexh = γ
 air = 1,399
 0,000
 0,6822
 0,6846
 0,400
 0,6857
 0,6881
 0,500
 0,6910
 0,6934
 0,550
 0,6953
 0,6977
 0,600
 0,7011
 0,7036
 0,625
 0,7047
 0,7072
 0,650
 0,7089
 0,7114
 0,675
 0,7137
 0,7163
 0,700
 0,7193
 0,7219
 0,720
 0,7245
 0,7271
 0,740
 0,7303
 0,7329
 0,760
 0,7368
 0,7395
 0,770
 0,7404
 0,7431
 0,780
 0,7442
 0,7470
 0,790
 0,7483
 0,7511
 0,800
 0,7527
 0,7555
 0,810
 0,7573
 0,7602
 0,820
 0,7624
 0,7652
 0,830
 0,7677
 0,7707
 0,840
 0,7735
 0,7765
 0,850
 0,7798
 0,7828
 ii)
 Pro každý průtokoměr CFV nebo SSV lze použít následující rovnici pro výpočet C
 f:
 (A.7-62)
 kde:
 γ
 =
 isentropický exponent [-]. Pro ideální plyny jde o poměr specifických tepel směsi plynu cp
 /c
 V
 r
 =
 poměr tlaků určený podle písm. c) tohoto bodu
 β
 =
 poměr hrdla Venturiho trubice k průměru vstupu
 c)
 Poměr tlaků r se vypočte takto:
 i)
 Pouze u systému SSV se r
 SSV vypočítá touto rovnicí:
 (A.7-63)
 kde:
 Δp
 SSV
 =
 rozdíl statických tlaků mezi vstupem a výstupem Venturiho trubice [Pa]
 ii)
 Pouze u systému CFV se r
 CFV vypočítá iterativně touto rovnicí:
 (A.7-64)
 d)
 Pro získání vhodnějších hodnot pro účely zkoušek lze učinit některý z následujících zjednodušujících předpokladů nebo použít osvědčeného technického úsudku:
 i)
 v případě zkoušek emisí v plném rozsahu surového výfukového plynu, zředěného vzduchu a ředicího vzduchu lze předpokládat, že se směs plynu chová jako ideální plyn: Z = 1,
 ii)
 pro plný rozsah výfukového plynu lze předpokládat konstantní poměr specifických tepel γ = 1,385,
 iii)
 pro plný rozsah zředěného výfukového plynu a vzduchu (např. kalibrační vzduch a ředicí vzduch) lze předpokládat konstantní poměr γ =1,399,
 iv)
 pro plný rozsah zředěného výfukového plynu a vzduchu lze považovat molární hmotnost směsi M
 mix [g/mol] pouze za funkci množství vody v ředicím vzduchu nebo kalibračním vzduchu (x
 H2O) určenou podle popisu v bodě A.7.1.2 takto:
 (A.7-65)
 kde:
 M
 air
 =
 28,96559 g/mol
 M
 H2O
 =
 18,01528 g/mol
 x
 H2O
 =
 množství vody v ředicím nebo nasávaném vzduchu [mol/mol]
 v)
 pro plný rozsah zředěného výfukového plynu a vzduchu lze předpokládat konstantní molární hmotnost směsi M
 mix pro všechny kalibrace a zkoušky, pokud se


text:
předpokládaná molární hmotnost neliší o více než ± 1 % od odhadované minimální a maximální molární hmotnosti během kalibrace a zkoušek. Tento předpoklad lze učinit, pokud je dostatečně zajištěna regulace množství vody v kalibračním vzduchu a v ředicím vzduchu, nebo pokud je odstraněno dostatečné množství vody z kalibračního vzduchu a ředicího vzduchu. Následující tabulka uvádí příklady přípustných rozsahů rosných bodů ředicího vzduchu ve vztahu k rosným bodům kalibračního vzduchu.
 Tabulka A.7.4
 Příklady rosných bodů ředicího vzduchu a kalibračního vzduchu, pro které lze předpokládat konstantu M
 mix
 Pokud kalibrace Tdew (°C) je...
 lze předpokládat tuto konstantu Mmix (g/mol)
 pro následující rozsahy Tdew (°C) během zkoušek emisí (1)
 suchá
 28,96559
 suchá do 18
 0
 28,89263
 suchá do 21
 5
 28,86148
 suchá do 22
 10
 28,81911
 suchá do 24
 15
 28,76224
 suchá do 26
 20
 28,68685
 – 8 do 28
 25
 28,58806
 12 do 31
 30
 28,46005
 23 do 34
 A.7.6.4 Kalibrace SSV
 a)
 Molární přístup. Pro kalibraci průtokoměru SSV se provedou tyto kroky:
 i)
 Vypočítá se Reynoldsovo číslo Re#
 pro každý referenční molární průtok za použití průměru hrdla Venturiho trubice d
 t. Protože k výpočtu hodnoty Re#
 je nutná dynamická viskozita μ, lze s použitím osvědčeného technického úsudku využít model specifické viskozity pro určení μ u kalibračního plynu (obvykle vzduch). Alternativně lze pro aproximaci μ použít model tří koeficientů viskozity podle Sutherlanda:
 (A.7–66)
 kde:
 d
 t
 =
 průměr hrdla SSV [m]
 M
 mix
 =
 molární hmotnost směsi [kg/mol]
 =
 referenční molární průtok [mol/s]
 a při použití modelu tří koeficientu viskozity podle Sutherlanda:
 (A.7-67)
 kde:
 μ
 =
 dynamická viskozita kalibračního plynu [kg/(m·s)]
 μ
 0
 =
 referenční viskozity podle Sutherlanda [kg/(m·s)]
 S
 =
 Sutherlandova konstanta [K]
 T
 0
 =
 Sutherlandova referenční teplota [K]
 T
 in
 =
 absolutní teplota na vstupu Venturiho trubice [K]
 Table A.7.5
 Modelové parametry tří koeficientů viskozity podle Sutherlanda
 Ply (2)
 μ0
 T0
 S
 Teplotní rozpětí s odchylkou max. ± 2 %
 Mezní tlak
 kg /(m·s)
 K
 K
 K
 kPa
 Vzduch
 1,716 x 10-5
 273
 111
 170 do 1 900
 ≤ 1 800
 CO2
 1,370 × 10–5
 273
 222
 190 do 1 700
 ≤ 3 600
 H2O
 1,12 × 10-5
 350
 1 064
 360 do 1 500
 ≤ 10 000
 O2
 1,919 × 10–5
 273
 139
 190 do 2 000
 ≤ 2 500
 N2
 1,663 × 10–5
 273
 107
 100 do 1 500
 ≤ 1 600
 ii)
 Vytvoří se rovnice C
 d v závislosti na Re#
 za použití párových hodnot (Re#
 , C
 d). C
 d se vypočítá podle rovnice (A.7-61), přičemž C
 f se získá z rovnice (A.7-62), případně lze použít jiné matematické vyjádření, včetně polynom nebo mocninové řady. Následující rovnice je příkladem běžně používaného matematického vyjádření pro C
 d a Re#
 ;
 (A.7-68)
 iii)
 Pro účely určení nejvhodnějších koeficientů pro rovnici se provede regresní analýza metodou nejmenších čtverců a vypočítají se regresní statistika rovnice, směrodatná chyba odhadu (SEE) a koeficient určení r
 2 , podle dodatku A.2 přílohy 4B;
 iv)
 Pokud rovnice splňuje kritéria
 (nebo
 ) a r
 2 ≥ 0,995, lze rovnici použít pro určení C
 d pro


text:
zkoušku emisí, podle popisu v písm. b) bodu A.7.4.3;
 v)
 Pokud kritéria SEE a r
 2 nejsou splněna, lze použít osvědčený technický úsudek pro vypuštění kalibračních bodů pro účely splnění regresní statistiky. Ke splnění kritérií je nutné použít nejméně sedm kalibračních bodů.
 vi)
 Pokud se vypuštěním bodů nevyloučí odlehlé hodnoty, je třeba přijmout korektivní opatření. Například zvolí se jiné matematické vyjádření pro rovnice C
 d ve vztahu k Re#
 , ověří se těsnost nebo se zopakuje kalibrace. Je-li nutné zopakovat tento proces, použijí se pro měření užší tolerance a ponechá se více času na stabilizaci průtoku.
 vii)
 Jakmile rovnice splňuje regresní kritéria, lze ji použít pouze pro určení průtoků, které jsou v rozsahu referenčních průtoků použitých pro splnění regresních kritérií rovnice pro C
 d ve vztahu k Re#
 .
 A.7.6.5 Kalibrace CFV
 a)
 Molární přístup. Některé průtokoměry sestávají z jediné Venturiho trubice a některé z několika těchto trubic s tím, že různé kombinace Venturiho trubic se používají k měření různých průtoků. V případě průtokoměrů CFV, které jsou tvořeny několika Venturiho trubicemi, lze buď kalibrovat každou z těchto trubic pro určení výtokového koeficientu Cd pro každou trubici, nebo lze kalibrovat každou kombinaci těchto trubic jako jeden celek. V případě, že se kalibruje kombinace Venturiho trubic, použije se součet aktivní plochy hrdel trubic jako At, druhá odmocnina součtu druhých mocnin průměrů hrdel Venturiho trubic jako dt, a poměr průměrů hrdel Venturiho trubic k průměrům vstupů jako poměr druhé odmocniny součtu aktivních průměrů Venturiho trubic (dt) k průměru společného vstupu do všech Venturiho trubic (D). Pro určení Cd u jediné Venturiho trubice nebo jediné kombinace Venturiho trubic se postupuje takto:
 i)
 S údaji shromážděnými v každém kalibračním bodě se pomocí rovnice (A.7-60) vypočítá individuální C
 d pro každý bod,
 ii)
 Pomocí rovnic (A.2-1) a (A.2-2) se vypočítají střední hodnoty a směrodatné odchylky hodnot C
 d,
 iii)
 Pokud je směrodatná odchylka všech hodnot C
 d nižší nebo rovna 0,3 % střední hodnoty C
 d, poté se v rovnici (A.7-43) použije střední hodnota C
 d a CFV se použije pouze do nejnižší hodnoty r naměřené během kalibrace,
 (A.7-69)
 iv)
 Pokud směrodatná odchylka všech hodnot C
 d překročí 0,3 % střední hodnoty C
 d, vypustí se hodnoty C
 d odpovídající v daném bodě sběru nejnižší hodnotě r,
 v)
 Pokud je zbývající počet bodů sběru údajů nižší než sedm, je nutné přijmout opatření a ověřit kalibrační údaje, případně zopakovat kalibraci. Pokud se zopakuje proces kalibrace, doporučuje se zkontrolovat těsnost systému, použít užší tolerance pro měření a poskytnout delší čas na stabilizaci,
 vi)
 Pokud je počet zbývajících hodnot C
 d sedm nebo vyšší, je nutné znovu vypočítat střední hodnotu a směrodatnou odchylku zbývajících hodnot C
 d,
 vii)
 Je-li směrodatná odchylka zbývajících hodnot C
 d nižší nebo rovna 0,3 % střední hodnoty zbývajících C
 d, poté se v rovnici (A.7-43) použije střední hodnota C
 d a hodnoty CFV se použijí pouze do nejnižší hodnoty r spojené se zbývajícími C
 d,
 viii)
 Pokud směrodatná odchylka zbývajících C
 d stále překračuje 0,3 % středních hodnot C
 d, zopakují se kroky uvedené


text:
v písm. a) pododst. iv) až xiii).
 (1) Rozsah je platný pro všechny kalibrace a zkoušky emisí při rozsahu atmosférického tlaku (80 000 do 103 325) kPa.
 (2) Parametry v tabulce se použijí pouze pro uvedené čisté plyny. Parametry pro výpočet viskozit směsí plynu se nesmí kombinovat.
 Dodatek A.7.2
 Korekce posunu
 A.7.7.1 Oblast působnosti a frekvence
 Výpočty v tomto dodatku 2 se provádí k určení toho, zda posun u analyzátoru plynů může zneplatnit výsledky zkušebního intervalu. Pokud posun nezneplatní výsledky zkušebního intervalu, korigují se odezvy analyzátoru plynu ve zkušebním intervalu posunem podle tohoto dodatku 2. Odezvy analyzátoru plynu korigované posunem se použijí při všech dalších výpočtech emisí. Přijatelná mez pro posun analyzátoru během zkušebního intervalu je uvedena v bodě 8.2.2.2.
 A.7.7.2 Principy korekce
 Při výpočtech podle tohoto dodatku 2 se používají odezvy analyzátoru plynu pro určení referenčních koncentrací analytických plynů nulovacích a pro plný rozsah, zjištěné před a po zkušebním intervalu. Tyto výpočty slouží pro korekci odezvy analyzátoru, zaznamenané během zkušebního intervalu. Korekce je založena na střední odezvě analyzátoru na referenční plyny nulovací a pro plný rozsah a rovněž na referenčních koncentracích samotných plynů nulovacího a pro plný rozsah. Ověření a korekce posunem se provedou takto:
 A.7.7.3 Ověření posunu
 Po provedení všech ostatních korekcí, s výjimkou korekce posunem, u všech signálů analyzátoru plynů se vypočítají emise specifické pro brzdu podle bodu A.7.5 dodatku A.7 přílohy 4B. Poté se všechny signály analyzátoru plynu korigují posunem podle tohoto dodatku. Přepočítají se emise specifické pro brzdu při použití všech signálů analyzátoru plynů korigovaných posunem. Ověří se správnost výsledků emisí specifických pro brzdu a v protokolu se uvedou před a po provedení korekce posunem podle bodu 8.2.2.2.
 A.7.7.4 Korekce posunu
 Každý analyzátor plynu se koriguje takto:
 a)
 Každá zaznamenaná koncentrace x
 i se koriguje pro kontinuální odběr nebo pro odběr dávkami
 ;
 b)
 Korekce posunem se provádí pomocí této rovnice:
 kde:
 x
 idriftcor= koncentrace korigovaná posunem [μmol/mol]
 x
 refzero= referenční koncentrace nulovacího plynu, která je obvykle nula (není-li známo, že by byla jiná) [μmol/mol]
 x
 refspan= referenční koncentrace plynu pro plný rozsah [μmol/mol]
 x
 prespan= odezva analyzátoru plynu na koncentraci kalibračního plynu pro plný rozsah před zkušebním intervalem [μmol/mol]
 x
 postspan= odezva analyzátoru plynu na koncentraci kalibračního plynu pro plný rozsah po zkušebním intervalu [μmol/mol]
 x
 i nebo
 = zaznamenaná koncentrace, tj. naměřená během zkoušky před korekcí posunem [μmol/mol]
 x
 prezero= odezva analyzátoru plynu na koncentraci nulovacího plynu před zkušebním intervalem [μmol/mol]
 x
 postzero= odezva analyzátoru plynu na koncentraci nulovacího plynu po zkušebním intervalu [μmol/mol]
 c)
 U koncentrací před zkušebním intervalem se použijí koncentrace, které byly určeny nejčerstvěji před zkušebním intervalem. U některých zkušebních intervalů mohla nastat situace, kdy nejčerstvější určení proběhlo před jedním či více předchozími zkušebními intervaly;
 d)
 U koncentrací po zkušebním intervalu se použijí koncentrace, které byly určeny nejčerstvěji po zkušebním intervalu. U některých zkušebních intervalů mohla nastat situace, kdy nejčerstvější určení proběhlo po jednom či více následujících zkušebních intervalech;
 e)
 Pokud před zkouškou nebyla zaznamenána odezva analyzátoru na koncentraci plynu pro plný rozsah x
 prespan, nastaví se hodnota x
 prespan


text:
jako rovna referenční koncentraci na kalibrační plyn pro plný rozsah: x
 prespan = x
 refspan;
 f)
 Pokud před zkouškou nebyla zaznamenána odezva analyzátoru na koncentraci nulovacího plynu x
 prezero, nastaví se hodnota x
 prezero jako rovna referenční koncentraci na nulovací plyn: x
 prezero = x
 refzero;
 g)
 Referenční koncentrace nulovacího plynu x
 refzero je obvykle nula: x
 refzero = 0 μmol/mol. V některých případech se však může stát, že hodnota x
 refzero je nenulovou koncentrací. Například pokud je analyzátor CO2 vynulován pomocí okolního vzduchu, lze použít výchozí koncentraci CO2 v okolním vzduchu, která je 375 μmol/mol. V takovém případě je x
 refzero 375 μmol/mol. V případě, že analyzátor není vynulován pomocí nulovacího plynu x
 refzero, nastaví se analyzátor tak, aby jeho výstupem byla skutečná koncentrace x
 refzero. Například pokud x
 refzero je 375 μmol/mol, nastaví se analyzátor tak, aby jeho výstupem byla hodnota 375 μmol/mol, když jím prochází nulovací plyn.
 Dodatek A.8
 Výpočet emisí na základě hmotnosti
 A.8.0 Převody značek
 A.8.0.1 Všeobecné značky
 Dodatek A.8
 Dodatek A.7
 Jednotka
 Veličina
 b, D
 0
 a
 0
 def. (3)
 pořadnice regresní přímky s osou y
 m
 a
 1
 def. (3)
 sklon regresní přímky
 A/F
 st
 —
 stechiometrický poměr vzduchu a paliva
 C
 d
 C
 d
 —
 koeficient výtoku
 c
 x
 ppm, % obj
 koncentrace (μmol/mol = ppm)
 c
 d
 1
 ppm, % obj
 koncentrace na suchém základě
 c
 w
 1
 ppm, % obj
 koncentrace na vlhkém základě
 c
 b
 1
 ppm, % obj
 koncentrace pozadí
 D
 x
 dil
 —
 ředicí faktor (2)
 D
 0
 m3/ot
 pořadnice na ose souřadnic příslušející kalibrační funkci PDP
 d
 d
 m
 průměr
 d
 V
 m
 průměr hrdla Venturiho trubice
 e
 e
 g/kWh
 základ emisí specifických na brzdě
 e
 gas
 e
 gas
 g/kWh
 specifické emise plynných složek
 e
 PM
 e
 PM
 g/kWh
 specifické emise částic
 E
 1 – PF
 %
 účinnost konverze (PF = penetrační frakce)
 F
 s
 —
 stechiometrický faktor
 f
 c
 —
 faktor uhlíku
 H
 g/kg
 absolutní vlhkost
 K
 V
 kalibrační funkce CFV
 k
 f
 m3/kg fuelm3/kg paliva
 specifický faktor paliva
 k
 h
 —
 korekční faktor vlhkosti pro NOx pro vznětové motory
 k
 Dr
 k
 Dr
 —
 korekční faktor regenerace dolů
 k
 r
 k
 r
 —
 multiplikativní faktor regenerace
 k
 Ur
 k
 Ur
 —
 korekční faktor regenerace nahoru
 k
 w,a
 —
 korekční faktor převodu ze suchého stavu na vlhký stav pro nasávaný vzduch
 k
 w,d
 —
 korekční faktor převodu ze suchého stavu na vlhký stav pro ředicí vzduch
 k
 w,e
 —
 korekční faktor převodu ze suchého stavu na vlhký stav pro zředěný výfukový plyn
 k
 w,r
 —
 korekční faktor převodu ze suchého stavu na vlhký stav pro surový výfukový plyn
 μ
 μ
 kg/(m·s)
 dynamická viskozita
 M
 M
 g/mol
 molární hmotnost (3)
 M
 a
 1
 g/mol
 molární hmotnost nasávaného vzduchu
 M
 e
 1
 g/mol
 molární hmotnost výfukových plynů
 M
 gas
 M
 gas
 g/mol
 molární hmotnost plynných složek
 m
 m
 kg
 hmotnost
 q
 m
 kg/s
 hmotnostní průchod
 m
 d
 1
 kg
 hmotnost vzorku ředicího vzduchu prošlého filtry pro odběr vzorku částic
 m
 ed
 1
 kg
 celková hmotnost zředěného výfukového


text:
plynu za cyklus
 m
 edf
 1
 kg
 hmotnost ekvivalentního zředěného výfukového plynu za zkušební cyklus
 m
 ew
 1
 kg
 celková hmotnost výfukového plynu za cyklus
 m
 f
 1
 mg
 hmotnost odebraného vzorku částic
 m
 f,d
 1
 mg
 hmotnost vzorku částic odebraného z ředicího vzduchu
 m
 gas
 m
 gas
 g
 hmotnost plynných emisí za zkušební cyklus
 m
 PM
 m
 PM
 g
 hmotnost emisí částic za zkušební cyklus
 m
 se
 1
 kg
 hmotnost vzorku výfukových plynů za zkušební cyklus
 m
 sed
 1
 kg
 hmotnost zředěného výfukového plynu, který prošel ředicím tunelem
 m
 sep
 1
 kg
 hmotnost zředěného výfukového plynu, který prošel odběrnými filtry částic
 m
 ssd
 kg
 hmotnost sekundárního ředicího vzduchu
 n
 f
 n
 min–1
 otáčky motoru
 n
 p
 r/s
 otáčky čerpadla PDP
 P
 P
 kW
 výkon
 p
 p
 kPa
 tlak
 p
 a
 kPa
 atmosférický tlak suchého vzduchu
 p
 b
 kPa
 celkový atmosférický tlak
 p
 d
 kPa
 tlak nasycených par ředicího vzduchu
 p
 p
 p
 abs
 kPa
 absolutní tlak
 p
 r
 p
 H2O
 kPa
 tlak vodních par
 p
 s
 kPa
 atmosférický tlak suchého vzduchu
 1 – E
 PF
 %
 penetrační frakce
 q
 mad
 (1)
 kg/s
 hmotnostní průtok nasávaného vzduchu v suchém stavu
 q
 maw
 (1)
 kg/s
 hmotnostní průtok nasávaného vzduchu ve vlhkém stavu
 q
 mCe
 (1)
 kg/s
 hmotnostní průtok uhlíku v surovém výfukovém plynu
 q
 mCf
 (1)
 kg/s
 hmotnostní průtok uhlíku do motoru
 q
 mCp
 (1)
 kg/s
 hmotnostní průtok uhlíku v systému s ředěním části toku
 q
 mdew
 (1)
 kg/s
 hmotnostní průtok zředěného výfukového plynu ve vlhkém stavu
 q
 mdw
 (1)
 kg/s
 hmotnostní průtok ředicího vzduchu ve vlhkém stavu
 q
 medf
 (1)
 kg/s
 hmotnostní průtok ekvivalentního zředěného výfukového plynu ve vlhkém stavu
 q
 mew
 (1)
 kg/s
 hmotnostní průtok výfukového plynu ve vlhkém stavu
 q
 mex
 (1)
 kg/s
 hmotnostní průtok vzorku odebraného z ředicího tunelu
 q
 mf
 (1)
 kg/s
 hmotnostní průtok paliva
 q
 mp
 (1)
 kg/s
 průtok vzorku výfukového plynu do systému s ředěním části toku
 qV
 m3/s
 objemový průtok
 q
 VCVS
 (1)
 m3/s
 objemový průtok CVS
 q
 Vs
 (1)
 dm3/min
 systémový průtok analyzátoru výfukových plynů
 qVt
 (1)
 cm3/min
 průtok sledovacího plynu
 ρ
 ρ
 kg/m3
 specifická hmotnost
 ρ
 e
 kg/m3
 hustota výfukových plynů
 r
 d
 DR
 —
 ředicí poměr (2)
 RH
 %
 relativní vlhkost
 r
 D
 β
 m/m
 poměr průměrů (systém CVS)
 r
 p
 —
 poměr tlaku SSV
 Re
 Re#
 —
 Reynoldsovo číslo
 б
 б
 —
 směrodatná odchylka
 T
 T
 °C
 teplota
 T
 a
 K
 absolutní teplota
 t
 t
 s
 čas
 Δt
 Δt
 s
 časový interval
 u
 —
 poměr mezi hustotami složky plynu a výfukových plynů
 V
 V
 m3
 objem
 qV
 m3/s
 objemový průtok
 V
 0
 m3/r
 objemový průtok PDP načerpaný za otáčku
 W
 W
 kWh
 práce
 W
 act
 W
 act
 kWh
 skutečná práce ve zkušebním cyklu
 WF
 WF
 —
 váhový faktor
 w
 w
 g/g
 podíl hmotnosti
 X
 0
 K
 s
 s/ot
 kalibrační funkce PDP
 aritmetický střed?
 A.8.0.2 Indexy
 Dodatek A.8 (4)
 Dodatek A.7
 Veličina
 act
 act
 skutečná veličina
 i
 okamžité měření (např. 1 Hz)
 i
 jednotlivá veličina ze série
 A.8.0.3 Značky a zkratky chemických složek (použitých rovněž jako indexy)
 Dodatek A.8
 Dodatek


text:
A.7
 Veličina
 Ar
 Ar
 argon
 C1
 C1
 uhlík, ekvivalentní uhlíku 1
 CH4
 CH4
 methan
 C2H6
 C2H6
 ethan
 C3H8
 C3H8
 propan
 CO
 CO
 oxid uhelnatý
 CO2
 CO2
 oxid uhličitý
 DOP
 DOP
 dioktylftalát
 HC
 HC
 uhlovodík
 H2O
 H2O
 voda
 NMHC
 NMHC
 uhlovodíky jiné než methan
 NOx
 NOx
 oxidy dusíku
 NO
 NO
 oxid dusnatý
 NO2
 NO2
 oxid dusičitý
 PM
 PM
 pevné částice
 S
 S
 síra
 A.8.0.4 Značky a zkratky složení paliva
 Dodatek A.8 (5)
 Dodatek A.7 (6)
 Veličina
 wC
 (8)
 wC
 (8)
 obsah uhlíku v palivu, hmotnostní podíl [g/g] nebo [% hmotnosti]
 w
 H
 w
 H
 obsah vodíku v palivu, hmotnostní podíl [g/g] nebo [% hmotnosti]
 w
 N
 w
 N
 obsah dusíku v palivu, hmotnostní podíl [g/g] nebo [% hmotnosti]
 w
 O
 w
 O
 obsah kyslíku v palivu, hmotnostní podíl [g/g] nebo [% hmotnosti]
 w
 S
 w
 S
 obsah síry v palivu, hmotnostní podíl [g/g] nebo [% hmotnosti]
 α
 α
 atomový poměr vodíku k uhlíku (H/C)
 ε
 β
 atomový poměr kyslíku k uhlíku (O/C) (7)
 γ
 γ
 atomový poměr síry k uhlíku (S/C)
 δ
 δ
 atomový poměr dusíku k uhlíku (N/C)
 A.8.1 Základní parametry
 A.8.1.1 Určení koncentrací methanu a uhlovodíků jiných než methan
 Výpočet NMHC a CH4 závisí na použité kalibrační metodě. Analyzátor FID pro měření bez separátoru NMC se kalibruje propanem. Pro kalibraci analyzátoru FID, který je použit v sérii se separátorem NMC jsou přípustné tyto metody:
 a)
 kalibrační plyn – propan; propan obtéká NMC;
 b)
 kalibrační plyn – methan; methan protéká NMC
 Koncentrace NMHC (c
 NMHC [-]) a CH4 (c
 CH4 [-]) se vypočítají takto pro písm. a):
 (A.8-1a)
 (A.8-2a)
 Koncentrace NMHC a CH4 se pro písm. b) vypočtou takto:
 (A.8-1b)
 (A.8-2b)
 kde:
 c
 HC(w/NMC)
 =
 koncentrace HC, když vzorek plynu protéká NMC [ppm]
 c
 HC(w/oNMC)
 =
 koncentrace HC, když vzorek plynu obtéká NMC [ppm]
 RF
 CH4[THC-FID]
 =
 faktor odezvy methanu určený podle bodu 8.1.10.1.4 [-]
 E
 CH4
 =
 účinnost methanu určená podle bodu 8.1.10.1.3 [-]
 E
 C2H6
 =
 účinnost ethanu určená podle bodu 8.1.10.1.3 [-]
 Pokud je RFCH4[THC-FID] < 1,05, lze jej v rovnicích A.8-1a, A.8-1b
 a A.8-2b vynechat.
 Emise NMHC (uhlovodíky jiné než methan) lze aproximovat na 98 % THC (celkového množství uhlovodíků).
 A.8.2 Surové plynné emise
 A.8.2.1 Plynné emise
 A.8.2.1.1 Zkoušky s ustálenými stavy
 Pro každý režim i zkoušky s ustálenými stavy se vypočítá podíl plynných emisí q
 mgas,i
 . Koncentrace plynných emisí se vynásobí jejich příslušným průtokem:
 (A.8-3)
 q
 mgas,i
 =
 poměr emisí v režimu i při zkoušce s ustálenými stavy [g/h]
 k
 =
 1 pro c
 gasr,w,i v [ppm] a k = 10 000 pro c
 gasr,w,i v [% objem.]
 k
 h
 =
 korekční faktor pro NOx [-], platný pro výpočet emisí NOx (viz bod A.8.2.2)
 u
 gas
 =
 specifický faktor složky nebo poměr hustot plynné složky a výfukového plynu [-]; vypočítá se pomocí rovnic (A.8-12) nebo (A.8-13)
 q
 mew,i
 =
 hmotnostní průtok výfukového plynu ve vlhkém stavu v režimu i [kg/s]
 c
 gas,i
 =
 koncentrace emisí v surovém výfukovém plynu v režimu I ve vlhkém stavu [ppm] nebo [% objem.]
 A.8.2.1.2 Zkušební cykly s neustálenými


text:
stavy a lineárními přechody mezi režimy
 Celková hmotnost plynných emisí za zkoušku m
 gas [g/zkouška] se vypočítá vynásobením časově seřazených okamžitých koncentrací a průtoků výfukového plynu a integrováním za celý zkušební cyklus podle této rovnice:
 (A.8-4)
 kde:
 f
 =
 frekvence sběru údajů [Hz]
 k
 h
 =
 korekční faktor pro NOx [-], platný pro výpočet emisí NOx
 k
 =
 1 pro c
 gasr,w,i v [ppm] a k = 10 000 pro c
 gasr,w,i
 v [% objem.]
 u
 gas
 =
 specifický faktor složky [-] (viz bod A.8.2.4)
 N
 =
 počet měření [-]
 q
 mew,i
 =
 okamžitý hmotnostní průtok výfukového plynu ve vlhkém stavu [kg/s]
 c
 gas,i
 =
 okamžitá koncentrace emisí v surovém výfukovém plynu ve vlhkém stavu [ppm] nebo [% objem.]
 V následujících bodech je ukázán výpočet potřebných veličin (c
 gas,i
 , u
 gas a q
 mew,i
 ).
 A.8.2.2 Konverze koncentrace v suchém stavu na vlhký stav
 Pokud se emise měří v suchém stavu, změřená koncentrace c
 d se převede na koncentraci ve vlhkém stavu c
 w podle následující obecné rovnice:
 (A.8-5)
 kde:
 k
 w
 =
 faktor konverze koncentrace v suchém stavu na vlhký stav [-]
 c
 d
 =
 koncentrace emisí v suchém stavu [ppm] nebo [% objem.]
 V případě úplného spalování se faktor konverze koncentrace v suchém stavu na vlhký stav u surového výfukového plynu označuje jako k
 w,a [-] a vypočítá se takto:
 (A.8-6)
 kde:
 H
 a
 =
 vlhkost nasávaného vzduchu [g H2O/kg suchého vzduchu]
 q
 mf,i
 =
 okamžitý průtok paliva [kg/s]
 q
 mad,i
 =
 okamžitý průtok nasávaného vzduchu v suchém stavu [kg/s]
 p
 r
 =
 tlak vody za chladičem [kPa]
 p
 b
 =
 celkový barometrický tlak [kPa]
 w
 H
 =
 obsah vodíku v palivu [% hmot.]
 k
 f
 =
 přídavný spalovací objem [m3/kg paliva]
 kde:
 (A.8-7)
 kde:
 w
 H
 =
 obsah vodíku v palivu [% hmot.]
 w
 N
 =
 obsah dusíku v palivu [% hmot.]
 w
 O
 =
 obsah kyslíku v palivu [% hmot.]
 V rovnici (A.8-6) lze odhadnout poměr p
 r / p
 b:
 (A.8-8)
 V případě neúplného spalování (bohaté směsi paliva a vzduchu) a rovněž při zkouškách emisí bez přímého měření průtoku vzduchu se upřednostňuje druhá metoda výpočtu k
 w,a:
 (A.8-9)
 kde:
 c
 CO2
 =
 koncentrace CO2 v surovém výfukovém plynu v suchém stavu [% objem.]
 c
 CO
 =
 koncentrace CO v surovém výfukovém plynu v suchém stavu ppm]
 p
 r
 =
 tlak vody za chladičem [kPa] (viz rovnice (A.8-9))
 p
 b
 =
 celkový barometrický tlak [kPa] (viz rovnice (A.8-9))
 α
 =
 molární poměr uhlíku k vodíku [-]
 k
 w1
 =
 vlhkost nasávaného vzduchu [-]
 (A.8-10)
 A.8.2.3 Korekce vlhkosti a teploty u NOx
 Protože emise NOx jsou závislé na vlastnostech okolního vzduchu, musí se koncentrace NOx korigovat z hlediska okolní teploty a vlhkosti faktory k
 h [-] podle následující rovnice. Toto je faktor pro rozsah vlhkosti mezi 0 a 25 g H2O/kg suchého vzduchu.
 (A.8-11)
 kde:
 H
 a= vlhkost nasávaného vzduchu g H2O/kg suchého vzduchu]
 A.8.2.4 specifický faktor složky u
 A.8.2.4.1 Tabulkové hodnoty
 Některými zjednodušeními rovnic (předpokladem hodnoty λ a podmínek pro nasávaný vzduch podle následující tabulky)


text:
v bodě A.8.2.4.2 lze vypočítat hodnotu u
 gas (viz bod A.8.2.1). Hodnoty u
 gas jsou uvedeny v tabulce A.8.1.
 Tabulka A.8.1
 Hodnoty u surového výfukového plynu a hustoty složek (hodnoty u jsou počítány pro koncentrace emisí vyjádřené v ppm)
 Plyn
 NOx
 CO
 HC
 CO2
 O2
 CH4
 ρ
 gas [kg/m3]
 2,053
 1,250
 0,621
 1,9636
 1,4277
 0,716
 Palivo
 ρ
 e [kg/m3]
 Koeficient u
 gas při λ = 2, suchý vzduch, 273 K, 101,3 kPa
 Motorová nafta
 1,2939
 0,001587
 0,000966
 0,000479
 0,001518
 0,001103
 0,000553
 A.8.2.4.2 Vypočítané hodnoty
 Specifický faktor složky u
 gas,i lze vypočítat pomocí poměru hustoty složky a výfukového plynu, případně pomocí odpovídajícího poměru molárních hmotností:
 (A.8-12)
 nebo
 (A.8-13)
 kde:
 M
 gas
 =
 molární hmotnost složky plynu [g/mol]
 M
 e,i
 =
 okamžitá molární hmotnost surového výfukového plynu ve vlhkém stavu [g/mol]
 ρ
 gas
 =
 hustota složky plynu [kg/m3]
 ρ
 e,I
 =
 okamžitá hustota surového výfukového plynu ve vlhkém stavu [kg/m3]
 Molární hmotnost výfukového plynu M
 e,I
 se odvodí pro obecné složení paliva CHαOεNδSγ, za předpokladu úplného spalování, takto:
 (A.8-14)
 kde:
 q
 mf,i
 =
 okamžitý hmotnostní průtok výfukového plynu ve vlhkém stavu [kg/s]
 q
 maw,i
 =
 okamžitý hmotnostní průtok nasávaného vzduchu ve vlhkém stavu [kg/s]
 α
 =
 molární poměr vodíku k uhlíku [-]
 δ
 =
 molární poměr dusíku k uhlíku [-]
 ε
 =
 molární poměr kyslíku k uhlíku [-]
 γ
 =
 atomový poměr síry k uhlíku [-]
 H
 a
 =
 vlhkost nasávaného vzduchu [g H2O/kg suchého vzduchu]
 M
 a
 =
 molekulární hmotnost nasávaného vzduchu = 28,965 g/mol
 Okamžitá hustota surového výfukového plynu r
 e,i [kg/m3] se odvodí takto:
 (A.8-15)
 kde:
 q
 mf,I
 =
 okamžitý hmotnostní průtok paliva [kg/s]
 q
 mad,I
 =
 okamžitý hmotnostní průtok nasávaného vzduchu v suchém stavu [kg/s]
 H
 a
 =
 vlhkost nasávaného vzduchu [g H2O/kg suchého vzduchu]
 k
 f
 =
 přídavný spalovací objem [m3/kg paliva] (viz rovnice A.8-7)
 A.8.2.5 Hmotnostní průtok výfukového plynu
 A.8.2.5.1 Metoda měření průtoku vzduchu a paliva
 Vhodnými průtokoměry se měří průtok vzduchu a paliva. Okamžitý průtok výfukového plynu q
 mew,i [kg/s] se vypočítá podle vztahu:
 (A.8-16)
 kde:
 q
 maw,i
 =
 okamžitý hmotnostní průtok nasávaného vzduchu [kg/s]
 q
 mf,i
 =
 okamžitý hmotnostní průtok paliva [kg/s]
 A.8.2.5.2 Metoda měření pomocí sledovacího plynu
 Tato metoda zahrnuje měření koncentrace sledovacího plynu ve výfukovém plynu. Okamžitý průtok výfukového plynu q
 mew,i [kg/s] se vypočítá podle vztahu:
 (A.8-17)
 kde:
 q
 Vt
 =
 průtok sledovacího plynu [m3/s]
 c
 mix,I
 =
 okamžitá koncentrace sledovacího plynu po smíchání [ppm]
 ρ
 e
 =
 hustota surového výfukového plynu [kg/m3]
 c
 b
 =
 koncentrace pozadí sledovacího plynu v nasávaném vzduchu [ppm]
 Koncentraci pozadí sledovacího plynu c
 b je možno určit jako průměrnou hodnotu z koncentrace pozadí změřené bezprostředně před zkouškou a po zkoušce. Je-li koncentrace pozadí menší než 1 % koncentrace sledovacího plynu po smísení c
 mix,i
 při nejvyšším průtoku výfukového plynu, je možno koncentraci pozadí nebrat v úvahu.
 A.8.2.5.3 Metoda měření průtoku vzduchu a poměru vzduchu k palivu
 Touto metodou se určuje výpočet hmotnostního průtoku výfukového plynu z průtoku vzduchu a z poměru vzduchu k palivu. Okamžitý hmotnostní průtok výfukového plynu q
 mew,i
 [kg/s] se vypočítá podle


text:
vztahu:
 (A.8-18)
 kde:
 (A.8-19)
 (A.8-20)
 kde:
 q
 maw,I
 =
 hmotnostní průtok nasávaného vzduchu ve vlhkém stavu [kg/s]
 A/F
 st
 =
 stechiometrický poměr vzduchu a paliva [-]
 l
 I
 =
 okamžitý poměr přebytečného vzduchu [-]
 c
 Cod
 =
 koncentrace CO v surovém výfukovém plynu v suchém stavu [ppm]
 c
 CO2d
 =
 koncentrace CO2 v surovém výfukovém plynu v suchém stavu [%]
 c
 HCw
 =
 koncentrace HC v surovém výfukovém plynu ve vlhkém stavu [ppm C1]
 a
 =
 molární poměr vodíku k uhlíku [-]
 d
 =
 molární poměr dusíku k uhlíku [-]
 e
 =
 molární poměr kyslíku k uhlíku [-]
 g
 =
 atomový poměr síry k uhlíku [-]
 A.8.2.5.4 Metoda bilance uhlíku, postup jednoho kroku
 Následující postup jednoho kroku lze použít pro výpočet hmotnostní průtoku výfukového plynu ve vlhkém stavu q
 mew,i [kg/s]:
 (A.8-21)
 kde faktor uhlíku fc [-] je dán vztahem:
 (A.8-22)
 kde:
 q
 mf,i
 =
 okamžitý hmotnostní průtok paliva [kg/s]
 w
 C
 =
 obsah uhlíku v palivu [% hmot.]
 H
 a
 =
 vlhkost nasávaného vzduchu [g H2O/kg suchého vzduchu]
 k
 fd
 =
 přídavný spalovací objem v suchém stavu [m3/kg paliva]
 c
 CO2d
 =
 koncentrace CO2 v surovém výfukovém plynu v suchém stavu [%]
 c
 CO2d,a
 =
 koncentrace CO2 v okolním vzduchu v suchém stavu [%]
 c
 Cod
 =
 koncentrace CO v surovém výfukovém plynu v suchém stavu [ppm]
 c
 HCw
 =
 koncentrace HC v surovém výfukovém plynu ve vlhkém stavu [ppm]
 a faktor k
 fd [m3/kg paliva], který se vypočte v suchém stavu odečtením vody vytvořené spalováním od k
 f :
 (A.8-23)
 kde:
 k
 f
 =
 specifický faktor paliva z rovnice (A.8-7) [m3/kg paliva]
 w
 H
 =
 obsah vodíku v palivu [% hmot.]
 A.8.3 Zředěné plynné emise
 A.8.3.1 Hmotnost plynných emisí
 A.8.3.1.1 Měření emisí s ředěním plného toku (CVS)
 Hmotnostní průtok výfukového plynu se měří systémem odběru s konstantním objemem (CVS), který může používat objemové dávkovací čerpadlo (PDP), Venturiho trubici s kritickým průtokem (CFV) nebo Venturiho trubici s podzvukovým prouděním (SSV).
 U systémů s konstantním hmotnostním průtokem (tj. s výměníkem tepla) se hmotnost znečišťujících látek m
 gas [g/zkouška] určí podle vztahu:
 (A.8-24)
 kde:
 u
 gas
 =
 poměr hustotou složky výfukového plynu a hustotou vzduchu podle tabulky A.8.2 nebo vypočtený pomocí rovnice (A.8-35) [-]
 c
 gas
 =
 střední korigovaná koncentrace pozadí složky ve vlhkém stavu [ppm], případě [% objem.]
 k
 h
 =
 korekční faktor pro NOx [-], platný pro výpočet emisí NOx
 k
 =
 1 pro c
 gasr,w,i v [ppm] a k = 10 000 pro c
 gasr,w,i v [% objem.]
 m
 ed
 =
 celková hmotnost zředěného výfukového plynu za cyklus [kg/zkouška]
 U systémů s kompenzací průtoku (bez výměníku tepla) se hmotnost znečišťujících látek m
 gas [g/zkouška] určí výpočtem okamžitých hmotností emisí, integrací a korekcí pozadím podle této rovnice:
 (A.8-25)
 kde:
 c
 e
 =
 koncentrace emisí zředěného výfukového plynu ve vlhkém stavu [ppm] nebo [% objem.]
 c
 d
 =
 koncentrace emisí v ředicím vzduchu ve vlhkém stavu [ppm] nebo [% objem.]
 m
 ed,i
 =
 hmotnost zředěného výfukového plynu za zkušební interval i [kg]
 m
 ed
 =
 celková hmotnost zředěného výfukového plynu


text:
za celý cyklus [kg]
 u
 gas
 =
 hodnoty z tabulky A.8.2 [-]
 D
 =
 faktor ředění (viz rovnice (A.8-29) v bodě A.8.3.2.2) [-]
 k
 h
 =
 korekční faktor pro NOx [-], platný pro výpočet emisí NOx
 k
 =
 1 pro ci v [ppm] a k = 10 000 pro c v [% objem.]
 Koncentrace c
 gas, c
 e a c
 d mohou být buď naměřené hodnoty v odebraném vzorku (do jímacího vaku, avšak nelze použít u NOx a HC) nebo průměrované hodnoty integrované z kontinuálního měření. Rovněž hodnotu m
 ed,i je nutné zprůměrovat integrací za zkušební cyklus.
 V následujících bodech je ukázán výpočet potřebných veličin (c
 e, u
 gas a m
 ed).
 A.8.3.2 Konverze koncentrace v suchém stavu na vlhký stav
 Všechny koncentrace v bodě A.8.3.2 se převedou pomocí rovnice (A.8-5) ().
 A.8.3.2.1 Zředěný výfukový plyn
 Všechny koncentrace naměřené v suchém stavu se převedou na koncentrace ve vlhkém stavu pomocí jedné z následujících rovnic:
 (A.8-26)
 nebo
 (A.8-27)
 kde:
 k
 w,e
 =
 faktor převodu ze suchého stavu na vlhký stav pro zředěný výfukový plyn [-]
 a
 =
 molární poměr vodíku k uhlíku v palivu [-]
 c
 CO2w
 =
 koncentrace CO2 ve zředěném výfukovém plynu ve vlhkém stavu [% objem.]
 c
 CO2d
 =
 koncentrace CO2 ve zředěném výfukovém plynu v suchém stavu [% objem.]
 Korekční faktor konverze suchého na vlhký stav k
 w2 zohledňuje obsah vody v nasávaném vzduchu i v ředicím vzduchu:
 (A.8-28)
 kde:
 H
 a
 =
 vlhkost nasávaného vzduchu [g H2O/kg suchého vzduchu]
 H
 d
 =
 vlhkost ředicího vzduchu [g H2O/kg suchého vzduchu]
 D
 =
 faktor ředění (viz rovnice (A.8-29) v bodu A.8.3.2.2) [-]
 A.8.3.2.2 Faktor ředění
 Faktor ředění [-] (jenž je nutný pro korekci pozadím a výpočet k
 w2 ) se vypočítá takto:
 (A.8-29)
 kde:
 F
 S
 =
 stechiometrický faktor [-]
 c
 CO2,e
 =
 koncentrace CO2 ve zředěném výfukovém plynu ve vlhkém stavu [% objem.]
 c
 HC,e
 =
 koncentrace HC ve zředěném výfukovém plynu ve vlhkém stavu [ppm C1]
 c
 CO,e
 =
 koncentrace CO ve zředěném výfukovém plynu ve vlhkém stavu [ppm]
 Stechiometrický faktor se vypočte takto:
 (A.8-30)
 kde:
 a= molární poměr vodíku k uhlíku v palivu [-]
 Jestliže není složení paliva známo, mohou se použít tyto stechiometrické faktory: F
 S (vznětové motory) = 13,4
 Pokud se průtok výfukového plynu měří přímo, lze faktor ředění D [-] vypočítat takto:
 (A.8-31)
 kde:
 q
 VCVS
 =
 objemový průtok zředěného výfukového plynu [m3/s]
 q
 Vew
 =
 objemový průtok surového výfukového plynu [m3/s]
 A.8.3.2.3 Ředicí vzduch
 (A.8-32)
 kde
 (A.8-33)
 kde:
 H
 d= vlhkost ředicího vzduchu [g H2O/kg suchého vzduchu]
 A.8.3.2.4 Určení koncentrace korigované pozadím
 K určení netto koncentrace znečišťujících látek se průměrné koncentrace pozadí plynných znečišťujících látek v ředicím vzduchu odečtou od měřených koncentrací. Průměrné hodnoty koncentrací pozadí se určí metodou vaků pro jímání vzorku nebo kontinuálním měřením a integrací. Použije se tato rovnice:
 (A.8-34)
 kde:
 c
 gas
 =
 netto koncentrace plynné znečišťující látky [ppm] nebo [% objem.]
 c
 gas,e
 =
 koncentrace emisí zředěného výfukového plynu ve vlhkém stavu [ppm] nebo [% objem.]
 c
 d
 =
 koncentrace emisí v ředicím vzduchu ve vlhkém


text:
stavu [ppm] nebo [% objem.]
 D
 =
 faktor ředění (viz rovnice (A.8-29) v bodě A.8.3.2.2) [-]
 A.8.3.3 Specifický faktor složky u
 Specifický faktor složky u
 gas zředěného plynu lze vypočítat buď pomocí následující rovnice nebo jej vzít z tabulky A.8.2. U hustoty zředěného výfukového plynu v tabulce A.8.2 se předpokládá, že je rovna hustotě vzduchu.
 (A.8-35)
 kde:
 M
 gas
 =
 molární hmotnost složky plynu [g/mol]
 M
 d,w
 =
 molární hmotnost zředěného výfukového plynu [g/mol]
 M
 da,w
 =
 molární hmotnost ředicího vzduchu [g/mol]
 M
 r,w
 =
 molární hmotnost surového výfukového plynu [g/mol]
 D
 =
 faktor ředění (viz rovnice (A.8-29) v bodě A.8.3.2.2) [-]
 Tabulka A.8.2
 Hodnoty u zředěného výfukového plynu a hustoty složek (hodnoty u jsou počítány pro koncentrace emisí vyjádřené v ppm)
 Plyn
 NOx
 CO
 HC
 CO2
 O2
 CH4
 r
 gas [kg/m3]
 2,053
 1,250
 0,621
 1,9636
 1,4277
 0,716
 Palivo
 r
 e [kg/m3]
 Koeficient u
 gas při λ = 2, suchý vzduch, 273 K, 101,3 kPa
 Motorová nafta
 1,293
 0,001588
 0,000967
 0,000480
 0,001519
 0,00110
 0,000553
 A.8.3.4 Výpočet hmotnostního průtoku výfukového plynu
 A.8.3.4.1 Systém PDP-CVS
 Hmotnostní průtok zředěného výfukového plynu [kg/zkouška] za celý cyklus se vypočte následujícím způsobem, pokud se teplota zředěného výfukového plynu med udržuje v průběhu celého cyklu na konstantní hodnotě v rozmezí ± 6 K použitím výměníku tepla:
 (A.8-36)
 kde:
 V
 0
 =
 objem plynu načerpaného za otáčku při podmínkách zkoušky [m3/ot]
 n
 P
 =
 celkový počet otáček čerpadla za zkoušku [ot/zkouška]
 p
 p
 =
 absolutní tlak na vstupu do čerpadla [kPa]
 =
 průměrná teplota zředěného výfukového plynu u vstupu čerpadla [K]
 1,293 kg/m3
 =
 hustota vzduchu při 273,15 K a 101,325 kPa
 Pokud je použit systém s kompenzací průtoku (tj. bez výměníku tepla), vypočítá se hmotnost zředěného výfukového plynu m
 ed,i [kg] za interval zkoušky takto:
 (A.8-37)
 kde:
 V
 0
 =
 objem plynu načerpaného za otáčku při podmínkách zkoušky [m3/ot]
 p
 p
 =
 absolutní tlak na vstupu do čerpadla [kPa]
 n
 P,i
 =
 celkový počet otáček čerpadla za časový interval i [ot/Δt]
 =
 průměrná teplota zředěného výfukového plynu u vstupu čerpadla [K]
 1,293 kg/m3
 =
 hustota vzduchu při 273,15 K a 101,325 kPa
 A.8.3.4.2 Systém CFV-CVS
 Hmotnostní průtok během celého cyklu m
 ed [g/zkouška] se vypočítá podle následujícího vztahu za předpokladu, pokud se teplota zředěného výfukového plynu udržuje po celý cyklus v rozmezí ±11 K použitím výměníku tepla:
 (A.8-38)
 kde:
 t
 =
 doba trvání cyklu [s]
 K
 V
 =
 kalibrační koeficient Venturiho trubice s kritickým prouděním
 p
 p
 =
 absolutní tlak na vstupu Venturiho trubice [kPa]
 T
 =
 absolutní teplota na vstupu Venturiho trubice [K]
 1,293 kg/m3
 =
 hustota vzduchu při 273,15 K a 101,325 kPa
 Pokud je použit systém s kompenzací průtoku (tj. bez výměníku tepla), vypočítá se hmotnost zředěného výfukového plynu m
 ed,i [kg] za interval zkoušky takto:
 (A.8-39)
 kde:
 Δt
 i
 =
 doba intervalu zkoušky [s]
 K
 V
 =
 kalibrační koeficient Venturiho trubice s kritickým prouděním
 p
 p
 =
 absolutní tlak na vstupu Venturiho trubice [kPa]
 T
 =
 absolutní teplota na vstupu Venturiho trubice [K]
 1,293 kg/m3
 =
 hustota vzduchu při 273,15 K a 101,325


text:
kPa
 A.8.3.4.3 Systém SSV-CVS
 Hmotnostní průtok zředěného výfukového plynu m
 ed [kg/zkouška] za cyklus se vypočte následujícím způsobem, pokud se teplota zředěného výfukového plynu med udržuje v průběhu celého cyklu na konstantní hodnotě v rozmezí ± 11 K použitím výměníku tepla:
 (A.8-40)
 kde:
 1,293 kg/m3
 =
 hustota vzduchu při 273,15 K a 101,325 kPa
 Dt
 =
 doba trvání cyklu [s]
 q
 VSSV
 =
 průtok vzduchu za standardních podmínek (101,325 kPa, 273,15 K) [m3/s]
 kde
 (A.8-41)
 kde:
 A
 0
 =
 d
 V
 =
 průměr hrdla SSV [mm]
 C
 d
 =
 koeficient výtoku SSV [-]
 p
 p
 =
 absolutní tlak na vstupu Venturiho trubice [kPa]
 T
 in
 =
 teplota na vstupu Venturiho trubice [K]
 r
 p
 =
 poměr absolutního statického tlaku mezi hrdlem a vstupem SSV [-]
 r
 D
 =
 poměr průměru hrdla SSV k vnitřnímu průměru vstupní trubky [-]
 Pokud je použit systém s kompenzací průtoku (tj. bez výměníku tepla), vypočítá se hmotnost zředěného výfukového plynu medi
 , [kg] za interval zkoušky takto:
 (A.8-42)
 kde:
 1,293 kg/m3
 =
 hustota vzduchu při 273,15 K a 101,325 kPa
 Dti
 =
 časový interval (s)
 q
 VSSV
 =
 objemový průtok SSV [m3/s]
 A.8.3.5 Výpočet emisí částic
 A.8.3.5.1 Cykly s neustálenými stavy a lineárními přechody mezi režimy
 Hmotnost částic (g/zkouška) se vypočte po korekci vztlakovým účinkem filtru se vzorkem částic podle bodu 8.1.12.2.5 takto:
 A.8.3.5.1.1 Systém s ředěním části toku
 Výpočet u systému s dvojím měřením je nastíněn v bodě A.8.3.5.1.2.
 A.8.3.5.1.1.1 Výpočet založený na poměru odběru vzorků
 Emise částic za cyklus m
 PM [g] se vypočítá podle této rovnice:
 (A.8-43)
 kde:
 m
 f
 =
 hmotnost částic odebraných za cyklus [mg]
 r
 s
 =
 průměrný poměr odběru vzorků za cyklus [-]
 kde:
 (A.8-44)
 kde:
 m
 se
 =
 hmotnost vzorku surového výfukového plynu za cyklus [kg]
 m
 ew
 =
 celková hmotnost surového výfukového plynu za cyklus [kg]
 m
 sep
 =
 hmotnost zředěného výfukového plynu, který prošel odběrnými filtry částic [kg]
 m
 sed
 =
 hmotnost zředěného výfukového plynu, který prošel ředicím tunelem [kg]
 V případě systému s odběrem celkového vzorku jsou hodnoty m
 sep a m
 sed stejné.
 A.8.3.5.1.1.2 Výpočet založený na ředicím poměru
 Emise částic za cyklus m
 PM [g] se vypočítá podle této rovnice:
 (A.8-45)
 kde:
 m
 f
 =
 hmotnost částic odebraných za cyklus [mg]
 m
 sep
 =
 hmotnost zředěného výfukového plynu, který prošel odběrnými filtry částic [kg]
 m
 edf
 =
 hmotnost ekvivalentního zředěného výfukového plynu za cyklus [kg]
 Celková hmotnost ekvivalentního zředěného výfukového plynu za cyklus m
 edf [kg] se určí takto:
 (A.8-46)
 (A.8-47)
 (A.8-48)
 kde:
 q
 medf,i
 =
 okamžitý hmotnostní průtok ekvivalentního zředěného výfukového plynu [kg/s]
 q
 mew,i
 =
 okamžitý hmotnostní průtok výfukového plynu ve vlhkém stavu [kg/s]
 r
 d,I
 =
 okamžitý ředicí poměr [-]
 q
 mdew,i
 =
 okamžitý hmotnostní průtok zředěného výfukového plynu ve vlhkém stavu [kg/s]
 q
 mdw,i
 =
 okamžitý hmotnostní průtok ředicího vzduchu [kg/s]
 f
 =
 frekvence sběru údajů [Hz]
 N
 =
 počet měření [-]
 A.8.3.5.1.2 Systém s ředěním plného toku
 Hmotnost emisí se vypočte takto:
 (A.8-49)
 kde:
 m
 f
 =
 hmotnost částic odebraných za cyklus [mg]
 m
 sep
 =
 hmotnost


text:
zředěného výfukového plynu, který prošel odběrnými filtry částic [kg]
 m
 ed
 =
 hmotnost zředěného výfukového plynu za cyklus [kg]
 kde
 (A.8-50)
 kde:
 m
 set
 =
 hmotnost dvojitě zředěného výfukového plynu, který prošel filtrem částic [kg]
 m
 ssd
 =
 hmotnost sekundárního ředicího vzduchu [kg]
 A.8.3.5.1.3 Korekce pozadím
 Hmotnost částic m
 PM,c [g] může být korigována pozadím takto:
 (A.8-51)
 kde:
 m
 f
 =
 hmotnost částic odebraných za cyklus [mg]
 m
 sep
 =
 hmotnost zředěného výfukového plynu, který prošel odběrnými filtry částic [kg]
 m
 sd
 =
 hmotnost ředicího vzduchu odebraného systémem odběru vzorků částic pozadí [kg]
 m
 b
 =
 hmotnost částic pozadí odebraná z ředicího vzduchu [mg]
 m
 ed
 =
 hmotnost zředěného výfukového plynu za cyklus [kg]
 D
 =
 faktor ředění (viz rovnice (A.8-29) v bodě A.8.3.2.2) [-]
 A.8.3.5.2 Výpočet pro cykly s diskrétním režimem s ustálenými stavy
 A.8.3.5.2.1 Ředicí systém
 Všechny výpočty se zakládají na průměrných hodnotách jednotlivých režimů (i) během doby odběru vzorku.
 a)
 V případě ředění části toku se ekvivalentní hmotnostní průtok zředěného výfukového plynu určí pomocí systému s měřením toku znázorněným na obrázku 9.2:
 (A.8-52)
 (A.8-53)
 kde:
 q
 medf
 =
 hmotnostní průtok ekvivalentního zředěného výfukového plynu [kg/s]
 q
 mew
 =
 hmotnostní průtok výfukového plynu ve vlhkém stavu [kg/s]
 r
 d
 =
 ředicí poměr [-]
 q
 mdew
 =
 hmotnostní průtok zředěného výfukového plynu ve vlhkém stavu [kg/s]
 q
 mdw
 =
 hmotnostní průtok ředicího vzduchu [kg/s]
 b)
 V případě systému s ředěním plného toku se q
 mdew použije jako q
 medf.
 A.8.3.5.2.2 Výpočet hmotnostního průtoku částic
 Průtok emisí za cyklus q
 mPM [g/h] se vypočítá takto:
 a)
 U metody s jedním filtrem
 (A.8-54)
 (A.8-55)
 (A.8-56)
 kde:
 q
 mPM
 =
 hmotnostní průtok částic [g/h]
 m
 f
 =
 hmotnost částic odebraných za cyklus [mg]
 =
 střední hmotnostní průtok ekvivalentního zředěného výfukového plynu ve vlhkém stavu [kg/s]
 q
 medfi
 =
 hmotnostní průtok ekvivalentního zředěného výfukového plynu při režimu i ve vlhkém stavu [kg/s]
 WF
 i
 =
 váhový faktor pro režim i [-]
 m
 sep
 =
 hmotnost zředěného výfukového plynu, který prošel odběrnými filtry částic [kg]
 m
 sepi
 =
 hmotnost vzorku zředěného výfukového plynu, který prošel odběrnými filtry částic při režimu i [kg]
 N
 =
 počet měření [-]
 b)
 U metody s více filtry
 (A.8-57)
 kde:
 q
 mPMi
 =
 hmotnostní průtok částic při režimu i [g/h]
 m
 fi
 =
 hmotnost částic odebraných při režimu i [mg]
 q
 medfi
 =
 hmotnostní průtok ekvivalentního zředěného výfukového plynu při režimu i ve vlhkém stavu [kg/s]
 m
 sepi
 =
 hmotnost vzorku zředěného výfukového plynu, který prošel odběrnými filtry částic při režimu i [kg]
 Hmotnost částic za zkušební cyklus se určí součtem středních hodnot pro jednotlivé režimy i během doby odběru vzorků.
 Hmotnostní průtok částic q
 mPM [g/h] nebo q
 mPMi
 [g/h] lze korigovat pozadím takto:
 a)
 U metody s jedním filtrem
 (A.8-58)
 kde:
 q
 mPM
 =
 hmotnostní průtok částic [g/h]
 m
 f
 =
 hmotnost odebraného vzorku částic [mg]
 m
 sep
 =
 hmotnost vzorku zředěného výfukového plynu, který prošel filtry pro odběr vzorku částic [kg]
 m
 f,d
 =
 hmotnost vzorku částic odebraného z ředicího vzduchu [mg]
 m
 d
 =
 hmotnost


text:
vzorku ředicího vzduchu, který prošel filtry pro odběr vzorku částic [kg]
 D
 i
 =
 faktor ředění při režimu i (viz rovnice (A.8-29) v bodě A.8.3.2.2) [-]
 WF
 i
 =
 váhový faktor pro režim i [-]
 =
 střední hmotnostní průtok ekvivalentního zředěného výfukového plynu ve vlhkém stavu [kg/s]
 b)
 U metody s více filtry
 (A.8-59)
 kde:
 q
 mPM
 =
 hmotnostní průtok částic [g/h]
 m
 fi
 =
 hmotnost částic odebraných při režimu i [mg]
 m
 f,d
 =
 hmotnost vzorku částic odebraného z ředicího vzduchu [mg]
 q
 medfi
 =
 hmotnostní průtok ekvivalentního zředěného výfukového plynu při režimu i ve vlhkém stavu [kg/h]
 m
 sepi
 =
 hmotnost vzorku zředěného výfukového plynu, který prošel odběrnými filtry částic při režimu i [kg]
 m
 d
 =
 hmotnost vzorku ředicího vzduchu, který prošel filtry pro odběr vzorku částic [kg]
 D
 =
 faktor ředění (viz rovnice (A.8-29) v bodě A.8.3.2.2) [-]
 =
 střední hmotnostní průtok ekvivalentního zředěného výfukového plynu ve vlhkém stavu [kg/s]
 Pokud se provede více než jedno měření, je nutné mf,d/md nahradit .
 A.8.4 Práce za zkušební cyklus a specifické emise
 A.8.4.1 Plynné emise
 A.8.4.1.1 Cykly s neustálenými stavy a lineárními přechody mezi režimy
 Pro surový a zředěný výfukový plyn se odkazuje na bod A.8.2.1, respektive A.8.3.1. Výsledné hodnoty pro výkon P [kW] se integrují za zkušební interval. Celková práce W
 act [kWh] se vypočte takto:
 (A.8-60)
 kde:
 P
 i
 =
 okamžitý výkon motoru [kW]
 n
 i
 =
 okamžité otáčky motoru [min-1]
 T
 i
 =
 okamžitý točivý moment motoru [Nm]
 W
 act
 =
 skutečná práce za cyklus [kWh]
 f
 =
 frekvence sběru dat [Hz]
 N
 =
 počet měření [-]
 Specifické emise e
 gas [g/kWh] se vypočtou následujícími způsoby v závislosti na druhu zkušebního cyklu.
 (A.8-61)
 kde:
 m
 gas
 =
 celková hmotnost emisí [g/zkouška]
 W
 act
 =
 práce za cyklus [kWh]
 V případě cyklu s neustálenými stavy je konečným výsledkem zkoušky e
 gas [g/kWh] vážený průměr ze zkoušky se startem za studena a se startem za tepla podle rovnice:
 (A.8-62)
 V případě málo časté (periodické) regenerace (bod 6.6.2) se specifické emise korigují multiplikačním korekčním faktorem k
 r (rovnice (6-4)) nebo dvěma oddělenými páry aditivních korekčních faktorů k
 Ur (faktor korekce nahoru podle rovnice (6-5)) a k
 Dr (faktor korekce dolů podle rovnice (6-6)).
 A.8.4.1.2 Cyklus s diskrétním režimem s ustálenými stavy
 Specifické emise e
 gas [g/kWh] se počítají takto:
 (A.8-63)
 kde:
 q
 mgas,i
 =
 střední hmotnostní průtok pro režim i [g/h]
 P
 i
 =
 výkon motoru pro režim i [kW] s (viz body 6.3 a 7.7.1.2)
 WF
 i
 =
 váhový faktor pro režim i [-]
 A.8.4.2 Emise částic
 A.8.4.2.1 Cykly s neustálenými stavy a lineárními přechody mezi režimy
 Specifické emise částic se vypočtou rovnicí (A.8-61), kde e
 gas [g/kWh] a m
 gas [g/zkouška] jsou nahrazeny hodnotami e
 PM [g/kWh], respektive m
 PM [g/zkouška]:
 (A.8-64)
 kde:
 m
 PM
 =
 celková hmotnost emisí částic vypočtená podle bodu A.8.3.5 [g/zkouška]
 W
 act
 =
 práce za cyklus [kWh]
 Emise za složený cyklus s neustálenými stavy (tj. za fázi za studena a za tepla) se vypočtou bodle bodu A.8.4.1.
 A.8.4.2.2 Cyklus s diskrétním


text:
režimem s ustáleným stavem
 Specifické emise částic e
 PM [g/kWh] se vypočtou takto:
 a)
 U metody s jedním filtrem
 (A.8-65)
 kde:
 Pi
 =
 výkon motoru pro režim i [kW] s (viz body 6.3 a 7.7.1.2)
 WFi
 =
 váhový faktor pro režim i [-]
 q
 mPM
 =
 hmotnostní průtok částic [g/h]
 b)
 U metody s více filtry
 (A.8-66)
 kde:
 Pi
 =
 výkon motoru pro režim i [kW] s (viz body 6.3 a 7.7.1.2)
 WFi
 =
 váhový faktor pro režim i [-]
 q
 mPMi
 =
 hmotnostní průtok částic při režimu i [g/h]
 U metody s jedním filtrem se efektivní váhový faktor WF
 ei pro každý režim vypočte podle vztahu:
 (A.8-67)
 kde:
 m
 sepi
 =
 hmotnost vzorku zředěných výfukových plynů prošlých odběrnými filtry částic při režimu i [kg]
 =
 průměrný hmotnostní průtok ekvivalentního zředěného výfukového plynu [kg/s]
 q
 medfi
 =
 hmotnostní průtok ekvivalentního zředěného výfukového plynu při režimu i [kg/s]
 m
 sep
 =
 hmotnost vzorku zředěného výfukového plynu prošlého filtry pro odběr vzorku částic [kg]
 Hodnota efektivních váhových faktorů musí být v rozmezí ± 0,005 (absolutní hodnota) od hodnoty váhových faktorů uvedených v příloze 5.
 (1) Viz indexy, např.: pro hmotnostní průtok suchého vzduchu nebo pro hmotnostní průtok paliva atd.
 (2) Ředicí poměr rd v dodatku A.8 a DR v dodatku A.7: různé značky ale stejné významy a stejné rovnice. Ředicí faktor D v dodatku A.8 a x
 dil v dodatku A.7: různé značky ale stejný fyzikální význam,
 rovnice (A.7-47) ukazuje vztah mezi x
 dil a DR.
 (3) def. = bude definováno.
 (4) V dodatku A.8 určuje význam indexu přidružená veličina, například index „d“ může označovat suchý stav jako v „c
 d = koncentrace v suchém stavu“, ředicí vzduch jako v „p
 d = tlak nasycených par v ředicím vzduchu“ nebo „k
 w,d = korekční faktor převodu ze suchého stavu na vlhký stav pro ředicí vzduch“ či ředicí poměr jako v „r
 d“.
 (5) Odkazuje na palivo s chemickým vzorcem CHαOεNδSγ
 (6) Odkazuje na palivo s chemickým vzorcem CHαOβSγNδ
 (7) Je třeba věnovat pozornost různým významům značky β, které jsou ve dvou dodatcích pro výpočet emisí: v dodatku A.8 značka označuje palivo s chemických vzorcem CHαSγNδOε (tj. vzorcem CβHαSγNδOε, kde β = 1, za předpokladu, že je jeden atom uhlíku na molekulu), zatímco v dodatku A.7 značka označuje poměr kyslíku k uhlíku s CHαOβSγNδ. V takovém případě β z dodatku A.7 odpovídá ε z dodatku A.8.
 (8) Podíl hmotnosti w doplněný v indexu o značku chemické složky.
 Dodatek A.8.1
 Kalibrace průtoku zředěného výfukového plynu (CVS)
 A.8.5 Kalibrace systému CVS
 Systém CVS se kalibruje přesným průtokoměrem a omezovačem průtoku. Průtok systémem se měří při různých nastaveních škrcení a měří se parametry regulace systému a určuje se jejich vztah k průtoku.
 Mohou se použít různé typy průtokoměrů, např. kalibrovaná Venturiho trubice, kalibrovaný laminární průtokoměr nebo kalibrovaný turbinový průtokoměr.
 A.8.5.1 Objemové dávkovací čerpadlo (PDP)
 Všechny parametry čerpadla se musí měřit současně s parametry kalibrované Venturiho trubice, která je sériově připojena k čerpadlu. Sestrojí se křivka závislosti vypočteného průtoku (v m3/s na vstupu čerpadla při absolutním tlaku


text:
a absolutní teplotě) na korelační funkci, která je hodnotou specifické kombinace parametrů čerpadla. Odvodí se lineární rovnice vyjadřující vztah mezi průtokem čerpadla a uvedenou korelační funkcí. Jestliže má systém CVS pohon s více rychlostmi, provede se kalibrace pro každou použitou rychlost.
 Během kalibrace musí být udržována stálá teplota.
 Úniky ze všech spojů a potrubí mezi kalibrační Venturiho trubicí a čerpadlem CVS se musí udržovat na hodnotě nižší než 0,3 % nejnižší hodnoty průtoku (při maximálním škrcení a nejnižších otáčkách čerpadla PDP).
 Průtok vzduchu (q
 VCVS) při každém nastavení škrcení (nejméně 6 nastavení) se vypočte v m3/s z údajů průtokoměru s použitím postupu předepsaného výrobcem. Pak se průtok vzduchu přepočte na průtok čerpadla (V
 0) v m3/ot při absolutní teplotě a absolutním tlaku na vstupu čerpadla takto:
 (A.8-68)
 kde:
 q
 VCVS
 =
 průtok vzduchu při běžných podmínkách (101,325 kPa, 273,15 K) [m3/s]
 T
 =
 teplota na vstupu čerpadla [K]
 p
 p
 =
 absolutní tlak na vstupu do čerpadla [kPa]
 n
 =
 otáčky čerpadla [ot/s]
 Pro zahrnutí interakce kolísání tlaku a ztrát v čerpadle se stanoví korelační funkce (X
 0) [s/ot] mezi otáčkami čerpadla, tlakovým rozdílem mezi vstupem a výstupem čerpadla a absolutním tlakem na výstupu čerpadla podle vztahu:
 (A.8-69)
 kde:
 Δp
 p
 =
 rozdíl tlaku mezi vstupem a výstupem čerpadla [kPa]
 p
 p
 =
 absolutní tlak na výstupu čerpadla [kPa]
 n
 =
 otáčky čerpadla [ot/s]
 Lineárním vyrovnáním metodou nejmenších čtverců se získá kalibrační rovnice:
 (A.8-70)
 kde D
 0 [m3/ot] a m jsou pořadnice a sklon, které popisují regresní přímku.
 U systému CVS s více rychlostmi musí být kalibrační křivky získané pro různé rozsahy průtoku čerpadla přibližně paralelní, přičemž hodnota pořadnice (D
 0) s klesajícím průtokem čerpadla roste.
 Hodnoty vypočtené pomocí uvedené rovnice se mohou lišit maximálně o ± 0,5 % od změřené hodnoty V
 0. Hodnoty m budou u různých čerpadel odlišné. V důsledku vstupu částic se úroveň ztrát čerpadla v průběhu času snižuje, což se projevuje nižšími hodnotami m. Proto se kalibrace musí provést při uvedení čerpadla do provozu, po větší údržbě, a jestliže ověření celého systému (bod 3.5) ukazuje změnu míry ztrát.
 A.8.5.2 Venturiho trubice s kritickým prouděním (CFV)
 Kalibrace CFV vychází z rovnice průtoku pro Venturiho trubici s kritickým prouděním. Průtok plynu je funkcí tlaku a teploty na vstupu Venturiho trubice.
 K určení rozsahu kritického proudění se sestrojí křivka K
 V jako funkce tlaku na vstupu Venturiho trubice. Při kritickém (škrceném) průtoku má K
 v relativně konstantní hodnotu. Když tlak klesá (zvětšuje se podtlak), Venturiho trubice přestává být škrcena a K
 v se snižuje, což ukazuje, že CFV pracuje mimo přípustný rozsah.
 Průtok vzduchu (q
 VCVS) při každém nastavení škrcení (nejméně 8 nastavení) se vypočte v m3/s z údajů průtokoměru s použitím postupu předepsaného výrobcem. Kalibrační koeficient se vypočte z kalibračních údajů pro každé nastavení takto:
 (A.8-71)
 kde:
 q
 VSSV
 =
 průtok vzduchu za standardních podmínek (101,325 kPa, 273,15 K) [m3/s]
 T
 =
 teplota na vstupu Venturiho trubice [K]
 p
 p
 =
 absolutní tlak na vstupu Venturiho trubice [kPa]
 Vypočte se střední hodnota K
 V a směrodatná odchylka.


text:
Směrodatná odchylka nesmí překročit ± 0,3 % střední hodnoty K
 V.
 A.8.5.3 Venturiho trubice s podzvukovým prouděním (SSV)
 Kalibrace SSV vychází z rovnice průtoku pro Venturiho trubici s podzvukovým prouděním. Průtok plynu je funkcí vstupního tlaku a teploty, poklesu tlaku mezi vstupem a hrdlem SVV, jak vyjadřuje rovnice (A.8-41).
 Průtok vzduchu (q
 VSSV) při každém nastavení škrcení (nejméně 16 nastavení) se vypočte v m3/s z údajů průtokoměru s použitím postupu předepsaného výrobcem. Výtokový koeficient se vypočte z kalibračních údajů pro každé nastavení takto:
 (A.8-72)
 kde:
 A
 0
 =
 q
 VSSV
 =
 průtok vzduchu za standardních podmínek (101,325 kPa, 273,15 K) [m3/s]
 T
 in,V
 =
 teplota na vstupu Venturiho trubice [K]
 d
 V
 =
 průměr hrdla SSV [mm]
 r
 p
 =
 [-]
 r
 D
 =
 poměr průměru hrdla SSV d
 V k vnitřnímu průměru přívodní trubky D [-]
 K určení rozsahu podzvukového proudění se sestrojí křivka C
 d jako funkce Reynoldsova čísla Re v hrdle SSV. Hodnota čísla Re v hrdle SSV se vypočte podle této rovnice:
 (A.8-73)
 přičemž
 (A.8-74)
 kde:
 A
 1
 =
 q
 VSSV
 =
 průtok vzduchu za standardních podmínek (101,325 kPa, 273,15 K) [m3/s]
 d
 V
 =
 průměr hrdla SSV [mm]
 μ
 =
 absolutní nebo dynamická viskozita plynu [kg/(m · s)]
 b
 =
 1,458 × 106 (empirická konstanta) [kg/(m · s · K0,5)]
 S
 =
 110,4 (empirická konstanta) [K]
 Protože se hodnota q
 VSSV používá ve vzorci pro výpočet Re, musí být výpočty zahájeny prvním odhadem q
 VSSV nebo C
 d kalibrační Venturiho trubice a opakovány do konvergence hodnoty q
 VSSV. Konvergenční metoda musí mít přesnost 0,1 % hodnoty měřené v příslušném bodě měření nebo větší přesnost.
 Nejméně u šestnácti bodů v oblasti podzvukového proudění se vypočtené hodnoty C
 d z výsledné rovnice pro přizpůsobení kalibrační křivky nesmí odchylovat od měřených hodnot C
 d o více než ± 0,5 % u každého kalibračního bodu.
 Dodatek A.8.2
 Korekce posunu
 A.8.6 Výpočty v tomto dodatku se provádějí podle postupu popsaného v dodatku A.7.2 dodatku A.7 přílohy 4B.
 (A.8-75)
 kde:
 c
 idriftcor
 =
 koncentrace korigovaná posunem [ppm]
 c
 refzero
 =
 referenční koncentrace nulovacího plynu, která je obvykle nula (není-li známo, že by byla jiná) [ppm]
 c
 refspan
 =
 referenční koncentrace plynu pro plný rozsah [ppm]
 c
 prespan
 =
 odezva analyzátoru plynu na koncentraci plynu pro plný rozsah před zkušebním intervalem [ppm]
 c
 postspan
 =
 odezva analyzátoru plynu na koncentraci plynu pro plný rozsah po zkušebním intervalu [ppm]
 c
 i nebo
 =
 zaznamenaná koncentrace, tj. naměřená během zkoušky před korekcí posunem [ppm]
 c
 prezero
 =
 odezva analyzátoru plynu na koncentraci nulovacího plynu před zkušebním intervalem [ppm]
 c
 postzero
 =
 odezva analyzátoru plynu na koncentraci nulovacího plynu po zkušebním intervalu [ppm]
 PŘÍLOHA 5
 ZKUŠEBNÍ CYKLY
 1. Zkušební cykly
 1.1 Zkouška v diskrétním režimu s ustálenými stavy
 a)
 U motorů s proměnnými otáčkami se provede se zkoušeným motorem následující osmirežimový cyklus (1) na dynamometru:
 Číslo režimu
 Otáčky motoru
 Točivý moment [%]
 Váhový faktor
 1
 jmenovité (2) nebo referenční (3)
 100
 0,15
 2
 jmenovité (2) nebo referenční (3)
 75
 0,15
 3
 jmenovité (2) nebo referenční


text:
(3)
 50
 0,15
 4
 jmenovité (2) nebo referenční (3)
 10
 0,10
 5
 mezilehlé
 100
 0,10
 6
 mezilehlé
 75
 0,10
 7
 mezilehlé
 50
 0,10
 8
 volnoběžné
 —
 0,15
 b)
 U motorů s konstantními otáčkami se provede se zkoušeným motorem následující pětirežimový cyklus (4) na dynamometru:
 Číslo režimu
 Otáčky motoru
 Točivý moment [%]
 Váhový faktor
 1
 jmenovité
 100
 0,05
 2
 jmenovité
 75
 0,25
 3
 jmenovité
 50
 0,30
 4
 jmenovité
 25
 0,30
 5
 jmenovité
 10
 0,10
 Údaje o zatížení jsou procentní hodnoty točivého momentu odpovídajícího základní hodnotě výkonu (5), který je definován jako maximální disponibilní výkon v průběhu sledu proměnlivých výkonů v provozu po neomezený počet hodin za rok, mezi stanovenými intervaly údržby a za stanovených podmínek okolí, když se údržba provádí podle pokynů výrobce.
 1.2 Zkouška s ustálenými stavy s lineárními přechody mezi režimy
 a)
 U motorů s proměnnými otáčkami se v případě zkoušek s lineárními přechody mezi režimy provede následující devítirežimový pracovní cyklus:
 Režim RMC
 Čas strávený v režimu [s]
 Otáčky motoru (6), (8)
 Točivý moment (%) (7), (8)
 1a
 Ustálený stav
 126
 volnoběžné po zahřátí
 0
 1b
 Přechod
 20
 lineární přechod (2)
 lineární přechod
 2a
 Ustálený stav
 159
 mezilehlé
 100
 2b
 Přechod
 20
 mezilehlé
 lineární přechod
 3a
 Ustálený stav
 160
 mezilehlé
 50
 3b
 Přechod
 20
 mezilehlé
 lineární přechod
 4a
 Ustálený stav
 162
 mezilehlé
 75
 4b
 Přechod
 20
 lineární přechod
 lineární přechod
 5a
 Ustálený stav
 246
 jmenovité
 100
 5b
 Přechod
 20
 jmenovité
 lineární přechod
 6a
 Ustálený stav
 164
 jmenovité
 10
 6b
 Přechod
 20
 jmenovité
 lineární přechod
 7a
 Ustálený stav
 248
 jmenovité
 75
 7b
 Přechod
 20
 jmenovité
 lineární přechod
 8a
 Ustálený stav
 247
 jmenovité
 50
 8b
 Přechod
 20
 lineární přechod
 lineární přechod
 9
 Ustálený stav
 128
 volnoběžné po zahřátí
 0
 b)
 U motorů s konstantními otáčkami se v případě zkoušek v režimu s lineárními přechody mezi režimy provede následující pětirežimový pracovní cyklus:
 Režim RMC
 Čas strávený v režimu [s]
 Otáčky motoru
 Točivý moment (%) (9), (10)
 1a
 Ustálený stav
 53
 regulované motorem
 100
 1b
 Přechod
 20
 regulované motorem
 lineární přechod
 2a
 Ustálený stav
 101
 regulované motorem
 10
 2b
 Přechod
 20
 regulované motorem
 lineární přechod
 3a
 Ustálený stav
 277
 regulované motorem
 75
 3b
 Přechod
 20
 regulované motorem
 lineární přechod
 4a
 Ustálený stav
 339
 regulované motorem
 25
 4b
 Přechod
 20
 regulované motorem
 lineární přechod
 5
 Ustálený stav
 350
 regulované motorem
 50
 1.3 Cyklus s neustálenými stavy
 a)
 U motorů s proměnlivými otáčkami se na dynamometru provede kompletní program s neustálenými stavy (proměnlivé otáčky i zatížení):
 Čas
 s
 Normaliz. otáčky
 %
 Normaliz. Točivý
 %
 1
 0
 0
 2
 0
 0
 3
 0
 0
 4
 0
 0
 5
 0
 0
 6
 0
 0
 7
 0
 0
 8
 0
 0
 9
 0
 0
 10
 0
 0
 11
 0
 0
 12
 0
 0
 13
 0
 0
 14
 0
 0
 15
 0
 0
 16
 0
 0
 17
 0
 0
 18
 0
 0
 19
 0
 0
 20
 0
 0
 21
 0
 0
 22
 0
 0
 23
 0
 0
 24
 1
 3
 25
 1
 3
 26
 1
 3
 27
 1
 3
 28
 1
 3
 29
 1
 3
 30
 1
 6
 31


text:
1
 6
 32
 2
 1
 33
 4
 13
 34
 7
 18
 35
 9
 21
 36
 17
 20
 37
 33
 42
 38
 57
 46
 39
 44
 33
 40
 31
 0
 41
 22
 27
 42
 33
 43
 43
 80
 49
 44
 105
 47
 45
 98
 70
 46
 104
 36
 47
 104
 65
 48
 96
 71
 49
 101
 62
 50
 102
 51
 51
 102
 50
 52
 102
 46
 53
 102
 41
 54
 102
 31
 55
 89
 2
 56
 82
 0
 57
 47
 1
 58
 23
 1
 59
 1
 3
 60
 1
 8
 61
 1
 3
 62
 1
 5
 63
 1
 6
 64
 1
 4
 65
 1
 4
 66
 0
 6
 67
 1
 4
 68
 9
 21
 69
 25
 56
 70
 64
 26
 71
 60
 31
 72
 63
 20
 73
 62
 24
 74
 64
 8
 75
 58
 44
 76
 65
 10
 77
 65
 12
 78
 68
 23
 79
 69
 30
 80
 71
 30
 81
 74
 15
 82
 71
 23
 83
 73
 20
 84
 73
 21
 85
 73
 19
 86
 70
 33
 87
 70
 34
 88
 65
 47
 89
 66
 47
 90
 64
 53
 91
 65
 45
 92
 66
 38
 93
 67
 49
 94
 69
 39
 95
 69
 39
 96
 66
 42
 97
 71
 29
 98
 75
 29
 99
 72
 23
 100
 74
 22
 101
 75
 24
 102
 73
 30
 103
 74
 24
 104
 77
 6
 105
 76
 12
 106
 74
 39
 107
 72
 30
 108
 75
 22
 109
 78
 64
 110
 102
 34
 111
 103
 28
 112
 103
 28
 113
 103
 19
 114
 103
 32
 115
 104
 25
 116
 103
 38
 117
 103
 39
 118
 103
 34
 119
 102
 44
 120
 103
 38
 121
 102
 43
 122
 103
 34
 123
 102
 41
 124
 103
 44
 125
 103
 37
 126
 103
 27
 127
 104
 13
 128
 104
 30
 129
 104
 19
 130
 103
 28
 131
 104
 40
 132
 104
 32
 133
 101
 63
 134
 102
 54
 135
 102
 52
 136
 102
 51
 137
 103
 40
 138
 104
 34
 139
 102
 36
 140
 104
 44
 141
 103
 44
 142
 104
 33
 143
 102
 27
 144
 103
 26
 145
 79
 53
 146
 51
 37
 147
 24
 23
 148
 13
 33
 149
 19
 55
 150
 45
 30
 151
 34
 7
 152
 14
 4
 153
 8
 16
 154
 15
 6
 155
 39
 47
 156
 39
 4
 157
 35
 26
 158
 27
 38
 159
 43
 40
 160
 14
 23
 161
 10
 10
 162
 15
 33
 163
 35
 72
 164
 60
 39
 165
 55
 31
 166
 47
 30
 167
 16
 7
 168
 0
 6
 169
 0
 8
 170
 0
 8
 171
 0
 2
 172
 2
 17
 173
 10
 28
 174
 28
 31
 175
 33
 30
 176
 36
 0
 177
 19
 10
 178
 1
 18
 179
 0
 16
 180
 1
 3
 181
 1
 4
 182
 1
 5
 183
 1
 6
 184
 1
 5
 185
 1
 3
 186
 1
 4
 187
 1
 4
 188
 1
 6
 189
 8
 18
 190
 20
 51
 191
 49
 19
 192
 41
 13
 193
 31
 16
 194
 28
 21
 195
 21
 17
 196
 31
 21
 197
 21
 8


text:
198
 0
 14
 199
 0
 12
 200
 3
 8
 201
 3
 22
 202
 12
 20
 203
 14
 20
 204
 16
 17
 205
 20
 18
 206
 27
 34
 207
 32
 33
 208
 41
 31
 209
 43
 31
 210
 37
 33
 211
 26
 18
 212
 18
 29
 213
 14
 51
 214
 13
 11
 215
 12
 9
 216
 15
 33
 217
 20
 25
 218
 25
 17
 219
 31
 29
 220
 36
 66
 221
 66
 40
 222
 50
 13
 223
 16
 24
 224
 26
 50
 225
 64
 23
 226
 81
 20
 227
 83
 11
 228
 79
 23
 229
 76
 31
 230
 68
 24
 231
 59
 33
 232
 59
 3
 233
 25
 7
 234
 21
 10
 235
 20
 19
 236
 4
 10
 237
 5
 7
 238
 4
 5
 239
 4
 6
 240
 4
 6
 241
 4
 5
 242
 7
 5
 243
 16
 28
 244
 28
 25
 245
 52
 53
 246
 50
 8
 247
 26
 40
 248
 48
 29
 249
 54
 39
 250
 60
 42
 251
 48
 18
 252
 54
 51
 253
 88
 90
 254
 103
 84
 255
 103
 85
 256
 102
 84
 257
 58
 66
 258
 64
 97
 259
 56
 80
 260
 51
 67
 261
 52
 96
 262
 63
 62
 263
 71
 6
 264
 33
 16
 265
 47
 45
 266
 43
 56
 267
 42
 27
 268
 42
 64
 269
 75
 74
 270
 68
 96
 271
 86
 61
 272
 66
 0
 273
 37
 0
 274
 45
 37
 275
 68
 96
 276
 80
 97
 277
 92
 96
 278
 90
 97
 279
 82
 96
 280
 94
 81
 281
 90
 85
 282
 96
 65
 283
 70
 96
 284
 55
 95
 285
 70
 96
 286
 79
 96
 287
 81
 71
 288
 71
 60
 289
 92
 65
 290
 82
 63
 291
 61
 47
 292
 52
 37
 293
 24
 0
 294
 20
 7
 295
 39
 48
 296
 39
 54
 297
 63
 58
 298
 53
 31
 299
 51
 24
 300
 48
 40
 301
 39
 0
 302
 35
 18
 303
 36
 16
 304
 29
 17
 305
 28
 21
 306
 31
 15
 307
 31
 10
 308
 43
 19
 309
 49
 63
 310
 78
 61
 311
 78
 46
 312
 66
 65
 313
 78
 97
 314
 84
 63
 315
 57
 26
 316
 36
 22
 317
 20
 34
 318
 19
 8
 319
 9
 10
 320
 5
 5
 321
 7
 11
 322
 15
 15
 323
 12
 9
 324
 13
 27
 325
 15
 28
 326
 16
 28
 327
 16
 31
 328
 15
 20
 329
 17
 0
 330
 20
 34
 331
 21
 25
 332
 20
 0
 333
 23
 25
 334
 30
 58
 335
 63
 96
 336
 83
 60
 337
 61
 0
 338
 26
 0
 339
 29
 44
 340
 68
 97
 341
 80
 97
 342
 88
 97
 343
 99
 88
 344
 102
 86
 345
 100
 82
 346
 74
 79
 347
 57
 79
 348
 76
 97
 349
 84
 97
 350
 86
 97
 351
 81
 98
 352
 83
 83
 353
 65
 96
 354
 93
 72
 355
 63
 60
 356
 72
 49
 357
 56
 27
 358
 29
 0
 359
 18
 13
 360
 25
 11
 361
 28
 24
 362
 34
 53
 363
 65
 83
 364
 80


text:
44
 365
 77
 46
 366
 76
 50
 367
 45
 52
 368
 61
 98
 369
 61
 69
 370
 63
 49
 371
 32
 0
 372
 10
 8
 373
 17
 7
 374
 16
 13
 375
 11
 6
 376
 9
 5
 377
 9
 12
 378
 12
 46
 379
 15
 30
 380
 26
 28
 381
 13
 9
 382
 16
 21
 383
 24
 4
 384
 36
 43
 385
 65
 85
 386
 78
 66
 387
 63
 39
 388
 32
 34
 389
 46
 55
 390
 47
 42
 391
 42
 39
 392
 27
 0
 393
 14
 5
 394
 14
 14
 395
 24
 54
 396
 60
 90
 397
 53
 66
 398
 70
 48
 399
 77
 93
 400
 79
 67
 401
 46
 65
 402
 69
 98
 403
 80
 97
 404
 74
 97
 405
 75
 98
 406
 56
 61
 407
 42
 0
 408
 36
 32
 409
 34
 43
 410
 68
 83
 411
 102
 48
 412
 62
 0
 413
 41
 39
 414
 71
 86
 415
 91
 52
 416
 89
 55
 417
 89
 56
 418
 88
 58
 419
 78
 69
 420
 98
 39
 421
 64
 61
 422
 90
 34
 423
 88
 38
 424
 97
 62
 425
 100
 53
 426
 81
 58
 427
 74
 51
 428
 76
 57
 429
 76
 72
 430
 85
 72
 431
 84
 60
 432
 83
 72
 433
 83
 72
 434
 86
 72
 435
 89
 72
 436
 86
 72
 437
 87
 72
 438
 88
 72
 439
 88
 71
 440
 87
 72
 441
 85
 71
 442
 88
 72
 443
 88
 72
 444
 84
 72
 445
 83
 73
 446
 77
 73
 447
 74
 73
 448
 76
 72
 449
 46
 77
 450
 78
 62
 451
 79
 35
 452
 82
 38
 453
 81
 41
 454
 79
 37
 455
 78
 35
 456
 78
 38
 457
 78
 46
 458
 75
 49
 459
 73
 50
 460
 79
 58
 461
 79
 71
 462
 83
 44
 463
 53
 48
 464
 40
 48
 465
 51
 75
 466
 75
 72
 467
 89
 67
 468
 93
 60
 469
 89
 73
 470
 86
 73
 471
 81
 73
 472
 78
 73
 473
 78
 73
 474
 76
 73
 475
 79
 73
 476
 82
 73
 477
 86
 73
 478
 88
 72
 479
 92
 71
 480
 97
 54
 481
 73
 43
 482
 36
 64
 483
 63
 31
 484
 78
 1
 485
 69
 27
 486
 67
 28
 487
 72
 9
 488
 71
 9
 489
 78
 36
 490
 81
 56
 491
 75
 53
 492
 60
 45
 493
 50
 37
 494
 66
 41
 495
 51
 61
 496
 68
 47
 497
 29
 42
 498
 24
 73
 499
 64
 71
 500
 90
 71
 501
 100
 61
 502
 94
 73
 503
 84
 73
 504
 79
 73
 505
 75
 72
 506
 78
 73
 507
 80
 73
 508
 81
 73
 509
 81
 73
 510
 83
 73
 511
 85
 73
 512
 84
 73
 513
 85
 73
 514
 86
 73
 515
 85
 73
 516
 85
 73
 517
 85
 72
 518
 85
 73
 519
 83
 73
 520
 79
 73
 521
 78
 73
 522
 81
 73
 523
 82
 72
 524
 94
 56
 525
 66
 48
 526
 35
 71
 527
 51
 44
 528
 60
 23
 529
 64
 10
 530
 63
 14
 531


text:
70
 37
 532
 76
 45
 533
 78
 18
 534
 76
 51
 535
 75
 33
 536
 81
 17
 537
 76
 45
 538
 76
 30
 539
 80
 14
 540
 71
 18
 541
 71
 14
 542
 71
 11
 543
 65
 2
 544
 31
 26
 545
 24
 72
 546
 64
 70
 547
 77
 62
 548
 80
 68
 549
 83
 53
 550
 83
 50
 551
 83
 50
 552
 85
 43
 553
 86
 45
 554
 89
 35
 555
 82
 61
 556
 87
 50
 557
 85
 55
 558
 89
 49
 559
 87
 70
 560
 91
 39
 561
 72
 3
 562
 43
 25
 563
 30
 60
 564
 40
 45
 565
 37
 32
 566
 37
 32
 567
 43
 70
 568
 70
 54
 569
 77
 47
 570
 79
 66
 571
 85
 53
 572
 83
 57
 573
 86
 52
 574
 85
 51
 575
 70
 39
 576
 50
 5
 577
 38
 36
 578
 30
 71
 579
 75
 53
 580
 84
 40
 581
 85
 42
 582
 86
 49
 583
 86
 57
 584
 89
 68
 585
 99
 61
 586
 77
 29
 587
 81
 72
 588
 89
 69
 589
 49
 56
 590
 79
 70
 591
 104
 59
 592
 103
 54
 593
 102
 56
 594
 102
 56
 595
 103
 61
 596
 102
 64
 597
 103
 60
 598
 93
 72
 599
 86
 73
 600
 76
 73
 601
 59
 49
 602
 46
 22
 603
 40
 65
 604
 72
 31
 605
 72
 27
 606
 67
 44
 607
 68
 37
 608
 67
 42
 609
 68
 50
 610
 77
 43
 611
 58
 4
 612
 22
 37
 613
 57
 69
 614
 68
 38
 615
 73
 2
 616
 40
 14
 617
 42
 38
 618
 64
 69
 619
 64
 74
 620
 67
 73
 621
 65
 73
 622
 68
 73
 623
 65
 49
 624
 81
 0
 625
 37
 25
 626
 24
 69
 627
 68
 71
 628
 70
 71
 629
 76
 70
 630
 71
 72
 631
 73
 69
 632
 76
 70
 633
 77
 72
 634
 77
 72
 635
 77
 72
 636
 77
 70
 637
 76
 71
 638
 76
 71
 639
 77
 71
 640
 77
 71
 641
 78
 70
 642
 77
 70
 643
 77
 71
 644
 79
 72
 645
 78
 70
 646
 80
 70
 647
 82
 71
 648
 84
 71
 649
 83
 71
 650
 83
 73
 651
 81
 70
 652
 80
 71
 653
 78
 71
 654
 76
 70
 655
 76
 70
 656
 76
 71
 657
 79
 71
 658
 78
 71
 659
 81
 70
 660
 83
 72
 661
 84
 71
 662
 86
 71
 663
 87
 71
 664
 92
 72
 665
 91
 72
 666
 90
 71
 667
 90
 71
 668
 91
 71
 669
 90
 70
 670
 90
 72
 671
 91
 71
 672
 90
 71
 673
 90
 71
 674
 92
 72
 675
 93
 69
 676
 90
 70
 677
 93
 72
 678
 91
 70
 679
 89
 71
 680
 91
 71
 681
 90
 71
 682
 90
 71
 683
 92
 71
 684
 91
 71
 685
 93
 71
 686
 93
 68
 687
 98
 68
 688
 98
 67
 689
 100
 69
 690
 99
 68
 691
 100
 71
 692
 99
 68
 693
 100
 69
 694
 102
 72
 695
 101
 69
 696
 100
 69
 697
 102
 71


text:
698
 102
 71
 699
 102
 69
 700
 102
 71
 701
 102
 68
 702
 100
 69
 703
 102
 70
 704
 102
 68
 705
 102
 70
 706
 102
 72
 707
 102
 68
 708
 102
 69
 709
 100
 68
 710
 102
 71
 711
 101
 64
 712
 102
 69
 713
 102
 69
 714
 101
 69
 715
 102
 64
 716
 102
 69
 717
 102
 68
 718
 102
 70
 719
 102
 69
 720
 102
 70
 721
 102
 70
 722
 102
 62
 723
 104
 38
 724
 104
 15
 725
 102
 24
 726
 102
 45
 727
 102
 47
 728
 104
 40
 729
 101
 52
 730
 103
 32
 731
 102
 50
 732
 103
 30
 733
 103
 44
 734
 102
 40
 735
 103
 43
 736
 103
 41
 737
 102
 46
 738
 103
 39
 739
 102
 41
 740
 103
 41
 741
 102
 38
 742
 103
 39
 743
 102
 46
 744
 104
 46
 745
 103
 49
 746
 102
 45
 747
 103
 42
 748
 103
 46
 749
 103
 38
 750
 102
 48
 751
 103
 35
 752
 102
 48
 753
 103
 49
 754
 102
 48
 755
 102
 46
 756
 103
 47
 757
 102
 49
 758
 102
 42
 759
 102
 52
 760
 102
 57
 761
 102
 55
 762
 102
 61
 763
 102
 61
 764
 102
 58
 765
 103
 58
 766
 102
 59
 767
 102
 54
 768
 102
 63
 769
 102
 61
 770
 103
 55
 771
 102
 60
 772
 102
 72
 773
 103
 56
 774
 102
 55
 775
 102
 67
 776
 103
 56
 777
 84
 42
 778
 48
 7
 779
 48
 6
 780
 48
 6
 781
 48
 7
 782
 48
 6
 783
 48
 7
 784
 67
 21
 785
 105
 59
 786
 105
 96
 787
 105
 74
 788
 105
 66
 789
 105
 62
 790
 105
 66
 791
 89
 41
 792
 52
 5
 793
 48
 5
 794
 48
 7
 795
 48
 5
 796
 48
 6
 797
 48
 4
 798
 52
 6
 799
 51
 5
 800
 51
 6
 801
 51
 6
 802
 52
 5
 803
 52
 5
 804
 57
 44
 805
 98
 90
 806
 105
 94
 807
 105
 100
 808
 105
 98
 809
 105
 95
 810
 105
 96
 811
 105
 92
 812
 104
 97
 813
 100
 85
 814
 94
 74
 815
 87
 62
 816
 81
 50
 817
 81
 46
 818
 80
 39
 819
 80
 32
 820
 81
 28
 821
 80
 26
 822
 80
 23
 823
 80
 23
 824
 80
 20
 825
 81
 19
 826
 80
 18
 827
 81
 17
 828
 80
 20
 829
 81
 24
 830
 81
 21
 831
 80
 26
 832
 80
 24
 833
 80
 23
 834
 80
 22
 835
 81
 21
 836
 81
 24
 837
 81
 24
 838
 81
 22
 839
 81
 22
 840
 81
 21
 841
 81
 31
 842
 81
 27
 843
 80
 26
 844
 80
 26
 845
 81
 25
 846
 80
 21
 847
 81
 20
 848
 83
 21
 849
 83
 15
 850
 83
 12
 851
 83
 9
 852
 83
 8
 853
 83
 7
 854
 83
 6
 855
 83
 6
 856
 83
 6
 857
 83
 6
 858
 83
 6
 859
 76
 5
 860
 49
 8
 861
 51
 7
 862
 51
 20
 863
 78
 52
 864
 80


text:
38
 865
 81
 33
 866
 83
 29
 867
 83
 22
 868
 83
 16
 869
 83
 12
 870
 83
 9
 871
 83
 8
 872
 83
 7
 873
 83
 6
 874
 83
 6
 875
 83
 6
 876
 83
 6
 877
 83
 6
 878
 59
 4
 879
 50
 5
 880
 51
 5
 881
 51
 5
 882
 51
 5
 883
 50
 5
 884
 50
 5
 885
 50
 5
 886
 50
 5
 887
 50
 5
 888
 51
 5
 889
 51
 5
 890
 51
 5
 891
 63
 50
 892
 81
 34
 893
 81
 25
 894
 81
 29
 895
 81
 23
 896
 80
 24
 897
 81
 24
 898
 81
 28
 899
 81
 27
 900
 81
 22
 901
 81
 19
 902
 81
 17
 903
 81
 17
 904
 81
 17
 905
 81
 15
 906
 80
 15
 907
 80
 28
 908
 81
 22
 909
 81
 24
 910
 81
 19
 911
 81
 21
 912
 81
 20
 913
 83
 26
 914
 80
 63
 915
 80
 59
 916
 83
 100
 917
 81
 73
 918
 83
 53
 919
 80
 76
 920
 81
 61
 921
 80
 50
 922
 81
 37
 923
 82
 49
 924
 83
 37
 925
 83
 25
 926
 83
 17
 927
 83
 13
 928
 83
 10
 929
 83
 8
 930
 83
 7
 931
 83
 7
 932
 83
 6
 933
 83
 6
 934
 83
 6
 935
 71
 5
 936
 49
 24
 937
 69
 64
 938
 81
 50
 939
 81
 43
 940
 81
 42
 941
 81
 31
 942
 81
 30
 943
 81
 35
 944
 81
 28
 945
 81
 27
 946
 80
 27
 947
 81
 31
 948
 81
 41
 949
 81
 41
 950
 81
 37
 951
 81
 43
 952
 81
 34
 953
 81
 31
 954
 81
 26
 955
 81
 23
 956
 81
 27
 957
 81
 38
 958
 81
 40
 959
 81
 39
 960
 81
 27
 961
 81
 33
 962
 80
 28
 963
 81
 34
 964
 83
 72
 965
 81
 49
 966
 81
 51
 967
 80
 55
 968
 81
 48
 969
 81
 36
 970
 81
 39
 971
 81
 38
 972
 80
 41
 973
 81
 30
 974
 81
 23
 975
 81
 19
 976
 81
 25
 977
 81
 29
 978
 83
 47
 979
 81
 90
 980
 81
 75
 981
 80
 60
 982
 81
 48
 983
 81
 41
 984
 81
 30
 985
 80
 24
 986
 81
 20
 987
 81
 21
 988
 81
 29
 989
 81
 29
 990
 81
 27
 991
 81
 23
 992
 81
 25
 993
 81
 26
 994
 81
 22
 995
 81
 20
 996
 81
 17
 997
 81
 23
 998
 83
 65
 999
 81
 54
 1 000
 81
 50
 1 001
 81
 41
 1 002
 81
 35
 1 003
 81
 37
 1 004
 81
 29
 1 005
 81
 28
 1 006
 81
 24
 1 007
 81
 19
 1 008
 81
 16
 1 009
 80
 16
 1 010
 83
 23
 1 011
 83
 17
 1 012
 83
 13
 1 013
 83
 27
 1 014
 81
 58
 1 015
 81
 60
 1 016
 81
 46
 1 017
 80
 41
 1 018
 80
 36
 1 019
 81
 26
 1 020
 86
 18
 1 021
 82
 35
 1 022
 79
 53
 1 023


text:
82
 30
 1 024
 83
 29
 1 025
 83
 32
 1 026
 83
 28
 1 027
 76
 60
 1 028
 79
 51
 1 029
 86
 26
 1 030
 82
 34
 1 031
 84
 25
 1 032
 86
 23
 1 033
 85
 22
 1 034
 83
 26
 1 035
 83
 25
 1 036
 83
 37
 1 037
 84
 14
 1 038
 83
 39
 1 039
 76
 70
 1 040
 78
 81
 1 041
 75
 71
 1 042
 86
 47
 1 043
 83
 35
 1 044
 81
 43
 1 045
 81
 41
 1 046
 79
 46
 1 047
 80
 44
 1 048
 84
 20
 1 049
 79
 31
 1 050
 87
 29
 1 051
 82
 49
 1 052
 84
 21
 1 053
 82
 56
 1 054
 81
 30
 1 055
 85
 21
 1 056
 86
 16
 1 057
 79
 52
 1 058
 78
 60
 1 059
 74
 55
 1 060
 78
 84
 1 061
 80
 54
 1 062
 80
 35
 1 063
 82
 24
 1 064
 83
 43
 1 065
 79
 49
 1 066
 83
 50
 1 067
 86
 12
 1 068
 64
 14
 1 069
 24
 14
 1 070
 49
 21
 1 071
 77
 48
 1 072
 103
 11
 1 073
 98
 48
 1 074
 101
 34
 1 075
 99
 39
 1 076
 103
 11
 1 077
 103
 19
 1 078
 103
 7
 1 079
 103
 13
 1 080
 103
 10
 1 081
 102
 13
 1 082
 101
 29
 1 083
 102
 25
 1 084
 102
 20
 1 085
 96
 60
 1 086
 99
 38
 1 087
 102
 24
 1 088
 100
 31
 1 089
 100
 28
 1 090
 98
 3
 1 091
 102
 26
 1 092
 95
 64
 1 093
 102
 23
 1 094
 102
 25
 1 095
 98
 42
 1 096
 93
 68
 1 097
 101
 25
 1 098
 95
 64
 1 099
 101
 35
 1 100
 94
 59
 1 101
 97
 37
 1 102
 97
 60
 1 103
 93
 98
 1 104
 98
 53
 1 105
 103
 13
 1 106
 103
 11
 1 107
 103
 11
 1 108
 103
 13
 1 109
 103
 10
 1 110
 103
 10
 1 111
 103
 11
 1 112
 103
 10
 1 113
 103
 10
 1 114
 102
 18
 1 115
 102
 31
 1 116
 101
 24
 1 117
 102
 19
 1 118
 103
 10
 1 119
 102
 12
 1 120
 99
 56
 1 121
 96
 59
 1 122
 74
 28
 1 123
 66
 62
 1 124
 74
 29
 1 125
 64
 74
 1 126
 69
 40
 1 127
 76
 2
 1 128
 72
 29
 1 129
 66
 65
 1 130
 54
 69
 1 131
 69
 56
 1 132
 69
 40
 1 133
 73
 54
 1 134
 63
 92
 1 135
 61
 67
 1 136
 72
 42
 1 137
 78
 2
 1 138
 76
 34
 1 139
 67
 80
 1 140
 70
 67
 1 141
 53
 70
 1 142
 72
 65
 1 143
 60
 57
 1 144
 74
 29
 1 145
 69
 31
 1 146
 76
 1
 1 147
 74
 22
 1 148


text:
72
 52
 1 149
 62
 96
 1 150
 54
 72
 1 151
 72
 28
 1 152
 72
 35
 1 153
 64
 68
 1 154
 74
 27
 1 155
 76
 14
 1 156
 69
 38
 1 157
 66
 59
 1 158
 64
 99
 1 159
 51
 86
 1 160
 70
 53
 1 161
 72
 36
 1 162
 71
 47
 1 163
 70
 42
 1 164
 67
 34
 1 165
 74
 2
 1 166
 75
 21
 1 167
 74
 15
 1 168
 75
 13
 1 169
 76
 10
 1 170
 75
 13
 1 171
 75
 10
 1 172
 75
 7
 1 173
 75
 13
 1 174
 76
 8
 1 175
 76
 7
 1 176
 67
 45
 1 177
 75
 13
 1 178
 75
 12
 1 179
 73
 21
 1 180
 68
 46
 1 181
 74
 8
 1 182
 76
 11
 1 183
 76
 14
 1 184
 74
 11
 1 185
 74
 18
 1 186
 73
 22
 1 187
 74
 20
 1 188
 74
 19
 1 189
 70
 22
 1 190
 71
 23
 1 191
 73
 19
 1 192
 73
 19
 1 193
 72
 20
 1 194
 64
 60
 1 195
 70
 39
 1 196
 66
 56
 1 197
 68
 64
 1 198
 30
 68
 1 199
 70
 38
 1 200
 66
 47
 1 201
 76
 14
 1 202
 74
 18
 1 203
 69
 46
 1 204
 68
 62
 1 205
 68
 62
 1 206
 68
 62
 1 207
 68
 62
 1 208
 68
 62
 1 209
 68
 62
 1 210
 54
 50
 1 211
 41
 37
 1 212
 27
 25
 1 213
 14
 12
 1 214
 0
 0
 1 215
 0
 0
 1 216
 0
 0
 1 217
 0
 0
 1 218
 0
 0
 1 219
 0
 0
 1 220
 0
 0
 1 221
 0
 0
 1 222
 0
 0
 1 223
 0
 0
 1 224
 0
 0
 1 225
 0
 0
 1 226
 0
 0
 1 227
 0
 0
 1 228
 0
 0
 1 229
 0
 0
 1 230
 0
 0
 1 231
 0
 0
 1 232
 0
 0
 1 233
 0
 0
 1 234
 0
 0
 1 235
 0
 0
 1 236
 0
 0
 1 237
 0
 0
 1 238
 0
 0
 Grafické znázornění průběhu zkoušky NRTC na dynamometru
 (1) Cyklus je totožný s cyklem C1 popsaným v bodě 8.3 ISO 8178-4: 2007 (corr. 2008).
 (2) U motorů zkoušených podle přílohy 4B se místo jmenovitých otáček použijí denormalizované otáčky (n
 denorm) definované v bodě 7.7.1.1 přílohy 4B. V takovém případě se při určování mezilehlých otáček rovněž použijí (n
 denorm) místo jmenovitých otáček.
 (3) Referenční otáčky jsou definovány v bodě 4.3.1 přílohy 4A a jejich použití lze zvolit u motorů zkoušených podle přílohy 4A.
 (4) Cyklus je totožný s cyklem D2 popsaným v bodě 8.4 ISO 8178-4: 2007 (corr. 2008).
 (5) Definici základního výkonu lépe znázorňuje obrázek 2 normy ISO 8528-1: 2005.
 (6) Podmínky otáček jako u poznámky pod čarou u zkoušky s diskrétním režimem s ustálenými stavy.
 (7) Procento točivého momentu z maximálního točivého momentu při zadaných otáčkách motoru.
 (8)


text:
Mezi režimy se přechází s přechodovou fází trvající 20 sekund. Během přechodové fáze se zadá lineární přechod z nastavení točivého momentu pro dosavadní režim do nastavení točivého momentu pro následující režim a souběžně se zadá obdobný lineární přechod mezi otáčkami motoru, pokud dochází ke změně nastavení otáček.
 (9) Procento točivého momentu z maximálního zkušebního točivého momentu.
 (10) Mezi režimy se přechází s přechodovou fází trvající 20 sekund. Během přechodové fáze se zadá lineární přechod z nastavení točivého momentu pro dosavadní režim do nastavení točivého momentu pro následující režim.
 PŘÍLOHA 6
 Technické vlastnosti referenčního paliva předepsaného pro schvalovací zkoušky a k ověřování shodnosti výroby
 (1)
 Tabulka 1
 Pro výkonová pásma D až G
 Mezní hodnoty a jednotky (2)
 (3)
 Zkušební metoda
 Cetanové číslo (5)
 min. 45 (8)
 max. 50
 ISO 5165
 Hustota při 15 °C
 min. 835 kg/m3
 max. 845 kg/m3
 (11)
 ISO 3675, ASTM D4052
 Destilace (4) bod 95 %
 maximálně 370 °C
 ISO 3405
 Viskozita při 40 °C
 minimum 2,5 mm2/s
 maximum 3,5 mm2/s
 ISO 3104
 Obsah síry
 minimum 0,1 % hmotn. (10)
 maximálně 0,2 % hmotn. (9)
 ISO 8754, EN 24260
 Bod vzplanutí
 minimum 55 °C
 ISO 2719
 Bod ucpání filtru za studena (CFPP)
 minimum -
 maximálně +5 °C
 EN 116
 Koroze mědi
 maximálně 1
 ISO 2160
 Conradsonovo uhlíkové reziduum
 (v 10 % destilačního zbytku)
 maximum 0,3 % hmotn.
 ISO 10370
 Obsah popela
 maximum 0,01 % hmotn.
 ASTM D482 (12)
 Obsah vody
 maximum 0,05 % hmotn.
 ASTM D95, D1744
 Neutralizační číslo (výrazná kyselost)
 minimálně 0,20 mg KOH/g
 Odolnost proti oxidaci (6)
 maximum 2,5 mg/100ml
 ASTM D2274
 Přísady (7)
 Tabulka 2
 Pro výkonová pásma H až K
 Parametr
 Jednotka
 Mezní hodnoty (13)
 Zkušební metoda
 minimum
 maximum
 Cetanové číslo (14)
 52,0
 54,0
 EN-ISO 5165
 Hustota při 15°C
 kg/m3
 833
 837
 EN-ISO 3675
 Destilace:
 bod 50 %
 °C
 245
 —
 EN-ISO 3405
 bod 95 %
 °C
 345
 350
 EN-ISO 3405
 —
 teplota konce varu
 °C
 —
 370
 EN-ISO 3405
 Bod vzplanutí
 °C
 55
 —
 EN 22719
 Bod ucpání filtru za studena (CFPP)
 °C
 —
 –5
 EN 116
 Viskozita při 40°C
 mm2/s
 2,5
 3,5
 EN-ISO 3104
 Polycyklické aromatické uhlovodíky
 % m/m
 3,0
 6,0
 IP 391
 Obsah síry (15)
 mg/kg
 —
 300
 ASTM D 5453
 Koroze mědi
 —
 třída 1
 EN-ISO 2160
 Conradsonovo uhlíkové reziduum
 (% destilačního zbytku)
 % m/m
 —
 0,2
 EN-ISO 10370
 Obsah popela
 % m/m
 —
 0,01
 EN-ISO 6245
 Obsah vody
 % m/m
 —
 0,05
 EN-ISO 12937
 Neutralizační číslo (silné kyselosti)
 mg KOH/g
 —
 0,02
 ASTM D 974
 Odolnost proti oxidaci (16)
 mg/ml
 —
 0,025
 EN-ISO 12205
 Tabulka 3
 Pro výkonová pásma L až P a Q a R
 Parametr
 Jednotka
 Mezní hodnoty (17)
 Zkušební metoda
 minimum
 maximum
 Cetanové číslo (18)
 54,0
 EN-ISO 5165
 Hustota při 15 °C
 kg/m3
 833
 865
 EN-ISO 3675
 Destilace:
 bod 50 %
 °C
 245
 —
 EN-ISO 3405
 bod 95 %
 °C
 345
 350
 EN-ISO 3405
 —
 teplota konce varu
 °C
 —
 370
 EN-ISO 3405
 Bod vzplanutí
 °C
 55
 —
 EN 22719
 Bod ucpání filtru za studena (CFPP)
 °C
 —
 –5
 EN 116
 Viskozita při 40


text:
°C
 mm2/s
 2,3
 3,3
 EN-ISO 3104
 Polycyklické aromatické uhlovodíky
 % m/m
 3,0
 6,0
 IP 391
 Obsah síry (19)
 mg/kg
 —
 10
 ASTM D 5453
 Koroze mědi
 —
 třída 1
 EN-ISO 2160
 Conradsonovo uhlíkové reziduum
 (% destilačního zbytku)
 % m/m
 —
 0,2
 EN-ISO 10370
 Obsah popela
 % m/m
 —
 0,01
 EN-ISO 6245
 Obsah vody
 % m/m
 —
 0,02
 EN-ISO 12937
 Neutralizační číslo (výrazná kyselost)
 mg KOH/g
 —
 0,02
 ASTM D 974
 Odolnost proti oxidaci (20)
 mg/ml
 —
 0,025
 EN-ISO 12205
 Mazivost (průměr stopy otěru při 60 °C podle metody HFRR)
 μm
 —
 400
 CEC F-06-A-96
 Methylestery mastných kyselin
 nepřípustné
 (1) Všechny vlastnosti paliva a mezní hodnoty se musí průběžně revidovat s přihlédnutím k vývoji trhu.
 (2) Pokud se požaduje výpočet tepelné účinnosti motoru nebo vozidla, může se výhřevnost paliva vypočítat takto:
 kde:
 d
 =
 hustota při 15 °C
 x
 =
 hmotnostní podíl vody (%/100)
 y
 =
 hmotnostní podíl popelu (%/100)
 s
 =
 hmotnostní podíl síry (%/100)
 (3) Hodnoty uvedené v požadavku jsou „skutečné hodnoty“. Při stanovení jejich mezí byla užita ustanovení dokumentu ASTM D3244 „Definování výchozích podkladů při sporech o jakost ropných výrobků“ a při určení minimální hodnoty byl vzat v úvahu nejmenší rozdíl 2R nad nulou; při určení maximální a minimální hodnoty je minimální rozdíl 4R (R = reprodukovatelnost).
 Nehledě k tomuto opatření, které je nutné z technických důvodů, by měl výrobce paliv přesto usilovat o nulovou hodnotu tam, kde je stanovená nejvyšší hodnota 2R a o střední hodnotu v případě udávání nejvyšších a nejnižších mezních hodnot. Je-li třeba objasnit otázku, zda palivo splňuje požadavky, platí podmínky normy ASTM D3244.
 (4) Uvedená čísla udávají vypařená množství (znovuzískaný podíl v procentech plus ztrátový podíl v procentech).
 (5) Rozsah cetanového čísla není ve shodě s požadavkem minimálního rozsahu 4R. Avšak v případě rozporu mezi dodavatelem paliva a jeho spotřebitelem lze k vyřešení tohoto rozporu použít ustanovení ASTM D3244 za předpokladu, že místo jednotlivého měření se provedou opakovaná měření v dostatečném počtu nutném k určení potřebné přesnosti.
 (6) I když se odolnost proti oxidaci kontroluje, je pravděpodobné, že skladovatelnost je omezená. Je třeba si vyžádat od dodavatele pokyny týkající se podmínek skladování a životnosti.
 (7) Pro toto palivo by se měly výlučně používat přímé a krakované destilační produkty uhlovodíků; odsiřování je přípustné. Palivo nesmí obsahovat žádné kovové přísady nebo přísady zlepšující cetanové číslo.
 (8) Nižší hodnoty jsou přípustné, avšak v takovém případě se musí cetanové číslo použitého referenčního paliva uvést ve zkušebním protokolu.
 (9) Vyšší hodnoty jsou přípustné, avšak v takovém případě se musí obsah síry použitého referenčního paliva uvést ve zkušebním protokolu.
 (10) Tyto hodnoty se musí průběžně revidovat s přihlédnutím k vývoji trhu. K prvnímu schválení typu motoru bez zařízení k následnému zpracování výfukového plynu je na žádost žadatele jako jmenovitá hodnota přípustný obsah síry 0,05 % hmotnostních (minimálně 0,03 % hmotnostních). V takovém případě musí být měřená úroveň částic korigována nahoru ke střední hodnotě stanovené jako jmenovitá hodnota pro obsah síry v palivu (0,15 % hmotnostních) na základě následující rovnice:
 kde:
 PTadj
 =
 přizpůsobená hodnota PT (g/kWh)
 PT
 =
 naměřená