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cas de dépassement de la recette. Il y avait de plus rétrécissement du guidage dans le puits, tampons et butées dans le chevalier. Le machiniste s'est trompé : ayant à faire un trajet de 150 mètres, il a atteint une vitesse de 12 mètres seconde, à 205 mètres avant la fin, il a immobilisé la contre- vapeur, et a mis au contraire pleine vapeur. Les appareils de sécurité devraient non seulement prévenir le machiniste en fin de cordée, mais bien interdire de telles erreurs. Doc. 88 M. 3 T. Contrôle journalier des condenseurs par surface, procédés de nettoyage. M C. L. COULLON. Power, vol. 62, n° H, 15 septembre 1925. Méthode de contrôle de la marche d'un condenseur par surface. — Éléments principaux à enregistrer, leur signification. Procédés employés pour le nettoyage des tubes d'un condenseur alimenté avec une eau très sale, divers types de tampons de nettoyage et de projecteurs à air comprimé. Doc, 87 M. 9 T. Assèchement par cimentation. Erwin ENCEUTE. (Freibahnlohe t. XXIV, n°20, 22 et 23 de 15-29 août et 1er septembre 1925.) Historique : Au début, simple procédé pour éviter les suintements des puits. L'emploi dans les puits, proposé par Lüdenberg (Dortmund 1875) est appliqué d'abord par Portier (Courrières 1899) pour garantir les revêtements en bois. On introduit peu à peu la cimentation dans les galeries (Courrières, Grenay, puis Liévin). En 1910 le procédé arrive à sa perfection actuelle. Il ne réussit ni dans les grès lorrains ni dans les sables flottants. Modifications proposées par Alphan, Bründer, Hamann ; ce dernier crée un véritable cylindre de maçonnerie autour du fonçage. Technique : Processus de la cimentation dans les divers cas de cassures inquérissants. Ciments employés : 1° Portland battu d'eau salée : 2° Magnésite calcinée et. solution de MgCl2 (moins bon) ; 3° Ciment de haut fourneau = portland-laitier ; 1° Siecofix et ciments nouveaux spéciaux, non encore éprouvés. Appareils utilisés. Frais de revient du fonçage. D'après des chiffres empruntés à des sociétés très diverses le prix du mètre de puits achevé (installations accessoires payées pour 400 mètres de puits) varie de 1.000 à
appliqué d'abord par Portier (Courrières 1899) pour garantir les revêtements en bois. On introduit peu à peu la cimentation dans les galeries (Courrières, Grenay, puis Liévin). En 1910 le procédé arrive à sa perfection actuelle. Il ne réussit ni dans les grès lorrains ni dans les sables flottants. Modifications proposées par Alphan, Bründer, Hamann ; ce dernier crée un véritable cylindre de maçonnerie autour du fonçage. Technique : Processus de la cimentation dans les divers cas de cassures inquérissants. Ciments employés : 1° Portland battu d'eau salée : 2° Magnésite calcinée et. solution de MgCl2 (moins bon) ; 3° Ciment de haut fourneau = portland-laitier ; 1° Siecofix et ciments nouveaux spéciaux, non encore éprouvés. Appareils utilisés. Frais de revient du fonçage. D'après des chiffres empruntés à des sociétés très diverses le prix du mètre de puits achevé (installations accessoires payées pour 400 mètres de puits) varie de 1.000 à 1.500 marks contre 7.500 par congélation et 9.500 par fonçage à niveau plein. Doc. 80 M. A T. METALLURGIE Comparaison entre les effets des déformations permanentes par traction-compression et torsion. (Stahl und Eisen. Imars 1925.) But de l'étude. — MM. Ludwick et Scheu ont tenté de répondre au problème suivant : un métal cloisonnable à froid subit, au-delà des déformations élastiques, un certain allongement par traction — ou certaine réduction de longueur par compression, ou certain glissement périphérique par torsion ; l'effet du métal s'accroît à mesure que la déformation s'accentue : il y a-t-il alors une commune mesure entre les diverses réactions, selon qu'on a eu par traction, compression ou torsion ? Les auteurs recherchent soit dans le taux de la déformation effectuée dans le sens du déplacement général, soit dans le taux du glissement pour le plan de plus grand glissement. Leurs essais ont été faits surtout sur des barreaux en cuivre (diamètre : 10 mm. pour la traction — 29 mm. pour la compression — 18 mm. pour la torsion). Remarque préliminaire au sujet des essais de compression. — Par suite de circonstances accessoires (frottement, contre les surfaces rigides entre lesquelles on comprime le barreau, des faces
: un métal cloisonnable à froid subit, au-delà des déformations élastiques, un certain allongement par traction — ou certaine réduction de longueur par compression, ou certain glissement périphérique par torsion ; l'effet du métal s'accroît à mesure que la déformation s'accentue : il y a-t-il alors une commune mesure entre les diverses réactions, selon qu'on a eu par traction, compression ou torsion ? Les auteurs recherchent soit dans le taux de la déformation effectuée dans le sens du déplacement général, soit dans le taux du glissement pour le plan de plus grand glissement. Leurs essais ont été faits surtout sur des barreaux en cuivre (diamètre : 10 mm. pour la traction — 29 mm. pour la compression — 18 mm. pour la torsion). Remarque préliminaire au sujet des essais de compression. — Par suite de circonstances accessoires (frottement, contre les surfaces rigides entre lesquelles on comprime le barreau, des faces terminales de ce barreau), le rapport de la hauteur au diamètre des barreaux comprimés joue un rôle ; d'après les auteurs, il faut prendre des barreaux dont la hauteur égale trois fois le diamètre pour avoir des nombres corrects. Efforts exercés par mm2 qu'il convient de considérer. — Soit So la section initiale en mm2 d'un barreau ; sous l'effet d'une traction totale de P kg. la section devient S inférieure à So ; sous l'effet d'une compression totale P', elle devient S' supérieure à So. Les efforts par mm2 devront toujours être rapportés à la section résultante, c'est-à-dire — pour la traction, — pour la compression. Ce sont là des efforts normaux au plan de toute section droite du barreau. Les efforts de glissement sont maxima pour les directions à 45° de la direction du barreau, et ont pour valeur la moitié des efforts normaux, c'est-à-dire respectivement pour ce qui concerne la torsion, la section initiale reste sensiblement inchangée (il y a une très légère diminution pour les très fortes torsions) ; l'essai étant effectué sur un rond de rayon r, on peut, avec une machine à torsion, établir le diagramme des moments de torsion M (en kg. mm.)
la section initiale en mm2 d'un barreau ; sous l'effet d'une traction totale de P kg. la section devient S inférieure à So ; sous l'effet d'une compression totale P', elle devient S' supérieure à So. Les efforts par mm2 devront toujours être rapportés à la section résultante, c'est-à-dire — pour la traction, — pour la compression. Ce sont là des efforts normaux au plan de toute section droite du barreau. Les efforts de glissement sont maxima pour les directions à 45° de la direction du barreau, et ont pour valeur la moitié des efforts normaux, c'est-à-dire respectivement pour ce qui concerne la torsion, la section initiale reste sensiblement inchangée (il y a une très légère diminution pour les très fortes torsions) ; l'essai étant effectué sur un rond de rayon r, on peut, avec une machine à torsion, établir le diagramme des moments de torsion M (en kg. mm.) en fonction des angles de torsion θ (en radians par mm. de longueur du barreau) ; on sait calculer la valeur du cisaillement périphérique F en kg. par mm2 en fonction de M et de θ par la formule : Déformations. — On peut concevoir plusieurs définitions : 1° Traction. — A) Une longueur initiale de barreau égale à 1 mm. prend sous l'effet de la traction un allongement permanent X ; les sections avant et après sont liées par S0 = S (1 + X) ; mais cet allongement n'est pas une représentation convenable de la déformation ; quand le barreau de longueur actuelle L s'allonge de dL sous l'effet d'une charge supplémentaire de P, l'allongement par unité de longueur actuelle est —-— ; la somme des expressions de ce genre depuis la longueur initiale L0 jusqu'à la longueur finale L = Lo (1 + X) est égale à Les auteurs prennent comme caractéristique du déplacement moyen, d'après un calcul établi par eux dans une étude antérieure, le double de cette quantité soit 2 Lg (1 + X). B) Une autre définition fait appel au glissement le plus grand glissement à la traction se produit (FIG. 1) pour une
— A) Une longueur initiale de barreau égale à 1 mm. prend sous l'effet de la traction un allongement permanent X ; les sections avant et après sont liées par S0 = S (1 + X) ; mais cet allongement n'est pas une représentation convenable de la déformation ; quand le barreau de longueur actuelle L s'allonge de dL sous l'effet d'une charge supplémentaire de P, l'allongement par unité de longueur actuelle est —-— ; la somme des expressions de ce genre depuis la longueur initiale L0 jusqu'à la longueur finale L = Lo (1 + X) est égale à Les auteurs prennent comme caractéristique du déplacement moyen, d'après un calcul établi par eux dans une étude antérieure, le double de cette quantité soit 2 Lg (1 + X). B) Une autre définition fait appel au glissement le plus grand glissement à la traction se produit (FIG. 1) pour une direction telle que OA ou OA, à 45° de la direction de traction OX ; sous l'influence d'une déformation permanente, A vient en A' et A, en A1'. En abaissant A'P perpendiculaire sur OA, on fait un angle p = OA'P, et le « glissement » des directions OA ou OA2 est représenté par la tangente de cet angle p. On peut exprimer sa valeur en fonction de l'allongement X, et l'on trouve : Glissement maximum = L'angle p est le double de l'angle w = AOÀ. 2° Compression. — Une longueur initiale du barreau égale à 1 millimètre prend un raccourcissement permanent X'; les sections avant et après sont liées par S0 = S (1 — X'). a) Le déplacement moyen est représenté, d'après les auteurs, par FIG. b) On trouve comme plus grand glissement : Torsion. — Soit une longueur de 1 mm. entre deux sections droites A et B (FIG. 2) et une torsion θ de radians par millimètre de longueur ; rayon du barreau = r. Le déplacement BB' du point B est égal à r. Le glissement, exprimé par la tangente de l'angle B AB' est égal à tangente de p. Mesures de comparaison. —
OA2 est représenté par la tangente de cet angle p. On peut exprimer sa valeur en fonction de l'allongement X, et l'on trouve : Glissement maximum = L'angle p est le double de l'angle w = AOÀ. 2° Compression. — Une longueur initiale du barreau égale à 1 millimètre prend un raccourcissement permanent X'; les sections avant et après sont liées par S0 = S (1 — X'). a) Le déplacement moyen est représenté, d'après les auteurs, par FIG. b) On trouve comme plus grand glissement : Torsion. — Soit une longueur de 1 mm. entre deux sections droites A et B (FIG. 2) et une torsion θ de radians par millimètre de longueur ; rayon du barreau = r. Le déplacement BB' du point B est égal à r. Le glissement, exprimé par la tangente de l'angle B AB' est égal à tangente de p. Mesures de comparaison. — On prendra en abscisses les efforts en kg. par mm2 de section réelle, normaux ou bien tangentiels, et en ordonnées, les déformations ou bien les glissements. A) Pour les comparaisons de traction et de compression, il est indifférent de prendre comme ordonnées les efforts normaux sur les sections droites ou les efforts tangentiels sur les sections à 45°, puisque les seconds sont, dans les deux cas, la moitié des premiers ; ce n'est qu'une question d'échelle. Il est également indifférent de prendre comme abscisses les quantités 2 hg (1+X) et 2 hg — ou 1 — X, bien les quantités 1 + X et 1 — X; ou enfin les quantités (1+X)3-I, (1-X')3, il n'y a qu'un simple changement d'échelle. Pour la comparaison entre traction et torsion, on prendra comme ordonnées : pour la traction les efforts tangentiels sur les plans à 45°, c'est-à-dire 1 P et pour la torsion les efforts tangentiels F précédemment définis. Comme abscisses on aura deux modes de représentations : 1° On pourra prendre les déplacements, à savoir : Pour la traction : 2 Lg (1 + X). Pour la torsion : 2° Ou bien on pourra prendre les glissements, à savoir : (1 +
les efforts tangentiels sur les sections à 45°, puisque les seconds sont, dans les deux cas, la moitié des premiers ; ce n'est qu'une question d'échelle. Il est également indifférent de prendre comme abscisses les quantités 2 hg (1+X) et 2 hg — ou 1 — X, bien les quantités 1 + X et 1 — X; ou enfin les quantités (1+X)3-I, (1-X')3, il n'y a qu'un simple changement d'échelle. Pour la comparaison entre traction et torsion, on prendra comme ordonnées : pour la traction les efforts tangentiels sur les plans à 45°, c'est-à-dire 1 P et pour la torsion les efforts tangentiels F précédemment définis. Comme abscisses on aura deux modes de représentations : 1° On pourra prendre les déplacements, à savoir : Pour la traction : 2 Lg (1 + X). Pour la torsion : 2° Ou bien on pourra prendre les glissements, à savoir : (1 + X)n—1 Pour la traction : 2 Lg(1+X)3 Pour la torsion : tg "r. Résultats des auteurs. — Sur le cuivre : 1° Les courbes de traction et de compression sont très voisines (écarts inférieurs à 3 %); 2° la courbe de torsion s'accorde assez mal avec les précédentes, quand on prend la représentation par les déplacements (écarts jusqu'à 14 %) ; elle s'accorde bien au contraire (écarts inférieurs à 3 %) quand on prend la représentation par les glissements. Avec du laiton, ce serait plutôt l'inverse, il y aurait une meilleure concordance avec la représentation par les déplacements. Remarque sur la signification de la charge de rupture par traction. — La fig. 3 indique en T un diagramme de traction et en C un diagramme de compression, tracés à la manière ordinaire avec, comme ordonnées, les charges rapportées au millimètre carré de section initiale et comme abscisses, les allongements ou raccourcissements 100 X ou 100 X'. Diagrammes de traction et de compression (cuivre). en % de l'allongueur initiale, diagrammes tels que les auteurs les ont établis par leurs essais sur des barreaux de cuivre; en T et C sont les diagrammes correspondants, en prenant comme ordonnées les charges rapportées à
prend la représentation par les déplacements (écarts jusqu'à 14 %) ; elle s'accorde bien au contraire (écarts inférieurs à 3 %) quand on prend la représentation par les glissements. Avec du laiton, ce serait plutôt l'inverse, il y aurait une meilleure concordance avec la représentation par les déplacements. Remarque sur la signification de la charge de rupture par traction. — La fig. 3 indique en T un diagramme de traction et en C un diagramme de compression, tracés à la manière ordinaire avec, comme ordonnées, les charges rapportées au millimètre carré de section initiale et comme abscisses, les allongements ou raccourcissements 100 X ou 100 X'. Diagrammes de traction et de compression (cuivre). en % de l'allongueur initiale, diagrammes tels que les auteurs les ont établis par leurs essais sur des barreaux de cuivre; en T et C sont les diagrammes correspondants, en prenant comme ordonnées les charges rapportées à la section à chaque moment 1 — (1 -X) par exemple pour la traction et comme abscisses les valeurs de 1 -X ou de 1 — X, on le voit, ces deux derniers diagrammes sont très voisins. Les points M4, M1 du diagramme de traction T correspondent au maximum de charge totale R juste avant le début de la striction ; la ligne Mt est une horizontale ; les points correspondants du diagramme T' sont en M't et M'2 ; on calcule facilement que la droite M et M' tangente à la courbe T' coupe l'axe des abscisses en un point d'abscisse X = — 1 hors de la figure et l'axe des ordonnées en un point A d'ordonnée ——. So MM. Ludwick et Scheu font remarquer qu'on pourrait donc déduire la résistance à la traction à l'aide d'un diagramme d'essais de compression faits sur le même métal ; établissant en effet les diagrammes de compression C puis C' et admettant que le diagramme de traction T' est confondu avec G', on mènera du point de l'axe des abscisses X = — une tangente à la courbe C; elle coupera l'axe vertical de la figure au point A et OA
charge totale R juste avant le début de la striction ; la ligne Mt est une horizontale ; les points correspondants du diagramme T' sont en M't et M'2 ; on calcule facilement que la droite M et M' tangente à la courbe T' coupe l'axe des abscisses en un point d'abscisse X = — 1 hors de la figure et l'axe des ordonnées en un point A d'ordonnée ——. So MM. Ludwick et Scheu font remarquer qu'on pourrait donc déduire la résistance à la traction à l'aide d'un diagramme d'essais de compression faits sur le même métal ; établissant en effet les diagrammes de compression C puis C' et admettant que le diagramme de traction T' est confondu avec G', on mènera du point de l'axe des abscisses X = — une tangente à la courbe C; elle coupera l'axe vertical de la figure au point A et OA sera la résistance à la traction rapportée à la section initiale, suivant la manière de faire habituelle, La rupture à la traction d'un métal tel que le cuivre, l'acier, etc., est donc marquée par une charge limite d'écoulement. [Note du traducteur — Une étude récente de M. Ménard, ingénieur de l'artillerie navale, parue dans le 3ème fascicule 1924, du Mémorial de l'Artillerie, donnait aussi des résultats comparatifs d'essais de traction et de compression sur du cuivre; les deux diagrammes établis avec les charges par millimètre carré de section nouvelle, en ordonnées— et les valeurs totales allongées de —- en abscisses], correspondent assez bien ; les écarts (jusqu'à 7 %) sont attribués à l'influence des frottements sur les faces terminales des barreaux comprimés ; M. Ménard n'a pas fait d'essais de torsion]. J. SEIGLE. Dosage de l'oxygène dans le fer. Stahl und Eisen, 10 septembre 1925. M. Oberhoffer, avec un collaborateur particulier pour chacune des études exposées, a étudié à nouveau trois des méthodes proposées pour le dosage de l'oxygène dans l'acier. 1° Pour l'analyse des résidus après attaque au brome. — Ce procédé, proposé par Schneider, fut amélioré déjà par Wiist et Kirpach. Voici le résumé des nouvelles recherches de
l'artillerie navale, parue dans le 3ème fascicule 1924, du Mémorial de l'Artillerie, donnait aussi des résultats comparatifs d'essais de traction et de compression sur du cuivre; les deux diagrammes établis avec les charges par millimètre carré de section nouvelle, en ordonnées— et les valeurs totales allongées de —- en abscisses], correspondent assez bien ; les écarts (jusqu'à 7 %) sont attribués à l'influence des frottements sur les faces terminales des barreaux comprimés ; M. Ménard n'a pas fait d'essais de torsion]. J. SEIGLE. Dosage de l'oxygène dans le fer. Stahl und Eisen, 10 septembre 1925. M. Oberhoffer, avec un collaborateur particulier pour chacune des études exposées, a étudié à nouveau trois des méthodes proposées pour le dosage de l'oxygène dans l'acier. 1° Pour l'analyse des résidus après attaque au brome. — Ce procédé, proposé par Schneider, fut amélioré déjà par Wiist et Kirpach. Voici le résumé des nouvelles recherches de MM. Oberhoffer et Scherer. L'attaque au brome fut essayée d'abord sur des produits purs : silice-protoxyde de ferprotoxyde de manganèse ; il n'y eut aucune attaque, quand on prit certaines précautions pour éviter tout accès d'air, en opérant à l'aide d'un amorcage rangé à cet effet, sinon une petite partie de protoxyde de fer et une grande partie de l'oxyde de manganèse sont dissous. En faisant de même l'attaque au brome sur de l'acier, les oxydes qui s'y trouvent resteront dans le résidu ; en prenant les soins signalés par les auteurs, les résidus deviennent infiniment plus grands que ce qu'on obtenait par la méthode Wiist-Kirpach, par exemple : Chlore Séviodrom Minn. Wiist-Kirpach Comparaison, Acier doux 0,038 %, 0,11 % -,: — 0,091 % 0,05 %, Rail rouverain 0,142% 0,03 % Acier au chrome-nickel 0,030 %, 0,05 % Ayant donc le résidu par filtration, on élimine la silice et on dose ensuite le fer et le manganèse qui y sont en majeure partie à l'état de protoxyde. Si l'acier contenait du tungstène, le procédé ne serait plus employable, tout ce métal restant dans le résidu. 2° Méthode de la combustion dans l'hydriau de soude avec addition à la lime d'acier
de protoxyde de fer et une grande partie de l'oxyde de manganèse sont dissous. En faisant de même l'attaque au brome sur de l'acier, les oxydes qui s'y trouvent resteront dans le résidu ; en prenant les soins signalés par les auteurs, les résidus deviennent infiniment plus grands que ce qu'on obtenait par la méthode Wiist-Kirpach, par exemple : Chlore Séviodrom Minn. Wiist-Kirpach Comparaison, Acier doux 0,038 %, 0,11 % -,: — 0,091 % 0,05 %, Rail rouverain 0,142% 0,03 % Acier au chrome-nickel 0,030 %, 0,05 % Ayant donc le résidu par filtration, on élimine la silice et on dose ensuite le fer et le manganèse qui y sont en majeure partie à l'état de protoxyde. Si l'acier contenait du tungstène, le procédé ne serait plus employable, tout ce métal restant dans le résidu. 2° Méthode de la combustion dans l'hydriau de soude avec addition à la lime d'acier d'un alliage titr é zinc et d'antimoine. — Dans une traduction résumée parue dans le bulletin du 15 janvier 1925, j'avais signalé une étude de l'époque due à MM. Oberhoffer et von Keil sur cette question. IV? Améliorations de montage d'appareil ont été apportées depuis ce moment, qui sont décrites dans le nouvel article ; on chauffe à 1.100°. Exemples de teneurs trouvées : 1er échantillon : 0,032 % à 0,037 % pour 9 analyses. 2e échantillon : 0,059 % à 0,063 % pour 3 analyses. 3° Méthode de l'extraction à chaud par le zinc : — MM. Oberhoffer et Piwownrsky ont déjà montré que l'oxygène s'extrait par ce procédé sous forme de CO et de CO2 vient surtout de réaction entre le carbone du métal et les oxydes du fer ; pour rechercher, par ce procédé, l'oxygène dans l'acier, on y fait un apport de carbone sous forme d'une fonte mingléesée (C=1,5 à Mn= 0,5 à 0,7) à point de fusion relativement peu élevé (1100°) préalablement fondue dans le vide pour lui enlever tous les gaz qu'il pourrait contenir. Inclusion. — Ce troisième procédé donne des résultats conformes avec ceux du deuxième, qui est bien plus simple; le premier
dans le nouvel article ; on chauffe à 1.100°. Exemples de teneurs trouvées : 1er échantillon : 0,032 % à 0,037 % pour 9 analyses. 2e échantillon : 0,059 % à 0,063 % pour 3 analyses. 3° Méthode de l'extraction à chaud par le zinc : — MM. Oberhoffer et Piwownrsky ont déjà montré que l'oxygène s'extrait par ce procédé sous forme de CO et de CO2 vient surtout de réaction entre le carbone du métal et les oxydes du fer ; pour rechercher, par ce procédé, l'oxygène dans l'acier, on y fait un apport de carbone sous forme d'une fonte mingléesée (C=1,5 à Mn= 0,5 à 0,7) à point de fusion relativement peu élevé (1100°) préalablement fondue dans le vide pour lui enlever tous les gaz qu'il pourrait contenir. Inclusion. — Ce troisième procédé donne des résultats conformes avec ceux du deuxième, qui est bien plus simple; le premier procédé était aux auteurs beaucoup moins recommandable. REVUE DES PUBLICATIONS DIVERS Fabrication industrielle de l'alcool synthétique dans les cokeries et usines à charbon de F. VALLETTE (Chimie et Industrie, mai 1925) Il est possible, dans une certaine mesure, de substituer l'essence pour l'alimentation des moteurs, aux hydrocarbures actuels de l'alcool naturel ne lui permettent pas de lutter avantageusement contre l'essence. Ce procédé, dont la Compagnie des mines de Bellay achève la mise au point, semble devoir fournir l'alcool synthétique à des prix intéressants. Parmi les moyens qui permettent de réaliser la synthèse de l'alcool on peut en retenir deux : 1° hydratation de l'acétylène pour donner de l'acide acétique formé à partir du carbone, puis hydrogénation de ce dernier corps pour le transformer en alcool CH3OH. Par ce procédé, le prix de revient est extrêmement élevé; 2° absorption de l'éthylène par l'acide sulfurique pour former l'acide sulfovinique H2SO4 et saponification de ce dernier corps en vue d'obtenir l'alcool et de régénérer en même temps un acide sulfurique étendu. Les gaz provenant de la distillation du charbon contiennent de 2 à 3 % d'éthylène ; ceux de cracking peuvent en renfermer jusqu'à 30 %. En s'en tenant simplement aux gaz de