jeanflop/post_ocr_correction2 huggingface dataset:
vapeur par la chaudière ; la troisième machine marchait également pendant les deux derniers jours. Dans la deuxième période, on les fit fonctionner déjà le 26, mais pendant une partie de la journée seulement et à vitesse réduite, de manière à ne pas augmenter la production de vapeur. Les exigences du service des eaux ne permirent pas d'élever exactement la même quantité d'eau les 13-14 et les 27-28 mars. D'après les relevés du débit journalier en 24 heures, réduit aux 9 heures d'essais, et du nombre de tours des machines, le débit moyen des 13-14 mars fut de 2610 mètres cubes, contre 2539 les 26, 27, 28, pour la marche avec trois machines. Il en résulte une production de vapeur par heure et mètre carré de surface de chauffe un peu moindre pendant les deux derniers jours de la seconde période, comparée à celle des deux derniers jours de la première. Le tableau annexé au présent rapport donne toutes les indications sur la marche des expériences. En examinant les chiffres donnant le déchet et le pouvoir calorifique du combustible, nous voyons que, d'un jour à l'autre, il y a des différences très sensibles. Nous avons donc dû considérer, pour arriver à une conclusion approximative, les moyennes des deux périodes d'essai, et faire la réduction de la vaporisation en tenant compte de la différence de teneur en déchet et des pouvoirs calorifiques. Dans ces conditions, les chiffres ayant servi aux calculs ci-dessous sont les suivants: 9-14 mars 23-28 mars A Teneur moyenne en déchet 93.68%, 24.66% B Vaporisation par kilo de houille brute, eau à 0° 5.70 5.825 C Vaporisation par kilo de houille pure, eau à 0° 7.47 7.72 D Pouvoir calorifique de la houille brute, cendres comprises 5626 5694 E Pouvoir calorifique de la houille pure, cendres déduites 7193 7127 13-14 mars 23-28 mars A 23.04% ca-24. P/o B 5.51 5.77 C 7.12 7.61 D 5457 5719 E 7070 7115 Vaporisation par kilo de houille, semaine du 23 au 28 mars, combustible brut, eau à 0°, réduite à la teneur en déchets et au pouvoir calorifique moyen de la
à une conclusion approximative, les moyennes des deux périodes d'essai, et faire la réduction de la vaporisation en tenant compte de la différence de teneur en déchet et des pouvoirs calorifiques. Dans ces conditions, les chiffres ayant servi aux calculs ci-dessous sont les suivants: 9-14 mars 23-28 mars A Teneur moyenne en déchet 93.68%, 24.66% B Vaporisation par kilo de houille brute, eau à 0° 5.70 5.825 C Vaporisation par kilo de houille pure, eau à 0° 7.47 7.72 D Pouvoir calorifique de la houille brute, cendres comprises 5626 5694 E Pouvoir calorifique de la houille pure, cendres déduites 7193 7127 13-14 mars 23-28 mars A 23.04% ca-24. P/o B 5.51 5.77 C 7.12 7.61 D 5457 5719 E 7070 7115 Vaporisation par kilo de houille, semaine du 23 au 28 mars, combustible brut, eau à 0°, réduite à la teneur en déchets et au pouvoir calorifique moyen de la semaine du 9 au 14 mars: Vaporisation moyenne de la semaine du 9 au 14 mars == 5.70 Différence en faveur de la semaine du 23-28 = 0.29 = 4.84% Vaporisation par kilo de houille pure, semaine du 23 au 28 mars, réduite au pouvoir calorifique net de la semaine du 9 au 14 mars: Vaporisation moyenne de la semaine du 9 au 14 mars == 7.47 Différence en faveur de la semaine du 23-28 = 0.32 = 4.10% Comme l'appareil Furrer devait surtout produire son effet pendant les journées à marche forcée des 27-28 mars, nous avons établi les mêmes calculs comparatifs pour ces derniers jours et les 13-14 mars, avec les résultats suivants: Vaporisation par kilo de houille brute, les 27 et 28 mars, eau à 0°, réduite à la teneur en déchets et au pouvoir calorifique moyen des 13-14 mars: Vaporisation moyenne des 13-14 mars = 5.51 Différence en faveur des 27-28 mars = 0.25 = 4.34% Vaporisation par kilo de houille pure, journées des 27-28 mars, réduite au pouvoir calorifique net des 13 et 14 mars: Vaporisation les 13-14 mars = 7.12 Différence en faveur des 27-28 mars = 0.45 = 5.8% Nous voyons, par les
du 9 au 14 mars: Vaporisation moyenne de la semaine du 9 au 14 mars == 7.47 Différence en faveur de la semaine du 23-28 = 0.32 = 4.10% Comme l'appareil Furrer devait surtout produire son effet pendant les journées à marche forcée des 27-28 mars, nous avons établi les mêmes calculs comparatifs pour ces derniers jours et les 13-14 mars, avec les résultats suivants: Vaporisation par kilo de houille brute, les 27 et 28 mars, eau à 0°, réduite à la teneur en déchets et au pouvoir calorifique moyen des 13-14 mars: Vaporisation moyenne des 13-14 mars = 5.51 Différence en faveur des 27-28 mars = 0.25 = 4.34% Vaporisation par kilo de houille pure, journées des 27-28 mars, réduite au pouvoir calorifique net des 13 et 14 mars: Vaporisation les 13-14 mars = 7.12 Différence en faveur des 27-28 mars = 0.45 = 5.8% Nous voyons, par les résultats que nous venons de communiquer, qu'il y a une petite différence en faveur de l'application de l'appareil Furrer, en ce qui concerne la vaporisation par kilo de houille, mais, contrairement à l'attente de l'inventeur et à la nôtre, les journées en marche forcée donnent des chiffres inférieurs à la moyenne de la semaine, sauf pour la vaporisation en houille pure. Nous nous expliquons le fait par la différence d'allure des pompes, que nous avons mentionnée plus haut, et qui a amené la différence dans le nombre des charges, inférieur les 27-28 mars à celui des 13-14 mars. Il est à remarquer aussi que, pendant la seconde période d'essai, la teneur en matières combustibles des déchets est de beaucoup supérieure à celle de la première période. On avait donc un combustible plus menu, ne se brûlant pas tout à fait comme celui qui fut employé pendant la première période, comme le prouve, du reste, la plus forte quantité de déchet. L'appareil à circulation, mis en place le 19 mars, fonctionna sans interruption autre que les arrêts du service des eaux, jusqu'au 8 mai, soit 7 semaines. Au bout de ce temps, il fut démonté et nous constatâmes que tous les
moyenne de la semaine, sauf pour la vaporisation en houille pure. Nous nous expliquons le fait par la différence d'allure des pompes, que nous avons mentionnée plus haut, et qui a amené la différence dans le nombre des charges, inférieur les 27-28 mars à celui des 13-14 mars. Il est à remarquer aussi que, pendant la seconde période d'essai, la teneur en matières combustibles des déchets est de beaucoup supérieure à celle de la première période. On avait donc un combustible plus menu, ne se brûlant pas tout à fait comme celui qui fut employé pendant la première période, comme le prouve, du reste, la plus forte quantité de déchet. L'appareil à circulation, mis en place le 19 mars, fonctionna sans interruption autre que les arrêts du service des eaux, jusqu'au 8 mai, soit 7 semaines. Au bout de ce temps, il fut démonté et nous constatâmes que tous les tubes se trouvaient fortement encrassés ; les orifices de sortie de l'eau d'alimentation étaient presque entièrement obstrués et ne livraient plus qu'un passage insuffisant au liquide. Dans les bouilleurs se trouvait une couche de dépôt friable de 2 à 3 millimètres d'épaisseur. Ces incrustations diffèrent beaucoup de celles qui se produisent avec l'alimentation habituelle. En service ordinaire, la chaudière fonctionne pendant 4 à 5 mois sans être ouverte; au nettoyage, les bouilleurs ne sont couverts que d'une mince pellicule de dépôt très dur; il se trouve un petit amas de sable et de limon au-dessous de l'orifice inférieur du tuyau plongeur d'alimentation. Le corps de la chaudière ne présente qu'un dépôt non adhérent, s'enlevant facilement à la brosse et au lavage; il était dans le même état après le démontage de l'appareil Furrer. Ces différences s'expliquent par le fait de l'introduction de l'eau dans la partie la plus chaude du générateur, où le dépôt se forme plus rapidement par suite de la vaporisation intense de la surface de chauffe directe. Ils se localisent dans cette partie des bouilleurs et les parties avoisinantes et ne se répartissent pas d'une manière aussi régulière qu'avec l'alimentation habituelle. Ce fait doit être signalé comme
produisent avec l'alimentation habituelle. En service ordinaire, la chaudière fonctionne pendant 4 à 5 mois sans être ouverte; au nettoyage, les bouilleurs ne sont couverts que d'une mince pellicule de dépôt très dur; il se trouve un petit amas de sable et de limon au-dessous de l'orifice inférieur du tuyau plongeur d'alimentation. Le corps de la chaudière ne présente qu'un dépôt non adhérent, s'enlevant facilement à la brosse et au lavage; il était dans le même état après le démontage de l'appareil Furrer. Ces différences s'expliquent par le fait de l'introduction de l'eau dans la partie la plus chaude du générateur, où le dépôt se forme plus rapidement par suite de la vaporisation intense de la surface de chauffe directe. Ils se localisent dans cette partie des bouilleurs et les parties avoisinantes et ne se répartissent pas d'une manière aussi régulière qu'avec l'alimentation habituelle. Ce fait doit être signalé comme un inconvénient de l'appareil Furrer, appliqué aux chaudières à bouilleurs, pouvant devenir très sérieux avec des eaux un peu calcaires. En effet, outre l'obstruction rapide des orifices qui peut faire manquer l'alimentation, il y a à craindre des amas de dépôts donnant lieu à des coups de feu. En résumé, une disposition activant la circulation de l'eau est rationnelle, mais celle que nous avons expérimentée doit être qualifiée d'appareil d'étude et provisoire. Il est probable qu'avec des perfectionnements, notamment en ce qui concerne l'inconvénient des obstructions, l'inventeur arrivera à des résultats plus concluants que ceux que nous venons de vous communiquer. Nous pensons que cela aura lieu surtout pour des générateurs dans lesquels, par construction même, la circulation de l'eau est moins accentuée que dans la chaudière à bouilleurs et qui ne présentent pas l'élasticité de production de cette dernière. C'est le cas des systèmes à bouilleurs en retour, dit à flamme renversée, et à foyers intérieurs, dans lequel le mouvement de l'eau est presque nul dans les parties inférieures. Nous ne devons pas omettre de mentionner les noms de MM. Burtschell, employé de notre Association, et Scherrer, chef mécanicien du service des eaux de Mulhouse, qui ont procédé aux
une disposition activant la circulation de l'eau est rationnelle, mais celle que nous avons expérimentée doit être qualifiée d'appareil d'étude et provisoire. Il est probable qu'avec des perfectionnements, notamment en ce qui concerne l'inconvénient des obstructions, l'inventeur arrivera à des résultats plus concluants que ceux que nous venons de vous communiquer. Nous pensons que cela aura lieu surtout pour des générateurs dans lesquels, par construction même, la circulation de l'eau est moins accentuée que dans la chaudière à bouilleurs et qui ne présentent pas l'élasticité de production de cette dernière. C'est le cas des systèmes à bouilleurs en retour, dit à flamme renversée, et à foyers intérieurs, dans lequel le mouvement de l'eau est presque nul dans les parties inférieures. Nous ne devons pas omettre de mentionner les noms de MM. Burtschell, employé de notre Association, et Scherrer, chef mécanicien du service des eaux de Mulhouse, qui ont procédé aux expériences, sous notre contrôle presque journalier, avec tous les soins qu'elles demandaient, et dont le concours nous permet de vous communiquer des renseignements au moins approximatifs sur le sujet que vous m'aviez chargé d'étudier. ASSOCIATION ALSACIENNE DES PROPRIÉTAIRES D'APPAREILS À VAPEUR TRAVAUX D'INTÉRÊT GÉNÉRAL Essais sur l'appareil à circulation d'eau de M. Théodore Furrer, appliqué à l'une des chaudières du bas-service de la distribution d'eau de Mulhouse Chaudière N° 2418 Mars 1896 2 machines en marche 3 machines 2 machines en marche 3 machines — —=——— ... Dimensions de la chaudière Date de l'essai Mars 9 10 11 12 13 14 23 24 25 26 27 28 Uré et provenance de la houille : Lonisenthal III. g r é brut pendant l'essai 1124k,3 10858 10845 1071 k,7 1700k,2 1172k 1100k 1057 G 1111k 1600k 1580k Surface de chauffe productrice. S1 = 42,00 (en(eau 4k, 20 4k,00 2k,20 4k,00 6M 10 II. 10 540 41; 80 470 4k,74 41; 3"0 Surface de chauffe réchauffeurs S, = 120,00 Poids de l'eau contenue dans la houille brûlée 4612 4868,6 2386 4522 411",7 140" 3516,4 594 502,8 52k 75k,8 69k Poids brut, houille sèche 10781 1036k,94 1060k,64 10231,3 1596k,3 1652k,8 1046k,8 1006k,8 1524k,2 1511k
de M. Théodore Furrer, appliqué à l'une des chaudières du bas-service de la distribution d'eau de Mulhouse Chaudière N° 2418 Mars 1896 2 machines en marche 3 machines 2 machines en marche 3 machines — —=——— ... Dimensions de la chaudière Date de l'essai Mars 9 10 11 12 13 14 23 24 25 26 27 28 Uré et provenance de la houille : Lonisenthal III. g r é brut pendant l'essai 1124k,3 10858 10845 1071 k,7 1700k,2 1172k 1100k 1057 G 1111k 1600k 1580k Surface de chauffe productrice. S1 = 42,00 (en(eau 4k, 20 4k,00 2k,20 4k,00 6M 10 II. 10 540 41; 80 470 4k,74 41; 3"0 Surface de chauffe réchauffeurs S, = 120,00 Poids de l'eau contenue dans la houille brûlée 4612 4868,6 2386 4522 411",7 140" 3516,4 594 502,8 52k 75k,8 69k Poids brut, houille sèche 10781 1036k,94 1060k,64 10231,3 1596k,3 1652k,8 1046k,8 1006k,8 1524k,2 1511k Surface de chauffe totale...... S = S, + S, = 162,00 cCOries s 213k,4 193k,7 179k,7 1987 296",1 294" 214k,3 2107 186" 214",7 2828 281k,5 Surface de grille ............. s= 2,276 pour 65k,70 65k,8 Dl, 0 DI 65k,5 776 80k,8 65,2 67k,8 60,r 82k,5 85k s_ s_ 1_ 01 s total du déchet 29,1 259k,6 251k,1 2502 373',7 374k,8 289k,5 297k,7 253k,9 292 365k,3 3665k appor ^ ^ ..Scories 1899 17k,83 1610 18",17 17',41 16k,41 18k,85 1832 1848 18k,2 1855 1863 s s = 1 g 1 ' par rapport à la houille sèche Cendres 5k,14 6k,07 5k,18 4k,56 4",9 6k,41 7k,73 11k,28 5k,41 5k,82 Rapport S S 71,18 ( Déchet total 24k,83 23k,90 2081 23k,35 21 V7 20k,91 25",41 2505 25",21 24k,48 23k,96 24k,45 24k,45 p .. houille humide 84 5k 2 826k 857k 0, U25 1');) 1',.1417k 882k,5 830k,1 803k,7 8518 1234k,7 1213k,5 Poids nets, houille sèche 799k 777 k3 851,3 1177k,31 12226 1213k,6 847k,3 780k 753" 779k,8 1159k 1144k,5 Pression aux chaudières 3k,71 3k, 3k,10 ,3,k 3k,71 3k,72 3k,72 3k,82 3k,71 3k,73 3k,60 3k,58 Température correspondante 140°,1 140°,5 140°,2 140°,3 140°,17 139°,2 140°,2 140°,3 140°,5 140°,5 140°,3 139°,8 138°,8 de l'eau d'alimentation 12°,33 12°,5 12°,53 12", Il'
total du déchet 29,1 259k,6 251k,1 2502 373',7 374k,8 289k,5 297k,7 253k,9 292 365k,3 3665k appor ^ ^ ..Scories 1899 17k,83 1610 18",17 17',41 16k,41 18k,85 1832 1848 18k,2 1855 1863 s s = 1 g 1 ' par rapport à la houille sèche Cendres 5k,14 6k,07 5k,18 4k,56 4",9 6k,41 7k,73 11k,28 5k,41 5k,82 Rapport S S 71,18 ( Déchet total 24k,83 23k,90 2081 23k,35 21 V7 20k,91 25",41 2505 25",21 24k,48 23k,96 24k,45 24k,45 p .. houille humide 84 5k 2 826k 857k 0, U25 1');) 1',.1417k 882k,5 830k,1 803k,7 8518 1234k,7 1213k,5 Poids nets, houille sèche 799k 777 k3 851,3 1177k,31 12226 1213k,6 847k,3 780k 753" 779k,8 1159k 1144k,5 Pression aux chaudières 3k,71 3k, 3k,10 ,3,k 3k,71 3k,72 3k,72 3k,82 3k,71 3k,73 3k,60 3k,58 Température correspondante 140°,1 140°,5 140°,2 140°,3 140°,17 139°,2 140°,2 140°,3 140°,5 140°,5 140°,3 139°,8 138°,8 de l'eau d'alimentation 12°,33 12°,5 12°,53 12", Il' 12 12 ,Vu 12 ,5 IL 6 11°,6 11° Poids par Coefficient de réduction à 0° 0,9826 0,9823 0,1)8 21 0,9815 0,9831 0,9828 0,982 0,1)815 0,9807 0,9806 0,9821 0,9820 1 s évaporé, réduit à 0° 6112,75 5986,13 6157,76 6077,45 8928,51 9527,75 6204 6128,5 6068,5 6087,5 8772 8753 Eau à 0° 0° 0° 0° 0° 0° 0° 0° 0° 0° 0° 0° 0° 0° 0° 0° 0° 0° Vaporisation [ Poids brut, houille humide 5,43 5,53 5,51 5,61 5,67 5,78 5,67 5,78 5,25 5,34 5,20 5,35 5,22 5,38 5,55 5,66 5,74 5,85 5,48 5,59 5,46 5,58 5,54 5,64 par / Poids brut, houille sèche 5,67 5,77 5,77 5,87 5,80 5,91 5,91 6,05 5,59 5,68 5,13 5,52 5. 46 5,56 6,10 6,22 6,03 6,15 5,75 0,86 5,75 5,86 5,79 5,90 kilo de houille net, houille humide 7,23 7,36 7,24 7,51 7,31 7,40 7,51 7,56 7,16 7,29 7,43 7,55 7,70 7,15 7,29 7,10 7,23 7,21 7,35 7,40 Poids net, houille sèche 7,65 7,78 7,70 7,83 7,38 7,51 8,01 8,22 7,30 7,43 6,94 7,06 7,58 7,72 7,85 8,00 8,06 8,22 Durée 6 heures 9 9 9 9 9 9 9 9 Part de la durée totale à la durée de marche 2,666 2,666 2,666
0° 0° 0° 0° 0° 0° 0° 0° 0° 0° 0° 0° 0° 0° 0° 0° 0° Vaporisation [ Poids brut, houille humide 5,43 5,53 5,51 5,61 5,67 5,78 5,67 5,78 5,25 5,34 5,20 5,35 5,22 5,38 5,55 5,66 5,74 5,85 5,48 5,59 5,46 5,58 5,54 5,64 par / Poids brut, houille sèche 5,67 5,77 5,77 5,87 5,80 5,91 5,91 6,05 5,59 5,68 5,13 5,52 5. 46 5,56 6,10 6,22 6,03 6,15 5,75 0,86 5,75 5,86 5,79 5,90 kilo de houille net, houille humide 7,23 7,36 7,24 7,51 7,31 7,40 7,51 7,56 7,16 7,29 7,43 7,55 7,70 7,15 7,29 7,10 7,23 7,21 7,35 7,40 Poids net, houille sèche 7,65 7,78 7,70 7,83 7,38 7,51 8,01 8,22 7,30 7,43 6,94 7,06 7,58 7,72 7,85 8,00 8,06 8,22 Durée 6 heures 9 9 9 9 9 9 9 9 Part de la durée totale à la durée de marche 2,666 2,666 2,666 2,666 2,666 2,666 2,666 2,666 2,666 2,666 2,666 2,666 brut par m² de surface de grille et par heure 5488 5213 52",94 57",20 8;;OG 87,49 58",9 53k,68 5162 54k.2L 781 7 7k, 1 Brûlé par m² de surface de chauffe et par heure 2k,97 2k 87 287 310 44:&gt; 4k,74 3",10 2",90 2",80 2',94 423 4k,18 Production brut, ippelure par m² de surface de chauffe et par heure.. 1646 16k,58 16",40 2 lk,02 2510 16",61 16",50 16",36 16k,42 23k,6G 23k,f&gt;7 Température à l'orifice du réchauffeur 101°,53 87',7 92' ' 102 ,5 100'5 88' 10°100 108 ,1 107°,7 106°,2 Gain Température par le réchauffeur 70°20 , 76°2 , 80'J,17 80° 9 l,5 89 ",3 76",G 88",G 88",4 q;)'.Jr:) .. " 96°, 1 gr,6 Température de la fumée à l'entrée du réchauffeur 291°,3 314°,2 322°,5 328 ',5 350" 375° 277 ',2 307" 315" 337 2 368°,8 373° Température de la fumée à la sortie du réchauffeur 96°,4 104° 107",8 106°,8 122',2 130u 113',6 119 ' 129°,4 130° il Teneur calorifique de la houille brute sèche 5691 5784 572:) 5640 5156 5459 5889 5357 5915 5509 5647 5847 Autijur en 20,99 21,76 20,03 22,11 22,05 23,55 17,40 28,32 17,56 23,71 20,17 18,32 Pouvoir
3",10 2",90 2",80 2',94 423 4k,18 Production brut, ippelure par m² de surface de chauffe et par heure.. 1646 16k,58 16",40 2 lk,02 2510 16",61 16",50 16",36 16k,42 23k,6G 23k,f&gt;7 Température à l'orifice du réchauffeur 101°,53 87',7 92' ' 102 ,5 100'5 88' 10°100 108 ,1 107°,7 106°,2 Gain Température par le réchauffeur 70°20 , 76°2 , 80'J,17 80° 9 l,5 89 ",3 76",G 88",G 88",4 q;)'.Jr:) .. " 96°, 1 gr,6 Température de la fumée à l'entrée du réchauffeur 291°,3 314°,2 322°,5 328 ',5 350" 375° 277 ',2 307" 315" 337 2 368°,8 373° Température de la fumée à la sortie du réchauffeur 96°,4 104° 107",8 106°,8 122',2 130u 113',6 119 ' 129°,4 130° il Teneur calorifique de la houille brute sèche 5691 5784 572:) 5640 5156 5459 5889 5357 5915 5509 5647 5847 Autijur en 20,99 21,76 20,03 22,11 22,05 23,55 17,40 28,32 17,56 23,71 20,17 18,32 Pouvoir calorifique de la houille pure sèche 7205 7390 7183 7210 7000 7140 7153 6986 7175 7221 7073 7157 0,6600 0,6587 0,669 0,6961 0,6759 0,6455 0,6089 0,7137 0,675 0,G"71 0,6733 0,6546 Rendement Houille Pure 0,7029 0,6876 0, 6 7 0,7180 0,6891 0,6637 0,7040 0,7301 0,7138 0,6815 0,7069 0,7071 Matières combustibles dans les scories Matières combustibles dans les cendres Nombre de charges 72 73 73 74 117 122 76 72 70 73 104 100 Charge par heure 8 8,12 8,12 8,24 13 13,6 8,4 8 7,77 8,12 11,5 11,21 Poids de combustible par charge 15k,61 1486 14",85 14",18 1453 1468 15k,42 17 15",1 1521 1538 14k,65 Nous travaillons ainsi régulièrement depuis plus de deux mois avec les tissus indiqués plus haut (ceux-ci contenant chez nous toujours énormément de ces taches de graisses) sans avoir eu à reprendre ou à reblanchir des pièces ainsi traitées. Le prix de l'aniline, assez élevé en ce moment (le litre à environ fr. 1.90), renchérit le blanchiment de 2000 pièces de fr. 22.80 à fr. 28.50 (12 à 15 litres) ; les pièces ayant une longueur moyenne de 87 mètres, cela fait une augmentation de fr. 0,0013 à fr. 0,0016 par mètre. Des pièces teintes ayant des
les scories Matières combustibles dans les cendres Nombre de charges 72 73 73 74 117 122 76 72 70 73 104 100 Charge par heure 8 8,12 8,12 8,24 13 13,6 8,4 8 7,77 8,12 11,5 11,21 Poids de combustible par charge 15k,61 1486 14",85 14",18 1453 1468 15k,42 17 15",1 1521 1538 14k,65 Nous travaillons ainsi régulièrement depuis plus de deux mois avec les tissus indiqués plus haut (ceux-ci contenant chez nous toujours énormément de ces taches de graisses) sans avoir eu à reprendre ou à reblanchir des pièces ainsi traitées. Le prix de l'aniline, assez élevé en ce moment (le litre à environ fr. 1.90), renchérit le blanchiment de 2000 pièces de fr. 22.80 à fr. 28.50 (12 à 15 litres) ; les pièces ayant une longueur moyenne de 87 mètres, cela fait une augmentation de fr. 0,0013 à fr. 0,0016 par mètre. Des pièces teintes ayant des taches de graisses minérales peuvent également en être débarrassées par un traitement en boyau avec un savon et de l'aniline — 100 grammes d'aniline sur 1 litre de savon d'oléine, p. ex. — pendant une demi-heure au bouillant. Les pièces sont à reteindre ensuite. Mulhouse, le 14 janvier 1896. En poursuivant nos recherches pour enlever les taches de graisses minérales provenant du tissage, nous avons trouvé que l'huile d'aniline que nous ajoutions dans la cuve à lessiver au blanchiment, peut être remplacée avantageusement par différents produits, spécialement par le phénol. Avec ce dernier produit, nous avons obtenu un succès tout aussi complet qu'avec l'aniline. Le phénol brut employé est l'huile « blonde » du commerce, contenant 90 à 100 g de phénol et revenant à fr. 31.25 les 100 kilos. Pour 2000 kilos de coton, nous employons 5 litres dudit phénol, soit une dépense insignifiante de fr. 0,15 pour 200 kilos de tissus. Mulhouse, le 24 février 1896. "Phénol hellblond". II. RAPPORT présenté, au nom du comité de chimie, par M. Eugène Jaquet sur le mémoire «Verba volant, scripta manent», concourant au prix N° 42. Séance du 27 mai 1896 MESSIEURS, L'auteur du travail portant la devise Verba volant, scripta
poursuivant nos recherches pour enlever les taches de graisses minérales provenant du tissage, nous avons trouvé que l'huile d'aniline que nous ajoutions dans la cuve à lessiver au blanchiment, peut être remplacée avantageusement par différents produits, spécialement par le phénol. Avec ce dernier produit, nous avons obtenu un succès tout aussi complet qu'avec l'aniline. Le phénol brut employé est l'huile « blonde » du commerce, contenant 90 à 100 g de phénol et revenant à fr. 31.25 les 100 kilos. Pour 2000 kilos de coton, nous employons 5 litres dudit phénol, soit une dépense insignifiante de fr. 0,15 pour 200 kilos de tissus. Mulhouse, le 24 février 1896. "Phénol hellblond". II. RAPPORT présenté, au nom du comité de chimie, par M. Eugène Jaquet sur le mémoire «Verba volant, scripta manent», concourant au prix N° 42. Séance du 27 mai 1896 MESSIEURS, L'auteur du travail portant la devise Verba volant, scripta manent, et visant le prix N° 42, a fait usage du pouvoir dissolvant de l'aniline et du phénol sur les corps gras. Il ajoute à une lessive de blanchiment une dissolution d'aniline ou de phénol, sans rien changer à la marche habituelle des opérations. Le résultat peut être considéré comme satisfaisant, et parmi les 2000 pièces environ que nous avons traitées par le procédé à examiner, il ne s'en est trouvé qu'un très petit nombre présentant des taches provenant de la graisse du tissage, tandis que les mêmes tissus (sergé, diagonale, satin large, etc), blanchis avec une simple lessive de colophane, présentent généralement un grand nombre de taches après teinture. En résumé, l'application du procédé d'enlèvement des taches de graisse par l'emploi de l'aniline ou du phénol peut être d'une grande utilité en pratique; si toutes les taches ne disparaissent pas absolument, le progrès nous paraît néanmoins suffisant pour être récompensé par la Société industrielle. Dans sa séance du 27 mai 1896, la Société industrielle, approuvant ces conclusions, a décerné à l'auteur du mémoire, M. Etienne Schweitzer, chimiste à Mulhouse, une médaille d'argent. Son procédé fait l'objet du brevet D. R. P. N° 8843, accordé le 6 juillet 1896. Bulletin