jeanflop/post_ocr_correction2 huggingface dataset:
de la partie centrale de la nef s'est tenue en moyenne entre 10° et 14°. La diminution de la température en fonction de l'accroissement de la hauteur s'est montrée insignifiante (2° à 3° depuis 0m20 au-dessus du dallage jusqu'au sommet de la voûte, soit à 43 mètres au-dessus du dallage). La quantité de chaleur transférée par le dallage dans la partie centrale de la nef s'est élevée à 130 cal/m2/h. D'autre part, les pertes calorifiques dans le sol sous-jacent (terre et gravier) ont été, dès le quatrième ou cinquième jour de chauffage, relativement faibles, 13 environ, et sont tombées à 8,4 après seize jours. Après un mois, 3 après quatre mois. La consommation de combustible, pendant l'hiver 1927-1928, a été de 55 tonnes d'anthracite. Il a été, par ailleurs, constaté que, lorsque la température de la face supérieure du dallage dépassait 24°, certains occupants se plaignaient de l'excès de chaleur. On doit noter immédiatement que cette installation, conçue initialement principalement en vue d'obtenir l'effet de chaufferette sur la partie centrale de la nef, ne correspond pas à une installation destinée à fournir une température uniforme à toute la nef. Dans ces hypocaustes, l'air, chauffé par un feu de bois (dans le praefurnium), était dirigé dans des conduits en poterie ménagés dans les murs du local à chauffer (voir le compte rendu de la séance du 1er février 1930 de la Société d'Ethnographie de Paris). Par ailleurs, ce système semble, jusqu'à présent, n'avoir jamais été expérimenté, du moins sur une grande échelle, même à l'étranger. Le système de chauffage par panneaux radiants, étudié dans le Génie Civil du 22 juillet 1933, rappelle, il est vrai, le chauffage par le sol; mais son but n'est pas le même et d'autre part, avec ce système, les corps de chauffage sont habituellement noyés dans la maçonnerie, ce qui est un gros inconvénient, car ils sont, dans ces conditions, difficilement réparables et ne sont guère visitables. Il est à noter qu'en Allemagne, les halls de montage de l'aviation sont chauffés par le procédé des groupes moteurs-ventilateurs. Assistance rationnelle de chauffage par le sol d'un grand
le praefurnium), était dirigé dans des conduits en poterie ménagés dans les murs du local à chauffer (voir le compte rendu de la séance du 1er février 1930 de la Société d'Ethnographie de Paris). Par ailleurs, ce système semble, jusqu'à présent, n'avoir jamais été expérimenté, du moins sur une grande échelle, même à l'étranger. Le système de chauffage par panneaux radiants, étudié dans le Génie Civil du 22 juillet 1933, rappelle, il est vrai, le chauffage par le sol; mais son but n'est pas le même et d'autre part, avec ce système, les corps de chauffage sont habituellement noyés dans la maçonnerie, ce qui est un gros inconvénient, car ils sont, dans ces conditions, difficilement réparables et ne sont guère visitables. Il est à noter qu'en Allemagne, les halls de montage de l'aviation sont chauffés par le procédé des groupes moteurs-ventilateurs. Assistance rationnelle de chauffage par le sol d'un grand local où il s'agit de réaliser uniformément une température déterminée. En effet, dans cette partie de la nef, où s'élève à faible vitesse (en raison de la température relativement peu élevée de la face supérieure de la dalle) un flot d'air attiédi à 10°, la température est bien sensiblement uniforme; mais sur les bas-côtés descendent, à faible vitesse il est vrai, des flots d'air refroidi au contact de la voûte, formant en somme avec le précédent un cycle quasi fermé. Il eût donc convenu, du point de vue habituel du chauffage des locaux, de chauffer au moins uniformément le dallage, voire même de combattre les courants descendants d'air froid le long des parois extérieures au moyen d'un ruban de chaleur faisant le tour de la nef. L'installation de la cathédrale de Reims répond donc surtout au désir de chauffer la partie centrale de la nef, les bas-côtés étant en fait négligés. Elle n'en constitue pas moins une bonne solution « approchée » du problème du chauffage par le sol d'un grand local, et le résultat essentiel qu'il faut déjà en retenir, c'est que, avec ce procédé de chauffage, la température de l'air, depuis la face supérieure du dallage jusqu'à la
mais sur les bas-côtés descendent, à faible vitesse il est vrai, des flots d'air refroidi au contact de la voûte, formant en somme avec le précédent un cycle quasi fermé. Il eût donc convenu, du point de vue habituel du chauffage des locaux, de chauffer au moins uniformément le dallage, voire même de combattre les courants descendants d'air froid le long des parois extérieures au moyen d'un ruban de chaleur faisant le tour de la nef. L'installation de la cathédrale de Reims répond donc surtout au désir de chauffer la partie centrale de la nef, les bas-côtés étant en fait négligés. Elle n'en constitue pas moins une bonne solution « approchée » du problème du chauffage par le sol d'un grand local, et le résultat essentiel qu'il faut déjà en retenir, c'est que, avec ce procédé de chauffage, la température de l'air, depuis la face supérieure du dallage jusqu'à la voûte, est quasi uniforme. LE PROBLÈME DU CHAUFFAGE PAR LE SOL D'UN GRAND LOCAL. Il convient d'employer, dans l'évaluation de la quantité de chaleur à fournir à un grand local chauffé par le sol, une méthode de calcul différente de celle qui est habituellement adoptée. C'est qu'en effet, avec ce mode de chauffage, le corps de chauffage (dallage) a une surface de rayonnement égale à la surface de convection, ce qui n'a pas lieu, à beaucoup près, avec l'emploi des radiateurs et à fortiori avec celui des caloducs. L'influence de ce rayonnement des surfaces de chauffage, normalement assez faible, va donc jouer ici un rôle considérable. On peut s'en rendre compte immédiatement dans l'examen des cas théoriques suivants. Soit à chauffer, au moyen d'un corps de chauffage, un local dont toutes les parois (y compris le dallage) sont supposées identiques et donnent sur l'extérieur; et soient : A : Le coefficient de passage de la chaleur par convection de l'air à la surface intérieure des parois du local; B : Le coefficient de transmission de cette surface à l'air extérieur; Qc : La quantité de chaleur émise dans le local par convection; Qr : La quantité de chaleur émise dans
mode de chauffage, le corps de chauffage (dallage) a une surface de rayonnement égale à la surface de convection, ce qui n'a pas lieu, à beaucoup près, avec l'emploi des radiateurs et à fortiori avec celui des caloducs. L'influence de ce rayonnement des surfaces de chauffage, normalement assez faible, va donc jouer ici un rôle considérable. On peut s'en rendre compte immédiatement dans l'examen des cas théoriques suivants. Soit à chauffer, au moyen d'un corps de chauffage, un local dont toutes les parois (y compris le dallage) sont supposées identiques et donnent sur l'extérieur; et soient : A : Le coefficient de passage de la chaleur par convection de l'air à la surface intérieure des parois du local; B : Le coefficient de transmission de cette surface à l'air extérieur; Qc : La quantité de chaleur émise dans le local par convection; Qr : La quantité de chaleur émise dans le local par rayonnement des surfaces radiantes (les surfaces intérieures sont supposées à la même température, ce qui est logique, puisque les parois sont supposées identiques); Q : La quantité totale de chaleur émise; t : La température de l'air qu'il s'agit d'obtenir dans le local; tp : La température de la surface intérieure des parois; e : La température extérieure. Les égalités équivalentes [1] et [2], que permet d'obtenir un calcul rapide, montrent que, pour les mêmes valeurs de t et e, la quantité de chaleur Q que devra fournir le corps de chauffage dans le cas où ce dernier émet de la chaleur par convection et rayonnement est supérieure à celle Q0 qu'il devrait fournir dans le cas où il n'émettrait de la chaleur que par convection. L'excès de Q sur Q0 est égal à la fraction r = A : B de la quantité de chaleur Qr émise par rayonnement, par le corps de chauffage. Dans le cas d'une paroi uniforme en béton armé de 6 à 7 cm d'épaisseur, on trouve ainsi r = 0,69, en prenant A = 3,8 et B = 8. (1) Voir une étude de M. Dupuy, Ingénieur de la Société Grouvelle
de la surface intérieure des parois; e : La température extérieure. Les égalités équivalentes [1] et [2], que permet d'obtenir un calcul rapide, montrent que, pour les mêmes valeurs de t et e, la quantité de chaleur Q que devra fournir le corps de chauffage dans le cas où ce dernier émet de la chaleur par convection et rayonnement est supérieure à celle Q0 qu'il devrait fournir dans le cas où il n'émettrait de la chaleur que par convection. L'excès de Q sur Q0 est égal à la fraction r = A : B de la quantité de chaleur Qr émise par rayonnement, par le corps de chauffage. Dans le cas d'une paroi uniforme en béton armé de 6 à 7 cm d'épaisseur, on trouve ainsi r = 0,69, en prenant A = 3,8 et B = 8. (1) Voir une étude de M. Dupuy, Ingénieur de la Société Grouvelle et Arquembourg, sur l'influence de la part du rayonnement dans l'émission de chaleur des surfaces sur la dépense de chaleur nécessaire au chauffage d'un local. (2) Autrement dit, c'est la quantité de chaleur qui passe uniquement par convection à travers 1 m2 de la surface intérieure de la paroi quand la différence de température entre cette surface et l'air est de 1°. (3) C'est la quantité de chaleur qui traverse 1 m2 de cette paroi, quand la différence de température entre la face intérieure de la paroi et l'air extérieur est de 1°. On voit que, lorsque le corps de chauffage rayonne sur une paroi mince, une grande partie de la chaleur rayonnée est perdue. Enfin, le rapport Q sera d'autant plus voisin de 1 que le rapport Qr sera plus faible. Restant donc toujours dans le cas idéal d'un local à parois toutes identiques (y compris le plancher), appliquons les considérations précédentes en supposant que le corps de chauffage placé dans le local soit d'abord un radiateur à vapeur basse pression de dix éléments de 0,92 m de hauteur, ayant une surface radiante de 2,49 m2 et susceptible de dégager 2 000 cal/h. Sa surface de contour apparent est
la différence de température entre cette surface et l'air est de 1°. (3) C'est la quantité de chaleur qui traverse 1 m2 de cette paroi, quand la différence de température entre la face intérieure de la paroi et l'air extérieur est de 1°. On voit que, lorsque le corps de chauffage rayonne sur une paroi mince, une grande partie de la chaleur rayonnée est perdue. Enfin, le rapport Q sera d'autant plus voisin de 1 que le rapport Qr sera plus faible. Restant donc toujours dans le cas idéal d'un local à parois toutes identiques (y compris le plancher), appliquons les considérations précédentes en supposant que le corps de chauffage placé dans le local soit d'abord un radiateur à vapeur basse pression de dix éléments de 0,92 m de hauteur, ayant une surface radiante de 2,49 m2 et susceptible de dégager 2 000 cal/h. Sa surface de contour apparent est de : 0,85 x 0,50 = 0,425 m2. Bien que dans la direction voisine de la normale (donc la plus efficace), ce contour présente des vides, nous admettrons que le radiateur rayonne comme un panneau plan à deux faces de 0,425 X 2 = 0,85 en tout. Dans ces conditions, on constate que = 0,21, et comme dans ce cas rj = 0,69 (voir plus haut), la formule donne immédiatement : On voit que la perte due partiellement au rayonnement est appréciable, mais encore relativement peu élevée. Supposons maintenant que le corps de chauffe placé dans le local ait une surface beaucoup plus grande et transmette la chaleur sous un écart beaucoup plus faible (200 par exemple). La perte due partiellement au rayonnement est donc déjà plus sensible. Il faut d'ailleurs bien observer que, dans le cas qui vient d'être traité, on a supposé que le rapport des surfaces de rayonnement et de convection du corps de chauffe restait inchangé et était égal à 0,425. Supposons enfin que, dans le local considéré, le corps de chauffe ait une surface rayonnante égale à la surface de convection (cas du dallage du chauffage par le sol). Cette surface rayonnante est donc 3,45
on constate que = 0,21, et comme dans ce cas rj = 0,69 (voir plus haut), la formule donne immédiatement : On voit que la perte due partiellement au rayonnement est appréciable, mais encore relativement peu élevée. Supposons maintenant que le corps de chauffe placé dans le local ait une surface beaucoup plus grande et transmette la chaleur sous un écart beaucoup plus faible (200 par exemple). La perte due partiellement au rayonnement est donc déjà plus sensible. Il faut d'ailleurs bien observer que, dans le cas qui vient d'être traité, on a supposé que le rapport des surfaces de rayonnement et de convection du corps de chauffe restait inchangé et était égal à 0,425. Supposons enfin que, dans le local considéré, le corps de chauffe ait une surface rayonnante égale à la surface de convection (cas du dallage du chauffage par le sol). Cette surface rayonnante est donc 3,45 fois plus grande que dans le cas du radiateur envisagé ci-dessus. Dès lors le rapport — = 0,43 trouvé ci-dessus devra être multiplié par 3,45 et l'on aura dans ce cas : D'autre part, on a vu que, dans l'hypothèse d'un local à parois minces en béton armé, ti = AB = 0,69; donc, en appliquant la formule : La quantité de chaleur Q à fournir au local par le dallage est donc égale à 1,7 fois la quantité de chaleur Q0 qu'il conviendrait de fournir par convection pure. Traitons maintenant le même problème en admettant que l'on veuille utiliser des caloducs, c'est-à-dire des corps de chauffe fonctionnant uniquement par convection. Il s'agit d'évaluer Q', le nombre de calories à fournir aux parois extérieures, sans tenir compte des déperditions du dallage (on les calculera après). On pourrait être ici tenté d'adopter la même méthode et de dire, négligeant pour le moment les calories à fournir au dallage, que Q' = Qo. Ce raisonnement ne serait pas exact car il faut, dans le calcul des déperditions par les parois extérieures, tenir compte du rayonnement du dallage dont la face supérieure n'est pas (contrairement aux hypothèses admises) égale à la température (voisine
AB = 0,69; donc, en appliquant la formule : La quantité de chaleur Q à fournir au local par le dallage est donc égale à 1,7 fois la quantité de chaleur Q0 qu'il conviendrait de fournir par convection pure. Traitons maintenant le même problème en admettant que l'on veuille utiliser des caloducs, c'est-à-dire des corps de chauffe fonctionnant uniquement par convection. Il s'agit d'évaluer Q', le nombre de calories à fournir aux parois extérieures, sans tenir compte des déperditions du dallage (on les calculera après). On pourrait être ici tenté d'adopter la même méthode et de dire, négligeant pour le moment les calories à fournir au dallage, que Q' = Qo. Ce raisonnement ne serait pas exact car il faut, dans le calcul des déperditions par les parois extérieures, tenir compte du rayonnement du dallage dont la face supérieure n'est pas (contrairement aux hypothèses admises) égale à la température (voisine de 0°) des faces intérieures des parois, mais (en régime continu) est voisine de ta. Dans ces conditions, la quantité de chaleur Q" qui devra être fournie au hall par convection sera donnée par l'égalité : Q" = StK (t + 6). Si l'on majore de 20 ce nombre pour tenir compte de l'augmentation des pertes dues à la grande hauteur, on trouve pour la quantité de chaleur Q' que doivent fournir les caloducs, un nombre inférieur à Q, celui qui a été trouvé plus haut dans le cas du chauffage par le sol. Si l'on tient compte, enfin, des pertes dans le sol, qui ont lieu dans les deux cas, on constate finalement que Q = 1,12 Q' environ. Conclusion. — On voit que le chauffage par le sol exigera en principe plus de calories que le chauffage par convection pure, chaque fois que l'on voudra obtenir avec les deux modes de chauffage une température t de l'air dans le local à chauffer. En fait, malgré ces apparences, le chauffage par le sol conduit, pour une même impression de confort, à une dépense calorifique sensiblement moindre. Rappelons la définition de la température résultante d'une enceinte donnée par M. Missenard
tenir compte de l'augmentation des pertes dues à la grande hauteur, on trouve pour la quantité de chaleur Q' que doivent fournir les caloducs, un nombre inférieur à Q, celui qui a été trouvé plus haut dans le cas du chauffage par le sol. Si l'on tient compte, enfin, des pertes dans le sol, qui ont lieu dans les deux cas, on constate finalement que Q = 1,12 Q' environ. Conclusion. — On voit que le chauffage par le sol exigera en principe plus de calories que le chauffage par convection pure, chaque fois que l'on voudra obtenir avec les deux modes de chauffage une température t de l'air dans le local à chauffer. En fait, malgré ces apparences, le chauffage par le sol conduit, pour une même impression de confort, à une dépense calorifique sensiblement moindre. Rappelons la définition de la température résultante d'une enceinte donnée par M. Missenard dans son étude sur la ventilation : « Par définition, deux enceintes seront à la même température résultante, quand une même personne ne sentira pas de différence de chaleur en passant de l'une à l'autre. » D'une manière plus précise : « La température résultante d'une enceinte où les parois intérieures sont à la température t, l'air étant à la température t, au degré hygrométrique e et animé de la vitesse V, sera la température Tr de l'air d'une enceinte donnant la même impression de chaleur, l'air y étant saturé, au repos, et la température intérieure des parois étant égale à celle de l'air : Tr = f (t, tp, V, e) M. Missenard signale le cas normal suivant : Soit une véranda vitrée sur trois faces, les autres faces se trouvant être, soit mitoyennes avec des locaux chauffés, soit construites en maçonnerie. Le corps de chauffe installé dans le local permet d'obtenir une température de l'air t = 20° pour e = 50. Dans ces conditions, en supposant l'air saturé, la température résultante, eu égard au rayonnement provoqué par la température moyenne relativement basse (12°) des parois, n'est que de 13° pour des personnes au repos. Il s'ensuit que,
intérieures sont à la température t, l'air étant à la température t, au degré hygrométrique e et animé de la vitesse V, sera la température Tr de l'air d'une enceinte donnant la même impression de chaleur, l'air y étant saturé, au repos, et la température intérieure des parois étant égale à celle de l'air : Tr = f (t, tp, V, e) M. Missenard signale le cas normal suivant : Soit une véranda vitrée sur trois faces, les autres faces se trouvant être, soit mitoyennes avec des locaux chauffés, soit construites en maçonnerie. Le corps de chauffe installé dans le local permet d'obtenir une température de l'air t = 20° pour e = 50. Dans ces conditions, en supposant l'air saturé, la température résultante, eu égard au rayonnement provoqué par la température moyenne relativement basse (12°) des parois, n'est que de 13° pour des personnes au repos. Il s'ensuit que, pour avoir la même impression de chaleur dans une véranda ainsi construite que dans une pièce en murs épais, il faut que la température de l'air soit de 6° à 70 environ supérieure à celle de cette pièce. Des abaques permettent d'effectuer le calcul de Tr en fonction des autres données. Pour simplifier, nous admettrons, avec M. Missenard, dans le calcul qui sera effectué plus loin, que l'air dans le local étudié est saturé. Dans ces conditions, e = 1 ; ts (température sèche de l'air) et tm (température mouillée) sont égales : ts = tm = (1 - e) (4,5 + 0,35 ts). 4) Ce qui définit nettement les pertes par rayonnement, qui sont, bien entendu, d'autant plus grandes que la différence des températures des vêtements, d'une part, et des parois, d'autre part, est plus grande (loi de Stéphan). L'abaque suivant (fig. 8) permet alors de calculer aisément rr, la température résultante, si l'on connaît en outre une quantité W déterminée par l'égalité : yo,75 = yo,75 + 1,25 (y — 1). V étant la vitesse relative de l'air par rapport aux occupants (on prend V = 0m 20 dans le cas d'un homme au repos ou se déplaçant
données. Pour simplifier, nous admettrons, avec M. Missenard, dans le calcul qui sera effectué plus loin, que l'air dans le local étudié est saturé. Dans ces conditions, e = 1 ; ts (température sèche de l'air) et tm (température mouillée) sont égales : ts = tm = (1 - e) (4,5 + 0,35 ts). 4) Ce qui définit nettement les pertes par rayonnement, qui sont, bien entendu, d'autant plus grandes que la différence des températures des vêtements, d'une part, et des parois, d'autre part, est plus grande (loi de Stéphan). L'abaque suivant (fig. 8) permet alors de calculer aisément rr, la température résultante, si l'on connaît en outre une quantité W déterminée par l'égalité : yo,75 = yo,75 + 1,25 (y — 1). V étant la vitesse relative de l'air par rapport aux occupants (on prend V = 0m 20 dans le cas d'un homme au repos ou se déplaçant lentement) et y une quantité égale à l'expression dans laquelle : S T est la température moyenne de la face externe des vêtements, lv la température moyenne de la face intérieure des parois. FIG. 8. — Abaque pour la détermination de la température effective et de la température résultante, en fonction des températures sèche et mouillée et de la vitesse. T. dans le cas d'un homme normalement habillé et au travail, est donné par l'égalité : T = 14° 7 + 0,6 Te. Te (température effective, voir l'étude précitée) est égale à ts quand 18 = lm = t. On peut d'ailleurs facilement, au moyen de l'abaque reproduit ci-contre (fig. 7), calculer Te dans le cas où e -=j.: 1. Supposant enfin que, dans l'expression de W, V = 0m20, nous appliquerons ces considérations au cas du hall de Metz-Frescaty, en supposant, d'une part que le chauffage est assuré au moyen d'appareils pulsateurs d'air chaud, et d'autre part en tablant sur les résultats obtenus avec le chauffage par le sol. A. ALLARD, (A suivre.) Ancien élève de l'Ecole Polytechnique. RADIOÉLECTRICITÉ L'INSTALLATION RADIOÉLECTRIQUE du paquebot « Normandie ». Le paquebot Normandie, de la Compagnie Générale Transatlantique, dont le Génie Civil a
fonction des températures sèche et mouillée et de la vitesse. T. dans le cas d'un homme normalement habillé et au travail, est donné par l'égalité : T = 14° 7 + 0,6 Te. Te (température effective, voir l'étude précitée) est égale à ts quand 18 = lm = t. On peut d'ailleurs facilement, au moyen de l'abaque reproduit ci-contre (fig. 7), calculer Te dans le cas où e -=j.: 1. Supposant enfin que, dans l'expression de W, V = 0m20, nous appliquerons ces considérations au cas du hall de Metz-Frescaty, en supposant, d'une part que le chauffage est assuré au moyen d'appareils pulsateurs d'air chaud, et d'autre part en tablant sur les résultats obtenus avec le chauffage par le sol. A. ALLARD, (A suivre.) Ancien élève de l'Ecole Polytechnique. RADIOÉLECTRICITÉ L'INSTALLATION RADIOÉLECTRIQUE du paquebot « Normandie ». Le paquebot Normandie, de la Compagnie Générale Transatlantique, dont le Génie Civil a déjà parlé à plusieurs reprises, est actuellement en achèvement au Chantier de Penhoët (Saint-Nazaire) et son premier voyage sur la ligne de New-York est prévu pour le 29 mai 1935. Il doit quitter le bassin de Penhoët dès le 20 avril, pour faire ses essais à la mer et gagner ensuite le port du Havre, où aura lieu son inauguration solennelle, avant le départ pour la première traversée. M. Cangardel, directeur général de la Compagnie générale Transatlantique, a fait tout récemment, sous les auspices du groupement « la Qualité française », une conférence dans laquelle il a rappelé les raisons qui ont motivé la construction de ce magnifique paquebot, et dans laquelle il a mis en évidence ses qualités, aussi bien au point de vue technique qu'à celui du confort et de la beauté des aménagements, grâce auxquelles la Normandie soutiendrait à l'étranger le prestige de l'excellence de nos constructions navales. La Normandie, par sa grande vitesse et par son remarquable confort, est destinée à accroître notablement le courant des voyageurs venant d'Amérique en Europe. Le compartimentage et les précautions minutieuses prises contre les risques d'incendie assurent, d'autre part, le maximum de sécurité. Les aménagements de ce paquebot géant, de