jeanflop/post_ocr_correction2 huggingface dataset:
— Contrôle de la température de l'air soufflé dans les hauts fourneaux. 1905. Leipzig. Der Praktische Maschinen-Konsulteur, n° 14, 6 avril 1905, t. XXXVIII, p. 34. Il est bon de contrôler la température du vent du haut fourneau et d'avoir un dispositif qui permette de la régler automatiquement. La fig. ci-contre donne la manière dont le problème a été résolu en Amérique. En effet se trouve la conduite d'air froid sous pression qui est amenée par le tuyau b à la canalisation circulaire f qui alimente les tuyères de vent chaud. Dans un abri c se trouve un pyromètre agissant par une tige sur le régulateur d'admission g d'air froid. Dans la canalisation circulaire f est placé le couple thermo-électrique qui permet de prendre la température lue à tout instant sur le pyromètre. En même temps le pyromètre agit sur le robinet d'admission, l'appareil fonctionne continuellement et donne la température en même temps qu'il la règle. L'abri du pyromètre peut être placé dans un endroit quelconque de la canalisation d'air froid ; il faut faire attention à ce que la vibration des machines ne s'y fasse pas sentir. H. M. Cie de Longwy. 665.84 526. — De l'utilisation des gaz de haut fourneau (suite) (i). 1905. Paris. Revue de métallurgie, janvier, p. 32-95, et février, p. 150-267. Bilan des hauts fourneaux avec les utilisations actuelles. — Avec le mode d'utilisation actuelle des gaz de hauts fourneaux, un volume de gaz assez élevé (23 % du volume total) est inutilisé et gaspillé en pure perte. Le tableau ci-dessous donne, d'après divers auteurs, le bilan d'utilisation des hauts fourneaux actuels. S. Vent Gaz Gaz consommé Gaz disponible Source = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = =
de haut fourneau (suite) (i). 1905. Paris. Revue de métallurgie, janvier, p. 32-95, et février, p. 150-267. Bilan des hauts fourneaux avec les utilisations actuelles. — Avec le mode d'utilisation actuelle des gaz de hauts fourneaux, un volume de gaz assez élevé (23 % du volume total) est inutilisé et gaspillé en pure perte. Le tableau ci-dessous donne, d'après divers auteurs, le bilan d'utilisation des hauts fourneaux actuels. S. Vent Gaz Gaz consommé Gaz disponible Source = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = Ec E = g S^"5 K % J=Ë« ^ .g des renseignements =? =? ^M S'Ë SS =? S£, „ X o'J o'J . -S,. >S ~ '=-5 c_«i "o £"3 > _3 g.t-S)>=:>-«CL3 = "3l-a g^ _ ^_ ^ . « «J2 lts. cm. m3 m3 cal. m3 % % % H. P. Twha'we (Blast furnace I as power prode 1898.) — — — 18.800 —' 1.880 27.4 46 16.6 — Twhsite (Util, of Blast furnace gas). . . . 1.000 — — |2.000 846 2.100 33 — — — Gredt(jE,c/aii'.e7ec<. gg.) — — — I — — — M" 1 — — ~ „ ,„ .jji — — — 18.750 — 2.250 44 .14 00 Demenge (Soc. Ind. deS _ _ _ £ 27 % 40 4ï&gt;6 /£*« 1900). . .{ _ _ _ ,Q 300 ._ I-q,0 ^ 3Q: XA %z ,, , . ,r J ( — — 275 18.500 000 i.850 28 38.5 25.5 346 Hubert (Congrès des Q 6o 3o0 g 5 ^ 85o « mines 1900). . .f _ _ _ 18.700 y_
£"3 > _3 g.t-S)>=:>-«CL3 = "3l-a g^ _ ^_ ^ . « «J2 lts. cm. m3 m3 cal. m3 % % % H. P. Twha'we (Blast furnace I as power prode 1898.) — — — 18.800 —' 1.880 27.4 46 16.6 — Twhsite (Util, of Blast furnace gas). . . . 1.000 — — |2.000 846 2.100 33 — — — Gredt(jE,c/aii'.e7ec<. gg.) — — — I — — — M" 1 — — ~ „ ,„ .jji — — — 18.750 — 2.250 44 .14 00 Demenge (Soc. Ind. deS _ _ _ £ 27 % 40 4ï&gt;6 /£*« 1900). . .{ _ _ _ ,Q 300 ._ I-q,0 ^ 3Q: XA %z ,, , . ,r J ( — — 275 18.500 000 i.850 28 38.5 25.5 346 Hubert (Congrès des Q 6o 3o0 g 5 ^ 85o « mines 1900). . .f _ _ _ 18.700 y_ li87„ «4 3^.5 IO %b Gouvy(Ing.civils HJO3J. 1.000 — — 18.750 g5o 1.873 30 33.5 26.5 56o L'auteur 1.000 30 243 18.800 900 1.880 35.5 31 23.5 245 Possibilité d'emploi du gaz de haut fourneau dans les moteurs à explosion.— Le point délicat est la séparation totale des poussières, qui est nécessaire si l'on ne veut pas avoir un coût d'entretien du moteur trop coûteux. Si ce résultat pouvait être obtenu pratiquement, il n'y aurait plus à prévoir de chaudières, intermédiaire coûteux d'établissement et dont le rendement thermique n'est pas toujours satisfaisant, et en outre on aurait l'avantage d'avoir des machines motrices d'un rendement beaucoup plus élevé que la machine à vapeur. L'épuration qui a été considérée pendant un temps comme une formalité accessoire, est au contraire une condition indispensable du succès ; un bon système d'épuration doit avoir pour but : 1° d'arrêter les poussières, grosses ou fines ; 2° de condenser l'humidité qui diminuerait la puissance calorifique du gaz. Ces deux points sont atteints aujourd'hui de façon courante dans la pratique, comme nous le verrons plus loin. À la suite de ces préliminaires, l'auteur entre dans le détail de son sujet et développe notamment les points suivants :
est nécessaire si l'on ne veut pas avoir un coût d'entretien du moteur trop coûteux. Si ce résultat pouvait être obtenu pratiquement, il n'y aurait plus à prévoir de chaudières, intermédiaire coûteux d'établissement et dont le rendement thermique n'est pas toujours satisfaisant, et en outre on aurait l'avantage d'avoir des machines motrices d'un rendement beaucoup plus élevé que la machine à vapeur. L'épuration qui a été considérée pendant un temps comme une formalité accessoire, est au contraire une condition indispensable du succès ; un bon système d'épuration doit avoir pour but : 1° d'arrêter les poussières, grosses ou fines ; 2° de condenser l'humidité qui diminuerait la puissance calorifique du gaz. Ces deux points sont atteints aujourd'hui de façon courante dans la pratique, comme nous le verrons plus loin. À la suite de ces préliminaires, l'auteur entre dans le détail de son sujet et développe notamment les points suivants : Avantages résultant de l'emploi des moteurs à gaz directement : réduction de la consommation par cheval, augmentation de l'énergie disponible, résultats de consommation pratiques — Augmentation de la puissance disponible par la substitution des moteurs à gaz aux machines à vapeur ; avantages financiers pour le maître de forges ; prix de revient du cheval effectif, etc. L'auteur termine cette première partie de son importante étude par l'examen sommaire de l'emploi des gaz de fours à coke pour la production de la force motrice. (À suivre.) J. IZART. (1) Voir M. M. M. 10 juillet 1905, même chapitre. RÉFÉRENCES Bévhart & Cie 669.130 527. — Est-il avantageux de bêcher le vent des hauts fourneaux ? 1905. Düsseldorf. Stahlind & Eisen, t. XXVIII, p. 1378, p. 152-162 et p. 214-220. Mémoire extrêmement important, avec nombreux calculs, données numériques et chiffres de prix de Août 1906 revient, avec lesquels l'auteur établit qu'il est tout à fait improbable que l'on puisse réaliser une économie de près de 20 %, chiffre qui a été annoncé par Gayley comme résultat de son procédé de bêchage par réfrigération. Plusieurs diagrammes fort intéressants synthétisent de façon très claire les idées logiques de l'auteur. M. M. M. CUIVRE,
prix de revient du cheval effectif, etc. L'auteur termine cette première partie de son importante étude par l'examen sommaire de l'emploi des gaz de fours à coke pour la production de la force motrice. (À suivre.) J. IZART. (1) Voir M. M. M. 10 juillet 1905, même chapitre. RÉFÉRENCES Bévhart & Cie 669.130 527. — Est-il avantageux de bêcher le vent des hauts fourneaux ? 1905. Düsseldorf. Stahlind & Eisen, t. XXVIII, p. 1378, p. 152-162 et p. 214-220. Mémoire extrêmement important, avec nombreux calculs, données numériques et chiffres de prix de Août 1906 revient, avec lesquels l'auteur établit qu'il est tout à fait improbable que l'on puisse réaliser une économie de près de 20 %, chiffre qui a été annoncé par Gayley comme résultat de son procédé de bêchage par réfrigération. Plusieurs diagrammes fort intéressants synthétisent de façon très claire les idées logiques de l'auteur. M. M. M. CUIVRE, PLOMB, ARGENT ET OR 233 Moehr ad. 669,17 528. — Fabrication au four électrique du ferro aluminium. 1905. New-York. Electrometallurgical and Metallurgical Industry, p. 52. Cet alliage est fabriqué aux usines de la Wilson Aluminium Company d'après le procédé Cougelgen, et aussi au four électrique. L'alliage obtenu contient une assez forte proportion de carbone que l'on peut réduire ultérieurement par addition de calcium. Le ferro-aluminium est plus commode à ajouter aux bains d'acier que l'aluminium métallique ; la masse est plus homogène. J. I. Sclde. 621.73 529. — Emploi du manganèse dans la fonderie de fer. 1904. Londres. Iron and Steel Magazine, t. VII, p. 552-555. Expériences faites à la fonderie de la Buffalo Forge Co ; l'on faisait des additions de manganèse jusqu'à porter la teneur en ce dernier métal à 2 %. Plus on met de manganèse, plus le soufre se réunit au sommet du moulage. Pour l'obtention de pièces homogènes n'ayant pas de fortes masselottes il est prudent de ne pas dépasser dans les fontes, en général, à 0,2 %, ce qui suffit pour donner un grain serré au métal, mais est insuffisant pour amener une distribution irrégulière du soufre. J. I. 669.15 530. — Le mélangeur
forte proportion de carbone que l'on peut réduire ultérieurement par addition de calcium. Le ferro-aluminium est plus commode à ajouter aux bains d'acier que l'aluminium métallique ; la masse est plus homogène. J. I. Sclde. 621.73 529. — Emploi du manganèse dans la fonderie de fer. 1904. Londres. Iron and Steel Magazine, t. VII, p. 552-555. Expériences faites à la fonderie de la Buffalo Forge Co ; l'on faisait des additions de manganèse jusqu'à porter la teneur en ce dernier métal à 2 %. Plus on met de manganèse, plus le soufre se réunit au sommet du moulage. Pour l'obtention de pièces homogènes n'ayant pas de fortes masselottes il est prudent de ne pas dépasser dans les fontes, en général, à 0,2 %, ce qui suffit pour donner un grain serré au métal, mais est insuffisant pour amener une distribution irrégulière du soufre. J. I. 669.15 530. — Le mélangeur Auer et Davy. 1905. New-York. Engineering and Trade Review, t. XXXVIII, p. 38. Description avec photographie impressionnante d'un mélangeur colossal de 750 tonnes, destiné à emmagasiner la fonte liquide pendant l'arrêt des usines le dimanche ; le mélangeur est supporté par des galets ayant 1 m, 20 de diamètre ; les manœuvres et le basculage sont à commande hydraulique ; l'appareil est muni d'un dispositif de chauffage au gaz permettant d'entretenir la température du métal et éviter son refroidissement. J. I. (Pour avoir la traduction des articles analysés ci-dessus, s'adresser au Bureau Technique du M. S. I.) CUIVRE, PLOMB, ARGENT ET OR D. Peters. 669.3 531. — Progrès de la métallurgie du cuivre au four à réverbère en Amérique. 1905. Halle-an-Saale. Métallurgie, p. 63-70. L'auteur estime que la conservation de la chaleur dans le four est une des conditions indispensables pour l'obtention de résultats économiques. Un progrès notable consiste à charger directement sur la sole de réduction les minerais encore chauds sortant du four de grillage ; on constate par ce fait une élévation notable de la production en cuivre par opération, ce qui fait qu'aujourd'hui dans certaines usines, on pratique même le chauffage des minerais ne nécessitant pas de
les manœuvres et le basculage sont à commande hydraulique ; l'appareil est muni d'un dispositif de chauffage au gaz permettant d'entretenir la température du métal et éviter son refroidissement. J. I. (Pour avoir la traduction des articles analysés ci-dessus, s'adresser au Bureau Technique du M. S. I.) CUIVRE, PLOMB, ARGENT ET OR D. Peters. 669.3 531. — Progrès de la métallurgie du cuivre au four à réverbère en Amérique. 1905. Halle-an-Saale. Métallurgie, p. 63-70. L'auteur estime que la conservation de la chaleur dans le four est une des conditions indispensables pour l'obtention de résultats économiques. Un progrès notable consiste à charger directement sur la sole de réduction les minerais encore chauds sortant du four de grillage ; on constate par ce fait une élévation notable de la production en cuivre par opération, ce qui fait qu'aujourd'hui dans certaines usines, on pratique même le chauffage des minerais ne nécessitant pas de grillage. L'auteur s'attache ensuite à déterminer le mode de conduite du feu au foyer dans le but d'obtenir la température maximum, sans pour cela atteindre des consommations de combustible anormales ; l'ouverture trop fréquente des portes de travail est une source de perte considérable, ceci produisant un notable refroidissement de l'intérieur du four. En marchant à haute température, outre l'intérêt de l'augmentation de la production, on peut de plus opérer la fonte de certains minerais réfractaires et marcher avec des laitiers à 40-47 % de silice, et qui seraient trop pâteux pour permettre les opérations à plus basse température. Four Anaconda. — L'auteur termine son étude par la description d'un grand four moderne, du type employé aux usines Anaconda. Les constantes caractéristiques de ce four sont : Surface de grille 10, 4 m.; sole 3 1 m. de largeur sur 5, 8 de largeur ; surface de sole 180 mètres carrés ; consommation de combustible en 24 heures, 52 tonnes ; masse de minerais traités : 250 à 300 tonnes ; hauteur de cuivre fondu sur la sole 150-200 m/m., soit 100 à 150 tonnes de métal. Chaque coulée comprend 30-35 tonnes de laitier et 5-7 tonnes de cuivre ;
l'intérieur du four. En marchant à haute température, outre l'intérêt de l'augmentation de la production, on peut de plus opérer la fonte de certains minerais réfractaires et marcher avec des laitiers à 40-47 % de silice, et qui seraient trop pâteux pour permettre les opérations à plus basse température. Four Anaconda. — L'auteur termine son étude par la description d'un grand four moderne, du type employé aux usines Anaconda. Les constantes caractéristiques de ce four sont : Surface de grille 10, 4 m.; sole 3 1 m. de largeur sur 5, 8 de largeur ; surface de sole 180 mètres carrés ; consommation de combustible en 24 heures, 52 tonnes ; masse de minerais traités : 250 à 300 tonnes ; hauteur de cuivre fondu sur la sole 150-200 m/m., soit 100 à 150 tonnes de métal. Chaque coulée comprend 30-35 tonnes de laitier et 5-7 tonnes de cuivre ; les coulées se font toutes les 3 à 4 heures, elles durent 15 minutes environ. Les gaz perdus du four sont utilisés pour la production de la force motrice, et l'on récupère ainsi près de 600 chevaux. Donald Clark. 669.4 532. — Extraction du plomb de la galène et des minerais mixtes par le procédé Huntington-Heberlein. 1904. New-York. Engineering and Mining Journal, 20 novembre. J. I. La méthode consiste à mélanger la galène avec de la chaux dans une sorte de convertisseur et à y envoyer de l'air sous pression ; quand l'opération est terminée, la galène est transformée en oxyde, presque tout le soufre ayant été éliminé sous forme de gaz sulfureux : on ne retrouve, en effet, sous forme de sulfate de chaux, qu'une faible partie de ce soufre. La chaux se retrouve presque intégralement : elle s'est combinée vraisemblablement avec l'oxyde de plomb, pour donner avec celui-ci un plombate de calcium. La théorie chimique du procédé n'étant pas encore bien établie, l'auteur donne, à ce sujet, les explications les plus plausibles. On admet généralement que la chaux n'a servi que de véhicule à l'oxygène de l'air, l'ayant transporté sur la galène, et qu'il y a eu formation
minerais mixtes par le procédé Huntington-Heberlein. 1904. New-York. Engineering and Mining Journal, 20 novembre. J. I. La méthode consiste à mélanger la galène avec de la chaux dans une sorte de convertisseur et à y envoyer de l'air sous pression ; quand l'opération est terminée, la galène est transformée en oxyde, presque tout le soufre ayant été éliminé sous forme de gaz sulfureux : on ne retrouve, en effet, sous forme de sulfate de chaux, qu'une faible partie de ce soufre. La chaux se retrouve presque intégralement : elle s'est combinée vraisemblablement avec l'oxyde de plomb, pour donner avec celui-ci un plombate de calcium. La théorie chimique du procédé n'étant pas encore bien établie, l'auteur donne, à ce sujet, les explications les plus plausibles. On admet généralement que la chaux n'a servi que de véhicule à l'oxygène de l'air, l'ayant transporté sur la galène, et qu'il y a eu formation d'un composé intermédiaire, soit le bioxyde de calcium, soit le sulfate de calcium, ce corps intermédiaire se décomposant ou réagissant ensuite sur les substances en présence. Le procédé a reçu une plus grande extension que ne le faisaient présumer les premières recherches : il est devenu applicable à des minerais sulfurés autres que la galène, comme la blende, et même à certains minerais mixtes, comme les minerais bien connus de Broken-Hill. On s'est aperçu, en effet, que la propriété catalytique de la chaux appartenait aussi, du moins dans certaines limites, aux oxydes de fer et de manganèse. Le traitement comporte généralement deux phases distinctes. Dans la première phase, l'oxydation est incomplète, la moitié du soufre seulement est éliminée ; cette opération se fait soit dans un four à réverbère avec brassage à la main au râble, soit dans un four tournant, brassant automatiquement. La deuxième phase s'accomplit dans une sorte de convertisseur où sont versées les matières provenant de l'opération précédente pendant qu'elles sont encore chaudes ; c'est à partir de maintenant seulement qu'on va envoyer l'air sous pression. La température élevée se maintient d'elle-même dans le convertisseur pendant le soufflage, par suite du dégagement de chaleur qui accompagne la
sulfurés autres que la galène, comme la blende, et même à certains minerais mixtes, comme les minerais bien connus de Broken-Hill. On s'est aperçu, en effet, que la propriété catalytique de la chaux appartenait aussi, du moins dans certaines limites, aux oxydes de fer et de manganèse. Le traitement comporte généralement deux phases distinctes. Dans la première phase, l'oxydation est incomplète, la moitié du soufre seulement est éliminée ; cette opération se fait soit dans un four à réverbère avec brassage à la main au râble, soit dans un four tournant, brassant automatiquement. La deuxième phase s'accomplit dans une sorte de convertisseur où sont versées les matières provenant de l'opération précédente pendant qu'elles sont encore chaudes ; c'est à partir de maintenant seulement qu'on va envoyer l'air sous pression. La température élevée se maintient d'elle-même dans le convertisseur pendant le soufflage, par suite du dégagement de chaleur qui accompagne la transformation. L'article décrit plus spécialement comment sont conduites les différentes opérations aux usines de Port Pirie (minerais de Broken-Hill), de la Tasmania Smelting Co et à celles de Cockle Creek, dans la Nouvelle-Galles du Sud. RÉFÉRENCES Bel. 669.21 533. — Les régions aurifères du Yukon et du Klondike (Nord-Ouest Canadien). 1904. Bulletin des Ingénieurs civils, nov., p. 593-637. Très important mémoire ; compte rendu d'un voyage de l'auteur. Aperçu géographique, voies d'accès ; main-d'oeuvre, nourriture, etc. Historique et exploration des gîtes aurifères ; description géologique ; alluvions, minéralogie ; réglementation minière des placers ; redevances ; concessions, etc. Méthodes d'exploitation ; dégagement du terrain à la vapeur ; abattage hydraulique, dragage, lavage, slime boxes, etc. Prix de revient des différents procédés. Évaluation de la richesse aurifère de la région. Production actuelle et future. Avenir minier de l'Ouest canadien. J. 1. Lafonlaine. 669.3 534. — Extraction du cuivre par électrolyse. 1905. Washington. Brevet américain, p. 752-145. L'auteur emploie le système défectueux de l'attaque directe du minerai qui est disposé au positif comme anode soluble ; le cuivre se dépose à la cathode ; l'électrolyte est constitué par une solution de sulfate de cuivre acidifiée d'acide sulfurique dans la proportion de 10
1904. Bulletin des Ingénieurs civils, nov., p. 593-637. Très important mémoire ; compte rendu d'un voyage de l'auteur. Aperçu géographique, voies d'accès ; main-d'oeuvre, nourriture, etc. Historique et exploration des gîtes aurifères ; description géologique ; alluvions, minéralogie ; réglementation minière des placers ; redevances ; concessions, etc. Méthodes d'exploitation ; dégagement du terrain à la vapeur ; abattage hydraulique, dragage, lavage, slime boxes, etc. Prix de revient des différents procédés. Évaluation de la richesse aurifère de la région. Production actuelle et future. Avenir minier de l'Ouest canadien. J. 1. Lafonlaine. 669.3 534. — Extraction du cuivre par électrolyse. 1905. Washington. Brevet américain, p. 752-145. L'auteur emploie le système défectueux de l'attaque directe du minerai qui est disposé au positif comme anode soluble ; le cuivre se dépose à la cathode ; l'électrolyte est constitué par une solution de sulfate de cuivre acidifiée d'acide sulfurique dans la proportion de 10 %. (Pour avoir la traduction des articles analysés ci-dessus, s'adresser au Bureau Technique du M. S. I.) PETITS MÉTAUX Dr Otto Mulhnuser. 669.5 535. — Fabrication des cornues à zinc. 1904. Thomann-Industrie Zeitung, XXVII, p. 2118-2120 ; 1903. Berlin. Zeitschrift für angewandte Chemie, p. 373. Les cornues à zinc sont soumises à des épreuves physiques assez dures, et leurs qualités de résistance mécanique sont plus importantes que leur degré de réfractibilité ; il suffit que l'argile employée dans leur fabrication ne fonde pas au-dessous de la monture de Seger n° 30. L'auteur décrit le procédé employé dans la région zincifère du Missouri (États-Unis) où l'on se sert d'argile de Saint-Louis dont le seul inconvénient est la porosité qui provoque des pertes en zinc. Fabrication de la pâte. — On fait un mélange de 44 parties d'argile et 56 de ciment passant au tamis de 10 mailles au pouce (linéaire). On malaxe sous forme de pâte, on abandonne quelque temps tout en ayant soin d'éviter la dessiccation et on remalaxe. La pâte doit contenir à peu près 16 % d'humidité. Moulage. — Se fait mécaniquement; on se sert d'une presse verticale à vis et d'un tube comme noyau, le moule étant
soumises à des épreuves physiques assez dures, et leurs qualités de résistance mécanique sont plus importantes que leur degré de réfractibilité ; il suffit que l'argile employée dans leur fabrication ne fonde pas au-dessous de la monture de Seger n° 30. L'auteur décrit le procédé employé dans la région zincifère du Missouri (États-Unis) où l'on se sert d'argile de Saint-Louis dont le seul inconvénient est la porosité qui provoque des pertes en zinc. Fabrication de la pâte. — On fait un mélange de 44 parties d'argile et 56 de ciment passant au tamis de 10 mailles au pouce (linéaire). On malaxe sous forme de pâte, on abandonne quelque temps tout en ayant soin d'éviter la dessiccation et on remalaxe. La pâte doit contenir à peu près 16 % d'humidité. Moulage. — Se fait mécaniquement; on se sert d'une presse verticale à vis et d'un tube comme noyau, le moule étant en bois. La cornue une fois moulée est abandonnée quelques jours à elle-même. Dessiccation: — Au bout de ce temps la dureté est suffisante pour que l'on puisse manipuler les cornues sans risque de les déformer ou de les briser ; on procède alors à la dessiccation dans une chambre chauffée à 35° ; en 60-70 jours le séchage est achevé, quoique l'argile retienne encore 1 % environ d'humidité ; le poids spécifique moyen du corps de la cornue est de 2, la porosité 21,8 en volume et le retrait linéaire de 3,5 % en moyenne. Août 1905 M. M. M. PETITS METAUX 235 Cuisson. — L'auteur a recherché quelle température il fallait atteindre pour chasser l'eau définitivement ; le résultat de ces expériences est qu'il faut cuire les cornues à une température d'au moins 800 degrés. J. 1. 536. — Extraction du zinc, procédé Paul Schmieder. 669.5 1905. Halle-an-Saale. Métallurgie, 5 janvier. L'auteur a fait porter ses investigations sur les pertes en zinc restant dans le résidu de la distillation et a trouvé que cette perte est surtout constituée par du sulfure de zinc. L'analyse indique une perte de 8,9 % de zinc dans le résidu ; sur ce