jeanflop/post_ocr_correction2 huggingface dataset:
— Pour des tours de plus de 400 mm. h. d. p. 0,01 mm. 20 Pour la détermination de la position de ces trois points, on procède exactement comme pour la détermination de la position de l'axe de la vis-mère. e) Procédés de vérification du filet de la vis-mère. On commence les mesures à partir de l'endroit qui est réellement utilisé pour la taille du filet. Il est de règle de procéder à la détermination de l'inexactitude du pas dans la direction qui va de la poupée mobile à la poupée fixe. Bien qu'il existe aujourd'hui des méthodes et dispositifs assez parfaits pour mesurer la précision d'une vis-mère, nous décrirons encore ici quelques procédés auxiliaires. Les conditions préliminaires pour une mesure exacte sont : a) Filets taillés convenablement, bien nettoyés, écrou sans jeu mort ; b) La vis tournée, la poupée fixe du tour ne doit avoir aucun jeu dans la direction de l'axe ; c) Les mesures doivent se faire dans une seule direction, c'est-à-dire dans la même direction de rotation de la vis ; d) La vis-mère doit être mesurée à 90° et 180° (deux à trois fois). Pour l'examen des vis-mères, il existe les méthodes et appareils suivants : Procédés : 1) Avec deux lignes hélicoïdales ; 2) Demi-écrou avec un seul filet ; 3) avec le vérificateur de pas de Carl MOHR ; 4) avec deux demi-douilles ; 5) mesure directe à l'aide d'un comparateur, par contact par points ; 6) détermination de l'erreur sur 300 mm. (HEIDENREICH et HARBECK) ; 7) par prise d'empreinte avec une matière tendre (Fritz WERNER) ; 8) mesure au moyen de la machine à vérifier les vis-mères (MAGDEBURGER WERKZEUGMASCHINENFABRIK, et LUDW.-LÖWE) ; 9) à l'aide de calibres-blocs ; 10) avec deux comparateurs (A. E. G.) ; 11) avec le vérificateur de pas pour vis-mères de Carl ZEISS ; 12) à l'aide d'un microscope et d'une règle optique (firme SCHÄFERER) ; 13) avec un plateau, au moyen de deux fentes. L'atmosphère artificielle des fours électriques On sait que l'un des principaux avantages du four électrique pour le traitement des pièces d'acier,
suivants : Procédés : 1) Avec deux lignes hélicoïdales ; 2) Demi-écrou avec un seul filet ; 3) avec le vérificateur de pas de Carl MOHR ; 4) avec deux demi-douilles ; 5) mesure directe à l'aide d'un comparateur, par contact par points ; 6) détermination de l'erreur sur 300 mm. (HEIDENREICH et HARBECK) ; 7) par prise d'empreinte avec une matière tendre (Fritz WERNER) ; 8) mesure au moyen de la machine à vérifier les vis-mères (MAGDEBURGER WERKZEUGMASCHINENFABRIK, et LUDW.-LÖWE) ; 9) à l'aide de calibres-blocs ; 10) avec deux comparateurs (A. E. G.) ; 11) avec le vérificateur de pas pour vis-mères de Carl ZEISS ; 12) à l'aide d'un microscope et d'une règle optique (firme SCHÄFERER) ; 13) avec un plateau, au moyen de deux fentes. L'atmosphère artificielle des fours électriques On sait que l'un des principaux avantages du four électrique pour le traitement des pièces d'acier, par rapport aux autres fours, réside en la possibilité de pouvoir réaliser avec eux une atmosphère riche en hydrogène qui protégera efficacement les pièces contre toute oxydation. Mais jusqu'ici l'application de cette méthode était rendue très onéreuse car la production industrielle de ce gaz était liée à des frais généraux importants, de sorte que le procédé ne s'était pas développé. Or deux nouveaux procédés viennent d'être mis au point pour la production à bas prix de l'hydrogène dont il a été démontré par expérience qu'ils étaient parfaitement applicables au traitement thermique par voie électrique. L'un de ces procédés prévoit la décomposition de l'ammoniaque à raison de 25 d'azote et 75 d'hydrogène en partant de bouteilles dans lesquelles, par chauffage à 840° C. il a été comprimé 45 kgs 5 d'ammoniaque permettant d'obtenir 113 m3 de gaz dissocié. La chaleur nécessaire à la production de 280 m3 de gaz est l'équivalent de 25 kw.-h. L'autre procédé a recours à la décomposition du méthane provenant du gaz d'éclairage ou du gaz des fours à coke, en hydrogène et carbone avec ou sans introduction de vapeur. La teneur initiale de 55 d'hydrogène peut de cette façon être portée à 75 sans introduction de
importants, de sorte que le procédé ne s'était pas développé. Or deux nouveaux procédés viennent d'être mis au point pour la production à bas prix de l'hydrogène dont il a été démontré par expérience qu'ils étaient parfaitement applicables au traitement thermique par voie électrique. L'un de ces procédés prévoit la décomposition de l'ammoniaque à raison de 25 d'azote et 75 d'hydrogène en partant de bouteilles dans lesquelles, par chauffage à 840° C. il a été comprimé 45 kgs 5 d'ammoniaque permettant d'obtenir 113 m3 de gaz dissocié. La chaleur nécessaire à la production de 280 m3 de gaz est l'équivalent de 25 kw.-h. L'autre procédé a recours à la décomposition du méthane provenant du gaz d'éclairage ou du gaz des fours à coke, en hydrogène et carbone avec ou sans introduction de vapeur. La teneur initiale de 55 d'hydrogène peut de cette façon être portée à 75 sans introduction de vapeur et à 85 par introduction de vapeur, alors que la teneur en méthane tombe dans les deux cas de 28 à 1 et que la teneur en CO est élevée de 7,4 à 20 dans un cas et à 10 dans l'autre. La décomposition du méthane a lieu suivant la réaction CH4 = 2 H2 + C. On a proposé le nom « d'électrolène » pour ce nouveau gaz provenant de la décomposition du méthane. La dépense est d'environ 80 kw.-h. pour la décomposition de 280 m3 de gaz d'éclairage avec introduction de vapeur produisant 560 m3 d'électrolène. Par l'emploi de ce gaz dans des fours électriques de traitements thermiques, il est possible de procéder au recuit de tôles d'acier sans caisses de recuit et sans aucune formation de calamine. Il est également possible d'empiler des tôles avec résultat d'une économie de temps et d'espace. S'il s'agit d'acier à haute teneur de carbone il y a lieu de tenir compte de ce qu'il y a décarburation de l'acier dans une atmosphère d'hydrogène. Pour remédier à cet inconvénient il convient d'incorporer à l'électrolène la teneur en carbone correspondante à la nuance de l'acier. Dans ce but on diminuera la température
la réaction CH4 = 2 H2 + C. On a proposé le nom « d'électrolène » pour ce nouveau gaz provenant de la décomposition du méthane. La dépense est d'environ 80 kw.-h. pour la décomposition de 280 m3 de gaz d'éclairage avec introduction de vapeur produisant 560 m3 d'électrolène. Par l'emploi de ce gaz dans des fours électriques de traitements thermiques, il est possible de procéder au recuit de tôles d'acier sans caisses de recuit et sans aucune formation de calamine. Il est également possible d'empiler des tôles avec résultat d'une économie de temps et d'espace. S'il s'agit d'acier à haute teneur de carbone il y a lieu de tenir compte de ce qu'il y a décarburation de l'acier dans une atmosphère d'hydrogène. Pour remédier à cet inconvénient il convient d'incorporer à l'électrolène la teneur en carbone correspondante à la nuance de l'acier. Dans ce but on diminuera la température de dissociation afin d'accroître dans l'électrolène la teneur en méthane. S'il s'agit par exemple de traiter des pièces à 0,59 de C, on admettra dans le gaz une teneur de 2 de méthane ; la température de dissociation sera alors seulement de 920° au lieu de 1000° C. Ces procédés permettent d'obtenir des pièces d'acier traitées, parfaitement propres et dépourvues de calamine. Variateur de vitesse hydro-mécanique progressif et automatique (1) par A. VROLIX, Ingénieur-conseil En prenant les figures 1 à 5 et examinant à nouveau le principe qu'elles démontrent, nous pouvons nous apercevoir que des modifications peuvent être apportées à cette conception tout en restant dans l'intégrité absolue du principe décrit. Considérons la figure 19. Nous y retrouvons comme dans la figure 1 un plan a b fixe et formant avec l'horizontale h j un angle α. Le plan c e est ici normal à l'horizontale h' y' et peut se mouvoir normalement à cette dernière suivant le sens /', supposons, tel que représenté sur la figure, que ce plan c e soit constitué par une crémaillère. La pièce M est ici supposée pourvue d'une crémaillère engraint avec le pignon 502, solidaire du pignon 501, lequel engraine avec la crémaillère
permettent d'obtenir des pièces d'acier traitées, parfaitement propres et dépourvues de calamine. Variateur de vitesse hydro-mécanique progressif et automatique (1) par A. VROLIX, Ingénieur-conseil En prenant les figures 1 à 5 et examinant à nouveau le principe qu'elles démontrent, nous pouvons nous apercevoir que des modifications peuvent être apportées à cette conception tout en restant dans l'intégrité absolue du principe décrit. Considérons la figure 19. Nous y retrouvons comme dans la figure 1 un plan a b fixe et formant avec l'horizontale h j un angle α. Le plan c e est ici normal à l'horizontale h' y' et peut se mouvoir normalement à cette dernière suivant le sens /', supposons, tel que représenté sur la figure, que ce plan c e soit constitué par une crémaillère. La pièce M est ici supposée pourvue d'une crémaillère engraint avec le pignon 502, solidaire du pignon 501, lequel engraine avec la crémaillère du plan c c. Admettons que les rapports de ces engrenages soient établis de telle façon, que lorsque l'ensemble M, 501, 502 est déplacé dans le sens f, et que par conséquent sous l'effet de rotation sens /2 des pignons 501, 502, la pièce M progresse dans le sens 13 ; la résultante des actions et /3 que décrit la partie de M en contact avec le plan a b, est normale audit plan a b. Dans ce cas il n'y a donc aucune action ni réaction de M sur le plan a b ou sur le plan c e tout comme dans le cas de la figure 1. Mais si nous réduisons l'angle α, par exemple dans la forme de la figure 2, et pour les mêmes causes que celles décrites au sujet des figures 1 à 5, le plan c e (de par son système à crémaillère ici supposé) le plan c e, disons-nous, progresse dans le sens /', pour une progression de l du corps M dans le sens /, d'une valeur qui par rapport à d est proportionnelle à la valeur de réduction de l'angle α. Lorsque la position du plan a b se confond avec
; la résultante des actions et /3 que décrit la partie de M en contact avec le plan a b, est normale audit plan a b. Dans ce cas il n'y a donc aucune action ni réaction de M sur le plan a b ou sur le plan c e tout comme dans le cas de la figure 1. Mais si nous réduisons l'angle α, par exemple dans la forme de la figure 2, et pour les mêmes causes que celles décrites au sujet des figures 1 à 5, le plan c e (de par son système à crémaillère ici supposé) le plan c e, disons-nous, progresse dans le sens /', pour une progression de l du corps M dans le sens /, d'une valeur qui par rapport à d est proportionnelle à la valeur de réduction de l'angle α. Lorsque la position du plan a b se confond avec l'horizontale h i, la progression de c e sens f' est égale et de même valeur et direction que la progression de M sens /, tout comme dans le cas de la figure 3. Lorsque le plan a b forme avec l'horizontale h j un angle α de sens opposé à celui représenté figure 19, par rapport à h j, la progression de c e sens est égale à la progression de M sens plus une valeur proportionnelle à la valeur de cet angle. Les actions sont donc absolument identiques à celles qui ont été examinées au sujet des figures 1 à 5, et l'identité du principe en est absolue. En conséquence nous pouvons dire : Que la distance parcourue par c e, pour une distance d parcourue par M est égale à cette distance d lorsque a b est normal à l'horizontale h j, et que cette distance parcourue par c e par rapport à M s'augmente ou se réduit en fonction de l'angle α que peut former le plan a b d'une part ou de l'autre de l'horizontale h j. Si, comme nous avons déjà supposé au sujet des exemples décrits pour les figures de la figure 5,
à celui représenté figure 19, par rapport à h j, la progression de c e sens est égale à la progression de M sens plus une valeur proportionnelle à la valeur de cet angle. Les actions sont donc absolument identiques à celles qui ont été examinées au sujet des figures 1 à 5, et l'identité du principe en est absolue. En conséquence nous pouvons dire : Que la distance parcourue par c e, pour une distance d parcourue par M est égale à cette distance d lorsque a b est normal à l'horizontale h j, et que cette distance parcourue par c e par rapport à M s'augmente ou se réduit en fonction de l'angle α que peut former le plan a b d'une part ou de l'autre de l'horizontale h j. Si, comme nous avons déjà supposé au sujet des exemples décrits pour les figures de la figure 5, nous remplaçons les plans par des chemins circulaires, nous voyons que le plan ce, qui est toujours normal à l'horizontale h', aura toujours son centre géométrique coïncident avec l'axe o. Par conséquent, suppression des pièces excentrées tournantes, de leur système d'entraînement intermédiaire et des inconvénients en résultant. De ce fait également, le secteur utile se trouve développé sur la moitié de la périphérie, c'est-à-dire sur 180°, donc deux éléments angulairement solidaires provoquent une action sur la totalité du chemin circulaire, d'où bonne utilisation massique et équilibrage des actions des pièces M sur l'arbre 35. De plus, la construction est grandement facilitée du fait que l'ensemble des parties tournantes forme un tout rigide, toutes les pièces de cet ensemble étant angulairement solidaires les unes des autres et tournant toutes concentriquement autour de l'axe o. Il nous reste à réaliser pratiquement l'ensemble M501, 502 de la figure 19. Pour des raisons similaires à celles précédemment énoncées, par le fait que les pièces M doivent avoir leur action sur le secteur utile, et que cette action doit s'effacer sur le secteur opposé ; et éliminant les moyens mécaniques par cliquets, roues libres, embrayages temporaires, etc., parce que fragiles, coûteux et bruyants, nous faisons
également, le secteur utile se trouve développé sur la moitié de la périphérie, c'est-à-dire sur 180°, donc deux éléments angulairement solidaires provoquent une action sur la totalité du chemin circulaire, d'où bonne utilisation massique et équilibrage des actions des pièces M sur l'arbre 35. De plus, la construction est grandement facilitée du fait que l'ensemble des parties tournantes forme un tout rigide, toutes les pièces de cet ensemble étant angulairement solidaires les unes des autres et tournant toutes concentriquement autour de l'axe o. Il nous reste à réaliser pratiquement l'ensemble M501, 502 de la figure 19. Pour des raisons similaires à celles précédemment énoncées, par le fait que les pièces M doivent avoir leur action sur le secteur utile, et que cette action doit s'effacer sur le secteur opposé ; et éliminant les moyens mécaniques par cliquets, roues libres, embrayages temporaires, etc., parce que fragiles, coûteux et bruyants, nous faisons encore appel au moyen hydraulique, à l'aide d'un fluide liquide qui de préférence sera de l'huile. Nous pouvons par exemple concevoir ce dispositif, suivant l'exemple représenté par la figure 20 qui en représente une coupe axiale schématique en perspective. Dans cet exemple : Un ensemble 2 est solidaire d'un arbre 34, lequel peut être entraîné en un mouvement de rotation par un organe moteur. Cet ensemble 2 contient des pompes Pi et P2 qui pourront être d'un type quelconque approprié, mais il y aura avantage à adopter des pompes assurant leur distribution sans le secours de clapets ou distributeurs et en tous cas réversibles en moteurs, telles que les pompes à palettes et engrenages. Les pompes Pi et P2 (ce nombre pourra être augmenté ou réduit si utile) représentées schématiquement et vues extérieurement sur la figure, ces pompes, disons-nous, ont leurs arbres actionnés par les engrenages 507 et 508 qui sont en prise avec l'engrenage 509. Ce dernier engrenage est solidaire de l'arbre 35 lequel peut être accouplé avec tout dispositif utile à mouvoir. Le pignon 509 agit ici comme il sera vu plus loin, similaire à la crémaillère du plan ce de la figure 19 et l'ensemble Pi 507
34, lequel peut être entraîné en un mouvement de rotation par un organe moteur. Cet ensemble 2 contient des pompes Pi et P2 qui pourront être d'un type quelconque approprié, mais il y aura avantage à adopter des pompes assurant leur distribution sans le secours de clapets ou distributeurs et en tous cas réversibles en moteurs, telles que les pompes à palettes et engrenages. Les pompes Pi et P2 (ce nombre pourra être augmenté ou réduit si utile) représentées schématiquement et vues extérieurement sur la figure, ces pompes, disons-nous, ont leurs arbres actionnés par les engrenages 507 et 508 qui sont en prise avec l'engrenage 509. Ce dernier engrenage est solidaire de l'arbre 35 lequel peut être accouplé avec tout dispositif utile à mouvoir. Le pignon 509 agit ici comme il sera vu plus loin, similaire à la crémaillère du plan ce de la figure 19 et l'ensemble Pi 507 ou P2 508 remplissent les fonctions des engrenages 502, 501 de cette même figure. L'arbre 35 tourne librement à l'intérieur d'un ensemble distributeur I, lequel est solidaire du bâti fixe 18 qui peut affecter la forme d'un carter et envelopper tous les organes, les espaces libres R pouvant constituer la réserve d'huile utilisée pour le fonctionnement de l'appareil. Les refoulements des pompes sont en communication permanente par les canalisations 516 avec la cannelure circulaire 511 de I ; leurs aspirations sont en communication de même, et par les canalisations 517 avec la cannelure circulaire 510 de I. Deux ensembles de plongeurs cylindriques M peuvent se mouvoir radialement par rapport à l'axe 0, dans leurs logements cylindriques forés dans l'ensemble 2, ces cylindres communiquent par leurs bases et suivant les positions qu'ils occupent pendant l'action, avec des cannelures segmentaires 503, 504, 505 et 506 de l'ensemble distributeur fixe I. Une canalisation 514 forée dans 1 et représentée schématiquement sur l'exemple par un trait à flèches, relie les cannelures 511, 503, 504 et par 512 et 26 aboutit à la vanne 28. Une deuxième canalisation 515, de même forme que la précédente, relie les cannelures 510, 505, 506 et par 513 et
réserve d'huile utilisée pour le fonctionnement de l'appareil. Les refoulements des pompes sont en communication permanente par les canalisations 516 avec la cannelure circulaire 511 de I ; leurs aspirations sont en communication de même, et par les canalisations 517 avec la cannelure circulaire 510 de I. Deux ensembles de plongeurs cylindriques M peuvent se mouvoir radialement par rapport à l'axe 0, dans leurs logements cylindriques forés dans l'ensemble 2, ces cylindres communiquent par leurs bases et suivant les positions qu'ils occupent pendant l'action, avec des cannelures segmentaires 503, 504, 505 et 506 de l'ensemble distributeur fixe I. Une canalisation 514 forée dans 1 et représentée schématiquement sur l'exemple par un trait à flèches, relie les cannelures 511, 503, 504 et par 512 et 26 aboutit à la vanne 28. Une deuxième canalisation 515, de même forme que la précédente, relie les cannelures 510, 505, 506 et par 513 et 260 communique au clapet 261. Cette vanne 28 et ce clapet 261 sont destinés à produire les actions déjà décrites au sujet des figures 7 et 13 dont ils ont la même référence, c'est-à-dire que l'on pourra aussi bien prévoir la combinaison de la figure 14, ou toute autre jugée nécessaire. Par les navettes 36, ou tout autre système de guidage, les plongeurs M de chaque série circulaire de ces organes s'appuient sur deux couronnes 3a 3b fixes angulairement, mais qui peuvent se déplacer latéralement, par exemple par pivotement sur l'axe 16 et à l'aide d'un moyen de commande approprié commandé par exemple à l'aide de la vis 19 à pas droite et gauche ; mue par le volant 20 et les systèmes d'articulation 1y, 17b, 17c, 17d (ce moyen similaire à celui représenté figure 6, mais ici à double action) cette commande pourra être aussi bien automatique suivant par exemple le moyen représenté par la figure 8. Par ces moyens les couronnes 3a 3b peuvent avoir leur centre géométrique coïncidant avec l'axe 0 ou avoir ledit centre excentré par rapport à cet axe dans un sens ou dans l'autre vers et jusque 0' ou 0"; les mouvements des deux
nécessaire. Par les navettes 36, ou tout autre système de guidage, les plongeurs M de chaque série circulaire de ces organes s'appuient sur deux couronnes 3a 3b fixes angulairement, mais qui peuvent se déplacer latéralement, par exemple par pivotement sur l'axe 16 et à l'aide d'un moyen de commande approprié commandé par exemple à l'aide de la vis 19 à pas droite et gauche ; mue par le volant 20 et les systèmes d'articulation 1y, 17b, 17c, 17d (ce moyen similaire à celui représenté figure 6, mais ici à double action) cette commande pourra être aussi bien automatique suivant par exemple le moyen représenté par la figure 8. Par ces moyens les couronnes 3a 3b peuvent avoir leur centre géométrique coïncidant avec l'axe 0 ou avoir ledit centre excentré par rapport à cet axe dans un sens ou dans l'autre vers et jusque 0' ou 0"; les mouvements des deux couronnes s'effectuant dans un sens opposé d'excentration, l'une par rapport à l'autre. La couronne 3a ou 3b tient ici lieu du plan ab de la figure 19 et les connexions hydrauliques décrites ont le but de l'engrenage 502 de la même figure. Lorsque l'arbre 34 est mû dans le sens f en un mouvement de rotation, il entraîne avec lui l'ensemble 2 et les pompes Pi, P2 débitent, entraînées par les pignons 507, 508 tournant dans le sens /2, de par le fait qu'ils engrènent avec le pignon 509 lequel à ce moment est immobile. Le fluide refoulé par les pompes passe par 516, 511 et 514 aux cannelures segmentaires 503 et 504 lesquelles distribuent ce fluide sur les cylindres des plongeurs M correspondant aux secteurs actifs de 3a et 3b. Ces plongeurs sont sollicités par ce fluide à s'appliquer sur les couronnes. Si l'excentration des couronnes 3a 3b correspond à ce moment aux points 0' 0" suivant figure 21 et que le débit des pompes ait été prévu de façon qu'il corresponde, à la capacité des cylindres dans le parcours des secteurs actifs, aucune action ne se produit, le pignon 509 et en conséquence l'arbre 35 qu'il commande restent
f en un mouvement de rotation, il entraîne avec lui l'ensemble 2 et les pompes Pi, P2 débitent, entraînées par les pignons 507, 508 tournant dans le sens /2, de par le fait qu'ils engrènent avec le pignon 509 lequel à ce moment est immobile. Le fluide refoulé par les pompes passe par 516, 511 et 514 aux cannelures segmentaires 503 et 504 lesquelles distribuent ce fluide sur les cylindres des plongeurs M correspondant aux secteurs actifs de 3a et 3b. Ces plongeurs sont sollicités par ce fluide à s'appliquer sur les couronnes. Si l'excentration des couronnes 3a 3b correspond à ce moment aux points 0' 0" suivant figure 21 et que le débit des pompes ait été prévu de façon qu'il corresponde, à la capacité des cylindres dans le parcours des secteurs actifs, aucune action ne se produit, le pignon 509 et en conséquence l'arbre 35 qu'il commande restent immobiles. Si l'on réduit la valeur d'excentration des couronnes 3a 3b les plongeurs ne peuvent plus se mouvoir librement comme il vient d'être dit, ils prennent appui sur les couronnes, sur lesquelles ils glissent par l'intermédiaire de leurs navettes, et provoquent une pression dans le fluide par une réaction qui oblige le pignon 509 et conséquemment l'arbre 35 à tourner également dans le sens /, et cela d'autant plus vite que l'excentration de 3a et 3b se rapproche de l'axe o. Et ceci en vertu du principe que nous avons analysé. Toujours en vertu du même principe, si les centres géométriques de 3a et 3b viennent coïncider avec l'axe 0, les cylindres des plongeurs M ne peuvent plus admettre le fluide débité, et par conséquent les pompes sont bloquées, les pignons 507 et 508 ne peuvent tourner et le pignon 509 ainsi que l'arbre 35 sont entraînés à la même vitesse que l'arbre 34, par l'ensemble 2 que cet arbre meut. Enfin en renversant les sens d'excentration de 3a et 3b ; ce sont les plongeurs M qui au contraire envoient le fluide sur les pompes, lesquelles tournent alors en moteur et d'autant plus vite que l'inversion d'excentration est accentuée,