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FEUILLETON N° 149 ORDRE DU JOUR Du Mardi 14 Novembre 1899 A DEUX HEURES SÉANCE PUBLIQUE Tirage au sort des Bureaux. Fixation de l'ordre du jour. Venues les billets n° 91 seront valables pour la séance du mardi 15 novembre. Les billets n° 92 seront valables pour la séance suivante. Les billets portant le n° 3, qui seront distribués le mardi 14 novembre, serviront pour la deuxième séance qui suivra; ils comprendront: (Théophile) (Gironde), jusques et y compris M. WINTER. TRIBUNES : Depuis M. DESCHANEL, jusques et y compris M. ESCAN. C'est par suite d'une erreur matérielle que les noms de M. de CHAUD et du baron Xavier REILLE figurent parmi ceux des SÉNATEURS, la proposition de loi n° 1064, tendant à la suppression des économies déposée, le 27 juin 1899, par M. Georges Berry et plusieurs de ses législateurs. MM. PESCHAUD et le baron Xavier REILLE déclarent n'avoir pas signé cette proposition. ERRATUM au rapport n° 1108 fait par M. BOUDENOOT au nom de la Commission sur le projet de loi portant ouverture de crédits extraordinaires. Page 32 : Tableau Au lieu de : DÉPENSES DÉPENSES DÉPENSES DEVANT LES MINISTÈRES effectuées faites en 1902 MINISTÈRES en 1899 ET en 1899, etc. et ne devant pas en 1900 en 1901. il faut se reproduire. en o. en 1899. francs. francs. francs. francs. Au lieu de : Marine : Totaux 58.159.927 41.143.358 Il faut lire : Marine. 30.086.150 21.526.680 Totaux. 57.635.627 41.119.058 La Commission du Budget de l'exercice 1900 a nommé : Président: M. Mesureur. Vice-Présidents : MM. Georges Berger, Le Myre de Vilers, Salis, de La Porte. Secrétaires : MM. Albert Le Moigne, J. Thierry, Charles Dumont, Bourrat. Rapporteurs : Finances, MM. Merlou. Comptables, Emile Chevallier. Sucrier de Boisseron. Tourguenol. Imprimerie nationale Charles Dumont. L'office d'honneur, Le Myre de Vilers. Matériels, Georges Berger. Éditeur, Alexandre Bérard. Service pénitentiaire Goujat. M. Pelletan. Marine, M. Pelletan. Bourse de La Porte. Invitation des dépenses de la Marine, Charles Dumont. Construction et réparation des chemins de fer. Caisse autonome de l'assistance publique. Caisse des dépôts et consignations. Banque Nationale d'Épargne Berteaux. Bons du Trésor,
1899, etc. et ne devant pas en 1900 en 1901. il faut se reproduire. en o. en 1899. francs. francs. francs. francs. Au lieu de : Marine : Totaux 58.159.927 41.143.358 Il faut lire : Marine. 30.086.150 21.526.680 Totaux. 57.635.627 41.119.058 La Commission du Budget de l'exercice 1900 a nommé : Président: M. Mesureur. Vice-Présidents : MM. Georges Berger, Le Myre de Vilers, Salis, de La Porte. Secrétaires : MM. Albert Le Moigne, J. Thierry, Charles Dumont, Bourrat. Rapporteurs : Finances, MM. Merlou. Comptables, Emile Chevallier. Sucrier de Boisseron. Tourguenol. Imprimerie nationale Charles Dumont. L'office d'honneur, Le Myre de Vilers. Matériels, Georges Berger. Éditeur, Alexandre Bérard. Service pénitentiaire Goujat. M. Pelletan. Marine, M. Pelletan. Bourse de La Porte. Invitation des dépenses de la Marine, Charles Dumont. Construction et réparation des chemins de fer. Caisse autonome de l'assistance publique. Caisse des dépôts et consignations. Banque Nationale d'Épargne Berteaux. Bons du Trésor, Gaston Doumergue. Projet et port de la Réunion. Le Hérissé. Colonies, André Berthelot. Production de l'or et du sucre de la République. Le Hérissé. Culture et développement de la Côte-d'Or. Henri Ricard (Côte-d'Or). Avances sur les fonds de la République. Publics Dulau. Contrats de fer de l'État. Bourrat. Entités et garanties d'intérêt Sibille. Gérées par Albert Le Moigne. Rapporteur général : M. Boudenoot.
SOMMAIRE. — Travaux publics : Les barrages d'Assyout et d'Assouan et le système général des irrigations de l'Égypte (planche XXV) (suite et fin), p. 385; G. RICHOU. — Automobiles : Étude du dérapage des automobiles, p. 392; J. RÉSAL. — Construction des machines : Appareil pour la mise en forme des enroulements de dynamos, p. 394. — Électricité : Système électropneumatique de traction à courant alternatif simple, p. 395; Ch. DANTIN. — Variétés : Nouvel ascenseur spiral, p. 396; — Nouvelles valves pour les fours à récupérateurs, p. 396; — Usine à ciment de l'Island, à Hudson (États-Unis), p. 397. SOCIÉTÉS SAVANTES ET INDUSTRIELLES : Société des Ingénieurs civils (2 octobre 1903), p. 398; — Académie des Sciences (5 octobre 1903), p. 398. BIBLIOGRAPHIE : Revue des principales publications techniques, p. 398; — Ouvrages récemment parus, p. 400. Planche XXV : Barrage d'Assouan. TRAVAUX PUBLICS LES BARRAGES D'ASSYOUT ET D'ASSOUAN et le système général des irrigations de l'Égypte. (Planche XXV. — Suite et fin.) Barrage d'Assouan. — M. Willcocks, nommé en 1890 directeur du Service des Réservoirs, avait présenté, en 1893, quatre avant-projets sommaires consistant, l'un à transformer le Ouady-Rayan en réservoir (voir le Génie Civil, t. XLIII, no 24, p. 369.) voir (1), et les autres à construire des barrages de 25 mètres de hauteur en travers du Nil, dans la Gorge de Silsileh, à Assouan sur la première cataracte, ou dans la Gorge du Kalabchah, à environ 50 kilomètres en amont. Ces ouvrages devaient être construits en maçonnerie, suivant le type des murs des réservoirs d'Espagne et de France, mais avec de nombreuses ouvertures pour laisser passer les crues. L'emplacement d'Assouan, à 965 kilomètres de la pointe du Delta, se recommandait principalement par la présence d'un bon sol rocheux de granit rouge à gros grains, propre à supporter les fondations et régnant sur la plus grande partie du lit du fleuve, et par des îlots nombreux sur lesquels on pouvait facilement asseoir les ouvrages ; les passes à fermer entre les îlots n'étaient qu'au nombre maximum de sept, mais à la vérité assez profondes. Enfin la vallée était
p. 369.) voir (1), et les autres à construire des barrages de 25 mètres de hauteur en travers du Nil, dans la Gorge de Silsileh, à Assouan sur la première cataracte, ou dans la Gorge du Kalabchah, à environ 50 kilomètres en amont. Ces ouvrages devaient être construits en maçonnerie, suivant le type des murs des réservoirs d'Espagne et de France, mais avec de nombreuses ouvertures pour laisser passer les crues. L'emplacement d'Assouan, à 965 kilomètres de la pointe du Delta, se recommandait principalement par la présence d'un bon sol rocheux de granit rouge à gros grains, propre à supporter les fondations et régnant sur la plus grande partie du lit du fleuve, et par des îlots nombreux sur lesquels on pouvait facilement asseoir les ouvrages ; les passes à fermer entre les îlots n'étaient qu'au nombre maximum de sept, mais à la vérité assez profondes. Enfin la vallée était assez large pour établir un nombre de vannes suffisant à écouler les grandes crues. Par contre, il imposait la submersion continue de l'île de Philé et des merveilleux monuments qu'elle porte (1), et probablement leur destruction à une échéance plus ou moins lointaine. M. Garstin, sous-secrétaire d'État au Ministère des Travaux publics d'Égypte, soumit ces avant-projets à une Commission composée de MM. Boulé, Inspecteur général des Ponts et Chaussées, Sir Benjamin Baker, l'auteur du pont du Forth, et Torricelli, Ingénieur hydraulicien à Rome. M. Boulé (2) s'éleva contre l'emplacement d'Assouan, et contre les éventualités à redouter dans l'établissement d'un barrage fixe, affaibli par un grand nombre d'ouvertures pour le passage des crues (stabilité générale insuffisante, vitesse de l'eau trop grande dans les aqueducs et, par suite, dangereuse pour les maçonneries et le fond du fleuve en aval, difficulté d'emploi des revêtements métalliques, en raison des grandes différences des températures diurne et nocturne). Il estimait qu'il fallait plutôt combiner un barrage avec vannes mobiles, et proposa, à cet effet, un barrage à cascades où la chute totale serait divisée en plusieurs parties, dont la charge ne fût pas trop forte pour chacun des vannages constituant les degrés de l'escalier hydraulique. Ces
Travaux publics d'Égypte, soumit ces avant-projets à une Commission composée de MM. Boulé, Inspecteur général des Ponts et Chaussées, Sir Benjamin Baker, l'auteur du pont du Forth, et Torricelli, Ingénieur hydraulicien à Rome. M. Boulé (2) s'éleva contre l'emplacement d'Assouan, et contre les éventualités à redouter dans l'établissement d'un barrage fixe, affaibli par un grand nombre d'ouvertures pour le passage des crues (stabilité générale insuffisante, vitesse de l'eau trop grande dans les aqueducs et, par suite, dangereuse pour les maçonneries et le fond du fleuve en aval, difficulté d'emploi des revêtements métalliques, en raison des grandes différences des températures diurne et nocturne). Il estimait qu'il fallait plutôt combiner un barrage avec vannes mobiles, et proposa, à cet effet, un barrage à cascades où la chute totale serait divisée en plusieurs parties, dont la charge ne fût pas trop forte pour chacun des vannages constituant les degrés de l'escalier hydraulique. Ces barrages successifs auraient été installés sur le même radier, et les vannes ne supportant plus qu'une pression modérée auraient été semblables et même interchangeables. Les deux autres membres de la Commission n'acceptèrent pas ce système et conseillèrent l'emplacement d'Assouan. Toutefois, le projet de M. Willcocks reçut, sur leurs indications, des modifications considérables. M. Willcocks avait imaginé de fermer les passes principales (fig. 4) par des ouvrages dont les deux supérieurs en amont GH et KL étaient entièrement séparés du reste ; l'ouvrage principal ABCDEF s'appuyait en A à la rive droite du fleuve, affectait une forme courbe vers l'amont, et se retournait en chevron vers le fond E pour barrer la passe EF. MM. Benjamin Baker et Torricelli préconisèrent l'emploi d'un ouvrage en ligne droite, ne barrant que cinq des passes, et figuré suivant la ligne AM (fig. 4). Ce projet avait sur le précédent l'avantage indéniable d'une plus grande simplicité, mais il ne tenait pas compte de la nature du sol de fondation, qui pouvait, comme cela s'est produit, présenter des inégalités très grandes soit de composition, soit de conservation. Le fond des passes offre, notamment, des alternances de granit et de diorite et des formations schisteuses qui ont
modifications considérables. M. Willcocks avait imaginé de fermer les passes principales (fig. 4) par des ouvrages dont les deux supérieurs en amont GH et KL étaient entièrement séparés du reste ; l'ouvrage principal ABCDEF s'appuyait en A à la rive droite du fleuve, affectait une forme courbe vers l'amont, et se retournait en chevron vers le fond E pour barrer la passe EF. MM. Benjamin Baker et Torricelli préconisèrent l'emploi d'un ouvrage en ligne droite, ne barrant que cinq des passes, et figuré suivant la ligne AM (fig. 4). Ce projet avait sur le précédent l'avantage indéniable d'une plus grande simplicité, mais il ne tenait pas compte de la nature du sol de fondation, qui pouvait, comme cela s'est produit, présenter des inégalités très grandes soit de composition, soit de conservation. Le fond des passes offre, notamment, des alternances de granit et de diorite et des formations schisteuses qui ont mal résisté à l'action érosive et chimique des eaux et qu'il a fallu enlever pour arriver au rocher compact. On conçoit, d'ailleurs, qu'on ait renoncé à la forme courbe sur une longueur aussi considérable (1900 mètres) et surtout avec l'empattement (31 mètres) et la profondeur d'encastrement (12 mètres) imposés par la présence des ouvertures. Quant à la submersion de l'île de Philé et de ses monuments, diverses propositions furent mises en avant pour en éviter les conséquences. M. Garstin émit l'avis de déplacer les temples pierre par pierre pour les réédifier sur l'île voisine de Bizeh, où ils seraient au-dessus des plus hauts niveaux des eaux du réservoir. Sir Benjamin Baker indiqua une autre solution, qui aurait consisté à relever toute l'île et ses superstructures de 10 mètres au-dessus de son niveau actuel. Ces travaux auraient certainement nécessité des dépenses considérables pour aboutir, dans le premier cas, à une reconstitution d'un effet incertain, et dans le second, à des résultats non moins aléatoires, étant donné l'état médiocre des monuments à conserver. On s'est borné, comme nous le verrons plus loin, à les reprendre en sousœuvre avant leur submersion. Le projet du barrage, tel qu'il avait été établi au début, devait
la présence des ouvertures. Quant à la submersion de l'île de Philé et de ses monuments, diverses propositions furent mises en avant pour en éviter les conséquences. M. Garstin émit l'avis de déplacer les temples pierre par pierre pour les réédifier sur l'île voisine de Bizeh, où ils seraient au-dessus des plus hauts niveaux des eaux du réservoir. Sir Benjamin Baker indiqua une autre solution, qui aurait consisté à relever toute l'île et ses superstructures de 10 mètres au-dessus de son niveau actuel. Ces travaux auraient certainement nécessité des dépenses considérables pour aboutir, dans le premier cas, à une reconstitution d'un effet incertain, et dans le second, à des résultats non moins aléatoires, étant donné l'état médiocre des monuments à conserver. On s'est borné, comme nous le verrons plus loin, à les reprendre en sousœuvre avant leur submersion. Le projet du barrage, tel qu'il avait été établi au début, devait retenir les eaux à la cote 114 mètres, ce qui aurait permis d'en augmenter des deux tiers la capacité. Le Gouvernement Égyptien s'est arrêté à la cote 106 mètres, en raison des protestations relatives à la submersion totale des îles et à la destruction certaine qui en serait résultée pour leurs monuments. La plate-forme est édifiée à la cote 109, laissant ainsi 3 mètres pour parer à l'élévation des vagues. La Commission internationale avait prescrit de ne pas dépasser la pression de 5 kilogr. par centimètre carré de maçonnerie avec le réservoir plein. D'après les calculs présentés par M. Willcocks, la pression maximum sur le parement d'aval atteint dans ce cas 4 kg 35, et sur celui d'amont 6 kg 32, lorsque le réservoir est vide. Il est évident d'ailleurs que les efforts, par unité de surface, sont très variables en regard des niveaux différents des ouvertures, à leur fonctionnement intermittent, et aux variations de la retenue. Il a donc fallu admettre pour les calculs des hypothèses susceptibles de simplifier la construction et d'uniformiser les dimensions. On a adopté les hypothèses suivantes : en ce qui concerne la maçonnerie jusqu'au seuil des vannes les plus basses, on a admis qu'une
leurs monuments. La plate-forme est édifiée à la cote 109, laissant ainsi 3 mètres pour parer à l'élévation des vagues. La Commission internationale avait prescrit de ne pas dépasser la pression de 5 kilogr. par centimètre carré de maçonnerie avec le réservoir plein. D'après les calculs présentés par M. Willcocks, la pression maximum sur le parement d'aval atteint dans ce cas 4 kg 35, et sur celui d'amont 6 kg 32, lorsque le réservoir est vide. Il est évident d'ailleurs que les efforts, par unité de surface, sont très variables en regard des niveaux différents des ouvertures, à leur fonctionnement intermittent, et aux variations de la retenue. Il a donc fallu admettre pour les calculs des hypothèses susceptibles de simplifier la construction et d'uniformiser les dimensions. On a adopté les hypothèses suivantes : en ce qui concerne la maçonnerie jusqu'au seuil des vannes les plus basses, on a admis qu'une longueur de 5 mètres de maçonnerie entre les vannes recevait la pression qui s'exerce sur toute la longueur de la partie ouverte (7 mètres) et de la partie pleine (5 mètres). Pour la maçonnerie située au-dessous du niveau des plus basses vannes, on a pris comme poids celui du massif qui la charge, sans déduction des vides. On a compté comme niveau de la retenue la cote 109 mètres au lieu de la cote 106 mètres. Le poids des maçonneries a été compté à 2 300 kilogr. par mètre cube. L'ouvrage présente deux parties distinctes : l'une, pleine sur une longueur d'environ 550 mètres, du côté de la rive Est, et l'autre, de 1400 mètres, percée d'ouvertures pour l'écoulement des eaux. La section est de forme trapézoïdale (fig. 1, pl. XXV et fig. 7) : sa hauteur moyenne est de 37 mètres ; sa largeur, à la base, de 31 mètres, et en couronne, de 7 mètres. Le fruit du parement amont est de 1,5 mètre et celui du parement aval de 2,5 mètre. À l'exception de la partie des fondations encastrées dans le roc, le revêtement est exécuté en dalles de granit carrées, d'une épaisseur de 0,30 à 0,60
qui la charge, sans déduction des vides. On a compté comme niveau de la retenue la cote 109 mètres au lieu de la cote 106 mètres. Le poids des maçonneries a été compté à 2 300 kilogr. par mètre cube. L'ouvrage présente deux parties distinctes : l'une, pleine sur une longueur d'environ 550 mètres, du côté de la rive Est, et l'autre, de 1400 mètres, percée d'ouvertures pour l'écoulement des eaux. La section est de forme trapézoïdale (fig. 1, pl. XXV et fig. 7) : sa hauteur moyenne est de 37 mètres ; sa largeur, à la base, de 31 mètres, et en couronne, de 7 mètres. Le fruit du parement amont est de 1,5 mètre et celui du parement aval de 2,5 mètre. À l'exception de la partie des fondations encastrées dans le roc, le revêtement est exécuté en dalles de granit carrées, d'une épaisseur de 0,30 à 0,60 mètre. Toutes ces pierres ont été posées à l'aide de grues. Le mortier se compose de 2 de sable pour 1 de ciment de Portland sur la face amont, et de 4 de sable pour 1 de ciment sur la face aval. Le massif entre les deux est fait en moellons de granit noyés dans un mortier à 4 de sable pour 1 de ciment. Mais à 0,67 mètre au-dessus du fond et pour les parties encastrées dans le roc, on a repris la proportion de 2 de sable pour 1 de ciment. Les moellons intérieurs ont été posés à la main. On devait, tout d'abord, exécuter le corps de la digue en argile grillée et en chaux, qu'on possédait en abondance sur les lieux. On fit ainsi environ 10 000 mètres cubes de remplissage. Mais l'opération du grillage était trop longue ainsi que la prise mortier de chaux, et surtout exigeait une dépense de charbon trop forte pour qu'on ne lui préférât pas la maçonnerie ordinaire, on employa donc, pour le remplissage de la digue, des moellons de granit extraits de plusieurs grandes carrières qu'on avait ouvertes dans un rayon de 3 kilomètres. Le sable employé était du sable
moellons de granit noyés dans un mortier à 4 de sable pour 1 de ciment. Mais à 0,67 mètre au-dessus du fond et pour les parties encastrées dans le roc, on a repris la proportion de 2 de sable pour 1 de ciment. Les moellons intérieurs ont été posés à la main. On devait, tout d'abord, exécuter le corps de la digue en argile grillée et en chaux, qu'on possédait en abondance sur les lieux. On fit ainsi environ 10 000 mètres cubes de remplissage. Mais l'opération du grillage était trop longue ainsi que la prise mortier de chaux, et surtout exigeait une dépense de charbon trop forte pour qu'on ne lui préférât pas la maçonnerie ordinaire, on employa donc, pour le remplissage de la digue, des moellons de granit extraits de plusieurs grandes carrières qu'on avait ouvertes dans un rayon de 3 kilomètres. Le sable employé était du sable à arêtes vives, lourd, provenant de la décomposition de calcaires granitiques des environs. La digue est percée de 180 ouvertures : les 140 inférieures ont chacune 2 mètres de largeur et 7 mètres de hauteur (fig. 2, pl. XXV), et sont séparées par des massifs de maçonnerie de 5 mètres. Elles sont groupées dix par dix : entre chaque groupe est établi un massif de butte de 10 mètres de largeur, ayant 1 mètre d'épaisseur de plus que le reste de l'ouvrage. Les ouvertures supérieures sont au nombre de 40, et n'ont que 2 mètres de largeur sur 3,50 de hauteur. Elles sont séparées, comme les autres, par des massifs de maçonnerie présentant une surépaisseur. La surface totale des ouvertures inférieures s'élève à 1960 mètres carrés ; celle des ouvertures supérieures à 280 mètres carrés, soit un total de 2240 mètres carrés. À l'extrémité amont, les ouvertures présentent un évasement qui facilite l'entrée de l'eau (fig. 5, pl. XXVII) ; il en est de même à l'extrémité aval. Les seuils sont à quatre hauteurs différentes : pour 65 des ouvertures inférieures, ils sont fixés à 3,50 mètre au-dessus du zéro de l'étiage d'Assouan ; les 75 autres l'ont à 8
Elles sont groupées dix par dix : entre chaque groupe est établi un massif de butte de 10 mètres de largeur, ayant 1 mètre d'épaisseur de plus que le reste de l'ouvrage. Les ouvertures supérieures sont au nombre de 40, et n'ont que 2 mètres de largeur sur 3,50 de hauteur. Elles sont séparées, comme les autres, par des massifs de maçonnerie présentant une surépaisseur. La surface totale des ouvertures inférieures s'élève à 1960 mètres carrés ; celle des ouvertures supérieures à 280 mètres carrés, soit un total de 2240 mètres carrés. À l'extrémité amont, les ouvertures présentent un évasement qui facilite l'entrée de l'eau (fig. 5, pl. XXVII) ; il en est de même à l'extrémité aval. Les seuils sont à quatre hauteurs différentes : pour 65 des ouvertures inférieures, ils sont fixés à 3,50 mètre au-dessus du zéro de l'étiage d'Assouan ; les 75 autres l'ont à 8 mètres au-dessus du même zéro. Quant aux ouvertures supérieures, leurs seuils sont situés respectivement, pour 18 d'entre elles, à 12 mètres au-dessus du zéro et, pour les 22 autres, à 16 mètres. Toutes les vannes se manœuvrent de la plate-forme, à l'aide de treuils dont les câbles descendent dans un puits de 2,70 mètres sur 1 mètre (fig. 3 et 4, pl. XXV). Quand on veut vider le réservoir, on commence par ouvrir les vannes supérieures, de manière à réduire la vitesse de l'eau au minimum possible. Ces vannes servent également à faciliter l'écoulement de la crue. Comme elles fonctionnent rarement, elles ne sont munies que de portes glissantes ordinaires. Les autres, au nombre de 140, qui sont particulièrement destinées à régler la hauteur de la retenue, sont pourvues de portes du système Stoney. Ces portes sont constituées par une plaque en tôle dont la face intérieure est munie d'une voie à galets. La maçonnerie reçoit une voie correspondante. Entre les deux voies sont suspendus, par des câbles, un certain nombre de galets, disposés dans un cadre qui assure la rectitude de leur position. Quand la pression de l'eau règne sur la vanne, l'effort se transmet par les galets à