jeanflop/post_ocr_correction2 huggingface dataset:
51.53,7 26. 29.53 51.37,0 27. 29. 5 51.19,7 0,0961 9,5248 26,3 28. 28.23 51. 1,7 29. 27.48 50.43,0 DÉc. 30. 27.20 50.23,8 2. 26.59 50. 4,0 3. 26.43 49.43,7 4. 26.35 49.22,9 5. 26.33 49.1,7 6. 26.39 48.40,0 7. 26.50 48.17,9 8. 27. 9 47.55,4 0,0865 9,5092 27,3 9. 27.34 47.32,5 10. 28. 5 47.93 11. 28.44 46.45,7 12. 29.28 46.21,9 13. 30.18 45.57,8 14. 31.15 45.33,5 15. 32.18 45. 9,0 16. 33.28 44.44,3 17. 34 41 44.19,4 18. 36. 1 43.54,3 0,0778 9,5008 27,8 19. 37.28 43.29,1 20. 38.59 43. 3,8 21. 40.36 42.38,3 22. 42.19 42.12,8 23. 41.47 42.17,2 24. 40.59 41.21,5 25. 40.25 40.55,8 26. 39. 1 40.30,0 DÉc. 27. 1.52. 9 +40. 4 ,2 Dates. M vraie. vraie. log r. log A. Parallaxe. 1901. h m s, DÉc. 28., 1.52.+48 ,2. 31 4.26 22.34 4 q 0-47 22 2 6.50 22.30 5.46 22.40 22 22.48 2.23 23.3 5 6.43 22.47 5.30 22.50 3.56 23. 4 1.55 23.31 6.43 22.47 22.50 21. 9 c 35 22.55 5.19 23. 1 3.09 20 6.26 23. 4 57 23.13 3. 9 23.41 Passage) 3'" 4 9'" 3, 1 méridien! 14'"45m "î", '° m ,,33"30m 12h43m 1h49"' de Paris Table donnant, en temps moyen, les limites approchées entre lesquelles Hesperie est à plus de 20° de hauteur au-dessus de l'horizon, pour les dates et les latitudes indiquées. Latitudes. Novembre 8. Novembre 18. Novembre 28. Décembre 8. Décembre 18. Latitudes. Novembre 8. Novembre 18. h m h m h m h m h m h m h 36 3-41 d 17-56 2. 4 9 a 16.0 4 -3 5. 2 7. 15. 53 1. 48 15. 4. 58 1. 23 15. 13 1. 9 3-37 18.3 2.42 17. 0 2. 1 15.09 1.35 15. 3 1.19 14.17 1.13 15. 3 8 3'3° 18-10 2-35 17. 7 1.55 16. 5 1.30 15. 8 1.15 14.17 1. 9 15. 38. 3.30 18.10 2.35 17.7 1.55 16. 5 1.30 15. 8 1.15 14.17 1. 9 15. 39. 3-23 18.17 2.28 17.14 1.49 16.17 1.28 15.37 1.16 14.45 1. 5 15. 18-24 2-21 17-21 1.43 16.17
en temps moyen, les limites approchées entre lesquelles Hesperie est à plus de 20° de hauteur au-dessus de l'horizon, pour les dates et les latitudes indiquées. Latitudes. Novembre 8. Novembre 18. Novembre 28. Décembre 8. Décembre 18. Latitudes. Novembre 8. Novembre 18. h m h m h m h m h m h m h 36 3-41 d 17-56 2. 4 9 a 16.0 4 -3 5. 2 7. 15. 53 1. 48 15. 4. 58 1. 23 15. 13 1. 9 3-37 18.3 2.42 17. 0 2. 1 15.09 1.35 15. 3 1.19 14.17 1.13 15. 3 8 3'3° 18-10 2-35 17. 7 1.55 16. 5 1.30 15. 8 1.15 14.17 1. 9 15. 38. 3.30 18.10 2.35 17.7 1.55 16. 5 1.30 15. 8 1.15 14.17 1. 9 15. 39. 3-23 18.17 2.28 17.14 1.49 16.17 1.28 15.37 1.16 14.45 1. 5 15. 18-24 2-21 17-21 1.43 16.17 1.18 15.25 1.16 14.35 0. 7 15. 18-32 2-14 17-28 1.36 16.24 1.13 15.37 1.12 14.50 0. 7 15. 20. 48 2. 6 17-36 1.29 16.31 1.27 15.31 0.56 14.40 0.01 15. 20. 54 2. 8 18.48 1.58 17.44 1.22 16.38 1.11 15.07 0.51 14.45 0.11 15. 21. 20 2-3* 19-6 1.,'l 18.1 1. 6 16.54 0.49 18.49 0.41 14.55 0.42 15. 1. 6 1 r.' 'C 38 40. 2.27 19.1 6 '-52 18.10 0.58 17.20 0.42 15.56 0.36 15. 0 0.35 47. 2-1'" 19.26 1-22 18.20 0.50 17.10 0.36 16. 2 0.30 15. 6 0-3'i 48. 23 19.37 1-11 18.31 0.42 17.18 0.29 16. 9 0.24 15.12 0.29 49-49 0.39 18.43 0.32 17.28 0.21 16 17 0.18 8 o.34 50 1.07 20. 0 0.48 18. 1 4 0.22 17.38 0.13 16.25 0.12 15.24 0.19 51 18.54 1.22 17.38 0.13 16.29 0.11 15.21 0.11 52 1.22 20.18 0.35 19.7 0.11 17.49 0.15 16.33 0.26 15.30 0.11 53 20.33 0.20 19.22 0.1 17.59 -0.4 16.42 -0.1 15.37 0.15 54 20.55 — 0. 1 19.43 -0.1, 18. 1 3 —0.14 16.52 —0.8 15.47 0.3 9 2 2° 21-20 -0.25 20. 7 -0.28 18.28 -0.24 17. 2 -0.16 15.52 -0.3 55 21.49 0.52
19-6 1.,'l 18.1 1. 6 16.54 0.49 18.49 0.41 14.55 0.42 15. 1. 6 1 r.' 'C 38 40. 2.27 19.1 6 '-52 18.10 0.58 17.20 0.42 15.56 0.36 15. 0 0.35 47. 2-1'" 19.26 1-22 18.20 0.50 17.10 0.36 16. 2 0.30 15. 6 0-3'i 48. 23 19.37 1-11 18.31 0.42 17.18 0.29 16. 9 0.24 15.12 0.29 49-49 0.39 18.43 0.32 17.28 0.21 16 17 0.18 8 o.34 50 1.07 20. 0 0.48 18. 1 4 0.22 17.38 0.13 16.25 0.12 15.24 0.19 51 18.54 1.22 17.38 0.13 16.29 0.11 15.21 0.11 52 1.22 20.18 0.35 19.7 0.11 17.49 0.15 16.33 0.26 15.30 0.11 53 20.33 0.20 19.22 0.1 17.59 -0.4 16.42 -0.1 15.37 0.15 54 20.55 — 0. 1 19.43 -0.1, 18. 1 3 —0.14 16.52 —0.8 15.47 0.3 9 2 2° 21-20 -0.25 20. 7 -0.28 18.28 -0.24 17. 2 -0.16 15.52 -0.3 55 21.49 0.52 20.34 —0.44 18.44 —0.35 17.13 —0.24 16. 0 —0.9 11 — —21 21. 3 2 19. 2 —0.46 17.24 —0.33 16. 9 —0.13 56 -r.g1 21. 3 1 2 i g. 2 -0.46 16. 6 -0.77 19. 27 -1. 1 17.39 —0.43 16.19 -0.17 — —21 19.57 —1.17 17.55 —0.53 16.29 -0.29. 1 4 6 f.., l' 39. — — — — — —1.35 18. 1 3 —1. 4 16.40 -0., 5 1. Passage -1.55 18.33 —., 4 16.50 —0.40^ Passage 9h, 8h, 8h, 8 m de Paris 9h08hig. Les traits indiquent que la hauteur de la planète reste toujours supérieure à 200. Les nombres négatifs signifient qu'Éros atteint la hauteur de 20° un peu avant le commencement du jour indiqué par la date. Points successifs situés sur la trajectoire apparente d'Eros à la distance d'un degré d'arc. Dates. m. Décl. h ID s 0' SEPT. 19,50.. 2.3g. 3 + 40°.24',2 22,00.. 2.40.38 +41.21,4 24,54.. 2.41.57 +42.19,5 27,12.. 2.42.59 +43.18,3 29,75.. 2.43.43 +44. 17 9 OCT. 2,42.. 2.44. 6 45. 17,8 5,14.. 2.44. 0 46.17,8 7,90.. 2.43.31 47. 17,5 10,71.. 2.42.27 +48.16,6 13,56.. 2.40.51 +49.14,4 16,46.. 2.38.34 +50.10,0 19,41.. 2.35.37 +51. 3,0 22,40.. 2.31.56 52.52,0 25,44.. 2.27.33 52.36,0 28,54.. 2.22.26
16.29 -0.29. 1 4 6 f.., l' 39. — — — — — —1.35 18. 1 3 —1. 4 16.40 -0., 5 1. Passage -1.55 18.33 —., 4 16.50 —0.40^ Passage 9h, 8h, 8h, 8 m de Paris 9h08hig. Les traits indiquent que la hauteur de la planète reste toujours supérieure à 200. Les nombres négatifs signifient qu'Éros atteint la hauteur de 20° un peu avant le commencement du jour indiqué par la date. Points successifs situés sur la trajectoire apparente d'Eros à la distance d'un degré d'arc. Dates. m. Décl. h ID s 0' SEPT. 19,50.. 2.3g. 3 + 40°.24',2 22,00.. 2.40.38 +41.21,4 24,54.. 2.41.57 +42.19,5 27,12.. 2.42.59 +43.18,3 29,75.. 2.43.43 +44. 17 9 OCT. 2,42.. 2.44. 6 45. 17,8 5,14.. 2.44. 0 46.17,8 7,90.. 2.43.31 47. 17,5 10,71.. 2.42.27 +48.16,6 13,56.. 2.40.51 +49.14,4 16,46.. 2.38.34 +50.10,0 19,41.. 2.35.37 +51. 3,0 22,40.. 2.31.56 52.52,0 25,44.. 2.27.33 52.36,0 28,54.. 2.22.26 53.14,0 31,70.. 2. 16. 39 +53.44,7 Nov. 3,91.. 2.10.22 +54. 6,8 7,18.. 2. 3.44 +54.19,2 10,51.. 1.56.54 +54.20,7 13,88.. 1.50. 7 54.10,4 17,27.. 1.43.46 +53.48,5 20,66.. 1.38.10 +53. 15, 1 Dates. h m s 0' Nov. 24,00.. 1.33.33 52.32,0 27,26.. 1.30. 6 +54.41,0 30,40.. 1.27.51 50.44,9 DÉc. 3,39.. 1.26.45 49.45,9 6,23.. 1.26.37 +48.45,9 8,90.. 1.27.19 47.46,2 11,41.. 1.28.40 +46.47,7 13,78.. 1.30.34 +45.51,0 16,02.. 1.32.53 44.56,2 18,14.. 1.35.32 +44. 3,3 20,16.. 1.38.28 +43.12,4 22,10.. 1.41.39 +42.23,0 JANV. 1,25.. 2. 3.15 +38.1,6 2,76.. 2. 7. 7 +37.22,7 4,24.. 2.11. 1 +36.44,5 5,68.. 2.14.57 +36. 7,5 7,09.. 2. 18.55 35.31, 1 CIRCULAIRE N° 4. Paris, le 21 août 1900. MONSIEUR ET CHER COLLÈGUE, Vous trouverez ci-après un Tableau contenant, pour la région de la trajectoire apparente de la planète Éros, et sur une largeur d'environ 2020', les étoiles de repère qu'il sera nécessaire de faire déterminer à l'aide des instruments méridiens dans le plus grand nombre possible d'observatoires. Conformément au désir exprimé par la Conférence, ce Tableau a été établi de telle manière qu'on pourra disposer d'environ 12 étoiles de repère destinées au calcul des constantes de cette nouvelle série de clichés obtenus au moyen des instruments affectés à la Carte photographique du
6,23.. 1.26.37 +48.45,9 8,90.. 1.27.19 47.46,2 11,41.. 1.28.40 +46.47,7 13,78.. 1.30.34 +45.51,0 16,02.. 1.32.53 44.56,2 18,14.. 1.35.32 +44. 3,3 20,16.. 1.38.28 +43.12,4 22,10.. 1.41.39 +42.23,0 JANV. 1,25.. 2. 3.15 +38.1,6 2,76.. 2. 7. 7 +37.22,7 4,24.. 2.11. 1 +36.44,5 5,68.. 2.14.57 +36. 7,5 7,09.. 2. 18.55 35.31, 1 CIRCULAIRE N° 4. Paris, le 21 août 1900. MONSIEUR ET CHER COLLÈGUE, Vous trouverez ci-après un Tableau contenant, pour la région de la trajectoire apparente de la planète Éros, et sur une largeur d'environ 2020', les étoiles de repère qu'il sera nécessaire de faire déterminer à l'aide des instruments méridiens dans le plus grand nombre possible d'observatoires. Conformément au désir exprimé par la Conférence, ce Tableau a été établi de telle manière qu'on pourra disposer d'environ 12 étoiles de repère destinées au calcul des constantes de cette nouvelle série de clichés obtenus au moyen des instruments affectés à la Carte photographique du Ciel. Dans le but d'atteindre la plus grande homogénéité dans la construction du Catalogue photographique du Ciel, la Conférence a décidé que les étoiles de repère devront être rapportées au Catalogue des fondamentales de M. Newcomb. Il conviendrait d'adopter la même règle pour celles relatives à Eros. Je vous serai reconnaissant de me faire savoir si vous êtes disposé à nous prêter votre concours pour l'observation méridienne de ces repères dont les positions approchées sont données ci-après. Veuillez agréer, Monsieur et cher Collègue, l'expression de mes sentiments les plus dévoués. Le Président, M. LOEWY. Étoiles de repère pour les observations d'Eros. Noms. Gr. 51 1900,0. (D 1900,0. O h m s 399BD+49 8,6 1.24. o +49.2 5,5 370 +46 6,0 24. 6 4 • 29,5 317 +518,9 24.2G 51.34,7 400 +49 9,5 9.1.33 50. 5,6 429 -+-47 8,5 9-4-33 47-22,9 401 +49 8,5 94-38 50. 9,2 373 —,6 8,1 2.48 47.3,1 403 --49 9,1 24.01 49.54,9 434 +47 9,5 24.51 47.54,1 453 -T-48 7,1 24.54 48.49,8 454 +48 9,0 25.26 48.31,5 455 +48 9,1 25.26 48.16,3 297 +50 9,5 9,5.42 50.56,5 323 +51 7,8 25-46 51.57,3 298 +50 9,5 26.10 50.38,6 442 -+-47 9,3 26.17 47.54,2 299 +50 8,8 26.23
reconnaissant de me faire savoir si vous êtes disposé à nous prêter votre concours pour l'observation méridienne de ces repères dont les positions approchées sont données ci-après. Veuillez agréer, Monsieur et cher Collègue, l'expression de mes sentiments les plus dévoués. Le Président, M. LOEWY. Étoiles de repère pour les observations d'Eros. Noms. Gr. 51 1900,0. (D 1900,0. O h m s 399BD+49 8,6 1.24. o +49.2 5,5 370 +46 6,0 24. 6 4 • 29,5 317 +518,9 24.2G 51.34,7 400 +49 9,5 9.1.33 50. 5,6 429 -+-47 8,5 9-4-33 47-22,9 401 +49 8,5 94-38 50. 9,2 373 —,6 8,1 2.48 47.3,1 403 --49 9,1 24.01 49.54,9 434 +47 9,5 24.51 47.54,1 453 -T-48 7,1 24.54 48.49,8 454 +48 9,0 25.26 48.31,5 455 +48 9,1 25.26 48.16,3 297 +50 9,5 9,5.42 50.56,5 323 +51 7,8 25-46 51.57,3 298 +50 9,5 26.10 50.38,6 442 -+-47 9,3 26.17 47.54,2 299 +50 8,8 26.23 50.18,6 300 +50 9,5 26.48 50.57,9 301 —i—50 9,3 9.6.5g 50. 22,4 463 +48 8,7 27.16 48.30,3 412 +49 9,3 27.49 49.37,0 331 + 51 8,6 1.27.59 +51.19,3 NOMS. Gr. 1900,0. (1900,0. » Il ni S „ , 376BD+45 8,9 1.28. o +45.27,8 450 +47 8,9 28. 5 47.54,5 450 +49 9,3 28.19 50. 1,1 470 +48 7,6 28.20 49.3,1 334 +51 9,0 28.33 51.38,5 379 +45 9,0 28.33 45.8,8 383 +45 8,8 28.38 45. 5,0 383 +45 9,0 29.16 45.19,0 338 +51 7,4 29.22 51.39,2 329 +44 8,5 29.20 44.24,9 389 +46 8,3 29.30 46.22,9 393 +46 7,4 29.59 46.36,2 416 +49 9,1 30. 3 50.11,7 477 +48 8,7 30. 3 48.4r,6 397 +46 7,° 30.19 46.48,9 460 +47 6,6 30.20 48.12,7 339 +51 7,6 30.24 51.14,3 462 +47 7,3 30.33 47.33,8 387 +52 8,5 30.39 52.35,8 463 +47 7,5 30.40 47.48,3 314 +50 8,7 30.44 50.45,0 418 —(9 9,5 i.30.55 +'Í 9 '). 6 ,i Noms. Gr. 5V 1900,0. (D 1900,0. „ h m s , 344BD-(-51 g,2 I 31 9 4-32. 7,3 404 +46 7,8 31.13 46.26,3 392 +45 7,8 31.14 45.57,0 394 +45 8,7 31.25 45.26,9 422 +49 8,8 31. 42 50. 5,8 335 +44 8,7
+49 9,3 28.19 50. 1,1 470 +48 7,6 28.20 49.3,1 334 +51 9,0 28.33 51.38,5 379 +45 9,0 28.33 45.8,8 383 +45 8,8 28.38 45. 5,0 383 +45 9,0 29.16 45.19,0 338 +51 7,4 29.22 51.39,2 329 +44 8,5 29.20 44.24,9 389 +46 8,3 29.30 46.22,9 393 +46 7,4 29.59 46.36,2 416 +49 9,1 30. 3 50.11,7 477 +48 8,7 30. 3 48.4r,6 397 +46 7,° 30.19 46.48,9 460 +47 6,6 30.20 48.12,7 339 +51 7,6 30.24 51.14,3 462 +47 7,3 30.33 47.33,8 387 +52 8,5 30.39 52.35,8 463 +47 7,5 30.40 47.48,3 314 +50 8,7 30.44 50.45,0 418 —(9 9,5 i.30.55 +'Í 9 '). 6 ,i Noms. Gr. 5V 1900,0. (D 1900,0. „ h m s , 344BD-(-51 g,2 I 31 9 4-32. 7,3 404 +46 7,8 31.13 46.26,3 392 +45 7,8 31.14 45.57,0 394 +45 8,7 31.25 45.26,9 422 +49 8,8 31. 42 50. 5,8 335 +44 8,7 32. 5 44.18,5 337 +44 8,1 32.21 45. 9,3 398 +45 8,4 32.22 45.55,2 341 h-44 7,4 32.30 44.53,5 393 +52 8,6 32.31 52.43,9 337 M-43 8,1 32.40 43.38,2 355 +53 8,4 33. 4 53.37,6 341 +43 8,8 33.10 43.31,6 399 +52 8,1 33.13 52.24,5 357 -4-51 7,7 33.13 51.45,6 343 +43 5,5 33.21 43.52,7 360 -4-51 7,6 33.34 52. 8,4 hl -4-4 x 8,7 33.41 42.13,9 363 4-53 6,8 33.50 53.21,7 364 -4-51 8,1 34. 2 51.21,5 346 -4-51 8,6 34.10 52. 1,4 387 +44 9,0 34.45 44.16,5 416 -+-44 8,4 34.48 44.30,8 406 +45 9,0 35.22 45.54,4 352 -4-52 8,7 35.23 52.52,3 351 +44 8,0 35.51 44. 4,3 382 +42 9,1 35.58 42.21,5 354 -4-42 7,0 36. 4 43. 8,1 329 -4-42 8,6 36. 16 42.31,0 422 -4-41 8,5 36.17 41.25,5 424 +45 9,0 36.24 45.32,2 354 -4-45 8,8 37. 4 45.26,2 356 -4-44 7,0 37.11 44.49,1 ho -4-42 8,8 37.17 43.12,0 420 -f-52 7,0 37.17 52.22,9 375 -4-53 8,8 37.25 53.26,7 368 -1-54 7,0 37.47 54.23,0 424 -4-52 8,3 37.58 52.41,2 360 +42 7,6 38. 5 42.44,3 361 -J-42 8,2 38.13 43. 8,7 433 +52 8,6 39.43 53. 6,4 361 -J-43 8,5 40.15 44. 8,8 370 -4-42
343 +43 5,5 33.21 43.52,7 360 -4-51 7,6 33.34 52. 8,4 hl -4-4 x 8,7 33.41 42.13,9 363 4-53 6,8 33.50 53.21,7 364 -4-51 8,1 34. 2 51.21,5 346 -4-51 8,6 34.10 52. 1,4 387 +44 9,0 34.45 44.16,5 416 -+-44 8,4 34.48 44.30,8 406 +45 9,0 35.22 45.54,4 352 -4-52 8,7 35.23 52.52,3 351 +44 8,0 35.51 44. 4,3 382 +42 9,1 35.58 42.21,5 354 -4-42 7,0 36. 4 43. 8,1 329 -4-42 8,6 36. 16 42.31,0 422 -4-41 8,5 36.17 41.25,5 424 +45 9,0 36.24 45.32,2 354 -4-45 8,8 37. 4 45.26,2 356 -4-44 7,0 37.11 44.49,1 ho -4-42 8,8 37.17 43.12,0 420 -f-52 7,0 37.17 52.22,9 375 -4-53 8,8 37.25 53.26,7 368 -1-54 7,0 37.47 54.23,0 424 -4-52 8,3 37.58 52.41,2 360 +42 7,6 38. 5 42.44,3 361 -J-42 8,2 38.13 43. 8,7 433 +52 8,6 39.43 53. 6,4 361 -J-43 8,5 40.15 44. 8,8 370 -4-42 8,6 40.17 43.12,3 364 +40 7,8 1.40.37 -4-41. 3,1 Noms. Gr. 1R 1900,0. (0 19000 o li m s o , 342 BD + 41 8,8 1. 41.11 -4-41. 4 1,7 386 +53 7,6 41.15 53.30,3 373 -4-42 7,9 41.95 42.34,9 388 +53 8,3 41.35 53.23,4 347 +41 8,7 41.45 41.55,4 441 +52 8,3 41.53 52.45,0 375 +42 8,9 41.56 42.42,8 383 -+-54 8,6 42.39 54.38,6 352 +41 9,1 42.55 42.12,6 373 +43 8,6 43.11 43.14,3 395 -4-53 8,6 43.11 53.25,0 353 -4-41 8,5 43.14 41.29,5 388 -4-54 7,9 43.57 54.43,3 398 +53 8,4 44. 0 53.14,8 392 -+-54 8,0 44.42 54.54,6 393 -4-54 7,3 44.53 54.25,8 388 -4-42 8,0 45. 3 43. 1,8 402 +53 8,7 45.11 53.22,3 390 +42 8,5 45.22 42.16,1 396 +54 6,1 45.25 54.39,2 384 +40 9,2 45.37 40.57,6 421 +39 8,8 46.25 40. 3,2 362 -4-4 f 8,2 46.43 41.20,9 390 +40 8,2 46.49 40.59,5 364 -4-41 9,0 47-10 42. 2,3 408 +54 6,8 47-11 55. 6,3 394 +40 6,2 47.17 40.14,2 416 +53 8,4 48. 7 53.24,0 413 +54 9,0 48. 13 54. 1,2 419 +53 7,4 48.25 53.41,8 400 -4-40 8,5 48.27 40.23,9 431 +39 7,4 48.37 40. 9,9 401 -4-40 8,9
41.55,4 441 +52 8,3 41.53 52.45,0 375 +42 8,9 41.56 42.42,8 383 -+-54 8,6 42.39 54.38,6 352 +41 9,1 42.55 42.12,6 373 +43 8,6 43.11 43.14,3 395 -4-53 8,6 43.11 53.25,0 353 -4-41 8,5 43.14 41.29,5 388 -4-54 7,9 43.57 54.43,3 398 +53 8,4 44. 0 53.14,8 392 -+-54 8,0 44.42 54.54,6 393 -4-54 7,3 44.53 54.25,8 388 -4-42 8,0 45. 3 43. 1,8 402 +53 8,7 45.11 53.22,3 390 +42 8,5 45.22 42.16,1 396 +54 6,1 45.25 54.39,2 384 +40 9,2 45.37 40.57,6 421 +39 8,8 46.25 40. 3,2 362 -4-4 f 8,2 46.43 41.20,9 390 +40 8,2 46.49 40.59,5 364 -4-41 9,0 47-10 42. 2,3 408 +54 6,8 47-11 55. 6,3 394 +40 6,2 47.17 40.14,2 416 +53 8,4 48. 7 53.24,0 413 +54 9,0 48. 13 54. 1,2 419 +53 7,4 48.25 53.41,8 400 -4-40 8,5 48.27 40.23,9 431 +39 7,4 48.37 40. 9,9 401 -4-40 8,9 48.39 41. 9,0 434 +39 6,9 48.53 40.12,8 415 +54 8,0 49. 5 55. 5,2 440 +55 8,0 49 -14 55.20,2 417 +54 8,4 49.31 55.10,0 374 +41 7,4 50.28 41.24,2 377 +41 8,2 51.10 41.16,7 424 -4-54 9,1 51.13 54.52,9 406 +40 8,9 51.14 40.16,3 428 +53 8,8 51.36 54. 7,2 429 +54 7,8 52.10 55. 5,7 412 +40 8,3 1.52.20 -4-40.25,6 Noms. Gr. -3R 1900,0. (D 1900,0. h m s „ , 447BD+39 8,5 1.52.22 +40. 3,1 464 +55 8,2 52.51 55.18,0 431 H-5 4 8,7 52.56 54.20,2 448 -t-3c) 8,2 53.36 40. 4,7 415 +40 7,5 53.39 40.51,9 452 +37 7,4 54.18 38. 6,8 450 +39 7,9 54.29 39.29,0 421 -4-40 7,' 54.4 40.52,6 392 +38 7,8 54.48 39. 7,4 423 +40 7,3 55. 9 40.43,7 437 +53 8,9 55.22 53.32,0 439 +53 5,4 55.38 54. o,3 454 -1-39 8,6 55.45 40.11,1 454 3 9 8,6 5, ) 444 +54 8,0 56.7 6 54.45,0 465 -4-37 8,[ 56.38 38.3,7 440 +53 7,6 56.45 54.12,8 484 +55 8,6 57.4 55.17,2 468 +37 8,7 57. 5 38. 9,9 448 +51 9,0 57.6 54-38,4 457 +39 9,1 57.45 39.34,5 452 +54 8,0 57.58 54.16,6 453 +54 6,6 58.17 55.8,6 402
54. 7,2 429 +54 7,8 52.10 55. 5,7 412 +40 8,3 1.52.20 -4-40.25,6 Noms. Gr. -3R 1900,0. (D 1900,0. h m s „ , 447BD+39 8,5 1.52.22 +40. 3,1 464 +55 8,2 52.51 55.18,0 431 H-5 4 8,7 52.56 54.20,2 448 -t-3c) 8,2 53.36 40. 4,7 415 +40 7,5 53.39 40.51,9 452 +37 7,4 54.18 38. 6,8 450 +39 7,9 54.29 39.29,0 421 -4-40 7,' 54.4 40.52,6 392 +38 7,8 54.48 39. 7,4 423 +40 7,3 55. 9 40.43,7 437 +53 8,9 55.22 53.32,0 439 +53 5,4 55.38 54. o,3 454 -1-39 8,6 55.45 40.11,1 454 3 9 8,6 5, ) 444 +54 8,0 56.7 6 54.45,0 465 -4-37 8,[ 56.38 38.3,7 440 +53 7,6 56.45 54.12,8 484 +55 8,6 57.4 55.17,2 468 +37 8,7 57. 5 38. 9,9 448 +51 9,0 57.6 54-38,4 457 +39 9,1 57.45 39.34,5 452 +54 8,0 57.58 54.16,6 453 +54 6,6 58.17 55.8,6 402 +38 8,0 58.43 38.57,3 457 +54 9,0 59. 8 54.27,0 464 +39 7,8 1.59.43 39.16,9 451 +53 8,2 2. o. 2 53.49,8 408 +38 8,2 0.22 38.25,3 468 +39 8,5 0.30 40. 7,3 453 +53 8,5 1.36 54. 7,7 486 +37 5,0 2.26 37.23,1 527 +55 9,1 2.48 55.22,8 416 +38 7,3 2.49 38.52,4 488 +37 8,6 2.54 38. 3,4 469 +54 8,8 3. 9 55. 0,8 459 -1-53 8,2 3.21 53.51,5 460 +53 6,2 3.24 53.22,3 470 +54 8,9 3.28 54. 9,7 470 +53 8,5 4.59 54. 4,8 483 +54 8,7 6.11 54.38,5 474 +53 8,2 6.26 53. Noms. Gr. IR 1900,0. CD 1900,0. 45,o 494 +54 7,5 42 54.51,0 485 +53 9,0 7.57 53.34,5 486 +53 7,8 8. 5 54. 3,9 551 +55 8,1 2. 8. 6 +:v>. 16,S Noms. Gr. IR 1900,0. CD 1900,0. 497BD+54 7,1 2. 8.17 +54.37,3 549 +52 8,4 8.28 53. 6,7 500 +54 7,9 8.34 55.7,7 491 +53 8, (i 11. 6 54. 0,1 5u +54 8,6 U.35 55. 4,7 497 +53 7,8 11.34 53.49,0 501 +53 8,7 12. 6 53.38,o 563 +52 8,5 12. 6 53. 6,9 525 +54 6,5 14. 4 54.56,9 507 +53 6,0 14.20 54. 3,1 513 +53 8,8
+38 7,3 2.49 38.52,4 488 +37 8,6 2.54 38. 3,4 469 +54 8,8 3. 9 55. 0,8 459 -1-53 8,2 3.21 53.51,5 460 +53 6,2 3.24 53.22,3 470 +54 8,9 3.28 54. 9,7 470 +53 8,5 4.59 54. 4,8 483 +54 8,7 6.11 54.38,5 474 +53 8,2 6.26 53. Noms. Gr. IR 1900,0. CD 1900,0. 45,o 494 +54 7,5 42 54.51,0 485 +53 9,0 7.57 53.34,5 486 +53 7,8 8. 5 54. 3,9 551 +55 8,1 2. 8. 6 +:v>. 16,S Noms. Gr. IR 1900,0. CD 1900,0. 497BD+54 7,1 2. 8.17 +54.37,3 549 +52 8,4 8.28 53. 6,7 500 +54 7,9 8.34 55.7,7 491 +53 8, (i 11. 6 54. 0,1 5u +54 8,6 U.35 55. 4,7 497 +53 7,8 11.34 53.49,0 501 +53 8,7 12. 6 53.38,o 563 +52 8,5 12. 6 53. 6,9 525 +54 6,5 14. 4 54.56,9 507 +53 6,0 14.20 54. 3,1 513 +53 8,8 14.54 53.47,5 530 +54 9,2 15.44 54.37,4 535 +54 6,2 16.54 54.54,6 519 +53 8,4 17.20 53.44,2 521 +53 8,4 17.29 53.19,2 576 +52 8,8 17.35 52.59,6 539 +54 7,6 18.14 54.48,1 580 +52 8,7 19. 3 52.55,0 52) —53 8,4 19.30 53.40,5 581 +52 8,7 20.30 53. 3,o 554 +54 8,4 21.46 54.31,6 585 +52 9,2 21.54 53. 5,6 587 +52 8,5 22.52 52.36,9 532 +53 8,2 23. 5 53.24,4 565 +54 8,5 24.33 54.27,1 587 +52 9,2 24.57 51.51,8 592 +52 8,3 25. 3 52.23,5 539 +53 8,8 25.30 53.52,0 540 +53 9,3 25.49 53.32,1 541 -53 7,2 25.55 54. 6,2 595 +52 8,6 27.16 52.23,5 597 +52 8,8 27.23 52.57,9 594 +52 8,8 27.40 51.32,0 587 +50 9,1 28.24 50.45,1 546 +53 8,8 28.31 53. 15,0 547 +53 8,4 28.34 53.52,7 598 +52 8,0 29.15 52. 3,o 599 +52 7,1 29.56 51.31,5 601 +5 2 8,7 30.52 52.22,7 589 +50 8,6 31.23 50.26,1 604 +51 9,0 31.37 51.38,7 595 +50 8,5 32.25 50.21,1 733 +49 8,9 32.49 50. 5,3 609 +52 7,6 23.23 +52.22,4 Noms. Gr. IR 1900,0. CD 1900,0. n h m s o , 628 BD 42 42 7,6 2.40.53 +42.59,0 576 42 43 7,0
+54 8,4 21.46 54.31,6 585 +52 9,2 21.54 53. 5,6 587 +52 8,5 22.52 52.36,9 532 +53 8,2 23. 5 53.24,4 565 +54 8,5 24.33 54.27,1 587 +52 9,2 24.57 51.51,8 592 +52 8,3 25. 3 52.23,5 539 +53 8,8 25.30 53.52,0 540 +53 9,3 25.49 53.32,1 541 -53 7,2 25.55 54. 6,2 595 +52 8,6 27.16 52.23,5 597 +52 8,8 27.23 52.57,9 594 +52 8,8 27.40 51.32,0 587 +50 9,1 28.24 50.45,1 546 +53 8,8 28.31 53. 15,0 547 +53 8,4 28.34 53.52,7 598 +52 8,0 29.15 52. 3,o 599 +52 7,1 29.56 51.31,5 601 +5 2 8,7 30.52 52.22,7 589 +50 8,6 31.23 50.26,1 604 +51 9,0 31.37 51.38,7 595 +50 8,5 32.25 50.21,1 733 +49 8,9 32.49 50. 5,3 609 +52 7,6 23.23 +52.22,4 Noms. Gr. IR 1900,0. CD 1900,0. n h m s o , 628 BD 42 42 7,6 2.40.53 +42.59,0 576 42 43 7,0 40.59 43.51,2 577 +44 8,8 41. 1 44.50,8 773 +49 9,1 41. 5 49.39,6 630 + 50 7,9 41.6 51. 8,0 698 +47 8,4 41-20 47-46,7 760 +48 8,9 41 25 48.48,1 541 +41 9,0 41-26 41-27,0 636 +50 7,6 41.36 50.28,8 700 +47 8,3 41 -43 48. 2,2 579 +43 7,5 41.43 43.12,3 638 +46 8,7 41.50 46.32,8 762 +48 8,0 42. 1 48.46,0 602 +40 8,8 42. 4 40.33,7 543 +49 8,8 , 42. 9 , 9 543 +49 8,8 42.12 41-59,9 633 +42 8,9 42.13 42.18,9 702 +47 8,0 42.19 47-52,6 763 +48 8,4 42.27 48,53, 641 +46 7,5 42.28 46.48,1 633 +51 8,6 42.28 41.13,6 580 +43 9,0 42.35 43.53,9 764 +48 8,6 42.43 48.27,8 662 +45 8,2 42.55 45.59,2 782 +49 9,0 42.59 49-35,9 582 +44 8,6 43. 5 44-59,3 709 +47 7,7 43.21 47.43,9 583 +43 8,9 43.26 43.23,9 637 +42 9,1 43.27 42.23,1 644 +46 9,2 43.34 46.59,9 610 +40 8,5 43.51 40.24,3 711 +48 7,9 43.53 47-52,6 665 +45 8,8 44. 0 45.25,4 612 +50 9,3 44. 6 40.53,o 638 +42 7,6 44. 6 42.54,0 550 +41 8,7 44. 7 41.31,8 586 +43 8,7 44. 7 43.56,7 667 +45 8,2 44. 9
+43 7,5 41.43 43.12,3 638 +46 8,7 41.50 46.32,8 762 +48 8,0 42. 1 48.46,0 602 +40 8,8 42. 4 40.33,7 543 +49 8,8 , 42. 9 , 9 543 +49 8,8 42.12 41-59,9 633 +42 8,9 42.13 42.18,9 702 +47 8,0 42.19 47-52,6 763 +48 8,4 42.27 48,53, 641 +46 7,5 42.28 46.48,1 633 +51 8,6 42.28 41.13,6 580 +43 9,0 42.35 43.53,9 764 +48 8,6 42.43 48.27,8 662 +45 8,2 42.55 45.59,2 782 +49 9,0 42.59 49-35,9 582 +44 8,6 43. 5 44-59,3 709 +47 7,7 43.21 47.43,9 583 +43 8,9 43.26 43.23,9 637 +42 9,1 43.27 42.23,1 644 +46 9,2 43.34 46.59,9 610 +40 8,5 43.51 40.24,3 711 +48 7,9 43.53 47-52,6 665 +45 8,8 44. 0 45.25,4 612 +50 9,3 44. 6 40.53,o 638 +42 7,6 44. 6 42.54,0 550 +41 8,7 44. 7 41.31,8 586 +43 8,7 44. 7 43.56,7 667 +45 8,2 44. 9 45.39,5 770 +48 8,7 44-20 48.56,2 714 +47 8,3 44.40 48. 5,6 669 +45 8,4 44.54 45.34,6 648 +46 6,4 45. 0 46.25,8 591 +44 7,8 45. 7 44.38,8 593 +44 7,0 45.17 44.28,9 777 +48 8,3 24.45.20 +48.28,3 Comme il s'agit, dans cette recherche, d'atteindre la plus haute précision possible, nous prions nos collaborateurs d'apporter des soins exceptionnels à la détermination des constantes instrumentales et tout spécialement à la vérification fréquente du tour de vis qui, dans les observatoires de l'hémisphère boréal, pourrait être faite à l'aide d'observations portant sur le groupe de h Persée (Krueger). En raison des nombreuses lacunes qui se présenteront certainement dans les observations pendant les mois d'hiver, il importe que chacun des observatoires s'applique à tirer le plus grand profit possible de chaque soirée favorable. Nous conseillons donc aux astronomes qui entreprendront des observations dans de grands angles horaires Est et Ouest (circulaire n° 2, § a et b), de ne pas se contenter d'une seule série supplémentaire, mais d'en faire plusieurs. On augmentera ainsi la possibilité de faire correspondre les résultats obtenus en divers points du globe à de mêmes instants physiques et l'on disposera en outre de séries d'observations faites dans de