jeanflop/post_ocr_correction2 huggingface dataset:
niveau de la sortie de 19°, la température maximum dans le bassin était respectivement de 25° à l'entrée et de 20° 5 à la sortie. La température maximum du sol, prise assez loin du bassin ne dépassa jamais 13° 8. On constate donc bien l'influence du bassin sur la température du sol environnant, c'est-à-dire la perte de chaleur par conduction. Nos expériences de Léré avaient non seulement pour but de connaître l'influence de la conduction calorifique dans le refroidissement de l'eau, mais encore de vérifier notre loi, trouvée en 1926 et rappelée plus haut, sur la température moyenne du sol parcouru par un courant entre deux lignes parallèles. Si t et t" sont la température du sol en différents points, la température moyenne sera : t + tn Elle est égale, d'après notre loi à g = 2 Les expériences de Léré ont vérifié cette loi et donné pour valeur de 2 et f3 les chiffres suivants : DATES a fi 1930 5 mars 5,2 6,5 10 mars 6,1 7,1 15 mars 6,4 6,7 20 mars 6,8 6,8 5 mai 13,0 13,4 20 mai 14,7 14,6 10 août 18,1 18,2 15 août 18,6 18,5 20 août 18,6 18,4 25 août 19,2 18,6 5 septembre 20,7 20,7 10 septembre 20,3 20,1 15 septembre 19,8 19,0 20 septembre 19,0 18,3 Application, — On peut mettre les résultats de nos expériences sous une forme mathématique. Le calcul est surtout intéressant pour la période où il faut refroidir l'eau, c'est-à-dire pendant la saison estivale. À cette époque, d'après nos expériences de Léré, la conduction calorifique manifeste son effet comme si le volume du sol mouillé était en moyenne multiplié par 2,5. Si il est le débit de l'eau infiltrée par mètre courant de galerie, L la distance entre les deux galeries, h la hauteur de l'eau circulant dans les alluvions, fJ. le coefficient de vide, d la densité du sable, c la chaleur spécifique du sable, Nous écrirons que la température des eaux de la galerie d'infiltration et de la galerie de captage suivent la loi sinusoïdale : y = A Sin CI. t
19,2 18,6 5 septembre 20,7 20,7 10 septembre 20,3 20,1 15 septembre 19,8 19,0 20 septembre 19,0 18,3 Application, — On peut mettre les résultats de nos expériences sous une forme mathématique. Le calcul est surtout intéressant pour la période où il faut refroidir l'eau, c'est-à-dire pendant la saison estivale. À cette époque, d'après nos expériences de Léré, la conduction calorifique manifeste son effet comme si le volume du sol mouillé était en moyenne multiplié par 2,5. Si il est le débit de l'eau infiltrée par mètre courant de galerie, L la distance entre les deux galeries, h la hauteur de l'eau circulant dans les alluvions, fJ. le coefficient de vide, d la densité du sable, c la chaleur spécifique du sable, Nous écrirons que la température des eaux de la galerie d'infiltration et de la galerie de captage suivent la loi sinusoïdale : y = A Sin CI. t y' = B Sin (3 t' t et t' étant les temps, y et y' les températures. La formule mathématique est écrite en exprimant que la chaleur perdue par l'eau qui circule est égale à la chaleur gagnée par le sable multipliée par 2,5 pour tenir compte de la perte de chaleur par conduction, ainsi que l'ont indiqué nos expériences de Léré. Soit Q chaleur gagnée par le sol. Considérant une largeur de terrain de 1 mètre. V Volume du terrain est L x h x 1. Le sable est mouillé. Il contient L x h fJ. d'eau et L h (1 — fJ.) de sable. La chaleur spécifique du sable est L h (1 — fJ.) d c. La chaleur gagnée par le sable Q est donc : tn, t'n temps au bout duquel la température de l'eau à la sortie sera de 14° t0, t'a temps de départ des calculs compté à partir du moment où Sin a t0 = 0 et Sin /3 t'0 = 0. La chaleur perdue R par l'eau est : Par approximation successive, on arrive à connaître le moment où Sin a t0 = 0 et B Sin /3 t = O. Le
de chaleur par conduction, ainsi que l'ont indiqué nos expériences de Léré. Soit Q chaleur gagnée par le sol. Considérant une largeur de terrain de 1 mètre. V Volume du terrain est L x h x 1. Le sable est mouillé. Il contient L x h fJ. d'eau et L h (1 — fJ.) de sable. La chaleur spécifique du sable est L h (1 — fJ.) d c. La chaleur gagnée par le sable Q est donc : tn, t'n temps au bout duquel la température de l'eau à la sortie sera de 14° t0, t'a temps de départ des calculs compté à partir du moment où Sin a t0 = 0 et Sin /3 t'0 = 0. La chaleur perdue R par l'eau est : Par approximation successive, on arrive à connaître le moment où Sin a t0 = 0 et B Sin /3 t = O. Le calcul est long et pénible. On obtient un chiffre approximatif pour L suffisamment exact. Ainsi, pour avoir de l'eau à 14° vers le 1er octobre dans la galerie de captage, le calcul montre que les deux galeries doivent être éloignées de 125 mètres environ pour un débit de 10 mètres cubes par jour et par mètre de galerie si h = 6 mètres. Mais ces calculs sont toutefois approximatifs, assez fastidieux et il est préférable d'adopter la méthode graphique. Méthode graphique. — Dans notre formule, on constatera que : A — représente la section mouillée par unité de hauteur de surface d'une tranche verticale d'alluvions. Nous désignerons ce débit par e Dans nos expériences de Léré, e était égal à 2 m3 2. Les courbes des résultats de Léré peuvent être reproduites au moyen des chiffres suivants; les ordonnées sont les températures, les temps sont les abcisses : (Voir tableau ci-contre.) Commençons par tracer les courbes des températures et examinons les résultats obtenus. Prenons une température donnée, soit 14°. Comparons les abcisses qui séparent les ordonnées correspondant à la température 14° entre deux courbes successives. On constate qu'elles sont très sensiblement égales. Ceci revient à dire que l'abcisse qui sépare
cubes par jour et par mètre de galerie si h = 6 mètres. Mais ces calculs sont toutefois approximatifs, assez fastidieux et il est préférable d'adopter la méthode graphique. Méthode graphique. — Dans notre formule, on constatera que : A — représente la section mouillée par unité de hauteur de surface d'une tranche verticale d'alluvions. Nous désignerons ce débit par e Dans nos expériences de Léré, e était égal à 2 m3 2. Les courbes des résultats de Léré peuvent être reproduites au moyen des chiffres suivants; les ordonnées sont les températures, les temps sont les abcisses : (Voir tableau ci-contre.) Commençons par tracer les courbes des températures et examinons les résultats obtenus. Prenons une température donnée, soit 14°. Comparons les abcisses qui séparent les ordonnées correspondant à la température 14° entre deux courbes successives. On constate qu'elles sont très sensiblement égales. Ceci revient à dire que l'abcisse qui sépare les deux ordonnées correspondant à une température donnée est proportionnelle à L, distance qui sépare les points où la température a été prise. Admettons que nous désirions obtenir de l'eau à 14° dans notre galerie de captage vers le 1er octobre, c'est-à-dire pour la fin de l'été. Je mesure, sur les courbes obtenues lors des expériences de Léré relatives aux variations de température de l'eau à l'entrée et à la sortie du bassin, l'abcisse a qui sépare les ordonnées correspondant à la température de 14°. a correspond à la longueur de 40 mètres que notre bassin avait. D'autre part, soit A la valeur de l'abcisse trouvée entre le moment où la température à l'entrée du bassin atteint 14° et l'ordonnée du 1er octobre. La distance L qu'on doit donner entre la galerie d'infiltration et celle du pompage pour un débit de section mouillée par unité de surface égale 2 m3 2 sera : Sans aucun calcul et en peu de temps, on trouve par ce moyen que L = 160, tandis que précédemment le calcul avait donné 153 mètres, la correspondance est donc bonne. Si le débit g de la galerie d'infiltration est plus élevé, s'il a une valeur D,
les courbes obtenues lors des expériences de Léré relatives aux variations de température de l'eau à l'entrée et à la sortie du bassin, l'abcisse a qui sépare les ordonnées correspondant à la température de 14°. a correspond à la longueur de 40 mètres que notre bassin avait. D'autre part, soit A la valeur de l'abcisse trouvée entre le moment où la température à l'entrée du bassin atteint 14° et l'ordonnée du 1er octobre. La distance L qu'on doit donner entre la galerie d'infiltration et celle du pompage pour un débit de section mouillée par unité de surface égale 2 m3 2 sera : Sans aucun calcul et en peu de temps, on trouve par ce moyen que L = 160, tandis que précédemment le calcul avait donné 153 mètres, la correspondance est donc bonne. Si le débit g de la galerie d'infiltration est plus élevé, s'il a une valeur D, il suffira de multiplier la valeur L ainsi trouvée par pour 2,2 avoir la distance entre les deux galeries pour ce nouveau débit (1). Quand, par un pompage d'essai, on a reconnu que la nappe souterraine à température constante e peut donner un débit d, si A est le débit d'eau infiltrée, la température maximum que l'eau infiltrée devra avoir en arrivant dans la galerie pour que le 1er octobre la température soit voisine de 14° dans la galerie de pompage est donnée par la règle des mélanges : d + il x = (d + A) 14 Si on trouve x = 18°, on pourra se contenter d'éloigner les deux galeries seulement de 90 mètres environ. Deux galeries de 500 mètres, situées à 200 mètres de distance, peuvent souvent donner 18.500 mètres cubes d'eau à une température inférieure à 14° en été. Or, les valeurs de L ainsi obtenues ne sont pas excessives. Elles sont souvent trouvées dans beaucoup de vallées. Moyennant certaines précautions hygiéniques entre les deux galeries, comme la défense de construire des puisards, des puits, des habitations et en défendant les irrigations et les épandages d'eaux résiduaires d'autre part en interdisant en tout, de 25 mètres
d'eau infiltrée, la température maximum que l'eau infiltrée devra avoir en arrivant dans la galerie pour que le 1er octobre la température soit voisine de 14° dans la galerie de pompage est donnée par la règle des mélanges : d + il x = (d + A) 14 Si on trouve x = 18°, on pourra se contenter d'éloigner les deux galeries seulement de 90 mètres environ. Deux galeries de 500 mètres, situées à 200 mètres de distance, peuvent souvent donner 18.500 mètres cubes d'eau à une température inférieure à 14° en été. Or, les valeurs de L ainsi obtenues ne sont pas excessives. Elles sont souvent trouvées dans beaucoup de vallées. Moyennant certaines précautions hygiéniques entre les deux galeries, comme la défense de construire des puisards, des puits, des habitations et en défendant les irrigations et les épandages d'eaux résiduaires d'autre part en interdisant en tout, de 25 mètres autour de la galerie de captage le pacage ou l'utilisation d'engrais animaux; (1) Si la circulation n'est pas expérimentalement reconnue uniforme sur toute la hauteur de la section mouillée, il faudra modifier D en conséquence. on peut mettre en culture toute cette bande de terrain et en tirer un bénéfice. Ce procédé de refroidissement a un autre avantage : il favorise l'épuration des eaux. L'eau met, en effet, vingt-huit jours pour venir de la galerie d'infiltration ; c'est un temps plus que suffisant pour épurer une eau très polluée. Les frais de refroidissement se réduisent donc à ceux nécessaires pour l'entretien de la galerie d'infiltration et le pompage de l'eau dans la galerie de captage. Ils sont petits et nullement prohibitifs, comme ceux exigés par le procédé Dejust. A notre connaissance, c'est la première fois qu'une étude expérimentale de ce genre a été faite, nous espérons qu'elle pourra rendre quelques services. Paris, le 3 novembre 1931. Il est un problème, cependant intéressant, que je n'ai pas abordé : celui du refroidissement des eaux chaudes et stériles de puits artésiens par passage à travers des tuyaux de petit diamètre, placés dans le sol. Il intervient ici un facteur : négligeable dans
Ce procédé de refroidissement a un autre avantage : il favorise l'épuration des eaux. L'eau met, en effet, vingt-huit jours pour venir de la galerie d'infiltration ; c'est un temps plus que suffisant pour épurer une eau très polluée. Les frais de refroidissement se réduisent donc à ceux nécessaires pour l'entretien de la galerie d'infiltration et le pompage de l'eau dans la galerie de captage. Ils sont petits et nullement prohibitifs, comme ceux exigés par le procédé Dejust. A notre connaissance, c'est la première fois qu'une étude expérimentale de ce genre a été faite, nous espérons qu'elle pourra rendre quelques services. Paris, le 3 novembre 1931. Il est un problème, cependant intéressant, que je n'ai pas abordé : celui du refroidissement des eaux chaudes et stériles de puits artésiens par passage à travers des tuyaux de petit diamètre, placés dans le sol. Il intervient ici un facteur : négligeable dans nos expériences de Léré, mais au contraire extrêmement important dans ce cas particulier. D'autre part, quand il s'agit du refroidissement des eaux infiltrées d'une rivière, le point de départ de ces dernières n'est pas toujours la berge même du cours d'eau. Les eaux peuvent s'infiltrer en un point du lit assez éloigné des berges et l'acheminement des eaux infiltrées sous le lit de la rivière procure déjà un certain refroidissement qu'on constate très souvent en prenant la température des eaux souterraines au droit des berges. Si la rivière est étroite, le refroidissement signalé ci-dessus est faible ; si le cours d'eau est très large, l'abaissement de la température peut atteindre 2 à 3° sous le lit même de la rivière. Contribution à l'étude des pans coupés par M. Jean RAYMOND, Ingénieur urbaniste D. P. L. I. U. Il n'existe pas, à notre connaissance, de traité d'urbanisme contenant une étude sérieuse de la question des pans coupés ; cette question est cependant d'importance, à tel point qu'elle a motivé tout dernièrement une séance spéciale de la Société Française des Urbanistes. L'éminent urbaniste M. A. Bérard a exposé de façon magistrale sa conception du tracé des pans coupés et a demandé à
assez éloigné des berges et l'acheminement des eaux infiltrées sous le lit de la rivière procure déjà un certain refroidissement qu'on constate très souvent en prenant la température des eaux souterraines au droit des berges. Si la rivière est étroite, le refroidissement signalé ci-dessus est faible ; si le cours d'eau est très large, l'abaissement de la température peut atteindre 2 à 3° sous le lit même de la rivière. Contribution à l'étude des pans coupés par M. Jean RAYMOND, Ingénieur urbaniste D. P. L. I. U. Il n'existe pas, à notre connaissance, de traité d'urbanisme contenant une étude sérieuse de la question des pans coupés ; cette question est cependant d'importance, à tel point qu'elle a motivé tout dernièrement une séance spéciale de la Société Française des Urbanistes. L'éminent urbaniste M. A. Bérard a exposé de façon magistrale sa conception du tracé des pans coupés et a demandé à ses collègues d'approfondir cette étude. C'est pour apporter notre contribution à cette question que nous avons préparé l'étude présentée ci-dessous. Dans le tracé des plans de villes, le pan coupé a pour but de faciliter la circulation ; sa raison d'être n'est pas l'esthétique, mais l'utilité. Dans le tracé des villes anciennes, il n'a presque jamais été prévu de pans coupés, parce que le besoin ne s'en faisait pas sentir ; la circulation était rare et lente, il n'y avait guère à craindre de collisions. Depuis l'ère de l'automobile, le problème de la circulation a singulièrement changé et les carrefours sont devenus les points sensibles de la circulation ; il est bien difficile d'adapter une ville ancienne aux besoins de la circulation actuelle, et Paris nous offre un exemple frappant de la gravité de la question. Dans le tracé des villes nouvelles, le problème de la circulation conserve son importance, mais il est bien plus facile de le résoudre. Beaucoup de lotisseurs qui se sont improvisés urbanistes ont dédaigné la question des pans coupés, probablement parce qu'elle leur faisait perdre du terrain à vendre ; d'autres ont prévu des pans coupés partout et de même dimension. La solution est tout
villes anciennes, il n'a presque jamais été prévu de pans coupés, parce que le besoin ne s'en faisait pas sentir ; la circulation était rare et lente, il n'y avait guère à craindre de collisions. Depuis l'ère de l'automobile, le problème de la circulation a singulièrement changé et les carrefours sont devenus les points sensibles de la circulation ; il est bien difficile d'adapter une ville ancienne aux besoins de la circulation actuelle, et Paris nous offre un exemple frappant de la gravité de la question. Dans le tracé des villes nouvelles, le problème de la circulation conserve son importance, mais il est bien plus facile de le résoudre. Beaucoup de lotisseurs qui se sont improvisés urbanistes ont dédaigné la question des pans coupés, probablement parce qu'elle leur faisait perdre du terrain à vendre ; d'autres ont prévu des pans coupés partout et de même dimension. La solution est tout autre. Le pan coupé doit permettre à des véhicules venant de deux voies différentes de se voir suffisamment à temps pour éviter la collision. Il faut tout d'abord que nous déterminions la distance utile à un véhicule automobile pour pouvoir freiner et s'arrêter normalement. Cette distance est fonction de la vitesse du véhicule au moment du freinage. Nous ne parlerons pas des règlements prescrivant dans les villes des vitesses maxima pour les automobiles ; ces règlements ne sont jamais observés. Nous nous sommes livré à des expériences multiples en province et à Paris en abordant les carrefours avec prudence, et nous avons pu déterminer que la distance utile à un automobiliste pour s'arrêter à un carrefour oscille entre 20 et 25 mètres ; nous avons été amené à choisir pour nos calculs la distance de 25 mètres. Soit un carrefour de deux voies se coupant à angle droit (fig. 1). Deux mobiles, M et M', se dirigent vers le carrefour (pour permettre une plus grande compréhension de ce qui va suivre, nous avons situé ces mobiles sur l'axe des voies, alors qu'en fait ils se trouvent sur la moitié droite des voies, dans le sens de la direction suivie ;
vitesse du véhicule au moment du freinage. Nous ne parlerons pas des règlements prescrivant dans les villes des vitesses maxima pour les automobiles ; ces règlements ne sont jamais observés. Nous nous sommes livré à des expériences multiples en province et à Paris en abordant les carrefours avec prudence, et nous avons pu déterminer que la distance utile à un automobiliste pour s'arrêter à un carrefour oscille entre 20 et 25 mètres ; nous avons été amené à choisir pour nos calculs la distance de 25 mètres. Soit un carrefour de deux voies se coupant à angle droit (fig. 1). Deux mobiles, M et M', se dirigent vers le carrefour (pour permettre une plus grande compréhension de ce qui va suivre, nous avons situé ces mobiles sur l'axe des voies, alors qu'en fait ils se trouvent sur la moitié droite des voies, dans le sens de la direction suivie ; la solution du problème est exactement la même dans les deux cas), l'axe de leur chemin étant confondu avec l'axe de la voie, la rencontre des deux mobiles aura lieu en O. Pour permettre à ces deux mobiles, en l'occurrence des autos, de s'arrêter avant le point 0, il faut, ainsi que nous l'avons vu plus haut, qu'ils puissent se voir mutuellement à 25 mètres au moins avant la collision possible au point 0. Arrivés aux points P et P', distants respectivement de 25 mètres du point 0, les mobiles ne devront être séparés par aucun obstacle empêchant la vue directe. Si nous joignons les points P et P', nous déterminons un triangle ABC qui, pour résoudre le problème de sécurité dans le carrefour envisagé, doit être incorporé à l'emprise de la voirie. La ligne CB constitue le pan coupé minimum dans le cas qui nous intéresse. La distance CB se calcule très facilement et nous ne nous arrêterons pas à ce calcul élémentaire. Le grave inconvénient du pan coupé consiste en la perte importante de terrain constructible ; on peut pallier à cet inconvénient, dans une certaine mesure, en construisant le 1er étage des immeubles sur pan coupé, en
ainsi que nous l'avons vu plus haut, qu'ils puissent se voir mutuellement à 25 mètres au moins avant la collision possible au point 0. Arrivés aux points P et P', distants respectivement de 25 mètres du point 0, les mobiles ne devront être séparés par aucun obstacle empêchant la vue directe. Si nous joignons les points P et P', nous déterminons un triangle ABC qui, pour résoudre le problème de sécurité dans le carrefour envisagé, doit être incorporé à l'emprise de la voirie. La ligne CB constitue le pan coupé minimum dans le cas qui nous intéresse. La distance CB se calcule très facilement et nous ne nous arrêterons pas à ce calcul élémentaire. Le grave inconvénient du pan coupé consiste en la perte importante de terrain constructible ; on peut pallier à cet inconvénient, dans une certaine mesure, en construisant le 1er étage des immeubles sur pan coupé, en encorbellement avec ou sans appui (voir fig. 2 et 3). Le pan coupé a, au point de vue circulation générale, un autre avantage : c'est de permettre une courbe plus grande du trottoir et d'augmenter ainsi la superficie de la chaussée du carrefour en facilitant les évolutions des véhicules. Lors de l'étude d'un plan de ville, le problème du pan coupé se renouvelle de façon différente à la plupart des carrefours et le travail de l'urbaniste est particulièrement long. Dans le but de simplifier le travail du tracé des voies et de l'étude des carrefours, nous avons établi une série de tableaux qui permettront de trouver à simple lecture la longueur du pan coupé en fonction de l'angle formé par la rencontre des axes des voies envisagées et de la largeur des dites voies ; la donnée de base est la distance de 25 mètres OP et OP'. Nous avons préparé les tableaux pour un même angle q ; afin de ne pas allonger outre mesure la longueur des tableaux, nous ne les avons établis que pour des voies à partir de 10 mètres et de 2 en 2 mètres en dessus. Nous avons enfin établi des tableaux pour des
de l'étude d'un plan de ville, le problème du pan coupé se renouvelle de façon différente à la plupart des carrefours et le travail de l'urbaniste est particulièrement long. Dans le but de simplifier le travail du tracé des voies et de l'étude des carrefours, nous avons établi une série de tableaux qui permettront de trouver à simple lecture la longueur du pan coupé en fonction de l'angle formé par la rencontre des axes des voies envisagées et de la largeur des dites voies ; la donnée de base est la distance de 25 mètres OP et OP'. Nous avons préparé les tableaux pour un même angle q ; afin de ne pas allonger outre mesure la longueur des tableaux, nous ne les avons établis que pour des voies à partir de 10 mètres et de 2 en 2 mètres en dessus. Nous avons enfin établi des tableaux pour des angles allant de 40, 60, 80, 90, 100, 120 et 140 degrés; il est rare de rencontrer dans le tracé des villes des angles inférieurs à 40° et supérieurs à 140°; du reste, avec des angles de 20° et de 160°, le calcul montre que les pans coupés sont inutiles. Les pans coupés sont normaux aux bissectrices des angles Angle v = 60° Largeur des voies Longueur du formant l'angle à pan coupé 10 mètres et 10 mètres 13 m. 40 12 — 12 — 11 m. 08 14 — 14 — 8 m. 76 16 — 16 — 6 m. 44 18 — 18 — 4 m. 12 20 — 20 — 1 m. 80 10 12 — ... 12 m. 24 10 — 14 — 11 m. 08 10 — 16 — 9 m. 92 10 — 18 — 8 m. 76 10 — 20 — 7 m. 60 10 — 22 — 6 m. 44 10 — 24 — 5 m. 28 10 — 26 — 4 m. 12 10 — 28 — 2 m. 96 10 — 30 — 1 m. 80 10 — 32 — 0 m. 64 12 — 14 — 9 m. 92