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751BD4-20 6,6 4 -17 38 4-20.45,0 639 +21 8,8 18. 6 21.18,5 641 +21 7,3 18.18 21.30,3 642 -4-21 4,5 19.24 22. 3,9 643 -1-21 5,7 19.27 ai.58,3 754 4-20 8,8 19.53 20.54,5 676 +22 7,8 20.23 21.14,6 756 +20 8,8 21.13 20.46,0 647 4-21 6,5 22. 4 21.23,9 760 -+-20 8,9 22.44 20.36,6 727 -+-[9 8,4 22.46 19.31,2 761 4-20 8,3 22.49 20.27,5 731 +19 7,7 24.26 19.37,4 733 +19 8,7 25.23 19.55,1 772 -1-20 8,9 25.45 20.34,1 657 -+-21 8,1 26.12 21.25,1 730 4-19 7,8 27.10 19. 8,2 736 4-19 8,7 27.32 19.36,2 778 -1-20 8,3 28.52 20.53,7 740 +19 7,7 29.48 19.45,8 742 —J— 9 6,1 29.51 19.40,5 744 -+-'9 7,8 30.43 19.33,3 745 + 18 8,2 30.51 19.17, 4 785 -+-20 6,0 32.21 20.29,0 666 18 8,6 32. 4 1 18.32,1 755 +19 8,9 35.42 20. 4,2 759 4-19 8,9 35.51 19.53,7 684 +18 7,3 37. 1 18.32,0 774 +18 8,8 39.43 19. 8,6 717 +18 7,5 40. 15 18.37,1 719 -1-18 6,2 40.26 18.33,3 777 +19 8,5 40.44 19.18,8 725 -f-18 8,8 41. 4 18.53,9 727 —I— 18 7,9 41.18 18.18,5 782 +19 8,8 41.51 19. 8,4 789 -1-17 8,1 42.27 17.37,9 734 +18 7,2 42.50 18.32,8 738 —18 8,9 44.32 19. 1,2 791 -+-17 8,7 44.32 17.20,9 743 +18 5,2 45.31 18.40,2 797 +17 8,9 46. 3 17.31,3 800 4-17 var. 46. 15 17.22,2 747 +18 7,7 47.45 18.54,5 811 + 18 6,8 48.49. 5 + 18 19,4 Noms. T,r. iR 1900,0. (01900,0. o h m S. , 754BD-+-18 8,7 4.4 9.20 8.16,9 814 + 18 8,9 50. 4 17.60,8 671 4-16 7,4 51. 2 16.34,6 672 -4-16 5,9 51.35 16.59,8 765 -t-18 8,9 52.30 18.50,1 679 -(-16 8,7 54. 6 16.40,7 685 +16 8,8 56. 8 16.41,3 688 4-16 8,8 58.18 16.59,2 777 H-I8 7,9 59. 0 18. 7,0 841 -+-17 8,9 59.29 17.40,9 697 4-16 8,5 61.14 16.41,7 700 4-16 8,9 62.11 16.50,9 704 -4-15 7,6 62.22 15.43,5 752 +15 8,1 65.52 17.18,9 715 4-16 8,4 65.4 16.18,7 759 4-15 6,4 65.57 15.55,3 721 -+-16 8,6 66. 6 16.37,2 867 4-17 69.
42.50 18.32,8 738 —18 8,9 44.32 19. 1,2 791 -+-17 8,7 44.32 17.20,9 743 +18 5,2 45.31 18.40,2 797 +17 8,9 46. 3 17.31,3 800 4-17 var. 46. 15 17.22,2 747 +18 7,7 47.45 18.54,5 811 + 18 6,8 48.49. 5 + 18 19,4 Noms. T,r. iR 1900,0. (01900,0. o h m S. , 754BD-+-18 8,7 4.4 9.20 8.16,9 814 + 18 8,9 50. 4 17.60,8 671 4-16 7,4 51. 2 16.34,6 672 -4-16 5,9 51.35 16.59,8 765 -t-18 8,9 52.30 18.50,1 679 -(-16 8,7 54. 6 16.40,7 685 +16 8,8 56. 8 16.41,3 688 4-16 8,8 58.18 16.59,2 777 H-I8 7,9 59. 0 18. 7,0 841 -+-17 8,9 59.29 17.40,9 697 4-16 8,5 61.14 16.41,7 700 4-16 8,9 62.11 16.50,9 704 -4-15 7,6 62.22 15.43,5 752 +15 8,1 65.52 17.18,9 715 4-16 8,4 65.4 16.18,7 759 4-15 6,4 65.57 15.55,3 721 -+-16 8,6 66. 6 16.37,2 867 4-17 69. 6 6.24 17. 8,5 869 4-17 8,8 66.43 17. 5,6 732 4-16 8,8 67.28 16.45,9 735 4-16 8,4 68.33 16.33,7 769 +15 8,8 69.42 15.31,0 741 +16 8,2 70.55 16.54,6 742 -i-16 7,7 71.19 16.14,5 779 +15 8,7 71.25 15. 9,3 787 +15 8,3 73.55 15.40,9 789 +15 9,0 74.18 16. 1,2 881 4-14 8,2 74.53 14.57,5 790 4-15 8,4 75. 0 15.32, ? 795 4-I5 7,9 75.55 15.45,0 797 +15 8,8 76. 6 15.59,7 799 +15 7,9 77.38 16. 1,6 805 +15 7,8 78.46 15.56,8 809 4-I5 8,9 78. g. 5. 16,3 810 +15 8,7 19.54 15.29,5 813 4-15 7,5 20. 1 15.21,9 814 +13 7,5 20.18 15.35,0 822 4-15 6,5 24.43 15.10,3 914 4-14 8,6 22. 0 14. 3,1 826 +15 5,5 22. 1 15-47,4 917 +"t 8,5 22.10 14.55,8 83; 4-I5 6,3 24.43 15.17,0 933 4-14 8,2 5.25.4 14. 9,0 851 +15 8,3 27-93 15.52,6 947 -4-14 6,3 28. 13 14.14,6 856 +13 7,5 28-16 15.31 0 948 13 8,6 28.20 13.25,2 922 13 8,4 28. 5 13.56,1 99.7 14 8,1 29.27 13.20,8 930 +11 8,4 29.41 13.13,2 958 +14 8,4 30.46 14.35,9 959 +14 8,6 31. 1 14. 9,0 973 +13 8,0 33.26 14.30,0 978 —f-13
16. 1,2 881 4-14 8,2 74.53 14.57,5 790 4-15 8,4 75. 0 15.32, ? 795 4-I5 7,9 75.55 15.45,0 797 +15 8,8 76. 6 15.59,7 799 +15 7,9 77.38 16. 1,6 805 +15 7,8 78.46 15.56,8 809 4-I5 8,9 78. g. 5. 16,3 810 +15 8,7 19.54 15.29,5 813 4-15 7,5 20. 1 15.21,9 814 +13 7,5 20.18 15.35,0 822 4-15 6,5 24.43 15.10,3 914 4-14 8,6 22. 0 14. 3,1 826 +15 5,5 22. 1 15-47,4 917 +"t 8,5 22.10 14.55,8 83; 4-I5 6,3 24.43 15.17,0 933 4-14 8,2 5.25.4 14. 9,0 851 +15 8,3 27-93 15.52,6 947 -4-14 6,3 28. 13 14.14,6 856 +13 7,5 28-16 15.31 0 948 13 8,6 28.20 13.25,2 922 13 8,4 28. 5 13.56,1 99.7 14 8,1 29.27 13.20,8 930 +11 8,4 29.41 13.13,2 958 +14 8,4 30.46 14.35,9 959 +14 8,6 31. 1 14. 9,0 973 +13 8,0 33.26 14.30,0 978 —f-13 8,5 34. 5 14.44,6 954 +14 8,8 35.51 13. 5,9 957 +13 8,6 36.31 13.32,5 991 + q 7,6 37*18 13.19 964 +13 8,7 37.23 13. 5,8 998 4-14 8,7 37.50 14.21,9 880 -I-I2 8,7 38.28 12.40,4 882 -F-12 7,2 39. 5 12.22,4 971 + i3 8,5 39.24 13. 32,0 884 -4-12 7,9 41. 1.35 12. 18,1 899 -M 2 8,6 41.52 12.13,3 979 -4-13 6, 1 42.3 13.51,8 910 +12. 8,6 43.36 12. 7,1 988 +13 8,5 43.45 +13.53,4 Noms. Gr. 2R 1900,0. (D 1900,0. o h m s 1 912BD-f-12 5,6 43.56 -4-12.37,2 925 -t-12 8,6 46.37 12.51,2 927 -f-12 8,7 46.50 12.18,4 960 +11,8,1 47.37 11.47,7 937 -f-12 8,4 48.22 12.24,5 941 +12 8,8 48.29 12. 2,6 1 114 4,7 964 +11 i,2 48.57 11.44,7 965 -4-11 8,0 49.2 11.28,0 946 -1-12 8,6 49.38 12.52,7 950 +12 8,4 50. 1 12.59,7 970 -4-11 9,0 50. 3 11-47,6 963 +12 8,3 52.27 12.52,2 965 -4-12 8,6 52. 4; 12.58,7 968 -+-I9. 6,7 53.16 12.47,9 986 +11,8,6 53.45 11.45,3 975 H-t2 8,1 53.5i 12.27,8 980 +i2 7,8 54.40 12.36,3 995 + Il 8,6 54.59 11.59,1 1002 +11,8,2 56.30 11.39,4 991 +12 8,5 57. 1 12.40,3 1005 + 1 1
884 -4-12 7,9 41. 1.35 12. 18,1 899 -M 2 8,6 41.52 12.13,3 979 -4-13 6, 1 42.3 13.51,8 910 +12. 8,6 43.36 12. 7,1 988 +13 8,5 43.45 +13.53,4 Noms. Gr. 2R 1900,0. (D 1900,0. o h m s 1 912BD-f-12 5,6 43.56 -4-12.37,2 925 -t-12 8,6 46.37 12.51,2 927 -f-12 8,7 46.50 12.18,4 960 +11,8,1 47.37 11.47,7 937 -f-12 8,4 48.22 12.24,5 941 +12 8,8 48.29 12. 2,6 1 114 4,7 964 +11 i,2 48.57 11.44,7 965 -4-11 8,0 49.2 11.28,0 946 -1-12 8,6 49.38 12.52,7 950 +12 8,4 50. 1 12.59,7 970 -4-11 9,0 50. 3 11-47,6 963 +12 8,3 52.27 12.52,2 965 -4-12 8,6 52. 4; 12.58,7 968 -+-I9. 6,7 53.16 12.47,9 986 +11,8,6 53.45 11.45,3 975 H-t2 8,1 53.5i 12.27,8 980 +i2 7,8 54.40 12.36,3 995 + Il 8,6 54.59 11.59,1 1002 +11,8,2 56.30 11.39,4 991 +12 8,5 57. 1 12.40,3 1005 + 1 1 8,5 57.10 11. 5,6 1007 +11 7,9 57.44 11. 8,3 100 7 719 1 1009 + 1 1 6,2 5.57.50 11. 4 1,0 1022 +11 8,1 6. 0. 7 1032 -4-11 8,3 2.4 1.2 1038 -4-11 8,6 2.48 11.24,7 1032 +12 8,9 6.3. 7 -4-12.17,7 Renseignements généraux sur les conditions d'observations de la planète Éros. Dates. Gr. R. (O. Pass. au mer. Parallaxe. 1900. hm. h III 1900li m • r SEPT. 29 10,50 2.44 +44.12 14.10 15,1 OCT. 9. 10,30 2.41 +47.51 13.30 17,0 49 10,06 2.36 +11 • 5 12.43 19,0 29 9,81 2.21 +53.2 11-49 21,1 Nov. 8 9,56 2. 1 +54.21 10.50 2 ,1 18. 9,34 1-49 +53.38 9.51 24,9 28 9, 15 1.29 +51.20 9« 9.6,3 DÉc. 8. 9 5 1.27 +47.55 8.19 27,3 18. 9,02 1.36 -4-{j.54 7* i8 27,8 28 9 ,°4 1 54 3g. 58 7'27 27&gt;9 Dates. Gr. iR. (V). Pass. au mérid. Parallaxe. 1901. li m h m „ hv. 7. 9, 12 2.20 -1-35.20 7.14 27,6 17. 9,26 2.51 +31. 5 7. 5 27,1 27. 9,47 3.26 +26.55 7. 0 26,1 FÉVR.6. 9,71 4.2 -+-22.52 6.57 24,9 f6. 9,97 4.40 -+-19. 1 6.56 23,4 26. 10,24 5.17 -1-15.24 6.54
d'observations de la planète Éros. Dates. Gr. R. (O. Pass. au mer. Parallaxe. 1900. hm. h III 1900li m • r SEPT. 29 10,50 2.44 +44.12 14.10 15,1 OCT. 9. 10,30 2.41 +47.51 13.30 17,0 49 10,06 2.36 +11 • 5 12.43 19,0 29 9,81 2.21 +53.2 11-49 21,1 Nov. 8 9,56 2. 1 +54.21 10.50 2 ,1 18. 9,34 1-49 +53.38 9.51 24,9 28 9, 15 1.29 +51.20 9« 9.6,3 DÉc. 8. 9 5 1.27 +47.55 8.19 27,3 18. 9,02 1.36 -4-{j.54 7* i8 27,8 28 9 ,°4 1 54 3g. 58 7'27 27&gt;9 Dates. Gr. iR. (V). Pass. au mérid. Parallaxe. 1901. li m h m „ hv. 7. 9, 12 2.20 -1-35.20 7.14 27,6 17. 9,26 2.51 +31. 5 7. 5 27,1 27. 9,47 3.26 +26.55 7. 0 26,1 FÉVR.6. 9,71 4.2 -+-22.52 6.57 24,9 f6. 9,97 4.40 -+-19. 1 6.56 23,4 26. 10,24 5.17 -1-15.24 6.54 21,9 MARS 8. 10,48 5.54 +12.3 6.51 20,3 SUR L'ÉCLIPSE DE SOLEIL OBSERVÉE À LYON, LE 28 MAI 1900. DISCUSSION DES OBSERVATIONS; PAR M. LAGRULA. Pendant la dernière éclipse de Soleil, indépendamment de l'observation directe des temps de contact, on a procédé, à l'Observatoire de Lyon, et d'après les instructions de M. Ch. André, à des mesures de la flèche x du segment lunaire ainsi que de l'angle de position P ± 90" de la ligne des cornes. Chacune de ces déterminations permet d'établir une équation de condition entre les corrections A aux éléments du Soleil et de la Lune. Ainsi, en appelant R', z7, d les demi-diamètres apparents de ces deux astres et leur distance angulaire apparente, on a à l'instant 9 noté : 1° D'une mesure d'angle de position : AP = pobs.Pcalc., 20 D'une mesure de flèche : ilx = Xobs. '2"calc., 3" D'un contact : d + ild = R' + ilR' + ,.' + ::.,.'; d'ailleurs comme la position géographique du lieu d'observation et la parallaxe du Soleil sont bien connues, les A s'expriment seulement en fonction des corrections AQ ; Axç, AÓ Il, Ai-; AAQ, Aoo, AR; At: du temps d'observation, des coordonnées et
de M. Ch. André, à des mesures de la flèche x du segment lunaire ainsi que de l'angle de position P ± 90" de la ligne des cornes. Chacune de ces déterminations permet d'établir une équation de condition entre les corrections A aux éléments du Soleil et de la Lune. Ainsi, en appelant R', z7, d les demi-diamètres apparents de ces deux astres et leur distance angulaire apparente, on a à l'instant 9 noté : 1° D'une mesure d'angle de position : AP = pobs.Pcalc., 20 D'une mesure de flèche : ilx = Xobs. '2"calc., 3" D'un contact : d + ild = R' + ilR' + ,.' + ::.,.'; d'ailleurs comme la position géographique du lieu d'observation et la parallaxe du Soleil sont bien connues, les A s'expriment seulement en fonction des corrections AQ ; Axç, AÓ Il, Ai-; AAQ, Aoo, AR; At: du temps d'observation, des coordonnées et rayons tabulaires des deux astres, et de la parallaxe horizontale égalo iiale employée pour la Lune. Soient donc à l'instant 0 : , tl les coordonnées équatoriales et l'angle horaire géocentrique de la Lune, tJ((, ses mouvements en Cf. et Õ « par 115 de seconde et exprimés en (If) », Cf.[' ô:r, tŒ ses coordonnées équatoriales et son angle horaire apparents, f le rapport de sa distance apparente à sa distance géocentrique; distinguons par l'indice 0 les mêmes données relativement au Soleil et désignons par p cos 1", P sin p' les coordonnées rectangulaires géocentriques du lieu dans le méridien. Si, au préalable, on a, par les calculs usuels, obtenu les coordonnées apparentes de la Lune et du Soleil ainsi que la quantité f, on peut calculer les coefficients d'une équation quelconque de condition au moyen des formules suivantes : Telle est la méthode que j'ai appliquée à la réduction des observations faites par MM. J. Guillaume, Le Cadet et Luizet pendant l'éclipse du 28 mai 1900 ('). DONNÉES. — Dans ce calcul, j'ai employé les données de la Connaissance des Temps, mais les positions de la Lune ont subi les corrections de Newcomb et les demi-diamètres des deux
», Cf.[' ô:r, tŒ ses coordonnées équatoriales et son angle horaire apparents, f le rapport de sa distance apparente à sa distance géocentrique; distinguons par l'indice 0 les mêmes données relativement au Soleil et désignons par p cos 1", P sin p' les coordonnées rectangulaires géocentriques du lieu dans le méridien. Si, au préalable, on a, par les calculs usuels, obtenu les coordonnées apparentes de la Lune et du Soleil ainsi que la quantité f, on peut calculer les coefficients d'une équation quelconque de condition au moyen des formules suivantes : Telle est la méthode que j'ai appliquée à la réduction des observations faites par MM. J. Guillaume, Le Cadet et Luizet pendant l'éclipse du 28 mai 1900 ('). DONNÉES. — Dans ce calcul, j'ai employé les données de la Connaissance des Temps, mais les positions de la Lune ont subi les corrections de Newcomb et les demi-diamètres des deux astres ont été ramenés à correspondre aux constantes suivantes : Lune, demi-diamètre moyen. "0 = 15'32", 83 (Kustner et Battermann) Soleil, demi-diamètre moyen. Ro= 15'59",63 (Auwers); la position géographique adoptée du lieu d'observation est : Longitude. 9m47%6E Latitude —i—4'^° 41 4 1 "8 (instruments équatoriaux), Altitude. 300m la valeur adoptée de l'aplatissement étant d'ailleurs celle de M. Faye : — 292 les réductions, j'ai calculé avec ces données la Table suivante dans laquelle ont été ensuite interpolées les quantités servant à obtenir les coefficients des équations de condition : T. iii. Paris. Õ:r. logf. n. r. T P 1000 MAI 28. 4h -H21° 9, 58' 15' 4h -f-21 ° 0 Il m m s „ ,, „ m s , » 3.70 17.32,912 21. 4,69 994961 27,35 55.90 19.47,148 27.11,59 8,74 46.: 12.20 43,669 3,43 995045 22 86 48,045 13,70 74 :: 17.40 54,50 1,84 995134 09 83 48,941 15,80 74 23. 0 18. 5,407 20.59,91 995221 26,96 79 49,839 17,92 74 4.10.0 19.44,75G 29,58 M "-^5,78 » 57,755 3(5,16 » 15.20 56,420 24,83 » 64 » 58,654 38,26 » 20.40 20. 8,163 19,80 » 5i » 59,553 4",35 » 26. 0 19,987 14.55 » 38 » 20. 0,451 42,43
de l'aplatissement étant d'ailleurs celle de M. Faye : — 292 les réductions, j'ai calculé avec ces données la Table suivante dans laquelle ont été ensuite interpolées les quantités servant à obtenir les coefficients des équations de condition : T. iii. Paris. Õ:r. logf. n. r. T P 1000 MAI 28. 4h -H21° 9, 58' 15' 4h -f-21 ° 0 Il m m s „ ,, „ m s , » 3.70 17.32,912 21. 4,69 994961 27,35 55.90 19.47,148 27.11,59 8,74 46.: 12.20 43,669 3,43 995045 22 86 48,045 13,70 74 :: 17.40 54,50 1,84 995134 09 83 48,941 15,80 74 23. 0 18. 5,407 20.59,91 995221 26,96 79 49,839 17,92 74 4.10.0 19.44,75G 29,58 M "-^5,78 » 57,755 3(5,16 » 15.20 56,420 24,83 » 64 » 58,654 38,26 » 20.40 20. 8,163 19,80 » 5i » 59,553 4",35 » 26. 0 19,987 14.55 » 38 » 20. 0,451 42,43 » )., 5. 2. 0 21.42,050 19.33,89 997051 24,47 55,11 6,53 56,97 8,74 4^? 7.20 54,535 27,13 997157 33 08 7,43 59,07 74 °] 12.° 22. 7,112 r 12.40 22. 7,112 20,2 4 3 20 04 8,333 28. 1,16 74 5) 18. 0 19,772 13,22 997370 06 00 9,234 3,25 74 J Cil. Andre, Sur l'observation de l'éclipse partielle de Soleil du 28 mai 1900, à l'observatoire de Lyon (Comptes rendus, t. CAW. p. 1) SUITES D'ANGLES DE POSITION. — L'orientation de la ligne des bornes a été l'objet de deux séries de mesures : les unes, faites par M. Guillaume, sur une image projetée du Soleil, vers le commencement et la fin de l'éclipse; les autres, faites directement par M. Le Cadet, vers le milieu. Il en résulte les angles de position Pobs de la direction ol dont la comparaison à ceux obtenus par le calcul m'a fourni les équations : Alors qu'il s'agit de comprendre les équations de condition. des ------T '"•lai'is. Ohs. mesures. l'uhs. x Act -O' X Ao_. X An". X AO". AP('). Rés. O.—0 1900 MAI 28. h ni s .).10.37,1 G 4 258,41 —0,35 -H 1,84 -0,71 —0,19 — -:1,8 + 1 ,3 13.31,9