jeanflop/post_ocr_correction2 huggingface dataset:
litres par seconde (dû aux affluents C 3 et C 5), nous adoptons encore le diamètre 200 m/m. avec la pente 0,008; mais dans le quatrième tronçon, terrain incliné, même débit, nous prenons le diamètre 150 m/m. avec la pente 0,04 (le Tableau général nous donne Q = 16,29 pour ces valeurs du diamètre et de la pente, la vitesse étant 1 m. 84 ; pour le diamètre 200 m/m., le débit serait 35,62, bien supérieur à celui nécessaire, la vitesse étant 2,26). 8. — La considération des pentes maximales est bien moins importante pour les collecteurs du système séparatif absolu ; on peut citer comme exemples les égouts avec fortes pentes des villes établies dans des terrains fortement accidentés. Mais, pour juger de l'importance dans les autres cas, il suffit de résumer l'appréciation de quelques faits tirés de l'article « Safe Velocities of Water on Concrete » publié par A. P. Devis, ingénieur en chef du U. S. Réclamation Service, Engineering News, 4 janvier 1912. Nous prendrons seulement les exemples suivants : a) Le canal Uncompahgre Valley, construit pour débiter 34 m3 fonctionnait avec le débit de 8 m3, les vitesses de 6 mètres et on n'avait pas noté aucune érosion au béton. Les parois étaient couvertes de limon. b) Il y a deux ans que le « Speedway » de Strawberry fonctionnait avec la pente de 0,42, débitant quelquefois 8 m3 par seconde avec une vitesse supérieure à 12 mètres. On n'a observé aucune érosion. c) Pendant dix-huit années l'eau passait par TABLEAU I — Vitesses et Pentes Minima MÈTRES LATHAM WARING STALEY PIERSON AND NEW BRUNSWICK R. DE BRITO I m/m Pentes Pentes Vit. Pentes Pentes Vit. Pentes a b c d e f B h 150 0.00704 0.0032 0.74 0.00050 0.0060 0.77 0.007 200 — 0.0024 0.73 0.0036 0.0040 0.76 0.0045 223 0.00494 — 0.72 0.0031 — 0.76 0.00375 250 — 0.0020 0.71 0.0028 0.0029 0.75 0.00325 300 0.00260 0.0016 0.70 0.0022 0.0022 0.75 0.0025 350 — — — 0.75 0.002 380 0.0013 0.68 0.0017 0.0015 0.74 0.00175 400 — — — — — 0.71 0.0015
aucune érosion au béton. Les parois étaient couvertes de limon. b) Il y a deux ans que le « Speedway » de Strawberry fonctionnait avec la pente de 0,42, débitant quelquefois 8 m3 par seconde avec une vitesse supérieure à 12 mètres. On n'a observé aucune érosion. c) Pendant dix-huit années l'eau passait par TABLEAU I — Vitesses et Pentes Minima MÈTRES LATHAM WARING STALEY PIERSON AND NEW BRUNSWICK R. DE BRITO I m/m Pentes Pentes Vit. Pentes Pentes Vit. Pentes a b c d e f B h 150 0.00704 0.0032 0.74 0.00050 0.0060 0.77 0.007 200 — 0.0024 0.73 0.0036 0.0040 0.76 0.0045 223 0.00494 — 0.72 0.0031 — 0.76 0.00375 250 — 0.0020 0.71 0.0028 0.0029 0.75 0.00325 300 0.00260 0.0016 0.70 0.0022 0.0022 0.75 0.0025 350 — — — 0.75 0.002 380 0.0013 0.68 0.0017 0.0015 0.74 0.00175 400 — — — — — 0.71 0.0015 450 0.0011 0.65 0.0013 0.0012 0.71 0.0013 500 — 0.0010 0.64 0.0011 0.0010 0.70 0.0011 550 — — — — — 0.69 0.00095 600 0.00125 0.0008 0.61 0.0009 0.0008 0.69 0.00085 700 — — — 0.67 0.00065 NOTE. — Branches des Maisons : diamètre 100 m/m, pente minima 0.03 (exceptionnellement 0.025) TABLEAU II. — Régime à mi-Section DIA 0.007 0.005 0.0045 0.004 MÈTRES vitesse Débit vit. Débit 1 Débit m/m m. t. p. s. m. 1. p. s. m. 1. p. s. m. 1. p. ? 150 0.77 6.82 0.65 5.76 200 0.95 14.90 0.80 12.29 0.76 11.94 0.72 11.26 250 1.11 27.20 0.94 23.00 0.89 21.82 0.84 21.57 300 1.26 44.46 1.06 35.57 1.01 35.65 0.95 33.61 350 1.40 66.99 1.18 56.75 1.12 53.71 1.05 50.75 400 1.53 95.92 1.29 81.07 1.22 76.91 1.15 72.51 D 0.003 0.0025 0.002 0.0015 250 0.73 17.81 0.66 16.26 — — — 300 0.82 29.10 0.75 26.57 0.67 23.76 — — 350 0.91 43.93 0.75 26.57 0.67 23.76 — — 83 40.13 0.70 5 3 5.89 1 0.64 31.08 400 1.00 62.79 0 91 57.32 0.81 51.27 0.71 44.40 TABLEAU III. — Variation du Régime DIAMÈTES 9 .06 0.02 0.01 0.007 0.005 0.004
0.025) TABLEAU II. — Régime à mi-Section DIA 0.007 0.005 0.0045 0.004 MÈTRES vitesse Débit vit. Débit 1 Débit m/m m. t. p. s. m. 1. p. s. m. 1. p. s. m. 1. p. ? 150 0.77 6.82 0.65 5.76 200 0.95 14.90 0.80 12.29 0.76 11.94 0.72 11.26 250 1.11 27.20 0.94 23.00 0.89 21.82 0.84 21.57 300 1.26 44.46 1.06 35.57 1.01 35.65 0.95 33.61 350 1.40 66.99 1.18 56.75 1.12 53.71 1.05 50.75 400 1.53 95.92 1.29 81.07 1.22 76.91 1.15 72.51 D 0.003 0.0025 0.002 0.0015 250 0.73 17.81 0.66 16.26 — — — 300 0.82 29.10 0.75 26.57 0.67 23.76 — — 350 0.91 43.93 0.75 26.57 0.67 23.76 — — 83 40.13 0.70 5 3 5.89 1 0.64 31.08 400 1.00 62.79 0 91 57.32 0.81 51.27 0.71 44.40 TABLEAU III. — Variation du Régime DIAMÈTES 9 .06 0.02 0.01 0.007 0.005 0.004 l.p.s. Haut. Vit. Haut. Vit. Haut. Vit. Haut. Vit. Haut. Vit. Haut. Vit m/m 150 1 18 0.90 22 0.62 27 0.50 28 0.43 30 0.38 33 0.36 200 1 16 0.81 21 0.59 24 0.46 26 0.41 28 0.37 30 0.35 300 1 15 0.80 19 0.52 22 0.44 24 0.39 25 0.36 26 0.34 150 3 29 1.27 37 0.88 44 0.69 48 0.61 53 0.54 57 0.51 200 3 27 1.23 34 0.84 40 0.67 44 0.59 48 0.53 50 0.49 300 3 24 1.15 31 0.80 36 0.63 39 0.56 42 0.50 44 0.46 150 6 40 1.59 53 1.09 63 0.85 70 0.74 78 0.66 83 0.61 200 6 36 1.53 47 1.05 56 0.83 62 0.73 67 0.65 70 0.59 300 6 33 1.44 42 1.00 49 0.79 54 0.68 58 0.62 61 0.58 400 6 — — — . — — 49 0.67 54 0.60 56 0.55 500 6 — — — — — 47 0.65 51 0.58 53 0.54 le déversoir du barrage Tuolumne avec des vitesses de 21 mètres par seconde et plus; il passait aussi du sable, qui produisait peu d'écoulement. 1 d) Dans les ouvrages de déversement du barrage
24 0.39 25 0.36 26 0.34 150 3 29 1.27 37 0.88 44 0.69 48 0.61 53 0.54 57 0.51 200 3 27 1.23 34 0.84 40 0.67 44 0.59 48 0.53 50 0.49 300 3 24 1.15 31 0.80 36 0.63 39 0.56 42 0.50 44 0.46 150 6 40 1.59 53 1.09 63 0.85 70 0.74 78 0.66 83 0.61 200 6 36 1.53 47 1.05 56 0.83 62 0.73 67 0.65 70 0.59 300 6 33 1.44 42 1.00 49 0.79 54 0.68 58 0.62 61 0.58 400 6 — — — . — — 49 0.67 54 0.60 56 0.55 500 6 — — — — — 47 0.65 51 0.58 53 0.54 le déversoir du barrage Tuolumne avec des vitesses de 21 mètres par seconde et plus; il passait aussi du sable, qui produisait peu d'écoulement. 1 d) Dans les ouvrages de déversement du barrage Pathfinder (North Platte River) il n'y avait aucune érosion où l'eau coulait claire, malgré la forte vitesse de 22 à 27 mètres; mais où se produisaient des chocs d'eau et des tourbillons, l'érosion était notable, tant dans le béton que dans le rocher. Rio, le 20 septembre 1924. (S) F. SATURNINO RODRIGUES DE BRITO. Étude sur le refroidissement des eaux destinées à l'alimentation Par M. F. DIÉNERT, Chef du Service de la Surveillance des Eaux d'alimentation de la Ville de Paris. En France, la population préfère consommer des eaux fraîches. Ce désir est de moins en moins satisfait, surtout dans les grandes villes où on est de plus en plus obligé de s'adresser aux eaux superficielles pour assurer la distribution. Ces eaux sont chaudes en été et peu appréciées, après épuration, par le consommateur qui les accepterait bien plus facilement si on les refroidissait. Ce problème a déjà été abordé en 1912-1913 par Dejust. Celui-ci expérimenta sur les eaux filtrées de la Seine en appliquant le principe de l'alcarazas, c'est-à-dire, l'évaporation d'un liquide à travers une paroi poreuse sous l'influence d'un courant d'air. L'évaporation exige une absorption de chaleur qui refroidit l'eau. Les résultats techniques que Dejust avait obtenus étaient
SATURNINO RODRIGUES DE BRITO. Étude sur le refroidissement des eaux destinées à l'alimentation Par M. F. DIÉNERT, Chef du Service de la Surveillance des Eaux d'alimentation de la Ville de Paris. En France, la population préfère consommer des eaux fraîches. Ce désir est de moins en moins satisfait, surtout dans les grandes villes où on est de plus en plus obligé de s'adresser aux eaux superficielles pour assurer la distribution. Ces eaux sont chaudes en été et peu appréciées, après épuration, par le consommateur qui les accepterait bien plus facilement si on les refroidissait. Ce problème a déjà été abordé en 1912-1913 par Dejust. Celui-ci expérimenta sur les eaux filtrées de la Seine en appliquant le principe de l'alcarazas, c'est-à-dire, l'évaporation d'un liquide à travers une paroi poreuse sous l'influence d'un courant d'air. L'évaporation exige une absorption de chaleur qui refroidit l'eau. Les résultats techniques que Dejust avait obtenus étaient intéressants. Au point de vue économique, le procédé laissait fort à désirer. Pour refroidir l'eau de 24 à 14°, la dépense était de plus de 0 fr. 15 par mètre cube, chiffre tout à fait prohibitif. Le seul procédé connu et économique pour refroidir l'eau de rivière consiste à infiltrer celle-ci à travers le sol et en particulier le sable. L'eau chaude cède sa chaleur au sable et se refroidit par conséquent. Nous distinguons l'infiltration naturelle et l'infiltration artificielle. La première s'obtient en creusant des puits dans les alluvions et en pompant l'eau de la nappe souterraine. Le plus souvent, on attire dans ces puits de l'eau de rivière infiltrée dans son lit. Certaines rivières à cours très lent ont un lit colmaté et l'eau des alluvions qu'on attire par pompage provient à peu près uniquement du coteau. Souvent, son débit n'est pas assez abondant pour assurer l'alimentation. Aussi a-t-on recours à l'infiltration artificielle pour augmenter la puissance de la nappe. Pour cela on creuse dans le sable une galerie d'infiltration suffisamment profonde. On l'alimente avec de l'eau de rivière, généralement filtrée au préalable, pour empêcher le colmatage du lit de la galerie. Une autre galerie, dite de captage, parallèle
celle-ci à travers le sol et en particulier le sable. L'eau chaude cède sa chaleur au sable et se refroidit par conséquent. Nous distinguons l'infiltration naturelle et l'infiltration artificielle. La première s'obtient en creusant des puits dans les alluvions et en pompant l'eau de la nappe souterraine. Le plus souvent, on attire dans ces puits de l'eau de rivière infiltrée dans son lit. Certaines rivières à cours très lent ont un lit colmaté et l'eau des alluvions qu'on attire par pompage provient à peu près uniquement du coteau. Souvent, son débit n'est pas assez abondant pour assurer l'alimentation. Aussi a-t-on recours à l'infiltration artificielle pour augmenter la puissance de la nappe. Pour cela on creuse dans le sable une galerie d'infiltration suffisamment profonde. On l'alimente avec de l'eau de rivière, généralement filtrée au préalable, pour empêcher le colmatage du lit de la galerie. Une autre galerie, dite de captage, parallèle à la première, est établie à une distance variable. Par pompage, on y attire l'eau infiltrée dans la première galerie. La galerie de captage peut être remplacée par une série de puits creusés le long d'une ligne parallèle à la galerie d'infiltration. La circulation, à travers le sable, de l'eau de rivière infiltrée dans la galerie dite d'infiltration contribue à son épuration et à son refroidissement. Si la distance est suffisamment grande entre ces deux galeries, on récolte une eau ayant, aux points de vue organoleptique et physique, les mêmes qualités physiques et bactériologiques qu'une très bonne eau de source. Dans un autre travail, nous avons déjà abordé le problème de l'épuration des eaux par filtration horizontale (Annales des Services d'Hygiène, 1926, p. 213 et suivantes.) Aujourd'hui nous n'aborderons que le problème du refroidissement de l'eau à travers le sable, d'après les résultats expérimentaux que nous avons obtenus en filtrant, du côté de Cosne, des eaux superficielles. Comment se fait le refroidissement des eaux dans le sol. — Nous allons nous servir du principe même du calorimètre : le sable plus froid va prendre la chaleur à l'eau plus chaude et, théoriquement, nous pouvons écrire que la chaleur gagnée par
de rivière infiltrée dans la galerie dite d'infiltration contribue à son épuration et à son refroidissement. Si la distance est suffisamment grande entre ces deux galeries, on récolte une eau ayant, aux points de vue organoleptique et physique, les mêmes qualités physiques et bactériologiques qu'une très bonne eau de source. Dans un autre travail, nous avons déjà abordé le problème de l'épuration des eaux par filtration horizontale (Annales des Services d'Hygiène, 1926, p. 213 et suivantes.) Aujourd'hui nous n'aborderons que le problème du refroidissement de l'eau à travers le sable, d'après les résultats expérimentaux que nous avons obtenus en filtrant, du côté de Cosne, des eaux superficielles. Comment se fait le refroidissement des eaux dans le sol. — Nous allons nous servir du principe même du calorimètre : le sable plus froid va prendre la chaleur à l'eau plus chaude et, théoriquement, nous pouvons écrire que la chaleur gagnée par le sable est égale à la chaleur perdue par l'eau. On peut mettre en formule le réchauffement progressif du sable et le refroidissement de l'eau infiltrée. Mais on se heurte, à un moment donné, à des difficultés très grandes de calcul. Pour savoir quand le sol se réchauffe sous l'influence de l'eau infiltrée, il est préférable de s'adresser à la méthode expérimentale qui va nous fournir une formule très simple sans des calculs trop pénibles. En 1927, (Annales des Services d'Hygiène, 1926, p. 197 et suivantes), j'ai montré que la température moyenne d'une tranche de sable, parcourue par un courant d'eau à température variable, était égale, à 10 % près, à la moyenne arithmétique de l'eau à l'entrée et à la sortie du sable. Si \(t\) est la température de l'eau à l'entrée de la tranche de sable, \(t'\) la température de l'eau à la sortie, la température moyenne du sol entre ces deux lignes est égale à : \(T\). Telle est la formule expérimentale trouvée à la suite de nos expériences faites dans la région de Léré dans la vallée de la Loire. C'est une formule extrêmement simple. Elle est identique à celle trouvée pour la chute de température
de l'eau infiltrée, il est préférable de s'adresser à la méthode expérimentale qui va nous fournir une formule très simple sans des calculs trop pénibles. En 1927, (Annales des Services d'Hygiène, 1926, p. 197 et suivantes), j'ai montré que la température moyenne d'une tranche de sable, parcourue par un courant d'eau à température variable, était égale, à 10 % près, à la moyenne arithmétique de l'eau à l'entrée et à la sortie du sable. Si \(t\) est la température de l'eau à l'entrée de la tranche de sable, \(t'\) la température de l'eau à la sortie, la température moyenne du sol entre ces deux lignes est égale à : \(T\). Telle est la formule expérimentale trouvée à la suite de nos expériences faites dans la région de Léré dans la vallée de la Loire. C'est une formule extrêmement simple. Elle est identique à celle trouvée pour la chute de température à travers un mur quand de chaque côté de celui-ci règne une différence de température constante. Les alluvions reposent sur un sol conducteur de la chaleur. Elles vont échanger avec lui un certain nombre de calories. Je n'ai pas trouvé, dans la bibliographie, de travail me permettant d'évaluer cette perte de chaleur par conduction. Mes calculs antérieurs étant entachés d'incertitude, j'ai été amené à faire des expériences en opérant sur une grande cuve en ciment de 40 mètres de longueur, 4 m. 50 de largeur, 3 mètres de hauteur et enfoncée dans le sol. Cette cuve était remplie de sable de la Loire et était alimentée d'une façon continue, par une dérivation du canal latéral à la Loire situé à proximité. L'eau parcourait le sable du bassin sur toute sa longueur. Pour prendre la température de l'eau dans son parcours à travers le sable, on avait enfoncé un certain nombre de puits instantanés (cinq), le long de chacune des 4 lignes parallèles ainsi disposées : 1° à l'entrée ; 2° à 11 m. 50 de l'entrée ; 3° à 21 mètres de l'entrée ; 4° à 30 m. 50 de l'entrée. On prenait en outre la température de l'eau à
de chaleur par conduction. Mes calculs antérieurs étant entachés d'incertitude, j'ai été amené à faire des expériences en opérant sur une grande cuve en ciment de 40 mètres de longueur, 4 m. 50 de largeur, 3 mètres de hauteur et enfoncée dans le sol. Cette cuve était remplie de sable de la Loire et était alimentée d'une façon continue, par une dérivation du canal latéral à la Loire situé à proximité. L'eau parcourait le sable du bassin sur toute sa longueur. Pour prendre la température de l'eau dans son parcours à travers le sable, on avait enfoncé un certain nombre de puits instantanés (cinq), le long de chacune des 4 lignes parallèles ainsi disposées : 1° à l'entrée ; 2° à 11 m. 50 de l'entrée ; 3° à 21 mètres de l'entrée ; 4° à 30 m. 50 de l'entrée. On prenait en outre la température de l'eau à la sortie du bassin, Les prises de température avaient lieu tous les jours, quelquefois deux fois par jour et ceci pendant plus de deux ans. L'eau parcourait le bassin dans un espace de temps de cinq jours environ. Le débit était de 2 m3 2 par jour, par mètre carré de section de sable mouillé à l'entrée. La hauteur de l'eau dans la salle était prise tous les jours le long de chaque file de puits instantanés. Pour éviter le colmatage à l'entrée du bassin, l'eau passait sur un petit filtre dégrossisseur, mais la disposition de ce dernier favorisait un peu l'évaporation de l'eau. On a constaté, en effet, des températures anormales dans les puits instantanés enfoncés à 2 mètres de l'entrée. C'est pourquoi, parmi nos résultats, nous avons été obligés de prendre, comme température initiale, celle trouvée dans les puits instantanés enfoncés à 11 mètres de l'entrée. La quantité de chaleur (Q) emmagasinée dans le sable mouillé et sec de notre bassin était, à chaque instant, donnée par notre formule : \(t\) est la température moyenne de l'eau dans tous les puits instantanés enfoncés à 11 m. 50 de l'entrée. \(t'\) est la température moyenne de l'eau dans les
de section de sable mouillé à l'entrée. La hauteur de l'eau dans la salle était prise tous les jours le long de chaque file de puits instantanés. Pour éviter le colmatage à l'entrée du bassin, l'eau passait sur un petit filtre dégrossisseur, mais la disposition de ce dernier favorisait un peu l'évaporation de l'eau. On a constaté, en effet, des températures anormales dans les puits instantanés enfoncés à 2 mètres de l'entrée. C'est pourquoi, parmi nos résultats, nous avons été obligés de prendre, comme température initiale, celle trouvée dans les puits instantanés enfoncés à 11 mètres de l'entrée. La quantité de chaleur (Q) emmagasinée dans le sable mouillé et sec de notre bassin était, à chaque instant, donnée par notre formule : \(t\) est la température moyenne de l'eau dans tous les puits instantanés enfoncés à 11 m. 50 de l'entrée. \(t'\) est la température moyenne de l'eau dans les puits instantanés enfoncés à 21 m. de l'entrée. \(t"\) est la température moyenne de l'eau dans tous les puits instantanés enfoncés à 30 m. 50 de l'entrée ; \(t''\) est la température moyenne de l'eau à la sortie du bassin. Soit R la chaleur cédée au sable par l'eau infiltrée pendant le temps \(T\). S'il n'y avait aucune perte de chaleur par conduction, on devrait avoir : \(R = Q\left(T - \frac{1}{6}\right)\). Voici ce que donne l'expérience faite pendant plus de deux années avec le bassin construit à Léré (Cher) : (Voir tableau ci-contre). En faisant la moyenne des résultats obtenus pour chaque période correspondante des années 1928, 1929 et 1930, on trouve : \(R_t\) Rapport = \(Q_o - QT\). Du 15 janvier au 15 février 2,4 — 15 février au 15 mars 4 — 15 mars au 15 avril 0,6 — 15 avril au 15 mai 1 — 15 mai au 15 juin 1 — 15 juin au 15 juillet 2,2 — 15 juillet au 15 août 2,9 — 15 août au 15 septembre 1,9 — 15 septembre au 15 octobre 0,4 — 15 octobre au 15 novembre 0,95 — 15 novembre au 15 décembre 1,6 — 15 décembre
pendant le temps \(T\). S'il n'y avait aucune perte de chaleur par conduction, on devrait avoir : \(R = Q\left(T - \frac{1}{6}\right)\). Voici ce que donne l'expérience faite pendant plus de deux années avec le bassin construit à Léré (Cher) : (Voir tableau ci-contre). En faisant la moyenne des résultats obtenus pour chaque période correspondante des années 1928, 1929 et 1930, on trouve : \(R_t\) Rapport = \(Q_o - QT\). Du 15 janvier au 15 février 2,4 — 15 février au 15 mars 4 — 15 mars au 15 avril 0,6 — 15 avril au 15 mai 1 — 15 mai au 15 juin 1 — 15 juin au 15 juillet 2,2 — 15 juillet au 15 août 2,9 — 15 août au 15 septembre 1,9 — 15 septembre au 15 octobre 0,4 — 15 octobre au 15 novembre 0,95 — 15 novembre au 15 décembre 1,6 — 15 décembre au 15 janvier 2,4 Discussion des résultats. — L'influence de la conduction calorifique par le sol est telle que tout se passe comme si, en été, la capacité de notre bassin était deux à trois fois plus grande que la réalité. Les calculs que nous avions présentés dans notre précédent travail (Annales des Services d'Hygiène, 1926, p. 205 à 207), doivent être modifiés en conséquence. 000 0,9 15/5 au 15/6 18°6 14° 1 262.500 314.000 0,8 R-c Le rapport est plus petit que un à Qo — Qc deux époques, en mars-avril et en septembre-octobre. C'est l'époque où au refroidissement va succéder la période de réchauffement et réciproquement. À ce moment, le sol environnant contribue au réchauffement ou au refroidissement du sable et atténue l'effet calorifique de l'eau infiltrée. En pratique, nous considérons que pendant les mois de juillet, août et septembre, la capacité calorifique du sol est augmentée, en moyenne, de 2,5, ainsi que nous le montre nos expériences de Léré. Nous allons revenir sur ce sujet plus loin. On remarque, dans nos expériences de Léré, que les courbes de température sont des sinusoïdes suffisamment régulières pour satisfaire à la condition y = A Sin a t, y étant
travail (Annales des Services d'Hygiène, 1926, p. 205 à 207), doivent être modifiés en conséquence. 000 0,9 15/5 au 15/6 18°6 14° 1 262.500 314.000 0,8 R-c Le rapport est plus petit que un à Qo — Qc deux époques, en mars-avril et en septembre-octobre. C'est l'époque où au refroidissement va succéder la période de réchauffement et réciproquement. À ce moment, le sol environnant contribue au réchauffement ou au refroidissement du sable et atténue l'effet calorifique de l'eau infiltrée. En pratique, nous considérons que pendant les mois de juillet, août et septembre, la capacité calorifique du sol est augmentée, en moyenne, de 2,5, ainsi que nous le montre nos expériences de Léré. Nous allons revenir sur ce sujet plus loin. On remarque, dans nos expériences de Léré, que les courbes de température sont des sinusoïdes suffisamment régulières pour satisfaire à la condition y = A Sin a t, y étant la température au temps t. La conduction de la chaleur dans les alentours du bassin d'expérience a été nettement reconnue au moyen de puits instantanés enfoncés dans le terrain. Ainsi, à deux mètres à l'extérieur du bassin, la température maximum au niveau de l'entrée a été de 20° et au niveau de la sortie de 19°, la température maximum dans le bassin était respectivement de 25° à l'entrée et de 20° 5 à la sortie. La température maximum du sol, prise assez loin du bassin ne dépassa jamais 13° 8. On constate donc bien l'influence du bassin sur la température du sol environnant, c'est-à-dire la perte de chaleur par conduction. Nos expériences de Léré avaient non seulement pour but de connaître l'influence de la conduction calorifique dans le refroidissement de l'eau, mais encore de vérifier notre loi, trouvée en 1926 et rappelée plus haut, sur la température moyenne du sol parcouru par un courant entre deux lignes parallèles. Si t et t" sont la température du sol en différents points, la température moyenne sera : t + tn Elle est égale, d'après notre loi à g = 2 Les expériences de Léré ont vérifié cette loi et donné pour valeur