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la première, en allant du sud au nord, a une ouverture de 64m,50 mesurés de la culée à l'axe de la pile n° 1; les trois suivantes, 90 mètres d'axe en axe des piles; la cinquième a comme la première 64m,50. Soit entre les culées une longueur totale de 399 mètres. Le pont est construit pour deux voies, de sorte que les fondations des piles 3 et 4 établies au moyen de l'air comprimé ont une surface double de celle des piles du pont du Hollandsch-diep. L'exécution de ce travail a été adjugée en deux lots le 6 janvier 1870, à MM. Verwaayen et Kooy. Le premier lot comprenait la construction de la culée du sud et des piles fondées sur pilotis n°s 1 et 2, le deuxième les deux piles n°s 3 et 4 fondées sur caissons métalliques au moyen de l'air comprimé. 1er lot 271,000 florins des Pays-Bas. 2e lot 600,000 — Total.. . . 871,000 florins des Pays-Bas. Soit : 1,846,520 francs. L'ingénieur principal de la ligne, depuis Rotterdam jusqu'au pont sur le Hollandsch-diep, était M. Michaelis, et l'ingénieur de section spécialement chargé de l'exécution du pont de Rotterdam, M. van Hasselt. Nous ne nous occuperons pas de la première partie de l'entreprise et nous passerons immédiatement à la description des appareils qui ont servi à l'exécution des piles n°s 3 et 4. Ces piles sont établies dans des conditions parfaitement identiques. La tranche inférieure de la chambre de travail, la pile étant foncée, se trouve à 21m,70 en dessous de la ligne A P (niveau moyen d'Amsterdam). La marée se fait sentir dans la nouvelle Meuse ; à la marée haute le niveau d'eau moyen est à 0m, 91 au-dessus de A P ; à la marée basse il est à 0m, 36 au-dessous de A P. Ainsi, à la fin du fonçage les ouvriers travaillaient sous une pression de 22m,61 d'eau par une marée haute moyenne. Cette hauteur d'eau devenait sensiblement plus grande lorsque le vent soufflait de l'ouest au moment de la marée haute. La longueur du caisson est 24 mètres, sa largeur 9
de la première partie de l'entreprise et nous passerons immédiatement à la description des appareils qui ont servi à l'exécution des piles n°s 3 et 4. Ces piles sont établies dans des conditions parfaitement identiques. La tranche inférieure de la chambre de travail, la pile étant foncée, se trouve à 21m,70 en dessous de la ligne A P (niveau moyen d'Amsterdam). La marée se fait sentir dans la nouvelle Meuse ; à la marée haute le niveau d'eau moyen est à 0m, 91 au-dessus de A P ; à la marée basse il est à 0m, 36 au-dessous de A P. Ainsi, à la fin du fonçage les ouvriers travaillaient sous une pression de 22m,61 d'eau par une marée haute moyenne. Cette hauteur d'eau devenait sensiblement plus grande lorsque le vent soufflait de l'ouest au moment de la marée haute. La longueur du caisson est 24 mètres, sa largeur 9 mètres, et la surface de la chambre de travail 200 mètres carrés. Cette surface n'avait pas encore été atteinte dans les travaux du même genre exécutés en Europe ; on n'avait pas non plus jusqu'à présent descendu les piles à une aussi grande profondeur au-dessous du niveau de l'eau. 2. — Caisson. — La chambre de travail a une hauteur de 4m.70 de la tranche au plafond. Ses parois latérales sont renforcées par cinq banquettes horizontales. Ces banquettes, en tôle de 0m.010 d'épaisseur, sont maintenues par des cloisons verticales placées de 0m.60 en 0m.60; ces cloisons ont 0m.010 d'épaisseur; celles qui sont à l'aplomb des poutres transversales soutenant le toit ont 0m.012. Les assemblages sont faits au moyen de fers d'angle de 0m.100 de côté avec une épaisseur de 0m.010. Les banquettes ont une largeur moyenne de 0m.930 dans les parties droites de la chambre de travail; dans les parties courbes leur largeur diminue et atteint son minimum aux extrémités du grand axe, où elle se réduit à 0m.630 en moyenne. Le toit, d'une épaisseur de 0m.016, repose sur 18 poutres transversales en tôle de 0m.600 de hauteur sur 0m.012 d'épaisseur, renforcée par 4 fers d'angle de 0m.100 de côté
— Caisson. — La chambre de travail a une hauteur de 4m.70 de la tranche au plafond. Ses parois latérales sont renforcées par cinq banquettes horizontales. Ces banquettes, en tôle de 0m.010 d'épaisseur, sont maintenues par des cloisons verticales placées de 0m.60 en 0m.60; ces cloisons ont 0m.010 d'épaisseur; celles qui sont à l'aplomb des poutres transversales soutenant le toit ont 0m.012. Les assemblages sont faits au moyen de fers d'angle de 0m.100 de côté avec une épaisseur de 0m.010. Les banquettes ont une largeur moyenne de 0m.930 dans les parties droites de la chambre de travail; dans les parties courbes leur largeur diminue et atteint son minimum aux extrémités du grand axe, où elle se réduit à 0m.630 en moyenne. Le toit, d'une épaisseur de 0m.016, repose sur 18 poutres transversales en tôle de 0m.600 de hauteur sur 0m.012 d'épaisseur, renforcée par 4 fers d'angle de 0m.100 de côté sur 0m.012 d'épaisseur. Onze jambes de force réunissent ces poutres à la tranche inférieure de la chambre, et 11 autres à la deuxième banquette. Le toit est supporté en outre par 4 poutres longitudinales de mêmes dimensions que les poutres transversales et placées au-dessus du toit. Des tirants en fer d'angle maintiennent l'écartement des parois dans le sens transversal à 1m.40 de hauteur au-dessus de la tranche inférieure. Les tirants reposent constamment sur le fond de la rivière et déterminent le niveau du sol dans la chambre de travail. La tranche de la chambre est renforcée par 4 plaques de tôle verticales de 0m.0105 d'épaisseur ; elle atteint ainsi une épaisseur totale de 0m.053. Les parois de la chambre ont une épaisseur de 0m.013 jusqu'à la hauteur de la troisième banquette, et de 0m.012 de la troisième banquette jusqu'au toit. Le caisson au-dessus du toit de la chambre a une épaisseur de 0m.010 jusqu'à 11 mètres en dessous de AP, puis de 0m.008 jusqu'à 5 mètres en dessous de AP. À partir de ce point, il doit être enlevé après que les travaux sont terminés, et son épaisseur est laissée à déterminer à l'entrepreneur, sauf approbation de l'ingénieur en chef.
d'angle maintiennent l'écartement des parois dans le sens transversal à 1m.40 de hauteur au-dessus de la tranche inférieure. Les tirants reposent constamment sur le fond de la rivière et déterminent le niveau du sol dans la chambre de travail. La tranche de la chambre est renforcée par 4 plaques de tôle verticales de 0m.0105 d'épaisseur ; elle atteint ainsi une épaisseur totale de 0m.053. Les parois de la chambre ont une épaisseur de 0m.013 jusqu'à la hauteur de la troisième banquette, et de 0m.012 de la troisième banquette jusqu'au toit. Le caisson au-dessus du toit de la chambre a une épaisseur de 0m.010 jusqu'à 11 mètres en dessous de AP, puis de 0m.008 jusqu'à 5 mètres en dessous de AP. À partir de ce point, il doit être enlevé après que les travaux sont terminés, et son épaisseur est laissée à déterminer à l'entrepreneur, sauf approbation de l'ingénieur en chef. Il est renforcé de 12 fers d'angle horizontaux, pesant 10 kg.14 par mètre courant. La chambre de travail est munie de 4 cheminées de 0m.90 de diamètre, et de 0m.006 d'épaisseur de tôle. Ces cheminées sont coupées, après achèvement du travail, à 1m.05 au-dessous de AP. La quantité de fer employée à la construction de chacune des piles 3 et 4 et restant en place après l'exécution du travail s'élève à 321,663 kilogr. ainsi répartie : Chambre de travail 226,117 kilogr. Manteau 79,400 — Cheminées 13,106 — Armatures du manteau 3,040 — Total 321,663 kilogr. Les quantités de matériaux entrant dans la construction de chacune des piles sont les suivantes : Fascinages de 50 centimètres d'épaisseur sur une surface de 10,000 mètres carrés autour de la pile. Pour le chargement des fascinages, 1,000 mètres cubes de sable et d'argile. Pour les enrochements, 15,000 tonnes de pierres. Béton de ciment de Portland pour le remplissage de la chambre de travail 520 mètres cubes. Béton déciment de Portland pour le remplissage des cheminées 45 — Maçonnerie de briques dures (Ondervoet-Klinkers) sur ciment de Portland dans la chambre de travail 167 — Maçonnerie de briques dures (Ondervoet-Klinkers) sur le toit de la chambre
employée à la construction de chacune des piles 3 et 4 et restant en place après l'exécution du travail s'élève à 321,663 kilogr. ainsi répartie : Chambre de travail 226,117 kilogr. Manteau 79,400 — Cheminées 13,106 — Armatures du manteau 3,040 — Total 321,663 kilogr. Les quantités de matériaux entrant dans la construction de chacune des piles sont les suivantes : Fascinages de 50 centimètres d'épaisseur sur une surface de 10,000 mètres carrés autour de la pile. Pour le chargement des fascinages, 1,000 mètres cubes de sable et d'argile. Pour les enrochements, 15,000 tonnes de pierres. Béton de ciment de Portland pour le remplissage de la chambre de travail 520 mètres cubes. Béton déciment de Portland pour le remplissage des cheminées 45 — Maçonnerie de briques dures (Ondervoet-Klinkers) sur ciment de Portland dans la chambre de travail 167 — Maçonnerie de briques dures (Ondervoet-Klinkers) sur le toit de la chambre de travail jusqu'à une hauteur de 1m.50 au-dessus de ce toit. 298 — Maçonnerie de briques dures (Ondervoet-Klinkers) sur mortier hydraulique fort dans le manteau 3573 — Maçonnerie de briques demi-dures (KleurigeKlinkers) sur mortier hydraulique fort... 77 — Maçonnerie en pierre de taille 533 — Crampons en fer forgé 3000 kilogr. La composition des mortiers et du béton est la même que celle qui a été indiquée pour le pont sur le Hollandsch-diep, dans le numéro du 1er octobre 1871 des Annales Industrielles, col. 868. La chambre de travail ainsi qu'un morceau du caisson de 4 mètres de hauteur furent construits sur un chantier de navires en aval de Rotterdam, et lancés à la Meuse par les procédés ordinaires. La chambre de travail étant pleine d'eau, et la maçonnerie sur les banquettes horizontales étant faite avant le lancement, le caisson avait un tirant d'eau de 6m.50. Pour l'amener à sa place dans l'échafaudage en rivière il fallait lui faire franchir des fonds de moins de 4m.50. Pour diminuer le tirant d'eau, après avoir solidement fixé le caisson entre deux forts chalands, on refoula de l'air dans la chambre de travail et malgré l'instabilité de ce corps flottant, dont le centre
kilogr. La composition des mortiers et du béton est la même que celle qui a été indiquée pour le pont sur le Hollandsch-diep, dans le numéro du 1er octobre 1871 des Annales Industrielles, col. 868. La chambre de travail ainsi qu'un morceau du caisson de 4 mètres de hauteur furent construits sur un chantier de navires en aval de Rotterdam, et lancés à la Meuse par les procédés ordinaires. La chambre de travail étant pleine d'eau, et la maçonnerie sur les banquettes horizontales étant faite avant le lancement, le caisson avait un tirant d'eau de 6m.50. Pour l'amener à sa place dans l'échafaudage en rivière il fallait lui faire franchir des fonds de moins de 4m.50. Pour diminuer le tirant d'eau, après avoir solidement fixé le caisson entre deux forts chalands, on refoula de l'air dans la chambre de travail et malgré l'instabilité de ce corps flottant, dont le centre de gravité se trouvait très-élevé, grâce à un solide accouplement des chalands et à de fortes charpentes assurant l'aplomb du manteau, on parvint à amener sans accidents la chambre de travail à sa place dans l'échafaudage. 3. Échafaudage en rivière.— L'échafaudage en rivière est supporté par 91 pieux de 18 mètres de longueur et de 7 mètres de fiche. Ces pieux, à l'exception des 4 pieux d'aval a, b, c, d, étaient battus avant l'introduction de la chambre de travail, que l'on amenait en place par l'ouverture a, b. Les six pieux guides e, c, étaient enfoncés seulement après l'introduction du caisson; leur longueur est de 15 mètres seulement avec 4 mètres de fiche. Ces pieux sont ronds, ils ont 35 centimètres de diamètre et sont garnis du côté du caisson de bandes de fer de 7 centimètres de largeur. Les pieux qui supportent l'échafaudage sont solidement moisés dans les deux sens à leur partie supérieure et reliés en outre par des croix de Saint-André. Le plancher est composé de forts madriers fixés sur les moises qui en augmentent la rigidité. Les pieux guides sont fortement reliés à l'ensemble de l'échafaudage. La surface du plancher se trouve à 3 mètres
mètres de longueur et de 7 mètres de fiche. Ces pieux, à l'exception des 4 pieux d'aval a, b, c, d, étaient battus avant l'introduction de la chambre de travail, que l'on amenait en place par l'ouverture a, b. Les six pieux guides e, c, étaient enfoncés seulement après l'introduction du caisson; leur longueur est de 15 mètres seulement avec 4 mètres de fiche. Ces pieux sont ronds, ils ont 35 centimètres de diamètre et sont garnis du côté du caisson de bandes de fer de 7 centimètres de largeur. Les pieux qui supportent l'échafaudage sont solidement moisés dans les deux sens à leur partie supérieure et reliés en outre par des croix de Saint-André. Le plancher est composé de forts madriers fixés sur les moises qui en augmentent la rigidité. Les pieux guides sont fortement reliés à l'ensemble de l'échafaudage. La surface du plancher se trouve à 3 mètres au-dessus de A P. Longueur de l'échafaudage 45 mètres, largeur 21 m, 50. Deux solides bâtis en charpente construits par le travers des cheminées portent deux chemins de terre transversaux sur lesquels roulent des treuils pour la manœuvre des écluses à air, qui doivent être enlevées lorsque le caisson a atteint une certaine profondeur, et permettre ainsi de rallonger les cheminées. Cette opération n'a été faite qu'une fois pendant le fonçage. Les chambres à air ont été détachées l'une après l'autre, à la hauteur à laquelle commence le rétrécissement des cheminées, et remises en place aussitôt que les cheminées ont été rallongées. Pendant cette opération les cheminées étaient fermées par une plaque de tôle à la hauteur du toit de la chambre de travail. L. BOUR. (Sera continué.) ÉLÉMENTS DES CONSTRUCTIONS THÉORIE DES POUTRES ARMÉES (15e article). PROBLÈME XVI. — Déterminer les conditions d'établissement d'une poutre armée ABDE à travées égales, chargée d'un poids uniformément réparti par mètre courant, et d'un poids P dans l'une des travées, à une distance d du point D. Soient AD = DB = a; AE = T; EB = T; C = DE; l'angle des tirants T et T avec la poutre AB. 1°
atteint une certaine profondeur, et permettre ainsi de rallonger les cheminées. Cette opération n'a été faite qu'une fois pendant le fonçage. Les chambres à air ont été détachées l'une après l'autre, à la hauteur à laquelle commence le rétrécissement des cheminées, et remises en place aussitôt que les cheminées ont été rallongées. Pendant cette opération les cheminées étaient fermées par une plaque de tôle à la hauteur du toit de la chambre de travail. L. BOUR. (Sera continué.) ÉLÉMENTS DES CONSTRUCTIONS THÉORIE DES POUTRES ARMÉES (15e article). PROBLÈME XVI. — Déterminer les conditions d'établissement d'une poutre armée ABDE à travées égales, chargée d'un poids uniformément réparti par mètre courant, et d'un poids P dans l'une des travées, à une distance d du point D. Soient AD = DB = a; AE = T; EB = T; C = DE; l'angle des tirants T et T avec la poutre AB. 1° Moment fléchissant P1 au point D : Si le second terme du deuxième membre de cette équation est plus grand que le premier, la poutre tend à être soulevée en regard de l'effort tranchant est négatif. Si l'on recherche à quelle distance d le poids P doit être appliqué pour que ce soulèvement n'ait pas lieu et qu'il y ait équilibre statique entre la force en fonction de P, on arrive à l'équation suivante du troisième degré : qui, résolue, donne la distance d à laquelle il faudrait appliquer P pour que la poutre AB appuyât sur l'appui B sans cependant peser dessus ; c'est-à-dire pour que F2 = 0. Si cette distance d est une des conditions du problème, il suffit, pour qu'il y ait équilibre statique, de déterminer le poids P qu'il faut appliquer à cette distance d du point D, on a : Telles sont les conditions dans lesquelles il faut chercher à se renfermer pour éviter les déformations inévitables dans ce système de répartition de forces. 4° Réaction au point D : Si, au lieu de se trouver appliqué dans la travée AD, le poids P l'était dans celle DB, les formules resteraient les mêmes, il
que ce soulèvement n'ait pas lieu et qu'il y ait équilibre statique entre la force en fonction de P, on arrive à l'équation suivante du troisième degré : qui, résolue, donne la distance d à laquelle il faudrait appliquer P pour que la poutre AB appuyât sur l'appui B sans cependant peser dessus ; c'est-à-dire pour que F2 = 0. Si cette distance d est une des conditions du problème, il suffit, pour qu'il y ait équilibre statique, de déterminer le poids P qu'il faut appliquer à cette distance d du point D, on a : Telles sont les conditions dans lesquelles il faut chercher à se renfermer pour éviter les déformations inévitables dans ce système de répartition de forces. 4° Réaction au point D : Si, au lieu de se trouver appliqué dans la travée AD, le poids P l'était dans celle DB, les formules resteraient les mêmes, il n'y aurait qu'à donner à F0 la valeur de F2, à F1 celle de F1, à S celle de S1, et réciproquement. NOTA : Les deux remarques du problème XI s'appliquent également à ce cas, soit que les charges uniformément réparties varient pour chaque travée, c'est-à-dire, soit que l'on ait p par mètre courant pour celle AD, et p1 pour celle DB; soit que l'on ait une force supplémentaire P1 appliquée en D comme l'indique la fig. 14 PROBLÈME XVII. — Déterminer les conditions d'établissement d'une poutre armée à travées égales, chargée d'un poids uniformément réparti par mètre courant, et dans l'intérieur des travées des poids P, P2, situés à des distances égales d du point D. Soient ABDE la poutre armée; AD = DB = a; AE = T; EB = T; DE = C; l'angle de AB avec AE et EB, on a, figure 15 : 1° Moment fléchissant u1 en D : NOTA : Les deux remarques du problème XI s'appliquent également à ce cas, soit que les charges uniformément réparties varient pour chaque travée, c'est-à-dire, soit que l'on ait p par mètre courant pour celle AD, et p1 pour celle DB; soit que l'on ait une
p par mètre courant pour celle AD, et p1 pour celle DB; soit que l'on ait une force supplémentaire P1 appliquée en D comme l'indique la fig. 14 PROBLÈME XVII. — Déterminer les conditions d'établissement d'une poutre armée à travées égales, chargée d'un poids uniformément réparti par mètre courant, et dans l'intérieur des travées des poids P, P2, situés à des distances égales d du point D. Soient ABDE la poutre armée; AD = DB = a; AE = T; EB = T; DE = C; l'angle de AB avec AE et EB, on a, figure 15 : 1° Moment fléchissant u1 en D : NOTA : Les deux remarques du problème XI s'appliquent également à ce cas, soit que les charges uniformément réparties varient pour chaque travée, c'est-à-dire, soit que l'on ait p par mètre courant pour celle AD, et p1 pour celle DB; soit que l'on ait une force supplémentaire P1 appliquée en D, comme l'indique la figure 15. E. MATHIEU. (Sera continué.) MÉTALLURGIE USINE MÉTALLURGIQUE DE GEORGES-MARIE, PRÈS OSNABRUCK (HANOVRE). Planches 83 et 84. (1er article.) En 1856, une société se forma au capital de 2,500,000 thalers (9,375,000 francs) pour exploiter en grand les minerais de fer et les houilles situés près de Osnabrück. En 1858, un haut-fourneau était déjà en feu, et aujourd'hui les actionnaires perçoivent un dividende de 10 %. Les chiffres suivants donneront une idée de l'importance actuelle de cette exploitation. 1° On emploie par an pour les hauts-fourneaux, 3,500,000 quintaux de charbon. 2° 5,600,000 quintaux de minerais de fer. 3° On exporte en Westphalie 2 millions de quintaux de charbon. 4° On exporte dans différentes directions 1 million de quintaux de scories granulées. 5° On emploie en matériaux de construction, tels que bois, pierres, tuiles, etc., environ 100,000 quintaux. On transporte, en somme, annuellement, 8,100,000 quintaux de produits. Ces transports s'exécutent à l'aide de 4 machines locomotives et de 140 wagons, qui font le service entre les houillères et les usines, et entre ces dernières et les chemins de fer locaux. Il y a toujours cinq hauts-fourneaux en feu. Un sixième est en
et les houilles situés près de Osnabrück. En 1858, un haut-fourneau était déjà en feu, et aujourd'hui les actionnaires perçoivent un dividende de 10 %. Les chiffres suivants donneront une idée de l'importance actuelle de cette exploitation. 1° On emploie par an pour les hauts-fourneaux, 3,500,000 quintaux de charbon. 2° 5,600,000 quintaux de minerais de fer. 3° On exporte en Westphalie 2 millions de quintaux de charbon. 4° On exporte dans différentes directions 1 million de quintaux de scories granulées. 5° On emploie en matériaux de construction, tels que bois, pierres, tuiles, etc., environ 100,000 quintaux. On transporte, en somme, annuellement, 8,100,000 quintaux de produits. Ces transports s'exécutent à l'aide de 4 machines locomotives et de 140 wagons, qui font le service entre les houillères et les usines, et entre ces dernières et les chemins de fer locaux. Il y a toujours cinq hauts-fourneaux en feu. Un sixième est en réserve. La production, en fonte, est de 1,400,000 quintaux, qui nécessitent l'emploi de 5,600,000 quintaux de minerai et 3,500,000 quintaux de charbon. La fonte obtenue est employée spécialement pour la fabrication du fer ou de l'acier puddlé, et pour la fabrication de l'acier Bessemer. Elle a obtenu une médaille d'argent à l'exposition de Paris en 1867. Les minerais de fer que l'on traite ne contiennent que 23 ou 25 % de fer ; ils ont donc besoin, pour donner un bon rendement, d'être travaillés avec soin. Il y a deux espèces de minerais employés : 1° Les hématites brunes (péroxyde de fer hydraté), qui sont riches en fer, friables, et nécessitent un fondant calcaire ; 2° Les hématites rouges, moins riches en fer, très dures à cause de leur agrégation, et possédant une gangue avec excès de chaux et de magnésie. Cette gangue forme précisément un fondant pour les hématites brunes, lorsqu'on a soin de mélanger ces deux espèces de minerais. Le charbon avant d'être transformé en coke est lavé; le résultat de cette opération est de réduire de 12% à 4 la quantité de cendre produite. Les premiers hauts-fourneaux que l'on construisit furent établis d'après le système ordinaire, avec