jeanflop/post_ocr_correction2 huggingface dataset:
le carré du rapport de réduction n, soit : P' = Pn2. Les contraintes engendrées par le poids propre des éléments sont proportionnelles à n. ÉGALITÉ DE LA RÉSISTANCE DES MATÉRIAUX. — Aciers. — La limite apparente d'élasticité des barres, qui constitue la caractéristique proprement dite des armatures, s'élève en général lorsque le diamètre de ces barres diminue. Nous avons obtenu, à titre d'exemple et pour une même qualité initiale d'acier, les valeurs suivantes exprimées en chiffres ronds : Barres de 25 mm : limite apparente d'élasticité : 28 kg/mm2 — 20 mm 29 kg/mm2 — 15 mm 30 kg/mm2 — 8 mm 34 kg/mm2 soit une augmentation d'environ 20 de la limite d'élasticité lorsque le diamètre des barres est passé de 25 à 8 mm, soit sensiblement de 3 à 1 en valeur absolue. Les variations de la résistance à la traction et du coefficient d'élasticité ont été pratiquement négligeables. L'allongement de rupture a varié, dans le même sens que le diamètre, d'environ 8 En d'autres termes, lorsqu'il s'agit d'essais au cours desquels la rupture peut être la conséquence d'une défaillance des armatures, il y a lieu de choisir, pour le modèle réduit, des barres ayant, malgré la différence de diamètre, la même limite apparente d'élasticité que celles de la construction elle-même, afin d'éviter des résultats obtenus par excès. Béton. — Contrairement à ce qui se passe pour les armatures, la réduction des dimensions des éléments de l'agrégat tend à diminuer, à dosage égal en ciment, la résistance à la compression ou caractéristique du béton. Pour préciser ce phénomène dans un cas concret choisi comme exemple, nous avons procédé, au laboratoire du Bureau Securitas, aux opérations résumées ci-après. Dans une première série d’essais, on a confectionné des cubes suivant deux types, le second type représentant la réduction du premier dans la proportion de 4 : 1 pour les arêtes, soit 64 : 1 en volume. Rigoureuse pour les dimensions extérieures des cubes, cette réduction fut réalisée, pour les éléments de l’agrégat, aussi bien que le permit le choix de matériaux dont on disposait. Les dosages adoptés furent les suivants
de diamètre, la même limite apparente d'élasticité que celles de la construction elle-même, afin d'éviter des résultats obtenus par excès. Béton. — Contrairement à ce qui se passe pour les armatures, la réduction des dimensions des éléments de l'agrégat tend à diminuer, à dosage égal en ciment, la résistance à la compression ou caractéristique du béton. Pour préciser ce phénomène dans un cas concret choisi comme exemple, nous avons procédé, au laboratoire du Bureau Securitas, aux opérations résumées ci-après. Dans une première série d’essais, on a confectionné des cubes suivant deux types, le second type représentant la réduction du premier dans la proportion de 4 : 1 pour les arêtes, soit 64 : 1 en volume. Rigoureuse pour les dimensions extérieures des cubes, cette réduction fut réalisée, pour les éléments de l’agrégat, aussi bien que le permit le choix de matériaux dont on disposait. Les dosages adoptés furent les suivants : Pour les cubes de 20 cm d’arête : Gravillon de 10 à 20 mm. kg. 30 Gravillon de 5 à 10 mm. — 24 Sable gros de 2 à 5 mm. — 14,4 Sable moyen de 0,5 à 2 mm — 14,4 Sable fin de moins de 0,5 mm — 7,2 Ciment par mètre cube mis en œuvre — 300 Eau. litres. 200 Pour les cubes de 5 cm d’arête : Sable de 2 à5 mm. kg. 30 Sable de 0,5 à 2 mm — 30 Sable de moins de 0,5 mm 15 Ciment par mètre cube mis en œuvre — 300 Eau. litres. 200 Les résistances moyennes à l’écrasement furent les suivantes : Cubes de 20 cm d’arête : Cubes de 5 cm d’arête : A 9 jours 141 kg/cm2 95 kg/cm2 A 14 jours 170 kg/cm2 99 kg/cm2 En d’autres termes, la résistance à l’écrasement des cubes de 5 cm d’arête n’a représenté que 67 à 9 jours et 58 à 14 jours de celle des cubes de 20 cm au même dosage de ciment. Dans une deuxième série d’essais, on s’est proposé de déterminer dans quelle proportion devait être majoré le dosage en ciment des cubes
— 7,2 Ciment par mètre cube mis en œuvre — 300 Eau. litres. 200 Pour les cubes de 5 cm d’arête : Sable de 2 à5 mm. kg. 30 Sable de 0,5 à 2 mm — 30 Sable de moins de 0,5 mm 15 Ciment par mètre cube mis en œuvre — 300 Eau. litres. 200 Les résistances moyennes à l’écrasement furent les suivantes : Cubes de 20 cm d’arête : Cubes de 5 cm d’arête : A 9 jours 141 kg/cm2 95 kg/cm2 A 14 jours 170 kg/cm2 99 kg/cm2 En d’autres termes, la résistance à l’écrasement des cubes de 5 cm d’arête n’a représenté que 67 à 9 jours et 58 à 14 jours de celle des cubes de 20 cm au même dosage de ciment. Dans une deuxième série d’essais, on s’est proposé de déterminer dans quelle proportion devait être majoré le dosage en ciment des cubes de 5 cm pour que leur résistance à la compression soit sensiblement égale à celle des cubes de 20 cm d’arête. En même temps que les éléments de la première série, on avait confectionné à cet effet des cubes de 5 cm d’arête, dont la teneur en ciment était portée à 400 et 500 kg par mètre cube mis en œuvre. Les résistances suivantes ont été obtenues : Avec 400 kg de ciment : Avec 500 kg de ciment : A 9 jours 144 kg/cm2 208 kg/cm2 A 14 jours 147 kg/cm2 225 kg/cm2 En d’autres termes, il aurait fallu porter le dosage en ciment des cubes de 5 cm à près de 400 et 425 kg pour obtenir respectivement, à 9 et 14 jours, des résistances à la compression voisines de celles des cubes de 20 cm d’arête ne comportant que 300 kg de ciment par mètre cube mis en œuvre. Cette proportion n’est pas une constante ; elle varie notamment avec la nature des matériaux, le coefficient de réduction des modèles, l’âge que doivent avoir ceux-ci au moment des essais, etc. On pourrait évidemment, après avoir procédé à plusieurs séries d’expériences, tenter d’établir une formule tenant compte des
à 400 et 500 kg par mètre cube mis en œuvre. Les résistances suivantes ont été obtenues : Avec 400 kg de ciment : Avec 500 kg de ciment : A 9 jours 144 kg/cm2 208 kg/cm2 A 14 jours 147 kg/cm2 225 kg/cm2 En d’autres termes, il aurait fallu porter le dosage en ciment des cubes de 5 cm à près de 400 et 425 kg pour obtenir respectivement, à 9 et 14 jours, des résistances à la compression voisines de celles des cubes de 20 cm d’arête ne comportant que 300 kg de ciment par mètre cube mis en œuvre. Cette proportion n’est pas une constante ; elle varie notamment avec la nature des matériaux, le coefficient de réduction des modèles, l’âge que doivent avoir ceux-ci au moment des essais, etc. On pourrait évidemment, après avoir procédé à plusieurs séries d’expériences, tenter d’établir une formule tenant compte des principaux facteurs qui interviennent dans la question. Plusieurs formules de ce genre, dont la concordance avec la réalité est du reste variable suivant les cas, ont été déjà proposées pour évaluer par le calcul la résistance des bétons. Nous leur préférons nettement les mesures directes qui sont, dans la plupart des cas, d’une exécution simple et d’un coût relativement minime. En résumé, les essais de rupture effectués sur des modèles dont tous les éléments sont réduits dans une même proportion risquent de conduire à des résultats erronés, soit légèrement par excès, soit plus notablement par défaut, suivant que les contraintes critiques intéressent les armatures tendues ou le béton comprimé. Aussi convient-il de toujours s’assurer, par des mesures élémentaires préalables, que les caractéristiques des matériaux utilisés respectivement dans l’exécution des constructions elles-mêmes et de leurs modèles sont du même ordre de grandeur, ce qui n’est pas le cas, à priori, si l’on utilise une même qualité initiale d’acier et un même dosage en ciment. Henry LOSSIER. VARIÉTÉS L’aqueduc « Metropolitan » reliant le fleuve Colorado à la région littorale du sud de l’Etat de Californie (États-Unis). L’afflux récent de plus de 1 million d’habitants dans la région sud de la Californie,
des cas, d’une exécution simple et d’un coût relativement minime. En résumé, les essais de rupture effectués sur des modèles dont tous les éléments sont réduits dans une même proportion risquent de conduire à des résultats erronés, soit légèrement par excès, soit plus notablement par défaut, suivant que les contraintes critiques intéressent les armatures tendues ou le béton comprimé. Aussi convient-il de toujours s’assurer, par des mesures élémentaires préalables, que les caractéristiques des matériaux utilisés respectivement dans l’exécution des constructions elles-mêmes et de leurs modèles sont du même ordre de grandeur, ce qui n’est pas le cas, à priori, si l’on utilise une même qualité initiale d’acier et un même dosage en ciment. Henry LOSSIER. VARIÉTÉS L’aqueduc « Metropolitan » reliant le fleuve Colorado à la région littorale du sud de l’Etat de Californie (États-Unis). L’afflux récent de plus de 1 million d’habitants dans la région sud de la Californie, réputée pour son climat, a posé un problème pressant, celui de l’alimentation en eau potable, dont la pénurie est telle que la ville de Los Angeles a entrepris la transformation de ses eaux-vannes en eau potable. Les installations réalisées à cet effet, et l’ensemble de la situation critique qui se présente depuis quelques années, ont été étudiés dans le Génie Civil du 19 mars 1932, p. 291. Les eaux locales sont entièrement utilisées; l’aqueduc de l’Owens River, achevé en 1913, dont la longueur est de 440 km, fonctionne maintenant à plein débit; pour trouver d’autres ressources, il fallait chercher au-delà de la Chaîne côtière, et dériver une partie des eaux du Colorado. Dans ces conditions, la topographie et la pente nécessaire à l’écoulement exigeaient qu’un certain nombre d’usines élévatoires fussent intercalées sur le trajet de l’aqueduc, mais cette restriction sera facile à satisfaire avec l’énergie hydro-électrique disponible au barrage de Boulder (ou Hoover), énorme ouvrage en voie d’achèvement sur le Colorado, qui a été étudié à plusieurs reprises dans le Génie Civil, notamment dans le numéro du 21 avril 1934 ; par ailleurs, la dérivation en période d’étiage d’une fraction importante du débit naturel du fleuve n’aura aucune répercussion pour
présente depuis quelques années, ont été étudiés dans le Génie Civil du 19 mars 1932, p. 291. Les eaux locales sont entièrement utilisées; l’aqueduc de l’Owens River, achevé en 1913, dont la longueur est de 440 km, fonctionne maintenant à plein débit; pour trouver d’autres ressources, il fallait chercher au-delà de la Chaîne côtière, et dériver une partie des eaux du Colorado. Dans ces conditions, la topographie et la pente nécessaire à l’écoulement exigeaient qu’un certain nombre d’usines élévatoires fussent intercalées sur le trajet de l’aqueduc, mais cette restriction sera facile à satisfaire avec l’énergie hydro-électrique disponible au barrage de Boulder (ou Hoover), énorme ouvrage en voie d’achèvement sur le Colorado, qui a été étudié à plusieurs reprises dans le Génie Civil, notamment dans le numéro du 21 avril 1934 ; par ailleurs, la dérivation en période d’étiage d’une fraction importante du débit naturel du fleuve n’aura aucune répercussion pour les riverains, par suite de l’effet régulateur dudit barrage. Le nouvel aqueduc, dont la longueur est de 385 km, part d’une retenue, créée à cet effet sur le Colorado, à 250 km en aval du barrage de Boulder ; nous nous proposons d’en donner une description succincte d’après les renseignements publiés par M. Luther dans le Compressed Air Magazine, de juin, et par MM. Ward et Merriman dans Engineering News Record, des 12 et 26 juillet. Les levés préliminaires ont commencé en 1923 ; une centaine de tracés furent reconnus ; l’exploration géologique a été entreprise en décembre 1929, notamment en vue de déceler les failles du terrain. Le parcours adopté traverse une région en partie désertique, à climat tropical ; avant d'attaquer l'ouvrage proprement dit, il a fallu exécuter d'importants travaux préparatoires, comprenant 31 camps pour le logement du personnel, 275 km de routes à revêtement partiel, 720 km de lignes de transport d'énergie, 320 km de conduites pour l'alimentation des camps en eau potable. Ces travaux ont coûté 5 millions de dollars ; les routes ainsi exécutées comme ouvrage accessoire ouvrent au trafic automobile permanent une contrée qui en était entièrement dépourvue. Les figures 1 et 2 donnent
publiés par M. Luther dans le Compressed Air Magazine, de juin, et par MM. Ward et Merriman dans Engineering News Record, des 12 et 26 juillet. Les levés préliminaires ont commencé en 1923 ; une centaine de tracés furent reconnus ; l’exploration géologique a été entreprise en décembre 1929, notamment en vue de déceler les failles du terrain. Le parcours adopté traverse une région en partie désertique, à climat tropical ; avant d'attaquer l'ouvrage proprement dit, il a fallu exécuter d'importants travaux préparatoires, comprenant 31 camps pour le logement du personnel, 275 km de routes à revêtement partiel, 720 km de lignes de transport d'énergie, 320 km de conduites pour l'alimentation des camps en eau potable. Ces travaux ont coûté 5 millions de dollars ; les routes ainsi exécutées comme ouvrage accessoire ouvrent au trafic automobile permanent une contrée qui en était entièrement dépourvue. Les figures 1 et 2 donnent le profil en long de l'aqueduc. La construction du barrage Parker, sur le Colorado, commencera dès la mise en eau du barrage de Boulder; le barrage Parker, du type à gravité, est implanté en arc de cercle, sa hauteur à partir des fondations est de 100 mètres, la longueur en couronne est de 225 mètres; il surélève le plan d'eau du fleuve de 22 mètres, et crée une retenue de 885 millions de mètres cubes. Le devis du barrage est de 13,5 millions de dollars, non compris la station d'énergie de 80000 kW qui lui est annexée : pendant toute l'année, il est prélevé chaque jour sur le réservoir 3,73 millions de mètres cubes d'eau pour être refoulés dans l'aqueduc, prévu pour un débit de 45 m'/s, compte tenu d'interruptions occupant 7 % du temps. Le plan d'eau du réservoir Parker est à la cote (+ 137,25) ; les eaux sont reprises successivement par cinq stations de pompage échelonnées sur le parcours, pour se déverser à la cote (4428,50) dans le réservoir de Cajalco, qui marque la fin de l'ouvrage principal. Suivant la topographie et la nature des terrains, la section est : un canal à ciel ouvert, une tranchée
couronne est de 225 mètres; il surélève le plan d'eau du fleuve de 22 mètres, et crée une retenue de 885 millions de mètres cubes. Le devis du barrage est de 13,5 millions de dollars, non compris la station d'énergie de 80000 kW qui lui est annexée : pendant toute l'année, il est prélevé chaque jour sur le réservoir 3,73 millions de mètres cubes d'eau pour être refoulés dans l'aqueduc, prévu pour un débit de 45 m'/s, compte tenu d'interruptions occupant 7 % du temps. Le plan d'eau du réservoir Parker est à la cote (+ 137,25) ; les eaux sont reprises successivement par cinq stations de pompage échelonnées sur le parcours, pour se déverser à la cote (4428,50) dans le réservoir de Cajalco, qui marque la fin de l'ouvrage principal. Suivant la topographie et la nature des terrains, la section est : un canal à ciel ouvert, une tranchée bétonnée et couverte, ou une galerie souterraine, l'écoulement étant libre dans les deux premiers cas, ou quelquefois en siphon, dans le troisième. La longueur cumulée des canaux à ciel ouvert est de 120 km ; la section (fig. 5), à revêtement de béton, a 2 m 10 de largeur au plafond, 3 m 10 de tenue d'eau; les talus sont à 1 mètre de hauteur pour 1 m 50 de base. Les tranchées bétonnées (fig. 4) ont pour objet de mettre l'eau en circulation à l'abri des poussières et du gel ; la hauteur sous clef est de 4 m 88, le mouillage, de 3 m 95, la plus grande largeur, à la base, de 5 m 75, la longueur cumulée des tranchées, de 73 km. La galerie souterraine (fig. 3), dont la section est en fer à cheval, est revêtue de béton ; si la nature du terrain l'exige, le boisage ou un cuvelage métallique reste noyé dans le revêtement. La hauteur sous clef de la section est de 4 m 88, le mouillage de 4 mètres, la plus grande largeur, aux naissances de la voûte, de 4 m 88 ; l'aqueduc comprend 29 galeries souterraines, dont la longueur
plafond, 3 m 10 de tenue d'eau; les talus sont à 1 mètre de hauteur pour 1 m 50 de base. Les tranchées bétonnées (fig. 4) ont pour objet de mettre l'eau en circulation à l'abri des poussières et du gel ; la hauteur sous clef est de 4 m 88, le mouillage, de 3 m 95, la plus grande largeur, à la base, de 5 m 75, la longueur cumulée des tranchées, de 73 km. La galerie souterraine (fig. 3), dont la section est en fer à cheval, est revêtue de béton ; si la nature du terrain l'exige, le boisage ou un cuvelage métallique reste noyé dans le revêtement. La hauteur sous clef de la section est de 4 m 88, le mouillage de 4 mètres, la plus grande largeur, aux naissances de la voûte, de 4 m 88 ; l'aqueduc comprend 29 galeries souterraines, dont la longueur cumulée est de 146 km. Les siphons renversés sont au nombre de 150 et occupent sur le tracé une longueur cumulée de 43 km ; la longueur de chacun des siphons varie de 90 à 8000 mètres. Pour les longueurs inférieures à 125 mètres, avec une hauteur statique plus petite que 6 mètres, le siphon est constitué par une conduite en béton armé de 6 m 88 de diamètre, ou par trois caissons carrés et parallèles en béton armé, de 2 m 95 de côté ; les siphons plus importants sont formés de deux conduites jumelles en béton armé ou en tôle d'acier. Les conduites en béton armé sont, soit préparées à l'avance sur 3 m 65 de diamètre, soit coulées sur place sur 3 m 75 de diamètre ; les siphons métalliques ont 3 m 75 de diamètre. Aux 382 km occupés par ces diverses sections s'ajoutent les réservoirs intermédiaires, dont la longueur cumulée représente 3 km. Le plan d'eau du réservoir de prise est à la cote (+ 137,25) ; la première usine élévatoire refoule les eaux de 88 m 45 en hauteur sur le Colorado Tunnel, de 1720 mètres de longueur, qui se décharge à la cote
que 6 mètres, le siphon est constitué par une conduite en béton armé de 6 m 88 de diamètre, ou par trois caissons carrés et parallèles en béton armé, de 2 m 95 de côté ; les siphons plus importants sont formés de deux conduites jumelles en béton armé ou en tôle d'acier. Les conduites en béton armé sont, soit préparées à l'avance sur 3 m 65 de diamètre, soit coulées sur place sur 3 m 75 de diamètre ; les siphons métalliques ont 3 m 75 de diamètre. Aux 382 km occupés par ces diverses sections s'ajoutent les réservoirs intermédiaires, dont la longueur cumulée représente 3 km. Le plan d'eau du réservoir de prise est à la cote (+ 137,25) ; la première usine élévatoire refoule les eaux de 88 m 45 en hauteur sur le Colorado Tunnel, de 1720 mètres de longueur, qui se décharge à la cote (+ 224,15) dans le réservoir de Gene Wash ; l'usine élévatoire de Gene Wash refoule les eaux de 91 m 80 sur les Copper Basin Tunnels nos 1 et 2, dont la longueur cumulée est de 3 745 mètres, qui se déchargent dans le réservoir dit Copper Basin. Ce réservoir a pour exutoire le Whipple Mountain Tunnel, long de 9815 mètres, à la sortie duquel les eaux empruntent 104 km de canaux ouverts et de siphons pour aboutir à l'usine élévatoire de l'Iron Mountain; elles sont reprise à la cote (+ 274, 50) pour être refoulées à 44 m 80 de hauteur sur l'Iron Mountain Tunnel, de 12140 mètres de longueur. Le canal, la tranchée bétonnée et un siphon conduisent les eaux à l'usine élévatoire d'Eagle Mountain en traversant le Coxcomb Tunnel, de 5290 mètres de longueur; de la cote (+ 294,60), les eaux sont refoulées à 133 m 60 en hauteur sur les Eagle Mountain Tunnels nos 1 et 2, dont la longueur cumulée est de 10 910 mètres ; les deux galeries sont reliées par un canal de 3 km. Un canal de 16 km aboutit à la cote (+ 515,90) au réservoir de Hayfield, dont la contenance
a pour exutoire le Whipple Mountain Tunnel, long de 9815 mètres, à la sortie duquel les eaux empruntent 104 km de canaux ouverts et de siphons pour aboutir à l'usine élévatoire de l'Iron Mountain; elles sont reprise à la cote (+ 274, 50) pour être refoulées à 44 m 80 de hauteur sur l'Iron Mountain Tunnel, de 12140 mètres de longueur. Le canal, la tranchée bétonnée et un siphon conduisent les eaux à l'usine élévatoire d'Eagle Mountain en traversant le Coxcomb Tunnel, de 5290 mètres de longueur; de la cote (+ 294,60), les eaux sont refoulées à 133 m 60 en hauteur sur les Eagle Mountain Tunnels nos 1 et 2, dont la longueur cumulée est de 10 910 mètres ; les deux galeries sont reliées par un canal de 3 km. Un canal de 16 km aboutit à la cote (+ 515,90) au réservoir de Hayfield, dont la contenance est de 111 millions de mètres cubes. L'usine élévatoire de ce réservoir, la dernière, est celle dont la hauteur de refoulement est la plus grande; cette hauteur est de 134 m 20. Les eaux empruntent un canal de 38 km 5, coupé de six galeries, traversent l'East Coachella Tunnel, de 28 km 8, auquel font suite onze tunnels dont les longueurs s'échelonnent de 230 mètres à 5 km 1 et deux siphons importants, pour arriver au San Jacinto Tunnel, de 20 km 8 ; deux autres galeries, de pm 9 et l'kina3, précèdent le réservoir de Cajalco. Sur ce dernier réservoir se branche le réseau de distribution qui dessert les treize villes, dont Los Angeles et Long Beach, groupées pour cette entreprise ; la chute sera utilisée par des stations hydro-électriques. La population du groupement est de 2,5 millions d'habitants, et atteindra vraisemblablement 7,5 millions d'habitants en 1980 ; l'adduction d'eau sera pour le moment limitée à 22,5 m3/s, le débit maximum ne devant être atteint qu'à la suite de travaux d'amélioration intéressant principalement les usines élévatoires, les conduites de refoulement et les siphons. Les travaux sont activement poussés et occupent un effectif de 5000 hommes, qui sera porté ultérieurement
28 km 8, auquel font suite onze tunnels dont les longueurs s'échelonnent de 230 mètres à 5 km 1 et deux siphons importants, pour arriver au San Jacinto Tunnel, de 20 km 8 ; deux autres galeries, de pm 9 et l'kina3, précèdent le réservoir de Cajalco. Sur ce dernier réservoir se branche le réseau de distribution qui dessert les treize villes, dont Los Angeles et Long Beach, groupées pour cette entreprise ; la chute sera utilisée par des stations hydro-électriques. La population du groupement est de 2,5 millions d'habitants, et atteindra vraisemblablement 7,5 millions d'habitants en 1980 ; l'adduction d'eau sera pour le moment limitée à 22,5 m3/s, le débit maximum ne devant être atteint qu'à la suite de travaux d'amélioration intéressant principalement les usines élévatoires, les conduites de refoulement et les siphons. Les travaux sont activement poussés et occupent un effectif de 5000 hommes, qui sera porté ultérieurement à 15 000; il est à noter que, pour le percement des galeries, toute la section est attaquée de front. Abstraction faite du programme complémentaire, les quantités figurant au devis sont : béton, 3800000 m3; ferraillage et éléments métalliques, 145000 tonnes; excavations et fouilles, à ciel ouvert et en galerie, 29 millions de mètres cubes; la dépense engagée est de 220 millions de dollars, souscrits à mesure des besoins par la Reconstruction Finance Corporation. La mise en eau de l'aqueduc est prévue pour 1939; les travaux complémentaires, échelonnés sur trente ans, coûteront 65 millions de dollars. L'influence du mode de chauffage sur la respiration. Le Report of the Building Research Board for the Year 1933 rend compte de recherches effectuées dans le but de savoir quel est le mode de chauffage des locaux habités qui convient le mieux au point de vue physiologique. On sait que les Anglais attachent une grande importance à la ventilation des habitations et que, pour cette raison, ils sont en grande majorité restés fidèles aux fenêtres à guillotine, qui sont toujours entr'ouvertes, et aux cheminées à feu visible, qui assurent la ventilation naturelle. Aussi, une lettre adressée au Times par sir Leonard Hill et publiée