jeanflop/post_ocr_correction2 huggingface dataset:
cintre 146 tonnes. Cela prouve que des haubans avaient encore supporté la plus grande partie de la nouvelle charge. Le cintre s'était bien acquitté de son rôle de poutre de rigidité avec une déformation maximum de 4 mm. Nous avons ensuite placé sur la hauteur des deux âmes les six vérins de 300 tonnes qu'il nous fallait pour procéder plus tard au décintement de l'arc (fig. 20 et 21). Une rangée se trouvait Sur le centre de gravité de la section provisoire en U. Nous ne nous sommes servis que de ces deux vérins dont, en vue des observations à faire, l'effort total a été porté à 500 tonnes, correspondant à la poussée de la charge de béton ; la compression du cintre était de 150 tonnes. Pour cette première application, nous n'avons pas voulu qu'à cette fatigue s'ajoute entièrement celle de la semelle supérieure à bétonner et nous avons relâché les vérins à 280 tonnes. Ceux du cintre sont montés à 165 tonnes. Après le bétonnage de la semelle supérieure, nous avons retrouvé les efforts respectifs de 374 tonnes et de 165 tonnes. Cette fois, les deux premiers anneaux de l'arc ont donc pris la charge correspondant à une poussée de 94 tonnes, tandis que les haubans ont pris la différence, soit 196 tonnes, puisque la semelle supérieure, comme la semelle inférieure, donnait une poussée de 270 tonnes. Un prochain article traitera des opérations de décintement avec les effets calculés pour compenser la fatigue initiale ci-dessus. On sera frappé de la concordance des résultats avec les calculs. Cela vient de ce que nous sommes en présence d'un arc souple sans effets parasites et où la petitesse relative des moments sur chaque culée élimine toute indétermination. Nous n'anticipons sur ce chapitre que pour en tirer les conséquences. Il n'y a pas d'inconvénient à bétonner un arc par rouleaux successifs en hauteur. L'action des vérins est à même de détruire les efforts parasites du poids d'un anneau sur l'autre. Nous n'avons constaté aucun trouble au plan de soudure des anneaux, ni visuellement, ni dans la vérification des fatigues ; les mouvements
poussée de 94 tonnes, tandis que les haubans ont pris la différence, soit 196 tonnes, puisque la semelle supérieure, comme la semelle inférieure, donnait une poussée de 270 tonnes. Un prochain article traitera des opérations de décintement avec les effets calculés pour compenser la fatigue initiale ci-dessus. On sera frappé de la concordance des résultats avec les calculs. Cela vient de ce que nous sommes en présence d'un arc souple sans effets parasites et où la petitesse relative des moments sur chaque culée élimine toute indétermination. Nous n'anticipons sur ce chapitre que pour en tirer les conséquences. Il n'y a pas d'inconvénient à bétonner un arc par rouleaux successifs en hauteur. L'action des vérins est à même de détruire les efforts parasites du poids d'un anneau sur l'autre. Nous n'avons constaté aucun trouble au plan de soudure des anneaux, ni visuellement, ni dans la vérification des fatigues ; les mouvements de décintrement par vérins ont rigoureusement été ceux que nous avons prévus, compte tenu des fatigues à compenser. Ainsi nous est apparue nettement la possibilité de la solution que notre échafaudage avait pour but de préparer : Construction d'un arc, aussi lourd soit-il, sur un échafaudage léger, par éléments successifs dont le poids est résorbé par l'action des vérins ; Cintre comprimé pour détruire le jeu des assemblages et pour présenter la rigidité voulue, dans le sens vertical grâce aux barres de treillis tendues, dans le sens latéral grâce à la triangulation par les voliges du platelage ou par des barres de treillis ; Liaison au cintre de chacun des éléments des arcs dans le sens vertical et dans le sens latéral, de manière à éviter leur flambage sous l'action des vérins. Dans le cas présent, nous ne pouvions pas, d'emblée, faire application intégrale de ces conceptions. Nous ne devions pas perdre de vue que nous étions sur un fleuve qui constitue une des grandes artères de navigation et que, quelle que fût notre confiance dans le succès, une innovation totale en ces lieux eût été une témérité. Donc, les pylônes et les cintres ont été calculés pour supporter la
dont le poids est résorbé par l'action des vérins ; Cintre comprimé pour détruire le jeu des assemblages et pour présenter la rigidité voulue, dans le sens vertical grâce aux barres de treillis tendues, dans le sens latéral grâce à la triangulation par les voliges du platelage ou par des barres de treillis ; Liaison au cintre de chacun des éléments des arcs dans le sens vertical et dans le sens latéral, de manière à éviter leur flambage sous l'action des vérins. Dans le cas présent, nous ne pouvions pas, d'emblée, faire application intégrale de ces conceptions. Nous ne devions pas perdre de vue que nous étions sur un fleuve qui constitue une des grandes artères de navigation et que, quelle que fût notre confiance dans le succès, une innovation totale en ces lieux eût été une témérité. Donc, les pylônes et les cintres ont été calculés pour supporter la totalité de la charge des arcs de manière à pouvoir manœuvrer les vérins à notre gré et à les enlever si nous l'avions jugé nécessaire. Les enseignements que nous vaut l'exécution de ces grands ouvrages nous permettent d'envisager pour l'avenir des dispositions plus économiques. Nous voyons, ou bien un allègement considérable de tous les éléments de l'échafaudage dans le même système qu'à La Roche-Guyon, ou bien le recours à un câble pour le support du tablier de cet échafaudage (fig. 22). Sur ce tablier sont effectués le montage du cintre et sa compression aux fins exposées ci-dessus, les charges P de compression étant appliquées au fur et à mesure sur le tablier avec une prépondérance pour empêcher les mouvements désordonnés pendant la compression et pour imprimer aux barres de treillis des efforts de tension toujours prépondérants. La compression nous permettra aussi de nous affranchir des grosses difficultés de montage des cintres à grande hauteur. La construction pourra être faite à faible hauteur suivant la ligne pointillée et l'élévation faite ensuite par compression. Le tablier procurera, par son poids, la résistance maintenant la régularité du cintre pendant l'opération. Il suffira de régler le mouvement des points de liaison a, b, c,
considérable de tous les éléments de l'échafaudage dans le même système qu'à La Roche-Guyon, ou bien le recours à un câble pour le support du tablier de cet échafaudage (fig. 22). Sur ce tablier sont effectués le montage du cintre et sa compression aux fins exposées ci-dessus, les charges P de compression étant appliquées au fur et à mesure sur le tablier avec une prépondérance pour empêcher les mouvements désordonnés pendant la compression et pour imprimer aux barres de treillis des efforts de tension toujours prépondérants. La compression nous permettra aussi de nous affranchir des grosses difficultés de montage des cintres à grande hauteur. La construction pourra être faite à faible hauteur suivant la ligne pointillée et l'élévation faite ensuite par compression. Le tablier procurera, par son poids, la résistance maintenant la régularité du cintre pendant l'opération. Il suffira de régler le mouvement des points de liaison a, b, c, en proportion de la grandeur des ordonnées du cintre. Nous ne nous étendons pas sur ce point relevant de la mécanique et dont plusieurs solutions nous apparaissent. Tout ce qui a été fait à La Roche-Guyon a tendu à vérifier, en toute sécurité, la possibilité de réalisation de ces idées. Nous avons la conviction que de très grands cintres rigides pourront être économiquement construits, ouvrant de plus larges perspectives à la construction des grands ouvrages en béton armé. Dosage et emploi du béton. — Dans notre projet, nous avions adopté une résistance de 90 kg/cm² pour le béton armé au dosage de 400 kg de ciment. Avec les matériaux de Seine, la bonne proportion d'agrégats était connue et pratiquée bien avant qu'il fût question des études de granulométrie. Les expériences que nous faissions nous montraient que la résistance du béton variait peu entre les proportions de 400 litres de sable pour 800 litres de gravillon, ou 500 litres de sable pour 700 litres de gravillon. Pour des ouvrages d'une telle importance, nous avons cependant la précaution de livrer les matériaux à une étude granulométrique. Dans le cas présent, elle révéla que, pour se rapprocher le plus possible de la granulométrie
Nous avons la conviction que de très grands cintres rigides pourront être économiquement construits, ouvrant de plus larges perspectives à la construction des grands ouvrages en béton armé. Dosage et emploi du béton. — Dans notre projet, nous avions adopté une résistance de 90 kg/cm² pour le béton armé au dosage de 400 kg de ciment. Avec les matériaux de Seine, la bonne proportion d'agrégats était connue et pratiquée bien avant qu'il fût question des études de granulométrie. Les expériences que nous faissions nous montraient que la résistance du béton variait peu entre les proportions de 400 litres de sable pour 800 litres de gravillon, ou 500 litres de sable pour 700 litres de gravillon. Pour des ouvrages d'une telle importance, nous avons cependant la précaution de livrer les matériaux à une étude granulométrique. Dans le cas présent, elle révéla que, pour se rapprocher le plus possible de la granulométrie type, il fallait mélanger le sable et le gravillon qui nous étaient livrés dans la proportion de 450 litres de sable et 840 litres de gravillon pour obtenir un mètre cube de béton armé au dosage de 400 kg de ciment. Sa densité était de 2,35. La composition est détaillée dans le tableau ci-après : Mélange adopté Granulométrie type Mailles. Refus. Ciment. Refus. Agregat. mm 0,15 1,1 0 0,15 6,6 98,9 4 100 0,30 16,3 92,3 6 96 0,60 6,3 76,0 8 90 1,20 2,2 69,7 11 82 2,50 2,7 67,5 16 71 4,80 13,1 68,8 23 55 9,50 47,4 51,7 32 32 19,0 4,3 4,3 0 0 38,0 0 0 76,0 0 0 Avec une quantité d'eau de 180 litres sur agrégats secs ou de 30 litres sur agrégats saturés, la résistance trouvée au laboratoire à 28 jours est de 445 kg. Des expériences faites sur le chantier ont montré que la quantité d'eau de 150 à 100 litres pouvait convenir, grâce à une vibration énergique. Le béton prend une plasticité suffisante pour passer entre les armatures et les spires. Cinq cubes d'essai furent faits avec la recommandation expresse de ne pas y apporter plus de soin qu'il pourrait
dans le tableau ci-après : Mélange adopté Granulométrie type Mailles. Refus. Ciment. Refus. Agregat. mm 0,15 1,1 0 0,15 6,6 98,9 4 100 0,30 16,3 92,3 6 96 0,60 6,3 76,0 8 90 1,20 2,2 69,7 11 82 2,50 2,7 67,5 16 71 4,80 13,1 68,8 23 55 9,50 47,4 51,7 32 32 19,0 4,3 4,3 0 0 38,0 0 0 76,0 0 0 Avec une quantité d'eau de 180 litres sur agrégats secs ou de 30 litres sur agrégats saturés, la résistance trouvée au laboratoire à 28 jours est de 445 kg. Des expériences faites sur le chantier ont montré que la quantité d'eau de 150 à 100 litres pouvait convenir, grâce à une vibration énergique. Le béton prend une plasticité suffisante pour passer entre les armatures et les spires. Cinq cubes d'essai furent faits avec la recommandation expresse de ne pas y apporter plus de soin qu'il pourrait mettre les ouvriers d'une manière continue. Au bout de quinze jours, les résultats furent (les deux derniers cubes étaient fretés avec des spires de 6 mm au pas de 0,025) : 372, 397, 395, 548, 548 kg/cm². Même la plus petite résistance de 372 kg/cm2 justifiait amplement le choix du coefficient de travail de 90 kg/cm2, puisque, aux termes de la Circulaire ministérielle du 20 octobre 1906, nous aurions pu prendre : 372 X 0,28 = 104,16 kg/cm2. Nous soulignons la rigoureuse égalité de résistance des cubes frettés ; c'est une chose que nous avons toujours constatée. Cela prouve que, dès que le béton a acquis une certaine cohésion, l'influence prépondérante appartient aux frettes. C'est un encouragement pour la conception de plus grands ouvrages nécessitant l'adoption de coefficients de travail plus élevés que les limites dans lesquelles nous nous sommes tenus. Dans le cas présent, l'essai prouvait que le coefficient de 125 kg/cm2 avec fretage pouvait être adopté en toute sécurité. Les prélèvements faits régulièrement en cours de travaux ont accusé des résistances variant de 370 à 450 kg/cm2 au bout de 15 jours. Il est remarquable que la base de sécurité des ouvrages puisse être déterminée au bout d'un
coefficient de travail de 90 kg/cm2, puisque, aux termes de la Circulaire ministérielle du 20 octobre 1906, nous aurions pu prendre : 372 X 0,28 = 104,16 kg/cm2. Nous soulignons la rigoureuse égalité de résistance des cubes frettés ; c'est une chose que nous avons toujours constatée. Cela prouve que, dès que le béton a acquis une certaine cohésion, l'influence prépondérante appartient aux frettes. C'est un encouragement pour la conception de plus grands ouvrages nécessitant l'adoption de coefficients de travail plus élevés que les limites dans lesquelles nous nous sommes tenus. Dans le cas présent, l'essai prouvait que le coefficient de 125 kg/cm2 avec fretage pouvait être adopté en toute sécurité. Les prélèvements faits régulièrement en cours de travaux ont accusé des résistances variant de 370 à 450 kg/cm2 au bout de 15 jours. Il est remarquable que la base de sécurité des ouvrages puisse être déterminée au bout d'un temps aussi bref. Nous n'avons pas eu à faire état de l'accroissement de résistance qui se produit entre 15 jours et 28 jours et qui est de l'ordre de 10 %. La vibration était faite simultanément de deux façons : trépidation des coffrages par des appareils vibrateurs ; action sur les armatures longitudinales et sur les spires avec des marteaux pneumatiques. La masse de béton prenait rapidement un aspect fluide et s'étalait en remplissant tous les vides. La laitance remontant à la surface égalisée du béton donnait la preuve de la compacité et marquait la fin de la vibration. Nous jugeons utile de signaler que, pour la certitude d'une bonne exécution pratique, le pas de 0,025 pour les spires des frettes est un minimum ; un pas inférieur exposerait à des difficultés pour bien faire pénétrer le béton. Il serait prélable, le d'obtenir une résistance plus grande par l'augmentation du diamètre des ronds de frettagre et par l'emploi d'acier demi-dur et même dur. Nous avons tenu à nous libérer de toute sujétion en ce qui concerne les armatures longitudinales. On remarquera sur les figures 5, 6 et 7 que leur espacement est assez grand pour supprimer toute gêne. Leur pourcentage
les armatures longitudinales et sur les spires avec des marteaux pneumatiques. La masse de béton prenait rapidement un aspect fluide et s'étalait en remplissant tous les vides. La laitance remontant à la surface égalisée du béton donnait la preuve de la compacité et marquait la fin de la vibration. Nous jugeons utile de signaler que, pour la certitude d'une bonne exécution pratique, le pas de 0,025 pour les spires des frettes est un minimum ; un pas inférieur exposerait à des difficultés pour bien faire pénétrer le béton. Il serait prélable, le d'obtenir une résistance plus grande par l'augmentation du diamètre des ronds de frettagre et par l'emploi d'acier demi-dur et même dur. Nous avons tenu à nous libérer de toute sujétion en ce qui concerne les armatures longitudinales. On remarquera sur les figures 5, 6 et 7 que leur espacement est assez grand pour supprimer toute gêne. Leur pourcentage en volume n'est d'ailleurs que de 0,5 ; ceci parce que, dans la certitude qu'il n'y aurait pas de tension, nous avons demandé toute la résistance au frettagre, dont le pourcentage moyen en volume est de 0,8 (celui des étriers et des ronds de liaison est 0,5 ; total 1,3). L'avantage de la vibration a été encore d'obtenir des surfaces très régulières. La laitance de ciment était arrêtée par des coffrages rabotés, et il s'est naturellement formé un enduit qui nous a dispensés de toute application. L'ouvrage a été laissé tel qu'il est sorti de ses moules. Nous avons tenu à ce qu'il soit une production pure du béton armé sans aucun artifice. Les quantités de béton mises en œuvre sont : Pour les deux arcs : Béton à 400 kg m^3 750 Pour le tablier (sur la longueur de 161 mètres) : Béton à 350 kg 402 Pour les suspentes, le contreventement supérieur et la dalle réunissant les arcs au-dessous du tablier : Béton à 400 kg 87 L'article qui suivra prochainement sera consacré aux considérations théoriques et aux commentaires sur les essais qui viennent d'être effectués avec un plein succès. On y trouvera notamment des conclusions intéressantes sur
L'avantage de la vibration a été encore d'obtenir des surfaces très régulières. La laitance de ciment était arrêtée par des coffrages rabotés, et il s'est naturellement formé un enduit qui nous a dispensés de toute application. L'ouvrage a été laissé tel qu'il est sorti de ses moules. Nous avons tenu à ce qu'il soit une production pure du béton armé sans aucun artifice. Les quantités de béton mises en œuvre sont : Pour les deux arcs : Béton à 400 kg m^3 750 Pour le tablier (sur la longueur de 161 mètres) : Béton à 350 kg 402 Pour les suspentes, le contreventement supérieur et la dalle réunissant les arcs au-dessous du tablier : Béton à 400 kg 87 L'article qui suivra prochainement sera consacré aux considérations théoriques et aux commentaires sur les essais qui viennent d'être effectués avec un plein succès. On y trouvera notamment des conclusions intéressantes sur la valeur du coefficient d'élasticité du béton, conclusions qui, issues d'un ouvrage de 161 mètres de portée, sont mieux qu'opérations de laboratoire. S. BOUSSIRON, Ingénieur-Constructeur. CONSTRUCTIONS CIVILES LE NOUVEL HOPITAL BEAUJON, A CLICHY (SEINE) (Suite et fin) DÉSINFECTION ET STÉRILISATION. — Désinfection. -,. Une installation de désinfection très importante a été établie au niveau du sous-sol, pour le traitement des vêtements des malades hospitalisés, ainsi que de la literie. Cette installation, réalisée par les Etablissements Geneste-Herscher, comporte, notamment, deux étuves, une chambre de traitement et une chambre de ventilation. Elle est éclairée et ventilée naturellement par les courettes qui entourent ce service. Les deux étuves sont placées dans une salle partagée par une cloison médiane (fig. 14) : d'un côté arrivent les objets infectés ou présumés tels, lesquels, après avoir traversé l'appareil de désinfection, sortent de l'autre côté, sans risque de nouvelle contamination. A cet effet, les deux étuves traversent la cloison étanche, de façon à avoir leur entrée d'un côté et leur sortie de l'autre ; elles sont desservies par des chariots circulant sur des rails qui se raccordent avec une voie établie dans chacune d'elles. L'une des étuves, de 1 m 30 de diamètre et 2 m 25
été établie au niveau du sous-sol, pour le traitement des vêtements des malades hospitalisés, ainsi que de la literie. Cette installation, réalisée par les Etablissements Geneste-Herscher, comporte, notamment, deux étuves, une chambre de traitement et une chambre de ventilation. Elle est éclairée et ventilée naturellement par les courettes qui entourent ce service. Les deux étuves sont placées dans une salle partagée par une cloison médiane (fig. 14) : d'un côté arrivent les objets infectés ou présumés tels, lesquels, après avoir traversé l'appareil de désinfection, sortent de l'autre côté, sans risque de nouvelle contamination. A cet effet, les deux étuves traversent la cloison étanche, de façon à avoir leur entrée d'un côté et leur sortie de l'autre ; elles sont desservies par des chariots circulant sur des rails qui se raccordent avec une voie établie dans chacune d'elles. L'une des étuves, de 1 m 30 de diamètre et 2 m 25 de longueur, fonctionne à vapeur, sous la pression de 1 hPa ; un éjecteur à vapeur permet de faire le vide dans l'étuve à la fin des opérations, pour activer le séchage des objets. La seconde étuve, de 3 m3 de capacité, est destinée au traitement, par la vapeur de formol, des objets qui ne supportent pas sans dommage l'action de la vapeur d'eau sous pression. Cet appareil, chauffé à haute température par des batteries intérieures, possède deux alimentateurs à niveau constant et deux évaporateurs assurant la distribution automatique du formol et sa pénétration ; celle-ci est d'ailleurs facilitée par l'emploi d'un puissant groupe moto-ventilateur, permettant de faire le vide à l'intérieur de l'appareil. Une première chambre en maçonnerie d'environ 40 m3 de capacité est destinée à traiter, également par le formol, les objets de grand volume, tels que les matelas et objets de literie encombrants. Cette chambre est chauffée par des batteries de tuyaux à ailettes et elle reçoit les vapeurs de formol, produites par un appareil indépendant. Celui-ci, accolé à la chambre, est également chauffé par la vapeur. Après leur passage dans l'étuve ou dans la chambre à formol, les objets sont transportés dans une chambre de ventilation,
formol, des objets qui ne supportent pas sans dommage l'action de la vapeur d'eau sous pression. Cet appareil, chauffé à haute température par des batteries intérieures, possède deux alimentateurs à niveau constant et deux évaporateurs assurant la distribution automatique du formol et sa pénétration ; celle-ci est d'ailleurs facilitée par l'emploi d'un puissant groupe moto-ventilateur, permettant de faire le vide à l'intérieur de l'appareil. Une première chambre en maçonnerie d'environ 40 m3 de capacité est destinée à traiter, également par le formol, les objets de grand volume, tels que les matelas et objets de literie encombrants. Cette chambre est chauffée par des batteries de tuyaux à ailettes et elle reçoit les vapeurs de formol, produites par un appareil indépendant. Celui-ci, accolé à la chambre, est également chauffé par la vapeur. Après leur passage dans l'étuve ou dans la chambre à formol, les objets sont transportés dans une chambre de ventilation, de 15 m3 de capacité, dans laquelle ils sont soumis à une énergique ventilation produite par un second groupe moto-ventilateur prenant l'air frais à l'extérieur par des gaines appropriées. L'évacuation se fait sur le toit de la terrasse. À la sortie de cette chambre, les objets ont perdu presque complètement l'odeur de formol, et peuvent être ainsi rapidement réutilisés. L'installation comporte encore un bac dans lequel peuvent être trempés et désinfectés les linges souillés. Tous ces appareils ont été l'objet d'une présentation particulièrement soignée; ils sont entièrement émaillés blancs, les garnitures, tuyauteries et accessoires sont chromés; les murs des salles qui les contiennent sont revêtus de faïence blanche. Stérilisation. — Des appareils de stérilisation, très nombreux, sont distribués dans les diverses salles du bâtiment de consultation et de celui d'hospitalisation. Parmi ces appareils, nous pouvons citer les suivants, construits par M. Lequeux : 1° 45 stérilisateurs Poupinel électriques pour la stérilisation des instruments à l'air sec à 165°; ces appareils sont pourvus d'un avertisseur bimétallique de température prévenant que le chauffage de stérilisation est terminé, que la température doit être contrôlée et le courant coupé; 20 84 stérilisateurs à eau bouillante, chauffage à la vapeur par serpentin avec levage du