jeanflop/post_ocr_correction2 huggingface dataset:
du temps d'aller et retour d'une onde dans cette manchette, soit 1/500 de seconde environ dans ce cas. Or, le clapet peut couper le débit inverse en un temps très court un clapet de faible inertie, qui dans sa fermeture suit, sans glisser, le courant inverse, ne coupera ce courant qu'au moment précis où il atteindra son siège et une coupure quasi instantanée du courant se produit alors. Des enregistrements effectués sur des conduites de refoulement, à l'aide de capteurs piézoélectriques ou de jauges de contrainte, ont montré la création d'ondes très raides (de l'ordre de 1/1 000 de seconde) par le clapet et l'inefficacité du réservoir pour les écréter. Seuls des amortisseurs placés dans la conduite ou sur ses parois peuvent agir efficacement contre ce type de coup de bélier. En résumé, si on veut étudier le fonctionnement d'un clapet dans une implantation défavorable, on peut examiner son comportement dans le circuit schématisé par la figure 5 : le fluide s'écoule normalement de B vers A (sens positif), une baisse brutale de la pression survient dans le tronçon BCi (par exemple rupture en Ci), le clapet ferme pour éviter la vidange du réservoir A. Le phénomène transitoire. Mouvement de l'eau. Avant la rupture en CI, la vitesse d'écoulement est V0 > 0 et la perte de charge est ho - a V02. Dès la rupture en CI, le fluide subit une décélération puis l'écoulement s'inverse. Pendant la décélération, l'équation du mouvement du fluide est : avec pour conditions initiales t = 0; V = Vo et pour conditions finales (si le clapet ne fermait pas) : L'intégrale donne l'équation du mouvement : V passe par 0 lorsque : Or, si Hs est grand devant ho la vitesse finale V/ susceptible d'être prise par le courant inverse est beau coup plus grande que la vitesse positive de départ Vo donc Vo/V/ est petit et : peut être assimilé à 2 Vo/V/. Donc la vitesse d'écoulement Ve passe par 0 (fig. 6) pour t = ti tel que : Remarque La perte de charge a V2 se décompose en : a1
l'eau. Avant la rupture en CI, la vitesse d'écoulement est V0 > 0 et la perte de charge est ho - a V02. Dès la rupture en CI, le fluide subit une décélération puis l'écoulement s'inverse. Pendant la décélération, l'équation du mouvement du fluide est : avec pour conditions initiales t = 0; V = Vo et pour conditions finales (si le clapet ne fermait pas) : L'intégrale donne l'équation du mouvement : V passe par 0 lorsque : Or, si Hs est grand devant ho la vitesse finale V/ susceptible d'être prise par le courant inverse est beau coup plus grande que la vitesse positive de départ Vo donc Vo/V/ est petit et : peut être assimilé à 2 Vo/V/. Donc la vitesse d'écoulement Ve passe par 0 (fig. 6) pour t = ti tel que : Remarque La perte de charge a V2 se décompose en : a1 V2 dû aux pertes autres que celles du volet du clapet; C2V2 dû aux pertes créées par le volet du clapet. a2 est lié au « glissement » du volet par rapport à l'écoulement et reste généralement faible devant a1. On peut donc, dans la plupart des cas, considérer que reste sensiblement constant pendant la manœuvre de fermeture. Mouvement du clapet. Soit F la force sur laquelle le clapet est repoussé mécaniquement vers son siège (ressort ou contrepoids). Soit k - W sh la force hydrodynamique qui tend à l'ouvrir. En régime permanent : s : section de la buse; ho : perte de charge en mètre de colonne de liquide aux bornes du clapet; k : coefficient qui dépend des formes du clapet et de la buse. Soit Vf la vitesse de déplacement du volet mobile. En régime transitoire, si l'effort du ressort ou du contrepoids reste constant et égal à Fo le mouvement du clapet est défini par : avec M somme de la masse du volet mobile et de la « masse ajoutée » du liquide qui entoure le volet. Par des équations Bergeron combinées avec un calcul du mouvement du clapet, on peut décrire exactement le
reste sensiblement constant pendant la manœuvre de fermeture. Mouvement du clapet. Soit F la force sur laquelle le clapet est repoussé mécaniquement vers son siège (ressort ou contrepoids). Soit k - W sh la force hydrodynamique qui tend à l'ouvrir. En régime permanent : s : section de la buse; ho : perte de charge en mètre de colonne de liquide aux bornes du clapet; k : coefficient qui dépend des formes du clapet et de la buse. Soit Vf la vitesse de déplacement du volet mobile. En régime transitoire, si l'effort du ressort ou du contrepoids reste constant et égal à Fo le mouvement du clapet est défini par : avec M somme de la masse du volet mobile et de la « masse ajoutée » du liquide qui entoure le volet. Par des équations Bergeron combinées avec un calcul du mouvement du clapet, on peut décrire exactement le phénomène mouvement de l'eau et mouvement du clapet. Mais il est alors difficile de tirer de ces calculs une loi générale simple. Une simplification consiste à supposer que ksh reste faible en moyenne devant Fo pendant la fermeture du clapet. Dans ces conditions : et avec x course du clapet : Lorsque le clapet bute sur son siège, à l'instant t2, on a : 1. Comment éviter le coup de bélier Procédés envisageables. Faire en sorte que le clapet arrive sur sa butée au moment où le débit s'inverse. Autrement dit, il s'agit de faire en sorte que f2 = tl. Nous reviendrons plus loin sur ce procédé. Faire en sorte que le clapet ne ferme pas brutalement. Supposons que le clapet ferme en un temps supérieur à tl, c'est-à-dire qu'un débit inverse prenne naissance. Le coup de bélier peut être inférieur à aq/gS si la durée de la coupure de ce débit de retour est supérieure à 2 Lla. Ceci peut théoriquement être obtenu en utilisant un effet de dash-pot. Cependant, si un système de ce genre augmente le retard à la fermeture et, par suite, le débit inverse le remède risque d'être pire que le mal. Ce système
: Lorsque le clapet bute sur son siège, à l'instant t2, on a : 1. Comment éviter le coup de bélier Procédés envisageables. Faire en sorte que le clapet arrive sur sa butée au moment où le débit s'inverse. Autrement dit, il s'agit de faire en sorte que f2 = tl. Nous reviendrons plus loin sur ce procédé. Faire en sorte que le clapet ne ferme pas brutalement. Supposons que le clapet ferme en un temps supérieur à tl, c'est-à-dire qu'un débit inverse prenne naissance. Le coup de bélier peut être inférieur à aq/gS si la durée de la coupure de ce débit de retour est supérieure à 2 Lla. Ceci peut théoriquement être obtenu en utilisant un effet de dash-pot. Cependant, si un système de ce genre augmente le retard à la fermeture et, par suite, le débit inverse le remède risque d'être pire que le mal. Ce système n'est donc valable que si l'équipage mobile n'est freiné qu'après avoir réduit ou annulé la section de passage. Ce qui revient à considérer que, pendant le court laps de temps considéré, le mouvement du clapet est indépendant du mouvement de l'eau; ce lien entre ces deux mouvements est en effet réalisé par le terme h. Une telle solution peut avoir une certaine efficacité dans le cas où le clapet est monté sur une conduite courte (quelques mètres entre le réservoir et le clapet). On se rapproche là, du point de vue conception, de la catégorie décrite au paragraphe suivant. Placer des amortisseurs de coup de bélier. Si on place à côté du clapet (côté réservoir) un amortisseur (en matériau alvéolaire par exemple), on réduira la surpression. Il peut être utile de mettre également un amortisseur de dépression (côté pompe) pour éviter la formation d'une poche de cavitation, au moment de la fermeture brusque du clapet sur le débit de retour. On peut réaliser les deux effets en utilisant, pour une partie au moins du volet mobile, un élément de paroi déformable. Remarquons que le volume des matériaux déformables nécessaires pour constituer un amortisseur est faible quand il s'agit de faibles
réalisé par le terme h. Une telle solution peut avoir une certaine efficacité dans le cas où le clapet est monté sur une conduite courte (quelques mètres entre le réservoir et le clapet). On se rapproche là, du point de vue conception, de la catégorie décrite au paragraphe suivant. Placer des amortisseurs de coup de bélier. Si on place à côté du clapet (côté réservoir) un amortisseur (en matériau alvéolaire par exemple), on réduira la surpression. Il peut être utile de mettre également un amortisseur de dépression (côté pompe) pour éviter la formation d'une poche de cavitation, au moment de la fermeture brusque du clapet sur le débit de retour. On peut réaliser les deux effets en utilisant, pour une partie au moins du volet mobile, un élément de paroi déformable. Remarquons que le volume des matériaux déformables nécessaires pour constituer un amortisseur est faible quand il s'agit de faibles longueurs de conduites, et peut être combiné facilement avec le clapet. Utiliser une perte de charge dissymétrique (clapet statique) Il existe des moyens pour créer, sans organe mobile, des pertes de charge faibles dans le sens positif et fortes dans le sens négatif. Dans le sens positif : AH = (1. V2 g. Dans le sens négatif AH = b. V2/2 g. Si les pertes de charge de la conduite sont faibles par rapport à celles du clapet statique, on a, en reprenant les notations précédentes, dans le sens positif : dans le sens négatif : Si on appelle qo le débit dans le sens positif et qf le débit maximal dans le sens négatif : On peut, en utilisant des systèmes tourbillons, créer des pertes de charge de dissymétrie bla = 50. Ce procédé requiert toutefois une adaptation à chaque cas particulier. Dans ces conditions qf/qo serait sensiblement égal à : Dans certaines installations où on n'exige pas du clapet qu'il annule le débit en retour mais seulement qu'il évite un gros débit inverse, le système de la perte de charge dissymétrique peut donc convenir. Le clapet idéal. Comme nous l'avons vu au début du paragraphe précédent, un clapet
(1. V2 g. Dans le sens négatif AH = b. V2/2 g. Si les pertes de charge de la conduite sont faibles par rapport à celles du clapet statique, on a, en reprenant les notations précédentes, dans le sens positif : dans le sens négatif : Si on appelle qo le débit dans le sens positif et qf le débit maximal dans le sens négatif : On peut, en utilisant des systèmes tourbillons, créer des pertes de charge de dissymétrie bla = 50. Ce procédé requiert toutefois une adaptation à chaque cas particulier. Dans ces conditions qf/qo serait sensiblement égal à : Dans certaines installations où on n'exige pas du clapet qu'il annule le débit en retour mais seulement qu'il évite un gros débit inverse, le système de la perte de charge dissymétrique peut donc convenir. Le clapet idéal. Comme nous l'avons vu au début du paragraphe précédent, un clapet qui fermerait au moment même où la vitesse de l'eau s'annule aurait un fonctionnement sûr car il ne créerait aucune surpression ou dépression. Pour cela, il faudrait que le temps ti de fermeture du clapet soit égal au temps ti d'inversion du courant. Pour les clapets à équipage mobile étudiés plus haut et avec les simplifications annoncées, la condition s'écrit ce qui relie les caractéristiques de l'installation (terme de gauche) aux caractéristiques du clapet (terme de droite). L'examen de cette égalité nous indique que — La perte de charge ho à créer par le clapet en régime permanent est d'autant plus grande que H, (contrepression créant le mouvement de retour) est grand; que L (longueur de la conduite intéressée par le mouvement de retour) est petit. — On pourra diminuer cette perte de charge si le clapet est conçu de telle façon que : la masse du volet (au sens du paragraphe mouvement du clapet) est petite; la course du volet est faible; la section d'application de la force hydrodynamique ouvrant le clapet est grande. Remarque. On pourrait aussi tenter d'augmenter k c'est-à-dire le rapport F/sh par des formes appropriées de buses et de volet, mais il faut être prudent
plus haut et avec les simplifications annoncées, la condition s'écrit ce qui relie les caractéristiques de l'installation (terme de gauche) aux caractéristiques du clapet (terme de droite). L'examen de cette égalité nous indique que — La perte de charge ho à créer par le clapet en régime permanent est d'autant plus grande que H, (contrepression créant le mouvement de retour) est grand; que L (longueur de la conduite intéressée par le mouvement de retour) est petit. — On pourra diminuer cette perte de charge si le clapet est conçu de telle façon que : la masse du volet (au sens du paragraphe mouvement du clapet) est petite; la course du volet est faible; la section d'application de la force hydrodynamique ouvrant le clapet est grande. Remarque. On pourrait aussi tenter d'augmenter k c'est-à-dire le rapport F/sh par des formes appropriées de buses et de volet, mais il faut être prudent dans ce domaine car un k trop fort pourrait entraîner des instabilités du clapet. Dans ce qui précède, nous avons, dans un but de clarté, fortement simplifié l'analyse du fonctionnement d'un clapet antiretour. Il se trouve que les conditions énumérées ci-dessus pour le clapet idéal et déduites de cette analyse, sont en accord avec les résultats de nombreuses études faites — soit avec l'aide de l'ordinateur et d'un modèle mathématique de simulation; — soit à partir d'enregistrements sur des installations industrielles ou des installations d'essai. Vous pensons donc que ces expressions simples permettent, dans le cas général, soit de comparer entre elles des installations avec clapet, soit de comparer des clapets de différentes conceptions, et cela chaque fois que le clapet est du type à obturateur mobile sans dispositif de dash-pot et utilisé sans organe amortisseur de coup de bélier. BOURDON Le personnel communal Y. BERNARD, P. Y. COSSE L'État et la prévision macroéconomique RÉGLEMENTATION : Modalités d'établissement des programmes d'opérations à subvenir en 1974 par le ministère de l'Intérieur Intervention d'un service technique de l'État comme maître d'œuvre pour le compte des collectivités locales Equipements publics ruraux : application de la réforme des rémunérations d'ingénieur et d'architecture Imposition des
sont en accord avec les résultats de nombreuses études faites — soit avec l'aide de l'ordinateur et d'un modèle mathématique de simulation; — soit à partir d'enregistrements sur des installations industrielles ou des installations d'essai. Vous pensons donc que ces expressions simples permettent, dans le cas général, soit de comparer entre elles des installations avec clapet, soit de comparer des clapets de différentes conceptions, et cela chaque fois que le clapet est du type à obturateur mobile sans dispositif de dash-pot et utilisé sans organe amortisseur de coup de bélier. BOURDON Le personnel communal Y. BERNARD, P. Y. COSSE L'État et la prévision macroéconomique RÉGLEMENTATION : Modalités d'établissement des programmes d'opérations à subvenir en 1974 par le ministère de l'Intérieur Intervention d'un service technique de l'État comme maître d'œuvre pour le compte des collectivités locales Equipements publics ruraux : application de la réforme des rémunérations d'ingénieur et d'architecture Imposition des services des collectivités publiques exploités par des entreprises privées Majorations des subventions accordées pour les opérations d'équipement menées par les districts et syndicats intercommunaux à vocations multiples. Réorganisation de la direction générale des collectivités locales Constitution et fonctionnement du conseil national des services publics départementaux et communaux Régime des syndicats de communes et des syndicats mixtes A.G.H.T.M. CONGRÈS DE CHAMONIX : Rapport moral du président LORIFERNE et assemblée générale Rapport de M. ENGELMANN, trésorier Discours d'ouverture du président LORIFERNE Altitude 4807 par Simone BLEU CORROSION LA CORROSION DES CONDUITES D'EAU ET LEUR PROTECTION par M. NEVEUX LES MÉCANISMES DE L'ATTAQUE MICROBIENNE DES MÉTAUX ET LA RECHERCHE DES TECHNIQUES DE PROTECTION par A. PLESSIS et G. GATELLIER N° Page EAU A. — ASPECTS GÉNÉRAUX Mise en service du barrage-réservoir Marne Le laboratoire de contrôle et d'études des eaux de la S.L.E.E L'OSMOSE INVERSE : ÉTAT DE LA TECHNIQUE, APPLICATIONS par J. J. ALLARD Le programme d'amélioration de la ressource en eau dans le bassin Loire-Bretagne VERS L'ACHÈVEMENT DE L'AMÉNAGEMENT DU RHONE par CI. GEMAEHLING LE POSTE DE TRAITEMENT DES EAUX DE LA CENTRALE DE LA MAXE par J. TALON LA BATAILLE DE L'EAU par J. F. SAGLIO LA POLITIQUE FRANÇAISE DE
de communes et des syndicats mixtes A.G.H.T.M. CONGRÈS DE CHAMONIX : Rapport moral du président LORIFERNE et assemblée générale Rapport de M. ENGELMANN, trésorier Discours d'ouverture du président LORIFERNE Altitude 4807 par Simone BLEU CORROSION LA CORROSION DES CONDUITES D'EAU ET LEUR PROTECTION par M. NEVEUX LES MÉCANISMES DE L'ATTAQUE MICROBIENNE DES MÉTAUX ET LA RECHERCHE DES TECHNIQUES DE PROTECTION par A. PLESSIS et G. GATELLIER N° Page EAU A. — ASPECTS GÉNÉRAUX Mise en service du barrage-réservoir Marne Le laboratoire de contrôle et d'études des eaux de la S.L.E.E L'OSMOSE INVERSE : ÉTAT DE LA TECHNIQUE, APPLICATIONS par J. J. ALLARD Le programme d'amélioration de la ressource en eau dans le bassin Loire-Bretagne VERS L'ACHÈVEMENT DE L'AMÉNAGEMENT DU RHONE par CI. GEMAEHLING LE POSTE DE TRAITEMENT DES EAUX DE LA CENTRALE DE LA MAXE par J. TALON LA BATAILLE DE L'EAU par J. F. SAGLIO LA POLITIQUE FRANÇAISE DE GESTION DES RESOURCES EN EAU par CI. LEFROU Inauguration du barrage-réservoir Marne Séance inaugurale du nouveau comité de bassin Seine-Normandie Qualité des eaux de la nappe phréatique d'Alsace LES ÉCHANGEURS D'IONS A LIT MOBILE ET A RÉGÉNÉRATION CONTINUE par F. MEI Séance inaugurale du comité de bassin Loire-Bretagne REGELENTATION : Déclaration et surveillance des installations de prélèvement d'eaux souterraines Liste des laboratoires chargés du contrôle sanitaire des eaux pour 1974 Contrôle sanitaire des eaux : liste complémentaire de laboratoires agréés Renouvellement des comités de bassins et des conseils d'administration des agences de bassin Tarifs des redevances dues par les titulaires d'autorisation de prises d'eau sur les cours d'eau et les canaux Composition du comité de bassin Seine-Normandie. B. — EAUX POTABLES LA RÉGIE DE L'ÉLECTRICITÉ ET DES EAUX DE ROME (Azienda Communale Elettricità e Acque) par P. DESCROIX LA DÉCANTATION LAMELLAIRE ET SES NOUVEAUX DÉVELOPPEMENTS par Y. RICHARD EAUX DE RIVIÈRE ET EAU POTABLE : LES POSTES DE CONTRÔLE AUTOMATIQUE DES RIVIÈRES ET LES USINES DE TRAITEMENT DANS UN ENSEMBLE INTÉGRÉ DE PRODUCTION D'EAU POTABLE par J. HALLOPEAU, B. VALLÉE L'ÉVOLUTION DES TECHNIQUES D'ÉPURATION DES EAUX POTABLES : CONSÉQUENCE DE LA POLLUTION CROISSANTE DES EAUX SUPERFICIELLES par P. CROCE-SPINELLI, J.
Déclaration et surveillance des installations de prélèvement d'eaux souterraines Liste des laboratoires chargés du contrôle sanitaire des eaux pour 1974 Contrôle sanitaire des eaux : liste complémentaire de laboratoires agréés Renouvellement des comités de bassins et des conseils d'administration des agences de bassin Tarifs des redevances dues par les titulaires d'autorisation de prises d'eau sur les cours d'eau et les canaux Composition du comité de bassin Seine-Normandie. B. — EAUX POTABLES LA RÉGIE DE L'ÉLECTRICITÉ ET DES EAUX DE ROME (Azienda Communale Elettricità e Acque) par P. DESCROIX LA DÉCANTATION LAMELLAIRE ET SES NOUVEAUX DÉVELOPPEMENTS par Y. RICHARD EAUX DE RIVIÈRE ET EAU POTABLE : LES POSTES DE CONTRÔLE AUTOMATIQUE DES RIVIÈRES ET LES USINES DE TRAITEMENT DANS UN ENSEMBLE INTÉGRÉ DE PRODUCTION D'EAU POTABLE par J. HALLOPEAU, B. VALLÉE L'ÉVOLUTION DES TECHNIQUES D'ÉPURATION DES EAUX POTABLES : CONSÉQUENCE DE LA POLLUTION CROISSANTE DES EAUX SUPERFICIELLES par P. CROCE-SPINELLI, J. J. PROMPSY LE DOSAGE DES RÉACTIFS NON GAZEUX UTILISÉS POUR LA DÉSODORISATION DE L'EAU par H. BRES Inauguration de l'usine de Tailfer de la Compagnie Intercommunale Bruxelloise des Eaux LE TRAITEMENT DE L'EAU PAR L'USAGER ET LES INSTALLATIONS INTÉRIEURES par L. COLAS, P. HARDY, J. COTTET, Ch. CHARGRASSE, J. HARTHE, J. RAYNAUD, Me VILLARS LES MÉTHODES MODERNES DE CALCUL DES TUBES THERMOPLASTIQUES SOUMIS A DES CONTRAÎTES INTERNES OU EXTERNES par J. CHAPLAIN L'usine de production d'eau potable de Neuilly-sur-Seine Noisy-le-Grand Reims : LES MÉTHODES MODERNES DE CALCUL DES TUBES THERMOPLASTIQUES SOUMIS A DES CONTRAÎNES INTERNES OU EXTERNES par J. CHAPLAIN L'usine de production d'eau potable de Neuilly-sur-Seine Noisy-le-Grand Reims : RÉGLEMENTATION : Conditions de passation des marchés d'adduction d'eau à tranches conditionnelles Enquête sur le financement des équipements en alimentation d'eau potable des communautés urbaines C. — EAUX USÉES, LUTTE CONTRE LA POLLUTION INCIDENCE DU RECYCLAGE DES EAUX SUR LA POLLUTION par F. GALUON Agence de bassin Rhône-Méditerranée-Corse : lutte contre la pollution par les substances inhibitrices. ÉTUDE STATISTIQUE DE LA POLLUTION DE LA SEINE EN 1971 : Analyse en « Composantes principales » par A. LANDREAU Station de contrôle automatique de la pollution des eaux sur l'Aa Les systèmes
J. RAYNAUD, Me VILLARS LES MÉTHODES MODERNES DE CALCUL DES TUBES THERMOPLASTIQUES SOUMIS A DES CONTRAÎTES INTERNES OU EXTERNES par J. CHAPLAIN L'usine de production d'eau potable de Neuilly-sur-Seine Noisy-le-Grand Reims : LES MÉTHODES MODERNES DE CALCUL DES TUBES THERMOPLASTIQUES SOUMIS A DES CONTRAÎNES INTERNES OU EXTERNES par J. CHAPLAIN L'usine de production d'eau potable de Neuilly-sur-Seine Noisy-le-Grand Reims : RÉGLEMENTATION : Conditions de passation des marchés d'adduction d'eau à tranches conditionnelles Enquête sur le financement des équipements en alimentation d'eau potable des communautés urbaines C. — EAUX USÉES, LUTTE CONTRE LA POLLUTION INCIDENCE DU RECYCLAGE DES EAUX SUR LA POLLUTION par F. GALUON Agence de bassin Rhône-Méditerranée-Corse : lutte contre la pollution par les substances inhibitrices. ÉTUDE STATISTIQUE DE LA POLLUTION DE LA SEINE EN 1971 : Analyse en « Composantes principales » par A. LANDREAU Station de contrôle automatique de la pollution des eaux sur l'Aa Les systèmes anti-pollution de l'eau dans les usines sidérurgiques de la zone de Fos LA THERMOGRAPHIE INFRAROUGE AÉROPORTÉE AU SERVICE DE LA PROTECTION DES EAUX. UN EXEMPLE : LE CAS DE LA CHARENTE par C. DECHAMBENOY, L. PONTIER, F. SIROU, J. VOUVE, E. POUGET POLLUTION DES EAUX DE SURFACE PAR LA DÉCHARGE DES RÉSEAUX D'ÉGOUT URBAINS par J. BEX L'EXPÉRIMENTATION PILOTE DE GINASSERVIS : 1. UN EXEMPLE DE TRAITEMENT TERTIAIRE APPLIQUÉ AUX EAUX USÉES DOMESTIQUES EN VUE DE LEUR RECYCLAGE POUR LA CONSOMMATION par D. ALEXANDRE 2. L'ÉLIMINATION DES VIRUS AU COURS DES TRAITEMENTS D'ÉPURATION TERTIAIRE DES EAUX USÉES DOMESTIQUES : COMPTE RENDU DES EXPÉRIENCES D'INJECTION DES VIRUS DE LA POLIOMYÉLITE par C. GÉVAUDAN, C. GULIAN, D. ALEXANDRE Objectifs de qualité des eaux superficielles : opération pilote sur la Haute-Moselle LA POLITIQUE DE LA RECHERCHE DANS LE DOMAINE DE L'EAU EN FRANCE par CI. TRUCHOT, P. PHILIP Principaux organismes français ayant vocation pour les recherches ou les études en matière de pollution des eaux LES ÉTUDES ET RECHERCHES DE L'AGENCE FINANCIÈRE DE BASSIN "SEINE-NORMANDIE" : L'ÉLABORATION D'UN "LIVRE BLEU" par P. F. TENIÈRE-BUCHOT LES TECHNIQUES D'ÉPURATION DES EAUX USÉES EN FRANCE par J. BERNARD, L. DIVET........... 6 286 N° Page L'ASSAINISSMENT DES