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sont souvent néfastes. En effet, comme aucun revêtement n'est parfaitement imperméable, les surfaces de sortie du courant sont limitées aux quelques petits défauts de la cuirasse. En ces points, on arrive à une densité de courant élevée, qui se traduit par une perte de métal importante concentrée sur un petit élément de surface : la vitesse de perforation s'en trouve accélérée. M. Cantacuzène signale, avec juste raison d'ailleurs, que l'assemblage des tuyaux de fonte par soudure au laiton spécial est susceptible de créer un couple si la conduite est enterrée dans un sol à la fois assez humide et assez riche en sels solubles pour fournir l'électrolyte nécessaire à la constitution d'une pile. Pour soustraire l'assemblage à l'action de cet électrolyte, il suffit de l'envelopper d'une protection analogue à celles employées pour certaines conduites métalliques (enduits bitumineux, résines synthétiques, bandes plastiques, etc.). Cette protection sera naturellement limitée à quelques centimètres de longueur, de part et d'autre de l'assemblage. On conçoit qu'elle ne puisse, étant donnée sa faible surface par rapport à celle du tuyau, avoir les conséquences funestes qu'entraînent les revêtements complets de longues conduites, quand on se trouve en présence de courants vagabonds, surtout si l'on prend soin de réunir les tronçons monoblocs soudés par des joints de dilatation isolants, comme c'est le cas pour les conduites de pétrole en fonte centrifugée. Quant à la solidité de ce joint, elle n'est pas douteuse. Il suffit de savoir que la résistance à la flexion et à la traction d'un joint soudé au laiton spécial, sur chanfrein approprié, est la même que celle du tuyau proprement dit. Du reste, il n'est pas plus difficile de souder les tuyaux en fonte que de souder les tuyaux d'acier. La résistance à la flexion des tuyaux en fonte centrifugée pour pétrole n'est pas un mythe, comme semble le croire M. Cantacuzène. Quelques chiffres pratiques et une simple comparaison suffiront à le prouver. Un tuyau en fonte centrifugée de 100 mm, posé sur deux appuis distants de 5 m 20 par exemple, et portant en son milieu une charge de 2 000 kg, prend une
réunir les tronçons monoblocs soudés par des joints de dilatation isolants, comme c'est le cas pour les conduites de pétrole en fonte centrifugée. Quant à la solidité de ce joint, elle n'est pas douteuse. Il suffit de savoir que la résistance à la flexion et à la traction d'un joint soudé au laiton spécial, sur chanfrein approprié, est la même que celle du tuyau proprement dit. Du reste, il n'est pas plus difficile de souder les tuyaux en fonte que de souder les tuyaux d'acier. La résistance à la flexion des tuyaux en fonte centrifugée pour pétrole n'est pas un mythe, comme semble le croire M. Cantacuzène. Quelques chiffres pratiques et une simple comparaison suffiront à le prouver. Un tuyau en fonte centrifugée de 100 mm, posé sur deux appuis distants de 5 m 20 par exemple, et portant en son milieu une charge de 2 000 kg, prend une flèche de l'ordre de 100 mm ; cette flèche disparaît lorsqu'on cesse de faire agir la charge. Un tuyau d'acier standard, type A. P. I. (spécification 5 L.), diamètre 4", placé dans des conditions d'essai identiques, sera déformé et plié. Les joints de dilatation sur conduites en général, et sur conduites destinées au transport des hydrocarbures chauds en particulier, sont aussi nécessaires pour l'acier que pour la fonte centrifugée. En effet, le coefficient de dilatation linéaire de la fonte centrifugée est de 0, 000 0100 ; celui de l'acier est de 0, 000 0116. Supposons que nous élevions de 0 à 100° la température d'un barreau de fonte centrifugée de 1 mètre de longueur ayant une résistance à la rupture de 28 kg /mm2 : ce barreau s'allongera de 1 mm. Un barreau d'acier de 1 mètre de longueur, résistance à la rupture 56 kg /mm2, s'allongerait de 1,6 mm, dans les mêmes conditions. Si les extrémités de ces deux barreaux chauffés à 100° sont fixées de façon invariable, et si on les laisse refroidir à 0°, les efforts de traction prennant naissance sont respectivement égaux à : 1° Pour la fonte centrifugée « qualité pétrole » (E = 13
conduites destinées au transport des hydrocarbures chauds en particulier, sont aussi nécessaires pour l'acier que pour la fonte centrifugée. En effet, le coefficient de dilatation linéaire de la fonte centrifugée est de 0, 000 0100 ; celui de l'acier est de 0, 000 0116. Supposons que nous élevions de 0 à 100° la température d'un barreau de fonte centrifugée de 1 mètre de longueur ayant une résistance à la rupture de 28 kg /mm2 : ce barreau s'allongera de 1 mm. Un barreau d'acier de 1 mètre de longueur, résistance à la rupture 56 kg /mm2, s'allongerait de 1,6 mm, dans les mêmes conditions. Si les extrémités de ces deux barreaux chauffés à 100° sont fixées de façon invariable, et si on les laisse refroidir à 0°, les efforts de traction prennant naissance sont respectivement égaux à : 1° Pour la fonte centrifugée « qualité pétrole » (E = 13 000 X 106) : R = 13 000 X 106 X 0,001 = 13 X 106 par m2, soit 13 kg/mm2; 2° Pour l'acier (E = 21 000 X 106) : R = 21 000 X 106 X 0,00116 = 24,36 X 106 par m2, soit 24 kg 36/mm2. Dans les deux cas, le coefficient de sécurité serait pratiquement le même, et de l'ordre de 2. Il tombe sous le sens que, dans un cas comme dans l'autre, on a tout intérêt à décharger les conduites en plaçant de distance en distance des dispositifs de dilatation. C'est pour avoir méconnu cette vérité et considéré que l'acier était un métal particulièrement ductile, dispensant de cette obligation, qu'on a eu à déplorer les catastrophes retentissantes provoquées par la rupture de conduites de gaz surpressé en acier, sous l'effet d'un grand froid. Le joint « Précis-Express » de dilatation, à garniture spéciale, employé sur les conduites de pétrole en fonte centrifugée donne à cet égard la plus entière satisfaction. Ce joint, isolant par nature, et placé de distance en distance sur les conduites, permet en outre de lutter très efficacement contre les courants vagabonds. Dans certains cas, on emploie des lyres de compensation
les deux cas, le coefficient de sécurité serait pratiquement le même, et de l'ordre de 2. Il tombe sous le sens que, dans un cas comme dans l'autre, on a tout intérêt à décharger les conduites en plaçant de distance en distance des dispositifs de dilatation. C'est pour avoir méconnu cette vérité et considéré que l'acier était un métal particulièrement ductile, dispensant de cette obligation, qu'on a eu à déplorer les catastrophes retentissantes provoquées par la rupture de conduites de gaz surpressé en acier, sous l'effet d'un grand froid. Le joint « Précis-Express » de dilatation, à garniture spéciale, employé sur les conduites de pétrole en fonte centrifugée donne à cet égard la plus entière satisfaction. Ce joint, isolant par nature, et placé de distance en distance sur les conduites, permet en outre de lutter très efficacement contre les courants vagabonds. Dans certains cas, on emploie des lyres de compensation en fonte centrifugée, pour parer aux effets de la dilatation (conduites aériennes). M. Cantacuzène écrit dans son article que « la facilité des cintrages est tout à l'avantage du tube d'acier, les tuyaux en fonte ne pouvant en aucune façon être cintrés. », etc. Nous devons le détromper : les tuyaux en fonte centrifugée pour pétrole se courbent à chaud, avec la plus grande facilité. On cintre couramment au 1/4 (90°) tous ces tuyaux depuis le diamètre de 30 mm jusqu'à celui de 250 mm, et rien n'interdit d'aller plus loin. Cette opération se fait très simplement à l'aide de machines automatiques. Il y a, d'ailleurs, de tels coudes en service sur des canalisations de distribution de propane en tuyaux de fonte soudés bout à bout. Le coude au 1 /4 du tuyau de 250 mm se courbe normalement au rayon de 1 m 75 (on pourrait obtenir un rayon plus faible). Au cours du cintrage, la génératrice côté convexe s'allonge d'environ 125 mm, et la génératrice côté concave se raccourcit d'environ 310 mm. Seuls, des tuyaux de fonte de qualité supérieure peuvent supporter un pareil façonnage. L'allongement de la fonte côté convexe est supérieur à 4 et son raccourcissement
tuyaux en fonte centrifugée pour pétrole se courbent à chaud, avec la plus grande facilité. On cintre couramment au 1/4 (90°) tous ces tuyaux depuis le diamètre de 30 mm jusqu'à celui de 250 mm, et rien n'interdit d'aller plus loin. Cette opération se fait très simplement à l'aide de machines automatiques. Il y a, d'ailleurs, de tels coudes en service sur des canalisations de distribution de propane en tuyaux de fonte soudés bout à bout. Le coude au 1 /4 du tuyau de 250 mm se courbe normalement au rayon de 1 m 75 (on pourrait obtenir un rayon plus faible). Au cours du cintrage, la génératrice côté convexe s'allonge d'environ 125 mm, et la génératrice côté concave se raccourcit d'environ 310 mm. Seuls, des tuyaux de fonte de qualité supérieure peuvent supporter un pareil façonnage. L'allongement de la fonte côté convexe est supérieur à 4 et son raccourcissement côté concave est supérieur à 12. Il faut remarquer que les qualités mécaniques de la fonte ne sont pas altérées par le cintrage à chaud ; on constate même, sur les micro-éprouvettes prélevées dans la partie refoulée, une amélioration sensible des caractéristiques. Les tuyaux centrifugés en fonte spéciale, qualité pétrole, s'usinent de façon parfaite, ce qui permet de les fileter avec une extrême précision, condition essentielle pour l'obtention de joints rigoureusement étanches, sans effort de vissage anormal. Ces tuyaux se coupent commodément sur le chantier, à la demande, à la scie à métaux ou au coupe-tubes, tout comme les tuyaux d'acier pour lesquels a été inventé cet appareil dont l'emploi a été étendu aux tuyaux de fonte. M. Cantacuzène n'ignore certainement pas la façon dont les forgerons s'y prennent pour couper les barres d'acier sur l'enclume à l'aide de la tranche à froid, ni celle dont les acieriers cassent les lingots d'acier destinés à la fabrication des tubes. Que l'on emploie un procédé analogue pour couper les tuyaux de fonte, il n'y a rien là qui soit de nature à surprendre, et encore moins à inquiéter. En résumé, le tuyau en fonte centrifugée pour conduites de pétrole résiste parfaitement aux
s'usinent de façon parfaite, ce qui permet de les fileter avec une extrême précision, condition essentielle pour l'obtention de joints rigoureusement étanches, sans effort de vissage anormal. Ces tuyaux se coupent commodément sur le chantier, à la demande, à la scie à métaux ou au coupe-tubes, tout comme les tuyaux d'acier pour lesquels a été inventé cet appareil dont l'emploi a été étendu aux tuyaux de fonte. M. Cantacuzène n'ignore certainement pas la façon dont les forgerons s'y prennent pour couper les barres d'acier sur l'enclume à l'aide de la tranche à froid, ni celle dont les acieriers cassent les lingots d'acier destinés à la fabrication des tubes. Que l'on emploie un procédé analogue pour couper les tuyaux de fonte, il n'y a rien là qui soit de nature à surprendre, et encore moins à inquiéter. En résumé, le tuyau en fonte centrifugée pour conduites de pétrole résiste parfaitement aux fortes pressions et à toutes les sollicitations d'emploi. Il est, nous en sommes convaincus, appelé à un grand avenir. Les compagnies pétrolières l'apprécient, et on l'emploie un peu partout : dans les ports maritimes ou fluviaux, dans les dépôts, dans les usines de raffinage, sur les navires pétroliers, où sa parfaite tenue à la corrosion et sa grande résistance mécanique le font grandement apprécier. Il a fait ses preuves, et l'industrie du pétrole peut l'employer en toute sécurité dans la plupart de ses installations : stockage, transport et distribution. Nous n'en voulons d'autre preuve qu'une lettre adressée, le 26 février dernier, par le directeur de l'Office national des Combustibles liquides, à une importante fonderie française de l'Est. Il y est indiqué que la Commission interministérielle des Dépôts d'hydrocarbures ayant pris connaissance du rapport de deux ingénieurs de l'Office, envoyés en mission dans cette fonderie, a admis l'emploi de ses tuyaux en fonte centrifugée dans les entrepôts d'hydrocarbures, par dérogation à l'Instruction ministérielle du 10 mai 1937, relative à la défense passive des établissements pétroliers, qui prescrit que les canalisations des dépôts doivent être en acier, les constructions et dispositifs offrant des garanties de sécurité équivalentes pouvant toutefois être acceptés. P.
parfaite tenue à la corrosion et sa grande résistance mécanique le font grandement apprécier. Il a fait ses preuves, et l'industrie du pétrole peut l'employer en toute sécurité dans la plupart de ses installations : stockage, transport et distribution. Nous n'en voulons d'autre preuve qu'une lettre adressée, le 26 février dernier, par le directeur de l'Office national des Combustibles liquides, à une importante fonderie française de l'Est. Il y est indiqué que la Commission interministérielle des Dépôts d'hydrocarbures ayant pris connaissance du rapport de deux ingénieurs de l'Office, envoyés en mission dans cette fonderie, a admis l'emploi de ses tuyaux en fonte centrifugée dans les entrepôts d'hydrocarbures, par dérogation à l'Instruction ministérielle du 10 mai 1937, relative à la défense passive des établissements pétroliers, qui prescrit que les canalisations des dépôts doivent être en acier, les constructions et dispositifs offrant des garanties de sécurité équivalentes pouvant toutefois être acceptés. P. Boissou, Ingénieur des Arts et Métiers. RADIOÉLECTRICITÉ LES NOUVEAUTÉS DE LA RADIOÉLECTRICITÉ au XVe Salon de la T. S. F. à la Foire de Paris. Nous avons déjà rendu compte, l'an dernier vers la même époque, des nouveautés présentées aux deux expositions printanières de T. S. F., car aucune manifestation spéciale n'avait été prévue pour l'automne, en raison de l'Exposition internationale de 1937. La tradition interrompue est renouée cette année, grâce à l'accord intervenu entre les deux groupements de constructeurs : Chambre syndicale et Syndicat professionnel des Industries radioélectriques. Nous avons eu en février l'Exposition de la pièce détachée, dont nous avons rendu compte, et dont les perfectionnements trouvent leur application normale aux appareils présentés aux deux Salons de T. S. F. de printemps et d'automne. Le Salon de printemps se tient du 21 mai au 6 juin, dans le cadre de la Foire de Paris, tandis que le Salon d'automne aura lieu au Grand Palais à partir du 1er septembre. Le Salon de T. S. F. de la Foire de Paris occupe trois vastes halls : nos 41, 42, 43, couvrant 1 800 m2 en bordure de l'allée centrale, entre le Salon de la Musique et celui des Sections
spéciale n'avait été prévue pour l'automne, en raison de l'Exposition internationale de 1937. La tradition interrompue est renouée cette année, grâce à l'accord intervenu entre les deux groupements de constructeurs : Chambre syndicale et Syndicat professionnel des Industries radioélectriques. Nous avons eu en février l'Exposition de la pièce détachée, dont nous avons rendu compte, et dont les perfectionnements trouvent leur application normale aux appareils présentés aux deux Salons de T. S. F. de printemps et d'automne. Le Salon de printemps se tient du 21 mai au 6 juin, dans le cadre de la Foire de Paris, tandis que le Salon d'automne aura lieu au Grand Palais à partir du 1er septembre. Le Salon de T. S. F. de la Foire de Paris occupe trois vastes halls : nos 41, 42, 43, couvrant 1 800 m2 en bordure de l'allée centrale, entre le Salon de la Musique et celui des Sections étrangères. La collaboration des deux principaux syndicats de constructeurs a eu cette année pour corollaire la clarté et l'homogénéité de la présentation. L'exposition est réservée aux membres de ces associations, aucun revendeur n'y figure donc. Le visiteur trouve ainsi dans le stand de chaque constructeur, et dans ce stand seulement, la gamme complète de sa fabrication. La démonstration de la qualité acoustique du matériel peut être faite grâce à une distribution de courant modulé dans les stands. Une station centrale de modulation, avec tourne-disque et amplificateurs de puissance, est installée à cet effet au centre des halls. Trois mille types d'appareils différents retiennent dans les stands l'attention du visiteur. Nous allons examiner successivement les progrès accomplis dans les lampes, les récepteurs et les appareils divers. LES NOUVELLES LAMPES. — De grands perfectionnements ont été réalisés dans la fabrication et dans les performances des lampes de réception, dont les nouveaux modèles, annoncés au mois de février, viennent d'apparaître sur le marché. Ces perfectionnements visent à réduire les défauts constatés, tels que bruits de souffle, distorsion linéaire ou non, sifflements d'interférence, chuchotements de transmodulation, glissement de fréquence. La plupart de ces défauts ayant pour origine la turbulence des électrons émis par la
la gamme complète de sa fabrication. La démonstration de la qualité acoustique du matériel peut être faite grâce à une distribution de courant modulé dans les stands. Une station centrale de modulation, avec tourne-disque et amplificateurs de puissance, est installée à cet effet au centre des halls. Trois mille types d'appareils différents retiennent dans les stands l'attention du visiteur. Nous allons examiner successivement les progrès accomplis dans les lampes, les récepteurs et les appareils divers. LES NOUVELLES LAMPES. — De grands perfectionnements ont été réalisés dans la fabrication et dans les performances des lampes de réception, dont les nouveaux modèles, annoncés au mois de février, viennent d'apparaître sur le marché. Ces perfectionnements visent à réduire les défauts constatés, tels que bruits de souffle, distorsion linéaire ou non, sifflements d'interférence, chuchotements de transmodulation, glissement de fréquence. La plupart de ces défauts ayant pour origine la turbulence des électrons émis par la cathode, on a pensé les réduire en disciplinant les électrons par l'application des lois de la cinématique électronique. Il en est résulté trois nouveaux types de lampes : les lampes à parcours électronique commandé, les lampes à émission électronique dirigée et les lampes à caractéristique basculante, dites aussi lampes à glissement de tension d'écran. Lampes à parcours électronique commandé. — Les lampes à parcours électronique commandé ont pour fonction d'atténuer le bruit de souffle des récepteurs. Comme ce bruit provient pour les neuf dixièmes du courant de grille-écran, on le réduit en canalisant le flux électronique entre les barreaux des grilles (fig. 1), en sorte que la grille-écran G3 ne capte pas d'électrons, malgré sa tension positive de 275 volts par rapport à la cathode. Le fonctionnement de la grille-écran devient alors statique. L'expérience prouve que, toutes choses égales d'ailleurs, le bruit de souffle est deux fois moindre lorsque l'on remplace la penthode normale par une penthode à parcours électronique commandé. L'intérêt de cette amélioration est considérable sur les ondes courtes inférieures à 80 mètres, pour lesquelles le bruit de souffle est divisé par 2,5, tandis que la transmodulation est cinq fois plus faible. Lampes à émission électronique dirigée. —
glissement de tension d'écran. Lampes à parcours électronique commandé. — Les lampes à parcours électronique commandé ont pour fonction d'atténuer le bruit de souffle des récepteurs. Comme ce bruit provient pour les neuf dixièmes du courant de grille-écran, on le réduit en canalisant le flux électronique entre les barreaux des grilles (fig. 1), en sorte que la grille-écran G3 ne capte pas d'électrons, malgré sa tension positive de 275 volts par rapport à la cathode. Le fonctionnement de la grille-écran devient alors statique. L'expérience prouve que, toutes choses égales d'ailleurs, le bruit de souffle est deux fois moindre lorsque l'on remplace la penthode normale par une penthode à parcours électronique commandé. L'intérêt de cette amélioration est considérable sur les ondes courtes inférieures à 80 mètres, pour lesquelles le bruit de souffle est divisé par 2,5, tandis que la transmodulation est cinq fois plus faible. Lampes à émission électronique dirigée. — Pour l'oscillation, on a construit des octodes à émission électronique dirigée. Le flux cathodique est divisé en quatre, puis en six faisceaux qui rendent indépendantes les diverses fonctions de la lampe. La partie oscillatrice de la lampe (fig. 2) est la triode, constituée par la grille de commande G1 et les deux grilles G2 formant anode. Deux faisceaux électroniques en assurent le fonctionnement. Les deux autres faisceaux électroniques, dirigés perpendiculairement aux premiers par le jeu des quatre supports de la grille Gx, forment le système modulateur. Après concentration à travers les fenêtres de la grille G3, chacun de ces faisceaux est divisé en deux branches par la tige T, qui supporte la grille modulatrice G4, puis se dirige orthogonalement à travers les grilles G5 et G6 pour atteindre l'anode A, en quatre régions opposées deux à deux. Ces lampes à faisceaux présentent l'avantage essentiel d'une séparation complète entre les éléments oscillateur et modulateur, qui se trouve réalisée dans de meilleures conditions qu'avec deux tubes séparés, en raison du rendement supérieur et du parcours électronique plus court. La turbulence électronique produit dans l'oscillation locale un retard caractérisé par un angle de phase ou angle de parcours électronique. FIG. 2. — Coupe
les deux grilles G2 formant anode. Deux faisceaux électroniques en assurent le fonctionnement. Les deux autres faisceaux électroniques, dirigés perpendiculairement aux premiers par le jeu des quatre supports de la grille Gx, forment le système modulateur. Après concentration à travers les fenêtres de la grille G3, chacun de ces faisceaux est divisé en deux branches par la tige T, qui supporte la grille modulatrice G4, puis se dirige orthogonalement à travers les grilles G5 et G6 pour atteindre l'anode A, en quatre régions opposées deux à deux. Ces lampes à faisceaux présentent l'avantage essentiel d'une séparation complète entre les éléments oscillateur et modulateur, qui se trouve réalisée dans de meilleures conditions qu'avec deux tubes séparés, en raison du rendement supérieur et du parcours électronique plus court. La turbulence électronique produit dans l'oscillation locale un retard caractérisé par un angle de phase ou angle de parcours électronique. FIG. 2. — Coupe transversale d'une octode à émission électronique dirigée. A, anode; — C, cathode; — G1, G2, G3, G4, grilles; — T, tige de support de la grille-écran G4, qui divise le flux cathodique. Les traits pointillés figurent le trajet des électrons. ÉLECTRONIQUE, qui intervient par son cosinus dans la valeur de l'amplification. Or, cet angle est de 70° (cos 70° = 0,34) dans une octode normale, tandis qu'il tombe à 120° (cos 120° = 0,98) dans une octode à faisceaux, ce qui triple la valeur de l'amplification. En outre, la commande automatique de sensibilité (antifading) produit sur les oscillatrices, du fait de la variation de la capacité interne entre cathode et première grille due à la charge d'espace, une variation de la fréquence d'oscillation proportionnelle au cube de la fréquence. Il en résulte sur 12 mètres de longueur d'onde une variation de 50 000 p/s, soit un « glissement de fréquence » qui aboutit à la transposition de l'émission reçue avec une autre émission au moment de l'évanouissement de la première. Dans les nouvelles lampes, le glissement de fréquence est réduit à 2 000 p/s environ et devient négligeable pour 20 mètres de longueur d'onde. Il s'ensuit que les nouvelles octodes