jeanflop/post_ocr_correction2 huggingface dataset:
Une plaque au nickel peu carburée de Carnegie; 3° Une plaque d'acier peu carburée de Bethlehem traitée d'après le procédé Harvey. L'essai du 14 novembre comprenait : 4° Une plaque au nickel fortement carburée de Carnegie, cette plaque étant trempée à l'huile et recuite ; 5° Une plaque au nickel peu carburée de Carnegie, traitée d'après le procédé Harvey ; 6° Une plaque au nickel fortement carburée de Bethlehem, traitée d'après le procédé Harvey. En résumé, toutes ces plaques, sauf une, étaient en acier au nickel, et trois étaient traitées d'après le procédé Harvey. Les deux usines étaient représentées chacune par trois plaques. Nous reproduisons ici les renseignements que nous avons pu réunir sur l'analyse du métal de trois de ces plaques, portant les nos 1,2 et 4: La plaque n° 1, dite fortement carburée, tenait 0,38 de carbone; La plaque n° 2 tenait 0,22 de carbone, 0,025 de phosphore, de manganèse et 3,09 de nickel ; La plaque n° 4 tenait 0,45 de carbone, 0,01 de phosphore, 0,65 de manganèse et 3,06 de nickel. On observe à cet égard que cette composition résulte de la moyenne de douze analyses pratiquées sur les tournures du métal des trous de boulons d'attache, toutefois on signale dans les teneurs observées des variations considérables, qui ne témoignent donc pas en faveur de l'homogénéité de la plaque. Les résultats obtenus auraient varié en effet de 0,36 à 0,49 pour le carbone, de 0,008 à 0,015 pour le phosphore, de 0,61 à 0,70 pour le manganèse et de 2,95 à 3,15 pour le nickel. Nous avons indiqué précédemment les teneurs en carbone des plaques 5 et 6. Les épreuves des six plaques ont eu lieu, ainsi que nous l'indiquions plus haut, dans les mêmes conditions qu'à Annapolis. Les plaques essayées étaient fixées sur un massif en bois de 6" d'épaisseur, maintenues par douze boulons et consolidées sur les côtés. Les projectiles de 6" employés provenaient de l'usine Holtzer ; ils avaient 17" (Om 43) de longueur et pesaient 100 lbs. (45 kilog. 36). Ils étaient tirés à la vitesse de 2075 pieds (632 mètres). Les
d'attache, toutefois on signale dans les teneurs observées des variations considérables, qui ne témoignent donc pas en faveur de l'homogénéité de la plaque. Les résultats obtenus auraient varié en effet de 0,36 à 0,49 pour le carbone, de 0,008 à 0,015 pour le phosphore, de 0,61 à 0,70 pour le manganèse et de 2,95 à 3,15 pour le nickel. Nous avons indiqué précédemment les teneurs en carbone des plaques 5 et 6. Les épreuves des six plaques ont eu lieu, ainsi que nous l'indiquions plus haut, dans les mêmes conditions qu'à Annapolis. Les plaques essayées étaient fixées sur un massif en bois de 6" d'épaisseur, maintenues par douze boulons et consolidées sur les côtés. Les projectiles de 6" employés provenaient de l'usine Holtzer ; ils avaient 17" (Om 43) de longueur et pesaient 100 lbs. (45 kilog. 36). Ils étaient tirés à la vitesse de 2075 pieds (632 mètres). Les projectiles de 8”, tirés le 14 novembre, comprenaient deux projectiles renforcés de 24” 1/2 (om 62) de longueur, provenant de l’usine Carpenter. Ceux-ci pesaient 250 lbs. (113 kilos 40), et furent tirés à la vitesse de 1700 pieds (518 mètres). Ces projectiles furent employés contre les plaques 4 et 5. Contre la plaque n° 6, on tira un projectile de Firminy de 20” (Om 507) de longueur. Celui-ci était du type ordinaire pesant 210 lbs. (95 kilos 25) avec une longueur de 20” (0m 507) ; il fut tiré à la vitesse de 1 750 pieds (533 mètres). En l’absence d’indications précises, nous pensons que les projectiles de 8” tirés le 31 octobre appartenaient aussi à ce même type. Nous donnons, dans le tableau ci-dessous, le détail des résultats observés dans ces deux essais. Nous avons reproduit, du reste, dans le numéro précédent, la vue des différentes plaques après le tir. On peut présenter à ce sujet les observations suivantes : Les deux plaques en acier au nickel fortement carburées (nos 1 et 4) Tableau résumant les résultats des essais d’Indian Head. Plaques 1, 2, 3, essayées le 31 octobre 1891. — Plaques 4, 5, 6, essayées le 14 novembre
Contre la plaque n° 6, on tira un projectile de Firminy de 20” (Om 507) de longueur. Celui-ci était du type ordinaire pesant 210 lbs. (95 kilos 25) avec une longueur de 20” (0m 507) ; il fut tiré à la vitesse de 1 750 pieds (533 mètres). En l’absence d’indications précises, nous pensons que les projectiles de 8” tirés le 31 octobre appartenaient aussi à ce même type. Nous donnons, dans le tableau ci-dessous, le détail des résultats observés dans ces deux essais. Nous avons reproduit, du reste, dans le numéro précédent, la vue des différentes plaques après le tir. On peut présenter à ce sujet les observations suivantes : Les deux plaques en acier au nickel fortement carburées (nos 1 et 4) Tableau résumant les résultats des essais d’Indian Head. Plaques 1, 2, 3, essayées le 31 octobre 1891. — Plaques 4, 5, 6, essayées le 14 novembre 1891. Plaque no 1 Plaque n° 2 Plaque no 3 Plaque n° 4 Plaque no 5 Plaque n° 6 Pénétration. Mètres. Mètres. Mètres. Meters. Mètres. Mètres. Colis 0,33 0,08 0,15 0,31 0,36 0,30 2., 0,23 0,66 0,16 0,26 0,38 0,12 3. 0,33 0,37 0,24 0,30 0,24 0,31 4. 0,26 0,33 0,26 0,30 0,51 0,13 5. 0,39 0,52 1,06 0,24 0,40 0,32 Moyenne, 0,31 0,52 0,38 0,28 0,38 0,34 Diamètre du bombement. Coup 1 0,40 0,46 0,33 0,47 0,46 0,32 2. 0,35 0,46 0,35 0,49 0,39 0,32 3. 0,40 0,42 0,42 0,48 0,42 0,46 — 3 0,40 0,42 0,42 0,48 0,42 0,46 — 4. 0,52 0,53 0,56 0,51 0,47 0,43 5. 0,52 0,53 0,56 0,51 0,47 0,43 Moyenne. 0,43 0,46 0,43 0,48 0,43 0,38 Bavures (huitième). Coup 1 Régulières 0,038 Régulières 0,038 Déchirées 0,038 Régulières 0,05 Cassante 0,038 2 — 0,038 — 0,038 — 0,038 Cassante 0,05 — 0,03 Aucune. 3. — 0,044 — 0,038 Cassante 0,04 — 0,05 Cassante 0,038 4. — 0,050 — 0,044 — 0,038 — 0,04 — 0,05 Aucune. 5. — 0,053 — 0,050 — 0,038 0,04 — 0,06 Cassante 0,02 Moyenne. — 0,046 — 0,038 0,038 0,045 — 0,05 0,02 Criques. Coup 1 2 petites radiales.
0,26 0,30 0,51 0,13 5. 0,39 0,52 1,06 0,24 0,40 0,32 Moyenne, 0,31 0,52 0,38 0,28 0,38 0,34 Diamètre du bombement. Coup 1 0,40 0,46 0,33 0,47 0,46 0,32 2. 0,35 0,46 0,35 0,49 0,39 0,32 3. 0,40 0,42 0,42 0,48 0,42 0,46 — 3 0,40 0,42 0,42 0,48 0,42 0,46 — 4. 0,52 0,53 0,56 0,51 0,47 0,43 5. 0,52 0,53 0,56 0,51 0,47 0,43 Moyenne. 0,43 0,46 0,43 0,48 0,43 0,38 Bavures (huitième). Coup 1 Régulières 0,038 Régulières 0,038 Déchirées 0,038 Régulières 0,05 Cassante 0,038 2 — 0,038 — 0,038 — 0,038 Cassante 0,05 — 0,03 Aucune. 3. — 0,044 — 0,038 Cassante 0,04 — 0,05 Cassante 0,038 4. — 0,050 — 0,044 — 0,038 — 0,04 — 0,05 Aucune. 5. — 0,053 — 0,050 — 0,038 0,04 — 0,06 Cassante 0,02 Moyenne. — 0,046 — 0,038 0,038 0,045 — 0,05 0,02 Criques. Coup 1 2 petites radiales. Aucune. 2. Aucune. M. 1 à l’angle de la plaque. Id. Id. Id. 3. 3 petites radiales. Id. 1 verticale irrégulière. Une petite de 0m 002. Id. à om 0,104. 2 radiales, 3 de 1 o c/m. Id. 1 crique superficielle. 2 criques de om 0,01. Id. Aucune. 5. 3 Fentes. Crique transversale de Fentes transversales. (Voir la figure.) (Voir la figure.) (Voir la figure.) de om 0,1 de largeur. Projectile. Coup 1 Rebondit entier à 15°. Enfoncé dans la plaque, l’ogive reste engagée, le Rebondit brisé. Reste dans la plaque, en Rebondit brisé. entier en apparence. culot est détaché. entier. 2. Enfoncé dans la plaque, Id. Id. Rebondit brisé. Reste dans la plaque, en L’ogive reste soudée dans culot cassé. entier. la plaque ; le culot est brisé. 3 Rebondit sans déformation. Engagé dans la plaque, Rebondit brisé, l’ogive Rebondit à 15 mètres, dé Rebondit entier à 20 mètres, intact. reste engagée. formé. 1ère. 4 Cassé, l’ogive rebondit à Cassé, l’ogive rebondit à Id. Rebondit à 14 mètres en Reste dans la plaque, en L’ogive reste soudée dans 6 mètres de distance. 11 mètres de distance. entier, mais fendu. entier. la plaque; le corps de l’obus est brisé. 5.
Fentes. Crique transversale de Fentes transversales. (Voir la figure.) (Voir la figure.) (Voir la figure.) de om 0,1 de largeur. Projectile. Coup 1 Rebondit entier à 15°. Enfoncé dans la plaque, l’ogive reste engagée, le Rebondit brisé. Reste dans la plaque, en Rebondit brisé. entier en apparence. culot est détaché. entier. 2. Enfoncé dans la plaque, Id. Id. Rebondit brisé. Reste dans la plaque, en L’ogive reste soudée dans culot cassé. entier. la plaque ; le culot est brisé. 3 Rebondit sans déformation. Engagé dans la plaque, Rebondit brisé, l’ogive Rebondit à 15 mètres, dé Rebondit entier à 20 mètres, intact. reste engagée. formé. 1ère. 4 Cassé, l’ogive rebondit à Cassé, l’ogive rebondit à Id. Rebondit à 14 mètres en Reste dans la plaque, en L’ogive reste soudée dans 6 mètres de distance. 11 mètres de distance. entier, mais fendu. entier. la plaque; le corps de l’obus est brisé. 5. Rebondit entier à 16 mètres Reste dans la plaque, le Reste dans le massif, la Rebondit à 2 mètres en Rebondit et brisé. Rebondit entier, mais Rebondit entier à 16 mètres Reste dans la plaque, le Reste dans le massif et les boulons dernière couche de matière, mais fendu. fendu. sont intacts. dures est déchirée, les boulons sont intacts. sont présenté, sous l’action du projectile de 8”, des fentes marquées, témoignant que le métal était trop dur. La plaque n° 3 en acier au nickel peu carburé, traitée d’après le procédé Harvey, se montra au contraire trop douce, car les projectiles de 6” restèrent engagés dans la plaque, et celui de 8” pénétra dans la muraille en bois. La plaque de Carnegie, préparée dans les mêmes conditions, portant le n° 5, eut des pénétrations plus faibles, et présenta moins de criques. La plaque n° 2, qui n’était pas traitée d’après le procédé Harvey, Présenta une pénétration moyenne très considérable ; le projectile de 8” y détermina des fentes graves. La plaque fortement carburée de Bethlehem, traitée d’après le procédé Harvey, donne les pénétrations moyennes, les plus faibles ; mais elle devait manquer toutefois d’homogénéité, car les pénétrations observées sur les
sont intacts. dures est déchirée, les boulons sont intacts. sont présenté, sous l’action du projectile de 8”, des fentes marquées, témoignant que le métal était trop dur. La plaque n° 3 en acier au nickel peu carburé, traitée d’après le procédé Harvey, se montra au contraire trop douce, car les projectiles de 6” restèrent engagés dans la plaque, et celui de 8” pénétra dans la muraille en bois. La plaque de Carnegie, préparée dans les mêmes conditions, portant le n° 5, eut des pénétrations plus faibles, et présenta moins de criques. La plaque n° 2, qui n’était pas traitée d’après le procédé Harvey, Présenta une pénétration moyenne très considérable ; le projectile de 8” y détermina des fentes graves. La plaque fortement carburée de Bethlehem, traitée d’après le procédé Harvey, donne les pénétrations moyennes, les plus faibles ; mais elle devait manquer toutefois d’homogénéité, car les pénétrations observées sur les deux impacts de gauche, atteignant 0,30, ont été beaucoup supérieures à celles de droite, limitées à 0,12. Ce résultat doit s’expliquer, comme nous l’indiquions précédemment, par les conditions défectueuses d’application du procédé. La plaque n° 1 a présenté également des pénétrations plus faibles sur les impacts de droite. La Commission américaine propose de continuer les expériences en opérant sur deux plaques en acier au nickel de l’usine Carnegie, traitées d’après le procédé Harvey, l’une à faible teneur et l’autre à forte teneur de carbone. Procédé Harvey. — Ce procédé consiste dans une sorte de cimentation progressive, par l’effet de laquelle la plaque se trouve amenée à une teneur en carbone régulièrement décroissante depuis la face avant jusqu’à l’intérieur de la masse. On opère sur des plaques tenant 0,10 à 0,35 de carbone : la plaque est posée à plat sur un lit de sable ou d'argile desséchée dans une sorte de boîte en briques réfractaires installée sur la sole du four à réchauffer. La couche de sable (fig. 1) enveloppe latéralement la plaque, mais elle n'affleure pas tout à fait jusqu'à la surface supérieure, qui émerge ainsi au-dessus. La plaque est recouverte de matières carburées, charbon de cémentation, qu'on tasse
américaine propose de continuer les expériences en opérant sur deux plaques en acier au nickel de l’usine Carnegie, traitées d’après le procédé Harvey, l’une à faible teneur et l’autre à forte teneur de carbone. Procédé Harvey. — Ce procédé consiste dans une sorte de cimentation progressive, par l’effet de laquelle la plaque se trouve amenée à une teneur en carbone régulièrement décroissante depuis la face avant jusqu’à l’intérieur de la masse. On opère sur des plaques tenant 0,10 à 0,35 de carbone : la plaque est posée à plat sur un lit de sable ou d'argile desséchée dans une sorte de boîte en briques réfractaires installée sur la sole du four à réchauffer. La couche de sable (fig. 1) enveloppe latéralement la plaque, mais elle n'affleure pas tout à fait jusqu'à la surface supérieure, qui émerge ainsi au-dessus. La plaque est recouverte de matières carburées, charbon de cémentation, qu'on tasse soigneusement dans la boîte. On recouvre ensuite d'un lit de sable, et on pose au-dessus une couche de briques réfractaires, qui forme le couvercle de la boîte et vient comprimer le lit de charbon. Pour une plaque de dix pouces et demi (0,265 m) d'épaisseur, on donne huit pouces (0,20 m) au lit de charbon de cémentation et deux pouces (0,051 m) à la couche de sable qui le recouvre. Le four de réchauffement où est installée la boîte de cémentation est muni d'une voûte mobile qu'on enlève pour faciliter la mise en place de la plaque ; celle-ci est amenée en glissant sur des rails posés sur la sole et qui disparaissent dans la couche de sable inférieure. Pour assurer la cémentation, le four est amené à une température de chauffage correspondant à peu près à celle de la fusion de la fonte, et celle-ci est maintenue d'autant plus longtemps qu'on désire obtenir une carburation plus profonde et plus prononcée. Pour une plaque de dix pouces et demi, on pousse généralement la carburation jusqu'à la profondeur de trois pouces, et on maintient la température de chauffage pendant une durée de 120 heures environ. Il faut compter, en outre, 48
m) au lit de charbon de cémentation et deux pouces (0,051 m) à la couche de sable qui le recouvre. Le four de réchauffement où est installée la boîte de cémentation est muni d'une voûte mobile qu'on enlève pour faciliter la mise en place de la plaque ; celle-ci est amenée en glissant sur des rails posés sur la sole et qui disparaissent dans la couche de sable inférieure. Pour assurer la cémentation, le four est amené à une température de chauffage correspondant à peu près à celle de la fusion de la fonte, et celle-ci est maintenue d'autant plus longtemps qu'on désire obtenir une carburation plus profonde et plus prononcée. Pour une plaque de dix pouces et demi, on pousse généralement la carburation jusqu'à la profondeur de trois pouces, et on maintient la température de chauffage pendant une durée de 120 heures environ. Il faut compter, en outre, 48 heures pour le réchauffement préalable du four. Dans ces conditions, une plaque à 0,35 de carbone absorbe environ 1 dans la partie superficielle, et la teneur va graduellement en décroissant vers l'intérieur jusqu'à la profondeur de trois pouces environ, où on ne trouve plus de carbone absorbé. Après avoir donné un chauffage suffisant, on laisse tomber le feu, on enlève la voûte du four et on dégage la plaque pour la laisser refroidir graduellement à l'air. Toutefois, afin d'éviter une action trop brusque, on n'enlève le charbon de cémentation qui la recouvre que lorsque la plaque est revenue au rouge sombre. Celle-ci est alors complètement dégagée et soumise à une trempe spéciale par aspersion d'eau froide sur la face carburée. Cette aspersion est prolongée pendant 4 heures environ pour une plaque de dix pouces et demi. On a d'ailleurs aussi réalisé dans certains cas la trempe par immersion en plongeant la plaque dans un bain d'eau courante ou d'eau salée. M. Harvey a appliqué également ce procédé à la préparation des tubes à canons dans le but de leur donner une grande dureté superficielle, tant à l'intérieur qu'à l'extérieur, sans atténuer la malléabilité du métal intermédiaire. Pour l'application de ce
un chauffage suffisant, on laisse tomber le feu, on enlève la voûte du four et on dégage la plaque pour la laisser refroidir graduellement à l'air. Toutefois, afin d'éviter une action trop brusque, on n'enlève le charbon de cémentation qui la recouvre que lorsque la plaque est revenue au rouge sombre. Celle-ci est alors complètement dégagée et soumise à une trempe spéciale par aspersion d'eau froide sur la face carburée. Cette aspersion est prolongée pendant 4 heures environ pour une plaque de dix pouces et demi. On a d'ailleurs aussi réalisé dans certains cas la trempe par immersion en plongeant la plaque dans un bain d'eau courante ou d'eau salée. M. Harvey a appliqué également ce procédé à la préparation des tubes à canons dans le but de leur donner une grande dureté superficielle, tant à l'intérieur qu'à l'extérieur, sans atténuer la malléabilité du métal intermédiaire. Pour l'application de ce mode de traitement, le tube à traiter est rempli intérieurement de charbon de cémentation et placé ensuite dans une boîte en briques réfractaires au milieu d'un lit de poussier de charbon. Tout l'ensemble est chauffé à la température de fusion de la fonte, ainsi que nous venons de le dire pour les plaques. Une durée de chauffage de 30 heures est suffisante, paraît-il, pour un canon de quatre pouces. Si l'acier tient à l'origine 0,25 de carbure, on amène ainsi la surface à une teneur de 1 à 1,10. La carburation s'étend jusqu'à une profondeur de 0,02 m environ à partir de la surface extérieure et de 0,01 m à partir de la surface intérieure. Le tube est ensuite refroidi progressivement et soumis à la trempe par immersion. Le métal soumis à l'application du procédé Harvey présente, dit-on, une surface tout à fait polie et complètement exempte des ampoules caractéristiques de certains aciers de cémentation. III. Comparaison des résultats rappelés précédemment avec ceux qui sont obtenus en France. — Nous avons résumé, dans le tableau que l'on trouvera plus loin, les principaux tirages mentionnés précédemment afin de permettre au lecteur de les embrasser d'un seul coup d'oeil ; nous indiquons
pour les plaques. Une durée de chauffage de 30 heures est suffisante, paraît-il, pour un canon de quatre pouces. Si l'acier tient à l'origine 0,25 de carbure, on amène ainsi la surface à une teneur de 1 à 1,10. La carburation s'étend jusqu'à une profondeur de 0,02 m environ à partir de la surface extérieure et de 0,01 m à partir de la surface intérieure. Le tube est ensuite refroidi progressivement et soumis à la trempe par immersion. Le métal soumis à l'application du procédé Harvey présente, dit-on, une surface tout à fait polie et complètement exempte des ampoules caractéristiques de certains aciers de cémentation. III. Comparaison des résultats rappelés précédemment avec ceux qui sont obtenus en France. — Nous avons résumé, dans le tableau que l'on trouvera plus loin, les principaux tirages mentionnés précédemment afin de permettre au lecteur de les embrasser d'un seul coup d'oeil ; nous indiquons en même temps, à côté de la vitesse de tir, celle qui serait nécessaire pour assurer la perforation d'une plaque en fer de même épaisseur, et nous donnons le rapport de ces deux vitesses, rapport qui permet d'apprécier la rigueur de l'essai au point de vue de la perforation. Nous donnons également le rapport du diamètre du projectile à l'épaisseur de la plaque, qui permet d'apprécier les chances de fractures. L'examen de ce tableau montre que le rapport de perforation s'est toujours maintenu, en général, voisin de 1,26 ; et pour la comparaison avec nos essais français, il nous suffit d'observer que ces chiffres ont été fréquemment atteints et même dépassés, ces dernières années, dans les épreuves de recette de plaques d'épaisseur relativement faible. Si on établit d'autre part la comparaison avec les essais anglais antérieurs à 1888, il est facile d'ailleurs de reconnaître, ainsi que nous le remarquions plus haut, que, dans ce cas, les chances de perforation de la plaque anglaise étaient beaucoup plus faibles, puisque la vitesse de tir, fixée à 408 mètres, était alors inférieure à celle de la perforation d'une simple plaque en fer qui eût atteint 429 mètres. En dehors de ce point, nous
donnons également le rapport du diamètre du projectile à l'épaisseur de la plaque, qui permet d'apprécier les chances de fractures. L'examen de ce tableau montre que le rapport de perforation s'est toujours maintenu, en général, voisin de 1,26 ; et pour la comparaison avec nos essais français, il nous suffit d'observer que ces chiffres ont été fréquemment atteints et même dépassés, ces dernières années, dans les épreuves de recette de plaques d'épaisseur relativement faible. Si on établit d'autre part la comparaison avec les essais anglais antérieurs à 1888, il est facile d'ailleurs de reconnaître, ainsi que nous le remarquions plus haut, que, dans ce cas, les chances de perforation de la plaque anglaise étaient beaucoup plus faibles, puisque la vitesse de tir, fixée à 408 mètres, était alors inférieure à celle de la perforation d'une simple plaque en fer qui eût atteint 429 mètres. En dehors de ce point, nous devons signaler diverses considérations qui atténuent dans une grande mesure la rigueur de l'essai anglais. D'abord l'installation elle-même de la plaque : le massif d'appui présente une épaisseur plus forte, atteignant au moins 5 pieds (1,22 m) ; la plaque est solidement soutenue sur tout son contour, au lieu d'être seulement appuyée sur les côtés comme en France. D'autre part, elle est toujours préparée exprès pour l'épreuve, car elle a été désignée à l'avance, et elle est essayée plane, non cintrée. En France, au contraire, l'épreuve est pratiquée sur la plaque amenée à son état définitif pour l'emploi, gabariée et même découpée, n'ayant plus, en un mot, aucune opération métallurgique à subir ; le choix en est fait après que toutes ces opérations sont terminées ; le contrôle a suivi minutieusement tous les détails de la fabrication, on peut être sûr qu'il prendra une plaque de qualité inférieure à la moyenne du lot. Aussi, en France, n'y a-t-il pas lieu de poser l'objection qu'on rencontre souvent dans les comptes rendus d'essais étrangers : telle plaque traitée d'après un procédé spécial, et qui a bien résisté à l'état plan, présenterait-elle la même résistance une fois gabariée ? Cette objection de principe