jeanflop/post_ocr_correction2 huggingface dataset:
de Chimie des Etats-Unis SECTION DU PÉTROLE (Suite) Importance de la proportion des mélanges dans le classement des combustibles pour la détonation, par John M. Campbell, Wheeler G. Lovell et T. A. Boyd (General Motors Corporation). On montre que le classement d’un combustible en ce qui concerne la détonation — par rapport à d’autres combustibles dépend du réglage du carburateur dont on se sert pour établir la comparaison. L’influence de la force du mélange est souvent si grande que, si l’on n’acorde pas une attention très spéciale à ce facteur, des résultats très divers seront obtenus. Si la mesure de la détonation de divers combustibles est différemment nommée par les laboratoires, des comparaisons doivent être faites et il est indispensable de demander aux expérimentateurs de fournir des précisions sur les dosages des mélanges employés. On propose que la mesure de la détonation soit faite séparément pour chaque combustible, et que la proportion du mélange soit donnée pour le maximum de la détonation. Le mécanisme de la combustion de l’octane normal, par Graham Edgar, J. C. Pope et F. J. Dykstra. On a déduit du fait de l’oxydation de la vapeur d’octane normal par l’air que les principales phases de la combustion passent par trois stades, qui peuvent être séparés par les mélanges d’air si le temps de la réaction est court. Dans ces conditions, les températures limites des stades sont nettement définies. Les stades sont les suivants : 1° Température 200-275° centigrades. Uniformité, réaction non lumineuse d’une molécule d’octane avec deux molécules d’oxygène formant un acide, une aldéhyde et de l’eau. L’aldéhyde a probablement un poids moléculaire plus élevé que l’acide. 2° Température 275°-600°. Réaction progressive d’une molécule d’oxygène avec une molécule d’aldéhyde formant : de l’eau, de l’oxyde de carbone et une aldéhyde plus lourde. Cette réaction est lumineuse et brusque; son étendue dépend de la température. Dans l’air, elle semble se produire par la combustion d’un atome de carbone par cycle; la réaction étant de nature explosive. Lorsque le gaz contient plus de 30 % d’oxygène, la réaction peut mener à l’inflammation et à la complète combustion. 3°
combustion passent par trois stades, qui peuvent être séparés par les mélanges d’air si le temps de la réaction est court. Dans ces conditions, les températures limites des stades sont nettement définies. Les stades sont les suivants : 1° Température 200-275° centigrades. Uniformité, réaction non lumineuse d’une molécule d’octane avec deux molécules d’oxygène formant un acide, une aldéhyde et de l’eau. L’aldéhyde a probablement un poids moléculaire plus élevé que l’acide. 2° Température 275°-600°. Réaction progressive d’une molécule d’oxygène avec une molécule d’aldéhyde formant : de l’eau, de l’oxyde de carbone et une aldéhyde plus lourde. Cette réaction est lumineuse et brusque; son étendue dépend de la température. Dans l’air, elle semble se produire par la combustion d’un atome de carbone par cycle; la réaction étant de nature explosive. Lorsque le gaz contient plus de 30 % d’oxygène, la réaction peut mener à l’inflammation et à la complète combustion. 3° Température au-dessus de 600°. Une réaction produisant du bioxyde de carbone, soit directement, soit par oxydation de l’oxyde de carbone préalablement formé. Ce phénomène s’accompagne d’une flamme bleue. L’effet des surfaces sur l’oxydation des huiles, par Charles Van Brunt et Arthur J. Sherburne. On donne la description d’un système clos dans lequel les huiles peuvent être oxydées au contact du verre, des métaux, etc..., et qui permet d’obtenir des données quantitatives sur la marche de l’oxydation ainsi que sur l’eau, l’acide, l’acide carbonique et les résidus produits. On a étudié les effets de l’étendue des différentes surfaces de contact relativement au volume de l’huile en cours d’oxydation dans les cas de surfaces de séparation variées : huile-air, huile-verre et tous autres contacts présentant des caractères catalytiques. Des résultats très variables ont été jusqu’à ce jour obtenus : il en résulte tout au moins l’indication de la présence dans tous les essais au laboratoire de facteurs dont l’importance n’a pu être exactement mesurée. Quelques caractéristiques de la « paraffine amorphe », par L. D. Jones et E. E. Blachly. On donne la description des différences diverses qui existent entre la paraffine sous la forme cristalline et sous l’état amorphe. De même,
dans lequel les huiles peuvent être oxydées au contact du verre, des métaux, etc..., et qui permet d’obtenir des données quantitatives sur la marche de l’oxydation ainsi que sur l’eau, l’acide, l’acide carbonique et les résidus produits. On a étudié les effets de l’étendue des différentes surfaces de contact relativement au volume de l’huile en cours d’oxydation dans les cas de surfaces de séparation variées : huile-air, huile-verre et tous autres contacts présentant des caractères catalytiques. Des résultats très variables ont été jusqu’à ce jour obtenus : il en résulte tout au moins l’indication de la présence dans tous les essais au laboratoire de facteurs dont l’importance n’a pu être exactement mesurée. Quelques caractéristiques de la « paraffine amorphe », par L. D. Jones et E. E. Blachly. On donne la description des différences diverses qui existent entre la paraffine sous la forme cristalline et sous l’état amorphe. De même, on expose les conditions pour obtenir la paraffine dans l’un ou l’autre des états, cristalin ou amorphe. On explique la production sous l’état amorphe par une théorie de tension des surfaces et par une théorie colloïdale. Vaporisation du pétrole et pression de distillation, par E. H. Leslie et G. H. Fancher. L’équilibre de vapeur saturée d’un pétrole au Mid-Continent, d’une huile lourde de Californie, d’un produit de distillation par Dubbs a été étudié. Les résultats obtenus donnent le pourcentage de chaque produit vaporisé aux différentes températures ainsi que la densité à la température d’ébullition des parties vaporisées et non vaporisées à chaque température ainsi que les caractéristiques des produits fournis par A. S. T. M. dans la distillation du gaz contenu dans les fractions diverses. Etude du spectre de la paraffine solide et sa signification pratique, par George L. Clark. On présente le spectre détaillé de l’hydrocarbure normal dans les deux états, cristallin et amorphe. En mince couche, les molécules se disposent parallèlement les unes aux autres et forment des couches équidistantes d’une longueur de molécule. Cet exposé est une fonction linéaire du nombre des atomes de carbone. Dans les cristaux purs des hydrocarbones inférieurs, on trouve au moins deux
Fancher. L’équilibre de vapeur saturée d’un pétrole au Mid-Continent, d’une huile lourde de Californie, d’un produit de distillation par Dubbs a été étudié. Les résultats obtenus donnent le pourcentage de chaque produit vaporisé aux différentes températures ainsi que la densité à la température d’ébullition des parties vaporisées et non vaporisées à chaque température ainsi que les caractéristiques des produits fournis par A. S. T. M. dans la distillation du gaz contenu dans les fractions diverses. Etude du spectre de la paraffine solide et sa signification pratique, par George L. Clark. On présente le spectre détaillé de l’hydrocarbure normal dans les deux états, cristallin et amorphe. En mince couche, les molécules se disposent parallèlement les unes aux autres et forment des couches équidistantes d’une longueur de molécule. Cet exposé est une fonction linéaire du nombre des atomes de carbone. Dans les cristaux purs des hydrocarbones inférieurs, on trouve au moins deux formes cristallines. Dans les liquides, on ne trouve pas de réfraction limite, contrairement aux résultats obtenus avec les alcools, les acides, etc... La paraffine, quoique mélangée à plusieurs hydrocarbures normaux, présente au spectre les lignes caractéristiques d’un seul espace. Les données tendent à prouver que cet espace est fonction du point de fusion, de la composition de la paraffine, et pour une paraffine donnée de la marche de la cristallisation. Les effets obtenus par l’addition en petites quantités d’agents tels que les acides, les savons, les colorants, les amines, sur les longs espaces sont en général pour l’augmentation de la valeur, excepté pour les acides et les savons qui imposent leur propre espace sur les molécules d’hydrocarbures les plus faiblement neutres. La relation entre les données des raies spectrales et quelques-unes des propriétés importantes comme la grandeur, la composition, la pénétrabilité, la transparence est telle qu’elle simplifie les problèmes pratiques et l’analyse. Ces données préliminaires obtenues sont présentées pour montrer l’importance qu’il y a à poursuivre avec intensité et en coopération des recherches fécondes en résultats. Cristallisation des gelées, par C. A. Morritt et Fred Padgett. Une étude des caractéristiques optiques des fractions, produits et hydrocarbures synthétiques établit définitivement que
point de fusion, de la composition de la paraffine, et pour une paraffine donnée de la marche de la cristallisation. Les effets obtenus par l’addition en petites quantités d’agents tels que les acides, les savons, les colorants, les amines, sur les longs espaces sont en général pour l’augmentation de la valeur, excepté pour les acides et les savons qui imposent leur propre espace sur les molécules d’hydrocarbures les plus faiblement neutres. La relation entre les données des raies spectrales et quelques-unes des propriétés importantes comme la grandeur, la composition, la pénétrabilité, la transparence est telle qu’elle simplifie les problèmes pratiques et l’analyse. Ces données préliminaires obtenues sont présentées pour montrer l’importance qu’il y a à poursuivre avec intensité et en coopération des recherches fécondes en résultats. Cristallisation des gelées, par C. A. Morritt et Fred Padgett. Une étude des caractéristiques optiques des fractions, produits et hydrocarbures synthétiques établit définitivement que les cristaux en sont orthorhombiques aux températures ordinaires. Ceci établit apparemment le principe, d’ailleurs prévu, que les plateaux, aiguilles et fibres ne sont que des variations dans le comportement du cristal dû à la vitesse de refroidissement, résistance, viscosité de l’huile, orientation des plans du cristal, tension superficielle, etc. L’opinion sus-énoncée ne signifie d’ailleurs pas que le polymorphisme n’existe pas; on doit plutôt s’attendre à le voir se manifester avec les variations de température. La grande similitude des propriétés optiques des particules de gelée suggère qu’elles présentent les conditions requises par l’isomorphisme. Dans bien des cas, on a pu constater qu’une masse de base isotropique consistant probablement en cristaux orientés suivant la surface de refroidissement, présentait un angle de réfraction bas. Voir la Revue Pétrolifère du 22 septembre 1928. RUF-NEK Un groupe de pompage pour puits de pétrole Le RUF-NEK est un groupe complet pour puits de pétrole qui permet d’exécuter les travaux d’épuisement, d’actionner une pompe de lavage ou un petit rotary, sans équipement additionnel. Disques à courbes multiples, engrenages à chevrons et mécanisme compensé sont quelques-unes des nouvelles et rares caractéristiques de sa conception. La page 16, de notre livre N° 780, décrit complètement le RUF-NEK. Demandez-en un
sus-énoncée ne signifie d’ailleurs pas que le polymorphisme n’existe pas; on doit plutôt s’attendre à le voir se manifester avec les variations de température. La grande similitude des propriétés optiques des particules de gelée suggère qu’elles présentent les conditions requises par l’isomorphisme. Dans bien des cas, on a pu constater qu’une masse de base isotropique consistant probablement en cristaux orientés suivant la surface de refroidissement, présentait un angle de réfraction bas. Voir la Revue Pétrolifère du 22 septembre 1928. RUF-NEK Un groupe de pompage pour puits de pétrole Le RUF-NEK est un groupe complet pour puits de pétrole qui permet d’exécuter les travaux d’épuisement, d’actionner une pompe de lavage ou un petit rotary, sans équipement additionnel. Disques à courbes multiples, engrenages à chevrons et mécanisme compensé sont quelques-unes des nouvelles et rares caractéristiques de sa conception. La page 16, de notre livre N° 780, décrit complètement le RUF-NEK. Demandez-en un exemplaire. (Service international pour les Etats-Unis et l'Étranger.) Link-Belt Company La plus grande Maison du monde pour les machines élévatoires, convoyeuses, transport de force et de chaînes. 2.676 Woolworth Building, NEW-YORK, N. Y., U. S. A. Adresse pour Cable et Radio : “LINKBELT” Vient de paraître RECUEIL des BILANS & RAPPORTS des Sociétés de Pétrole (Exercice 1927-1928) C’est la documentation la plus complète et la plus à jour sur le monde du pétrole. Prix des 2 Tomes : 75 francs. (port en plus) (Le 2e Tome paraîtra à la fin de l’année 1928) Envoyez votre commande à la REVUE PÉTROLIFÈRE, 19 :Rue de Marignan 25 Septembre 1928 PRIX DE REVIENT, A ROUEN CARACTÉRISTIQUES commerciales françaises DES DIFFÉRENTS PRODUITS DESIGNATION ORDINAIRE CARACTÉRISTIQUES PHYSIQUES Essences : Poids spécifique Degrés Baumé Degrés A. P. Aviation 0,680 75,88 70,00 76,59 70,64 Tourisme 0,715 65,80 63,10 66,40 63,67 Essence légère.... 0,725 63,10 60,48 63,67 61,12 Poids lourds 0,730 61,78 59,19 62,33 59,71 — 0,735 60,48 57,92 61,02 58,43 — lourd ... 0,740 59,19 56,67 59,71 57,17 Lampants ; Pétrole ordinaire 0,814 41,99 40,73 42,33 41,06 — ordinaire 0,815 41,78 39,70 42,12 40,02 Pétrole de luxe 0,800 45,00 42,84 45,38 43,19 Pétrole de luxe (spécial) 0,805
RAPPORTS des Sociétés de Pétrole (Exercice 1927-1928) C’est la documentation la plus complète et la plus à jour sur le monde du pétrole. Prix des 2 Tomes : 75 francs. (port en plus) (Le 2e Tome paraîtra à la fin de l’année 1928) Envoyez votre commande à la REVUE PÉTROLIFÈRE, 19 :Rue de Marignan 25 Septembre 1928 PRIX DE REVIENT, A ROUEN CARACTÉRISTIQUES commerciales françaises DES DIFFÉRENTS PRODUITS DESIGNATION ORDINAIRE CARACTÉRISTIQUES PHYSIQUES Essences : Poids spécifique Degrés Baumé Degrés A. P. Aviation 0,680 75,88 70,00 76,59 70,64 Tourisme 0,715 65,80 63,10 66,40 63,67 Essence légère.... 0,725 63,10 60,48 63,67 61,12 Poids lourds 0,730 61,78 59,19 62,33 59,71 — 0,735 60,48 57,92 61,02 58,43 — lourd ... 0,740 59,19 56,67 59,71 57,17 Lampants ; Pétrole ordinaire 0,814 41,99 40,73 42,33 41,06 — ordinaire 0,815 41,78 39,70 42,12 40,02 Pétrole de luxe 0,800 45,00 42,84 45,38 43,19 Pétrole de luxe (spécial) 0,805 43,91 41,78 44,28 42,12 Huiles combustibles Gas oil 0,833 38,07 32,04 38,37 32,27 Gas oil 0,840 36,67 30,92 36,95 31,14 Fuel oil 0,875 30,00 22,17 30,21 22,30 Fuel oil 0,880 29,09 22,17 29,29 22,30 Huiles lubrifiantes : Huiles à broches ou à fuseaux Saybolt 150 à 38° C — 200 à 38° C Paraffine pâle : 1° Densité = 0,885 2° — = 0,903 Paraffine rouge : Densité = 0,905 Huiles à cylindres pensylvaniennes Non filtrée : Point d’inflammation = 332° C Densité = 0,903 Brune filtrée : Indice D Indice E : Densité 0,896 Point d’inflammation 315° C Viscosité Engler = 3,7 Fluidité Barbey = 191 C. Paraffines : R( finée plaques (sac ou caisse) Point de fusion : 50-52 57-58 Asphaltes : Fabriqués : Mexicain Californien Naturels : (Gilsonite) Asphaltite de l'Utah.. Pétroles bruts : Oklahoma-Centre Texas : 30°,9 B. Californie : 35-35*,9 B Pensylvanie (Bradford) : 40°,1 B. Carbone 88,3 H.vdrog. 9,9 Azote 1,8 Soufre 1,96 Densité à 15° C. = 0,875 — = 0,846 — = 0,823 ORIGINE DU CHARGEMENT Viscosité Engler = 5,7 Fluidité Barbey = 160 Viscosité Engler = 4,3 Fluidité Barbey = 120 Viscosité Engler à 29° C. = 2,3 Fluidité Barbey =
à 38° C Paraffine pâle : 1° Densité = 0,885 2° — = 0,903 Paraffine rouge : Densité = 0,905 Huiles à cylindres pensylvaniennes Non filtrée : Point d’inflammation = 332° C Densité = 0,903 Brune filtrée : Indice D Indice E : Densité 0,896 Point d’inflammation 315° C Viscosité Engler = 3,7 Fluidité Barbey = 191 C. Paraffines : R( finée plaques (sac ou caisse) Point de fusion : 50-52 57-58 Asphaltes : Fabriqués : Mexicain Californien Naturels : (Gilsonite) Asphaltite de l'Utah.. Pétroles bruts : Oklahoma-Centre Texas : 30°,9 B. Californie : 35-35*,9 B Pensylvanie (Bradford) : 40°,1 B. Carbone 88,3 H.vdrog. 9,9 Azote 1,8 Soufre 1,96 Densité à 15° C. = 0,875 — = 0,846 — = 0,823 ORIGINE DU CHARGEMENT Viscosité Engler = 5,7 Fluidité Barbey = 160 Viscosité Engler = 4,3 Fluidité Barbey = 120 Viscosité Engler à 29° C. = 2,3 Fluidité Barbey = 343 Viscosité Engler à 38° C. = 6,6 Fluidité Barbey = 102 Viscosité Engler à 38° C. = 8,7 Fluidité Barbey = 77 VISCOSSITÉ ENGLEER = 5 à 100° FLUIDITÉ BARBEY = 137 Amérique du Nord Golfe du Mexique Roumanie Amérique du Nord Golfe du Mexique Amérique du Nord Golfe du Mexique Roumanie Amérique du Nord Golfe du Mexique Roumanie Golfe du Mexique Roumanie Amérique du Nord PRIX F. O. B. $ $ $ £ $ $ $ £ $ $ £ T gall 0.16 1/2 gall 0. 13 1/2 0.11 1/2 0.11 1/2 0.11 1/2 0.11 1/2 0.07 3 /4 gall, 0. 06 5/8 — 4-2-0 T 0.00 gall. 0.07 3/4 — 4-7 -0 T $ 0.03 7/8 gall. £ 2-13-0 T $ 0.675 baril £ 1-1-0 T $ 0.25 gall. $ 0.31 1/2 — $ 0.15 1/4 — $ 0.23 1/2 — $ 0.20 — $ 0.18 1/2 — $ 0.31 — $ 0.24 — $ 0.055/8 LB $ 0.07 3/8 _ $ 21/23 la tonne $ 41/40 — $ 55/60 — Prix au puits (A) $ 1.02 baril $1.31 — $ 3.20 — PRIX F. O. B. en Francs français Par TONNE de 1000 kilogrammes Par Tonne
du Mexique Roumanie Amérique du Nord Golfe du Mexique Roumanie Golfe du Mexique Roumanie Amérique du Nord PRIX F. O. B. $ $ $ £ $ $ $ £ $ $ £ T gall 0.16 1/2 gall 0. 13 1/2 0.11 1/2 0.11 1/2 0.11 1/2 0.11 1/2 0.07 3 /4 gall, 0. 06 5/8 — 4-2-0 T 0.00 gall. 0.07 3/4 — 4-7 -0 T $ 0.03 7/8 gall. £ 2-13-0 T $ 0.675 baril £ 1-1-0 T $ 0.25 gall. $ 0.31 1/2 — $ 0.15 1/4 — $ 0.23 1/2 — $ 0.20 — $ 0.18 1/2 — $ 0.31 — $ 0.24 — $ 0.055/8 LB $ 0.07 3/8 _ $ 21/23 la tonne $ 41/40 — $ 55/60 — Prix au puits (A) $ 1.02 baril $1.31 — $ 3.20 — PRIX F. O. B. en Francs français Par TONNE de 1000 kilogrammes Par Tonne 1.617 41 1.268 22 1 080 32 1.272 85 1.106 20 1.023 74 1.105 31 002 66 1.148 67 641 54 548 61 500 14 756 22 651 01 540 44 308 00 320 08 121 00 130 30 1.743 62 2.387 90 1.162 58 1.755 88 1.401 28 1.382 48 2.323 88 1.807 72 3.174 66 4.162 30 561 88 1.140 30 1.468 55 187 61 249 34 624 71 Par Hectolitre 111 60 80 62 77 78 88 88 84 54 75 24 74 30 66 80 76 82 52 41 43 06 41 22 60 88 52 41 43 78 155 12 212 53 102 80 158 56 134 96 124 84 200 15 161 97 Fret des tankers 7 à 9.000 tonnes 14/6-13/6 82 54 82 54 88 60 82 54 82 54 88 60 82 54 88 60 82 54 82 54 88 60 82 54 82 54 88 60 82 54 88 60 82 54 88 60 82 54 82 54 82 54 82 54 82 54 82 54 82 54 82 54 82 54 82 54 82 54 82 54 82 54 82 54 82 54 82 54 Ces prix s’appliquent à des
48 2.323 88 1.807 72 3.174 66 4.162 30 561 88 1.140 30 1.468 55 187 61 249 34 624 71 Par Hectolitre 111 60 80 62 77 78 88 88 84 54 75 24 74 30 66 80 76 82 52 41 43 06 41 22 60 88 52 41 43 78 155 12 212 53 102 80 158 56 134 96 124 84 200 15 161 97 Fret des tankers 7 à 9.000 tonnes 14/6-13/6 82 54 82 54 88 60 82 54 82 54 88 60 82 54 88 60 82 54 82 54 88 60 82 54 82 54 88 60 82 54 88 60 82 54 88 60 82 54 82 54 82 54 82 54 82 54 82 54 82 54 82 54 82 54 82 54 82 54 82 54 82 54 82 54 82 54 82 54 Ces prix s’appliquent à des produits de qualité marchande importés en vrac, en ce qui concerne les essences et les pétroles lampants ; en barils pour ce qui est des huiles de graissage ; en plaques, sacs ou caisses pour les paraffines et les asphaltes. Il est fait application des droits du tarif minimum, sauf pour la paraffine qui est taxée, au tarif minimum, à 205 fr. par 100 kilos, tandis que le tableau indique les droits frappant la paraffine originaire des Etats-Unis. A ces prix, il convient d’ajouter les frais généraux comprenant : les frais de magasinage et de confection des caisses, l’amortissement des emballages ou du matériel de distribution automatique, ainsi que de l’outillage pour les transports; DES DÉRIVÉS DU PÉTROLE COURS DE LA £ : 124 16 COURS DU $ : 25.60 PAR TONNE de 1000 kilogrammes PRIX C. I. F. Rouen FRAIS DIVERS PAR UNITÉ DE MESURE EMPLOYÉE (y compris les majorations de droit récemment votées) PRIX DE REVIENT dédouané à Rouen Assur. peudaut trans Perte par évaporation coulage et déchets Frais de charge, et de décharge Par Tonne Par Hectolitre Taxe à l'importation Taxe de statis Taxe de timbre ad Droit de douane Taxe instituée par la loi Taxe interieure
pour la paraffine qui est taxée, au tarif minimum, à 205 fr. par 100 kilos, tandis que le tableau indique les droits frappant la paraffine originaire des Etats-Unis. A ces prix, il convient d’ajouter les frais généraux comprenant : les frais de magasinage et de confection des caisses, l’amortissement des emballages ou du matériel de distribution automatique, ainsi que de l’outillage pour les transports; DES DÉRIVÉS DU PÉTROLE COURS DE LA £ : 124 16 COURS DU $ : 25.60 PAR TONNE de 1000 kilogrammes PRIX C. I. F. Rouen FRAIS DIVERS PAR UNITÉ DE MESURE EMPLOYÉE (y compris les majorations de droit récemment votées) PRIX DE REVIENT dédouané à Rouen Assur. peudaut trans Perte par évaporation coulage et déchets Frais de charge, et de décharge Par Tonne Par Hectolitre Taxe à l'importation Taxe de statis Taxe de timbre ad Droit de douane Taxe instituée par la loi Taxe interieure Surtaxe de pérception par hectolitre Par tonne Par hectolitre port ne route ment tique valorem p. hectol. p. tonne du mont. p. tonne p. hectol. des droits p. hectol. 1 25 1 11/100 1 25 56 2 1.731 76 119 49 3 11 0 90 0 14 44 10 18 5 2.760 58 190 49 3 38 20 31 2 1. 3 76 45 99 10 3 J) 0 90 0 14 Par hectolitre — — — 2.362 77 170 13 2 02 — 17 58 2 1.101 42 85 78 3 11 0 90 0 14 — — — 2.177 78 156 81 3 30 — 20 38 2 1.381 16 100 82 3 11 0 90 0 14 — — — 2.354 62 171 78 3 2(1 10 23 2 1.303 26 05 70 3 11 0 90 0 14 — — — 2.270 » 166 85 2 7,S 16 73 2 1.133 85 83 34 3 11 0 90 0 14 — — — 2.100 61 154 40 | 2 72 — 15 36 2 1.107 93 81 09 3 11 0 90 0 14 — — — 2.068 17 153 05 2 48 14 91 2
5 2.760 58 190 49 3 38 20 31 2 1. 3 76 45 99 10 3 J) 0 90 0 14 Par hectolitre — — — 2.362 77 170 13 2 02 — 17 58 2 1.101 42 85 78 3 11 0 90 0 14 — — — 2.177 78 156 81 3 30 — 20 38 2 1.381 16 100 82 3 11 0 90 0 14 — — — 2.354 62 171 78 3 2(1 10 23 2 1.303 26 05 70 3 11 0 90 0 14 — — — 2.270 » 166 85 2 7,S 16 73 2 1.133 85 83 34 3 11 0 90 0 14 — — — 2.100 61 154 40 | 2 72 — 15 36 2 1.107 93 81 09 3 11 0 90 0 14 — — — 2.068 17 153 05 2 48 14 91 2 1.010 65 74 70 3 1 i 0 90 0 14 — — — 1 070 87 145 85 3 08 18 51! 2 » 1.254 m 03 48 £ "o U 3 11 0 90 0 14 — — — 2.208 13 164 54 1 81 1 o/o 7 26 2 735 15 60 06 s 46 0 90 0 14 1.590 40 130 67 1 50 — 6 30 * 647 10 52 88 I 46 O 90 0 14 — — — 1.510 05 123 37 1 48 — 5 03 •j 601 00 49 29 « 2 46 0 00 0 14 — — — 1.469 25 120 43 2 10 — 8 41 2 851 27 68 53 2 46 0 90 0 14 — — — 1.726 78 139 01 — 2 » 2 46 5 00 0 14 — — — 1.56 — 6 25 J&gt; 632 70 51 26 O 2 46 0 90 0 14 — — — 1.503 49 121 74 •c Ql p. tonne p. tonne 0 00 0.50o/u 1 40 2 » 402 07 OJ 0 lh 0 90 0 02 3 » par 100 kilogrammes 1 50
26 2 735 15 60 06 s 46 0 90 0 14 1.590 40 130 67 1 50 — 6 30 * 647 10 52 88 I 46 O 90 0 14 — — — 1.510 05 123 37 1 48 — 5 03 •j 601 00 49 29 « 2 46 0 00 0 14 — — — 1.469 25 120 43 2 10 — 8 41 2 851 27 68 53 2 46 0 90 0 14 — — — 1.726 78 139 01 — 2 » 2 46 5 00 0 14 — — — 1.56 — 6 25 J&gt; 632 70 51 26 O 2 46 0 90 0 14 — — — 1.503 49 121 74 •c Ql p. tonne p. tonne 0 00 0.50o/u 1 40 2 » 402 07 OJ 0 lh 0 90 0 02 3 » par 100 kilogrammes 1 50 443 67 — 1 03 •) 06 2 » 416 71 3 0 18 0 00 0 02 S. » — — 458 31 — 0 52 — î 0o 2 « 213 26 _ 5 22 0 00 0 02 1. 50 235 90 — 0 53 1 07 2 216 53 0 es 5 22 0 90 0 02 1.50 — Par 100 kilos 239 17 4 57 9 15 2 1.841 88 163 93 57 76 0 90 1 90 77 10 18 2.862 44 254 76 Par 100 kilos 6 18 12 38 2 2.490 09 221 71 68 38 0 90 1 90 — — — 3.522 27 313 48 3 11 6 24 2 1.256 07 111 20 45 50 0 90 1 90 — — — 2.264 77 200 43 4 60 9 22 2 1.854 24 167 44 57 24 0 90 1 00 — — — 2.874 28 259 55 3 93 7 89 2 1.587 64 143 68 51 19 0 90 1 90 — — — 2.601 63 235 45 3 66 7 34 2 1.478 02 133 46 49 01 0 90 1 90 — — — 2.489